VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACI OZUBENÝCH KOL

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACI OZUBENÝCH KOL"

Transkript

1 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACI OZUBENÝCH KOL Pavel Stolař, Peter Jurči a H. Altena, b František Klima, Luboš Paulu c a) ECOSOND s.r.o., Praha, ČR b) Aichelin Ges.m.b.H., A-2340 Mödling, Rakousko c) ŠKODA a.a.s, Mlada Boleslav, ČR Abstrakt Carburising of gear wheels may result in distortion of treated components that has to be corrected subsequently. The finishing operations required for the obtaining of acceptable distortion level extend the production costs considerable. From this reason, the distortion of parts as well as its reduction are thus widely discussed questions. Compared to results achieved by oil quenching that were presented previously, the low pressure carburising followed by nitrogen gas quenching led to substantial reduction of distortion. This fact is evident especially regarding both the unplanenness and the conicity. The reduction of ovality is not clearly shown. The change of internal diameter was higher, however, its undesirable effect may be restricted by the tool correction adjustment. Advanced technique involving the low pressure carburising and the nitrogen gas quenching can thus be classified perspective for friendly distortion heat treatment. 1. ÚVOD Snižování deformací součástí, vzniklých při tepelném zpracování, má v praxi velký význam zejména proto, že dochází k úsporám nákladů nutných na dodatečné dokončovací operace (broušení). Rozměrové a tvarové změny ovlivňují zejména (1): a) Materiál a jeho výroba Kvalitu materiálu určuje výchozí litý stav a homogenita struktury polotovaru (segregace, fázové složení, textura, stav po žíhání, velikost zrna a prokalitelnost). Tvar průřezu výchozího ingotu je významný parametr ovlivňující výslednou deformaci. Jak uvádí Mallener (2), vliv výchozího průřezu není následným tvářením zlikvidován a projevuje se u ovality kol. Vliv chemického složení oceli byl popsán různými autory a jejich názory jsou velice rozdílné (2-5). Například Mallener (2) uvádí, že zmenšení rozptylu chem. složení u ocelí s vyšší prokalitelností vede k lepší reprodukovatelnosti výsledků. Bergström et al. (3) uvádějí snižování úhlových odchýlek ozubení se snižující se prokalitelností. Autoři (6) zjistili, že již malý rozptyl chem. složení vede k rozdílům v prokalitelnosti podle Jominyho. Doporučuje se proto, aby rozptyl chem. složení byl co nejmenší. Cook (4) zjistil, že deformace hřídelí rostou s rostoucím obsahem Cr, protže chróm značně ovlivňiuje výši teploty Ms v jádře a na povrchu, čož má zase vliv na pnutí vznikající při kalení. b) Konstrukční řešení dílu K tomuto bodu patří geometrie dílu a pnutí vnesená obráběním. Skutečnost, že konstrukce dílu má rozhodující vliv na deformace, je dostatečně známá. Bergström et al. (3) určili podíl konstrukčního řešení na výši deformací na 50 až 60 %. Konstrukce ozubených součástí je ale vždy otázkou kompromisu, takže není vždy možné udělat nejlepší konstrukční

2 návrh z hlediska tepelného zpracování. Žíhání na odstranění pnutí je známo jako operace, vedoucí ke snížení deformací, avšak s ohledem na úsporu nákladů nebývá často realizováno. c) šaržování Šaržování má velký význam s ohledem na deformace. Význam šaržování stoupá s rostoucí teplotou procesu a zmenšováním tloušťky stěn součástí (7). d) Tepelné zpracování Tvarové změny v důsledku tepelného zpracování (TZ) jsou ovlivněny teplotním gradientem mezi povrchem a jádrem, který vzniká při rychlém nebo nerovnoměrném ohřevu, rychlém ochlazení a pod. Pokud probíhají v materiálu během teplotních změn ještě fázové transformace, musí se počítat i s tímto efektem. Vhodným způsobem, jak omezit deformace, je v tomto případě např. stupňovitý ohřev. V práci (4) byl analyzován vliv rychlosti ochlazování na deformaci hřídelí z austenitické oceli. Se zvyšující se rychlosti ochlazování (na vzduchu, v oleji, ve vodě) byl nalezen výraznější růst otvoru a deformace průřezu. Rozdílné ochlazovací charakteristiky tekutých a plynných médií byly Preisserem (8) shledány jako důvod, proč při kalení tlakovým plynem lze očekávat menší deformace než při kalení do oleje. Rozdílná ochlazovací schopnost oleje v různých stadiích kalení vede k časovým a místním nerovnoměrnostem koeficientu přestupu tepla ve vsázce, což vede k nestejnoměrnému průběhu fázových transformací v různých částech vsázky. Podobný efekt mají nehomogenity v sycení povrchu uhlíkem, takže při určování náchylnosti součástí k deformacím se musí brát ohled na poměr Eht a celkové tloušťky součásti (9). Cílem tohoto příspěvku je systematické zhodnocení různých parametrů nízkotlaké cementace s kalením tlakovým dusíkem na tvarové a rozměrové změny ozubených kol. 2. EXPERIMENTÁLNÍ POSTUP Nízkotlaká cementace s kalením tlakovým dusíkem byla realizována ve dvojkomorové peci Aichelin. Díly byly ohřívány konvektivně, pouze jeden pokus byl realizován pomocí sálavého ohřevu. Teplota nauhličování byla 930 C při prodlevě 75 minut v součtu sytících a difuzních period. Následovalo přichlazení na teplotu 860 o C a kalení dusíkem o tlaku 10 resp. 15 bar. Směr proudění plynu bylo možno měnit. Deformační chování bylo hodnoceno na základě průměrných hodnot deformačních charakteristik a jejich směrodatných odchylek. Zpracovávána byla ozubená kola dvou typů, obr. 1. Pro jejich výrobu byla použita ocel (materiál 1) s chemickým složením uvedeným v tab. 1. Výchozí stav struktury před tepelným zpracováním byl normalizačně žíhaný, s tvrdostí v rozmezí HB. Dále byly pokusy realizovány s materiálem, získaným kontilitím do ingotu o čtvercovém průřezu (mat. 2). Tento materiál obsahuje méně uhlíku a má nižší prokalitelnost, než materiál 1. Nakonec byl použit materiál, získaný kontilitím do ingotu s kruhovým průřezem (materiál 3). Tabulka I Chemická složení materiálů pro výrobu ozubených kol Číslo Materiál %C %Mn %Cr %Si %Al Prokalitelnost J10 1 CSN ,21 1,24 1,04 0,21 0, TL ,17 1,27 1,12 0,11 0, , kruh. kontilití 0,20 1,24 1,04 0,21 0,032 35,7 Šaržování bylo provedeno následujícím způsobem: ozubená kola byla uložena v 8 patrech a pěti sloupcích. Počet kusů v jednotlivé vsázce byl tedy 40 (standardní vsázka).

3 Mimoto byly některé vsázky realizovány tak, že kola byla zavěšena ve dvou patrech a dvou řadách po šesti kusech, tj. celkový počet kol ve vsázce byl VÝSLEDKY A DISKUSE 3.1 Úvodní experimenty Za účelem určení podílu kalení na výši deformací byla jedna vsázka zpracována bez kalení, tj. s ochlazováním rychlostí 75 o C/hod. z teploty cementace. Graf na obr. 2 dokumentuje, že u ovality činí podíl kalení na celkové deformaci téměř 50 %. U nerovinnosti a kuželovitosti je tento rozdíl menší a jeho hodnota se pohybuje v rozmezí %. U rozměru vnitřního průměru součástí dochází k rozhodující změně i bez kalení. Tento jev je pro daný způsob TZ charakteristický. Protože se však jedná o změnu systematickou, může být odstraněna při obrábění pomocí nastavení korekcí nástroje. Analýza příčin rozdílů ve změně vnitřního průměru ve srovnání s kalením do oleje (10) vyžaduje ještě další výzkum. Stávající stav poznání předpokládá superpozici vlivů, jako vyšší teplotu nízkotlaké cementace, odlišný průběh obsahu C a tím způsobené změny v časovém průběhu fázových transformací a rozdíl v ochlazovací charakteristice oleje a tlakového dusíku. Nestejnoměrnosti v rychlosti přestupu tepla během fáze parního polštáře při kalení do oleje vedou k větším teplotním gradientům uvnitř součásti a k odchylkám v průběhu ochlazování. 3.2 Vliv druhu ohřevu Rozdíly mezi deformacemi kol po konvektivním ohřevu a po čistě sálavém ohřevu jsou na obr. 3. Konvektivní ohřev vedl oproti čistě sálavému ohřevu ke značně menší ovalitě ozubeného kola. Navíc se u sálavého ohřevu jeví jako nepříznivá dvojnásobná směrodatná odchylka naměřených hodnot. Podobně se zvyšuje směrodatná odchylka u rovinnosti, avšak průměrné hodnoty byly stejně tak jako u kuželovitosti srovnatelné. Kontrakce vnitřního průměru zůstala podle očekávání v podstatě nezměněna. Celkově pokusy potvrdily očekávání, že konvektivním ohřevem se dosahuje zlepšené rovnoměrnosti ohřevu, což vede k menší tvarové změně. Proto byly všechny ostatní pokusy realizovány konvektivním ohřevem. 3.3 Vliv parametrů kalení Směr proudění plynu Zařízení pro TZ umožňuje volbu směru proudění plynu při kalení, a to svrchu, zespodu a střídavě. Při posledním způsobu lze proudění měnit v pravidelných časových intervalech, přičemž obvykle se používá 15s. Vliv směru proudění na deformace je na obr. 4. Obecně byly při střídavém ochlazování naměřeny menší deformace, než u kol kalených jednosměrným proudem tlakového plynu. Průměrné hodnoty ovality, nerovinnosti a kuželovitosti jsou při střídavém kalení, začínajícím prouděním seshora nižší, než při jednostranném kalení pouze seshora. Při střídavém kalení se začátkem zezdola jsou tyto odchylky zase nižší, než u ochlazování pouze zezdola. Co se týče rozptylu hodnot, lepších výsledků bylo dosaženo při chlazení seshora, resp. při střídavém chlazení se začátkem seshora. Při střídavém chlazení dochází během změny směru proudění ke snížení rychlosti ochlazování, což vede k většímu stažení vnitřního průměru Při kalení seshora bylo zase dosaženo vyšší rychlosti ochlazování než u kalení zezdola, kde se projevila teplotně - akumulační schopnost přípravku. Lze tedy říci, že u stažení otvoru byla určena jednoznačná závislost na rychlosti ochlazování Tlak plynu Výsledky jsou na obr. 14. Použití tlaku 10 bar vedlo k o něco zvětšené nerovinnosti a ovalitě a ke značně zvětšenému rozptylu hodnot, nežli tlak 15 bar. Kuželovitost zůstala téměř neovlivněna. Tyto výsledky jsou na první pohled překvapivé, protože normálně se předpokládá,

4 že zvýšení ochlazovací rychlosti cestou zvýšení tlaku vede ke větším deformacím. Pro jejich vysvětlení lze uvést předpoklad, že zvýšeným tlakem se uvnitř vsázky dosahuje rovnoměrnějšího přestupu tepla, což může příznivě ovlivnit tvarové změny. V souladu s touto úvahou bylo při 10 barech průměrné stažení otvoru horší, než u 15 barů. 3.4 Šaržování Při těchto pokusech bylo ochlazování realizováno pouze seshora. Na obr. 5 je znázorněn vliv typu šaržování na deformace. Ukázalo se, u visící vsázky jsou zlepšené podmínky průtoku plynu mezi součástmi, což umožňuje dosažení vyššího koeficientu přestupu tepla a tím ochlazovací účinnosti. V důsledku toho byla tvrdost jádra až 420 HV 10. Navíc bylo naměřeno výrazně snížené stažení vnitřního otvoru. Průměrná hodnota ovality byla prakticky stejná, jako u součástí kalených naležato, avšak s větším rozptylem hodnot. Naproti tomu nerovinnost kol byla u visících vsázek značné zlepšená, podobně jako kuželovitost. Přes zvýšení ochlazovací rychlosti bylo tedy dosaženo snížení deformací, což se vysvětluje zlepšením průtoku plynu vsázkou a tím rovnoměrnějším ochlazováním. Z těchto důvodů se ukazuje být visící šaržování s ohledem na kombinaci nízké deformace a vysoké tvrdosti jádra jako optimální. 3.5 Vliv teploty cementace Cementační teploty byly 930 a 980 C, avšak kalení bylo v obou případech realizováno po snížení teploty na 860 C s krátkou prodlevou. Při vyšší teplotě bylo naměřeno značně větší stažení vnitřního průměru, což odpovídá základnímu předpokladu, že zvýšená teplota procesu vede k větší rozměrové změně součásti. Střední hodnota ovality nebyla vyšší teplotou procesu prakticky ovlivněna, avšak rozptyl hodnot byl poněkud větší. Nerovinnost a kuželovitost byly při vyšší teplotě mírně zvýšeny. Toto zjištění opět odpovídá předpokladu o vzrůstu deformací s vyšší teplotou cementace. 3.6 Závislost na poloze ve vsázce Mimo vlivů parametrů procesu byla zkoumána i závislost deformace na poloze kola na roštu. Ovalita má značnou závislost na poloze kola, zejména co se týče poloze na patře roštu, obr. 6. Je vidět, že u prostředních pater byla naměřena téměř dvojnásobná ovalita ve srovnání s dolními a horními patry. Tato tendence byla objevena již po pomalém ochlazování šarže, avšak kalením se ještě zesílila. Dále bylo zjištěno, že v centrálním sloupci se vyskytovala nejmenší hodnota ovality a ovalita v krajních sloupcích vykazovala jednoznačnou orientaci v radiálním směru. Tento jev by mohl být zdůvodněn rozdílným vyzařováním tepla během transportu vsázky a stejně tak před začátkem kalení. 3.7 Vliv materiálu Při pokusech s nízkotlakou cementací byly použity mimo standardního materiálu také kola, u nichž byl výchozí odlitek získán kontilitím s čtvercovým resp. kruhovým průřezem. Z technických důvodů byly pro tyto pokusy použity součásti se zesílenou geometrií, takže přímá porovnatelnost s dalšími experimenty není možná. Přesto jsou výsledky velmi zajímavé. Jak je vidět na obr. 7, ovalita byla v důsledku použitého materiálu o cca 15 % menší. Kuželovitost zůstala prakticky neovlivněna. Tyto výsledky odpovídají předpokladům, že u materiálu vyrobeného kontilitím a minimálními segregacemi a stejnoměrnější strukturou po průřezu může být dosaženo lepší ovality. Vnitřní průměr vykazoval mírně zmenšené stažení, což by mohlo být spojeno s mírně změněným chemickým složením oceli. 4. ZÁVĚR

5 1) Oproti kalení do oleje, jehož vliv na deformace byl popsán v předešlé práci (10), lze moderním postupem kalení tlakovým dusíkem výrazně snížit nerovinnost a kuželovitost ozubených kol. Zlepšení činí 35 až 50 %. 2) U ovality nebylo podobné zlepšení jednoznačně prokázáno a její výše je závislá především na parametrech procesu nízkotlaké cementace, resp. kalení. 3) Dalšího zlepšení nerovinnosti a kuželovitosti lze dosáhnout šaržováním, u kterého jsou kola na přípravku zavěšena. 4) Pro dosažení stejnoměrnějšího rozložení deformací je nutné volit vyšší tlak plynu, aby ochlazovací účinnost po průřezu a výšce vsázky byla pokud možno co nejstejnoměrnější. Z podobného důvodu se jeví výhodnější realizovat ohřev nikoli ve vakuu, ale v inertním plynu, kdy výměna tepla probíhá konvektivně. 5) Nízkotlaká cementace s kalením dusíkem vede, nezávisle na parametrech procesu, k výraznému stažení vnitřního průměru ozubených kol. Protože se jedná o změnu systematickou, lze ji eliminovat v procesu obrábění za měkka, a to nastavením korekcí nástroje. 5. LITERATURA 1. Grassl, D.: Einsatzhärten von Zahnrädern. Lehrgang "Praxis der Zahnrad-fertigung", Techn. Akademie Eßlingen, Mallener, H.: HTM 45 (1990) 1, Bergström, C.M., Larsson, L.-E., Levin, T.: HTM 43 (1988) 1, s Cook, W. T.: Heat Treatment of Metals 1999/2, s Hock, St., Schulz, M., Wiedmann, D.: HTM 53 (1998) 1, s Kristoffersen, H., Segerberg, S.: Heat Treatment of Metals 1995/2, s Altena, H., Luc, J.P., Quemarais, N.: Gaswärme Int. 9/1998, s Preisser, F.: Stahl 3/1999, s Wyss, U.: HTM 45 (1990) 1, s Stolař, P., Jurči, O., Klíma, F.: In: Proceedings of 3 nd Int. Conference on Quenching and Control of Distortion, March 1999, Prague, s

6 Obr. 1 - Cementovaná ozubená kola Obr. 2 - Podíl vlastního kalení na tvarové a rozměrové změny

7 Obr. 3 - Vliv druhu ohřevu na tvarové a rozměrové změny Obr. 4 - Vliv směru proudění plynu na výši deformací

8 Obr. 5 - Vliv tlaku kalícího plynu na tvarové a rozměrové změny ozubených kol Obr. 6 - Vliv polohy ozubeného kola na roštu na tvarové změny

9 Obr. 7 - Vliv typu materiálu na deformaci ozubených kol

POKROKOVÉ TRENDY VE ZPRACOVÁNÍ OZUBENÝCH SOUČÁSTI S OHLEDEM NA MINIMALIZACI DEFORMACÍ

POKROKOVÉ TRENDY VE ZPRACOVÁNÍ OZUBENÝCH SOUČÁSTI S OHLEDEM NA MINIMALIZACI DEFORMACÍ METAL 25 24.-26.5.25, Hradec nad Moravicí POKROKOVÉ TRENDY VE ZPRACOVÁNÍ OZUBENÝCH SOUČÁSTI S OHLEDEM NA MINIMALIZACI DEFORMACÍ ADVANCED TRENDS IN PROCESSING OF GEAR PARTS WITH REGARD TO THE MINIMISATION

Více

VLIV PROKALITELNOSTI, KONSTRUKCE DÍLU A TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACE OZUBENÝCH KOL. ECOSOND s.r.o., Křížová 1018, 150 21 Praha, ČR

VLIV PROKALITELNOSTI, KONSTRUKCE DÍLU A TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACE OZUBENÝCH KOL. ECOSOND s.r.o., Křížová 1018, 150 21 Praha, ČR 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV PROKALITELNOSTI, KONSTRUKCE DÍLU A TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA DEFORMACE OZUBENÝCH KOL Jurči, P., Stolař, P., a Pavlů, L., b Altena, H., ECOSOND s.r.o., Křížová 118, 15

Více

DEFORMACE SOUČÁSTÍ PŘI CEMENTACI A KALENÍ V RŮZNÝCH KALÍCÍCH MÉDIICH

DEFORMACE SOUČÁSTÍ PŘI CEMENTACI A KALENÍ V RŮZNÝCH KALÍCÍCH MÉDIICH DEFORMACE SOUČÁSTÍ PŘI CEMENTACI A KALENÍ V RŮZNÝCH KALÍCÍCH MÉDIICH DISTORTION OF COMPONENTS DUE TO CARBURIZING AND QUENCHING WITH DIFFERENT QUENCHANTS Peter Jurči, Pavel Stolař, a Petr Šťastný, Josef

Více

a ECOSOND s.r.o., Křížová 1018, Praha, ČR c AICHELIN, Gmbh, Fabriksgasse 3, A-2340 Moedling, Rakousko

a ECOSOND s.r.o., Křížová 1018, Praha, ČR c AICHELIN, Gmbh, Fabriksgasse 3, A-2340 Moedling, Rakousko METAL 6 23.-25.5.6, Hradec nad Moravicí TVAROVÉ A ROZMĚROVÉ ZMĚNY OZUBENÝCH SOUČÁSTÍ VLIVEM KALENÍ V RŮZNÝCH OCHLAZOVACÍCH MÉDIÍCH DIMENSIONAL AND SHAPE DISTORTION OF GEAR PARTS DUE TO THE QUENCHING IN

Více

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice 10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace

Více

Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace

Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,

Více

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí

Více

Tepelné zpracování ocelí. Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D.

Tepelné zpracování ocelí. Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D. Tepelné zpracování ocelí Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D. Schéma průběhu tepelného zpracování 1 ohřev, 2 výdrž na teplotě, 3 ochlazování Diagram Fe-Fe 3 C Základní typy žíhání

Více

Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace

Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,

Více

ŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů

ŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková

Více

VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ

VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ

Více

PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž

PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu

Více

Díly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4

Díly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4 1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření

Více

Tepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007

Tepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní

Více

KALENÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů

KALENÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková

Více

Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní

Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.

Více

Vlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR

Vlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti

Více

OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav

OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.

Více

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná

Více

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních

Více

Požadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING

Požadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING 1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování

Více

Charakteristika. Použití TVÁŘECÍ NÁSTROJE STŘÍHÁNÍ RIGOR

Charakteristika. Použití TVÁŘECÍ NÁSTROJE STŘÍHÁNÍ RIGOR 1 RIGOR 2 Charakteristika RIGOR je na vzduchu nebo v oleji kalitelná Cr-Mo-V legovaná ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Dobrá obrobitelnost Vysoká rozměrová stálost po kalení Vysoká

Více

ŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ

ŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ 1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě

Více

Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení

Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč

Více

Vlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C

Vlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C 1 SVERKER 3 2 Charakteristika SVERKER 3 je wolframem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Maximální odolnost proti opotřebení Vysoká

Více

Vybrané technologie povrchového zpracování. Vakuové tepelné zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek 2006

Vybrané technologie povrchového zpracování. Vakuové tepelné zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek 2006 Vybrané technologie povrchového zpracování Vakuové tepelné zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek 2006 Výhody vakuového tepelného zpracování Prakticky neexistuje oxidace - povrchy jsou bez znatelného ovlivnění,

Více

NÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST

NÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST NÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Bc. Pavla Klufová Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Pro povrchové kalení

Více

6.3 Výrobky Způsob výroby volí výrobce. Pro minimální stupeň přetváření válcovaných a kovaných výrobků viz A4.

6.3 Výrobky Způsob výroby volí výrobce. Pro minimální stupeň přetváření válcovaných a kovaných výrobků viz A4. VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M AT E R I Á L U Š L E C H T I L É O CE LI ČSN EN 10084 Oceli k cementování Technické dodací podmínky Údaje pro objednávání.1 Povinné

Více

Vakuové tepelné zpracování

Vakuové tepelné zpracování Vakuové tepelné zpracování Výhody vakuového TZ Prakticky neexistuje oxidace - bez znatelného ovlivnění, leštěný povrch zůstává lesklý. Nízká spotřeba energie - malé tepelné ztráty. Vakuové pece bývají

Více

Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace

Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné

Více

Charakteristika. Použití TVÁŘENÍ STŘÍHÁNÍ SVERKER 21

Charakteristika. Použití TVÁŘENÍ STŘÍHÁNÍ SVERKER 21 SVERKER 21 1 SVERKER 21 2 Charakteristika SVERKER 21 je molybdenem a vanadem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: TVÁŘENÍ Nástroje

Více

Charakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ

Charakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení

Více

I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva laboratoří nedestruktivního zkoušení a seznámení se se základními principy jednotlivých metodik.

I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva laboratoří nedestruktivního zkoušení a seznámení se se základními principy jednotlivých metodik. 2017/18 VÝROBNÍ TECHNOLOGIE Jméno: st. skupina: I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu II.) Praxe tepelného zpracování III.) Jominiho zkouška prokalitelnosti I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva

Více

Použití. Části formy V 0,9. Části nástroje. Matrice Podpěrné nástroje, držáky matric, pouzdra, lisovací podložky,

Použití. Části formy V 0,9. Části nástroje. Matrice Podpěrné nástroje, držáky matric, pouzdra, lisovací podložky, ORVAR SUPREME 2 Charakteristika ORVAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná nástrojová ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým tepelným změnám a tvoření trhlin za

Více

Vlastnosti V 0,2. Modul pružnosti Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C

Vlastnosti V 0,2. Modul pružnosti Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C 1 CALMAX 2 Charakteristika CALMAX je Cr-Mo-V legovaná ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká houževnatost Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá prokalitelnost Dobrá rozměrová stálost

Více

Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků

Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků P.Procházka, Keramtech s.r.o. Žacléř M.Grzinčič, Nemak Slovakia s.r.o., Žiar nad Hronom Lisovaný keramický filtr

Více

Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy

Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace

Více

HLINÍK A JEHO SLITINY

HLINÍK A JEHO SLITINY HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření

Více

Použití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY:

Použití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY: 1 SLEIPNER 2 Charakteristika SLEIPNER je Cr-Mo-V nástrojová legovaná ocel, kterou charakterizují tyto vlastnosti: Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá odolnost proti vyštipování hran a ostří Vysoká pevnost

Více

ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES

ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská

Více

Technologický postup žíhání na měkko

Technologický postup žíhání na měkko Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Strojírenská technologie čtvrtý V. Večeřová 25.6.2012 Název zpracovaného celku: Technologický postup žíhání na měkko Technologický postup žíhání na měkko Zadání: Navrhněte

Více

Prokalitelnost Prokalitelností Čelní zkouška prokalitelnosti: Stanovení prokalitelnosti výpočtem:

Prokalitelnost Prokalitelností Čelní zkouška prokalitelnosti: Stanovení prokalitelnosti výpočtem: Prokalitelnost Prokalitelností se rozumí hloubka průniku zákalné struktury směrem od povrchu kaleného dílu. Snahou při kalení je, aby zákalnou strukturu tvořil především martenzit, vznikající strukturní

Více

Technologický postup kalení a popouštění

Technologický postup kalení a popouštění Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Strojírenská technologie čtvrtý V. Večeřová 25.6.2012 Název zpracovaného celku: Technologický postup kalení a popouštění Technologický postup kalení a popouštění Zadání:

Více

THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI

THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,

Více

Nástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.

Nástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D. Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové

Více

LASEROVÉ KALENÍ FOREM A NÁSTROJŮ LASER HARDENING OF MOULDS AND TOOLS

LASEROVÉ KALENÍ FOREM A NÁSTROJŮ LASER HARDENING OF MOULDS AND TOOLS LASEROVÉ KALENÍ FOREM A NÁSTROJŮ LASER HARDENING OF MOULDS AND TOOLS Stanislav NĚMEČEK, Michal MÍŠEK MATEX PM s.r.o., Morseova 5, 301 00 Plzeň, Česká Republika, nemecek@matexpm.com Abstrakt Příspěvek se

Více

Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení

Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných

Více

CHEMICKO - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ

CHEMICKO - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.

Více

Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )

Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( ) Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného

Více

Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš

Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test

Více

FÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)

FÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry

Více

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu

Více

CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 %

CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 % CSM 21 Vysoce pevná, martenziticky vytvrditelná korozivzdorná ocel. CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH SMĚRNÉ CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr Ni Cu 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 % CSM 21 je precipitačně

Více

Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování

Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných

Více

VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU

VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,

Více

Úvod. Povrchové vlastnosti jako jsou koroze, oxidace, tření, únava, abraze jsou často vylepšovány různými technologiemi povrchového inženýrství.

Úvod. Povrchové vlastnosti jako jsou koroze, oxidace, tření, únava, abraze jsou často vylepšovány různými technologiemi povrchového inženýrství. Laserové kalení Úvod Povrchové vlastnosti jako jsou koroze, oxidace, tření, únava, abraze jsou často vylepšovány různými technologiemi povrchového inženýrství. poslední době se začínají komerčně prosazovat

Více

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_16 Autor

Více

Nové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci

Nové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci Nové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci Rozdělení ocelí ke tváření podle Rozdělení ocelí podle ČSN 42 0002 : 78 ČSN EN 10020 : 01 (42 0002) (rozdělení národní) (rozdělení podle evropské

Více

QUENCHING OF GREAT FORGED PARTS IN POLYMER

QUENCHING OF GREAT FORGED PARTS IN POLYMER KALENÍ ROZMĚRNÝCH VÝKOVKŮ V POLYMERU QUENCHING OF GREAT FORGED PARTS IN POLYMER Ing. Juda Čížkovský a, Ing. Pavel Stolař, CSc. a, Ing. Milan Rosenbaum b a Ecosond, s.r.o., K Vodárně 531, 257 22 Čerčany,

Více

COMTES FHT a.s. R&D in metals

COMTES FHT a.s. R&D in metals COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování

Více

Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI MECHANICKÉ VLASTNOSTI UNIMAX

Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI MECHANICKÉ VLASTNOSTI UNIMAX 1 UNIMAX 2 Charakteristika UNIMAX je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci v oblast zpracování plastů, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vynikající houževnatost a tažnost ve všech průřezech Dobrá

Více

CPM REX 45 (HS) NÁSTROJOVÁ OCEL. Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ CPM REX 45. Typické oblasti použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI.

CPM REX 45 (HS) NÁSTROJOVÁ OCEL. Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ CPM REX 45. Typické oblasti použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI. NÁSTROJOVÁ OCEL CPM REX 45 (HS) Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr V Mo W Co S 1,30% 4,05 % 3,05 % 5,00% 6,25% 8,00% 0,06 % (provedení HS: 0,22 %) CPM REX 45 je vysokovýkonná, kobaltová rychlořezná

Více

K618 - Materiály listopadu 2013

K618 - Materiály listopadu 2013 Tepelné zpracování ocelí. Žíhání Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 19. listopadu 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Žíhání 19. listopadu 2013 1 / 15 Cyklus tepelného zpracování Cyklus tepelného zpracování Žíhání

Více

Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI CALDIE. Pevnost v tlaku

Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI CALDIE. Pevnost v tlaku 1 CALDIE 2 Charakteristika CALDIE je Cr-Mo-V slitinová, ocel, s následujícími vlastnostmi: 1. vysoká odolnost proti opotřebení 2. vysoká pevnost v tlaku 3. vysoká rozměrová stabilita 4. odolnost proti

Více

C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0%

C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0% NÁSTROJOVÁ OCEL LC 200 N Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0% LC 200 N Je vysoce korozivzdorná, dusíkem legovaná nástrojová ocel s výtečnou houževnatostí

Více

C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 14,0 % 0,4 % 0,1% 0,4% 0,5%

C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 14,0 % 0,4 % 0,1% 0,4% 0,5% NÁSTROJOVÁ OCEL LC 185 MP Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 14,0 % 0,4 % 0,1% 0,4% 0,5% LC 185 MP Je dusíkem legovaná, korozivzdorná ocel typu matrix s excelentní leštitelností.

Více

NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči

NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Peter Jurči ČVUT, Fakulta strojní, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2, p.jurci @seznam.cz ABSTRACT Selection of suitable material for

Více

FOTOVOLTAICKÉ SYSTÉMY S VÝCHODO-ZÁPADNÍ ORIENTACÍ A POUZE JEDNÍM MPP TRACKEREM

FOTOVOLTAICKÉ SYSTÉMY S VÝCHODO-ZÁPADNÍ ORIENTACÍ A POUZE JEDNÍM MPP TRACKEREM FOTOVOLTAICKÉ SYSTÉMY S VÝCHODO-ZÁPADNÍ ORIENTACÍ A POUZE JEDNÍM MPP TRACKEREM V minulosti panovala určitá neochota instalovat fotovoltaické (FV) systémy orientované východo-západním směrem. Postupem času

Více

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů

Více

- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI

- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI - 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech

Více

Tepelné zpracování. Charakteristika. Použití. Mechanické a technologické vlastnosti ŽÍHÁNÍ NA SNÍŽENÍ VNITŘNÍHO NAPĚTÍ POVRCHOVÉ TVRZENÍ

Tepelné zpracování. Charakteristika. Použití. Mechanické a technologické vlastnosti ŽÍHÁNÍ NA SNÍŽENÍ VNITŘNÍHO NAPĚTÍ POVRCHOVÉ TVRZENÍ 1 FORMAX 2 Charakteristika FORMAX je nízkouhlíková ocel, dodávána ve dvou provedeních: válcována za tepla opracovaná. FORMAX se vyznačuje následujícími vlastnostmi: dobrou obrobitelností lze řezat plamenem,

Více

Použití. Charakteristika FORMY PRO TLAKOVÉ LITÍ A PŘÍSLUŠENSTVÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ QRO 90 SUPREME

Použití. Charakteristika FORMY PRO TLAKOVÉ LITÍ A PŘÍSLUŠENSTVÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ QRO 90 SUPREME 1 QRO 90 SUPREME 2 Charakteristika QRO 90 SUPREME je vysokovýkonná Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká pevnost a tvrdost při zvýšených teplotách

Více

VANADIS 4 SuperClean TM

VANADIS 4 SuperClean TM 1 VANADIS 4 SuperClean TM 2 Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro optimální výkon: správná tvrdost pro dané použití vysoká odolnost proti opotřebení vysoká houževnatost. Vysoká odolnost proti opotřebení

Více

Stabilita v procesním průmyslu

Stabilita v procesním průmyslu Konference ANSYS 2009 Stabilita v procesním průmyslu Tomáš Létal VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ, Adresa: Technická 2896/2, 616 69

Více

HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115

HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)

Více

Třífázové trubkové reaktory se zkrápěným ložem katalyzátoru. Roman Snop

Třífázové trubkové reaktory se zkrápěným ložem katalyzátoru. Roman Snop Třífázové trubkové reaktory se zkrápěným ložem katalyzátoru Roman Snop Charakteristika Zkrápěné reaktory jsou nejvhodněji aplikovatelné na provoz heterogenně katalyzovaných reakcí. Nacházejí uplatnění

Více

1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]

1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] 1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho

Více

Cementace a nitridace

Cementace a nitridace Asociace pro tepelné zpracování kovů Association for the Heat Treatment of Metals ECOSOND s.r.o. Cementace a nitridace Carburizing and Nitriding 27. - 28.11.2001 Brno Sborník přednášek Proceedings Redakce

Více

Číslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_17

Více

CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON

CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,

Více

Seřizování, obsluha a údržba strojů, zařízení, nářadí a pomůcek pro tepelné a chemicko-tepelné zpracování kovů 3

Seřizování, obsluha a údržba strojů, zařízení, nářadí a pomůcek pro tepelné a chemicko-tepelné zpracování kovů 3 Kalič (kód: 23-061-H) Autorizující orgán: Ministerstvo průmyslu a obchodu Skupina oborů: Strojírenství a strojírenská výroba (kód: 23) Týká se povolání: Kalič Kvalifikační úroveň NSK - EQF: 3 Odborná způsobilost

Více

Druhy ocelí, legující prvky

Druhy ocelí, legující prvky 1 Oceli druhy, použití Ocel je technické kujné železo s obsahem maximálně 2% uhlíku, další příměsi jsou křemík, mangan, síra, fosfor. Poslední dva jmenované prvky jsou nežádoucí, zhoršují kvalitu oceli.

Více

Trvanlivost,obrobitelnost,opotřebení břitu

Trvanlivost,obrobitelnost,opotřebení břitu Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Obrábění Trvanlivost,obrobitelnost,opotřebení břitu

Více

ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS

ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír

Více

VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING

VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická

Více

A U T O R : I N G. J A N N O Ž I Č K A S O Š A S O U Č E S K Á L Í P A V Y _ 3 2 _ I N O V A C E _ 1 3 0 4 _ T E P E L N É Z P R A C O V Á N Í _ P W

A U T O R : I N G. J A N N O Ž I Č K A S O Š A S O U Č E S K Á L Í P A V Y _ 3 2 _ I N O V A C E _ 1 3 0 4 _ T E P E L N É Z P R A C O V Á N Í _ P W A U T O R : I N G. J A N N O Ž I Č K A S O Š A S O U Č E S K Á L Í P A V Y _ 3 2 _ I N O V A C E _ 1 3 0 4 _ T E P E L N É Z P R A C O V Á N Í _ P W P Název školy: Číslo a název projektu: Číslo a název

Více

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.8 k prezentaci Chemicko-tepelné zpracování

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.8 k prezentaci Chemicko-tepelné zpracování Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_20 Autor

Více

Vítězslav Bártl. duben 2012

Vítězslav Bártl. duben 2012 VY_32_INOVACE_VB03_Rozdělení oceli podle chemického složení a podle oblasti použití Jméno autora výukového materiálu Datum (období), ve kterém byl VM vytvořen Ročník, pro který je VM určen Vzdělávací oblast,

Více

Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro: POUŽITÍ. Charakteristika OPTIMÁLNÍ VÝKON NÁSTROJŮ VÝROBU NÁSTROJŮ VANCRON 40

Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro: POUŽITÍ. Charakteristika OPTIMÁLNÍ VÝKON NÁSTROJŮ VÝROBU NÁSTROJŮ VANCRON 40 1 VANCRON 40 2 Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro: OPTIMÁLNÍ VÝKON NÁSTROJŮ V mnoha aplikacích nástrojových ocelí pro práci za studena vyžadujeme povlakování povrchu, jako prevenci proti nalepování

Více

NÁSTROJOVÉ OCELI CPM 10 V

NÁSTROJOVÉ OCELI CPM 10 V NÁSTROJOVÁ OCEL CPM 10 V CERTIFIKACE DLE ISO 9001 Chem. složení C 2,45 % Cr 5,25 % V 9,75 % Mo 1,30 % Mn 0,50 % Si 0,90 % CPM 10 V Je jedinečná vysokovýkonná ocel, vyráběná společností Crucible (USA) metodou

Více

Antonín Kříž a) Miloslav Chlan b)

Antonín Kříž a) Miloslav Chlan b) OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav

Více

SEZNAM TÉMAT K ÚSTNÍ PROFILOVÉ ZKOUŠCE Z TECHNOLOGIE

SEZNAM TÉMAT K ÚSTNÍ PROFILOVÉ ZKOUŠCE Z TECHNOLOGIE SEZNAM TÉMAT K ÚSTNÍ PROFILOVÉ ZKOUŠCE Z TECHNOLOGIE Školní rok: 2012/2013 Obor: 23-44-L/001 Mechanik strojů a zařízení 1. Základní vlastnosti materiálů fyzikální vlastnosti chemické vlastnosti mechanické

Více

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Studijní program: N2301 Strojní inženýrství Studijní obor: 3911T016 Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie DIPLOMOVÁ PRÁCE Vliv parametru procesu

Více

Číslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_14

Více

w w w. n a s t r o j o v e - o c e l i. c o m

w w w. n a s t r o j o v e - o c e l i. c o m w w w. n a s t r o j o v e - o c e l i. c o m 1.2842/1.2510 1.2379 1.2080 1.1730 1.2312 1.2767 1.2162 1.2343 1.2343ESU 1.2083 1.3343 1.2210 ST52-3 platný od 1.7.2011 verze 2011.1 V katalogu naleznete velký

Více

Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu

Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá

Více

C Cr V Mo Mn Si 2,45% 5,25 % 9,75 % 1,30% 0,50% 0,90%

C Cr V Mo Mn Si 2,45% 5,25 % 9,75 % 1,30% 0,50% 0,90% NÁSTROJOVÁ OCEL CPM 10 V Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr V Mo Mn Si 2,45% 5,25 % 9,75 % 1,30% 0,50% 0,90% CPM 10 V Je jedinečná vysokovýkonná ocel, vyráběná společností Crucible (USA) metodou

Více

VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ

VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník

Více

7. TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ

7. TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ 7. TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu k přeměně struktury a tím získání požadovaných mechanických nebo technologických vlastností - struktura ne tvar - využití,

Více

US 2000 NÁSTROJOVÁ OCEL. Certifikace dle ISO 9001 CHARAKTER CHEMICKÉHO SLOŽENÍ US 2000 US 2000 US Typické oblasti použití.

US 2000 NÁSTROJOVÁ OCEL. Certifikace dle ISO 9001 CHARAKTER CHEMICKÉHO SLOŽENÍ US 2000 US 2000 US Typické oblasti použití. NÁSTROJOVÁ OCEL Certifikace dle ISO 9001 CHARAKTER CHEMICKÉHO SLOŽENÍ C V W Mo je pro speciální aplikace vyvinutá vysokovýkonná semi-rychlořezná ocel, která svojí koncepcí zaručuje vysokou otěruvzdornost

Více