Administrativní budova v Českých Budějovicích. Office park in České Budějovice

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Administrativní budova v Českých Budějovicích. Office park in České Budějovice"

Transkript

1

2 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Administrativní budova v Českých Budějovicích Konstrukční návrh ocelové administrativní budovy Office park in České Budějovice Construction design of steel office park Diplomová práce Studijní program: Konstrukce pozemních staveb Studijní obor: SI-C Vedoucí práce: doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš BC. ROMAN KRÁLÍČEK Praha 017

3 PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že jsem předloženou práci vypracoval samostatně pouze za odborného vedení vedoucího doc. Dr. Ing. Jakuba Dolejše, a že jsem uvedl veškeré informační zdroje v souladu s Metodickým pokynem o etické přípravě vysokoškolských závěrečných prací. Roman Králíček. Praha 8. leden 017

4 PODĚKOVÁNÍ Děkuji mému vedoucímu, doc. Dr. Ing. Jakubovi Dolejšovi, za skvělý přístup a ochotu při konzultacích diplomové práce. 3

5 ANOTACE: Cílem diplomové práce je návrh a posouzení ocelové konstrukce administrativní budovy. Nosná konstrukce objektu je skeletový systém kloubově uložených sloupů, průvlaků a stropnic. Ztužení objektu je zajištěno příhradovými ztužidlem a dvěma železobetonovými jádry. Výpočet je proveden podle evropských norem zavedených do systému českých norem ČSN EN. KLÍČOVÁ SLOVA: Ocelová konstrukce, skeletový systém, kloubový sloup, průvlak, stropnice ABSTRACT: Goal of this dissertation is the design and assessment of steel structures office park. The supporting structure is a skeletal system extensions hinged columns, beams and joists. Bracing are ensured by trussed bracings and two reinforced concrete cores. The calculation is performed according to European standards established in the Czech standard CSN EN. KEYWORDS: Steel construction, skeleton system, hinged column, beam, joist 4

6 SEZNAM PŘÍLOH: A. ZADÁNÍ DP B. TECHNICKÁ ZPRÁVA C. STATICKÝ VÝPOČET D. VÝKRESY: 1. SCHÉMA PŮDORYS 1:00. SCHÉMA ŘEZ 1:00 3. PŮDORYS BĚŽNÉHO PODLAŽÍ 1: ŘEZ A-A 1: ŘEZ B-B 1: DETAILY 1- SPOJE NA BĚŽNÝ SLOUP 1:5 7. DETAIL 3 SPOJ NA KRUHOVÝ KRAJNÍ SLOUP 1:5 8. DETAIL 4 ŠIKMÝ SPOJ STROPNICE A PRŮVLAKU 1:5 9. DETAILY 5-6 ZTUŽIDLO 1:5 10. DETAIL 7 PATKA SLOUPU 1:5 11. DETAIL 8 PATKA SLOUPU ZTUŽIDLA 1:5 5

7 SEZNAM VÝKRESŮ: 1. SCHÉMA PŮDORYS 1:00. SCHÉMA ŘEZ 1:00 3. PŮDORYS BĚŽNÉHO PODLAŽÍ 1: ŘEZ A-A 1: ŘEZ B-B 1: DETAILY 1- SPOJE NA BĚŽNÝ SLOUP 1:5 7. DETAIL 3 SPOJ NA KRUHOVÝ KRAJNÍ SLOUP 1:5 8. DETAIL 4 ŠIKMÝ SPOJ STROPNICE A PRŮVLAKU 1:5 9. DETAILY 5-6 ZTUŽIDLO 1:5 10. DETAIL 7 PATKA SLOUPU 1:5 11. DETAIL 8 PATKA SLOUPU ZTUŽIDLA 1:5 6

8 Administrativní budova v Českých Budějovicích Konstrukční návrh ocelové administrativní budovy Office park in České Budějovice Construction design of steel office park Část B. Technická zpráva 1

9 Obsah 1. ZÁKLADNÍ ÚDAJE O STAVBĚ Údaje o studentovi: Základní informace: Základní popis stavby: ÚDAJE O ZATÍŽENÍ KONSTRUKCE Zatížení běžného podlaží Zatížení střechy Vodorovné zatížení POPIS NAVRŽENÉHO ŘEŠENÍ A VÝBĚR MATERIÁLU Vodorovné konstrukce Svislé konstrukce Ztužující konstrukce Výběr materiálu Závěr Seznam použitých norem, literatury a softwaru... 7

10 1. ZÁKLADNÍ ÚDAJE O STAVBĚ 1.1. Údaje o studentovi: Jméno a příjmení: Název stavby: Umístění stavby: Druh stavby: Administrativní budova České Budějovice Novostavba 1.. Základní informace: Předmětem této dokumentace je řešení ocelových konstrukcí cele stavby: Svislé konstrukce (sloupy) Vodorovné konstrukce (stropy, střecha) Ztužující konstrukce (příhradové ztužidlo) Vybrané konstrukční spoje (šroubové, svařované) Návrh a posudek konstrukcí je proveden dle současně platných norem a předpisů ČSN uvedených v seznamu použitých norem a literatury. Veškeré výpočty byly provedeny ručně s využitím programu excel nebo v programu SCIA Engineers 011. Se souhlasem vedoucího diplomové práce byl statický výpočet zpracován bez přihlédnutí k požárně bezpečnostnímu řešení objektu Základní popis stavby: Jedná se o objekt administrativní budovy s kancelářskými plochami. Objekt má celkem 10 podlaží (1 podzemní podlaží, 9 nadzemních podlaží), má nepravidelný tvar mnohoúhelníku. Objekt je tvořen ocelovou skeletovou konstrukcí s dvěma ztužujícími betonovými jádry. Jedno jádro je využívané pro provoz výtahů, druhé jádro je pro společné schodiště. V nadzemních podlažích jsou převážně kancelářské prostory, v podzemním podlaží jsou pak garáže. Objekt má na šířku 9,88 m, na délku 6,09 m a na výšku 33,0 m od úrovně terénu. Celková výška objektu od úrovně podlahy 1.PP je celkem 36,0 m, výška jednoho podlaží 3,6 m. Objekt je opláštěný kazetovými izolačními deskami Rockprofil. Kazetové desky jsou přichyceny k objektu pomocí tenkostěnných C profilů. 3

11 . ÚDAJE O ZATÍŽENÍ KONSTRUKCE.1. Zatížení běžného podlaží Proměnné zatížení Užitné zatížení vychází dle normy ENV 1991 z tabulky užitných zatížení kategorie B. Ve statickém výpočtu uvažujeme zatížení,5kn/m charakteristické hodnoty. Stálé zatížení Stálé zatížení vychází z uvažovaného zjednodušeného složení podlahy, které je následující: Keramická dlažba Betonová mazanina Tep. Izolace EPS 0mm 50mm 80mm Dále pak ze zatížení od samotné betonové desky s trapézovým plechem: Zálivka: 70 mm (tloušťka betonové vrstvy nad vlnou plechu) Výška vlny: 50 mm Trapézový plech 50/50/0,88 (Jako průměrná tloušťka betonové desky bylo uvažováno 87 mm) Pro návrh a posouzení trapézového plechu je stálé zatížení rozdělené na provozní a montážní. Montážní zatížení bere v úvahu zatížení samotného plechu pouze mokrým betonem zvětšeném o 1,0kN/m (dle EN 1990 a ). Pro návrh a posouzení stropnic a průvlaků nebylo uvažováno s podepřením během montáže. Stálé zatížení je rozdělené na provozní a montážní. Montážní zatížení bere v úvahu zatížení samotného prvku pouze mokrým betonem zvětšeném o 1,0kN/m (dle EN 1990 a )... Zatížení střechy Proměnné zatížení Charakteristické zatížení sněhem vychází z mapy sněhových oblastí a umístění stavby. Stavba se nachází v II. sněhové oblasti (České Budějovice). Základní zatížení sněhem je 1,0 kn/m. 4

12 Návrhové zatížení je spočtené v části C., str Stálé zatížení Stálé zatížení střechy bylo odhadnuto na charakteristickou hodnotu,40 kn/m..3. Vodorovné zatížení Charakteristické zatížení vychází z mapy větrných oblastí, geografickém umístění a okolní zástavby. Stavba se nachází ve II. větrné oblasti (České Budějovice). Základní rychlost větru je 5m/s. Podrobný výpočet je provedený v části C. -, str. 3. POPIS NAVRŽENÉHO ŘEŠENÍ A VÝBĚR MATERIÁLU 3.1. Vodorovné konstrukce Objekt je navržen jako ocelový skeletový systém s betonovou stropní konstrukcí z ocelových dílců dílensky svařovaných a montážně šroubovaných z oceli S355 JR se zaručenou svařitelností. Stropní konstrukci tvoří trapézový plech TR 50/50/0,88 na rozpětí v rozmezí 1,85 m až 1,88 m, který je zalitý vrstvou betonu C5/30 do výšky 70 mm nad vlnu plechu. Betonová deska je spřažená se stropnicemi navařenými ocelovými trny 19/100 v každé vlně plechu. Tato betonová deska zajišťuje tuhost celé konstrukce v rovině stropu jako celku. Stropní desky jsou v celém objektu uložené na profily IPE 180 z oceli S355JO na rozpětí v rozmezí 5,0 m až 5,51 m. Stropnice jsou přišroubované k průvlakům čelními deskami P10 oceli S35 se čtyřmi šrouby 4 x M16 jakosti 8.8. Průvlaky jsou navrženy z válcovaných profilů IPE 360 z oceli S355JO po celém objektu na rozpětí v rozmezí 5,55 m až 7,5 m. Průvlaky jsou spojené se sloupy pomocí čelních desek P10 z oceli S35 šesti šrouby M16 jakosti 8.8. Stropnice i průvlaky byly po celou dobu montáže nepodepřeny. 3.. Svislé konstrukce Vnitřní sloupy objektu jsou navržené z profilů HEB 60 z oceli S355 JO. Sloupy jsou vysoké 3,6 m. Sloup tvoří po celé výšce stejné profily. Sloup je přivařený na roznášecím plechu 5

13 P30 440x440mm oceli S35JO, který je kotven do patek dvěma chemickými kotvami HILTI HIT HY 00 M0 8.8, šrouby jsou zapuštěny 00mm do betonové patky. Krajní sloupy objektu jsou tvořeny trubkami TR 194x8 z oceli S355 JO. Sloupy jsou vysoké 3,6 m. Sloup tvoří po celé výšce stejné profily. Sloup je přivařený na roznášecím plechu P30 440x440mm oceli S35JO, který je kotven do železobetonových stěn dvěma chemickými kotvami HILTI HIT HY 00 M0 8.8, šrouby jsou zapuštěny 00mm do stěny Ztužující konstrukce Objekt je ztužen dvěma železobetonovými jádry a jedním příhradovým ztužidlem tvaru K v průčelí objektu. Konzervativně je staticky posouzeno ocelové ztužidlo (v praxi by betonová jádra přebrala veškeré svislé zatížení). Pro potřeby výpočtu ocelové ztužidlo přenese 10% vodorovného zatížení. Ocelové ztužidlo je tvořené trubkami TR 108x4 spojenými ve spodní části se sloupy a ve vrchní části s průvlakem. Ztužidlo je šroubované přes styčníkové plechy P10 oceli S35 a šrouby M16 jakosti 8.8. Pro zajištění kluzného připojení diagonál ve vrchní části jsou otvory pro šrouby oválného tvaru pro zajištění pohybu ve svislém směru Výběr materiálu Trapézový plech Trapézový plech je z oceli S30GD. Betonová zálivka je z betonu C5/30. Stropní nosníky Stropní nosníky IPE 180 a IPE 360 jsou z oceli S355JO se zaručenou svařitelností. Sloupy Vybrané krajní sloupy TR194x8 a vnitřní sloupy HEB 60 jsou z oceli S355JO se zaručenou svařitelností. Šrouby a trny Veškeré spoje stropních konstrukcí a ztužidel jsou ze šroubů M16 o jakosti 8.8. Spřahovací trny jsou z oceli S35JR se zaručenou svařitelností. Plechy Veškeré styčníkové, čelní a patní plechy jsou z oceli S35JR se zaručenou svařitelností. 6

14 4. ZÁVĚR Veškeré navržené prvky byly navrženy dle uvedených norem a vyhověli na posouzení MSÚ, případně MSP. 5. SEZNAM POUŽITÝCH NOREM, LITERATURY A SOFTWARU Použité normy: [1] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, ČNI, 006 [] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem, ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, ČNI, 006 [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem, ČNI 006 [4] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidlo pro pozemní stavby, ČNI, 006 [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků, ČNI, 006 Literatura: Sokol Z., Wald F.: Ocelové konstrukce Tabulky, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 010, ISBN Vraný T., Jandera M., Eliášová M.: Ocelové konstrukce, cvičení, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 011, ISBN Studnička J., Holický M., Marková J.: Ocelové konstrukce Zatížení, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 011 Použitý software: SCIA Engineer 011.1, Nemetschek, verze , studentská licence www stránky: 7

15 Administrativní budova v Českých Budějovicích Konstrukční návrh ocelové administrativní budovy Office park in České Budějovice Construction design of steel office park Příloha C - 1

16 OBSAH Seznam použitých norem, literatury a softwaru Základní údaje Svislé zatížení Montážní stádium Provozní stádium Svislé zatížení větrem Návrh trapézového plechu Návrh stropnice Montážní stav Provozní stav Návrh průvlaku Montážní stav Provozní stav Návrh sloupu Běžný sloup D4, vnitřní Krajní sloup E Přípoje stropních nosníků Stropnice na průvlak Průvlak na běžný sloup Stropnice na krajní sloup Patka sloupu Ocelové ztužidlo Zatížení ztužidla Návrh ztužidla Patka sloupu ztužidla PŘÍLOHY 1. VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL ZTUŽIDLA

17 Seznam použitých norem, literatury a softwaru Použité normy: [1] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, ČNI, 006 [] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem, ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, ČNI, 006 [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem, ČNI 006 [4] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidlo pro pozemní stavby, ČNI, 006 [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků, ČNI, 006 Literatura: Sokol Z., Wald F.: Ocelové konstrukce Tabulky, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 010, ISBN Vraný T., Jandera M., Eliášová M.: Ocelové konstrukce, cvičení, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 011, ISBN Studnička J., Holický M., Marková J.: Ocelové konstrukce Zatížení, Česká Technika nakladatelství ČVUT, 011 Použitý software: SCIA Engineer 011.1, Nemetschek, verze , studentská licence www stránky: 3

18 1. ZÁKLADNÍ ÚDAJE 1.1. Schéma objektu Schéma typického podlaží 4

19 Schéma řez a-a 1.. Parametry objektu Lokalita: Nadmořská výška: 500 m.n.m Sněhová oblast: dle ČSN EN Větrná oblast dle ČSN EN

20 Rozměry objektu: H b = 3,6 m výška objektu L b = 6,09 m délka objektu B b = 9,88 m šířka objektu h s = 3,6 m výška podlaží n p = 10 počet podlaží (1x podzemní podlaží, 9x nadzemní podlaží). SVISLÉ ZATÍŽENÍ Parametry stropní desky Schematický řez stropní deskou (bez nosníků) Předběžný návrh trapézový plech 50/50/0,88 s 0 = 50 mm osová vzdálenost vln s z = 54 mm šířka vlny h p = 50 mm výška vlny s c = 30,5 mm šířka šikmé části t b = 70 mm tloušťka nadbetonávky G tr = 0,089 kn/m odhad tíhy plechu 6

21 Střední tloušťka betonové vrstvy (s + s ) (30,5 + 54) Δt = t + h = = 87 mm s Montážní stádium γ cm = 6 kn/m tíha mokrého betonu STÁLÉ g k [kn/m ] у G g d [kn/m ] BETONOVÁ DESKA Δt γ = 0,087 6,6 1,35 3,05 TRAPÉZOVÝ PLECH 0,09 1,35 0,1 CELKEM,35 1,35 3,17 q k [kn/m ] q d [kn/m ] PROMĚNNÉ у Q ROVNOMĚRNÉ 0,75 1,5 1,13 nebo ZVĚTŠENÉ 1,50 1,5,5 CELKEM 1,50 1,5,5.. Provozní stádium Skladba podlahy (zjednodušeně) γ cp = 5 kn/m tíha prostého betonu Tloušťka b p Tíha ρ p Keramická dlažba 0,0 m 0 kn/m Betonová mazanina 0,05 m 5 kn/m Tepelná izolace EPS 0,08 m 0,6 kn/m 7

22 ..1. Běžné podlaží Stálé g k [kn/m ] у G g d [kn/m ] Ker.dlažba b p1*ρ p1 0,4 Bet.mazanina b p*ρ p 1,5 Tep. izolace EPS b p3*ρ p3 0,048 Podlaha celkem Σb ρ 1,70 1,35,9 Betonová deska Δt γ = 0,087 5,17 1,35,93 Trapézový plech 0,09 1,35 0,1 Podhled (odhad) 0,15 1,35 0,0 CELKEM 4,11 1,35 5,55 Proměnné q k [kn/m ] у Q q d [kn/m ] UŽITNÉ ZATÍŽENÍ,5 1,5 3,75 PŘEMISTITELNÉ PŘÍČKY 0,80 1,5 1,0 CELKEM 3,30 1,5 4,95 Užitné zatížení dle ČSN kategorie B kancelářské plochy Přemístitelné příčky s vlastní tíhou <,0 kn/m Stálé... Střecha g k [kn/m ] у G g d [kn/m ] Izolační vrstva (odhad),40 1,35 3,4 Betonová deska,17 1,35,93 Trapézový plech 0,09 1,35 0,1 Podhled 0,15 1,35 0,0 CELKEM 4,81 1,35 6,49.3. Proměnné (sníh) Sněhová oblast: s = 1,0 kn/m μ i = 0,8 C e = 1,0 C t = 1,0 zatížení sněhem tvarový součinitel součinitel expozice součinitel tepla Zatížení sněhem s = C C μ s = 1,0 1,0 0,8 1,0 = 0, 8 kn/m s = s γ = 0,8 1,5 = 1, kn/m 8

23 3. SVISLÉ ZATÍŽENÍ VĚTREM Pro zatížení větrem uvažujeme pouze příčné zatížení pro potřeby výpočtu pomocného ocelového ztužidla podélné zatížení větrem přebere betonové jádro, které není předmětem statického výpočtu Parametry pro výpočet h = 3,6 m b = 6,33 m l = 30,18 m n = 9 Nadmořská výška: výška objektu délka objektu šířka objektu počet podlaží nad úrovní terénu 500 m.n.m. Větrná oblast dle ČSN EN Kategorie terénu: 4 Dle tab. 4.1 ČSN EN Zatížení větrem Schéma zatížení 9

24 3.. Základní rychlost větru v = c c V, V b,0 = 5 m/s výchozí základní rychlost větru c season = 1,0 součinitel směru větru c dir = 1,0 součinitel ročního období v = 5 1,0 1,0 = 5 m/s 3.3. Charakteristická střední rychlost větru (pro z = h;b) v (z) = c (z) c (z) v c (z) = k ln ( ) součinitel drsnosti terénu c 0(z) = 1,0 z 0 = 1,0 z min = 10 Součinitel terénu (z 0,II = 0,05 m) součinitel orografie parametr drsnosti terénu minimální výška k = 0,19 (z ln ( z ), = 0,19 (1,0 ln 1,10 = 0,343 z, 10 c h = 0,343 ln 3,6 1 c b = 0,343 ln 6,33 1,0 = 0, = 0, 7648 v h = 0, ,0 5 = 0, 4833 m/s v b = 0,7648 1,0 5 = 0, 4838 m/s 3.4. Maximální dynamický tlak q (z) = (1 + 7 I (z)) 0,5 ρ v (z) ρ = 1,5 kg/m 3 k 1 = 1,0 I (z) = I (h) = I (b) = ( ) ( 1,0 měrná hmotnost vzduchu součinitel turbulence ) vliv turbulencí 1,0 ln( 3,6 1,0 ) = 0, 86 1,0 1,0 ln( 6,33 1,0 ) = 0, 3066 q (h) = ( ,86) 0,5 1,5 0,4833 = 0, 7871 kn/m q (b) = ( ,3066) 0,5 1,5 19,1069 = 0, kn/m 10

25 3.5. Tlak větru w = q (z ) c, c, = 1,0 c, = 0,6 pro oblast D, doporučená hodnota pro oblast E, doporučená hodnota w, (h) = 0,7871 1,0 = 0, 79 kn/m Návětrná strana w, (b) = 0, ,0 = 0, 7 kn/m w, (h) = 0,7871 ( 0,6) = 0, 47 kn/m... Závětrná strana w, (b) = 0,71787 ( 0,6) = 0, 43 kn/m Celkový účinek větru q (h) = 0,79 + 0,47 = 1, 6 kn/m q (h) = 0,7 + 0,43 = 1, 15 kn/m 11

26 4. NÁVRH TRAPÉZOVÉHO PLECHU 4.1. Parametry stropní konstrukce Schéma konstrukce Červeně označený počítaný plech Parametry pro výpočet L = 1,88 m osová vzdálenost stropnic resp. rozpětí 1 pole trapézového plechu L = 7,5 m délka průvlaku L = 5,5 m délka stropnice n = 5 počet stropnic 1

27 Schéma zatížení trapézového plechu Zatížení (montážní stav) (g + q) =,35 + 1,5 = 3,85 kn/m hodnoty z tabulky str. 8 (g + q) = 3,17 +,5 = 5,4 kn/m Ohybový moment M = 1 10 (g + d) L = ,4 1,88 = 1,9 knm 4.. Návrh trapézového plechu Volba: Tr 50/50/0,88 Tloušťka Hmotnost Plný průřez Efektivní průřez t G A g I y,g W y,eff + W y,eff + I y,eff + I y,eff - nn kn/m mm mm 4 mm 3 mm 3 mm 4 mm ,880 8, ,000 0,413 10,40 10,570 0,6 0,347 Ocel: S30GD f = 30 MPa 4.3. Posouzení trapézového plechu MSÚ momentová únosnost (v místě vnitřní podpory) M, = W, f = 10, = 3,8 knm M eff,rd = 3,8 knm > M Ed = 1,9 knm MSP průhyb VYHOVUJE g =,35 kn/m z tabulky zatížení str. 8 E = 10 GPa modul pružnosti oceli v tahu Využití profilu 58% 13

28 M, = 1 10 g L = 1 10,35 1,88 = 0, 83 knm 1 δ = E I g L M, L = δ = = = 8,7 mm , ,35 1, ,83 1,88 = 3, 6 mm limitní hodnota, kdy nastane rybníkový efekt δ max = 8,7 mm > δ skut = 3,61 mm VYHOVUJE Využití 41% Navržený trapézový plech TR 50/50/0,88 vyhoví na MSÚ i MSP 5. NÁVRH STROPNICE Stropnice je navržená jako nepodepřená v průběhu montáže Montážní stav L = 5,5 m B = 1,88 m rozpětí stropnice osová vzdálenost stropnic resp. zatěžovací šířka stropnice Zatížení Stálé g k,st [kn/m ] γ G g d,st [kn/m ] Betonová deska 4,5 1,35 5,73 Trapézový plech 0,17 1,35 0, CELKEM 4,41 1,35 5,96 Proměnné q k,st [kn/m ] у Q q d,st [kn/m ] Rovnoměrné 1,41 1,5,1 nebo Zvětšené,8 1,5 4,3 Hodnoty převzaty z tabulky zatížení str. 8, vynásobené zatěžovací šířkou B st 14

29 5.1.. Reakce a vnitřní síly Schéma konstrukce R = V = (g, L ) M = R L = = + (q,., 3 + q, ě., (L 3) (5,96 5,5) (, ,3 (5,5 3) + = 4, 85 kn (g, L ) q, ě., 1,5 q,., (L 1,5) L 1,5 + 1,5 4,85 5,5 = 59, 08 knm 5,96 5,5 4,3 1,5 5,5 1,5,1 (5,5 1,5) + 1, Návrh stropnice Volba: IPE 180 G A h t w I y W pl.y A vz b kg/m mm mm mm mm 4 mm 3 mm mm ,8, ,30 13, ,41 954,000 91,00 Třída 1 pro ohyb k ose y Ocel: S355 JO f yd =355 MPa 15

30 Posouzení stropnice MSÚ momentová únosnost Momentová únosnost M, = W, f = 166, = 59,08 knm M pl,rd = 59,08 knm/m > M Ed = 35,4 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 60% MSP průhyb (rybníkový efekt) L = 5,5 m délka stropnice g = 4,5 kn/m z tabulky zatížení str. 15 E = 10 GPa modul pružnosti oceli v tahu Průhyb δ = 1 5 E I 384 g L 1 = , ,5 5,5 = 18,3 mm δ = t = 8,7 mm 10 δ lim = 8,69 mm < δ skut = 18,30 mm Vznikne rybníkový efekt Započítání rybníkového efektu δ = δ 0,7 = 18,3 0,7 = 1,81 mm Δg = δ B γ γ = 0,013 1,88 6 1,5 = 0,8453 kn/m Nový moment se započítáním rybníkového efektu ΔM = M + Δg L = 35,4 + 0,8453 5,5 = 38,6179 knm M pl,rd = 59,08 knm/m > ΔM Ed = 38,6 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 65% 16

31 5.. Provozní stav Zatížení Základní zatížení (g + q) = 4,11 + 3,3 = 7,41 kn/m (g + q) = 5,55 + 4,95 = 10,5 kn/m hodnoty převzaty z tabulky zatížení str. 9 Zatížení stropnice f ( ) = B (g + q) + G + Δg γg 0,85 = 1,88 7,41 + 0,18 + = 14, 74 kn/m 1,35 f ( ) = B (g + q) + G γg + Δg = 1,88 10,5 + 0,18 1,35 + 0,85 = 0, 77 kn/m 5... Vnitřní síly a reakce M = 1 10 f ( ) L = ,77 5,5 = 78, 53 knm V = R = 1 f ( ) L = 0,5 0,77 5,5 = 57, 11 kn Posouzení stropnice MSÚ momentová únosnost (plasticky) Parametry betonu Třída betonu: C5/30 t = 0,07 m f = 5 MPa E = 30,5 GPa tloušťky nadbetonávky válcová pevnost betonu Návrhová pevnost betonu v tlaku za ohybu f =, =,, Účinná šířka desky = 14,17 MPa b = min L 4 ; B = min 5,5 ; 1,88 = 1,375 m 4 17

32 Rovnováha vnitřních sil Tlačená část x = f A = = 44 mm f b t 14,17 1,375 0,07 Rameno vnitřních sil r = + t + h x = Momentová únosnost =188 mm M, = f b x r = 14, ,375 0,044 0,188 = 141, knm M pl,rd = 141,4 knm/m > M Ed = 78,53 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 56% Smyková únosnost V, = A f = = 195, 531 kn 3 V pl,rd = 195,53 knm/m > V Ed = 57,11 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 9% Spřažení stropnic Parametry trnu h = 50 mm b = 84,5 mm h = 100 mm d = 19 mm Ocel: S35 f = 360 MPa výška vlny šířka vlny v polovině délka trnu průměr trnu smyková pevnost oceli 18

33 Únosnost jednoho trnu P, = 0,8 f π d 0,5 = 0, π 19 0,5 = 65, 33 kn γ 1,5 3 < h d < 4 5,3 < 4 α = 1, 0 P, = 0,9 α d (f E ) γ P = min P, ; P, = 65, 33 kn Redukční součinitel k t k = 0,7 b n h h h 1 n = 1 k = počet trnů v žebru 0,7 84, = 1,18 50 Pro k se omezuje hodnota k 0,85 k = 0,85 Únosnost trnu v žebru P = 0,85 65,33 = 55, 5 kn Síla na spřažení v jedné polovině nosníku F = Nc = Na = A f = = 850, 1 kn Potřebný počet trnů v jedné polovině nosníku n = F P = 850,1 55,5 = 14 = 0,9 1, , = 73, 10 kn 1,5 Trny je možné přivařit do nosníku pouze v místě žeber trapézového plechu. Na jedné polovině lze umístit: = 11 Na jedné polovině nosníku není dostatek žeber, proto navrhujeme neúplně spřažení Síla pro neúplné spřažení F = M M,, M, M,, F M,, = W, f = 166, = 59,08 kn F = 78,53 59,08 850,1 = 00, 8 kn 141,4 59,08 n = F P = 00,8 55,5 = 4 Navrhneme jeden trn v každém žebru, abychom zajistili alespoň 40% původního spřažení. Navržený spřahovací trn 19/100 v každém žebru 19

34 MSP pružné působení nosníku při provozním zatížení Modul pružnosti betonu s vlivem dotvarování a smršťování (přibližně) E = E = 3047 = 1536 MPa Pracovní součinitel n = E E = Plocha ideální průřezu A = A + t b n = 13, 78 Těžiště ideálního průřezu = = 9378 mm 13,78 e = A h + t b (h n t ) = A = 0 mm e = = 80 mm e = 0 mm ( ,78 ) 9378 Moment setrvačnosti ideálního průřezu I = I + A (e h ) + 1 n ( 1 1 b t + b t (e h 50 t ) = ,78 ( = 70, mm 4 0

35 Pro výpočet maximálního napětí v oceli je nutné rozdělit zatížení na montážní a na ostatní zatížení působící na průřez po zatvrdnutí betonu. Montážní zatížení Deska 4,41 kn/m' dle tabulky zatížení str. 15 Ryb. efekt 0,63 kn/m' g = (4,41 + 0,63) B = 9,48 kn/m Provozní zatížení Nášlapná vrstva 1,70 kn/m Podhled 0,15 kn/m Užitné,5 kn/m Přem. příčky 0,8 kn/m B = 1,88 m q = (1,7 + 0,15 +,5 + 0,8) B = 9,68 kn/m Ohybový moment M = 1 8 (g ) L = 1 8 9,48 5,5 = 35, 83 knm M = 1 8 q L = 1 8 9,68 5,5 = 36, 6 knm Maximální napětí v oceli σ, = M + M e 35,83 10 = W I 143, , , = 336,5 MPa σ a,max = 336,5 Mpa < f yd = 355 MPa VYHOVUJE Maximální napětí v betonu σ, = M e = 36, = 3,0 MPa n I 13,78 143,33 10 σ c,max = 3,0 Mpa < F cd = 14,17 MPa VYHOVUJE Nosník při provozním zatížení působí pružně 1

36 MSP průhyb δ = 1 5 E I 384 q L 1 = , ,3 5,5 = 4,98 mm δ = L 50 = 5500 = mm 50 δ max =,00 mm > δ = 4,98 mm VYHOVUJE Využití profilu 3% Stropnice IPE 180 vyhoví na MSÚ i MSP.

37 6. NÁVRH PRŮVLAKU Průvlak je během montáže nepodepřený. Schéma konstrukce 6.1. Montážní stav L = 7,5 m L = 5,5 m L = 5,0 m Zatěžovací šířka průvlaku B = L L = rozpětí průvlaku rozpětí sousedních polí 5,5 + 5,0 = 5,5 m 3

38 Zatížení F, = R, = 4,85 = 49, 7 kn n = 3. počet sil Reakce převzata od zatížení stropnice v montážním stavu, viz str Reakce a vnitřní síly Schéma konstrukce R = V = F, n M = R L = 49,7 3 = 74, 54 kn 74,54 7,5 = F, L 4 49,7 7,5 = 186, 86 knm Návrh průvlaku Volba: IPE 360 G A h t w I y W pl.y A vz b kg/m mm mm mm mm 4 mm 3 mm mm ,1 7, ,0 16,7 1019,1 880,0 170,0 Třída 1 pro ohyb k ose y Ocel: S355 JO f yd =355 MPa 4

39 6... Posouzení průvlaku MSÚ momentová únosnost Momentová únosnost M, = W, f = 1019, = 361,8 knm M pl,rd = 361,8 knm/m > M Ed = 186,86 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 5% MSP průhyb (rybníkový efekt) g =,35 kn/m z tabulky zatížení str. 8 E = 10 GPa modul pružnosti oceli v tahu Průhyb δ = 1 19 E I 384 F, L 1 19 = , ,7 7,5 = 34,9 mm δ = t = 8,7 mm 10 δ lim = 8,69 mm < δ skut = 34, mm Vznikne rybníkový efekt Započítání rybníkového efektu δ = δ 0,7 = 34, 0,7 = 4 mm Δg = δ B γ γ = 0,04 5,5 6 1,5 = 4,43 kn/m Nový moment se započítáním rybníkového efektu ΔM = M + Δg L = 186,86 + 4,43 7,5 = 18,13 knm M pl,rd = 361,8 knm/m > ΔM Ed = 18,1 knm/m VYHOVUJE Využití profilu 60% Pro návrh by pravděpodobně stejně jako u stropnice vyhověl i o třídu menší profil (I330), ale pro omezení průhybu a z toho plynoucího rybníkového efektu byl zvolen profil o třídu vyšší. 5

40 6.3. Provozní stav Zatížení Základní zatížení F, = R, = 57,11 kn hodnota převzata od zatížení stropnice str. 18 Zatížení průvlaku (zatížení od vlastní tíhy a ryb. efektu je zdiskretizováno do osamělé síly v místě stropnice) F = F, + Δg, L 4 = 115, 67 kn Vnitřní síly a reakce M = R L + G γg L 4 4,4 7,5 57,1 1,35 7,5 = 57, V = R = F 3 = 115,67 3 = 173,51 kn F L 173,51 7,5 115,67 7,5 = = 434, 93 knm Posouzení průvlaku MSÚ momentová únosnost (plasticky) Účinná šířka desky b = min L 4 ; B = min 7,5 ; 5,5 = 1,88 m 4 Rovnováha vnitřních sil Tlačená část x = f A = = 97 mm f b t 14,17 1,88 0,07 x = 97 < t = 70 Neutrální osa leží v pásnici průvlaku x = t = 70 mm Tlačená část profilu x = A f x b f ,17 = = 5,9 mm b f x = 5,9 < t = 5,9 neutrální osa prochází pásnicí Rameno vnitřních sil (spodní část profilu k betonu) r = h x + x + h + x = 180 5,9 + 5, = 68 mm 6

41 Rameno vnitřních sil (spodní část profilu k tlačené pásnici) r = h x x = 180 5,9 5,9 = 174 mm Momentová únosnost M, = f b x r + f b x r = 14, ,9 174 = Nmm = 56 knm M pl,rd = 56 knm > M Ed = 434,9 knm VYHOVUJE Využití profilu 77% Smyková únosnost V, = A f = = 590, 83kN 3 V pl,rd = 590 kn > V Ed = 173,51 kn VYHOVUJE Využití profilu 9% 7

42 Spřažení průvlaků Parametry trnu h = 50 mm b = 84,5 mm h = 100 mm d = 19 mm Ocel: S35 f = 360 MPa výška vlny šířka vlny v polovině délka trnu průměr trnu smyková pevnost oceli Únosnost jednoho trnu (hodnoty totožné jako u stropnice) P, = 65, 33 kn 3 < h d < 4 5,3 < 4 α = 1, 0 P, = 73, 10 kn P = min P, ; P, = 65, 33 kn Redukční součinitel k t k = 0,6 b h 1 = 84,5 h h = 1,01 50 Pro k se omezuje hodnota k 1,0 k = 1,0 Únosnost trnu v žebru P = 1,0 65,33 = 65, 33 kn Síla na spřažení v jedné polovině nosníku F = Nc = Na = (A x b ) f = (773 5,9 170) = 5, 9 kn Potřebný počet trnů v jedné polovině nosníku n = F P = 5,9 65,33 = 35 Maximální počet trnů n = L 5 d = = 40 > n = 35 vyhovuje 8

43 Vzdálenost trnů a = L = 750 = 107,4 mm n 35 Navržených 35 spřahovacích trnů 19/100 po 100 mm MSP pružné působení nosníku při provozním zatížení Modul pružnosti betonu s vlivem dotvarování a smršťování (přibližně) E = E = 3047 = 1536 MPa Pracovní součinitel n = E E = Plocha ideální průřezu A = A + t b n = 13, 78 Těžiště ideálního průřezu = = 1681 mm 13,78 e = A h + t b (h n t ) = A = 330 mm e = = 150 mm e = 330 mm ( ,78 ) 1681 Moment setrvačnosti ideálního průřezu I = I + A (e h ) + 1 n ( 1 1 b t + b t e h 50 t = ,78 ( = 456, mm 4 9

44 Pro výpočet maximálního napětí v oceli je nutné rozdělit zatížení na montážní a na ostatní zatížení působící na průřez po zatvrdnutí betonu. Montážní zatížení g = 9, 48 kn/m F = g B = 9,48 1,88 = 49,75 kn Provozní zatížení q = 9,68 kn/m hodnoty převzaty ze zatížení na stropnice, viz str. 1 F = q B = 9,68 1,88 = 50,81 kn Ohybový moment M = n F M = 3 49,75 M = 3 50,81 L F L 4 7,5 7,5 Maximální napětí v oceli 49,75 7,5 4 50,81 7,5 4 = 187,05 knm = 191,05 knm σ, = M + M e 187,05 10 = W I 903, , ,3 10 = 345,3 MPa σ a,max = 345,3 Mpa < f yd = 355 MPa VYHOVUJE Maximální napětí v betonu σ, = M e = 191, = 4,6 MPa n I 13,78 456,3 10 σ c,max = 4,6 Mpa < f cd = 14,17 MPa VYHOVUJE Nosník při provozním zatížení působí pružně 30

45 MSP průhyb δ = 1 E I q B B L = δ = L 400 = 750 = 18,8 mm , ,3 1,375 1,88 7,5 = 7,15 mm δ max = 18,8 mm > δ = 7,15 mm VYHOVUJE Průvlak IPE 360 vyhoví na MSÚ i MSP. 31

46 7. NÁVRH SLOUPU 7.1. Běžný sloup D4, vnitřní Zatížení Schéma konstrukce Parametry pro výpočet h = 3,6 m n = 10 výška patra počet podlaží L, = 5,0 m L, = 5,5 m délky sousedních stropnic L, = 7,5 m L, = 5,03 m délky sousedních průvlaků A = L, + L, L, + L, = (5,0 + 5,5) (7,5 + 5,03) = 3, 97 m 3

47 Redukce zatížení α = + (n ) ψ n 1 n = 8 ψ = 0,7 α = + (8 ) 0,7 8 počet podlaží se stejným zatížením redukční součinitel pro kancelářské plochy = 0,77 Zatížení běžného podlaží g, = g + Δg, = 4,11 + 0,04 5 = 4, 71 kn/m q, = q, ž é α + q, ř. ř. =,5 0,77 + 0,8 =, 7 kn/m Zatížení střechy g, = g, + Δg, = 4,81 + 0,04 5 = 5, 41 kn/m q, = s = 0, 8 kn/m (hodnoty převzaty z tabulky zatížení ze str. 8-9) Zatížení od vlastní tíhy nosníků F, = G (L, + L, ) = 7, 53kN + G (L, + L, ) = 0,188 5,5 + 5,0 + 0,57 7,5 + 5,03 Síla od zatížení F, = g, A = 4,71 3,97 = 155, 7 kn F, = q, A =,7 3,97 = 89, 57 kn F, = g, A = 5,41 3,97 = 185, 95 kn F, = q, A = 0,8 3,97 = 6, 38 kn 33

48 Diplomová práce ocelová administrativní budova Návrh sloupu Volba: HEB 60 G A h t w I y I z b t f i y i z kg/m mm mm mm mm 4 mm 4 mm mm mm mm ,0 11, ,0 149, 51, ,5 11, 65,8 Třída 1 pro ohyb k ose y Ocel: S355 JO f yd =355 MPa Výsledná síla působící na sloup N = 9 F, + F, γ + 9 F, + F, γ + G, 10 h γ = (9 155, ,95) 1,35 + (9 89,57 + 6,38) 1,5 + 0, ,6 1,35 = 3431 kn Posouzení sloupu L = 3,6 m délka sloupu, resp. výška patra Kritické délky (uložení: vetknutí kloub-> zkrácení délky o 0,7) L, = L, = L 0,7 = 3,6 0,7 =, 5 m Určení křivky vybočení h b = 60 = 1,0 > 1, 60 křivka vybočení b pro y x α = 0,34 t = 17,5 mm > 100 mm křivka vybočení c pro z z α = 0,49 Poloměr setrvačnosti i = 65,8 mm i = 11, mm Srovnávací štíhlost λ = 93,9 35 fy = 93, = 76,4 Poměrná štíhlost λ = L, i 1 λ =,5 65,8 1 76,4 = 0,94 34

49 λ = L, i 1 λ =,5 11, 1 76,4 = 0,501 Výpočet křivky vzpěrné pevnosti Φ = 0,5 1 + α λ 0, + λ = 0,5 (1 + 0,34 (0,94 0,) + 0,94 = 0,559 Φ = 0,5 1 + α (λ 0,) + λ = 0,5 (1 + 0,49 (0,501 0,) + 0,501 = 0, χ = = = 0,966 Φ + Φ λ 0, , χ = = = 0, 84 Φ + Φ 0, λ 0,501 N, = χ A f = 0, = 343,, 8 kn N b,rd = 357 kn > N Ed = 3431 kn VYHOVUJE 7.. Krajní sloup E Zatížení Schéma konstrukce Využití profilu 97% 35

50 Parametry pro výpočet h = 3,6 m n = 9 L, = 5,5 m L, = 5,4 m L, = 5,59 m L, = 5,59 m výška patra počet podlaží délky sousedních stropnic délky sousedních průvlaků A = L, + L, L (5,5 + 5,4) (5,59 + 5,59), + L, = = 15, 6 m Při výpočtu zatěžovací plochy nebyly uvažovány mezilehlé krajní sloupy, čímž se zatěžovací plocha o něco zvětšila, zároveň byla zanedbána tíha obvodového pláště. Síla od zatížení F, = g, A = 4,71 15,6 = 71, 86 kn F, = q, A =,7 15,6 = 41, 46 kn F, = g, A = 5,41 15,6 = 89, 87 kn F, = q, A = 0,8 15,6 = 1, 1 kn Zatížení od vlastní tíhy nosníků F, = G (L, + L, ) 4 = 3, 65 kn + G (L, + L, ) 4 5,5 + 5,4 = 0, ,57 5,59 + 5,59 4 Volba: 7... Návrh sloupu TR 194x8 D t G A I W W pl i mm mm kg/m mm mm 4 mm 3 mm 3 mm ,0 8,0 36,7 4,7 0,3 08,8 76,9 65,8 Ocel: S355 JO f yd =355 MPa 36

51 Výsledná síla působící na sloup N = 8 F, + F, γ + 8 F, + F, γ + G 10 h γ = (8 71, ,87) 1,35 + (8 41,46 + 1,1) 1,5 + 0, ,6 1,35 = 149 kn Posouzení sloupu L = 3,6 m délka sloupu, resp. výška patra Kritické délky (uložení: vetknutí kloub-> zkrácení délky o 0,7) L = L 0,7 = 3,6 0,7 =, 5 m Určení křivky vybočení Poloměr setrvačnosti i = 65,8 mm Srovnávací štíhlost λ = 93,9 35 fy = 93, = 76,4 Poměrná štíhlost λ = L i 1 λ =,5 65,8 1 76,4 = 0,94 Výpočet křivky vzpěrné pevnosti křivka vybočení a α = 0,1 Φ = 0,5 (1 + α (λ 0,) + λ ) = 0,5 (1 + 0,1 (0,94 0,) + 0,94 = 0,657 χ = 1 Φ + Φ λ = 1 = 0, 94 0, ,657 0,94 N, = χ A f = 0, = 1533 kn N b,rd = 1533 kn > N Ed = 149 kn VYHOVUJE Využití profilu 93% Vzhledem k tomu, že se jedná o 9 patrovou budovu, bylo by vhodné navrhnout různé profily po výšce objektu. Výpočet by byl identický, jako na předchozích stránkách při výpočtu krajního a vnitřního sloupu. Ve statickém výpočtu není zúžení profilů zahrnuto. 37

52 8. PŘÍPOJE STROPNÍCH NOSNÍKŮ 8.1. Stropnice na průvlak F = 57,11 kn reakce od stropnice, viz str. 17 Stropnice IPE 180 h b t w tf mm mm mm mm ,00 5,30 8,00 Průvlak IPE 360 h b t w tf mm mm mm mm ,0 1,7 Návrh šroubu Šroub: M16 Jakost: d [mm] 16 f yv [MPa] 640 d 0 18 f ub [MPa] A[mm ] 01 f u [MPa] 360 e1 min. e min. p1 min. 40 p min. 43 e1 dop. 36 e dop. 7 p1 dop. 63 p dop

53 Návrh čelní desky b = 180 mm h = 130 mm t = 8 mm n = 4 šířka plechu výška plechu tloušťka plechu počet šroubů Rozteče šroubů e = 40 mm > e, = mm e = 50 mm > e, = mm p = 50 mm > p, = 40 mm p = 100 mm > p, = 43 mm Navržené rozteče šroubů jsou větší, než minimální hodnoty Únosnost šroubu ve střihu F, = n 0,6 f A γ n = počet střižných rovin γ = 1,45 F, = 0, = 133, 1 kn 1,45 39

54 Diplomová práce ocelová administrativní budova Únosnost šroubu v otlačení F, =,5 α f d min (t ; t ) γ e d 3 3 d 0,74 p d p α = min 3 = min 3 d = min 0,73 = 0, 73 f f, f f 1,0 1,0 1,0 e F, =,5 0, min (10; 8,0) 1,45 = 1, 5 kn Únosnost šroubového spoje n F, = 4 133,1 = 53, 5 kn n F, = 4 1,5 = 490, 0 kn F v,rd = 53,5 kn > F Ed = 57,1 kn F brd = 490,0 kn > x F Ed = 114, kn VYHOVUJE Návrh svaru a = 3 mm L = 130 mm šířka svaru délka svaru Návrhová pevnost f, = f 3 β γ = 360 = 153,96 MPa 3 0,9 1,5 F, = a L f, = ,96 10 = 10,1 kn F w,rd = 10,1 kn > F Ed = 57,1 kn VYHOVUJE Posouzení smykové únosnost oslabeného průřezu Plocha oslabeného průřezu A = L t = 130 5,3 = 689 mm 40

55 V, = A f = = 141, kn 3 V pl,rd = 141, kn > F Ed = 57,1 kn VYHOVUJE Navržený spoj 4xM16 a svar tloušťky 3 mm a délky 160 mm vyhoví. Pozn.: Spoj stropnice sloup (na stojinu sloupu) bude identický. 8.. Průvlak na běžný sloup Průvlak napojen na pásnici sloupu F = 173,51 kn reakce od průvlaku, viz str. 6 Průvlak IPE 360 h b t w tf mm mm mm mm ,0 1,70 Sloup HEB 60 h b t w tf mm mm mm mm ,0 17,5 41

56 Návrh šroubu šroub: M16, jakost 8.8 parametry šroubu viz str. 38 Parametry čelní desky b = 00 mm h = 80 mm t = 10 mm n = 6 šířka plechu výška plechu tloušťka plechu počet šroubů Rozteče šroubů e = 50 mm > e, = mm e = 50 mm > e, = mm p = 90 mm > p, = 40 mm p = 100 mm > p, = 43 mm Navržené rozteče šroubů jsou větší, než minimální hodnoty Únosnost šroubu ve střihu F, = n 0,6 f A γ n = 1 počet střižných rovin 4

57 Diplomová práce ocelová administrativní budova γ = 1,45 F, = 1 0, = 66, 6 kn 1,45 Únosnost šroubu v otlačení F, =,5 α f d min (t ; t ) γ e e d d ,38 p d p 50 α = min 3 = min 3 d = min 3 18 = min 0,55 = 0, 73 f f 800, f f 360 1,0 1,0 1,0 1,0 F, =,5 0, min (10; 8) 1,45 = 1, 5 kn Únosnost šroubového spoje n F, = 6 66,6 = 399, 4 kn n F, = 6 918,7 = 918, 7kN F v,rd = 399,4 kn > F Ed = 173,5 kn F v,rd = 918,7 kn > F Ed = 173,5 kn VYHOVUJE Návrh svaru a = 3 mm L = 80 mm šířka svaru délka svaru Návrhová pevnost f, = f 3 β γ = 360 = 153,96 MPa 3 0,9 1,5 F, = a L f, = ,96 10 = 58,7 kn F w,rd = 58,7 kn > F Ed = 173,5 kn VYHOVUJE 43

58 Posouzení smykové únosnost oslabeného průřezu Plocha oslabeného průřezu A = L t = 80 8,0 = 40 mm V, = A f = = 459,1 kn 3 V pl,rd = 459,1 kn > F Ed = 173,5 kn VYHOVUJE Navržený spoj 6xM16 a svar tloušťky 3 mm a délky 80 mm vyhoví Stropnice na krajní sloup F = 173,51 0,5 = 86,76 kn Reakce od průvlaku ze str. 6 konzervativně zmenšena na polovinu pro krajní nosník Průvlak IPE 360 h b t w tf mm mm mm mm ,00 5,30 8,00 Návrh čelní desky b = 150 mm h = 80 mm t = 10 mm n = 3 šířka plechu výška plechu tloušťka plechu počet šroubů 44

59 Diplomová práce ocelová administrativní budova Rozteče šroubů e = 50 mm > e, = mm e = 50 mm > e, = mm p = 90 mm > p, = 40 mm Navržené rozteče šroubů jsou větší, než minimální hodnoty Únosnost šroubu ve střihu F, = n 0,6 f A γ n = 1 počet střižných rovin γ = 1,45 F, = 1 0, = 66, 6 kn 1,45 Únosnost šroubu v otlačení F, =,5 α f d min (t ; t ) γ e d 3 3 d 1,08 p d p α = min 3 = min 3 d = min 0,73 = 0, 73 f f, f f 1,0 1,0 1,0 e F, =,5 0, min (10; 8,0) 1,45 = 1, 5 kn Únosnost šroubového spoje n F, = 3 133,1 = 199, 7 kn n F, = 3 1,5 = 367, 5 kn F v,rd = 199,7 kn > F Ed = 86,8 kn F brd = 367,5 kn > F Ed = 86,8 kn VYHOVUJE Návrh svaru a = 3 mm L = 80 mm šířka svaru délka svaru 45

60 Návrhová pevnost f, = f 3 β γ = 360 = 153,96 MPa 3 0,9 1,5 F, = a L f, = ,96 10 = 58,7 kn F w,rd = 58,7 kn > F Ed = 86,8 kn VYHOVUJE Posouzení smykové únosnosti plechu Plocha oslabeného průřezu A = L t = = 800 mm V, = A f = = 573,9kN 3 V pl,rd = 573,9 kn > F Ed = 86,8 kn VYHOVUJE Navržený spoj 3xM16 a svar tloušťky 3 mm a délky 80 mm vyhoví Pozn.:Výpočet stropnice na krajní sloup je identický, jako u výpočtu stropnice na průvlak(str.38) 46

61 9. PATKA SLOUPU Parametry patky Beton: C5/30 f = 5 MPa a = 1000 mm b = 1000 mm Parametry patního plechu a = 440 mm b = 440 mm t = 40 mm f = 355 MPa tloušťka plechu 47

62 Návrhová únosnost betonu f = β k f γ β = 3 k = a b = a b =,77 f = β k f,77 5 = 3 = 5,5 MPa γ 1,5 Efektivní plocha c = t f = = 76 mm 3 f 3 5,5 Efektivní plocha (stanovena graficky z obrázku) A = mm Únosnost hlavy patky N = A f = ,5 = 385,8 kn N Rd = 385,8 kn > N Ed = 3431,0 kn VYHOVUJE Využití 89,68% 48

63 10. OCELOVÉ ZTUŽIDLO Zatížení ztužidla Vzhledem k tomu, že betonová jádra mají jistě mnohem větší tuhost než ocelové ztužidlo, konzervativně navrhneme, že ztužidlo přebere 10% vodorovného zatížení. Ztužidlo slouží čistě pro zlepšení tuhosti přední části budovy (na obrázku dole). Červeně označená zatěžovací plocha (mezilehlý sloup vlevo zanedbán) Parametry objektu h = 3,6 m b = 6,3 m l = 9,88 m h s = 3,6 m n p = 9 výška objektu šířka objektu délka objektu výška podlaží počet podlaží (9 nadzemních podlaží) Naklonění soustavy od výroby a montáže φ = α α Φ Φ =

64 Redukční součinitel počtu sloupů α = 0,5 (1 + 1 m ) m = redukční součinitel počtu sloupů v řadě α = 0,5 (1 + 1 ) = 0, 87 Redukční součinitel výšky budovy α = h = 3,6 = 0,35 3 < α < 1,0 α = 0, 66 φ = 0,87 0,66 1 = 0, Zatížení A = 518 m A = 3,97 m plocha celého objektu zatěžovací plocha běžného sloupu Zatížení od jednotlivých účinků (hodnoty převzaty od zatížení sloupu, viz str. 33) F, = F, A 155,7 518 = = 439 kn A 3,97 F, = F, A 185, = = 91,3 kn A 3,97 F, = F, A 89, = = 1407, kn A 3,97 F, = F, A 6, = = 414,4kN A 3,97 Ekvivalentní vodorovné síly ΦF, = 0, = 3, 68 kn ΦF, = 0, = 4, 4 kn ΦF, = 0, =, 1kN ΦF = 0, ,4 = 0, 6 kn 50

65 Zatížení od větru na celé patro F (h) = b h q (h) = 6,3 3,6 1,6 = 118, 3 kn F (b) = b h q (b) = 6,3 3,6 1,15 = 107, 9 kn Výsledné zatížení na konstrukci Zatížení od naklonění soustavy bylo ve schématu vynásobeno příslušnou zatěžovací výškou. Všechny síly pak byly zmenšeny na 10% zatížení. 51

66 Výpočet vnitřních sil byl proveden na počítači, viz příloha 1. Jako rozhodující kombinace byl zvolen stav, kdy zatížení od větru bylo vynásobeno kombinačním součinitelem 1,5, ostatní proměnné zatížení byly redukované redukčními součiniteli 0,7 a 0,6. Z obrázku je patrné, že vítr bude mít v našem případě rozhodující roli Návrh ztužidla Volba: TR 108x4 D t G A I W W pl i mm mm kg/m mm mm 4 mm 3 mm 3 mm ,0 4,0 10,3 1,3 1,8 3,8 43,3 36,8 Ocel: S355 JO f yd =355 MPa Normálová síla ve ztužidle N = 106,4 kn Posouzení sloupu L = 5,0m délka diagonály Kritické délky (uložení: kloub kloub-> kritická délka bude stejná) L = L = 5, 0 m Určení křivky vybočení Poloměr setrvačnosti i = 36,8 mm Srovnávací štíhlost λ = 93,9 35 fy = 93, = 76,4 Poměrná štíhlost λ = L i 1 λ =,5 36,8 1 76,4 = 1,786 křivka vybočení a α = 0,1 5

67 Výpočet křivky vzpěrné pevnosti Φ = 0,5 (1 + α (λ 0,) + λ ) = 0,5 (1 + 0,1 (1,786 0,) + 1,786 =,61 χ = 1 Φ + Φ λ = 1 = 0, 74,61 +,61 1,786 N, = χ A f = 0, = 17 kn N b,rd = 17 kn > N Ed = 106 kn VYHOVUJE Šroubový spoj F = 106,4 kn normálová síla ve ztužidle Využití profilu 84% Návrh šroubu šroub: M16, jakost 8.8 parametry šroubu viz str. 38 Návrh styčníku šířka plechu b = 10 mm h = 50 mm t = 8 mm n = výška plechu tloušťka plechu počet šroubů Rozteče šroubů 53

68 Diplomová práce ocelová administrativní budova e = 50 mm > e, = mm e = 50 mm > e, = mm p = 50 mm > p, = 40 mm Navržené rozteče šroubů jsou větší, než minimální hodnoty Únosnost šroubu ve střihu F, = n 0,6 f A γ n = 1 počet střižných rovin γ = 1,45 F, = 1 0, = 66, 6 kn 1,45 Únosnost šroubu v otlačení F, =,5 α f d min (t ; t ) γ e d 3 3 d 0,73 p d p α = min 3 = min 3 d = min 0,73 = 0, 73 f f, f f 1,0 1,0 1,0 e F, =,5 0, min (0,8; 8,0) 1,45 = 1, 5 kn Únosnost šroubového spoje n F, = 4 133,1 = 66, 6 kn n F, = 4 1,5 = 1, 5 kn F v,rd = 133,1 kn > F Ed = 106,6 kn F brd = 45,0 kn > F Ed = 106,6 kn VYHOVUJE 54

69 Návrh svaru styčníku(x koutový svar) a = 3 mm L = 66 mm šířka svaru délka svaru Rozložení sil na vodorovnou a svislou složku F = N cos α = 106,4 cos 4 = 79,07 kn F = N sin α = 106,4 sin 4 = 71,19 kn Pevnost svaru τ = F 71,19 10 = = 44,58 MPa a L 3 66 τ = σ = 1 F + F e = 1 a L W 79,07 71, = 30,1 MPa σ + 3 (τ + τ ) = 30,1 + 3 (30,1 + 44,58 ) = 97,9 MPa f = 510 = 453,3 MPa β γ 0,9 1,5 453,3 MPa > 97,9 MPa VYHOVUJE Přípoj diagonály vyhoví. Pozn.: Přitížení sloupu v místě ztužidla není nutné počítat. Jako sloup ztužidla je navržen HEB 60, který vyhověl jako vnitřní sloup. Vzhledem k tomu, že přitížení ztužidla se pohybuje kolem 50 kn, lze bezpečně předpokládat, že sloup na přitížení vyhoví. 55

70 11. PATKA SLOUPU ZTUŽIDLA N = = 1930 MPa Zatížení sloupu ztužidla bylo konzervativně odhadnuto pouze jako polovina zatížení vnitřního sloupu s přidanou hodnotou od reakce ztužidla. Parametry patky Beton: C5/30 f = 5 MPa a = 350 mm b = 3 b = = 1590 mm tloušťka suterénní stěny započitatelný podélný rozměr stěny Parametry patního plechu a = 300 mm b = 530 mm t = 40 mm f = 35 MPa tloušťka plechu Návrhová únosnost betonu f = β k f γ β = 3 56

71 k = a b = a b = 1,87 f = β k f 1,87 5 = 3 = 0,79 MPa γ 1,5 Efektivní plocha c = t f = = 78 mm 3 f 3 0,79 Efektivní plocha (stanovena graficky z obrázku) A = 1330 mm Únosnost hlavy patky N = A f = ,79 = 769, kn N Rd = 769, kn > N Ed = 1930 kn VYHOVUJE Využití 69,71% 57

72

73

74 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DISPOZIČNÍ VÝKRESY - PŮDORYS 1.NP a TYP.PODLAŽÍ

75 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DISPOZIČNÍ VÝKRESY - ŘEZ A-A

76 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích PŮDORYS 1.NP

77 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích ŘEZ A-A

78 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích ŘEZ B-B

79 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAILY 1- - SPOJE NA BĚŽNÝ SLOUP

80 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAIL 3 - SPOJE NA KRUHOVÝ KRAJNÍ SLOUP

81 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAIL 4 - ŠIKMÝ SPOJ

82 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAIL DETAIL SPOJE ZTUŽIDLA

83 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAIL 7 - PATKA SLOUPU

84 DIPLOMOVÁ PRÁCE Katedra Ocelových a dřevěných konstrukcí ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA v Českých budějovicích DETAIL 8 - PATKA SLOUPU ZTUŽIDLA

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje

Více

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,

Více

Diplomová práce OBSAH:

Diplomová práce OBSAH: OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

Předběžný Statický výpočet

Předběžný Statický výpočet ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel

Více

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti.

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. 9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. Spřažené ocelobetonové konstrukce (ČSN EN 994-) Spřažené nosníky beton (zejména lehký)

Více

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě Vypracoval: Ateliér: Konzultace: Paralelka: Vedoucí cvičení: Jan Harciník Bočan, Herman, Janota, Mackovič,

Více

Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE

Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE Navrhněte a posuďte prostě uloženou ocelobetonovou stropnici na rozpětí 6 m včetně posouzení trapézového plechu jako ztraceného bednění. - rozteč

Více

Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)

Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je

Více

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.

Více

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem 2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se

Více

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5

Více

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B

Více

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.

8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. 8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan

Více

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance) Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,

Více

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II CO00 KOVOVÉ KONSTRUKCE II PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah TRAPÉZOVÉ PLECHY...

Více

Investor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015

Investor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015 první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:

Více

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje

Více

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním

Více

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015 2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190

Více

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.

Více

Ocelobetonové konstrukce

Ocelobetonové konstrukce Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE 1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Obsah přednášek 2 Stabilita stěn, nosníky třídy 4. Tenkostěnné za studena tvarované profily. Spřažené ocelobetonové spojité

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST ČESKÉ VYSKOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ PROJEKT 4 - C KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST VOJTĚCH MARTINEK 2011/2012 1. Základní informace o stavbě: Navrhovaná

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Květen 2017 Jan Jůza ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce

Více

OCELOVÝ SKELET VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVY S PASÁŽÍ

OCELOVÝ SKELET VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVY S PASÁŽÍ Bakalářská práce Vypracoval: Ondřej Jonáš Datum: / Rozsah: Seznam projektové dokumentace:. TECHNICKÁ ZPRRÁVA. STATICKÝ VÝPOČET ( stránek). Rozbor zatížení (stálé, užitné, imperfekce, vítr, sníh). Návrh

Více

Uplatnění prostého betonu

Uplatnění prostého betonu Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého

Více

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina

Více

Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník

Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový

Více

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina

Více

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta

Více

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní

Více

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving. ČSN EN ISO 9001 NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.cz PROLAMOVANÉ NOSNÍKY SMĚRNICE 11 č. S

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A - PRŮVODNÍ DOKUMENT

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ

Více

FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva

FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Nosná konstrukce jízdárny Technická zpráva Brno 2012 Obsah 1. Zadání... 3 2. Dispozice... 4 2.1. Půdorys jízdárny... 4 2.2. Uspořádání ochozu... 4 3. Varianty řešení... 5

Více

Bibliografická citace VŠKP

Bibliografická citace VŠKP Bibliografická citace VŠKP PROKOP, Lukáš. Železobetonová skeletová konstrukce. Brno, 2012. 7 stran, 106 stran příloh. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových

Více

Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska

Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,

Více

PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku

PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán

Více

předběžný statický výpočet

předběžný statický výpočet předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ABSTRACT BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TROJLODNÍ

Více

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger 7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené

Více

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017 Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním

Více

Klíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník

Klíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba

Více

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec

Více

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

pedagogická činnost

pedagogická činnost http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová

Více

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed zatížení stálá a proměnná působící na sloup v přízemí (tj. stropy všech příslušných

Více

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE 1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné

Více

Ocelová rozhledna. Steel tower

Ocelová rozhledna. Steel tower ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Ocelová rozhledna Rozhledna Bernard Steel tower Observation tower Bernard Diplomová práce Studijní program:

Více

STATICKÝ VÝPOČ ET. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú.

STATICKÝ VÝPOČ ET. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, 198 Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ KONSTRUKČ NĚ STATICKÁ Č ÁST STATICKÝ VÝPOČ ET Investor:

Více

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva

Více

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským

Více

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB 1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

Betonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)

Betonové a zděné konstrukce 2 (133BK02) Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu

Více

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ 7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní

Více

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632

Více

STAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov

STAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:

Více

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Investor - Obec Dolní Bečva,Dolní Bečva 340,Dolní Bečva 756 55 AKCE : Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva OBJEKT : SO 01 Základní škola Budova A- STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Autor: Dipl.Ing.

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Katedra konstrukcí pozemních staveb BAKALÁŘSKÁ PRÁCE D.1.2.6 Statické posouzení 2016 Lukáš Hradečný OBSAH: A. SCHÉMA KONSTRUKCE... 3 A.1 IDENTIFIKACE

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh

Více

2 KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ 2.1 Obecné zásady konstrukčního řešení

2 KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ 2.1 Obecné zásady konstrukčního řešení KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ.1 Obecné zásady konstrukčního řešení Skladbu nosné ocelové konstrukce ve smyslu vzájemného uspořádání jednotlivých konstrukčních prvků v příčném a podélném směru, a to půdorysně a výškově,

Více

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR

Více

Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí

Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí

Více

AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 577/2, Praha 8. TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET

AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 577/2, Praha 8. TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 77/, Praha 8 TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET Místo stavby : Kostřinská 77/, Praha 8 Objednatel : PlanPoint, s.r.o. Bubenská 8/7, 70 00 Praha 7 Investor : SVJ Kostřinská

Více

ÚPRAVY BYTU V PANELOVÉM DOMĚ Projekt pro stavební povolení

ÚPRAVY BYTU V PANELOVÉM DOMĚ Projekt pro stavební povolení Ing. Vladimír KOVÁČ autorizovaný statik Nad vodovodem 3258/2 100 31 Praha 10 kovac@az-statika.cz Vajdova 1031/5, 102 00 Praha 15 - Hostivař ÚPRAVY BYTU V PANELOVÉM DOMĚ Projekt pro stavební povolení STATICKÉ

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE 1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné

Více

REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA

REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA RESIDENTIAL HOUSE KAVČÍ HORY, PRAGUE REŠERŠNÍ ČÁST DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS

Více

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3

Více

Bibliografická citace VŠKP

Bibliografická citace VŠKP Bibliografická citace VŠKP Ing. Bronislava Moravcová Výstavní galerie. Brno, 2014. 141 s., 8 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí.

Více

VZOROVÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

VZOROVÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA AKCE: VZOROVÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Místo stavby : Objednatel : Stupeň dokumentace : DSP Část : D.1.2 Stavebně konstrukční část Vypracoval : Zodpovědný projektant : Datum : Zakázkové číslo : ZADÁVACÍ PODMÍNKY:

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA V

Více

Obsah statického výpočtu:

Obsah statického výpočtu: Obsah statického výpočtu: 1. Průvodní zpráva... 3 1.1. Popis konstrukce... 3 1.2. Geometrické uspořádaní objektu... 3 1.2.1. Axonometrický pohled... 3 1.2.2. Půdorys... 3 2. Zatížení... 4 2.1. Provozní

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ADMINISTRATIVNÍ

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET

TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic

Více

5. Ocelové skelety budov. Dispozice, stropy.

5. Ocelové skelety budov. Dispozice, stropy. 5. Ocelové skelety budov. Dispozice, stropy. Patrové budovy: zásady návrhu, dispozice, způsob kreslení. Stropy: stropní desky, stropnice prosté a spojité, průvlaky, přípoj na železobetonové jádro, štíhlý

Více

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti.

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. 9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. Spřažené ocelobetonové konstrukce (ČSN EN 1994-1) Spřažené nosníky beton (zejména lehký)

Více

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006 PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)

Více

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky GlobalFloor. Cofraplus 6 Statické tabulky Cofraplus 6. Statické tabulky Cofraplus 6 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofraplus 6 je určen pro výstavbu

Více

Ing. Jan Rýpal Nádražní Moravský Písek IČO: Moravský Písek, STATICKÝ VÝPOČET

Ing. Jan Rýpal Nádražní Moravský Písek IČO: Moravský Písek, STATICKÝ VÝPOČET Ing. Jan Rýpal Nádražní 335 696 85 Moravský Písek IČO: 62819348 Moravský Písek, 20. 1. 2015 STATICKÝ VÝPOČET Stavba: REKONSTRUKCE BÝVALÉ ZÁKLADNÍ ŠKOLY SYROVÍN Investor: Obec Syrovín, Syrovín 70, 69684

Více