CHLADICÍ TECHNIKA A TEPELNÁ ČERPADLA

Transkript

1 CHLADICÍ TECHNIKA A TEPELNÁ ČERPADLA PODKLADY PRO CVIČENÍ Ing. Miroslav Petrák, Ph.D. Praha 2009 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

2 Obsah Popis diagramů... 2 Řešené příklady... 4 Parní tabulky chladiva R 134a Diagramy chladiva R 134a Parní tabulky chladiva R 407C Diagramy chladiva R 407C Látkové vlastnosti teplonosných látek Literatura [1] Petrák, J., Dvořák, Z., Klazar, L., Synek, V. Chladivo R 134a. Praha: ČVUT, [2] Liška, A., Novák, P. Kompresory. Praha: ČVUT, 1994, 227 s., 1. vyd. [3] Dvořák, Z. Chladicí technika I. Praha: ČVUT, 1975, 344 s., opravený dotisk. [4] Dvořák, Z. Chladicí technika III (výpočtové podklady). Praha: ČVUT, 1971, 132 s., 2. vyd. [5] Podklady firmy Solvay Fluor GmbH, SRN. [6] Podklady firmy Hoechst AG, SRN. 1

3 Popis diagramů V chladicí technice se používá tepelný diagram log(p) h. Jeho charakteristický tvar je na obr. 1. Chladivo v chladicím oběhu prochází fázemi mokré páry, přehřáté páry i kapaliny, diagram proto postihuje všechny tyto fáze. log(p) K s=konst. h=konst. LMK (') p=konst. t=konst. v=konst. PMK ('') h Obr. 1. Diagram log(p) h Spojnice stavů syté kapaliny vytváří levou mezní křivku (LMK) a její stavy jsou označovány indexem ('). Spojnice stavů syté páry vytváří pravou mezní křivku (PMK) a její stavy jsou označovány indexem ("). Křivky vymezují oblasti kapaliny (vlevo od křivky syté kapaliny), mokré páry (mezi oběma křivkami) a přehřáté páry (napravo od křivky syté páry). Obě křivky se dotýkají v kritickém bodě (K), ve kterém se ztrácejí rozdíly mezi kapalnou a plynou fází. Kritický tlak a kritická teplota patří spolu s kritickým objemem mezi významné fyzikální hodnoty každého chladiva. Každý stav chladiva je jednoznačně popsán základními veličinami, které se nazývají stavové: tlak, teplota, měrný objem (jejich vzájemná závislost je popsána stavovou rovnicí), entalpie a entropie (tzv. energetické stavové veličiny). Jejich průběh v diagramu udávají izobary, izotermy, izochory, izoentalpy a izoentropy. Izobary (křivky konstantního tlaku) jsou vodorovné, neboť tlak je vynášen na svislé ose. Protože tlak syté páry nezávisí na její teplotě lineárně, ale přibližně exponenciálně, je vynášen v logaritmické stupnici, aby byl zajištěn dobrý odečet i při nízkých vypařovacích teplotách. Izoterma (křivka konstantní teploty) má v každé oblasti jiný průběh. V kapalině je svislá a splývá s izoentalpií, neboť kapalina je téměř nestlačitelná a práce potřebná ke zvýšení tlaku kapaliny je v poměru k její tepelné kapacitě velmi malá. Ohřátí kapaliny je tak zanedbatelné. V mokré fázi dochází k přeměně látky z kapalného na plynné skupenství nebo naopak, což se nazývá vypařování nebo kondenzace. U jednodnosložkových látek nebo azeoptropických směsí je tento proces izobaricko-izotermický, takže se při něm teplota nemění. V této oblasti tak u těchto látek splývá izoterma s izobarou. U zeotropických směsí vypařování a kondenzace nejsou izotermické, ale teplota se v průběhu procesu mění, a to tak, že při konstantním tlaku přechodem od kapaliny k páře teplota narůstá a naopak. Rozdíl mezi teplotou syté páry a syté kapaliny při stejném tlaku se nazývá teplotní skluz. Z hlediska průběhu izotermy to znamená, že sytá kapalina o stejné teplotě má vyšší tlak než sytá pára a izoterma v tomto směru klesá. Její průběh je na obr. 1 naznačen čárkovaně. V chladicí technice jsou tato 2

4 chladiva označována R 4xx. Teplotní skluzy se pohybují od téměř zanedbávaných desetin Kelvina (R 404A a R 410A) až po několik Kelvin (R 407C). V plynné fázi (přehřátá pára) izotermy klesají strmě dolů. V nízkých tlacích jsou opět téměř svislé a splývají s izoentalpami, neboť u ideálního plynu měrná tepelná kapacita nezávisí na tlaku. Tomu se u reálných plynů blíží právě stavy při nízkém tlaku. Tento průběh izotermy je dále deformován v blízkosti kritického bodu a nad ním. Na okraj je možné v této souvislosti zmínit, že během vypařovaní nebo kondenzace zeotropických směsí se vzájemně mění složení parní a kapalinové složky, což právě způsobuje změnu teploty varu. Přesné složení obou složek by bylo možné zjistit z rovnovážného diagramu. Jeho znázornění je ale obtížné, neboť se často jedná o třísložkové směsi. Protože na konci procesu je složení chladiva vždy stejné jako na počátku, nevěnuje se tomu v technické praxi žádná pozornost. Izochory (křivky konstantního objemu) mají plochý průběh. Křivky jsou sice spojité (hodnoty na sebe plynule navazují), nikoliv však hladké, neboť u syté páry mají izochory odlišný skon zprava (ze strany přehřáté páry) a zleva (z mokré páry). Izoentalpy (křivky konstantní entalpie) jsou svislé a vyjma základního rastru diagramu se neznázorňují, neboť entalpii je možné odečíst přímo na vodorovné ose. Při znázornění oběhu se izoentalpa využívá pro škrcení, neboť při něm je entalpie látky konstantní. Izoentropy (křivky konstantní entropie) jsou strmé křivky, jejichž strmost (sklon) směrem od kapaliny do páry klesá, takže křivky se stále více pokládají. Entropie slouží k modelování komprese v kompresoru, protože za ideální kompresi je v chladicí technice považována izoentropická komprese (entropie plynu se během komprese nemění). Pokládání izoentrop znamená, že čím větší je přehřátí plynu na sání kompresoru, tím je pro jeho stlačení mezi dvěma danými tlaky zapotřebí více energie (komprese je energeticky náročnější). Diagram log(p) h je tepelný diagram, tzn. lze z něj odečítat jednotková tepla, neboť ty se rovnají rozdílu entalpií chladiva. Z tepelného diagramu lze odečíst práci pouze v jednom jediném případě, a to při izoentropické kompresi. Není-li komprese izoentropická, práce se nerovná rozdílu entalpií chladiva před a po kompresi. V chladicí technice je možné se setkat i s diagramem T s. Jeho charakteristický tvar a typický průběh stavových veličin je znázorněn na obr. 2. T s=konst. LMK (') K p=konst. v=konst. T=konst. Obr. 2. Diagram T s h=konst. PMK ('') s 3

5 Řešené příklady Postup řešení úloh v chladicí technice je ukázán na několika konkrétních příkladech. Vždy postupujeme v tomto pořadí: 1) znázornění oběhu; 2) zakreslení oběhu v tepelném diagramu; 3) zvolení potřebných teplot pomocí teplotních diagramů jednotlivých výměníků tepla; 4) odečtení hodnot z tepelného diagramu; 5) výpočet hlavních parametrů oběhu (obíhajícího množství chladiva, tepelných výkonů jednotlivých výměníků, velikosti kompresoru a jeho příkonu, chladicího, resp. topného faktoru), popř. dalších požadovaných hodnot. Zadání ukázkových příkladů odpovídá praktickým úlohám z praxe. Výkonem (není-li zmíněno jinak), se v chladicí technice myslí chladicí výkon zařízení a u tepelných čerpadel topný výkon. Pro potřeby tohoto předmětu počítáme vždy se sytou parou na výstupu z výparníku. Rovněž zanedbáváme tlakové ztráty v potrubí a výměnících tepla. Příklad 1: Navrhněte chladicí zařízení o výkonu 160 kw pro chlazení vody z teploty 12 C na teplotu 6 C. Chladivo R 134a, vzduchem chlazený kondenzátor. Řešení: 1) schéma oběhu Qk 2 3 P K V RV 1 4 Qo 4

6 2) znázornění oběhu v tepelném diagramu log(p)-h p 3 pk 2 4 po 1 h 3) teplotní digramy výměníků 12 C to=2 C chlazená látka (voda) chladivo 6 C 3-5 K tk=47 C 32 C chladivo chladicí látka (vzduch) 41 C 5-8 K výparník kondenzátor Výparník: voda je chlazena z 12 na 6 C, vypařování musí probíhat při nižší teplotě, než výstupní teplota vody. Při chlazení kapaliny se volí teplotní rozdíl na výparníku cca. 3 až 5 K. Při chlazení vody musí být vypařovací teplota nadnulová, aby chlazená voda ve výparníku nenamrzala, což by mohlo způsobit destrukci výparníku. Proto je vypařovací teplota volena +2 C. Kondenzátor: vzduchem chlazený kondenzátor využívá pro odvod tepla pouze citelné teplo vzduchu, který se tak jeho průchodem ohřívá. Aby teplo samovolně přecházelo z chladiva, musí být kondenzační teplota vyšší než výstupní teplota vzduchu. Obvykle se teplotní rozdíl u vzduchových aparátů na výstupu vzduchu volí 5-8 K. Voleno: ohřev vzduchu z 32 C na 41 C, kondenzační teplota 47 C. 4) odečty stavů z diagramu log(p)-h bod p t h v s (MPa) ( C) (kj.kg -1 ) (m 3.kg -1 ) (kj.kg -1.K -1 ) 1 0, ,7 0,0646 1, ,212 51,8 427,9 1, , ,9 4 0, ,9 5

7 5) výpočet hlavních parametrů oběhu Q& 0 160,0 1 obíhající množství chladiva m& = = = 1,205 kg.s h1 h4 399,7 266,9 izoentropický příkon kompresoru P ie = m&.( h2 h1 ) = 1,205. ( 427,9 399,7) = 34,0 kw kondenzační výkon Q& k = m&.( h2 h3 ) = 1,205. ( 427,9 266,9) = 194,0 kw Ze zákona o zachování energie pro uzavřený cyklus vyplývá, že energie přivedená do oběhu (za jednotku času) je rovna energii z cyklu odvedené: Q & P ie Q& 0 + = k 160,0 + 34,0 = 194,0 Q chladicí faktor (izoentropický) ε = & ie = = 4, 71 Pie výkonnost kompresoru (skutečná) V & = m&. v 1 = 1,205.0,0646 = 0,0778 m.s = 280,2 m.h Závěr: Tím jsou stanoveny údaje potřebné pro návrh jednotlivých komponentů chladicího zařízení, tj. pro výparník výkon 160 kw a teploty vody 12/6 C; pro kondenzátor výkon 194 kw, kondenzační teplota 47 C a teplota vzduchu 32 C; pro kompresor (skutečná) výkonnost 280,2 m 3.h -1, (teoretický) výkon motoru 34,0 kw; dimenze potrubí z obíhajícího množství chladiva a přípustných rychlostí v jednotlivých částech. Chladicí zařízení pracuje s (teoretickým) chladicím faktorem 4,71, tzn. z jedné kilowatty vložené mechanické energie se teoreticky získá 4,71 kw chladu. Ve skutečnosti méně, neboť skutečná komprese není izoentropická. 1 Příklad 2: Pro oběh z předchozího příkladu určete: a) hmotnostní chladivost b) hmotnostní topivost c) měrnou izoentropickou práci d) objemovou chladivost e) objemovou topivost f) měrný izoentropický příkon h) čerpací poměr i) chladicí faktor Řešení: Schéma zapojení oběhu a odečtené hodnot pro jednotlivé stavy využijeme z předcházejícího příkladu. Překreslen je pouze diagram log(p)-h, protože jsou v něm pro zadaný oběh znázorněny některé veličiny, jejichž hodnoty máme určit. 6

8 2. znázornění oběhu v tepelném diagramu log(p)-h p qk 3 pk 2 4 po qo 1 aie h 5. výpočet hlavních parametrů oběhu hmotnostní chladivost hmotnostní topivost 1 q0 = h1 h4 = 399,7 266,9 = 132,8 kj.kg 1 q k = h2 h3 = 427,9 266,9 = 161,0 kj.kg 1 a ie = h2 h1 = 427,9 399,7 = 28,2 kj.kg měrná izoentropická práce objemová chladivost q0 h1 h4 399,7 266,9 3 q v = = = = 2055,7 kj.m v1 v1 0,0646 objemová topivost h2 h3 427,9 266,9 3 = = 2492,3 kj.m v1 0,0646 měrný izoentropický příkon a ,9 399,7 ie h h Pie = = = = 436,5 kj.m v1 v1 0,0646 čerpací poměr q k h2 h3 427,9 266,9 = = = 1, 21 q0 h1 h4 399,7 266,9 chladicí faktor q0 q h1 h4 399,7 266,9 ε v ie = = = = = 4, 71 aie Pie h2 h1 427,9 399,7 Závěr: Tyto veličiny urychlují návrh chladicího zařízení. Jsou-li jejich hodnoty známé, např. v tabulkové podobě v závislosti na vypařovací a kondenzační teplotě, odpadá při výpočtu chladicího zařízení zdlouhavý odečet hodnot z diagramu (nebo ze softwaru látkových vlastností chladiva). Je-li např. známa objemová chladivost, stanoví se z ní jednoduše a rychle chladicí výkon kompresoru přenásobením jeho výkonností (po zohlednění dopravního součinitele). A analogicky např. u příkonu. 3 7

9 Příklad 3: Pro chladicí zařízení pro podmínky z příkladu 1 určete zlepšení jeho parametrů při použití vzduchem chlazeného dochlazovače. (Zařízení o výkonu 160 kw slouží k chlazení vody 12/6 C, má vzduchem chlazený kondenzátor s návrhovou teplotou vzduchu 32 C, chladivo R 134a). Řešení: 1) schéma oběhu Qk Qd P K V D RV 1 5 Qo 2) znázornění oběhu v tepelném diagramu log(p)-h p 4 3=3' pk 2=2' 5 4' po 1=1' h (čárkovaně je znázorněn Rankinův oběh) 3) teplotní digramy výměníků 12 C to=2 C voda chladivo 6 C 3-5 K tk=47 C 32 C chladivo vzduch 41 C 5-8 K cca. 5 K 37 C 32 C chladivo vzduch 47 C výparník kondenzátor dochlazovač 8

10 Zařízení má stejnou vypařovací i kondenzační teplotou, neboť ty jsou dány teplotními úrovněmi média chlazeného ve výparníku a média pro odvod tepla na kondenzační straně. Podle příkladu 1 byly voleny: vypařovací teplota +2 C a kondenzační teplota 47 C. V dochlazovači je možné podchladit chladivo pouze nad teplotu média sloužícího k odvodu tepla. V tomto případě je to vzduch s návrhovou teplotou 32 C. U něho je reálně možné dosáhnout podchlazení o cca. 5 K nad jeho teplotu, tj. na chladivo na výstupu z dochlazovače bude mít teplotu 37 C. 4) odečty stavů z diagramu log(p)-h bod p t h v s (MPa) ( C) (kj.kg -1 ) (m 3.kg -1 ) (kj.kg -1.K -1 ) 1 0, ,7 0,0646 1, ,212 51,8 427,9 1, , ,9 4 1, ,0 5 0, ,0 4 0, ,9 5) výpočet hlavních parametrů oběhu oběh s dochlazovačem: Q& 0 160,0 1 obíhající množství chladiva m& = = = 1,083 kg.s h1 h5 399,7 252,0 izoentropický příkon kompresoru P ie = m&.( h2 h1 ) = 1,083. ( 427,9 399,7) = 30,5 kw kondenzační výkon Q& k = m&.( h2 h3 ) = 1,083. ( 427,9 266,9) = 174,3 kw výkon dochlazovače Q& d = m&.( h3 h4 ) = 1,083. ( 266,9 252,0) = 16,1 kw Odvod tepla je nyní sice ve dvou výměnících, ale i tak musí platit bilance zachování energie Q & 0 + Pie = Q& k + Q& d 160,0 + 30,5 = & 174,3 + 16,1 Q 0 160,0 chladicí faktor (izoentropický) ε = & ie = = 5, 25 Pie 30, výkonnost kompresoru (skutečná) V & = m&. v 1 = 1,083.0,0646 = 0,070 m.s = 251,9 m.h výsledky (hodnoty pro Rankinův oběh převzaty z příkladu 1): Rankinův oběh Oběh s dochlazovačem chladicí výkon (kw) 160,0 160,0 příkon (izoentropický) (kw) 34,0 30,5 kondenzační výkon (kw) 194,0 174,3 dochlazovací výkon (kw) - 16,1 obíhající množství chladiva (kg.s -1 ) 1,205 1,083 skutečná výkonnost kompresoru (m 3.h -1 ) 280,2 251,9 chladicí faktor (izoentropický) (1) 4,71 5,24 9

11 Závěr: Použití dochlazovače je výhodné vždy, neboť se tím zvyšuje chladicí faktor. Současně klesá obíhající množství chladiva a zmenšuje se tím potřebná velikost kompresoru a dimenze potrubí ve všech částech okruhu. Příklad 4: Určete množství teplé vody ohřáté tepelným čerpadlem vzduch-voda a jeho topný faktor pro teploty vzduchu +20 C a -5 C. Teplá voda se ohřívá z 10 C na teplotu 50 C. Tepelné čerpadlo s chladivem R 134a má kompresor o teoretické výkonnosti 105 m 3.h -1. Pro dopravní součinitel použijte vztah λ = 1,008 0,012. σ d. Řešení: Pozn.: pro danou velikost zařízení (velikost kompresoru) se mají určit jeho parametry (výkon). Zadání je tak obrácené k dosavadním příkladům, u nichž se naopak z požadovaného výkonu stanovovala velikost zařízení. 1) schéma oběhu Qk 2 3 P K V RV 1 4 Qo Předpokládá se použití nejjednoduššího tepelného čerpadla, a to na bázi jednostupňového Rankinova cyklu. Jeho schéma je tudíž totožné s jednostupňovým chladicím zařízením. Jediným rozdílem je způsob řízení: u chladicího zařízení je od teploty chlazené látky, u tepelného čerpadla od teploty ohřívané látky. 2) znázornění oběhu v tepelném diagramu log(p)-h Oba požadované režimy jsou znázorněny do diagramu společně. Protože v obou případech ohříváme vodu na stejnou teplotu, bude i kondenzační teplota v obou případech stejná. Liší se pouze vypařovací teplota (tlak) podle teploty zdrojového vzduchu. 10

12 p 3=3' pk 2 2' po 1 4 po' 4' 1' h 3) teplotní digramy výměníků 20 C to=9 C vzduch chladivo ~6 K ~5 K = -5 C to'=-16 C vzduch chladivo = *) tk=54 C 10 C chladivo voda 50 C 3-5 K výparník výparník kondenzátor *) první přiblížení Ochlazení vzduchu závisí na výkonu zařízení. To platí i pro teplotní rozdíl, který je u výparníku ještě ovlivněn namrzáním (námraza tvoří tepelný odpor proti vedení tepla a s rostoucí tloušťkou námrazy se tak zvětšuje i teplotní rozdíl mezi teplotou vzduchu a teplotou varu chladiva). Pro první přiblížení volíme v obou režimech vypařovací teplotu o 11 K nižší, než je teplota vstupního vzduchu. 4) odečty stavů z diagramu log(p)-h bod p t h v s (MPa) ( C) (kj.kg -1 ) (m 3.kg -1 ) (kj.kg -1.K -1 ) 1 0, ,6 0,0511 1, ,455 58,5 430,3 1, , ,7 4 0, ,7 1 0, ,0 0,1255 1, ,455 62,8 435,5 1, , ,7 4 0, ,7 5) výpočet hlavních parametrů oběhu a) okolní vzduch 20 C p 1,455 dopravní součinitel λ = 1,008 0,012. k d = 1,008 0,012. = 0, 964 p0 0, skutečná výkonnost kompresoru.0,964 0,0281 m. s -1 V& = V& t. λd = =

13 obíhající množství chladiva V& m & = v = 0 1,0281 0,0511 = 0,550 kg.s 1 Q& k = m&. h2 h3 = 0, ,3 277,7 = 83,9 P ie = m&. h2 h1 = 0, ,3 403,6 = Q & 0 = m&. h1 h4 = 0, ,6 277,7 = 69,2 kondenzační výkon ( ) ( ) kw izoentropický příkon kompresoru ( ) ( ) 14,7 kw chladicí výkon ( ) ( ) kw I pro tepelné čerpadlo platí zákon zachování energie Q & P ie Q& 0 + = k 69,2 + 14,7 = 83,9 Q t 83,9 topný faktor (izoentropický) ε, = & t ie = = 5, 71 Pie 14,7 Q& k množství ohřáté teplé vody V& w = = ρ c. t t ( ) ( 50 10) w. w w2 w1 1,81m 3 = 1.h 83, ,18. = 0,502 l.s b) okolní vzduch -5 C p 1,455 dopravní součinitel λ = 1,008 0,012. k d = 1,008 0,012. = 0, 897 p0 0, skutečná výkonnost kompresoru.0,897 0,0262 m. s -1 V& = V& t. λd = = 3600 V& 0, obíhající množství chladiva m & = = = 0,209 kg.s v 1' 0,1255 kondenzační výkon Q& k = m&.( h2 ' h3' ) = 0,209. ( 435,5 277,7) = 33,0 kw izoentropický příkon kompresoru P ie = m&.( h2 ' h1' ) = 0,209. ( 435,5 389,0) = 9,7 kw chladicí výkon Q & 0 = m&.( h1' h4' ) = 0,209. ( 389,0 277,7) = 23,3 kw zákon zachování energie Q & P ie Q& 0 + = k 23,3 + 9,7 = 33,0 Q t 33,0 topný faktor (izoentropický) ε, = & t ie = = 3, 40 Pie 9,7 Q& k 33,0 1 množství ohřáté teplé vody V& w = = = 0,197 l.s ρw. cw. ( tw2 tw1 ) ,18. ( 50 10),71m 3.h 1 = 0 c) výsledky: teplota okolního vzduchu ( C) 20-5 topný výkon (kw) 83,9 33,0 příkon (izoentropický) (kw) 14,7 9,7 chladicí výkon (kw) 69,2 23,2 obíhající množství chladiva (kg.s -1 ) 0,550 0,209 množství ohřáté teplé vody (m 3.h -1 ) 1,81 0,71 topný faktor (izoentropický) (1) 5,71 3,40 1 = = 12

14 Závěr: Parametry tepelného čerpadla jsou, stejně jako u chladicího zařízení, závislé na vnějších podmínkách prostřednictvím vypařovací a kondenzační teploty. Ani u tepelného čerpadla nestačí pouze udat výkon nebo příkon, ale je též nutné uvést podmínky, pro něž tento údaj platí. Z příkladu je patrné, že parametry tepelného čerpadla jsou velmi proměnlivé. Mění-li se během provozu podmínky na zdrojové straně (např. teplota vzduchu, půdy nebo i zdrojové vody) nebo je-li naopak proměnlivá kondenzační strana (např. při vytápění s ekvitermní regulací), nelze provoz tepelného čerpadla simulovat jedním výpočtem s nějakými průměrnými hodnotami, ale je nutné počítat pro každou dvojici podmínek (vypařovací + kondenzační strana) samostatně a sumarizovat pomocí četností během provozu. Poznámka: V daném případě byl topný faktor vztažen opět na idealizovaný izoentropický příkon kompresoru. U skutečného (reálného) tepelného čerpadla bude skutečný příkon vyšší a tedy i reálně dosažený topný faktor nižší. Jak vyplývá z příkladu, s poklesem teploty zdrojového média (v tomto případě venkovního vzduchu) klesá také chladicí výkon tepelného čerpadla. Při konstantním průtoku zdrojového média výparníkem se tak snižuje jeho ochlazení. Oba tyto faktory ovlivňují samozřejmě i vypařovací teplotu. Neplatí tak prvotní předpoklad, že teplotní rozdíl mezi teplotou zdrojového média na vstupu do výparníku a vypařovací teplotou je konstantní. Skutečnou vypařovací teplotu je možné pro každý provozní bod určit až ze zdlouhavé iterace. 13

15 R 134a termodynamické vlastnosti sytá kapalina a sytá pára t p ρ' ρ" v' v" h' l h" s' s" C MPa kg.m -3 kg.m -3 dm 3.kg -1 dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k kj/kg.k -30 0, ,0 4,43 0, ,88 160,77 219,54 380,31 0,8480 1, , ,0 4,84 0, ,73 163,31 218,25 381,56 0,8585 1, , ,0 5,28 0, ,51 165,85 216,94 382,80 0,8689 1, , ,0 5,51 0, ,56 167,13 216,29 383,42 0,8741 1, , ,0 5,75 0, ,00 168,41 215,63 384,04 0,8793 1, , ,9 6,25 0, ,00 170,98 214,30 385,28 0,8896 1, , ,7 6,79 0, ,33 173,56 212,95 386,51 0,8999 1, , ,5 7,36 0, ,86 176,15 211,58 387,73 0,9101 1, , ,3 7,97 0, ,46 178,75 210,20 388,95 0,9203 1, , ,2 8,29 0, ,62 180,06 209,51 389,56 0,9254 1, , ,1 8,62 0, ,00 181,36 208,81 390,17 0,9304 1, , ,7 9,31 0, ,39 183,99 207,39 391,38 0,9405 1, , ,4 10,05 0,753 99,54 186,63 205,95 392,58 0,9505 1, , ,0 10,82 0,757 92,38 189,28 204,50 393,78 0,9605 1, , ,5 11,65 0,761 85,83 191,94 203,03 394,97 0,9705 1, , ,3 12,08 0,763 82,76 193,27 202,29 395,56 0,9754 1, , ,0 12,53 0,765 79,83 194,61 201,54 396,15 0,9804 1, , ,4 13,45 0,768 74,33 197,30 200,03 397,32 0,9902 1, , ,8 14,43 0,772 69,28 200,00 198,49 398,49 1,0000 1, , ,1 15,47 0,776 64,64 202,70 196,95 399,65 1,0098 1, , ,4 16,57 0,780 60,36 205,42 195,38 400,80 1,0195 1, , ,0 17,14 0,782 58,35 206,79 194,58 401,37 1,0243 1, , ,6 17,72 0,785 56,42 208,15 193,78 401,94 1,0292 1, , ,7 18,94 0,789 52,79 210,90 192,17 403,07 1,0388 1, , ,8 20,23 0,793 49,43 213,65 190,54 404,19 1,0484 1, , ,8 21,59 0,798 46,32 216,42 188,88 405,30 1,0580 1, , ,7 23,02 0,802 43,44 219,19 187,20 406,39 1,0675 1, , ,1 23,76 0,804 42,08 220,58 186,35 406,94 1,0723 1, , ,5 24,53 0,807 40,77 221,98 185,50 407,48 1,0770 1, , ,3 26,11 0,811 38,30 224,78 183,77 408,55 1,0865 1, , ,0 27,78 0,816 35,99 227,59 182,02 409,61 1,0960 1, , ,6 29,54 0,821 33,85 230,41 180,25 410,66 1,1054 1, , ,1 31,39 0,826 31,86 233,25 178,44 411,69 1,1148 1, , ,3 32,35 0,829 30,91 234,67 177,53 412,20 1,1195 1, , ,5 33,33 0,832 30,00 236,09 176,61 412,71 1,1242 1, , ,8 35,38 0,837 28,27 238,96 174,75 413,71 1,1336 1, , ,0 37,53 0,842 26,65 241,83 172,86 414,69 1,1429 1, , ,1 39,79 0,848 25,13 244,72 170,94 415,66 1,1523 1, , ,0 42,16 0,854 23,72 247,62 168,99 416,61 1,1616 1, , ,0 43,40 0,857 23,04 249,08 168,00 417,07 1,1663 1, , ,9 44,66 0,860 22,39 250,54 167,00 417,54 1,1710 1, , ,6 47,29 0,866 21,15 253,48 164,97 418,44 1,1804 1,

16 R 134a termodynamické vlastnosti sytá kapalina a sytá pára t p ρ' ρ" v' v" h' l h" s' s" C MPa kg.m -3 kg.m -3 dm 3.kg -1 dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k kj/kg.k 40 1, ,2 50,06 0,872 19,98 256,43 162,90 419,33 1,1897 1, , ,7 52,97 0,879 18,88 259,40 160,79 420,19 1,1991 1, , ,0 56,03 0,886 17,85 262,40 158,63 421,03 1,2085 1, , ,6 57,62 0,889 17,36 263,90 157,54 421,44 1,2132 1, , ,1 59,25 0,893 16,88 265,41 156,43 421,84 1,2179 1, , ,1 62,64 0,900 15,96 268,45 154,17 422,63 1,2273 1, , ,9 66,21 0,908 15,10 271,52 151,86 423,38 1,2367 1, , ,5 69,98 0,915 14,29 274,62 149,49 424,10 1,2462 1, , ,9 73,95 0,923 13,52 277,74 147,05 424,79 1,2557 1, , ,0 76,02 0,928 13,15 279,32 145,81 425,12 1,2605 1, , ,1 78,15 0,932 12,80 280,90 144,54 425,44 1,2653 1, , ,0 82,59 0,941 12,11 284,10 141,96 426,06 1,2749 1, , ,7 87,28 0,950 11,46 287,33 139,30 426,63 1,2845 1, , ,1 92,24 0,960 10,84 290,60 136,55 427,15 1,2942 1, , ,2 97,51 0,970 10,26 293,92 133,71 427,63 1,3040 1, , ,7 100,27 0,975 9,97 295,60 132,25 427,84 1,3089 1, , ,0 103,11 0,980 9,70 297,29 130,76 428,05 1,3138 1, , ,4 109,06 0,992 9,17 300,71 127,70 428,41 1,3237 1, , ,4 115,41 1,004 8,66 304,18 124,52 428,71 1,3337 1, , ,0 122,20 1,016 8,18 307,72 121,21 428,93 1,3438 1, , ,1 129,47 1,030 7,72 311,32 117,76 429,07 1,3539 1, , ,4 133,30 1,037 7,50 313,14 115,97 429,11 1,3590 1, , ,6 137,28 1,044 7,28 314,99 114,14 429,13 1,3642 1, , ,5 145,71 1,060 6,86 318,73 110,35 429,08 1,3745 1, , ,7 154,85 1,077 6,46 322,56 106,37 428,93 1,3850 1, , ,0 164,79 1,095 6,07 326,47 102,17 428,64 1,3955 1, , ,4 175,69 1,116 5,69 330,47 97,72 428,19 1,4062 1, , ,6 181,54 1,127 5,51 332,51 95,40 427,91 1,4116 1, , ,5 187,71 1,138 5,33 334,57 93,01 427,57 1,4170 1, , ,2 201,11 1,164 4,97 338,77 87,97 426,74 1,4280 1, , ,1 216,21 1,193 4,63 343,08 82,56 425,64 1,4391 1,

17 R 134a termodynamické vlastnosti přehřátá pára t" = -20 C p" = 0,1327 MPa t" = -15 C p" = 0,1639 MPa t" = -10 C p" = 0,2006 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k ,33 386,51 1, ,62 389,56 1, ,54 392,58 1, ,87 390,53 1, ,54 393,68 1, ,99 396,79 1, ,37 394,59 1, ,43 397,82 1, ,41 401,02 1, ,83 398,67 1, ,29 401,98 1, ,79 405,27 1, ,27 402,78 1, ,12 406,17 1, ,14 409,54 1, ,67 406,93 1, ,92 410,39 1, ,47 413,83 1, ,05 411,10 1, ,70 414,64 1, ,78 418,16 1, ,41 415,31 1, ,45 418,92 1, ,07 422,51 1, ,74 419,55 1, ,19 423,23 1, ,33 426,89 1, ,06 423,83 1, ,91 427,57 1, ,59 431,30 1, ,36 428,14 1, ,61 431,94 1, ,82 435,74 1, ,64 432,49 1, ,30 436,35 1, ,05 440,21 1, ,91 436,87 1, ,97 440,80 1, ,26 444,72 1, ,17 441,29 1, ,63 445,28 1, ,46 449,26 1, ,41 445,75 1, ,28 449,79 1, ,64 453,84 1, ,65 450,24 1, ,93 454,34 1, ,82 458,44 1, ,87 454,77 1, ,56 458,93 1, ,00 463,09 1, ,09 459,34 1, ,18 463,55 1, ,16 467,77 1, ,29 463,94 2, ,80 468,21 1, ,31 472,48 1, ,49 468,59 2, ,41 472,91 2, ,46 477,23 2,0068 t" = -5 C p" = 0,2433 MPa t" = 0 C p" = 0,2928 MPa t" = 5 C p" = 0,3497 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k -5 82,76 395,56 1, ,28 398,49 1, ,35 401,37 1, ,83 399,87 1, ,05 402,90 1, ,88 405,89 1, ,87 404,19 1, ,79 407,32 1, ,37 410,41 1, ,88 408,52 1, ,49 411,75 1, ,84 414,93 1, ,86 412,88 1, ,18 416,19 1, ,29 419,47 1, ,82 417,26 1, ,84 420,65 1, ,71 424,02 1, ,75 421,66 1, ,48 425,13 1, ,11 428,58 1, ,67 426,08 1, ,10 429,64 1, ,49 433,17 1, ,57 430,54 1, ,70 434,16 1, ,86 437,77 1, ,45 435,02 1, ,30 438,72 1, ,22 442,40 1, ,32 439,53 1, ,87 443,30 1, ,56 447,05 1, ,18 444,07 1, ,44 447,90 1, ,89 451,73 1, ,02 448,64 1, ,99 452,54 1, ,21 456,43 1, ,86 453,24 1, ,54 457,21 1, ,52 461,16 1, ,68 457,87 1, ,07 461,90 1, ,83 465,92 1, ,50 462,54 1, ,60 466,63 1, ,12 470,71 1, ,31 467,24 1, ,12 471,39 1, ,41 475,54 1, ,11 471,98 1, ,63 476,19 1, ,69 480,39 1, ,90 476,75 1, ,13 481,01 1, ,96 485,27 1, ,69 481,55 2, ,63 485,88 2, ,23 490,19 1,

18 R 134a termodynamické vlastnosti přehřátá pára t" = 10 C p" = 0,4146 MPa t" = 15 C p" = 0,4884 MPa t" = 20 C p" = 0,5717 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 10 49,43 404,19 1, ,08 406,94 1, ,99 409,61 1, ,76 408,82 1, ,25 411,69 1, ,03 414,50 1, ,06 413,45 1, ,39 416,44 1, ,04 419,36 1, ,33 418,08 1, ,50 421,17 1, ,02 424,21 1, ,58 422,71 1, ,59 425,90 1, ,98 429,05 1, ,80 427,35 1, ,66 430,64 1, ,92 433,89 1, ,01 432,00 1, ,71 435,38 1, ,84 438,72 1, ,21 436,67 1, ,75 440,13 1, ,74 443,56 1, ,38 441,35 1, ,77 444,90 1, ,64 448,42 1, ,55 446,05 1, ,78 449,68 1, ,52 453,28 1, ,70 450,78 1, ,77 454,49 1, ,38 458,16 1, ,84 455,53 1, ,76 459,31 1, ,24 463,06 1, ,97 460,30 1, ,74 464,15 1, ,09 467,98 1, ,10 465,10 1, ,71 469,02 1, ,93 472,92 1, ,21 469,93 1, ,67 473,91 1, ,77 477,88 1, ,32 474,78 1, ,62 478,83 1, ,60 482,87 1, ,42 479,66 1, ,57 483,78 1, ,42 487,88 1, ,51 484,58 1, ,51 488,76 1, ,23 492,92 1, ,60 489,52 1, ,44 493,76 1, ,04 497,98 1, ,68 494,50 1, ,37 498,79 1, ,84 503,08 1,9935 t" = 25 C p" = 0,6654 MPa t" = 30 C p" = 0,7702 MPa t" = 35 C p" = 0,8870 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 25 30,91 412,20 1, ,65 414,69 1, ,04 417,07 1, ,84 417,23 1, ,48 419,88 1, ,80 422,43 1, ,74 422,22 1, ,29 425,01 1, ,54 427,71 1, ,61 427,19 1, ,07 430,10 1, ,24 432,94 1, ,46 432,14 1, ,83 435,17 1, ,92 438,14 1, ,29 437,08 1, ,57 440,22 1, ,59 443,30 1, ,11 442,02 1, ,30 445,26 1, ,24 448,45 1, ,90 446,95 1, ,01 450,30 1, ,87 453,59 1, ,69 451,90 1, ,70 455,33 1, ,49 458,72 1, ,46 456,85 1, ,39 460,37 1, ,10 463,85 1, ,23 461,81 1, ,06 465,42 1, ,70 468,98 1, ,98 466,78 1, ,73 470,47 1, ,29 474,13 1, ,72 471,78 1, ,38 475,54 1, ,88 479,28 1, ,46 476,79 1, ,03 480,63 1, ,45 484,44 1, ,19 481,82 1, ,67 485,74 1, ,02 489,62 1, ,91 486,88 1, ,31 490,86 1, ,58 494,82 1, ,63 491,95 1, ,94 496,01 1, ,14 500,03 1, ,34 497,06 1, ,56 501,18 1, ,69 505,27 1, ,04 502,19 1, ,18 506,37 1, ,24 510,53 1, ,75 507,34 1, ,80 511,59 1, ,78 515,81 1,

19 R 134a termodynamické vlastnosti přehřátá pára t" = 40 C p" = 1,0166 MPa t" = 45 C p" = 1,1599 MPa t" = 50 C p" = 1,3179 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 40 19,98 419,33 1, ,36 421,44 1, ,10 423,38 1, ,68 424,87 1, ,01 427,18 1, ,71 429,36 1, ,35 430,31 1, ,62 432,81 1, ,28 435,19 1, ,99 435,69 1, ,21 438,35 1, ,83 440,91 1, ,61 441,02 1, ,78 443,83 1, ,35 446,54 1, ,21 446,31 1, ,32 449,25 1, ,85 452,11 1, ,79 451,58 1, ,86 454,64 1, ,34 457,62 1, ,36 456,82 1, ,37 460,00 1, ,81 463,10 1, ,92 462,06 1, ,88 465,34 1, ,27 468,55 1, ,47 467,28 1, ,37 470,66 1, ,71 473,99 1, ,01 472,51 1, ,85 475,98 1, ,15 479,41 1, ,53 477,74 1, ,33 481,30 1, ,58 484,82 1, ,05 482,97 1, ,80 486,62 1, ,00 490,23 1, ,57 488,21 1, ,26 491,95 1, ,42 495,64 1, ,07 493,47 1, ,71 497,29 1, ,83 501,06 1, ,57 498,74 1, ,16 502,63 1, ,23 506,49 1, ,07 504,03 1, ,60 508,00 1, ,63 511,92 1, ,56 509,34 1, ,04 513,37 1, ,02 517,38 1, ,05 514,67 1, ,47 518,77 1, ,41 522,84 1, ,53 520,01 1, ,90 524,19 1, ,79 528,33 1,9922 t" = 55 C p" = 1,4915 MPa t" = 60 C p" = 1,6818 MPa t" = 65 C p" = 1,8898 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 55 13,15 425,12 1, ,46 426,63 1, ,97 427,84 1, ,73 431,37 1, ,01 433,20 1, ,51 434,80 1, ,27 437,43 1, ,52 439,52 1, ,99 441,42 1, ,77 443,34 1, ,99 445,65 1, ,44 447,80 1, ,26 449,15 1, ,44 451,64 1, ,87 454,01 1, ,72 454,87 1, ,87 457,53 1, ,27 460,08 1, ,17 460,52 1, ,29 463,34 1, ,65 466,05 1, ,60 466,13 1, ,68 469,08 1, ,02 471,94 1, ,02 471,70 1, ,07 474,78 1, ,38 477,77 1, ,42 477,25 1, ,44 480,44 1, ,72 483,55 1, ,82 482,77 1, ,81 486,07 1, ,06 489,30 1, ,21 488,28 1, ,17 491,68 1, ,39 495,02 1, ,60 493,78 1, ,52 497,28 1, ,71 500,73 1, ,97 499,28 1, ,86 502,88 1, ,02 506,42 1, ,34 504,79 1, ,20 508,47 1, ,33 512,10 1, ,71 510,30 1, ,53 514,06 1, ,63 517,78 1, ,07 515,81 1, ,85 519,66 1, ,93 523,46 1, ,42 521,34 1, ,17 525,27 1, ,22 529,15 1, ,77 526,88 1, ,49 530,88 1, ,51 534,84 1, ,12 532,44 1, ,81 536,51 1, ,80 540,55 1,

20 R 134a hmotnostní chladivost t 0 q 0 (kj.kg -1 ) pro t k ( C) ( C) ,72 145,64 138, ,96 146,89 139,73 132, ,21 148,13 140,97 133,72 126, ,83 148,75 141,59 134,34 126, ,45 149,37 142,21 134,96 127, ,69 150,61 143,45 136,20 128,85 121, ,92 151,84 144,68 137,43 130,08 122,60 114, ,14 153,06 145,90 138,66 131,30 123,83 116, ,36 154,28 147,12 139,88 132,52 125,05 117,43 109, ,97 154,89 147,73 140,48 133,13 125,66 118,04 110, ,58 155,50 148,34 141,09 133,74 126,27 118,65 110,85 102, ,79 156,71 149,55 142,30 134,95 127,48 119,86 112,06 104, ,99 157,91 150,75 143,50 136,15 128,68 121,06 113,26 105, ,19 159,11 151,95 144,70 137,35 129,88 122,26 114,46 106,45 89, ,38 160,30 153,14 145,89 138,54 131,07 123,45 115,65 107,64 90, ,97 160,89 153,73 146,48 139,13 131,66 124,04 116,24 108,23 91, ,56 161,48 154,32 147,07 139,72 132,25 124,63 116,83 108,82 91, ,73 162,66 155,50 148,25 140,90 133,42 125,80 118,01 110,00 93, ,90 163,82 156,66 149,41 142,06 134,59 126,97 119,17 111,16 94, ,06 164,98 157,82 150,57 143,22 135,75 128,13 120,33 112,32 95, ,21 166,13 158,97 151,72 144,37 136,90 129,28 121,48 113,47 96, ,78 166,70 159,54 152,29 144,94 137,47 129,85 122,05 114,04 97, ,35 167,27 160,11 152,86 145,51 138,04 130,42 122,62 114,61 97, ,48 168,40 161,24 153,99 146,64 139,16 131,55 123,75 115,74 98, ,60 169,52 162,36 155,11 147,76 140,28 132,66 124,87 116,86 100, ,63 163,47 156,22 148,87 141,39 133,77 125,98 117,97 101, ,72 164,56 157,32 149,96 142,49 134,87 127,08 119,06 102, ,27 165,11 157,86 150,51 143,03 135,42 127,62 119,61 102, ,81 165,65 158,40 151,05 143,58 135,96 128,16 120,15 103, ,72 159,47 152,12 144,65 137,03 129,23 121,22 104, ,78 160,53 153,18 145,71 138,09 130,29 122,28 105, ,58 154,23 146,76 139,14 131,34 123,33 106, ,61 155,26 147,79 140,17 132,37 124,36 107, ,12 155,77 148,30 140,68 132,88 124,87 108, ,63 156,28 148,80 141,19 133,39 125,38 108, ,28 149,81 142,19 134,39 126,38 109, ,26 150,79 143,17 135,37 127,36 110,51 19

21 R 134a objemová chladivost t 0 q v (kj.m -3 ) pro t k ( C) ( C) ,1 644,8 613, ,8 710,5 675,9 640, ,0 781,6 743,9 705,6 666, ,3 819,3 779,9 739,9 699, ,1 858,4 817,3 775,6 733, ,6 941,3 896,6 851,3 805,3 758, ,6 1030,6 982,0 932,8 882,9 832,2 780, ,7 1126,6 1073,9 1020,5 966,4 911,4 855, ,2 1229,8 1172,7 1114,9 1056,3 996,8 936,0 873, ,9 1284,2 1224,8 1164,7 1103,8 1041,8 978,6 914, ,5 1340,5 1278,8 1216,3 1152,9 1088,5 1022,8 955,6 886, ,2 1459,2 1392,6 1325,1 1256,6 1187,0 1116,1 1043,5 968, ,5 1586,4 1514,4 1441,6 1367,8 1292,7 1216,1 1137,8 1057, ,0 1722,3 1644,8 1566,4 1486,8 1405,9 1323,4 1239,0 1152,3 969, ,1 1867,7 1784,2 1699,8 1614,1 1527,1 1438,3 1347,5 1254,1 1057, ,5 1944,0 1857,5 1769,9 1681,1 1590,8 1498,7 1404,5 1307,7 1104, ,5 2022,8 1933,1 1842,3 1750,2 1656,6 1561,2 1463,5 1363,2 1152, ,5 2188,3 2092,0 1994,5 1895,5 1795,0 1692,5 1587,6 1479,9 1253, ,8 2364,6 2261,3 2156,7 2050,6 1942,7 1832,7 1720,2 1604,6 1361, ,9 2552,4 2441,6 2329,5 2215,8 2100,1 1982,3 1861,7 1737,7 1477, ,4 2752,2 2633,6 2513,5 2391,7 2267,9 2141,7 2012,5 1879,8 1600, ,0 2856,7 2734,0 2609,8 2483,8 2355,8 2225,2 2091,6 1954,3 1665, ,0 2964,5 2837,6 2709,2 2578,9 2446,4 2311,4 2173,2 2031,2 1732, ,2 3190,1 3054,5 2917,2 2777,9 2636,3 2492,0 2344,3 2192,6 1873, ,8 3429,6 3284,7 3138,1 2989,3 2838,1 2684,0 2526,3 2364,2 2023, ,6 3529,0 3372,5 3213,8 3052,5 2888,0 2719,7 2546,8 2182, ,9 3788,1 3621,2 3452,0 3280,0 3104,6 2925,2 2740,8 2352, ,5 3923,4 3751,1 3576,5 3398,9 3217,8 3032,6 2842,2 2441, ,2 4062,7 3884,9 3704,6 3521,3 3334,4 3143,2 2946,8 2533, ,5 4164,2 3972,2 3777,1 3578,1 3374,6 3165,4 2725, ,3 4459,9 4255,7 4048,0 3836,4 3619,8 3397,3 2929, ,9 4555,7 4335,0 4109,9 3879,6 3643,0 3145, ,0 4873,2 4638,7 4399,5 4154,8 3903,4 3374, ,6 5038,8 4797,0 4550,6 4298,4 4039,3 3494, ,0 5209,0 4959,9 4705,9 4446,1 4179,1 3617, ,9 5299,6 5030,0 4754,2 4470,9 3874, ,0 5658,6 5372,7 5080,1 4779,5 4147,0 20

22 R 134a (izoentropický) chladicí faktor t 0 ε ie (1) pro t k ( C) ( C) ,88 3,41 3, ,11 3,60 3,18 2, ,36 3,81 3,35 2,96 2, ,50 3,92 3,44 3,04 2, ,64 4,04 3,54 3,12 2, ,94 4,28 3,74 3,29 2,91 2, ,28 4,55 3,96 3,47 3,06 2,70 2, ,65 4,85 4,20 3,67 3,23 2,85 2, ,06 5,17 4,46 3,88 3,40 3,00 2,64 2, ,29 5,34 4,60 4,00 3,50 3,07 2,71 2, ,53 5,53 4,74 4,12 3,60 3,16 2,78 2,45 2, ,05 5,92 5,06 4,37 3,80 3,33 2,92 2,57 2, ,64 6,36 5,40 4,64 4,03 3,51 3,08 2,70 2, ,31 6,86 5,78 4,94 4,27 3,71 3,25 2,84 2,49 1,89-6 9,09 7,42 6,20 5,27 4,53 3,93 3,43 3,00 2,62 1,98-5 9,53 7,73 6,43 5,45 4,67 4,05 3,52 3,08 2,69 2, ,01 8,06 6,67 5,63 4,82 4,17 3,62 3,16 2,76 2, ,08 8,79 7,21 6,04 5,14 4,42 3,83 3,33 2,90 2, ,38 9,65 7,81 6,49 5,49 4,70 4,06 3,52 3,06 2, ,96 10,65 8,50 7,00 5,88 5,00 4,30 3,72 3,23 2, ,94 11,84 9,30 7,57 6,31 5,34 4,57 3,94 3,41 2, ,13 12,53 9,75 7,89 6,54 5,52 4,71 4,06 3,50 2, ,49 13,29 10,24 8,22 6,79 5,71 4,86 4,18 3,60 2, ,90 15,08 11,34 8,97 7,33 6,12 5,18 4,43 3,81 2, ,66 17,34 12,67 9,84 7,95 6,58 5,54 4,71 4,04 2, ,31 14,29 10,87 8,65 7,09 5,93 5,02 4,29 3, ,36 16,32 12,09 9,47 7,68 6,37 5,36 4,56 3, ,99 17,54 12,79 9,92 8,00 6,60 5,54 4,70 3, ,20 18,93 13,57 10,42 8,34 6,86 5,73 4,85 3, ,41 15,39 11,55 9,10 7,41 6,15 5,17 3, ,29 17,72 12,90 9,99 8,03 6,61 5,53 3, ,75 14,55 11,03 8,75 7,13 5,92 4, ,88 16,62 12,27 9,57 7,72 6,36 4, ,57 17,87 12,99 10,03 8,04 6,60 4, ,86 19,29 13,78 10,54 8,39 6,85 4, ,84 15,64 11,68 9,16 7,40 5, ,82 18,00 13,05 10,06 8,03 5,43 21

23 22

24 23

25 R 407C termodynamické vlastnosti sytá kapalina a sytá pára t p' p" ρ' ρ" v' v" h' h" s' s" C MPa MPa kg.m -3 kg.m -3 dm 3.kg -1 dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k kj/kg.k -40 0,121 0, ,5 3,97 0, ,60 145,82 387,20 0,7872 1, ,133 0, ,2 4,37 0, ,99 148,41 388,37 0,7984 1, ,145 0, ,0 4,79 0, ,78 151,01 389,52 0,8094 1, ,152 0, ,8 5,01 0, ,49 152,32 390,10 0,8150 1, ,158 0, ,7 5,24 0, ,69 153,63 390,67 0,8205 1, ,173 0, ,4 5,73 0, ,47 156,25 391,81 0,8314 1, ,188 0, ,0 6,25 0, ,88 158,89 392,94 0,8424 1, ,204 0, ,5 6,81 0, ,74 161,55 394,07 0,8532 1, ,222 0, ,1 7,41 0, ,89 164,21 395,18 0,8640 1, ,231 0, ,8 7,73 0, ,40 165,55 395,74 0,8694 1, ,240 0, ,5 8,05 0, ,18 166,89 396,29 0,8748 1, ,260 0, ,9 8,74 0, ,47 169,59 397,38 0,8855 1, ,281 0, ,3 9,46 0, ,67 172,29 398,47 0,8961 1, ,303 0, ,6 10,24 0,769 97,68 175,01 399,54 0,9067 1, ,326 0, ,9 11,06 0,773 90,40 177,75 400,61 0,9172 1, ,339 0, ,5 11,49 0,775 87,01 179,12 401,14 0,9225 1, ,351 0, ,1 11,94 0,778 83,77 180,50 401,66 0,9277 1, ,377 0, ,2 12,87 0,782 77,72 183,26 402,70 0,9382 1, ,405 0, ,3 13,85 0,786 72,18 186,03 403,73 0,9486 1, ,434 0, ,3 14,90 0,790 67,12 188,82 404,75 0,9589 1, ,465 0, ,2 16,01 0,795 62,47 191,62 405,75 0,9692 1, ,481 0, ,7 16,59 0,797 60,29 193,02 406,25 0,9744 1, ,498 0, ,1 17,18 0,799 58,20 194,43 406,75 0,9795 1, ,532 0, ,9 18,42 0,804 54,28 197,26 407,72 0,9898 1, ,568 0, ,6 19,74 0,809 50,67 200,00 408,69 1,0000 1, ,606 0, ,3 21,12 0,813 47,34 202,94 409,63 1,0102 1, ,645 0, ,8 22,59 0,818 44,27 205,80 410,57 1,0203 1, ,666 0, ,1 23,35 0,821 42,82 207,24 411,03 1,0254 1, ,687 0, ,3 24,14 0,824 41,43 208,67 411,48 1,0305 1, ,730 0, ,7 25,77 0,829 38,80 211,56 412,38 1,0406 1, ,776 0, ,9 27,49 0,834 36,37 214,46 413,26 1,0507 1, ,823 0, ,1 29,31 0,840 34,11 217,37 414,13 1,0607 1, ,873 0, ,2 31,23 0,845 32,02 220,29 414,97 1,0708 1, ,899 0, ,2 32,23 0,848 31,03 221,76 415,39 1,0758 1, ,925 0, ,2 33,25 0,851 30,07 223,23 415,80 1,0808 1, ,979 0, ,0 35,39 0,857 28,26 226,18 416,60 1,0909 1, ,036 0, ,8 37,63 0,863 26,57 229,15 417,38 1,1009 1, ,095 0, ,4 40,00 0,869 25,00 232,13 418,14 1,1109 1, ,156 0, ,8 42,50 0,876 23,53 235,13 418,88 1,1210 1, ,188 1, ,5 43,80 0,879 22,83 236,64 419,23 1,1260 1, ,220 1, ,2 45,14 0,882 22,16 238,15 419,59 1,1310 1, ,287 1, ,4 47,91 0,889 20,87 241,19 420,27 1,1410 1,

26 R 407C termodynamické vlastnosti sytá kapalina a sytá pára t p' p" ρ' ρ" v' v" h' h" s' s" C MPa MPa kg.m -3 kg.m -3 dm 3.kg -1 dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k kj/kg.k 30 1,356 1, ,4 50,84 0,897 19,67 244,26 420,92 1,1511 1, ,428 1, ,2 53,93 0,904 18,54 247,34 421,55 1,1611 1, ,503 1, ,9 57,19 0,912 17,48 250,46 422,14 1,1712 1, ,541 1, ,2 58,89 0,916 16,98 252,02 422,42 1,1763 1, ,580 1, ,4 60,64 0,920 16,49 253,60 422,70 1,1813 1, ,661 1, ,7 64,28 0,928 15,56 256,77 423,22 1,1915 1, ,745 1, ,7 68,12 0,937 14,68 259,98 423,71 1,2016 1, ,831 1, ,6 72,19 0,946 13,85 263,22 424,15 1,2118 1, ,921 1, ,1 76,49 0,955 13,07 266,50 424,55 1,2221 1, ,967 1, ,8 78,74 0,960 12,70 268,16 424,73 1,2272 1, ,014 1, ,4 81,06 0,965 12,34 269,83 424,90 1,2323 1, ,111 1, ,5 85,90 0,975 11,64 273,21 425,20 1,2427 1, ,210 1, ,1 91,04 0,986 10,98 276,64 425,45 1,2530 1, ,314 2, ,5 96,52 0,998 10,36 280,13 425,63 1,2635 1, ,421 2, ,4 102,35 1,010 9,77 283,68 425,75 1,2740 1, ,475 2, ,3 105,41 1,016 9,49 285,48 425,78 1,2792 1, ,531 2, ,0 108,58 1,023 9,21 287,30 425,80 1,2845 1, ,645 2, ,0 115,25 1,036 8,68 290,99 425,76 1,2951 1, ,763 2, ,5 122,41 1,051 8,17 294,76 425,64 1,3058 1, ,885 2, ,5 130,11 1,067 7,69 298,61 425,41 1,3166 1, ,010 2, ,7 138,44 1,084 7,22 302,56 425,08 1,3275 1, ,075 2, ,0 142,86 1,093 7,00 304,57 424,86 1,3330 1, ,140 2, ,2 147,48 1,102 6,78 306,61 424,61 1,3384 1, ,274 3, ,7 157,34 1,123 6,36 310,76 424,00 1,3495 1, ,412 3, ,2 168,17 1,145 5,95 315,03 423,21 1,3606 1, ,555 3, ,3 180,17 1,171 5,55 319,43 422,21 1,3719 1, ,701 3, ,8 193,59 1,199 5,17 323,95 420,96 1,3833 1, ,776 3, ,8 200,95 1,215 4,98 326,27 420,22 1,3890 1, ,852 3, ,3 208,82 1,233 4,79 328,62 419,38 1,3948 1, ,008 3, ,9 226,45 1,272 4,42 333,44 417,39 1,4064 1, ,168 3, ,5 247,43 1,322 4,04 338,42 414,81 1,4181 1,

27 R 407C termodynamické vlastnosti přehřátá pára t" = -25 C p" = 0,1740 MPa t" = -20 C p" = 0,2152 MPa t" = -15 C p" = 0,2637 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k ,40 395,74 1, ,67 398,47 1, ,01 401,14 1, ,67 399,80 1, ,38 402,63 1, ,28 405,41 1, ,89 403,87 1, ,05 406,80 1, ,51 409,68 1, ,08 407,95 1, ,68 410,98 1, ,71 413,95 1, ,23 412,06 1, ,28 415,17 1, ,87 418,24 1, ,35 416,18 1, ,85 419,37 1, ,01 422,53 1, ,44 420,33 1, ,39 423,60 1, ,12 426,84 1, ,51 424,49 1, ,91 427,84 1, ,21 431,16 1, ,56 428,69 1, ,40 432,11 1, ,28 435,51 1, ,58 432,91 1, ,88 436,40 1, ,33 439,87 1, ,59 437,16 1, ,34 440,72 1, ,37 444,26 1, ,57 441,43 1, ,79 445,06 1, ,39 448,67 1, ,55 445,74 1, ,22 449,44 1, ,40 453,11 1, ,51 450,08 2, ,64 453,84 1, ,40 457,58 1, ,46 454,45 2, ,04 458,27 2, ,38 462,07 2, ,39 458,85 2, ,44 462,73 2, ,36 466,60 2, ,32 463,28 2, ,82 467,22 2, ,33 471,15 2, ,23 467,75 2, ,20 471,75 2, ,29 475,73 2, ,14 472,25 2, ,57 476,31 2, ,24 480,35 2, ,04 476,79 2, ,93 480,90 2, ,18 484,99 2,0701 t" = -10 C p" = 0,3203 MPa t" = -5 C p" = 0,3858 MPa t" = 0 C p" = 0,4611 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k ,18 403,73 1, ,29 406,25 1, ,67 408,69 1, ,11 408,12 1, ,94 410,76 1, ,10 413,33 1, ,99 412,50 1, ,55 415,26 1, ,48 417,94 1, ,85 416,88 1, ,13 419,74 1, ,84 422,54 1, ,67 421,25 1, ,68 424,22 1, ,18 427,13 1, ,47 425,64 1, ,21 428,70 1, ,48 431,71 1, ,24 430,04 1, ,71 433,19 1, ,77 436,29 1, ,99 434,44 1, ,19 437,69 1, ,04 440,88 1, ,73 438,87 1, ,66 442,19 1, ,29 445,47 1, ,44 443,31 1, ,11 446,71 1, ,53 450,08 1, ,15 447,77 1, ,55 451,25 1, ,75 454,70 1, ,84 452,26 1, ,97 455,81 1, ,96 459,33 1, ,51 456,77 1, ,38 460,39 1, ,16 463,99 1, ,18 461,30 1, ,79 464,99 1, ,35 468,66 1, ,83 465,86 1, ,18 469,62 1, ,54 473,36 1, ,48 470,44 2, ,56 474,27 2, ,71 478,07 1, ,11 475,06 2, ,94 478,95 2, ,87 482,82 2, ,74 479,70 2, ,31 483,65 2, ,03 487,58 2, ,37 484,38 2, ,67 488,39 2, ,18 492,38 2, ,98 489,08 2, ,02 493,15 2, ,33 497,20 2,

28 R 407C termodynamické vlastnosti přehřátá pára t" = 5 C p" = 0,5471 MPa t" = 10 C p" = 0,6449 MPa t" = 15 C p" = 0,7555 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 5 42,82 411,03 1, ,37 413,26 1, ,03 415,39 1, ,07 415,81 1, ,47 418,20 1, ,00 420,49 1, ,28 420,56 1, ,53 423,08 1, ,94 425,52 1, ,46 425,27 1, ,56 427,93 1, ,86 430,50 1, ,61 429,98 1, ,57 432,75 1, ,75 435,45 1, ,74 434,66 1, ,56 437,55 1, ,62 440,37 1, ,85 439,35 1, ,53 442,34 1, ,46 445,27 1, ,95 444,03 1, ,48 447,12 1, ,30 450,15 1, ,03 448,71 1, ,41 451,90 1, ,12 455,03 1, ,09 453,40 1, ,34 456,68 1, ,92 459,90 1, ,14 458,10 1, ,24 461,46 1, ,71 464,78 1, ,18 462,82 1, ,14 466,26 1, ,50 469,66 1, ,21 467,55 1, ,03 471,07 1, ,27 474,55 1, ,23 472,29 1, ,91 475,89 1, ,03 479,45 1, ,24 477,06 1, ,78 480,73 1, ,79 484,36 1, ,24 481,85 1, ,65 485,59 1, ,54 489,29 1, ,24 486,66 2, ,50 490,47 2, ,29 494,24 1, ,23 491,49 2, ,36 495,37 2, ,02 499,21 2, ,21 496,35 2, ,20 500,29 2, ,76 504,20 2, ,19 501,23 2, ,04 505,23 2, ,48 509,21 2,0380 t" = 20 C p" = 0,8798 MPa t" = 25 C p" = 1,0192 MPa t" = 30 C p" = 1,1747 MPa t v h s t v h s t v h s C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k C dm 3.kg -1 kj.kg -1 kj/kg.k 20 26,57 417,38 1, ,83 419,23 1, ,67 420,92 1, ,45 422,66 1, ,62 424,71 1, ,39 426,61 1, ,29 427,86 1, ,38 430,08 1, ,08 432,18 1, ,10 432,99 1, ,11 435,37 1, ,74 437,63 1, ,89 438,07 1, ,82 440,59 1, ,38 443,01 1, ,66 443,11 1, ,51 445,77 1, ,00 448,33 1, ,41 448,12 1, ,18 450,90 1, ,60 453,59 1, ,15 453,12 1, ,83 456,01 1, ,18 458,82 1, ,87 458,09 1, ,47 461,10 1, ,76 464,02 1, ,58 463,07 1, ,10 466,17 1, ,32 469,20 1, ,27 468,03 1, ,71 471,23 1, ,86 474,37 1, ,96 473,00 1, ,32 476,29 1, ,40 479,52 1, ,64 477,98 1, ,92 481,36 1, ,93 484,68 1, ,31 482,96 1, ,51 486,42 1, ,46 489,83 1, ,97 487,95 1, ,09 491,49 1, ,98 494,98 1, ,63 492,96 1, ,67 496,58 1, ,49 500,15 1, ,27 497,98 1, ,24 501,67 1, ,99 505,32 1, ,92 503,02 2, ,80 506,78 2, ,49 510,50 2, ,56 508,07 2, ,36 511,91 2, ,98 515,70 2, ,19 513,15 2, ,92 517,05 2, ,48 520,91 2,