PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
|
|
- Marcel Mach
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UEÍ TECHICKÉ V BR FAKULTA STAVEBÍ PROF. IG. JIDICH MELCHER, DrSc. DOC. IG. MIROSLAV BAJER, CSc. PRVKY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ MODUL BO02-M07 AVRHOVÁÍ OCELOVÝCH KOSTRUKCÍ A MEZÍ STAV ÚAVY STUDIJÍ OPORY PRO STUDIJÍ PROGRAMY S KOMBIOVAOU FORMOU STUDIA
2 Prvky kovových konstrukcí Jazyková korektura nebyla provedena, za jazykovou stránku odpovídá autor. Prof. Ing. Jndch Melcher, DrSc. Doc. Ing. Mroslav Bajer, CSc.
3 Obsah OBSAH 1 Úvod Cíle Požadované znalost Doba potebná ke studu Klíová slova... 2 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy Pedpoklady výpotu na únavu, dílí sountele spolehlvost p výpotu na únavu aptí p namáhání na únavu, klasfkaní tabulky konstrukních detal pro výpoet na únavu Únavová pevnost Poškození únavou Posouzení na únavu Urení únavové pevnost podle výsledk zkoušek...1 Závr Píklady Svslé zatížení od kol jeábu Prezové charakterstky Extrémní ohybový moment My Posouzení na únavu Kontrolní otázky...2. Shrnutí Studjní prameny Seznam použté lteratury Seznam doplkové studjní lteratury...28
4 Prvky kovových konstrukcí 4
5 Úvod 1 Úvod 1.1 Cíle Modul, který se chystáte studovat, obsahuje nformace o navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy. Cílem je provést tento návrh s pjatelnou pravdpodobností, že se ocelová konstrukce v návrhové dob žvotnost neporuší nebo nepoškodí v dsledku únavy. Teoretcká východska výpotu na únavu jsou uvedena ve studjní opoe pro studjní programy s kombnovanou formou studa BO02 Prvky kovových konstrukcí, konkrétn v modulu MO1 Materál a konstrukní prvky ocelových konstrukcí. Pevností ocel na únavu se zabývá kaptola 2.2. výše uvedeného modulu, kde je vysvtlen obsah základních pojm, zejména namáhání na únavu, únavový lom, vrub, prbh naptí p namáhání na únavu, Wöhlerova kvka únavy, kvky únavy podle Smtha nebo podle Weyrouchta, rozkmt neptí, peroda kmtání, zatžovací cyklus. Modul je lenn do dvou základních ástí. V první ást je popsáno navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy podle S Zde jsou uvedeny pedpoklady výpotu na únavu, hodnoty dílích sountel spolehlvost p výpotu na únavu, výpoet naptí p namáhání na únavu, vetn nkterých klasfkaních tabulek konstrukních detal pro výpoet na únavu, dále je zde pojednáno o únavové pevnost, poškození únavou, posouzení na únavu a urení únavové pevnost podle výsledk zkoušek. V druhé ást modulu je proveden výpoet konkrétního píkladu a tato ást obsahuje taktéž kontrolní otázky k problematce navrhování ocelových konstrukcí na únavu. Cílem tohoto modulu je strun shrnout teoretcké a praktcké poznatky týkající se navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy podle dokumentu S avrhování ocelových konstrukcí (únnost od bezna 1998). astudováním tohoto modulu tená získá základní obecnou pedstavu o této problematce, která patí do oblast navrhování ocelových konstrukcí. Modul je koncpován tak, aby po jeho prostudování student dokázal návrhnout ocelovou konstrukc na mezní stav únavy. Dozví se o pedpokladech výpotu na únavu o výpotu naptí p namáhání na únavu a výpotu únavové pevnost. Taktéž se seznámí s výpotem poškození únavou a vlastním posouzením na únavu podle platné S avrhování ocelových konstrukcí. Vysvtleny budou klasfkaní tabulky konstrukních detal pro výpoet na únavu a postup urení kategore detalu p urování únavové pevnost podle výsledk zkoušek. Studem tohoto modulu tená získá rámcovou pedstavu o dané problematce. 1.2 Požadované znalost Pro úspšné nastudování tohoto modulu by ml mít student základní znalost z teoretckých pedmt (zejména matematky a fyzky), a to jak ze stední 5
6 Prvky kovových konstrukcí školy, tak z dosavadního studa na Fakult stavební VUT v Brn, rozšíené o znalost z pedmt konstrukce a dopravní stavby, základy stavební mechanky, pružnost a pevnost a stavební látky získané na vysoké škole. Dále by ml mít student prostudován modul MO1 Materál a konstrukní prvky ocelových konstrukcí této studjní opory BO02 Prvky kovových konstrukcí pro studjní programy s kombnovanou formou studa. 1. Doba potebná ke studu Celková optmální doba pro prostudování tohoto modulu je, vetn zopakování základních pojm, hodny. Pokud budete procházet ešený píklad, pak se doba prodlouží o jednu až dv hodny. 1.4 Klíová slova Ocelová konstrukce, mezní stav únavy, namáhání na únavu, rozkmt naptí, poet cykl, dílí sountel spolehlvost, únavová pevnost, únavový lom, konstrukní detal, kvka únavové pevnost, poškození únavou, mez únavy, jmenovté naptí, tvarové naptí, prahový rozkmt naptí, posouzení na únavu.
7 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy 2 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy Postup uvedený v této kaptole vychází z S avrhování ocelových konstrukcí (únnost bezen 1998). Úrove spolehlvost ocelové konstrukce p navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy lze zajstt s pjatelnou pravdpodobností p použtí dílích sountel spolehlvost podle výše uvedené normy. Dále uvedený výpoet lze použít pro nosné konstrukce staveb, které jsou konstruovány, vyrobeny a udržovány z hledska podmínek pro konstrukce namáhané na únavu. Dále musí být vyrobeny s použtím základních a spojovacích materál, které odpovídají kaptolám 4 a 7 dokumentu S , a pedpsm S 7 201, pípadn S P EV Posouzení na únavu je zpravdla nutné provést u prvk: penášejících pohyblvá zatížení nebo podpírající zdvhací zaízení, penášející opakovaná namáhání od nevyváženost zaízení, kmtající únky vtru, kmtajících únkem pohyblvých zatížení. a únavu není teba prvky posuzovat, jestlže pro nejvtší rozkmt v návrhovém spektru platí 2ϕ rϕt nebo jestlže pro celkový poet zatžovacích cykl v návrhovém spektru platí: 2 10 ϕ rϕt E,2 kde sountel spolehlvost únavového zatížení, vz kap. 2.1, dílí sountel spolehlvost únavové pevnost, vz kap. 2.1, ϕ r sountel asymetre, vz kap. 2., ϕ t sountel vlvu tloušky materálu, vz kap. 2., E,2 ekvvalentní konstantní rozkmt normálového naptí p 210 D cykl v MPa, vz kap. 2.4, mez únavy p konstantní ampltud p 510 cykl v MPa., 7
8 Prvky kovových konstrukcí 2.1 Pedpoklady výpotu na únavu, dílí sountele spolehlvost p výpotu na únavu Základním pedpokladem výpotu na únavu je, že jmenovtá naptí (tj. naptí v základním materálu v blízkost místa potencální trhlny, urené bez uvažování únk koncentrací naptí) jsou v pružné oblast psobení materálu a že nejvtší rozkmt naptí není vtší než 1,5f y p normálovém nebo 1,5 f p smykovém namáhání. Dílí sountel spolehlvost únavového zatížení pro zatížení, které je ureno podle dokumentu S je 1,0. pro konstrukce po- Tento dílí sountel spolehlvost únavové pevnost zemních staveb se volí podle tab.2.1. y Tab. 2.1 Dílí sountel spolehlvost únavové pevnost Dsledky únavového lomu Prohlídky a údržby Pístupnost ke kontrole mírné závažné dobrá perodcká 1,00 1,15 v ostatních pípadech 1,10 1,20 Poznámka: mírným dsledkem únavového lomu je nap. haváre podružné konstrukce bez vazby na bezpenost nosné konstrukce, závažným dsledkem únavového lomu je haváre nosné konstrukce. 2.2 aptí p namáhání na únavu, klasfkaní tabulky konstrukních detal pro výpoet na únavu a únavu se konstrukce posuzují z hledska rozkmtu naptí. Podle uspoádání konstrukního detalu se pro výpoet rozkmt naptí použje bu jmenovté nebo tvarové naptí. Jmenovté naptí je naptí v základním materálu v blízkost místa potencální trhlny, urené bez uvažování únk koncentrací naptí. Tvarové naptí je maxmální hlavní naptí v základním materálu v blízkost pechodu svaru do základního materálu. Toto tvarové naptí zohleduje koncentrac naptí v dsledku celkové geometre konstrukního detalu. Pro konstrukní detaly obsažené v klasfkaních tabulkách v píloze H dokumentu S se zpravdla používá jmenovté naptí. Pro konstrukní detaly v tchto klasfkaních tabulkách neobsažené je nutné vypoítat tvarové naptí podle teore pružnost. které typy konstrukních detal vedené v píloze H dokumentu S jsou pro lustrac uvedeny na obr
9 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy válcované a tvarované výrobky s prozeným hranam po válcování - kategore detalu 10, íslo detalu 1(podle pílohy H S ) neperušované krní svary - kategore detalu 125, íslo detalu 10A (podle pílohy H S ) pípoj kolejnce perušovaným svarem kategore detalu 5, íslo detalu 12 (podle pílohy H S ) t m n 10m m žebra a pín ppojené prvky kategore detalu 80, íslo detalu 29A (podle pílohy H S ) Obr.2.1 které typy konstrukních detal dle pílohy H S
10 Prvky kovových konstrukcí V koutových svarech se na únavu posuzují pouze smyková naptí rovnobžná s podélnou osou svaru a normálová naptí kolmá na osu svaru. P posouzení konstrukce na únavu se bere taktéž v úvahu hstore naptí. Tato hstore se pevede na spektrum rozkmtu naptí, které je dáno nap. hstogramem podle obr.2.2. log σ Obr.2.2 Spektrum rozkmtu naptí (hstogram) 2. Únavová pevnost Rozhodujícím faktory pro urení únavové pevnost jsou rozkmt naptí, po- et cykl, vytížení konstrukce a zejména uspoádání detal. Výpoet únavové pevnost mže být založen na jedné z kvek únavové pevnost pro normálové naptí podle obr.2.. kvka a s dvojím sklonem (m; 5) a prahovým naptím pro 10 8 cykl kvka b s dvojím sklonem (m; 5) kvka c s jedním sklonem (m) Obr.2. Kvky únavové pevnost pro normálová naptí 10
11 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy Výpoet podle kvek b a c je oprot výpotu podle kvky a konzervatvní. Kvka a je však nejvýstžnjší. Kvky únavové pevnost jsou pro jmenovtá normálová naptí podle obr. 2. defnovány vztahem: kde R je únavová pevnost, m log log a mlog, poet cykl rozkmt naptí, konstanta sklonu kvky únavové pevnost s hodnotam nebo 5, log a konstanta, platná v urené oblast. Velkost log a lze urt z tab.2.2 (tab.8.2 v S ). R Tab.2.2 íselné hodnoty odpovídající kvkám únavové pevnost pro jmenovtá normálová naptí Rozkmt naptí Kategore detalu loga pro >10 8 na mez únavy Prahový rozkmt p konstantní naptí p potu ampltud a cykl potu cykl L 10 8 D 5.10 C 5.10 > 5.10 D L MPa (m) (m5) MPa MPa 10 12,901 17, ,751 1, ,01 1, ,451 1, ,01 1, ,151 15, ,001 15, ,851 15, ,701 15, ,551 14, ,401 14, ,251 14, ,101 14, ,951 1, Redukc únavové pevnost v dsledku tloušky materálu vtší než 25 mm je teba uvažovat vztahem: 25 ϕ t 4 1,0. t 11
12 Prvky kovových konstrukcí Tento vztah platí pouze p posuzování konstrukních detal obsahující svary kolmé ke svému namáhání. Posuzují-l se nesvaované detaly, mže se únavová pevnost zvýšt sountelem asymetre cyklu, jenž je dán vztahem: ϕ 1, pro σ mn < 0 a σ max < 0, r σ max σ mn ϕ r 1 pro jné hodnoty σ mn a σ max, σ, σ max 0 mn σ mn, σ max jsou naptí vetn znaménka (+ tah, - tlak). Použjeme-l pro výpoet únavové pevnost výsledky únavových zkoušek píslušného detalu, postupujeme p stanovení kategore detalu dle pílohy H dokumentu S které z tchto detal jsou uvedeny na obr Poškození únavou Pro výpoet poškození únavou nebo ekvvalentního rozkmtu se použje jedna z kvek podle obr.2.. Obr.2.4 Kvky únavové pevnost pro jmenovtá normálová naptí 12
13 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy ejastj se vychází p výpotu únavové pevnost (p normálovém namáhání) z kvky a obr.2.. Pro jednotlvé detaly podle pílohy H dokumentu S jsou píslušné kvky uvedeny podrobnj na následujícím obr.2.4. Poet cykl naptí s rozkmtem,,, potebných pro vznk porušení se vypote z následujících vztah, pemž se použjí íselné hodnoty z tab.2.2 (tab.8.2 dokumentu S ): pro ϕ ϕ D t r σ je Dϕtϕ r D, pro pro Dϕtϕr Lϕtϕ r > > ϕ ϕ D t r σ je je Dϕtϕ r D,. Zjednodušen je možné p normálovém namáhání poítat pro blneární kvku únavové pevnost se sklonem vtví m a m5 (kvka b podle obr.2.) podle následujících vztah: 5 pro ϕ ϕ t r σ je Dϕtϕ r D, pro ϕ ϕ t r σ < je Dϕtϕ r D, Pro výpoet se používají hodnoty D, D z tab.2.2 (tab.8.2 dokumentu S ). P normálovém namáhání lze vypoítat únavovou pevnost podle kvky c (konzervatvní výpoet) s jedním sklonem m podle vzorce: Dϕtϕ r D. Hodnoty D, D opt použjeme z tab.2.2 (tab.8.2 dokumentu S ). Tento výpoet je vhodný pro výpoet ekvvalentního rozkmtu dle vztahu: kde c je 210 cykl, Σn σ E,2, c n poet cykl s rozkmtem. Výpoet únavové pevnost p smykovém namáhání probhne podle kvky únavové pevnost z obr
14 Prvky kovových konstrukcí Poet cykl naptí s rozkmtem,, τ potebný pro vznk porušení se vypote ze vztahu: τ Cϕtϕ r C τ s použtím íselných hodnot τ z tab.2. (tab. 8. dokumentu S ). Ekvvalentní rozkmt smykového naptí τ E,2 se vypote podle vzorce: 5 Σn τ τ 5 E,2. C c je 210 cykl. V pedcházejících dvou vzorcích se zanedbávají rozkmty o velkost: τ Lϕtϕ r τ Prahové hodnoty τ jsou v tab.2. (tab.8. dokumentu S ). 5, Obr.2.5 Kvky únavové pevnost pro smyková naptí 14
15 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy Tab. 2. íselné hodnoty odpovídající kvkám únavové pevnost pro smyková naptí Kategore detalu loga pro >10 8 Prahový rozkmt naptí p potu cykl L 10 8 τ C MPa (m5) τ L MPa 100 1, ,801 Velkost dílího poškození únavou se potom urí vztahem: n D, kde n je poet cykl o rozkmtu naptí nebo τ, který je známý ze spektra naptí za návrhovou dobu žvota, je poet cykl do porušení pro píslušnou kategor detalu, vypotený podle výše uvedených vztah. 2.5 Posouzení na únavu Podmínka spolehlvost konstrukního detalu na únavu je: D d ΣD n Σ 1,0 P posouzení s použtím ekvvalentního rozkmtu naptí pro C 210 cykl musí být splnny podmínky: kde ϕ ϕ C t r E, 2, τ ϕ ϕ C t r τ E, 2, C a τ C je únavová pevnost pro 210 cykl podle píslušné kvky únavové pevnost. Posouzení spolehlvost konstrukního detalu na únavu p namáhání konstrukce konstantním rozkmtem naptí se provede podle vztah: ϕ ϕ R t r σ, τ ϕ ϕ R t r τ, kde RC a τ RC je únavová pevnost, stanovená z píslušné kvky únavové pevnost pro celkový poet cykl za návrhovou dobu žvota. 15
16 Prvky kovových konstrukcí Posouzení podle pedchozích vztah se provede pouze tehdy, je-l splnno: souasn platí: ϕ ϕ D t r σ, σ >. R σ D P souasném psobení normálových a smykových naptí se uvažuje jejch kombnovaný únek. V tomto pípad musí být splnna podmínka: D d D σ + Dτ 1,0 Únek smykových naptí je možno zanedbat, je-l: τ < 0, 15. E σ E 2. Urení únavové pevnost podle výsledk zkoušek Použtí kvek únavové pevnost závsí na druhu konstrukního detalu a zpsobu namáhání. Mnmální poet expermentálních výsledk pro výpoet únavové pevnost a pro urení kategore detalu je deset. Výsledek se zaokrouhluje na nejblžší nžší kategor detalu. Jako nezávslá promnná se uvažuje logartmus rozkmtu naptí (x log), jako závsle promnná logartmus doby žvota (y log ), u nhož se pedpokládá Gaussovo rozdlení. Postup urení kategore detalu, obr.2., spoívá ve stanovení: parametr a, b regresní pímky pro pravdpodobnost porušení 50 % rozkmtu naptí p pro C 210 levostranné predkní meze p rozkmtu naptí C. Regresní pímky lze vyjádt rovncí: kde kde S xy β, S S S xx xy xx y α + βx, Σy β Σx α, n 2 2 ( Σx ) 2 ( Σy ) Σ( x ), S Σ( y ) ( x y ) n ( Σx ) ( Σy ) Σ. n n je poet vyhodnocených zkoušek. yy, n Rozkmt naptí na regresní pímce pro poet cykl C 210 je: 2 1
17 avrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy 1 β 2 10 P α 10. log σ 50% m 95% σ P regresní pímka σ C m5 C C D L log Obr.2. Schéma postupu urení kategore detalu Regresní pímky lze vyjádt rovncí: kde kde S xy β, S S S xx xy xx y α + βx, Σy β Σx α, n 2 2 ( Σx ) 2 ( Σy ) Σ( x ), S Σ( y ) ( x y ) n ( Σx ) ( Σy ) Σ. n n je poet vyhodnocených zkoušek. yy, n Rozkmt naptí na regresní pímce pro poet cykl C 210 je: 1 β 2 10 P α 10. Levostranná predkní mez pro rozkmt naptí P je: kde ( 2 10 ) ts f log log, p t je -krtcká hodnota Studentova rozdlení t (ν,) pro stupe volnost ν n-2 a pravdpodobnost 0,05, s R je smrodatná odchylka R 2 17
18 Prvky kovových konstrukcí 18 ( ) xy yy R S S n s β, xx P S n x n f 2 log σ. Rozkmt naptí pro urení kategore detalu je: β σ P P.
19 Závr Závr V této ást modulu je provedeno numercké posouzení jednoose symetrckého svaovaného I prezu hlavního nosníku jeábové dráhy na únavu. Dále tato ást obsahuje kontrolní otázky a shrnutí problematky tohoto modulu..1 Píklady Píklad.1 Posu te jednoose symetrcký svaovaný I prez hlavního nosníku jeábové dráhy na únavu. Rozptí hlavního nosníku L m, rozptí jeábu je 22,8 m, prez podle obr..2. Jeábovou dráhu pojíždí 2 mostové jeáby o nosnost 20 tun. osník je z ocel S Svslé zatížení od kol jeábu Z technckých podklad dodavatele jeábu byly získány následující hodnoty svslých zatížení kol jeábu: R 1,max 10,97 k R 2,max 129,99 k R 1,mn 0,7 k R 2,mn 0,1 k S phlédnutím k rozmrovým parametrm jeábu lze sestavt následující zatžovací schéma (obr..1). Obr..1 Zatžovací schéma nosníku od svslého zatížení od kol jeábu Jedná se o soustavu dvou osamlých dvojc sl (zatížení kol jeábu), které se pohybují nezávsle po jeábové dráze. Síly psobí v míst dotyku kol jeábu a kolejnce. 19
20 Prvky kovových konstrukcí.1.2 Prezové charakterstky A 1440 mm 2 I y 9, mm 4 I z W 9, y, horní, 10 mm 4 mm W y, do ln í 2, mm W z 0, 10 mm Obr..2 avržený prez nosníku Svslé zatížení od kol jeáb (sountel zatížení F 1,2; dynamcký sountel 1,1): V V V V 1, max 2, max 1, mn 2, mn 10,97 1, 2 1,1 172, 88 k 129,99 1, 2 1, , k 0,7 1, 2 1,1 40, 1 k 0,1 1, 2 1,1 9, 82 k Zatžovací schéma od sl V je patrné z obr.. (R je výslednce soustavy). V V V 1 2 V 1, max 2, max Obr.. Zatžovací schéma nosníku od svslého zatížení kol jeáb 172, 88 k 17159, k 20
21 Závr.1. Extrémní ohybový moment My Pro urení extrémního ohybového momentu na jeábovém nosníku od soustavy pohyblvého zatížení použjeme Wnklerova krtéra. Postup: výslednce soustavy svslých bemen: R 2 ( 172, , ) 88, 94 k psobšt výslednce soustavy 17159, ( 15, +, 942 ) + 172, 88, 792 a, 45 m 88, 94 artmetcké stední bemeno: P < >0,5 R V našem pípad se jedná o jedno ze dvou stedních bemen. postavení soustavy, vyvozující extrémní ohybový moment: sted nosníku plí vzdálenost mez výsledncí R a artmetcky stedním bemenem. Poznámka: p tomto postavení se ob krajní bemena dostanou mmo posuzované pole nosníku (tzn. krajní kola jeáb vyjedou mmo analyzovaný nosník). Je tudíž nezbytné celý výše uvedený postup opakovat pouze s tm koly, jež zstávají na analyzovaném nosníku (tj. se 2 stedním bemeny), obr..4: výslednce soustavy: R 172, , 44, 47 k psobšt výslednce soustavy: 172, 88 0, 42 a 0, 22 m 44, 47 artmetcké stední bemeno: R 44, 47 V1 172, 88 k > 172, 24 k 2 2 extrémní hodnota ohybového momentu bude vyvozována p výše popsaném postavení soustavy pod artmetcky stedním bemenem. Obr..4 Postavení soustavy vyvozující extrémní hodnotu ohybového momentu M y 21
22 Prvky kovových konstrukcí Reakce: V V z, l z, p 172, 88 2, ,, , 41 k 17159, 2, , 88 1, 1, 0 k Ohybový moment: M y 1, 0 2, 84 4, 09 km.1.4 Posouzení na únavu Vstupní parametry výpotu sountel únavového zatížení 1,0 je-l zatížení ureno dle S sountel spolehlvost únavové pevnost 1,15 pro konstrukce pozemních staveb p perodcky provádných prohlídkách a údržb, avšak se závažným dsledky únavového lomu ϕ t redukní sountel únavové pevnost v dsledku tloušky materálu ϕ 1,0 pro tloušku materálu t 25 mm t ϕ r redukní sountel p posuzování nesvaovaných detal nebo detal žíhaných ϕ 1,0 v ostatních pípadech r druh detalu: dle [5], pílohy H, tab. H1 až H5 se urí kategore detalu σ c. Z tab.2.2([5] tab. 8.2) se na základ kategore detalu odete rozkmt normálového naptí na mez únavy p konstantní ampltud a potu cykl 5 10 a prahový rozkmt normálového naptí σ D L p potu cykl D 8 L 10. rozkmt naptí od nahodlého zatížení jeáby. spektrum zatížení: Pehled úrovní zatížení, jejch etností, návrhová doba žvotnost konstrukce. Pedpoklady posouzení na únavu ešeného píkladu íže uvedené pedpoklady dodává objednatel (nvestor) na základ uvažované provozní technologe v objektu. uvažovaná žvotnost konstrukce: 20 let 22
23 Závr pedpokládaný poet pracovních dn za rok: 20 dní pedpokládaný poet pracovních smn za den: prmrn 1,5 pedpokládané spektrum zatížení za 1 smnu (souet zatížení od obou jeáb): 40t : 1x 0t : 2x 20t : 10x 10t : 20x 4t : 40x 2t : 50x výsledné spektrum zatížení: 40t : 0t : 20t : 10t : 4t : 2t : 1 1, cykl 2 1, cykl 10 1, cykl 20 1, cykl 40 1, cykl 50 1, cykl Posouzení detal na únavu Výpoet na únavu provedeme pro detal: pípoj jeábové kolejnce k hornímu pasu nosníku pomocí perušovaných koutových svar (obr..5). Obr..5 Pípoj kolejnce k hornímu pásu perušovaným koutovým svary 1,0 1,15 ϕ 1,0 t ϕ 1,0 r kategore detalu: c 5 MPa vz tab.2.2 ([5], tab.8.2) 2
24 Prvky kovových konstrukcí D D L 41 MPa 2 MPa 5 10 spektrum zatížení 40t : n 10t : n 4t : n 5 2t : n 1 0t : n 2 20t : n rozkmt naptí cykl 1500 cykl cykl cykl cykl cykl σ o extrémní ohybový moment od svslého zatížení kol jeábu: M y 4, 09 km (pro celkové zatížení od obou jeáb) o prezový modul v míst posuzovaného detalu, tj. v míst pípoje kolejnce k pásu nosníku: W y horní,, 10 mm o rozkmt naptí: 4, ,07 MPa, 10 11,2 MPa 2 88,17 MPa 2,72 MPa 4 4,45 MPa 5 42,42 MPa urení potu cykl do porušení : 4 Výpoet bude provádn pro tzv. kvku a s dvojím sklonem a prahovým rozkmtem naptí pro 10 8 cykl. Podmínky pro výpoet únavových kvek: o pro: ϕ ϕ 41 1,0 1,0 D t r 5, 5 1,15 D ϕt ϕr D MPa 24
25 Závr Obr.. Kvka únavové pevnost pro normálová naptí o o pro: D ϕt ϕr L ϕt ϕr ,5MPa > Ft 1 > 20 MPa 1,15 D ϕt ϕr D pro: ϕ ϕ L t r 20 5 MPa Prbh a tvar výše popsané kvky únavové pevnost je uveden na obr... Výpoet : ,0 1,0 1,15 1,0 19, ,0 1,0 1,15 1,0 11,2 41 1,0 1,0 1,15 1,0 88, ,0 1,0 1,15 1,0 2, ,8 cykl 15447,9 cykl 0571, cykl 9185,5 cykl 25
26 Prvky kovových konstrukcí ,0 1,0 1,15 1,0 4, ,0 1,0 1,15 1,0 42,42 velkost dílího poškození D : n D 7800 D1 0, ,8 D D D D D , , , , ,5 0,101 0,2 0,170 0,18 0, , cykl 2985, cykl posouzení detalu na únavu: D D d d D 1,0 0,09 + 0, ,2 + 0, ,18 + 0,11 0,89 < 1,0... vyhoví Obdobným zpsobem lze provést posouzení ostatních detal jeábové dráhy..2 Kontrolní otázky 1 Co je úelem navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy? 2 Kdy je nezbytné u ocelových prvk provést posouzení na únavu? Jaké jsou pedpoklady p výpotu na únavu? 4 Jak se uvažují p výpotu na únavu dílí sountelé spolehlvost? 5 Jak je urena únavová pevnost p normálovém nebo smykovém naptí? Vysvtlete postup p výpotu poškození únavou. 2
27 Závr 7 Jak se postupuje p posouzení spolehlvost konstrukního detalu na únavu? 8 Vysvtlete postup p urení únavové pevnost podle výsledk zkoušek.. Shrnutí Modul, který jste prostudoval, obsahuje základní nformace o navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy. Rozebírá, kdy je teba posuzovat ocelový prvek na únavu a uruje pedpoklady výpotu na únavu. Podrobn je uveden postup p výpotu únavové pevnost, výpotu poškození únavou a postup p posouzení na únavu. Strun je také uveden algortmus výpotu p urení únavové pevnost podle výsledk zkoušek. Cílem pedloženého textu je shrnout znalost o navrhování ocelových konstrukcí na mezní stav únavy podle S avrhování ocelových konstrukcí. Aplkace tchto znalostí je provedena v závrené ást tohoto modulu na konkrétním píkladu posouzení hlavního nosníku jeábové dráhy na únavu. 27
28 Prvky kovových konstrukcí 4 Studjní prameny 4.1 Seznam použté lteratury [1] VOÍŠEK, V., CHLADÝ, E., MELCHER, J. Prvky kovových konstrukcí, Bratslava: Alfa, vydavatelství techncké a ekonomcké lteratury, STL, [2] FERJEÍK, P., SCHU, J., MELCHER, J., VOÍŠEK, V., CHLADÝ, E. avrhovane oceových konštrukcí, 1. as. Bratslava: Alfa / STL, 198. [] FERJEÍK, P., LEDERER, F., SCHU, J., MELCHER, J., VOÍŠEK, V., CHLADÝ, E. avrhovane oceových konštrukcí, 2. as. Bratslava: Alfa / STL, 198. [4] BAJER, M., PILGR, M., VESELKA, M. Konstrukce a dopravní stavby, modul BO01 MO, Studjní opora pro studjní programy s kombnovanou formou studa, Fakulta stavební VUT v Brn, Seznam doplkové studjní lteratury [5] S avrhování ocelových konstrukcí. eský normalzaní nsttut, únnost od1998. [] S P EV avrhování ocelových konstrukcí. ást 1-1: Obecná pravdla a pravdla pro pozemní stavby. Praha: SI, [7] S Zatížení stavebních konstrukcí, schválená , vetn Zmny a) 8/1991 a Zmny 2) 2/1994 [8] S Provádní ocelových konstrukcí, únnost ; schválená [9] S P EV Provádní ocelových konstrukcí. ást 1: Obecná pravdla a pravdla pro pozemní stavby, únnost
2. Posouzení efektivnosti investice do malé vtrné elektrárny
2. Posouzení efektvnost nvestce do malé vtrné elektrárny Cíle úlohy: Posoudt ekonomckou výhodnost proektu malé vtrné elektrárny pomocí základních metod hodnocení efektvnost nvestních proekt ako sou metoda
VíceStanovení požadavk protismykových vlastností vozovek s ohledem na nehodovost
VUT Brno Fakulta stavební Studentská vdecká a odborná innost Akademický rok 2005/2006 Stanovení požadavk protismykových vlastností vozovek s ohledem na nehodovost Jméno a píjmení studenta : Roník, obor
Více1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 2 2. SEZNAM NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 3. GEOMETRIE KONSTRUKCE 4 4. MODEL KOSNTRUKCE VE SCIA ENGINEER 5
Lávka u obchodní akademie Beroun SO 201 - Lávka pes Litavku STATICKÝ VÝPOET vypracoval Ing. J.Hamouz kontroloval Ing. V. Engler datum 06/2013.zakázky 12NO03030 OBSAH 1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 2 2. SEZNAM NOREM
VíceMetodický pokyn pro urení optimální velikosti fakturaního vodomru a profilu vodovodní pípojky.
Metodcký pokyn pro urení optální velkost fakturaního vodoru a proflu vodovodní pípojky. Ureno: Vodoprávní úad K využtí : Vlastník a provozovatel vodovod a odbratel ptné vody Mnsterstvo zedlství.j.: 0 535/00-6000
VíceTENKOSTNNÉ PROFILY Z, C a Σ pro vaznice a paždíky
Podnikatelská 545 190 11 Praha 9 tel: 267 090 211 fax: 281 932 300 servis@kovprof.cz www.kovprof.cz TENKOSTNNÉ PROFILY Z, C a Σ pro vaznice a paždíky POMCKA PRO PROJEKTANTY A ODBRATELE Rev. 2.0-10/2013
VíceNavrhování betonových železničních mostů podle evropských norem
Navrhování betonových železnčních mostů podle evropských norem Doc. Ing. Vladslav Hrdoušek, CSc., Stavební fakulta ČVUT v Praze Ing. Roman Šafář, Stavební fakulta ČVUT v Praze Do soustavy ČSN se postupně
VícePřednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady. Milan Růžička
Přednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady Mlan Růžčka mechanka.fs.cvut.cz mlan.ruzcka@fs.cvut.cz Analýza dynamckých zatížení Harmoncké zatížení x(t) přes soubor
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Semestrální práce z předmětu MM Stanovení deformace soustav ocelových prutů Václav Plánčka 6..006 OBSAH ZADÁNÍ... 3 TEORETICKÁ ČÁST... 4 PRAKTICKÁ ČÁST...
VíceVÝPOČET NÍZKOCYKLOVÉ ÚNAVY JADERNÉ ARMATURY DLE NORMY NTD A.S.I. SEKCE III. JIŘÍ TÁBORSKÝ*, LINA BRYUKHOVA KRÁLOVOPOLSKÁ STRESS ANALYSIS GROUP, s.r.o.
20th SVSFEM ASYS Users' Group Meetng and Conference 202 VÝPOČET ÍZKOCYKLOVÉ ÚAVY JADERÉ ARMATURY DLE ORMY TD A.S.I. SEKCE III JIŘÍ TÁBORSKÝ*, LIA BRYUKHOVA KRÁLOVOPOLSKÁ STRESS AALYSIS GROUP, s.r.o. Abstract:
Více4;# $74 1# '%7,-83, /"4753.%',-3,%& 3.%' 24;#34%' 3 /"4753.(+ / -(4(+,%6'3(# 24;#34 1, 3,-#39 /, 24;#34 ;'3* E-,$,,-3& =>)% H /, -4
!"#$%&#% '()*+, -./,0 1# /,,2#34 5,6,-3*+, +7'34),-*+, 286 $74 86 $74 1# 0#3, /,,693* 6$,-9 $, -.5)9 :% 3$ # *3#% 86 $74 1# /,;4-83, /"' #),3 )(' /3#7,-.(+,693.(+ $,%< 86 $74 1# $'%#32,-83, 3 24;#34,$
VíceV mnoha pípadech, kdy známe rozdlení náhodné veliiny X, potebujeme urit rozdlení náhodné veliiny Y, která je funkcí X, tzn. Y = h(x).
3. FUNKCE NÁHODNÉ VELIINY as ke studu: 40 mnut Cíl: Po prostudování této kaptol budete umt transformovat náhodnou velnu na náhodnou velnu Y, je l mez tmto náhodným velnam vzájemn jednoznaný vztah VÝKLAD
VíceLABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická
Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 3 Jméno: Jan Datum mení: 10.
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceMOŽNOSTI PREDIKCE DYNAMICKÉHO CHOVÁNÍ LOPAT OBĚŽNÝCH KOL KAPLANOVÝCH A DÉRIAZOVÝCH TURBÍN.
MOŽNOSTI PREDIKCE DYNAMICKÉHO CHOVÁNÍ LOPAT OBĚŽNÝCH KOL KAPLANOVÝCH A DÉRIAZOVÝCH TURBÍN. Mroslav VARNER, Vktor KANICKÝ, Vlastslav SALAJKA ČKD Blansko Strojírny, a. s. Anotace Uvádí se výsledky teoretckých
Více11 Tachogram jízdy kolejových vozidel
Tachogram jízdy kolejových vozdel Tachogram představuje znázornění závslost rychlost vozdel na nezávslém parametru. Tímto nezávslým parametrem může být ujetá dráha, pak V = f() dráhový tachogram, nebo
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VícePROJEKTOVÁNÍ POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. MICHAL RADIMSKÝ PROJEKTOVÁNÍ POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ MODUL 2 KUBATURY, HMOTNICE, ROZVOZNÉ VZDÁLENOSTI STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU
VíceNEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY
NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY Metodika Mgr. Michal Schovánek kvten 2010 Newtonovy pohybové zákony patí mezi nejobtížnjší kapitoly stedoškolské mechaniky. Popisované situace jsou sice jednoduše demonstrovatelné,
VíceLokace odbavovacího centra nákladní pokladny pro víkendový provoz
Markéta Brázdová 1 Lokace odbavovacího centra nákladní pokladny pro víkendový provoz Klíčová slova: odbavování záslek, centrum grafu, vážená excentrcta vrcholů sítě, časová náročnost odbavení záslky, vážená
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceHYDROIZOLACE SPODNÍ STAVBY
HYDROIZOLACE SPODNÍ STAVBY OBSAH Úvod do problematiky hydroizolací spodní stavby 2 stránka Rozdlení hydroizolací spodní stavby a popis technických podmínek zpracování asfaltových hydroizolaních pás 2 Hydroizolace
VíceVYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ZDNÉ KONSTRUKCE M03 VYZTUŽENÉ A PEDPJATÉ ZDIVO
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. ROSTISLAV JENEŠ, ING. BOŽENA PODROUŽKOVÁ ZDNÉ KONSTRUKCE M03 VYZTUŽENÉ A PEDPJATÉ ZDIVO STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA
Více( ) ( ) 2 2 B A B A ( ) ( ) ( ) B A B A B A
Vzdálenost dvou bod, sted úseky Ž Vzdálenost dvou bod Pi vyšetování vzájemné polohy bod, pímek a rovin lze použít libovolnou vhodn zvolenou soustavu souadnic (afinní). však pi vyšetování metrických vlastností
VíceSylabus 18. Stabilita svahu
Sylabus 18 Stablta svahu Stablta svahu Smykové plochy rovnná v hrubozrnných zemnách ev. u vrstevnatého ukloněného podloží válcová v jemnozrnných homogenních zemnách obecná nehomogenní podloží vč. stavebních
VíceMATEMATICKÁ KARTOGRAFIE
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ MILOSLAV ŠVEC MATEMATICKÁ KARTOGRAFIE MODUL 5 NEPRAVÁ ZOBRAZENÍ STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Matematická kartografie Modul
VíceKižíkova 1690, eské Budjovice. Ocelová konzola typ PAÁT II - 40 ST na betonové sloupy. TYPOVÝ PODKLAD. 4/2011
Kižíkova 1690, 370 01 eské Budjovice Ocelová konzola typ PAÁT II - 40 ST na betonové sloupy. TYPOVÝ PODKLAD. 4/2011 Zpracoval:Kadlec František Maurer Ondej prosinec 2011 OBSAH: I. Úvodní ást 1.1 Název
VíceP ehled a stav výtahové techniky, pohony pro výtahy a jejich ízení
Pehled a stav výtahové technky, pohony pro výtahy a jejch ízení Pohled do hstore Antka 1853 Elsh Graves Ots 1867 Léon Edoux (France) 1870 Anton Fressler (Wen) 1880 Werner von Seens (Mannhe) 1883 Anton
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceVYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ZDNÉ KONSTRUKCE MS 2 HALY, VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. ROSTISLAV JENEŠ, ING. BOŽENA PODROUŽKOVÁ ZDNÉ KONSTRUKCE MS 2 HALY, VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVY STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA
VícePOŽÁRN BEZPENOSTNÍ ZPRÁVA Dokumentace pro stavební povolení
POŽÁRN BEZPENOSTNÍ ZPRÁVA Dokumentace pro stavební povolení Obsah: 1. Identifikaní údaje 2 1.1 Oznaení stavby 2 1.2 Objednatel 2 1.3 Zhotovitel dokumentace 2 2. Základní údaje o stavb 2 2.1. Struný popis
VíceBETONOVÉ KONSTRUKCE I
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ZDENK BAŽANT BETONOVÉ KONSTRUKCE I MODUL CS 4 BETONOVÉ KONSTRUKCE PLOŠNÉ ÁST STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Betonové konstrukce
VíceVYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN NOSNÁ KONSTRUKCE ŽB OBJEKTU PRO LEHKÝ PRMYSLOVÝ PROVOZ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
Více1 KOMBINATORIKA, KLASICKÁ PRAVDPODOBNOST
1 KOMBINATORIKA, KLASICKÁ PRAVDPODOBNOST Kombinatorické pravidlo o souinu Poet všech uspoádaných k-tic, jejichž první len lze vybrat n 1 zpsoby, druhý len po výbru prvního lenu n 2 zpsoby atd. až k-tý
Více9. cvičení 4ST201. Obsah: Jednoduchá lineární regrese Vícenásobná lineární regrese Korelační analýza. Jednoduchá lineární regrese
cvčící 9. cvčení 4ST01 Obsah: Jednoduchá lneární regrese Vícenásobná lneární regrese Korelační analýza Vysoká škola ekonomcká 1 Jednoduchá lneární regrese Regresní analýza je statstcká metoda pro modelování
VíceStavební mechanika 2 (K132SM02)
Stavení mechanika (K13SM0) ednáší: doc. Ing. Matj Lepš, Ph.D. Katedra mechaniky K13 místnost D034 e-mail: matej.leps@sv.cvut.cz konzultaní hodiny Pá 10:00-11:30 íklad: vykreslete prhy M(), N(), V() na
VíceLaboratorní cvičení L4 : Stanovení modulu pružnosti
Laboratorní cvčení L4 Laboratorní cvčení L4 : Stanovení modulu pružnost 1. Příprava Modul pružnost statcký a dynamcký (kap. 3.4.2., str. 72, str.36, 4) Měření statckého modulu pružnost (kap. 5.11.1, str.97-915,
VíceSTAVEBNÍ KOVOVÉ KONSTRUKCE I
YSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ BRN FAKULTA STAEBNÍ KOOÉ KONSTRUKCE I MODUL BO0-MO KONSTRUKCE JEÁBOÉ DRÁHY STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOANOU FORMOU STUDIA Jazková korektura nebla provedena, za jazkovou
VíceDOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. MARTIN SMLÝ DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ MODUL 4 ÍZENÉ ÚROVOVÉ KIŽOVATKY ÁST 1 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Dopravní inženýrství
VíceRIGORÓZNÍ ÁD UNIVERZITY JANA EVANGELISTY PURKYN V ÚSTÍ NAD LABEM ZE DNE 20. LISTOPADU 2006
Ministerstvo školství, mládeže a tlovýchovy registrovalo podle 36 odst. 2 zákona. 111/1998 Sb., o vysokých školách a o zmn a doplnní dalších zákon (zákon o vysokých školách), dne 20. listopadu 2006 pod
VíceLEMOVÁNÍ I ZADÁNÍ: VUT - FSI, ÚST Odbor technologie tváení kov a plast
Cviení. Jméno/skupina Speciální technologie tváení ZADÁNÍ: Vypoítejte energosilové parametry vyskytující se pi tváení souástí z plechu metodou lemování. Pro tváení souástí byl v pípad lemování otvor použit
VíceZamení fasády stavebního objektu
Zamení fasády stavebního objektu metodou pozemní stereofotogrammetrie - souhrn materiál k projektu OBSAH - technologický postup - poznámky - práce v terénu pehled - poznámky - fotogrammetrické vyhodnocení
Více2.1 Pokyny k otev eným úlohám. 2.2 Pokyny k uzav eným úlohám. Testový sešit neotvírejte, po kejte na pokyn!
MATEMATIKA základní úrove obtížnosti DIDAKTICKÝ TEST Maximální bodové hodnocení: 50 bod Hranice úspšnosti: 33 % Základní informace k zadání zkoušky Didaktický test obsahuje 26 úloh. asový limit pro ešení
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceNÁVOD K POUŽÍVÁNÍ SN EN 1298
MALÉ POJÍZDNÉ SKLÁDACÍ LEŠENÍ AKG 170 Výrobce: FINTES Aluminium s.r.o. Píbraz 152 378 02 Stráž nad Nežárkou NÁVOD K POUŽÍVÁNÍ SN EN 1298 Tento návod musí být vždy k dispozici v míst používání lešení SESTAVOVAT
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceIMPORT DAT Z TABULEK MICROSOFT EXCEL
IMPORT DAT Z TABULEK MICROSOFT EXCEL V PRODUKTECH YAMACO SOFTWARE PÍRUKA A NÁVODY PRO ÚELY: - IMPORTU DAT DO PÍSLUŠNÉ EVIDENCE YAMACO SOFTWARE 2005 1. ÚVODEM Všechny produkty spolenosti YAMACO Software
Více1.16 Lineární stabilita (pouze Fin 3D)
1.16 Lineární stabilita (pouze Fin 3D) 1.16.1 Teoretický úvod Nedílnou souástí návrhu štíhlých prutových konstrukcí by ml být spolen se statickým výpotem také výpoet stabilitní, nebo podává z inženýrského
Více2 Požadavky na nové funkní chování pi zmnách mezi jednotlivými návstními znaky
Obsah: 1. Úvodní ustanovení 2. Požadavky na nové funkní chování pi zmnách mezi jednotlivými návstními znaky svtelných hlavních návstidel a samostatných a opakovacích pedvstí pi poruchách jejich svícení
VíceOptimalizační přístup při plánování rekonstrukcí vodovodních řadů
Optmalzační přístup př plánování rekonstrukcí vodovodních řadů Ladslav Tuhovčák*, Pavel Dvořák**, Jaroslav Raclavský*, Pavel Vščor*, Pavel Valkovč* * Ústav vodního hospodářství obcí, Fakulta stavební VUT
VícePRVODNÍ A SOUHRNNÁ ZPRÁVA
NÁKUP VYBAVENÍ LABORATOE CHEMIE V RÁMCI PROJEKTU ZKVALITNNÍ A MODERNIZACE VÝUKY CHEMIE, FYZIKY A BIOLOGIE V BUDOV MATINÍHO GYMNÁZIA, OSTRAVA PÍLOHA 1- SPECIFIKACE PEDMTU ZAKÁZKY PRVODNÍ A SOUHRNNÁ ZPRÁVA
VíceDIPLOMOVÝ PROJEKT ELEKTRONICKÁ ZA ÍZENÍ PRO OSOBNÍ AUTOMOBILY
ESKÉ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ, KATEDRA MIKROELEKTRONIKY DIPLOMOVÝ PROJEKT ELEKTRONICKÁ ZA ÍZENÍ PRO OSOBNÍ AUTOMOBILY VEDOUCÍ PRÁCE: Doc. Ing. Miroslav Husák,CSc. DIPLOMANTI:
VícePracovní list č. 6: Stabilita svahu. Stabilita svahu. Návrh či posouzení svahu zemního tělesa. FS s
Pracovní lst č. 6: Stablta svahu Stablta svahu 1 - máme-l násyp nebo výkop, uvntř svahu vznká smykové napětí - aktvuje se smykový odpor zemny - porušení - na celé smykové ploše se postupně dosáhne maxma
VíceMATEMATICKÁ KARTOGRAFIE
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BN FAKULTA STAVEBNÍ MILOSLAV ŠVEC MATEMATICKÁ KATOGAFIE MODUL 3 KATOGAFICKÉ ZOBAZENÍ STUDIJNÍ OPOY PO STUDIJNÍ POGAMY S KOMBINOVANOU FOMOU STUDIA Matematická kartografie Modul 3
Více3 VYBRANÉ MODELY NÁHODNÝCH VELIČIN. 3.1 Náhodná veličina
3 VBRANÉ MODEL NÁHODNÝCH VELIČIN 3. Náhodná velčna Tato kaptola uvádí stručný pops vybraných pravděpodobnostních modelů spojtých náhodných velčn s důrazem na jejch uplatnění př rozboru spolehlvost stavebních
VíceSBÍRKA PEDPIS ESKÉ REPUBLIKY
Stránka. 1 z 10 Roník 2006 SBÍRKA PEDPIS ESKÉ REPUBLIKY PROFIL PEDPISU: itul pedpisu: Vyhláška o podmínkách pipojení k elektrizaní soustav Citace: 51/2006 Sb. ástka: 23/2006 Sb. Na stran (od-do): 718-729
VíceDYNAMICKÉ MODULY PRUŽNOSTI NÁVOD DO CVIČENÍ
DYNAMICKÉ MODUY PRUŽNOSTI NÁVOD DO CVIČNÍ D BI0 Zkušebnctví a technologe Ústav stavebního zkušebnctví, FAST, VUT v Brně 1. STANOVNÍ DYNAMICKÉHO MODUU PRUŽNOSTI UTRAZVUKOVOU IMPUZOVOU MTODOU [ČSN 73 1371]
VícePŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku
FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán
Více! " # $ % # & ' ( ) * + ), -
! " # $ % # & ' ( ) * + ), - INDIVIDUÁLNÍ VÝUKA MATEMATIKA METODIKA Kuželosek Mgr. Petra Dunovská bezen 9 Obtížnost této kapitol matematik je dána tím, že se pi výkladu i ešení úloh komplexn vužívají vdomosti
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceKonstrukce a kalibrace t!íkomponentních tenzometrických aerodynamických vah
Konstrukce a kalibrace t!íkomponentních tenzometrických aerodynamických vah Václav Pospíšil *, Pavel Antoš, Ji!í Noži"ka Abstrakt P!ísp#vek popisuje konstrukci t!íkomponentních vah s deforma"ními "leny,
VíceZkoušení asfaltových smsí od zkoušky typu po konstrukní vrstvu ROK Nový pístup k návrhu a kontrole asfaltových smsí
Zkoušení asfaltových smsí od zkoušky typu po konstrukní vrstvu Petr Mondschein ROK 2008 Nový pístup k návrhu a kontrole asfaltových smsí Únor bezen 2015 Plze Brno eské Budjovice Olomouc Jihlava Praha Díte
VíceSanace vlhkého zdiva
VUT Praha, fakulta architektury Ústav stavitelství 15 123 STUDIJNÍ MATERIÁLY pedmt: POZEMNÍ STAVITELSTVÍ 4 bakaláský studijní program 2. roník 4. semestr témata: modrá Hydroizolace spodní stavby žlutá
VíceR O V N O B Ž N Í K (2 HODINY)
R O V N O B Ž N Í K (2 HODINY)? Co to vlastn rovnobžník je? Na obrázku je dopravní znaka, která íká, že vzdálenost k železninímu pejezdu je 1 m (dva pruhy, jeden pruh pedstavuje vzdálenost 80 m): Pozorn
VíceStavební mechanika 2 (K132SM02)
Stavební mechanika (K13SM0) ednáší: doc. Ing. Matj Lepš, Ph.D. Katedra mechaniky K13 místnost D034 e-mail: matej.leps@fsv.cvut.cz konzultaní hodiny Pá 10:00-11:30 Matj Lepš 016 3.1 Prh vnitních sil po
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO02-M03
VYSOKÉ UEÍ TECHICKÉ V BR FAKULTA STAVEBÍ PROF. IG. JIDICH MELCHER,DR.SC. IG. MARCELA KARMAZÍOVÁ, CSC. IG. MIROSLAV BAJER,CSC. IG. KAREL SÝKORA PRVKY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ MODUL BO0-M0 PRUTY AMÁHAÉ TAHEM A
VíceOcelová konzola typ PAÁT II 40-ST na betonové sloupy.
Ocelová konzola typ PAÁT II 40-ST na betonové sloupy. TYPOVÝ PODKLAD. 2/2014 Nahrazuje TP.4/2011. Zpracoval:Kadlec František Maurer Ondej Bezen 2014 OBSAH: I. Úvodní ást 1.1 Název typového podkladu 1.2
VícePravdpodobnost výskytu náhodné veliiny na njakém intervalu urujeme na základ tchto vztah: f(x)
NÁHODNÁ VELIINA Náhodná veliina je veliina, jejíž hodnota je jednoznan urena výsledkem náhodného pokusu (je-li tento výsledek dán reálným íslem). Jde o reálnou funkci definovanou na základním prostoru
VíceVYSOKOPEVNOSTNÍ BETONY S PÍMSMI TEPELN UPRAVENÝCH KAOLÍN
VŠB-Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Studentská vdecká odborná innost školní rok 2005-2006 VYSOKOPEVNOSTNÍ BETONY S PÍMSMI TEPELN UPRAVENÝCH KAOLÍN Pedkládá student : Jan Hurta Odborný garant
VícePokyn k žádostem o dotaci na opravy staveb a investiní projekty v roce 2008
Junák svaz skaut a skautek R Pokyn k žádostem o dotaci na opravy staveb a investiní projekty v roce 2008 1. Úvodní ustanovení (1) V návaznosti na Programy státní podpory práce s dtmi a mládeží pro NNO
VíceRÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník
RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník Zemina jako trojfázové prostedí Pevná fáze zeminy 1. Vznik zemin (zvtrávání, transport, sedimentace) 2. Zeminy normáln konsolidované a pekonsolidované
VícePedání smny. Popis systémového protokolování. Autor: Ing. Jaroslav Halva V Plzni 24.01.2012. Strana 1/6
Autor: Ing. Jaroslav Halva V Plzni 24.01.2012 Strana 1/6 Obsah 1 OBSAH... 2 2 NKOLIK SLOV NA ÚVOD... 3 3 MODEL... 3 4 DEFINICE... 3 5 DENNÍ VÝKAZ... 4 6 ZÁVR... 6 Strana 2/6 1 Nkolik slov na úvod Zamení
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VícePrbh funkce Jaroslav Reichl, 2006
rbh funkce Jaroslav Reichl, 6 Vyšetování prbhu funkce V tomto tetu je vzorov vyešeno nkolik úloh na vyšetení prbhu funkce. i ešení úlohy jsou využity základní vlastnosti diferenciálního potu.. ešený píklad
VíceMĚRNÁ DEFORMAČNÍ ENERGIE OTEVŘENÉHO OCELOVÉHO
MĚRNÁ DEFORMAČNÍ ENERGIE OTEVŘENÉHO OCELOVÉHO PROFILU NAMÁHANÉHO TLAKEM ZA OHYBU SPECIFIC STRAIN ENERGY OF THE OPEN CROSS-SECTION SUBJECTED TO COUPLED COMPRESSION AND BENDING I. Kološ 1 a P. Janas 2 Abstract
VíceIzolaní materiály. Šastník Stanislav. 2. týden
Izolaní materiály 2. týden Šastník Stanislav Vysoké uení technické v Brn, Fakulta stavební, Ústav technologie stavebních hmot a dílc, Veveí 95, 602 00 Brno, Tel: +420 5 4114 7507, Fax +420 5 4114 7502,
VícePRVODNÍ A SOUHRNNÁ ZPRÁVA
REKONSTRUKCE LABORATOE CHEMIE V RÁMCI PROJEKTU ZKVALITNNÍ A MODERNIZACE VÝUKY CHEMIE, FYZIKY A BIOLOGIE V BUDOV MATINÍHO GYMNÁZIA, OSTRAVA PÍLOHA 1- SPECIFIKACE PEDMTU ZAKÁZKY PRVODNÍ A SOUHRNNÁ ZPRÁVA
VíceMODELOVÁNÍ A SIMULACE
MODELOVÁNÍ A SIMULACE základní pojmy a postupy vytváření matematckých modelů na základě blancí prncp numerckého řešení dferencálních rovnc základy práce se smulačním jazykem PSI Základní pojmy matematcký
VíceSIMULACE. Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic. Měřicí a řídicí technika magisterské studium FTOP - přednášky ZS 2009/10
SIMULACE numercké řešení dferencálních rovnc smulační program dentfkace modelu Numercké řešení obyčejných dferencálních rovnc krokové metody pro řešení lneárních dferencálních rovnc 1.řádu s počátečním
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceOcelové provozní žebíky na betonové a devné sloupy venkovního vedení VN.
Kižíkova 1690 370 01 eské Budjovice Ocelové provozní žebíky na betonové a devné sloupy venkovního vedení VN. Typový podklad. 7 / 2012 Zpracoval: František Kadlec Datum: 12/2012 Ondej Maurer OBSAH: I. Úvodní
Více26/04/2016. PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Číslo Datum PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016 Téma přednášk 1 23.2. Prncp předpjatého betonu, hstore, materál Poznámk 2 1.3. Technologe předem předpjatého betonu Výklad
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ Prof. Ing. DRAHOMÍR NOVÁK, DrSc. SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ MODUL P01 PRVODCE PEDMTEM CD04, CD06 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA
VíceMEZNÍ STAVY A SPOLEHLIVOST OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ LIMIT STATES AND RELIABILITY OF STEEL STRUCTURES
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta stavební Ústav stavební mechanky Doc. Ing. Zdeněk Kala, Ph.D. MEZNÍ STAVY A SPOLEHLIVOST OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ LIMIT STATES AND RELIABILITY OF STEEL STRUCTURES TEZE
VíceKUSOVNÍK Zásady vyplování
KUSOVNÍK Zásady vyplování Kusovník je základním dokumentem ve výrob nábytku a je souástí výkresové dokumentace. Každý výrobek má svj kusovník. Je prvotním dokladem ke zpracování THN, objednávek, ceny,
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PÁSOVÝ DOPRAVNÍK S VELKÝM SKLONEM BELT CONVEYOR WITH A LARGE SLOPE
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ANGINEERING
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
Více6. Demonstrační simulační projekt generátory vstupních proudů simulačního modelu
6. Demonstrační smulační projekt generátory vstupních proudů smulačního modelu Studjní cíl Na příkladu smulačního projektu představeného v mnulém bloku je dále lustrována metodka pro stanovování typů a
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceTechnická zpráva požární ochrany
Technická zpráva požární ochrany Akce : zateplení fasády bytového domu p.70 Tuhá Investor : OSBD eská Lípa Barvíská 738 eská Lípa Použité technické pedpisy: SN 73 0802,73 0833,73 0873, 73 0821, vyhl..23/2008
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VícePR VODNÍ ZPRÁVA. 1. Identifika ní údaje. Zahájení stavby: p edpoklad rok Objednatel dokumentace: M sto Nasavrky Nám stí Nasavrky
Dopravn inženýrská opatení PRVODNÍ ZPRÁVA 1. Identifikaní údaje Název stavby: Nasavrky - dostavba splaškové kanalizace, II. etapa Místo stavby: Nasavrky Kraj: Pardubický Zahájení stavby: pedpoklad rok
VícePŘÍSTAVBA KLINIKY SV. KLIMENTA DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ GENNET STUDIE DENNÍHO OSVĚTLENÍ. Gennet Letná s.r.o.
PŘÍSTAVBA KLNKY SV. KLMENTA ul. Kostelní, p.č. 2118/9, k.ú. Holešovce, 170 00, Praha 7 DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ výškový systém b.p.v. ±0,000 = +230,030 m.n.m., souřadncový systém S - JTSK Gennet
VíceMETODY OCEOVÁNÍ PODNIKU DEFINICE PODNIKU. Obchodní zákoník 5:
METODY OCEOVÁNÍ PODNIKU DEFINICE PODNIKU Obchodní zákoník 5: soubor hmotných, jakož i osobních a nehmotných složek podnikání. K podniku náleží vci, práva a jiné majetkové hodnoty, které patí podnikateli
VíceSouvisející ustanovení ObZ: 66, 290, 1116 až 1157, 1158 a násl., 1223 až 1235, 1694, 1868 odst. 1, 2719, 2721, 2746, 2994, 3055, 3062, 3063,
Pídatné spoluvlastnictví Obecná ustanovení 1223 (1) Vc náležící spolen nkolika vlastníkm samostatných vcí urených k takovému užívání, že tyto vci vytváejí místn i úelem vymezený celek, a která slouží spolenému
VíceSPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
VíceStatistické ízení finanních tok
Statistické ízení finanních tok OBUST 3.. - 7..006 Fakulta strojní VUT v Praze, Ústav technické matematiky Eliška Cézová eliska_c@email.cz Úvod Statistické ízení finanních tok znamená ízení penžních prostedk
VíceE. Niklíková, J.Tille, P. Stránský Státní ústav pro kontrolu léiv Seminá SLP 4. 5.4.2012
1 2 Organizace a zamstnanci Význam použitých zkratek Testovací zaízení zabezpeování jakosti Standardní operaní postup TZ QA SOP 3 Testovací zaízení (Test facility) Jde o právnickou osobu nebo podnikající
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Více