KE VZTAHU KINETIKY TUHNUTÍ, VELIKOSTI KULICKOVÉHO GRAFITU A GRAFITOVÝCH BUNEK V MASIVNÍM ODLITKU Z TVÁRNÉ LITINY
|
|
- Bedřich Kopecký
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 KE VZTAHU KINETIKY TUHNUTÍ, VELIKOSTI KULICKOVÉHO GRAFITU A GRAFITOVÝCH BUNEK V MASIVNÍM ODLITKU Z TVÁRNÉ LITINY ON THE RELATION AMONG THE CRYSTALLIZATION KINETIC, DIAMETER OF GRAPHITE PARTICLES AND GRAPHITE CELLS OF A MASSIVE DUCTILE IRON CASTING Karel Stránský a Jirí Bažan b František Kavicka a Jana Dobrovská b Jirí Ticha c Jaroslav Belko d Pavel Ramík a a VUT, FSI v Brne, Technická 2, Brno, CR, stranskyk@umi.fme.vutbr.cz b VŠB TU Ostrava, FMMI, 17. listopadu 15, Ostrava, CR, jiri.bazan@vsb.cz c ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tyršova, Plzen, CR, d Vojenský technický ústav ochrany Brno, Veslarská 230, Brno, CR, belko@vtuo.cz Abstrakt Originální prostorový model kinetiky tuhnutí byl aplikován k popisu tuhnutí a chladnutí težkých odlitku z tvárné litiny (LKG) o rozmerech 500?1000?500 mm 3. Odlitky byly zaformovány do pískové formy. Vypoctený režim kinetiky teplotního pole uvedeného typu težkého odlitku byl behem odlévání verifikován pomocí merení teplot ve vybraných místech odlitku. Ze zvolených míst odlitku byly vybrány prostorove presne definované experimentální vzorky o známých souradnicích x i, y i z i, (kde i = 1,2,3 je pocet odebraných vzorku) korespondující s klesající rychlostí tuhnutí. Experimentální vzorky o prumeru cca 15 mm a výšce 12 mm sloužily k metalografické analýze LKG a k analýze heterogenity chemického složení LKG. Souradnice x i, y i z i charakterizují približne, v mezích? 5 mm, stredovou cást odebraných experimentálních vzorku. Následne byla pomocí 3D modelu kinetiky tuhnutí vypoctena místní doba tuhnutí?, to znamená doba, po kterou vybraný prostor odlitku, definovaný souradnicemi x i, y i, z i setrvává mezi teplotou likvidu a solidu. Z experimentálních a vypoctených dat byly poté stanoveny závislosti: strední velikosti grafitu r g, strední velikosti bunek R b a strední vzdálenosti mezi cásticemi grafitu L g vždy jako funkce místní doby tuhnutí??x i, y i, z i?. Krome jiného bylo zjišteno, že uvedené základní charakteristiky struktury tvárné litiny r g, R b a L g jsou prímo úmerné logaritmu místní doby tuhnutí. Puvodní prostorový model kinetiky tuhnutí lze tedy v prvé aproximaci použít k posouzení licí struktury težkých odlitku z tvárné litiny. Abstract The origin model was applied to the describing of the crystallization kinetic and temperature field of the massive casting of ductile iron. The dimension parameters of casting were 500?1000?500 mm 3. The ductile iron castings were cast to the sand forms. The calculated regime of the temperature field of the massive casting was verified by means of temperature measuring in the special places of casting. The specimens from special places of 1
2 ductile iron castings were choused to the analyses of structure and chemical heterogeneity. The centers of those specimens were exactly (? 5 mm) defined by means of Cartesian parameters x i, y i, z i (where i = 1, 2, 3 is a number of specimens). By means of 3D model of temperature field were calculated the local solidification times? of single specimens as a function of x i, y i, z i parameters. Local solidification time is defined as a time between liquid and solid state of ductile iron melting. From the experimental and calculated data were established the relations among dimension of graphite spheroids r g, graphite cells R b, mean distances among graphite particles L g and the local solidification time. It has been estimated the structure parameters r g, R b, and L g in the place x i, y i, z i (i = 1,2,3) are a function of log???x i, y i, z i?? (where i = 1, 2, 3). The origin model describing the kinetic of crystallization of the ductile iron is possible to use to the evaluation of the primary structure of massive ductile iron casting. 1. ÚVOD Problém optimalizace vlastností a výrobní technologie odlitku z tvárné litiny (LKG) o velmi vysoké hmotnosti byl rešen v uplynulých letech v rámci projektu registracní císlo 106/01/1164 financne podporovaném Grantovou agenturou Ceské republiky. Projekt byl úspešne vyrešen a krome rozsáhlého souboru publikovaných prací vtuzemsku i v zahranicí byly hlavní výsledky rešení shrnuty v záverecné výzkumné zpráve?1?. Behem rešení tohoto projektu, byl krome ryze prakticky orientovaných otázek metalurgie a slévárenské technologie LKG položen též duraz na overení možnosti aplikace dvou puvodních modelu prostorového modelu nestacionárního tuhnutí a chladnutí masivního odlitku LKG a modelu chemické a strukturní heterogenity LKG. Oba citované modely byly totiž až doposud aplikovány pouze k popisu teplotního pole, rízení krystalizace a chladnutí kontinuálne odlévaných ocelových bram, k popisu jejich chemické heterogenity a ke stanovení základních charakteristik jejich mikrostruktury. Pritom se ukázalo, že model chemické a strukturní heterogenity se muže stát vhodným doplnkem již mnohonásobne overeného trojrozmerného modelu (3D modelu) nestacionárního teplotního pole. Jako jeden z výsledku citovaného projektu byl pro masivní odlitky z LKG predložen puvodní model a též puvodní aplikace software ANSYS. V této kombinaci je napríklad možno optimalizovat technologii lití hmotných odlitku zlkg a jejich následující chladnutí tak, aby bylo dosaženo co nejvýhodnejší struktury. K tomu patrí struktura tvorená globulárními cásticemi (kulickami) grafitu, pokud možno co nejvyšší a pritom rovnomerné hustoty techto cástic grafitu (kulicek) vcelém objemu odlitku, s minimálním podílem cástic grafitu oznacovaných u LKG jako degenerované tvary (vermikulární cervíkovitý, Chunky grafit, lupínkový grafit aj. formy). Primerene vysoká hustota globulárních cástic (kulicek) grafitu je zároven jednou z podmínek dobrých mechanických vlastností odlitku z tvárné litiny, zejména dobré tažnosti a kontrakce, pri vyhovujících vlastnostech pevnostních tj. mezi kluzu a pevnosti v tahu. Citovaný 3D model umožnuje napríklad navrhnout systém chladítek, kterými je možno predem simulovat zpusob eutektické krystalizace taveniny tvárné litiny a pri známých teplotách likvidu a solidu je zároven možno ve vybraných oblastech odlitku (oznacme tyto oblasti jako vhodne diskretizované) stanovit dobu, po kterou príslušná oblast objemu kovu setrvává mezi likvidem a solidem (presneji mezi teplotou likvidu a solidu). Pro tuto oblast je charakteristická koexistence pevné a kapalné fáze (jde o tak zvanou mushy zone). Pri popisu krystalizace ocelí se doba po kterou setrvává kov mezi teplotou likvidu a solidu oznacuje jako místní doba tuhnutí a objem oblastí kovu, který s touto dobou koresponduje, se zpravidla vymezuje velikostí dendritu?2?,?3?. Pri popisu tuhnutí litin, vcetne litin s kulickovým grafitem, se až doposud pojem (ci termín) místní doba tuhnutí nepoužíval, a to 2
3 jakoby navzdory tomu, že i eutektická krystalizace šede tuhnoucích litin probíhá vždy v jistém teplotním a prirozene též casovém intervalu tuhnutí. 2. CÍLE A METODIKA REŠENÍ Hmotné experimentální odlitky z LKG vyrobené v rámci projektu?1? mely základní rozmery šírka?délka?výška 500?1000?500 mm 3. Overovací numerický výpocet místních dob tuhnutí??s? realizovaný podle 3D modelu, prokázal, že po výšce, šírce a délce techto reálných masivních odlitku existují v ruzných místech po prurezu rozdíly vdobách tuhnutí v hodnote až dvou rádu. S cílem overit v jakém rozsahu zjištené rozdíly místních dob tuhnutí ovlivní následující parametry: a) strední velikost globulárních cástic (kulicek) grafitu, b) strední hustotu globulárních grafitických cástic (kulicek grafitu), c) strední rozmery grafitických bunek a d) chemickou heterogenitu prvku po prurezu jednotlivých grafitických bunek, byly u série vzorku LKG vybraných z definovaných míst hmotného odlitku stanoveny vztahy mezi uvedenými ctyrmi parametry a korespondující místní dobou tuhnutí. 2.1 Experimentální odlitek z tvárné litiny (LKG) a výber vzorku Ze série trí experimentálních masivních odlitku z tvárné litiny o rozmerech 50?100?50 cm 3 byl vybrán odlitek oznacený 2L, jehož spodní cást pískové formy byla obložena válcovými ocelovými chladítky o prumeru 150 mm a výšce 200 mm (celkem 18 chladítek). Horní cást formy nebyla chladítky obložena. Prumerné chemické složení LKG pred odlitím je uvedeno v tabulce 1. Tabulka 1. Chemické složení tvárné litiny?hm. %? Table 1. Chemical composition of ductile iron?wt. %? Odlitek C Mn Si P S Ti Al Cr Ni Mg 2L 3,75 0,12 2,15 0,039 0,004 0,01 0,013 0,07 0,03 0,045 Z odlitku byla uprostred jeho délky mechanicky dvema rovnobežnými prícnými rezy vyrezána deska o rozmeru 500?500?40 mm 3. Z této desky byly poté, opet rezy mechanickou cestou, pripraveny polohove definované vzorky k merení parametru struktury a chemické heterogenity. Vzorky ve tvaru zkušebních tycí pro zkoušky tahem, s upínacími hlavami opatrenými závitem, byly odebrány ze spodní (2LA), strední (2LC) a horní cásti odlitku (2LG). K vlastnímu merení strukturních parametru a chemické heterogenity prvku sloužila závitová hlava, odrezaná ze zkušební tyce po zkoušce tahem. V místech definovaných poloh takto pripravených vzorku byly poté kvantitativní metalografickou analýzou stanoveny základní strukturní parametry LKG?4?, bodovou analýzou v linii chemické složení prvku?5? a numerickým výpoctem pomocí 3D modelu místní doba tuhnutí?1?. 2.2 Kvantitativní metalografická analýza Kvantitativní analýza základních mikrostrukturních parametru ve vzorcích, tj. polomeru globulárních cástic (kulicek) grafitu r g, vzdálenosti mezi cásticemi (kulickami) grafitu L g a polomerem grafitických bunek R b, byla predmetem speciální studie?4?. Merení velikostních parametru grafitu bylo provedeno na obrazovém analyzátoru Olympus CUE4 pri standardních 3
4 podmínkách, tj. pri zvetšení 100? a na každém vzorku bylo hodnoceno 49 zorných polí. Výsledky merení jsou usporádány v tabulce 2. Tabulka 2. Zmerené strukturní parametry a souradnice polohy merených vzorku x, y, z Table 2. Measured structural parameters and Cartesian parameters x, y, z of measured samples Vzorek r g R b L g r ghm R bhm L ghm x y z [? m] [mm] 2LA 27,6?3,6 82,8 165, ,5 2LC 36,4?10,4 103,9 207, ,5 2LG 38,9?12,5 109,3 218, ,5 Poznámka: r g, R b, L g metalografická analýza (zmereno), r ghm, R bhm, L ghm chemická heterogenita (vybráno k analýze), L ghm? 2R b? 2r g. Note: r g, R b, L g metallografic analyzes (measured), r ghm, R bhm, L ghm chemical heterogeneity (it was choused to the analyzes), L ghm? 2R b? 2r g. 2.3 Chemická heterogenita vzorku LKG Koncentrace prvku v každém ze vzorku byla zmerena mezi dvemi cásticemi globulitického tvaru grafitu. Analyzované místo bylo ve strukture vzorku vybráno tak, aby se strukturní parametry grafitu r ghm, R bhm, L ghm v analyzované oblasti co nejvíce približovaly prumerným parametrum grafitu ve vzorku r g, R b, L g? zmereným kvantitativní metalografickou analýzou. Rozdíly prumerných hodnot parametru ve strukturách vzorku a parametru vybraných k analýze chemické mikroheterogenity prvku vyplývají z porovnání hodnot v tabulce 2. Rozdíly existují pouze mezi hodnotami L g a L ghm, což je dáno tím, že parametr L g znací prumernou vzdálenost mezi stredy globulitických cástic grafitu, zatímco parametr L ghm znací merenou délku úsecky mezi okraji grafitu v matrici. Tato vzdálenost byla vybrána tak, aby platilo L ghm? 2R b? 2r g. Vlastní merení koncentrací deseti prvku Mg, Al, Si, P, S, Ti, Cr, Mn, Fe, Ni se uskutecnilo na analytickém komplexu JEOL JSM 840/LINK AN 10/85S s energiove disperzním rtg. analyzátorem, pri urychlovacím napetí elektronového paprsku 25 kv, dobe expozice (nacítání spektra rtg. zárení) 50 s a pri merení byla udržována mrtvá doba detektoru cca 23 %. Obr. 1. Príklad merení chemické mikroheterogenity tvárné litiny (z = 165? m). Fig. 1. Example of the chemical microheterogeneity measuring of a ductile iron. Obr. 2. Príklad merení chemické mikroheterogenity tvárné litiny (z = 167? m). Fig. 2. Example of the chemical microheterogeneity measuring of a ductile iron. 4
5 U každého ze vzorku byla zmerena koncentrace uvedených deseti prvku ve trech úsecích s délkou jednotlivých kroku 3? m. Pred merením byly oblasti vybrané na nenaleptaném výbruse k mikroanalýze oznaceny vtisky mikrotvrdomeru. Po mikroanalýze byly vzorky naleptány 2% nitalem ke zviditelnení kontaminace povrchu výbrusu elektronovým paprskem. Poté byl na svetelném mikroskopu Neophot dokumentován úsek v nemž se uskutecnilo merení koncentrace. Zpusob výberu míst a merení je demonstrován na snímcích na obr. 1 a obr. 2. Výsledky byly zpracovány ve speciální studii a jsou predmetem výzkumné zprávy?5?. V tomto príspevku je podán pouze jejich strucný výtah. Výsledky merení chemické heterogenity byly matematicko-statisticky zhodnoceny a sestaveny do tabulky 3 podle analyzovaných vzorku. Tabulka 3. Výsledky merení chemické heterogenity x, x max? hm.%?, I H, I S??? Table 3. Results of the chemical heterogeneity measuring x, x max? hm.%?, I H, I S??? Vzorek 2LA 2LC 2LG Prvek Mg Al Si P S Ti Cr Mn Fe Ni r ghm x x x x x x x x x x R bhm I H I H I H I H I H I H I H I H I H I H L ghm x max x max x max x max x max x max x max x max x max x max I S I S I S I S I S I S I S I S I S I S x 28 0,0652 0,1002 1,500 0,0151 0,0187 0,0118 0,0615 0,101 97,974 0, ,984 0,597 0,071 1,805 1,377 1,718 0,571 0,657 0,002 0, ,201 0,235 1,676 0,120 0,103 0,068 0,143 0,242 98,634 0,312 3,083 2,345 1,117 7,947 5,508 5,763 2,325 2,393 1,007 2, ,0387 0,0620 1,562 0,0151 0,0210 0,0065 0,0615 0, ,981 0, ,550 1,048 0,068 2,306 1,539 2,382 0,751 0,815 0,002 0, ,260 0,200 1,841 0,164 0,107 0,061 0,191 0,193 98,297 0,349 6,718 3,226 1,179 10,861 5,065 9,385 3,106 2,777 1,003 1, ,0872 0,0761 1,396 0,0119 0,0282 0,0068 0,0959 0,107 98,025 0, ,138 0,815 0,076 1,910 1,264 2,314 0,4867 0,637 0,002 0, ,363 0,216 1,650 0,085 0,124 0,079 0,2222 0,283 98,491 0,417 4,163 2,838 1,182 7,143 4,397 11,618 2,315 2,645 1,005 2,512 Z použitých charakteristik chemické heterogenity uvedených v tabulce 3 znací: x aritmetický prumer koncentrace prvku v mereném úseku, I H znací index heterogenity prvku definovaný jako podíl jeho smerodatné odchylky a aritmetického prumeru, x max je maximální koncentrace prvku v mereném úseku a I S znací index segregace prvku definovaný pomerem velicin I S = x max / x. 2.4 Místní doba tuhnutí Místní doby tuhnutí (local solidification time) vybraných vzorku o známé poloze v masivním odlitku 2L byly vypocteny numerickým rešením 3D modelu a jsou usporádány v tabulce 4. (Souradnice x, y, z jsou uvedeny v tabulce 2 a 4). Výpocet teploty likvidu a solidu pro taveninu o složení podle tabulky 1 byl vypocten podle speciálního software o hodnotách: 1130 C teplota likvidu a 1110 C teplota solidu. Hodnoty místní doby tuhnutí? ls uvedené v tabulce 4 se tedy vztahují k rozdílu teplot mezi likvidem a slolidem o hodnote? T ls = 20 C. Známe-li místní dobu tuhnutí mezi teplotou likvidu a solidu, potom je možno též stanovit prumernou hodnotu rychlosti chladnutí smesné zóny jako podíl teplotního intervalu mezi likvidem a solidem a místní doby tuhnutí w ls =? T ls /? ls? C/s?. 5
6 Tabulka 4. Vztah mezi parametry grafitu a místní dobou tuhnutí tvárné litiny Table 4. Relation among graphite parameters and local solidification time of ductile iron Strukturní parametry [? m] Místní doba tuhnutí?s? Souradnice vzorku [mm] Vzorek r ghm R bhm L ghm? ls x y z 2LA ,5 2LC ,5 2LG ,5 3. ZHODNOCENÍ VÝSLEDKU DISKUSE Z výsledku uvedených v tabulkách 2, 3 a 4 je patrno, že ve smeru vertikálním od spodní cásti masivního odlitku (vzorek 2LA y =50 mm) k jeho horní cásti (postupne vzorky 2LC y = 210 mm a 2LG y = 450 mm) se jako charakteristické a významné jeví tyto relace: a) Roste prumerná velikost globulitických cástic (kulicek) grafitu, prumerná velikost bunek grafitu a také prumerná vzdálenost mezi jednotlivými cásticemi grafitu. Tato relace byla potvrzena kvantitativní metalografickou analýzou?4?. b) Roste rovnež chemická heterogenita v rámci jednotlivých bunek grafitu. Rust chemické heterogenity se nejvýrazneji odráží ve zvýšení indexu segregace I S horcíku a titanu, které se zvyšují ve smeru od spodní cásti masivního odlitku k jeho cásti horní s posloupností: horcík I Mg Ti S = 3,08 6,72 4,16? titan? I S = 5,79 9,39 11,62. Prumerná hodnota indexu segregace všech analyzovaných prvku (krome železa) má ve smeru od spodní cásti masivního? odlitku k jeho horní cásti posloupnost: I S = (3,61?2,26) (4,91?3,40) (4,31?3,23).? Prumerná hodnota indexu heterogenity I H všech analyzovaných prvku (krome železa) má rovnež tendenci ve smeru od spodní cásti odlitku k horní rust, získáváme posloupnost indexu? heterogenity I H = (0,924?0,591) (1,212?0,796) (0,987?0,744), avšak tendence k rustu není tak výrazná a maxima indexu heterogenity se dosahuje približne uprostred odlitku. c) Velmi výrazne roste místní doba tuhnutí, která se zvyšuje ve smeru od spodní cásti odlitku k horní, z hodnoty 48 s více než 50krát približne uprostred odlitku, resp. 95krát v horní cásti masivního odlitku. Vztahy mezi strukturními charakteristikami grafitu v odlitku 2L a místní dobou tuhnutí jsme se pokusili vyjádrit kvantitativne na základe semilogaritmické závislosti. Navzdory tomu, že jsou pro strukturní charakteristiky grafitu r ghm, R bhm, L ghm k dispozici vždy pouze tri páry zmerených hodnot, tj. (r ghm,? ls ), (R bhm,? ls ), (L ghm,? ls ) lze pokládat stanovené závislosti za významné. Jak plyne z výzkumné zprávy?4? zahrnuje kvantitativní metalografická analýza pro každý ze trí prostorove definovaných vzorku 49 merených zorných polí pri zvetšení 100x, tj. jde o rozsáhlý a statisticky významný soubor merení. Mezi polomerem globulitických grafitových cástic (kulicek) r ghm a místní dobou tuhnutí? ls byl nalezen metodou nejmenších ctvercu vztah r ghm = 19,08 + 2,274 ln? ls,?? m?,?s?, (1) jemuž odpovídá korelacní koeficient r = 0,99. Podobne, mezi polomerem bunek grafitu a místní dobou tuhnutí byla nalezena relace R bhm = 61,33 + 5,567 ln? ls,,?? m?,?s?, (2) s koeficientem korelace r = 1,00 a také mezi strední vzdáleností grafitových cástic a místní dobou tuhnutí se uplatnuje analogická relace 6
7 L ghm = 84,50 + 6,586 ln? ls,?? m?,?s? (3) Pokud jde o chemickou heterogenitu merených prvku byla analogická relace stanovena pouze pro závislost indexu segregace titanu na místní dobe tuhnutí, která má rostoucí monotónní prubeh od spodní cásti odlitku (vzorek 2LA) až po cást horní (vzorek 2LG). Príslušný vztah byl vyjádren ve tvaru logaritmické závislosti rovnicí ln I S Ti = 1, ,1410ln? ls,?? m?,?s?, (4) které odpovídá koeficient korelace r = 0, DISKUSE Místní doba tuhnutí ovlivnuje zcela prirozene také mechanické vlastnosti LKG, avšak s ohledem na rozmery zkušebních teles z nichž jsou napríklad trhací zkoušky vyrábeny, je velmi obtížné priradit celému telesu jednoznacne urcitou místní dobu tuhnutí. Ze zkušebního odlitku 2L byly telesa ke zkouškám meze pevnosti v tahu pro tyce se závitovými hlavami o prumeru 15 mm odebírány tím zpusobem, že jedno teleso se nacházelo pod vzorkem odebraným k metalografické analýze, druhé teleso se nacházelo nad tímto vzorkem. Takto byla odebrána telesa po celé výšce masivního zkušebního odlitku a príslušná dvojice teles byla oznacena: 2L(1A2), 2L(3C4) a 2L(6G7). Napríklad podle symbolu 2L(3C4) se odebrané teleso 3 nacházelo v odlitku 2L pod metalografickým vzorkem C a teleso 4 nad tímto vzorkem. Mechanické hodnoty zjištené na techto telesech jsou usporádány v tabulce 5. V posledním sloupci téže tabulky je doplnen údaj místní doby tuhnutí, který se vztahuje k metalografickým vzorkum A, C a G. Tabulka 5. Mechanické vlastnosti teles z odlitku 2L Table 5. Mechanical properties of the samples from the casting 2L Telesa Mez kluzu Rp0,2?MPa? Pevnost v tahu Rm?MPa? Tažnost A 5?%? Místní doba tuhnutí*? ls?s? 2L(1A2) , ,6 2L(3C4) , ,4 2L(6G7) , ,1 Poznámka: *) metalografických vzorku A, C, G Note: *) metallographic samples A, C, G Z tabulky 5 vyplývá, že v daném prípade místní doba tuhnutí? ls neovlivnuje mez kluzu Rp0,2 a pevnost v tahu Rm tvárné litiny, LKG, avšak má výrazný vliv na tažnost A 5. V analytické aproximaci vyhovuje vztah mezi tažností a místní dobou tuhnutí rovnici A 5 = 23,399 8,1703(? ls ) 2,?%?,?h?, (5) které odpovídá koeficient korelace 0,91. Zároven lze ríci, že pro ctyri stupne volnosti, které soubor šesti statisticky zpracovaných párových hodnot (tažnost, místní doba tuhnutí) podle tabulky 5 charakterizují, je korelacní koeficient významný na hladine spolehlivosti? = 0,02. 7
8 Kritická hodnota korelacního koeficientu pro tuto hladinu spolehlivosti je 0,917 (viz napríklad tabulky?6?. V rovnici (5) je tažnost vyjádrena v procentech a místní doba tuhnutí v hodinách. Z rovnice plyne, že pokles tažnosti LKG v litém stavu je v prvé aproximaci prímo úmerný ctverci místní doby tuhnutí. 5. ZÁVER Z predchozích experimentu a z vyhodnocení výsledku, které vedly ke vztahum (1) až (5) plyne, že v obecném prípade lze pri tuhnutí tvárné litiny (LKG) ocekávat závislost velikosti globulitických cástic (kulicek) grafitu, velikosti bunek grafitu a tím také vzdálenosti mezi cásticemi grafitu, na místní dobe tuhnutí odlitku, tj. na dobe tuhnutí po kterou dané místo odlitku setrvává v rozmezí teplot likvidu a solidu (v tak zvané mushy zone). Popsané spojení s 3D modelem nestacionárního teplotního pole, který umožnuje v libovolném bode odlitku, na který je citovaný model aplikován, stanovit místní dobu tuhnutí, se tak jeví cestou, pomocí které je možno kvalifikovane odhadnout rozdíly strukturních charakteristik grafitu vlkg a také vliv místní doby tuhnutí na tažnost v litém stavu. Je známo, že napríklad hustota globulitických cástic (kulicek) grafitu významne ovlivnuje též mechanické vlastnosti LKG, zejména kontrakci a tažnost, pricemž vliv místní doby tuhnutí na tažnost byl v této práci experimentálne overen viz rovnice (5) v textu. Aplikace 3D modelu teplotního pole, spolu se známou, experimentálne kvantitativne na dostatecne velkém souboru vzorku overenou relací strukturních charakteristik LKG, parametru chemické heterogenity prvku a mechanických charakteristik, se tak muže stát úcinným nástrojem k overení predchozích, v textu uvedených relací u konstrukcne složitých a hmotných konstrukcí odlitku z LKG. LITERATURA?1? KAVICKA, F. aj. Optimalizace vlastností a technologie odlitku z tvárné litiny o velmi vysoké hmotnosti. Záverecná výzkumná zpráva projektu GACR reg. c. 106/01/1164. VUT, FSI, Energetický ústav a Ústav materiálového inženýrství, Brno 2003, 68 s. [2? CHVORINOV, N. Krystalizace a nestejnorodost oceli. NCSAV, Praha 1954, 381 s. [3? ŠMRHA, L. Tuhnutí a krystalizace ocelových ingotu. SNTL, Praha 1983, 305 s. [4? BELKO, J., STRÁNSKÝ, K. Hodnocení grafitu v tvárné litine. Výzkumná zpráva (611-57, )VTÚO Brno, Brno, listopad [5? WINKLER, Z., STRÁNSKÝ, K. Heterogenita prvkového složení v odlitcích z tvárné litiny. Výzkumná zpráva ( ) VTÚO Brno, Brno, prosinec [6? MURDOCH, J., BARNES, J. A. Statistical Tables for Science, Engineering, Management and Business Studies. Macmillan, Cranfield 1970, 40 s. Autorský kolektiv dekuje kolegum ing. Jaromíru Oštádalovi, ing. Jirímu Sochorovi a ing. Janu Cechovi z a. s. ŽDAS ve Ždáre nad Sázavou, a dále pak príteli Jaroslavu Brhelovi za výbornou spolupráci v experimentální cásti výzkumu. Zpracováno díky grantovým projektum reg. císlo 106/04/1006 a 106/04/0949 za financní podpory Grantové agentury Ceské republiky. 8
, Hradec nad Moravicí
PŘÍSPĚVEK K HETEROGENITĚ NEŽELEZNÝCH KOVŮ V OCELÍCH RAFINOVANÝCH VÁPNÍKEM Jiří Bažan a Karel Stránský b Wlodzimierz Derda d Jana Dobrovská a Věra Dobrovská a Zdeněk Winkler c a VŠB-TU, FMMI, 17. listopadu
VíceVLIV MĚDI A MANGANU NA PARAMETRY GRAFITU A MIKROSTRUKTURU TVÁRNÉ LITINY (LKG)
VLIV MĚDI A MANGANU NA PARAMETRY GRAFITU A MIKROSTRUKTURU TVÁRNÉ LITINY (LKG) THE COPPER AND MANGANESE INFLUENCE ON THE GRAPHITE PARAMETERS AND MICROSTRUCTURE OF DUCTILE CAST IRON Karel Stránský a Jiří
VícePŘÍSPĚVEK KE KORELACI PARAMETRŮ HETEROGENITY PRVKŮ VE STRUKTUŘE BUNĚK TVÁRNÉ LITINY (LKG)
PŘÍSPĚVEK KE KORELACI PARAMETRŮ HETEROGENITY PRVKŮ VE STRUKTUŘE BUNĚK TVÁRNÉ LITINY (LKG) TO THE CORRELATION OF THE HETEROGENEITY PARAMETERS OF ELEMENTS IN THE CELLS OF THE DUCTILE CAST IRON Karel Stránský
VíceVLIV LEGUJÍCÍCH PRVKŮ A GRAFITIZAČNÍHO OČKOVÁNÍ NA STRUKTURNÍ CHARAKTERISTIKY LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
VLIV LEGUJÍCÍCH PRVKŮ A GRAFITIZAČNÍHO OČKOVÁNÍ NA STRUKTURNÍ CHARAKTERISTIKY LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM INFLUENCE OF ALLOYING ELEMENTS AND GRAPHITE INOCULATION ON STRUCTURAL CHARACTERISTICS OF DUCTILE
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceMODELOVÁNÍ PROCESU TUHNUTÍ A CHEMICKÁ HETEROGENITA INGOTU OCELI JAKOSTI 26NiCrMoV115. ŽĎAS, a.s., Strojírenská 6, 59171 Žďár nad Sázavou, ČR
MODELOVÁNÍ PROCESU TUHNUTÍ A CHEMICKÁ HETEROGENITA INGOTU OCELI JAKOSTI 26NiCrMoV115 Martin Balcar a, Rudolf Železný a, Ludvík Martínek a, Pavel Fila a, Jiří Bažan b, a ŽĎAS, a.s., Strojírenská 6, 59171
VíceMODELY TUHNUTÍ A HETEROGENITY PLYNULE LITÉ BRAMY A JEJICH APLIKACE
MODELY TUHNUTÍ A HETEROGENITY PLYNULE LITÉ BRAMY A JEJICH APLIKACE Jana Dobrovská a) František Kavička b) Věra Dobrovská a) Karel Stránský b) Josef Štětina b) a) VŠB Technická univerzita Ostrava, 17.listopadu
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceK CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY
K CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY Jana Dobrovská a Věra Dobrovská a Karel Stránský b a VŠB-TU, 7.listopadu 5, 708 33 Ostrava - Poruba,
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VícePŘÍSPĚVEK K FILTRACI OCELI RŮZNÝMI TYPY KERAMICKÝCH FILTRŮ
METAL 21 15. - 17. 5. 21, Ostrava, Czech Republic PŘÍSPĚVEK K FILTRACI OCELI RŮZNÝMI TYPY KERAMICKÝCH FILTRŮ Karel Stránský a Jiří Bažan b Zdeněk Bůžek b Antonín Rek c Jaroslav Belko c a) VUT, FSI, Brno,
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLIV MĚDI A MANGANU NA ROZLOŽENÍ KONCENTRACE PRVKŮ V BUŇCE GRAFITU TVÁRNÉ LITINY LKG
METAL 6 23.-25.5.6, Hradec nad Moravicí VLIV MĚDI A MANGANU NA ROZLOŽENÍ KONENTRAE PRVKŮ V BUŇE GRAFITU TVÁRNÉ LITINY LKG UPRUM AND MANGANEE INFLUENE ON THE DITRIBUTION OF ELEMENT ONENTRATION IN THE GRAPHITE
VícePŘÍSPĚVEK K MIKRO- A MAKROHETEROGENITĚ ŽÁRUVZDORNÉ KORUNDO-BADDELEYITOVÉ KERAMIKY
PŘÍSPĚVEK K MIKRO- A MAKROHETEROGENITĚ ŽÁRUVZDORNÉ KORUNDO-BADDELEYITOVÉ KERAMIKY Jana Dobrovská a, Zdeněk Bůžek a, Věra Dobrovská a, František Kavička b, Karel Stránský b Zdeněk Winkler c a) VŠB Technická
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceVLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH
METAL 26 23.5.5.26, Hradec nad Moravicí VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH INFLUENCE OF CHEMICAL COMPOSITION AND KINETICS OF CRYSTALLIZATION ON ORIGINATION
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ. FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Ústav materiálového inženýrství - odbor slévárenství
1 PŘÍLOHA KE KAPITOLE 11 2 Seznam příloh ke kapitole 11 Podkapitola 11.2. Přilité tyče: Graf 1 Graf 2 Graf 3 Graf 4 Graf 5 Graf 6 Graf 7 Graf 8 Graf 9 Graf 1 Graf 11 Rychlost šíření ultrazvuku vs. pořadí
VíceTECHNOLOGIE I (slévání a svařování)
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování) Přednáška č. 3: Slévárenské slitiny pro výrobu odlitků, vlastnosti slévárenských slitin, faktory ovlivňující slévárenské vlastnosti, rovnovážné diagramy. Autoři přednášky:
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
VíceK MODELOVÁNÍ TVORBY SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V ZÁVISLOSTI NA CHEMICKÉM SLOŽENÍ A PODMÍNKÁCH TUHNUTÍ
K MODELOVÁNÍ TVORBY SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V ZÁVISLOSTI NA CHEMICKÉM SLOŽENÍ A PODMÍNKÁCH TUHNUTÍ CONTRIBUTION TO MODELING OF SULPHIDE INCLUSIONS FORMATION IN DEPENDENCE ON CHEMICAL COMPOSITION AND SOLIDIFICATION
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VícePŘÍLOHA KE KAPITOLE 12
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Ústav materiálového inženýrství - odbor slévárenství 1 PŘÍLOHA KE KAPITOLE 12 Disertační práce Příloha ke kap. 12 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VíceANALYTICKÝ PRŮZKUM / 1 CHEMICKÉ ANALÝZY ZLATÝCH A STŘÍBRNÝCH KELTSKÝCH MINCÍ Z BRATISLAVSKÉHO HRADU METODOU SEM-EDX. ZPRACOVAL Martin Hložek
/ 1 ZPRACOVAL Martin Hložek TMB MCK, 2011 ZADAVATEL PhDr. Margaréta Musilová Mestský ústav ochrany pamiatok Uršulínska 9 811 01 Bratislava OBSAH Úvod Skanovací elektronová mikroskopie (SEM) Energiově-disperzní
VíceAnalýza železného předmětu z lokality Melice předhradí
Analýza železného předmětu z lokality Melice předhradí Drahomíra Janová, Jiří Merta, Karel Stránský Úvod Materiálovému rozboru byl podroben železný předmět pocházející z archeologického výzkumu z lokality
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TLAKU NA STRUKTURU VYSOKOTLAKÝCH ODLITKŮ MONITORING OF PRESSURE INFLUENCE ON THE HIGH PRESSURE DIE-CASTINGS STRUCTURE
SLEDOVÁNÍ VLIVU TLAKU NA STRUKTURU VYSOKOTLAKÝCH ODLITKŮ MONITORING OF PRESSURE INFLUENCE ON THE HIGH PRESSURE DIE-CASTINGS STRUCTURE Iva Nováková a Martin Seidl b Iva Nová c a Technická Univerzita v Liberci,
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VícePŘÍSPĚVEK K REDISTRIBUCI HLINÍKU VE SVARECH OCELÍ. ÚFM AV ČR Brno, Žižkova 22, 616 62 Brno, ČR, e-mail: million@ipm.cz
15. 17. 5. 2001, Ostrava, Czech Republic PŘÍSPĚVEK K REDISTRIBUCI HLIÍKU VE SVARECH OCELÍ Karel Stránský a Bořivoj Million b Rudolf Foret a Petr Michalička b Antonín Rek c a) VUT FSI ÚMI Brno, Technická
VíceVLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN )
VLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN 415 142 ) Michal Valdecký, Petr Mutafov, Jaroslav Víšek, Pavel Bílek Vedoucí práce : Ing. Jana Pechmanová Poděkování podniku Poldi-Hütte
VíceVYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
Více6 ZKOUŠENÍ STAVEBNÍ OCELI
6 ZKOUŠENÍ TAVEBNÍ OCELI 6.1 URČENÍ DRUHU BETONÁŘKÉ VÝZTUŽE DLE POVRCHOVÝCH ÚPRAV 6.1.1 Podstata zkoušky Různé typy betonářské výztuže se liší nejen povrchovou úpravou, ale i různými pevnostmi a charakteristickými
VíceVLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH
VLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH Jaroslav ŠENBERGER a, Antonín ZÁDĚRA a, Zdeněk CARBOL b a) Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2896/2,
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
Více*Mittal Steel Ostrava a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava-Kunčice **VŠB-TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 00 Ostrava-Poruba
Porovnání vybraných parametrů ocelí určených pro bezešvé trubky Comparison of selected parameters of steel grades intended for seamless tubes Ing. Jan Melecký, CSc.*, Ing. Josef Bár*, Prof. Ing. Jana Dobrovská,
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING
STRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND AND SQUEEZE CAST MAGNESIUM ALLOY AZ91 Ocenášek Vladivoj a) Hnilica František
VíceSLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES
SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES Břetislav Skrbek a,b a TEDOM, s s.r.o, divize MOTORY, Jablonec nad Nisou,ČR, skrbek@motory.tedom.cz.
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceOPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC
OPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC B. Podhorná a J. Kudrman a K. Hrbáček b a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA,a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav, ČR b) PBS VELKÁ BÍTEŠ, a.s., Vlkovská
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceANALYTICKÝ PRŮZKUM / 1 CHEMICKÉ ANALÝZY DROBNÝCH KOVOVÝCH OZDOB Z HROBU KULTURY SE ZVONCOVÝMI POHÁRY Z HODONIC METODOU SEM-EDX
/ 1 ZPRACOVAL Mgr. Martin Hložek TMB MCK, 2011 ZADAVATEL David Humpola Ústav archeologické památkové péče v Brně Pobočka Znojmo Vídeňská 23 669 02 Znojmo OBSAH Úvod Skanovací elektronová mikroskopie (SEM)
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceCYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý
CYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
VíceÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE SLÉVÁRENSKÁ TECHNOLOGIE
Magisterský obor studia: SLÉVÁRENSKÁ TECHNOLOGIE Obor slévárenská technologie: Je zaměřen zejména na přípravu řídicích a technických pracovníků pro obor slévárenství, kteří mají dobré znalosti dalších
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceANALÝZA VLIVU MIKROSTRUKTURY ODLITKŮ ZE SILUMINU NA ODOLNOST PROTI POŠKOZENÍ
ANALÝZA VLIVU MIKROSTRUKTURY ODLITKŮ ZE SILUMINU NA ODOLNOST PROTI POŠKOZENÍ Abstrakt ANALYSIS OF THE INFLUENCE OF SILUMINE CASTINGS MICROSTRUCTURE ON FAILURE RESISTANCE Miroslava Machková Roman Růžek
VíceMODEL TVÁŘECÍHO PROCESU
MODEL TVÁŘECÍHO PROCESU Zkouška tlakem na válcových vzorcích 2 Vyhodnocení tlakové zkoušky Síla F způsobí změnu výšky H a průměru D válce. V každém okamžiku při stlačování je přetvárný odpor definován
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceAnalýza vad odlitků víka diferenciálu. Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 2008
Analýza vad odlitků víka diferenciálu Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 8 V Praze, dne 7.4.8 Petr Švácha 1.Anotace: Analýza možných důvodů vysokého výskytu vad tlakově litého odlitku. 2.Úvod: Práce
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceJitka Malcharcziková a Miroslav Kursa b Josef Pešička c
PŘÍSPĚVEK KE STANOVENÍ FÁZOVÉHO SLOŽENÍ INTERMETALICKÝCH SLOUČENIN NA BÁZI Ni-Al PŘIPRAVENÝCH SMĚROVOU KRYSTALIZACÍ BRIDGMANOVOU METODOU CONTRIBUTION TO DETERMINATION OF PHASE COMPOSITION OF Ni-Al BASED
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceVLIV KINETIKY KRYSTALIZACE NA CHEMICKOU MIKROHETEROGENITU NIKLOVÉ SUPERSLITINY IN 738LC
VLIV KINETIKY KRYSTALIZACE NA CHEMICKOU MIKROHETEROGENITU NIKLOVÉ SUPERSLITINY IN 738LC EFFECT OF SOLIDIFICATION KINETICS ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF IN 738LC NICKEL BASED SUPERALLOY Jana Dobrovská
VíceVLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ KERAMICKÝCH FILTRŮ S PŘÍMÝMI OTVORY NA MIKROČISTOTU FILTROVANÉ OCELI
VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ KERAMICKÝCH FILTRŮ S PŘÍMÝMI OTVORY NA MIKROČISTOTU FILTROVANÉ OCELI THE EFFECT OF THE CHEMICAL COMPOSITION OF THE CERAMIC FILTERS WITH DIRECT CAPILLARIES ON MICRO- CLEANE OF THE
VíceVYHODNOCENÍ STRUKTURY ODLITKŮ PŘIPRAVENÝCH METODOU VYTAVITELNÉHO MODELU S VYUŽITÍM NUMERICKÉ SIMULACE
VYHODNOCENÍ STRUKTURY ODLITKŮ PŘIPRAVENÝCH METODOU VYTAVITELNÉHO MODELU S VYUŽITÍM NUMERICKÉ SIMULACE EVALUATION OF CASTING STRUCTURES PREPARED BY LOST WAX METHOD COMPARED TO THE NUMERICAL SIMULATIONS
VíceDOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC
DOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC RESULTS ACHIEVED FROM APPLICATION OF CUBIC CU MOULD INSERTS FOR CCM 1 AT TŽ, A.S. Jan Morávka, Vladislav Mrajca
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ DTA - METODY V OBLASTI URCOVÁNÍ TEPLOT LIKVIDU A SOLIDU V SYSTÉMU Fe - C A Fe - C - X
MOŽNOSTI VYUŽITÍ DTA - METODY V OBLASTI URCOVÁNÍ TEPLOT LIKVIDU A SOLIDU V SYSTÉMU Fe - C A Fe - C - X POSSIBILITIES OF DTA - METHOD UTILISATION IN THE FIELD OF LIQUIDUS AND SOLIDUS TEMPERATURES DETERMINATION
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceVliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti. Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor
Vliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor Abstrakt Při tváření ingotů volným kováním docházelo ke vzniku
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI. T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner Vysoká škola chemicko technologická v Praze, Technická 5, 166 28, Praha 6, ČR ABSTRAKT Tato práce se zabývá chováním
VíceCHEMICAL HETEROGENEITY OF REALISTIC TURBINE WHEEL AFTER EXPLOITATION AND AFTER CREEP TESTS
CHEMICAL HETEROGENEITY OF REALISTIC TURBINE WHEEL AFTER EXPLOITATION AND AFTER CREEP TESTS CHEMICKÁ MIKROHETEROGENITA REÁLNÉHO KOLA PO EXPLOATACI A PO CREEPOVÝCH ZKOUŠKÁCH Simona Pospíšilová Karel Stránský
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceHodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE)
Laboratorní cvičení z předmětu "Kontrolní a zkušební metody" Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE) Zadání: Na základě výsledků tahové zkoušky podle norem ČSN EN ISO 527-1 a ČSN EN ISO 527-3 analyzujte
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceSTUDIUM MIKROSEGREGACNÍCH JEVU PRI DENDRITICKÉ KRYSTALIZACI SLITIN NEŽELEZNÝCH KOVU
STUDIUM MIKROSEGREGACNÍCH JEVU PRI DENDRITICKÉ KRYSTALIZACI SLITIN NEŽELEZNÝCH KOVU MICRO-SEGREGATION PHENOMENA AT THE DENDRITIC CRYSTALLIZATION IN ALLOYS OF NON-FERROUS METALS Jaromír Drápala a Petr Václavík
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
VíceROZBOR METOD NÁLITKOVÁNÍ LITINOVÝCH ODLITKŮ
RZBR ETD ÁLITKVÁÍ LITIVÝCH DLITKŮ Vondrák Vladimír, Pavelková Alena, Hampl Jiří VŠB TU strava, 17. listopadu 15, 78 33 strava 1. ÚVD Smršťování litin je průvodním jevem chladnutí, probíhajícím od počáteční
VíceNÁKLADOVÉ ŠETRENÍ VE SLÉVÁRNE ENERGETICKÝCH STROJÍREN BRNO, A.S. EVALUATION THE COSTS IN THE FOUNDRY ENERGETICKÝCH STROJÍREN BRNO, A.S.
NÁKLADOVÉ ŠETRENÍ VE SLÉVÁRNE ENERGETICKÝCH STROJÍREN BRNO, A.S. EVALUATION THE COSTS IN THE FOUNDRY ENERGETICKÝCH STROJÍREN BRNO, A.S. Vladislav Kurka a Zdenek Ondrácek b Richard Paseka c Václav Kafka
VíceVýroba surového železa, výroba ocelí, výroba litin
Výroba surového železa, výroba ocelí, výroba litin Výroba surového železa surové železo se vyrábí ve vysokých pecích (výška cca 80m, průměr cca 15m) z kyslíkatých rud shora se pec neustále plní železnou
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceLEPENÉ SPOJE. 1, Podstata lepícího procesu
LEPENÉ SPOJE Nárůst požadavků na technickou úroveň konstrukcí se projevuje v poslední době intenzivně i v oblasti spojování materiálů, kde lepení je často jedinou spojovací metodou, která nenarušuje vlastnosti
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceLABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE (111) Použití GC-MS spektrometrie
LABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE (111) C Použití GC-MS spektrometrie Vedoucí práce: Doc. Ing. Petr Kačer, Ph.D., Ing. Kamila Syslová Umístění práce: laboratoř 79 Použití GC-MS spektrometrie
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceVÝSLEDKY OVĚŘENÍ NOVÉHO TVARU KOKILY TYPU 8K9,2 PRO ODLÉVÁNÍ INGOTŮ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VÝSLEDKY OVĚŘENÍ NOVÉHO TVARU KOKILY TYPU 8K9,2 PRO ODLÉVÁNÍ INGOTŮ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ VERIFICATION OF THE NEW MOULD TYPE 8K9,2 FOR TOOL STEEL INGOT CASTING Martin BALCAR a), Libor SOCHOR a), Rudolf ŽELEZNÝ
Více