Dynamická únosnost a životnost Přednášky
|
|
- Radomír Fišer
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 1 Dynamická únosnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Jan Papuga jan.papuga@fs.cvut.cz, papuga@pragtic.com
2 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 2 Přednášky - část 5 Vyhodnocení životnosti konstrukcí pomocí NSA Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz jan.papuga@fs.cvut.cz, papuga@pragtic.com
3 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 3 living in Kunovice, Czech Republic PhD in Applied Mechanics 2006 working at Jan Papuga Czech Technical University in Prague Evektor spol. s r.o. (aircraft producer) Fatigue Analysis RI s.r.o. - executive head previous jobs Kappa 77 (producer of ultralight airplanes), SKODA VYZKUM (VZU Plzen now), ITER facility in Cadarache (France) developer of PragTic fatigue solver ( initiator and leader of FADOFF consortium ( chairman of Workshop on Computational Fatigue Analysis & PragTic Users Meeting (3-day educative workshop, 5 volumes already) manager of Damage Tolerance Methods and Applications 2011 a 11-day course in spring 2011 Etc
4 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 4 Filosofie navrhování na únavu přístupy Kritické místo YES Neomezený počet cyklů? NO Trvalá pevnost (neomezený ún. život) Časovaná pevnost (omezený ún. život) Bezpečný život SAFE-LIFE NO Prohlídky, Inspekce? YES Přípustné poškození (Damage Tolerance) Pomalé šíření trhliny (Slow crack growth) NO Více nosných elementů? YES Bezpečná i při poruše (FAIL SAFE)
5 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 5 Safe-Life: Metody predikce životnosti Přístup pomocí nominálních napětí (NSA - Nominal Stress Approach) Poškození odpovídá finálnímu lomu součásti Přístup pomocí lokálních elastických napětí (LESA - Local Elastic Stress Approach) Přístup pomocí lokálních elasto-plastických napětí a deformací Poškození odpovídá vytvoření technické makrotrhliny (LPSA - Local Plastic Stress and Strain Approach)
6 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 6 Rozvoj poškození
7 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 7 Rozdíly v mechanismu poškozování SAE 1045 steel, tension Napěťové přístupy SOCIE, D. F.: Critical plane approaches for multiaxial fatigue damage assessment. In: Advances in Multiaxial Fatigue, ASTM STP Red. D. L. Dowell a R. Ellis, Philadelphia, American Society for Testing and Materials 1993, pp
8 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 8 Formulace S-N (Wöhlerovy) křivky August Wöhler data uváděl jen v tabulkách Teprve následníci je začali vynášet v grafech A teprve Basquin (1910) formuloval vztah a Alternativní vztah w a N Kohout-Věchet f ' C 2N b a C N N B C b
9 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 9 S-N křivka co vlastně hledáme? Rice, R.C.; Jackson, J. L.; Bakuckas, J.; Thompson, S.: Metallic Materials Properties Development and Standardization (MMPDS) [DOT/FAA/AR-MMPDS-01 Report]. FAA, Washington D.C
10 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 10 Faktory ovlivňující únavovou pevnost Loading factor Size factor Surface quality factor Notch factor Mean stress effect Oxidation factor Hydrogen embrittlement factor Irradiation factor Load frequency factor Residual stresses Effect of thermo-mechanical treatment Temperature effect Multiaxiality factor
11 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 11 Mez únavy Mezné napětí, které může být v součásti opakovaně vybuzeno, aniž by došlo k její poruše během libovolného počtu cyklů Někdy pouze konvenční hodnota (hliníkové, hořčíkové slitiny) Důležité, pokud navrhuji na nekonečnou životnost (trvalou pevnost) Giga-cycle fatigue (GCF) / Very high cycle fatigue (VHCF): Log a Notch effect dominant Material structure dominant ~10 6 ~10 9 Log N
12 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 12 Mez únavy - odhad STEELS: C v tahu 0,35 Rm v ohybu = 0,43 Rm v krutu 0,25 Rm.
13 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 13 Mez únavy - odhad Skupina materiálů f W, f W,t Kalená ocel 0,4 0,577 Nerezová ocel 0,4 0,577 Ocel na výkovky 0,4 0,577 σ C = f W,σ R m τ C = f W,τ σ C Jiné oceli 0,45 0,577 Ocelolitina 0,34 0,577 Kuličková litina 0,34 0,65 Tvárná litina 0,3 0,75 Šedá litina 0,34 1,0 Tvářená hliníková slitina 0,3 0,577 Litá hliníková slitina 0,3 0,75
14 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 14 Trhliny můžou vznikat i uvnitř materiálu Důsledek materiálové nehomogenity Gigacyklová únava
15 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 15 Gigacycle Fatigue Pyttel, B.; Schwerdt, D.; Berger, C.: Very high cycle fatigue Is there a fatigue limit? Int J Fatigue 33 (2011), pp Ck15, R=-1 EN AW 6082, R=0 High-strength steel SUJ2, R=-1 High-strength steel 100Cr6, R=-1, cycled up to 10 10
16 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 16 Gigacycle Fatigue Sonsino CM. Course of SN-curves especially in the high-cycle fatigue regime with regard to component design and safety. Int J Fatigue 2007; 29: Material N k k* Decrease per decade in % 1/T Steel, not welded 5x105 - high-strength 2x106 - structural steels Steel, welded 1x thermal stress relieved x high tensile residual stresses Cast steel 5x high-strength 2x medium-strength Sintered steel 5x high-strength 2x medium-strength Cast nodular iron 5x high-strength 2x medium-strength Wrought Al alloys, not welded 1x10 6 5x Wrought Al alloys, welded 1x low tensile resid. stresses 1x high tensile resid. stresses Cast aluminium 1x10 6 5x Sintered aluminium 1x Wrought Mg alloys, not welded 5x10 4 1x Cast magnesium 1x10 5 5x Wrought Mg alloys, welded 5x low tensile resid. stresses 1x high tensile resid. stresses Vysvětlivky: N k ~ bod zlomu; k* ~ sklon S-N křivky za bodem zlomu; T = a (P S =90%) / a (P S =10%)
17 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 17 Nominální napěťová únavová analýza Prakticky všechny části postupu už známe
18 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 18 Proč nominální Vycházíme z jednoduchých analytických vztahů pro výpočet nominálních napětí v průřezu součásti Vhodné pro: Jednoduché prizmatické nosníky Návrhový předběžný výpočet
19 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 19 Co ale vruby? Koeficient tvaru Míra lokálního zvýšení napětí v důsledku vrubu Zastupuje podrobnější MKP výpočet K t S max nom Koeficient vrubu Míra snížení meze únavy vrubovaného dílu K f C * C Součinitel únavy Vždy větší než 1 n K K t f
20 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 20 Součinitel tvaru Zjištění koeficientu tvaru (stress concentration factor, SCF) Příklad: D = 11.5 mm d = 10 mm r = 0.5 mm Růžička, M., Hanke, M., Rost, M.: Dynamická pevnost a životnost. ČVUT, Str
21 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 21 Kde hledat na Internetu? Zjištění koeficientu tvaru (stress concentration factor, SCF) trochu více trendy řešení: Zdrojem analytické formule převzaté z: Pilkey, W. D.(2005). Formulas for Stress, Strain, and Structural Matrices.2nd Edition John Wiley & Sons
22 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 22 Různá vyjádření součinitele vrubu V závislosti na tvarových vlastnostech (r radius v kořeni vrubu) Thum Neuber Kt K f 1 Kt 1 q n K f 1 K t 1 1 A r Dodatečné materiálové parametry Peterson K f 1 Kt 1 a 1 r Heywood K f Kt Kt K t a r
23 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 23 Thum součinitel vrubové citlivosti Bylo by pěkné, aby vrubová citlivost byla čistě materiálový parametr Ale není
24 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 24 Různá vyjádření součinitele vrubu V závislosti na relativním gradientu napětí g 1 y g ' x FKM-Richtlinie g 0,1 mm 1 0,1 mm 1 g 1mm 1 1mm 1 g 100mm x0 1 n g 1 g.10 a G R 0,5 b m G n 1 g. 10 g R a m G b G n 1 4 g. 10 g R a m G b G Oceli Litina Hliníková slitina Nerezová Litá Jiná Kuličková Tvárná Šedá Tvářená Litá a G 0,4 0,25 0,5 0,05-0,05-0,05 0,05-0,05 b G
25 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 25 Zjednodušený výpočet FKM směrnice, vydání č. 6: FKM-Guideline: Analytical Strength Assessment of Components in Mechanical Engineering. 6th revised edition. Frankfurt/Main, Forschungskuratorium Maschinenbau (FKM) G poměrný gradient napětí
26 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 26 Vliv vrubovitosti Geometrie vrubu Součinitel tvaru Nomogramy, efatigue.com Součinitel vrubu Thum (vrubová citlivost), FKM (gradient napětí), jiné metody K f C * C Snížení meze únavy S-N křivky
27 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 27 Log a Vliv vrubovitosti K t vyjadřuje lokální změnu napjatosti ve vrubu, tj. předpoklad snížení meze pevnosti koeficientem K t je konzervativní By K t Redukce meze pevnosti ve kvazistatické oblasti: Křehké materiály snížení K t krát Houževnaté materiály žádná redukce material By K f nominal component curve Log N Fatigue limit: <
28 A m p l itu d a n a p ě tí k a m [M itu P a ] DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 28 Víceparametrická formulace rodiny S-N křivek m a te riá l o c e l M, R m = M P a R = -1 a lfa = 1,0..k a ta lo g a lfa = 2,0..k a ta lo g a lfa = 3,0..k a ta lo g Heywood formula modification : Růžička K N 1 K 1. N f, N f Materiál a lfa = 5,0..k a ta lo g a lfa = 2,0..v ý p o č e t a lfa = 3,0..v ý p o č e t Parametr K1 K2 K3 K4 a lfa = 5,0..v ý p o č e t 300M T T AISI N 1 n g B log N E log N E K f 1 g 10 K t K1 200 E 4g K E E E E E Number of cycles P o č e t k m itů N [1 ] B 1 1 g K 3 2 K4 Rm Pouze pro info!
29 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 29 Vliv velikosti nejzatíženější oblasti
30 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 30 Vliv velikosti nejzatíženější oblasti Únava koncept nejslabšího článku Poškození jediného článku řetězu vede k roztržení řetězu Čím větší oblast pod velkým napětím, tím pravděpodobnější porušení Fatigue limit: Push-pull < Rotating bending < Plane bending Size effect vs. Stress gradient effect
31 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 31 Koeficient typu zatížení (Loading factor, k L ) Meze únavy bývaly často definovány v módu prostého ohybu (tj. včetně vzniklého gradientu napětí) Vzorek zatížený v tahu bude mít nižší mez únavy než v ohybu A tohle má řešit koeficient typu zatížení (pamatujete odhad meze únavy?) Loading Type kl k L Axial 0.9 Bending 1.0 Torsion 0.57
32 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 32 Vliv velikosti (Size effect, k s ) k S d Stanoveno pro d = 3-50 mm A V případě prostého ohybu: d inch
33 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 33 Vliv velikosti exponovaný objem Ekvivalentní průměr Objem součásti zatížený napětím přesahujícím 95% maxima k S D C d 10 C V V D exp d exp m Koeficient m Oceli: -0,03-0,06 Konstrukční ocel: -0,034 S x y
34 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 34 Vliv střední hodnoty napětí (Mean stress effect MSE)
35 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 35 Vliv středního napětí cyklu [MPa] Goodman, 1890: ".. whether the assumptions of T h d and for all practical purposes, m čas t a the theory are justifiable or not... We adopt it simply because it is the easiest to use, m represents Wöhler s data." Haighův - Goodmanův diagram Aproximace v oblasti tahových předpětí a R e a C 1 f m m a,ekv C f f (1,5...1,7) R m m=1 Goodmanova přímka m=2 Gerberova parabola - m + m R 0 e R e R m f R m
36 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 36 Vytvoření Haighova diagramu (dle Fatemiho) f true fracture stress S y yield stress S f fatigue limit S y cyclic yield stress S cat critical alternating tensile stress (below this stress the cracks will not propagate) = 70 MPa (hard steel) = 30 MPa (mild steel) = 20 MPa (high-strength aluminum)
37 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 37 Citlivost na střední napětí M Anon.: Mittelspannungseinfluß auf das Schwingfestigkeitsverhalten geschweißter Aluminiumlegierungen. [AIF-Nr N, DVS-Nr ]. TU Braunschweig, Braunschweig Haibach, E.: Betriebsfestigkeit Verfahren und Daten zur Bauteilberechnung. Springer 2006.
38 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 38 Vliv středního napětí v tlaku Bakczewitz, F.; Friedrich, P.; Naubereit, H.: Zum Einfluss der Druckmittelspannung auf die Betriebsfestigkeit. Universität Rostock 1998.
39 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 39 MSE dopad na S-N křivku Mimo mez únavy (Haighův diagram), může být potřeba modifikovat celou S-N křivku: Shift? Fatigue limit in fully reversed loading Fatigue limit amplitude, if m =320MPa
40 Stress amplitude [MPa] Stress amplitude [MPa] DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 40 Posuv životnosti na mezi únavy Fillet r=0.4 mm U-notch r=1.6 mm V-notch r=1.6 mm Hole r=2 mm Aluminium alloy 2124T851 Kt = 2.3 R=0 R= FAD50 - U-notch 140 FAD51 - U-notch FAD61 - Fillet 140 FAD60 - Fillet FAD71 - V-notch FAD81 - Hole FAD70 - V-notch FAD80 - Hole e+4 1e+5 1e+6 1e+71e+4 1e+5 1e+6 1e+7 Number of cycles [-] Number of cycles [-]
41 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 41 Ekvivalentní napětí kmitu = převod napěťových kmitů s různou střední složkou, na smluvní symetricky střídavé nebo míjivé kmity se stejným únavovým účinkem. h, eq h, eq 2, a Oding / Walker: 2 a w w 1w w 1 h R, eq max 2 MIL HDBK: m, pro a m 0 max pro pro p=0,5 přejde v Odinga m a 0 Landgraf a Morrow: a, eq a, eq, Walker : a a a, eq a 1 f m SWT parametr: m pro E, m a 0 pro m 0 g 1 g a, eq a m a
42 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 42 Jiné módy zatížení Pro torzní zatěžování se lze setkat s tvrzením, že střední hodnota torzního cyklu ve vysokocyklové únavě nehraje roli to je NEPRAVDA AMP-To, MS-Ax AMP-To, MS-To Lineární (AMP-Ax, MS-To) Lineární (AMP-To, MS-Ax) Effect of mean stresses AMP-Ax, MS-To AMP-Ax, MS-Ax Lineární (AMP-To, MS-To) Lineární (AMP-Ax, MS-Ax) a/f -1; ta/t -1 [-] m / y ; t m / t y [-]
43 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 43 Shrnutí: vliv středního napětí cyklu tahové střední napětí snižuje únavovou pevnost či životnost vliv nutno korigovat tlakové střední napětí může únavovou pevnost či životnost zvýšit vliv možno zanedbat střední smykové napětí také snižuje únavovou pevnost či životnost vliv nutno korigovat
44 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 44 Mimochodem Když už tu tak pěkně odhadujeme nějaká referenční napětí: Co se stane, když u dané křivky omylem přeženu nebo nedocením napětí o 10%? Zkuste: S-N křivka se sklonem (exponentem) 10. chyba v odhadu napětí 20% 10% 5% k 10 přetíženo: násobek správné životnosti podtíženo: násobek správné životnosti faktor zkrácení životnosti faktor prodloužení životnosti chyba v odhadu napětí 20% 10% 5% k 15 přetíženo: násobek správné životnosti podtíženo: násobek správné životnosti faktor zkrácení životnosti faktor prodloužení životnosti
45 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 45 Vlastnosti povrchové vrstvy
46 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 46 Vliv jakosti obrobení povrchu f Surf real c etalon c k Surf
47 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 47 Vliv jakosti obrobení povrchu Noll and Lipson: Allowable Working Stresses. Society for Experimental Stress Analysis, Vol. III, no. 2, 1949 f a Surf R m a Ground Machined Hot rolled Forged Regresní střední křivky nikoli bezpečné Vyhodnocení převzato z efatigue.com
48 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 48 Vliv jakosti obrobení povrchu FKM-Richtlinie f Surf 1 a log R z log 2 R R m m, N,min Připraveno pro analýzu normálových napětí, pro smyková napětí nutno přenásobit koeficient a parametrem f W,t R z Střední drsnost v mikronech R m Mez pevnosti v MPa
49 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 49 Vliv technologie úprav povrchu - k T f tech tech c etalon c FKM-Guideline: Analytical Strength Assessment of Components in Mechanical Engineering. 5th revised edition. Frankfurt/Main, Forschungskuratorium Maschinenbau (FKM) Levý sloupec nevrubované součásti Pravý sloupec vrubované součásti
50 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 50 Shrnutí: Vliv jakosti povrchu Vliv drsnosti povrchu je nejvyšší pro vysoké počty cyklů Termomechanické úpravy povrchu ovlivní povrchovou vrstvu mírné změny statických vlastností výrazné změny meze únavy tj. efekt se snižující se cílovou životností klesá R m c c,kor N
51 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 51 Zbytková pnutí Následek předchozích změn zahrnujících plastické přetvoření Tlakové zbytkové pnutí pozitivní (využíváno u některých technologických operací autofretáž) Tahové zbytkové pnutí snižuje životnost (pozor např. na broušení)
52 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 52 De Havilland Comet (1954) První dopravní letadlo schopné létat ve velkých výškách Dva letouny ztraceny během tří měsíců (1286 a 903 vzletů; žádní přeživší) Důvody: Kombinovaný ohyb způsobil, že napětí na vnitřním povrchu byly větší než na vnějším (napětí na úrovni 70% meze pevnosti) Full-scale zkouška byla realizována na draku, který prošel statickou zkouškou
53 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 53 Faktor bezpečnosti Vztah mezi hustotami pravděpodobností únavové křivky a četností zatížení a výsledným faktorem bezpečnosti u P log L S B 2 log N log L S 50 2 log n S log 2 log N L L B 50 S 2 log n Hustoty pravděpodobnosti S 1 log k 2 log N L S 2 log n FKM: S log n P S log N Bezpečný život L B Posun na bezpečnost k L Střední život L 50 život
54 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 54 Kumulace poškození Number of cycles at a given load level Fatigue damage D i ni N i D i ni N i m Number of cycles till break at a given load level a n i N i Linear damage accumulation Palmgren, Miner 1945 ap D n N 1 1 n N 2 2 n N p p p i1 n N i i ai a1 c FL n i N i N N
55 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 55 Poškození pod mezí únavy Co dělat v případech četných kmitů, které jsou nicméně pod mezí únavy? Log a 1/w w a N C 1 Original w 2 = Haibach w 2 =2w-1 Elementary w 2 =w ~10 6 ~10 9 Log N
56 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 56 Kde hledat materiálová data? Now: Other material database: Other links:
57 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 57 Data sources material data Other material database: -> Other links:
58 DYNAMICKÁ ÚNOSNOST A ŽIVOTNOST 58 Information sources Login to the system Last changes Change of language 1. PragTic Freeware 3. Fatigue Lounge 2. Database of experiments 4. FADOFF 5. Meeting
Dynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz jan.papuga@fs.cvut.cz, papuga@pragtic.com DPŽ 2 Přednášky část 9 Vyhodnocení
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a faktory, které je ovlivňují
Přednášky část 2 Únavové křivky a faktory, které je ovlivňují Milan Růžička mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz 1 Únavové křivky napětí (stress-life curves S-N curves) 2 Historie únavy materiálu
VíceVýpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí
Výpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí Martin Laštovka. Úvod Predikce životnosti je otázka, kterou se zabývají inženýři již dlouho dobu. Klasické přístupy jsou zvládnuty,
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
VíceDynamická únosnost a životnost Přednášky
Dynamická únosnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz 1 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan Růžička mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceÚnava (Fatigue) Úvod
Únava (Fatigue) Úvod Únavové křivky napětí - historie 9. století rozvoj technického poznání rozšíření možnosti využití oceli a kovových materiálů v běžné praxi. Rozvoj železniční dopravy parní lokomotiva
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceHru I. Milan RůžR. zbynek.hruby.
- Hru I 1/75 Dynamická pevnost a životnost Hru I Milan RůžR ůžička, Josef Jurenka,, Zbyněk k Hrubý zbynek.hruby hruby@fs.cvut.cz - Hru I /75 Literatura Růžička, M., Fidranský,, J. Pevnost a životnost letadel.
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan
VíceÚvod do únavového poškozování
4. Historie 1923 Palmgren Kumulativní poškození 1949 Irwin 1957 Irwin K-koncepce Historie r. 1843 Rankine hovoří o krystalizaci materiálu během opakovaného zatěžování, díky níž se materiál stává křehkým.
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE VLIV STŘEDNÍHO NAPĚTÍ NA TRVALOU PEVNOST A ŽIVOTNOST
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY VLIV STŘEDNÍHO NAPĚTÍ NA TRVALOU PEVNOST A ŽIVOTNOST BAKALÁŘSKÁ PRÁCE AUTOR PRÁCE VEDOUCÍ PRÁCE IVONA VÍZKOVÁ
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VícePřístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí
Přístupy predikce únavové životnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze josef.jurenka@fs.cvut.cz
VíceProvozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu
Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceHodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí
Hodnocení únavové odolnosti svařovaných konstrukcí Jurenka Josef, Ph.D. Odbor pružnosti a pevnosti Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze Josef.jurenka@fs.cvut.cz TechSoft
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VíceTrend: nákladů na letadlovou techniku ( požadavků na: bezpečnost + komfort +vyšší výkony, )
Bezpečnost Spolehlivost Letová způsobilost Vývoj požadavků na letecké konstrukce: 1. etapa (úplné začátky létání) konstrukce = funkce 2. etapa (brzy po začátku létání) konstrukce = funkce + bezpečnost
Více3. Mezní stav křehké pevnosti. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Mezní stav křehké pevnosti Při monotónním zatěžování tělesa může dojít k nepředvídanému porušení křehkým lomem. Poškození houževnaté oceli při různých způsobech namáhání Poškození
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceZvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory
Zvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory Miroslav Varner Abstrakt: Uvádí se postup a výsledky šetření porušení oka a návrh nového oka optimalizovaného vzhledem k
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceHliníkové a nerezové konstrukce
Hliníkové a nerezové konstrukce Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ, magisterské studium Kód předmětu: k134yhnk Volitelný předmět 1+1, zápočet Hliníkové konstrukce Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VícePřednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady. Milan Růžička
Přednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady Mlan Růžčka mechanka.fs.cvut.cz mlan.ruzcka@fs.cvut.cz Analýza dynamckých zatížení Harmoncké zatížení x(t) přes soubor
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 11
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 11 Mechanické pružiny http://www.victorpest.com/ I am never content until I have constructed a
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 3
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTUOVÁNÍ STOJŮ strojní součásti Přednáška 3 Poškozování při cyklickém zatěžování http://technology.open.ac.uk/ iniciace trhliny Engineers
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VícePevnost a životnost. Hru I. PEVNOST a ŽIVOTNOST. Milan RůžR. zbynek.hruby.
- Hru I /00 PEVNOST a ŽIVOTNOST Hru I Milan RůžR ůžička, Josef Jurenka,, Zbyněk k Hrubý zbynek.hruby hruby@fs.cvut.cz - Hru I /0 Literatura Růžička, M., Fidranský,, J. Pevnost a životnost letadel. ČVUT,
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceJednoosá tahová zkouška betonářské oceli
Přednáška 06 Nepružné chování materiálu Ideálně pružnoplastický model Plastická analýza průřezu ohýbaného prutu Mezní plastický stav konstrukce Plastický kloub Interakční diagram N, M Příklady Copyright
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
Více10. Elasto-plastická lomová mechanika
(J-integrál) Únava a lomová mechanika J-integrál je zobecněním hnací síly trhliny a umožňuje použití i v případech plastické deformace většího rozsahu: d J = A U da ( ) A práce vnějších sil působících
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceKřehké materiály. Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008
Křehké materiály Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008 Základní charakteristiky Křehký lom bez znatelné trvalé deformace Mez pevnosti má velký rozptyl
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a únavová bezpečnost
DPŽ 1 Přednášky čát 2 Únvové křivky únvová bezpečnot Miln Růžičk mechnik.f.cvut.cz miln.ruzick@f.cvut.cz DPŽ 2 Únvové křivky npětí (tre-life curve S-N curve) DPŽ 3 Hitorie únvy mteriálu 19. toletí rozvoj
VíceSVÚM a.s. Zkušební laboratoř vlastností materiálů Tovární 2053, Čelákovice
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Pracoviště Čelákovice 2. Pracoviště Praha Areál VÚ, Podnikatelská 565, 190 11 Praha-Běchovice 1. Pracoviště Čelákovice Pracoviště je způsobilé aktualizovat normy identifikující
VíceA mez úměrnosti B mez pružnosti C mez kluzu (plasticity) P vznik krčku na zkušebním vzorku, smluvní mez pevnosti σ p D přetržení zkušebního vzorku
1. Úlohy a cíle teorie plasticity chopnost tuhých těles deformovat se působením vnějších sil a po odnětí těchto sil nabývat původního tvaru a rozměrů se nazývá pružnost. 1.1 Plasticita, pracovní diagram
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceMěření specifické absorbované energie kompozitních materiálů
Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Měření specifické absorbované energie kompozitních materiálů Michal Mališ Obsah 1. Úvod do projektu 2. Pasivní bezpečnost 3. Specifická absorbovaná
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceMĚŘENÍ MEZE ÚNAVY LOPATKOVÝCH MATERIÁLŮ MEASUREMENT FATIGUE LIMIT OF MATERIALS FOR MOVING BLADE
MĚŘENÍ MEZE ÚNAVY LOPATKOVÝCH MATERIÁLŮ MEASUREMENT FATIGUE LIMIT OF MATERIALS FOR MOVING BLADE Vratislav Polívka a František Nový b Jaroslav Svoboda c Václav Mentl d a ŠKODA POWER, a. s., Tylova 57, 30128
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VícePOŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze o vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VícePOROVNÁNÍ RŮZNÝCH PŘÍSTUPŮ K ODHADU MEZE ÚNAVY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceHODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2
HODNOCENÍ EVNOSTI ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY SME BV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 STRENGTH ND FTIGUE EVLUTION OF BOLTS CCORDING TO SME BV CODE, SEC. VIII, DIV. 2 Miroslav VRNER 1, Viktor KNICKÝ 2 bstract:
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY A JEJICH VLASTNOSTI Z HLEDISKA LOMOVÉ MECHANIKY STRUCTURAL MATERIALS AND THEIR PROPERTIES FROM FRACTURE MECHANICS POINT OF VIEW
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY A JEJICH VLASTNOSTI Z HLEDISKA LOMOVÉ MECHANIKY STRUCTURAL MATERIALS AND THEIR PROPERTIES FROM FRACTURE MECHANICS POINT OF VIEW Kunz, J. Katedra materiálů, Fakulta jaderná a fyzikálně
VíceHistorie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů
Historie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů Motto: No man is civilised or mentally adult until he realises that the past, the present, and the future are indivisible.
VíceZKRÁCENÉ ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY VRUBOVANÝCH TYČÍ
ZKRÁCENÉ ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY VRUBOVANÝCH TYČÍ Ing. Miroslav VARNER, ČKD Blansko Strojírny, a.s. Gellhornova 1, 678 18 Blansko, tel.: 516 402 023, fax.: 516 414 060, e-mail: oam@ckdblansko.cz Abstrakt Censored
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceEXPERIMENTAL AND COMPUTATION ANALYSIS OF THE LOADING ON THE FOLDING STAIRCASE EXPERIMENTÁLNÍ A VÝPOČTOVÁ ANALÝZA NAMÁHÁNÍ SKLÁDACÍCH STROPNÍCH SCHODŮ
. MEZINÁRODNÍ KONFERENCE EXPERIMENTÁLNÍ ANALÝZY NAPĚTÍ th INTERNATIONAL CONFERENCE EXPERIMENTAL STRESS ANALYSIS 3. 6. VI. 02, PRAHA/PRAGUE, CZECH REPUBLIC EXPERIMENTAL AND COMPUTATION ANALYSIS OF THE LOADING
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceJednoosá tahová zkouška betonářské oceli
Přednáška 06 epružné chování materiálu Ideálně pružnoplastický model Plastická analýza průřezu ohýbaného prutu Mezní plastický stav konstrukce Plastický kloub Interakční diagram, M Příklady Copyright (c)
VíceNELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ
NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ Karel Pohl 1 Abstract The objective of this paper describe a non-linear analysis of reinforced concrete frame structures and assignment
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceVýpočtové a experimentální řešení provozní pevnosti a únavové životnosti karosérií trolejbusů a autobusů
Výpočtové a experimentální řešení provozní pevnosti a únavové životnosti karosérií trolejbusů a autobusů doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní
Více