5. cvičení návrh a posouzení výztuže desky
|
|
- Vratislav Holub
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 5. cvičení návrh a poouzení výztuže eky Jenotky Ve tatických výpočtech e nejčatěji pracuje jenotkami íly (N, kn), napětí (kpa, MPa) a élky (mm, cm, m). Jako nejjenoušší prevenci chyb oporučuji vžy oazovat kompatibilní jenotky. Zvolte a oržujte jenu z variant: 1) N - mm - N/mm 2 - MPa; pro momenty pak vychází nepraktická jenotka Nmm vělíme 10 6 a otaneme knm, 2) kn - m - knm - kn/m 2 - kpa; plochu výztuže pak vyjařujte ve tvaru a m 2, ke a je plocha v mm 2. Poku o vztahů oazujete ůleně v jenotkách jené z variant, výleek je opět v těchto jenotkách. Proily výztuže Ve tanarním výrobním programu železáren jou tyto proily výztuže v mm: Jiné niky nenavrhujte. Niko tey nebue mít ve vém cvičení použity např. proily 13 nebo 24!!! Půobení ŽB průřezu Nezbytný teoretický výkla k problematice půobení železobetonu proběhl na přenášce. Ze jou zůrazněny pouze záklaní principy a vztahy nutné pro výpočet omácího cvičení. Beton má obrou pevnot v tlaku, jeho pevnot v tahu je ale jen cca eetinová. Proto je nutno o tažených mít ohýbané kontrukce navrhnout výztuž. Taženou tranu poznáte pole eormace (viz obr. noníků), při vykrelování vynášíme ohybové momenty na taženou tranu. U tohoto povrchu ohýbaných prvků (eek, trámů) bue tey umítěna navržená tahová výztuž hlavní noná poélná výztuž. Pro návrh vyztužení muíme znát honoty záklaních materiálových charakteritik použitého betonu (návrhová honota pevnoti betonu v tlaku c ) a betonářké výztuže (návrhová honota meze kluzu ): ck c =, γ C yk =, γ S
2 ke ck, rep. yk jou charakteritické honoty pevnoti betonu v tlaku, rep. meze kluzu výztuže, γ C je oučinitel polehlivoti betonu (γ C = 1,5), γ S je oučinitel polehlivoti výztuže (pro betonářkou ocel γ S = 1,15). Náleující chéma zobrazuje průběh přetvoření, napětí a il v železobetonovém průřezu na mezi únonoti, ky jou oaženy mezní honoty poměrného přetvoření a napětí. Je nutné toto chéma pochopit. Pak i není potřeba výpočetní vztahy pamatovat kykoliv i je nano ovoíte. Čílování obrázků opovíá čílování otavců. 0) Průřez na obrázku je zatížen návrhovým momentem M E 1), který vyvolává tah ve poních vláknech. Výztuž je proto umítěna u poního okraje průřezu. Těžiště tažené výztuže leží ve vzálenoti o tlačeného okraje průřezu. Parametr označujeme jako taticky účinnou výšku průřezu, šířka průřezu je b. 1) Uvažujeme, že v mezním tavu únonoti ále MSÚ (při půobení ohybového momentu, který e rovná honotě M R, momentu únonoti) je v krajních tlačených vláknech oaženo mezního poměrného přetvoření betonu ε cu. Aby platily ále uveené úvahy, muí být v tomto okamžiku výztuž již za mezí kluzu, tj. přetvoření výztuže ε muí být větší než přetvoření na mezi kluzu ε, a tey pro napětí ve výztuži platí σ =. Tento přepokla e ve výpočtu ověřuje, potup bue uveen pozěji. Honota x přetavuje výšku tlačené čáti průřezu. 2) Skutečné rozložení napětí v betonu na mezi únonoti opovíající momentu M R opovíá pracovnímu iagramu betonu. V tlačeném betonu je oaženo pevnoti betonu v tlaku c. Integrací napětí v tlačeném betonu otaneme výlenou ílu v betonu F c. Aby platila rovnováha il v průřezu, muí být íla ve výztuži F tejně velká, pouze opačně orientovaná (íla v tažené čáti betonu e zanebává). Půobiště těchto vou il leží ve vzájemné vzálenoti z, kterou nazýváme rameno vnitřních il. Honotou il a velikotí ramene je ána únonot průřezu v ohybu moment únonoti M R. 3) Pro výpočet zaváíme iealizaci. Skutečné napětí v betonu nahrazujeme obélníkovým průběhem napětí. Honotu rovnoměrného napětí uvažujeme η c (η 1). Aby byla zachována poloha íly F c, uvažujeme výšku rovnoměrně tlačené čáti pouze λx (λ 0,8). Pro betony běžných pevnotí (o tříy C50/60) e uvažuje η = 1 a λ = 0,8. 1) Pro lepší orientaci je obré znát význam inexů: c = concrete (beton), u = ultimate (mezní), = teel (ocel), y = yiel (olova platické tečení, yiel point = mez kluzu), = eign (návrhový), E = eect (účinek, míněno účinek zatížení), R = reitance (oolnot, únonot)
3 Návrh výztuže eky Vyjeme z momentů tanovených říve pozor, uveený zjenoušený potup výpočtu momentů lze užít jen pro pojité eky tejných rozpětí a zatížení. Navrhneme výztuž na extrémní honoty momentů v krajním poli a přilehlé popoře i ve vnitřním poli a přilehlé popoře (tj. proveeme va návrhy výztuže viz honoty momentů z přechozího cvičení). V ekách obvykle počítáme momenty a plochami výztuže na 1 bm (běžný metr) šířky eky. Momenty tey uvažujeme v knm/m, plochy výztuže uáváme v mm 2 /m, rep. v m 2 /m (zápi ve ormě uveené výše). Je zvykem pro označení momentů a ploch vztažených na jenotku (na 1m) používat malá pímena (a je plocha tažené výztuže, m E ohybový moment (účinek zatížení) a m R moment únonoti Z úvah po přechozím obrázkem vyplývá, že v mezním tavu únonoti muí platit: m R = F. z = a.. z Staticky účinnou výšku průřezu tanovíme jenouše tak, že o celkové výšky h oečteme požaované krytí výztuže c (máte zaáno, obecně je nutno počítat, což e naučíte v pokročilejších kurzech) a polovinu ohaovaného proilu výztuže (u eky v této ázi volíme ohaem 8 nebo 10 mm). = h c 2 Při návrhu potřebné plochy výztuže pro honotu momentu m E lze tanovit velikot ramene vnitřních il pomocí tabulek (viz web): me Stanovíme oučinitel µ = 2 b c (v potatě vyjařuje, jak je aný průřez využit půobícím ohybovým momentem) Z tabulky pro počtenou honotu µ oečteme opovíající honotu oučinitele ζ (čteme [zéta], 4. loupeček tabulky). Součinitel ζ vyjařuje poměr velikoti ramene vnitřních il ku taticky účinné výšce z průřezu ζ =, takže lze počítat rameno vnitřních il jako z = ζ Doazením a úpravou již nano zjitíme, jaká je potřebná plocha výztuže v ece (přiáme inex req = require požaovaná): a, req m = ζ Ve cvičení oporučujeme užít výše uveený potup. Honotu požaované plochy výztuže a,req lze ale tanovit i přímo ze vztahu (vyvětleno na přenášce): E, = 1 1 2
4 Plocha jenoho proilu výztuže je: a 1 = π 2 Skutečná plocha výztuže v průřezu (inex prov = provie pokytnutá): a a, prov, req Na konci návrhu bue v rámečku zřetelně napáno: Návrh: po. mm (a,prov = mm 2 /m), tey např.: Návrh: 10 mm po 150 mm (a,prov = 520 mm 2 /m) 2 Rozteče zaokrouhlujeme na 5 nebo 10 mm olů (pro návrh užijte tabulku ploch výztuže). Vžy je více možnotí, jak výztuž navrhnout. Platí, že je vhonější navrhnout větší počet menších proilů než menší počet větších proilů (Příkla: Je-li a,req = 400 mm 2 /m, je vhonější navrhnout 8 po 125 mm než 12 po 250 mm, ačkoliv z hleika únonoti vyhoví oba návrhy). Důvoy buou vyvětleny v přenáškách, ouvií mezními tavy použitelnoti (velikot průhybů, šířka trhlin). Kontrukční záay Ještě pře poouzením je vhoné ověřit, za návrh plňuje pomínky kontrukčních záa, které jou tanoveny normou. Poku návrh tyto pomínky neplní, nevyhovuje! Je potřeba jej upravit, i kyby při poouzení vyhověl. Aby neošlo k nevhonému porušení prvku křehkým lomem po vzniku trhlin (porušení bez varování, přetržení výztuže), muí být navržená plocha výztuže větší než minimální: = ctm a,prov a,min max 0,26 b;0,0013b yk ke yk je charakteritická mez kluzu oceli (pro výztuž B500B: yk = 500 MPa), ctm je tření honota tahové pevnoti betonu (viz tabulka na mém webu; inex t = tenile tahová), je taticky účinná výška průřezu (poku jme navrhli jiný proil, než jme ohaovali, je nutno honotu přepočítat), otatní viz přechozí výkla. Aby bylo umožněno otatečné probetonování kontrukce a aby byl návrh hopoárný, muí být plocha výztuže menší než maximální: a,prov a,max = 0, 04bh Pozn.: u plných (nevylehčených) eek a trámů obélníkových průřezů není tato pomínka rozhoující, max. vyztužení je omezeno omezením honoty výšky tlačené oblati x. Proto výše uveenou kontrolu max. vyztužení ve cvičení nepište.
5 Muí být oržena určitá maximální oová vzálenot mezi jenotlivými pruty, aby bylo zajištěno rovnoměrné polupůobení výztuže a betonu. Pro oovou vzálenot noné výztuže v ece muí platit: ( h ) min 2 ; 250 mm Muí být oržena určitá minimální větlá vzálenot mezi jenotlivými pruty (kvůli obrému probetonování). Je-li navržena rozteč prutů, pak muí platit (tato záaa u eek nerozhouje, je ůležitá pro trámy): l ( D ) max 20 mm; 1,2 ; + 5 mm D max je velikot největšího zrna kameniva v betonu; zvolte 16 nebo 22 mm. Poku některá záaa není plněna, je nutno návrh upravit tak, aby všem záaám vyhověl. Poouzení navržené výztuže eky Jak bylo uveeno v čáti Půobení ŽB průřezu, muí být v ohýbaném průřezu íly v betonu a oceli tejně velké. Síla je oučinem napětí a plochy. Vyjeme-li z iealizovaného průběhu napětí, otaneme: F c = F max λx b η = a c, prov ke η je pro betony tříy C50/60 a nižší rovno 1,0, λ je pro betony tříy C50/60 a nižší rovno 0,8, b je šířka tlačené čáti průřezu, pro eky uvažujeme 1000 mm, Jenouchou úpravou a oazením otaneme vztah pro výšku tlačené oblati: a,prov x = 0,8b Z obrázku v čáti Půobení ŽB průřezu lze ovoit, že kutečná velikot ramene vnitřních il pro navrženou výztuž je: Moment únonoti průřezu pak je: Kontrukce vyhoví, poku: m R c z = - 0,4x = a,prov m R m Nyní je ještě třeba ověřit, za je plněn přepokla o otatečném poměrném přetvoření výztuže (ε ε ), na kterém je celý náš výpočet založen. Poku by tento přepokla plněn nebyl, ocel by v mezním tavu únonoti průřezu nebyla za mezí kluzu. To by znamenalo, že porušení prvku by natalo rcením betonu bez výrazného protažení výztuže a vzniku širokých E z
6 trhlin v taženém betonu. Neplatil by přepokla, že napětí ve výztuži σ = a kontrukce by pře porušením nevarovala. Bueme uvažovat limitní tav ε = ε. Vyjeme z poobnoti trojúhelníků a ovoíme: Mezní přetvoření betonu uvažujeme 0,0035. Přetvoření oceli B500 na mezi kluzu je 435 ε = = = 0, Po oazení můžeme einovat limitní honotu poměrné E výšky tlačené oblati ξ bal,1 (čteme [kí] balanční): x ξ = = bal,1 bal,1 0, 617 To znamená, že výška tlačené oblati mí být maximálně 61,7 % účinné výšky průřezu, aby byla výztuž v mezním tavu únonoti průřezu za mezí kluzu. Z určitých ůvoů, které buou vyvětleny v pokročilejších kurzech, však omezujeme tuto honotu ještě příněji alepoň na 45 % (a něky i na nižší úroveň). V našem cvičení tey ověříme, že poměrná výška tlačené oblati ξ plňuje pomínku: x ξ = ξmax = 0, 45 ε ε cu = x x bal,1 bal,1 ε ( x ) = ε x cu bal,1 bal,1 Rozumná honota ξ pro eky je orientačně 0,10-0,15, pro trámy 0,15 0,40. Na webu najete vzorový výpočet výztuže ohýbaného prvku. Pro jeen z průřezů přímo počítejte honotu ε, ověřením, že ε > ε a nakrelete v měřítku průběh přetvoření po průřezu. x bal,1 ε cu = ε + ε cu výpočet ε z poobnoti trojúhelníků: ε ε = cu x x Návrh kontrukční výztuže eky U jenoměrně pnutých eek e hlavní (noná) tahová výztuž navrhuje pouze v jenom měru měru pnutí mezi poporami. Návrh hlavní výztuže je popán výše, kromě této výztuže je v ece vžy alší výztuž. Ta e nenavrhuje výpočtem na honoty vnitřních il o účinku zatížení, ale návrh muí být v oulau pravily norem - kontrukčních záa, proto e označuje jako výztuž kontrukční. Dále jou popány typy kontrukční výztuže, které navrhneme v naší ece.
7 Kolmo na nonou výztuž eky je rozělovací výztuž zajišťuje roznášení namáhání v kolmém měru (přeevším namáhání o lokálních břemen), zmenšuje účinky objemových změn betonu (teplotní změny, otvarování, mršťování). Pro plochu a oové vzálenoti prutů rozělovací výztuže platí: a,roz roz 0, 25a,prov ( ) min 3 h; 400 mm Okrajová (lemovací) výztuž e vkláá na volném okraji eky nebo okolo otvorů, navrhuje e pole pravila patrného z obrázku: Horní výztuž eky v oblati uložení na zěnou těnu nebo trám ačkoliv z výpočtu vychází v krajní popoře nulový moment, eka je ve kutečnoti čátečně upnuta, takže při horním povrchu ochází ke vzniku tahových napětí. Plocha horní výztuže muí být alepoň ¼ plochy výztuže v přilehlém poli a muí zaahovat alepoň o 1/5 přilehlého pole. Výztuž muí zároveň plňovat kontrukční záay (viz říve). Při upnutí o tužšího trámu je lépe navrhnout tuto výztuž min. plochy ½ plochy výztuže přilehlého pole. Výztuž u popor kolmých na měr pnutí eky poku je eka poepřena trámy nebo těnami i v kolmém měru, je nutné vyztužit u olního i horního povrchu (viz zjenoušený výkre výztuže eky na webu pomůcka pro příští cvičení). Potup výpočtu v DCV hrnutí Navrhněte výztuž v ece v rozhoujících průřezech. Pro výpočet velikoti ramene vnitřních il z použijte v návrhu tabulku. Pro kažý návrh zkontrolujte oržení kontrukčních záa. Poku kterákoliv kontrukční záaa není oržena, návrh je nutno upravit. Navrženou výztuž pouďte. Velikot ramene vnitřních il pro poouzení tanovte přímým výpočtem (z rovnováhy il výpočet x a výpočet z). Z cvičných ůvoů pro jeen z průřezů přímým výpočtem zkontrolujte, za ε > ε a nakrelete v měřítku průběh přetvoření po průřezu. Navrhněte kontrukční výztuž (rozělovací, lemovací, v krajní popoře eky). Nakrelete zjenoušený výkre výztuže eky (příští cvičení).
5. cvičení návrh a posouzení výztuže desky
5. cvičení návrh poouzení výztuže eky Jenotky Ve ttických výpočtech e nejčtěji prcuje jenotkmi íly (N, kn), npětí (kp, MP) élky (mm, cm, m). Jko nejjenoušší prevenci chyb oporučuji vžy ozovt komptibilní
VíceVyztužená stěna na poddajném stropu (v 1.0)
Vyztužená těna na poajném tropu (v.0) Výpočetní pomůcka pro poouzení zěné, vyztužené těny na poajném tropu Smazat zaané honoty Nápověa - čti pře prvním použitím programu!!! O programu 0. Pomínka rešení:
VíceNÁVRH SMYKOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁRH SMYKOÉ ÝZTUŽE ŽB TRÁMU Navrhněte mykovou výztuž v poobě třmínků o ŽB noníku uveeného na obrázku. Kromě vlatní tíhy je noník zatížen boovou ilou o obvoového pláště otatním tálým rovnoměrným zatížením
VícePřeklad z vyztuženého zdiva (v 1.0)
Překla z vyztuženého ziva (v 1.0) Výpočetní pomůcka pro poouzení zěného vyztuženého překlau Smazat zaané honoty Nápověa - čti pře prvním použitím programu!!! O programu 0. Pomínka prutového či těnového
VícePŘÍKLAD 7: / m (včetně vlastní tíhy) a osamělým břemenem. = 146, 500kN uprostřed rozpětí. Průvlak je z betonu třídy C 30/37 vyztuženého ocelí třídy
yoká škola báňká Tehniá univerzita Otrava Fakulta tavební Texty přenášek z přemětu Prvky betonovýh kontrukí navrhování pole Eurooe PŘÍKLAD 7: Navrhněte mykovou výztuž v krajníh čáteh průvlaku zatíženého
Vícepřednáška TLAK - TAH. Prvky namáhané kombinací normálové síly a ohybového momentu
7..0 přednáška TLAK - TAH Prvky namáhané kombinací normálové íly a ohybového momentu Namáhání kombinací tlakové (tahové) íly a momentu tlak Namáhání kombinací tlakové (tahové) íly a momentu Namáhání kombinací
Více7. cvičení návrh a posouzení smykové výztuže trámu
7. cvičení návrh a poouzení mykové výztuže trámu Výtupem domácího cvičení bude návrh proilů a roztečí třmínků na trámech T1 a T2. Pro návrh budeme jako výchozí hodnotu V Ed uvažovat největší hodnotu mykové
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 4 Spojité desky Mezní stavy použitelnosti
Betonové a zděné kontrukce Přednáška 4 Spojité deky Mezní tavy použitelnoti Ing Pavlína Matečková, PhD 2016 Spojitá deka: deka o více polích, zpravidla jako oučát rámové kontrukce Řeší e MKP Zjednodušené
VíceŽB DESKA Dimenzování na ohyb ZADÁNÍ, STATICKÉ SCHÉMA ZATÍŽENÍ. Prvky betonových konstrukcí ŽB deska
ŽB DESKA Dienzování na ohyb Potup při navrhování kontrukce (obecně): 1. zatížení, vnitřní íly (E). návrh kontrukce (např. deky) - R. poouzení (E R) 4. kontrukční záady 5. výkre výztuže Návrh deky - určíe:
VíceKomentovaný příklad návrhu prefamonolitického stropu
FKULT STVEBNÍ, ČVUT V PRZE Komentovaný příkla návrhu preamonolitického tropu Výuková pomůcka Ing. Joe Flár 1.1.01 Tento okument vznikl za inanční popory projektu FRVŠ 39/01/G1 Navrhování betonových a zěných
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 9 přednáška
Prvky betonových kontrukcí BL01 9 přednáška Prvky namáhané momentem a normálovou ilou základní předpoklady interakční diagram poouzení, návrh namáhání mimo oy ouměrnoti kontrukční záady Způoby porušení
VícePříklad 1 Ověření šířky trhlin železobetonového nosníku
Příklad 1 Ověření šířky trhlin železobetonového noníku Uvažujte železobetonový protě podepřený noník (Obr. 1) o průřezu b = 00 mm h = 600 mm o rozpětí l = 60 m. Noník je oučátí kontrukce objektu pro kladování
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceRBZS Úloha 1 Postup řešení
RBZS Úoha 1 Postup řešení 1. Výpočet vnitřních si 1.1. Lineární anaýza Prvním způsobem výpočtu je ineární anaýza, ky ohybové momenty spočteme z rovnosti průhybů ve směrech a y. Tento způsob výpočtu v sobě
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceBeton 5. Podstata železobetonu
Beton 5 Pro. Ing. ilan Holický, DrSc. ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Tel.: 435384, Fax: 43553 E-mail: milan.holicky@klok.cvut.cz, http://www.klok.cvut.cz Peagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceBETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
Více15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceSEGMENTOVÉ TUNELOVÉ OSTĚNÍ BETONOVÉ DÍLCE TUNELOVÉHO OSTĚNÍ. Segmenty s betonářskou výztuží. - nízká odolnost vůči poškození při přepravě a ukládání
SEGMENTOVÉ TUNELOVÉ OSTĚNÍ BETONOVÉ DÍLCE TUNELOVÉHO OSTĚNÍ Segmenty betonářkou výztuží - nízká odolnot vůči poškození při přepravě a ukládání + při použití PP vláken vyhovují BBG + při použití PP vláken
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceZákladní vztahy aktualizace Ohybové momenty na nosníku [knm] 1/2 ql 2 q [kn/m] Konzola. q [kn/m] Prostě uložený nosník
Ohybové momenty na noníku [knm] Konzola 1/2 ql 2 q [kn/m] l Protě uložený noník q [kn/m] Vetknutý noník 1/8 ql 2 1/12 ql 2 q [kn/m] 1/12 ql 2 1/24 ql 2 Základní vztahy aktualizace 2006 M R d = d 2 b cd
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VíceZadání příkladu. Omezení trhlin. Dáno. Moment od kvazistálé kombinace. Průřezové charakteristiky průřezu bez trhlin
Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Zaání příklau Pouďt zaaný tropní trám T z příloy C na mzní tav šířky trlin l EN 99-- Zatížní vnitřní íly krytí poouzní na oy uvažujt z příklaů P P a P6 Použijt
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
Vícezvolíme třídu betonu C 20/25 a třídu oceli B420B charakteristické hodnoty: TAB 3.1 nebo EC2 (beton) a Přehledu ocelí (v přílohách info materiálech)
TRÁM. Návrh rozěrů a výztuže tráu B. Poouzení C. Kontrukční záady výkre výztuže... Trá zatěžovaí tavy Maxiální oenty: nad podporou: M Ed1-616 kn v poli: M Ed 471 kn Materiál zvolíe třídu etonu C 0/5 a
Více6. ZÁSOBOVÁNÍ 6.1. BILANCE MATERIÁLU 6.2. PROPOČTY SPOTŘEBY MATERIÁLU
6. ZÁSOBOVÁÍ 6.1. Bilance materiálu 6.2. Propočty potřeby materiálu 6.3. Řízení záob (plánování záob) Záobování patří mezi velmi ůležité ponikové aktivity. Při řízení záob e jená v potatě o řešení tří
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceStatika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceBetonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)
Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu
VíceSchöck Dorn typ SLD plus
Schöck Dorn typ SLD plus Obsah Plánované ilatační spáry..............................................................6 Varianty připojení...................................................................7
Více4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
VícePROTLAČENÍ. Protlačení 7.12.2011. Je jev, ke kterému dochází při působení koncentrovaného zatížení na malé ploše A load
7..0 Protlačení Je jev, ke kterému ochází při působení koncentrovaného zatížení na malé ploše A loa PROTLAČENÍ A loa A loa A loa Zatěžovací plochu A loa obyčejně přestavuje kontaktní plocha mezi sloupem
VíceVLHKOST HORNIN. Dělení vlhkostí : Váhová (hmotnostní) vlhkost w - poměr hmotnosti vody ve vzorku k hmotnosti pevné fáze (hmotnosti vysušeného vzorku)
VLHKOST HORNIN Definice : Vlhkot horniny je efinována jako poěr hotnoti voy k hotnoti pevné fáze horniny. Pro inženýrkou praxi e používá efinice vlhkoti na záklaě voy, která e uvolňuje při vyoušení při
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
TŘEDNÍ ŠKOLA TAVEBNÍ JIHLAVA ADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 05. VYZTUŽOVÁNÍ - LOUPY DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: Š JIHLAVA ŠABLONY REGITRAČNÍ ČÍLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284 ŠABLONA:
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceÚloha 4 - Návrh vazníku
Úloha 4 - Návrh vazníku 0 V 06 6:7:37-04_Navrh_vazniku.sm Zatížení a součinitele: Třía_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (vztažené k élce horní hrany střechy): g k Užitné zatížení: Zatížení
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceČást 3: Analýza konstrukce. DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43
DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43 Požární odolnost řetěz událostí Θ zatížení 1: Vznik požáru ocelové čas sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4:
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceVŠB - Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra automatizační techniky a řízení
VŠB - echnická univerzita Otrava Fakulta trojní Katera automatizační techniky a řízení Ověření méně známé metoy eřizování regulátorů čílicovou imulací a na laboratorním moelu teplovzušného agregátu Vypracoval:
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
Více6 ZKOUŠENÍ STAVEBNÍ OCELI
6 ZKOUŠENÍ TAVEBNÍ OCELI 6.1 URČENÍ DRUHU BETONÁŘKÉ VÝZTUŽE DLE POVRCHOVÝCH ÚPRAV 6.1.1 Podstata zkoušky Různé typy betonářské výztuže se liší nejen povrchovou úpravou, ale i různými pevnostmi a charakteristickými
Více4 MSÚ prvky namáhané ohybem a smykem
4 MSÚ prvky namáhané ohybem a smykem 4.1 Ohybová výztuž Obvykle navrhujeme jednostranně vyztužený průřez, zcela mimořádně oboustranně vyztužený průřez. Návrh výztuže lze provést buď přímým výpočtem, nebo
VíceZákladní typy betonových konstrukcí pozemních staveb se vzorovými příklady
Záklaní tp betonovýh kontrukí pozemníh taveb e vzorovými příkla. PŘÍKLDOVÁ ČÁST Komentované příkla projekt FRVŠ 9/0/G řešitelký kolektiv : Ing. Onřej Vrátný Ing. artin Tipka o. Ing. Jitka Vašková, CS.
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 06. DESKA PROSTĚ ULOŽENÁ DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284
VíceSPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY
SPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY Charakteristická únosnost spoje ocel-řevo je závislá na tloušťce ocelových esek t s. Ocelové esky lze klasiikovat jako tenké a tlusté: t s t s 0, 5 tenká eska,
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceFAST VŠB - TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA. Fakulta stavební. [Prvky betonových konstrukcí-příklady] Stará Marie Sta366
FAST VŠB - TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA Fakulta stavební [Prvky betonových konstrukcí-příklady] Stará Marie Sta366 2013 OBSAH Úvod... 1 1 ŽB deska dimenzování na ohyb... 1 2 ŽB trám dimenzování na ohyb...
VícePOROVNÁNÍ VÝPOČTŮ ŠÍŘKY TRHLINY DLE RŮZNÝCH PŘÍSTUPŮ COMPARISON OF CRACK WIDTH CALCULATIONS USING DIFFERENT APPROACHES
POROVNÁNÍ VÝPOČTŮ ŠÍŘKY TRHLINY DLE RŮZNÝCH PŘÍSTUPŮ COMPARISON OF CRACK WIDTH CALCULATIONS USING DIFFERENT APPROACHES Marek Vinkler Jarolav Procházka Článek e zabývá výpočtem šířky trhliny vzniklé od
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 09. DESKA DOKONALE VETKNUTÁ - NÁVRH DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceZakřivený nosník. Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly. Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia
Stavební statika, 1.ročník bakalářského stuia Zakřivený nosník Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly Katera stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita
VíceC Charakteristiky silničních motorových vozidel
C Chaaktetky lnčních otoových vozel Toto téa e zabývá záklaní etoa tanovení někteých povozních chaaktetk lnčních otoových vozel, kteé pak náleně louží k pouzování užtných vlatnotí těchto vozel. Stanovení
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 7 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 7 přednáška Zásady vyztužování - podélná výztuž - smyková výztuž Vyztužování bet. prvků Desky - obecné zásady - pásové a lokální zatížení - úpravy kolem otvorů trámové
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceOVLÁDÁNÍ A FUNKCE PROGRAMU...
Obsah 1. OVLÁDÁNÍ A FUNKCE PROGRAMU... 2 1.1. OBECNÉ... 2 1.2. OVLÁDÁNÍ... 2 1.3. PRŮŘEZ A VYZTUŽENÍ... 3 1.4. MATERIÁLY... 7 1.4.1. Beton... 7 1.4.2. Výztuž... 11 1.5. POSOUZENÍ A VÝSTUP... 13 2. ZPŮSOB
VícePříklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE
Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE Navrhněte a posuďte prostě uloženou ocelobetonovou stropnici na rozpětí 6 m včetně posouzení trapézového plechu jako ztraceného bednění. - rozteč
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 11 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Jednoduché metody Izoterma 500 C Zónová metoda Metoda pro štíhlé sloupy ztužených konstrukcí Zjednodušená výpočetní
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM
P Ř Í K L A D Č. 6 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM Projekt : FRVŠ 011 - Analýza meto výpočtu železobetonovýh lokálně poepřenýh esek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin Tipka
Víceφ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
33PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 2. část návrh předpětí Obsah: Navrhování
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceZakládání staveb 9 cvičení
Zakláání tave 9 včení Únonot áklaové půy Mení tavy Geotehnké kategore Mení tav únonot (.MS) MEZÍ STAVY I. Skupna mení tav únonot (hrouení kontruke, nepříputné aoření, naklonění) II. Skupna mení tav přetvoření
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VíceMezní stavy základové půdy
Mezní stavy záklaové půy Eurokó a norma ČSN 73 1001 přeepisuje pro posuzování záklaové půy pro návrh záklaů metou mezních stavů. Mezním stavem nazýváme stav, při kterém ochází k takovým kvalitativním změnám
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
VícePrůřezové charakteristiky základních profilů.
Stření průmyslová škola a Vyšší oborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřenictvím ICT Název: Téma: Autor: Číslo: Anotace: Mechanika, pružnost pevnost Průřezové
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceVarianty konstrukčního řešení bytového objektu s garážemi. Structural Systems Variants of Residential House with Garages
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta tavební Katedra betonových a zděných kontrukcí Varianty kontrukčního řešení bytového objektu garážemi Structural Sytem Variant o Reidential Houe with Garage
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceZKRATOVÉ PROUDY VÝPOČET ÚČINKŮ ČÁST 2: PŘÍKLADY VÝPOČTŮ
ČEZDitribuce, E.ON Ditribuce, E.ON CZ., ČEPS PREditribuce, ZSE Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie ZKRATOVÉ PROUDY VÝPOČET ÚČINKŮ ČÁST : PŘÍKLADY VÝPOČTŮ Znění pro tik PNE 041 druhé
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VícePlatnost zásad normy:
musí zajistit Kotvení výztuže -spolehlivé přenesení sil mezi výztuží a betonem musí zabránit -odštěpování betonu -vzniku podélných trhlin Platnost zásad normy: betonářská prutová výztuž výztužné sítě předpínací
VíceÚloha č. 1 pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu základní vztahy
Úloha č. pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu záklaní vztahy Veení Fourriérův zákon veení tepla, D: Hustota tepelného toku je úměrná změně teploty ve směru šíření tepla, konstantou úměrnosti je součinitel
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
Více