A NALÝZA SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ NAVRŽENÝCH
|
|
- František Soukup
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 A NALÝZA SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ NAVRŽENÝCH NA Z A T Í Ž E N Í SNĚHEM R E L I A B I L I T Y ANALYSIS OF STRUCTURES DESIGNED F O R SNOW ACTIONS M ILAN HOLICKÝ, JANA MARKOVÁ A MIROSLAV SÝKORA Studie se zabývá analýzou spolehlivosti konstrukcí zatížených vlastní tíhou a sněhem. Porovnává se úroveň spolehlivosti konstrukcí navržených podle původních ČSN a ČSN EN Eurokódů. Výsledky potvrzují, že provedené změny platných předpisů byly oprávněné a potřebné. Pro zajištění spolehlivosti zejména u lehkých střech je vhodné zvýšit dílčí součinitel zatížení sněhem v závislosti na lokálních podmínkách a poměru charakteristických hodnot zatížení sněhem a celkového zatížení na hodnoty větší než 1,5. Analysis is focused on structures loaded by self-weight and snow. The reliability level of structures designed according to ČSN and ČSN EN Eurocodes is compared. It is shown that amendments adopted in Czech standards are justified and needed. For the achievement of adequate reliability level particularly of light-weight roofs, the partial factor of snow should be increased above 1.5 taking into account the local conditions and load ratio between the characteristic values of variable and total actions. Tab. 1 Tab. 1 Charakteristiky zatížení sněhem na zemi ve vybraných lokalitách Characteristics of snow actions on ground in selected regions Havárie většího počtu staveb během zimy 2005/2006 vyvolaly potřebu analyzovat možné příčiny těchto poruch a provést opatření, která by umožnila zvýšit odolnost konstrukcí na zatížení sněhem. Český hydrometeorologický ústav (ČHMÚ) ve spolupráci s Kloknerovým ústavem ČVUT (KÚ) vyhodnotil naměřená data z několika předchozích desetiletí. Podle zásad evropských norem pro navrhování stavebních konstrukcí, EN Eurokódů, byla zpracována nová mapa sněhových oblastí, která se stala podkladem pro Změnu Z3 ČSN [4], Změnu Z1 předběžné normy ČSN P ENV [5] a Změnu Z1 definitivní evropské normy ČSN EN [6]. Všechny tyto změny uvádějí shodné charakteristické hodnoty zatížení sněhem na zemi pro stejné sněhové oblasti mapy (mapa se člení na osm oblastí od 0,75 do 4 kn/m 2, v 8. oblasti se mají získat údaje od ČHMÚ). Mapa sněhových oblastí uvedená v normách [4, 5 a 6] uvádí charakteristické hodnoty zatížení sněhem na zemi s průměrnou dobu návratu 50 let (kvantily ročních maxim pro pravděpodobnost 0,98). V některých oblastech jsou nyní tyto hodnoty až dvojnásobné proti původní ČSN [1]. Změny Z3 [4] a Z1 [5, 6] se proto staly předmětem řady diskuzí a odborných článků [9, 10, 11 a 12], ve kterých se změny zdůvodňují a poskytují pokyny pro jejich uplatnění v projekční praxi. V současné době lze u nás navrhovat konstrukce podle ČSN [4], kdy se uplatní pravidla pro kombinace zatížení podle této normy, nebo podle ČSN P ENV [5] s využitím kombinačních pravidel podle ČSN P ENV [8]. Po zavedení uceleného souboru ČSN EN Eurokódů budou předběžné Eurokódy zrušeny a do roku 2010 se budou v tzv. období současné platnosti používat ČSN nebo ČSN EN Eurokódy, které by pak měly původní ČSN nahradit, jak je požadováno v Pokynu L [20]. Při postupu podle ČSN EN Eurokódů se pro navrhování konstrukcí zatížených sněhem použije ČSN EN [3] a kombinace zatížení podle ČSN EN 1990 [7]. Předložený rozbor se zabývá analýzou spolehlivosti konstrukcí zatížených vlastní tíhou a sněhem. Porovnává se spolehlivost konstrukcí navržených podle: ČSN [1] dále značeno jako varianta ČSN, ČSN po Změně Z3 [4] varianta ČSN Z3, ČSN EN [6] s využitím základní kombinace zatížení podle dvojice výrazů EN 6.10a,b, která je v ČSN EN 1990 [8] upřednostněna, nebo také výrazu EN Uvažují se zde tři vybrané lokality na území ČR, pro které jsou stanoveny pravděpodobnostní modely zatížení sněhem z dostupných měření ČHMÚ. Z ATÍŽENÍ SNĚHEM NA ZEMI VE VYBRANÝCH LOKALITÁCH Pro zhodnocení modelu zatížení sněhem na zemi S zavedeném změnami Z3 [4] a Z1 [5, 6] se využila měření ročních maxim S 1 v meteorologických stanicích Humpolec, Praha-Břevnov a Zlín z období 1962 až Základní statistické charakteristiky ročních maxim zatížení sněhem na zemi S 1 (průměr μ S1, variační koeficient V S1 ) jsou uvedeny v tab. 1. Roční maxima zatížení sněhem se popisují Gumbelovým rozdělením maximálních hodnot, viz ČSN EN 1990 [7] nebo skripta [13]. Za předpokladu nezávislosti ročních extrémů lze průměr μ SN a směrodatnou odchylku σ SN maxim, která nastanou v období N let, odvodit z ročních extrémů ze vztahů uvedených např. ve skriptech [13] μ SN = μ S1 + 0,78 σ S1 lnn, σ SN = σ S1. (1) Kvantil ročních maxim odpovídající pravděpodobnosti p lze stanovit ze vztahu s p = s mod ln(-ln p) / c, (2) kde s mod a c jsou parametry Gumbelova rozdělení pro roční maxima, Lokalita Charakteristické hodnoty Průměr ročních max. Var. koeficient Průměr padesát. Var. koef. padesát. μ S 1 [kn/m2 ] ročních max. V S max. μ 1 S 50 [kn/m2 ] max. V teoretické s p (2) ČSN [1] s 0 Změny Z3 [4] a Z1 S 50 [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [5, 6] s k [kn/m 2 ] Humpolec 0,533 0,66 1,61 0,22 1,45 1,0 1,5 Praha Břevnov 0,323 0,70 1,02 0,22 0,91 0,5 1,0 Zlín 0,296 0,64 0,88 0,22 0,79 0,5 1,0 60 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 6/2007
2 s mod = μ S1 0,577 6σ S1 / π ; c = π / ( 6σ S1 ). (3) Tab. 1 dále uvádí statistické charakteristiky padesátiletých maxim zatížení sněhem na zemi S 50, teoretické charakteristické hodnoty získané jako 98% kvantil Gumbelova rozdělení ročních maxim a charakteristické hodnoty zatížení sněhem na zemi s k podle ČSN [1] (značena jako základní tíha sněhu s 0 ) a podle nové sněhové mapy zavedené změnami Z3 [4] a Z1 [5, 6]. Údaje v tab. 1 naznačují velmi dobrou shodu teoretických hodnot s p stanovených vyhodnocením meteorologických pozorování s hodnotami s k v nové mapě sněhových oblastí [4, 5, 6] pro lokality Humpolec a Praha-Břevnov. Pro oblast Zlína se zdá být charakteristická hodnota s k podle nové sněhové mapy poněkud konzervativní. Vzhledem k vyhlazování sněhové mapy (z důvodu praktické použitelnosti se při tvorbě mapy zavedl omezený počet sněhových oblastí se stejnou charakteristickou hodnotou) lze konstatovat, že provedené změny Z3 [4] a Z1 [5, 6] velmi dobře odpovídají výsledkům pravděpodobnostního rozboru. Podrobný popis statistického vyhodnocení dostupných údajů o zatížení sněhem je v příspěvku [21]. Z ATÍŽENÍ SNĚHEM NA STŘEŠE Podle ČSN [1] se normové hodnoty (charakteristické hodnoty podle terminologie Eurokódů) zatížení sněhem na střeše s s,k (v ČSN bylo značeno s n ) stanoví z následujícího vztahu s s,k = s 0 μ s κ, (4) kde s 0 je základní tíha sněhu na zemi (pro uvažované lokality uvedena v tab. 1), μ s je tvarový součinitel a κ je součinitel stanovený v závislosti na tíze zastřešení. V dalším rozboru se uvažují ploché střešní konstrukce (α = 0 ) nebo konstrukce s mírným sklonem (α 25 ), pro které platí μ s = 1,0. Součinitel κ se uvažuje: hodnotou 1,2, pokud pro průměrné stálé zatížení (a zároveň charakteristickou hodnotu) platí μ G = G k 0,5 kn/m 2, hodnotou 1,0, pokud platí μ G = G k 1,0 kn/m 2, hodnotou stanovenou lineární interpolací v intervalu 1,2 až 1,0 pro 0,5 kn/m 2 < μ G = G k < 1,0 kn/m 2. Poznamenejme, že v souladu s ČSN [1] se součinitel κ stanoví pouze na základě tíhy zastřešení přenášeného uvažovaným nosným prvkem. V dalším rozboru se však nerozlišuje vlastní tíha zastřešení a další stálá zatížení, a proto se součinitel κ zjednodušeně stanovuje na základě charakteristické hodnoty celkového stálého zatížení G k. Podle dokumentů [4, 5, 6] se zatížení sněhem na střeše s s,k určí ze vztahu s s,k = μ i C e C t s k, (5) kde s k je charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi uvedená v tab. 1, μ i tvarový součinitel, C e součinitel expozice a C t tepelný součinitel. Hodnoty tvarového součinitele v dokumentech [4, 5, 6] se opírají o nové poznatky ukládání nebo sfoukávání sněhu ze střech získané na základě evropského výzkumu [14]. Pro ploché střechy (α 25 ) je tvarový součinitel μ 1 = 0,8 (v dalším rozboru se zjednodušeně uvažuje rovnoměrné zatížení sněhem na celé ploše střechy). Součinitel expozice a tepelný součinitel se dále uvažují v souladu s doporučením dokumentů [4, 5, 6] jednotkové, C e = C t = 1, a proto se v dalším rozboru neuvádějí. Pro stanovení výpočtové hodnoty (návrhové hodnoty podle terminologie EN) zatížení sněhem na střeše se podle ČSN [1] uvažuje součinitel zatížení Q = 1,4 (v normě označený f ), zatímco při výpočtu návrhové hodnoty podle dokumentů [4, 6] hodnota Q = 1,5. P RAVDĚPODOBNOSTNÍ ROZBOR SPOLEHLIVOSTI Předmětem rozboru je spolehlivost konstrukce, pro kterou lze funkci mezního stavu g(x) zapsat v jednoduchém tvaru g(x) = K R R K E (G +μ 1 S 50 ). (6) Základní veličiny vystupující v rovnici (6) jsou popsány v tab. 2. Ve funkci mezního stavu (6) se uvažují pro zatížení sněhem na zemi padesátileté extrémy S 50. Poznamenejme, že statistické charakteristiky zatížení sněhem v tab. 1 se stanovily v souladu s postupy v Eurokódech. Předpokládejme, že konstrukce je ekonomicky navržena podle původní ČSN [1] (varianta ČSN ), podle ČSN po Změně Z3 [4] ( ČSN Z3 ) a podle zásad zavedených Eurokódů s využitím výrazu EN 6.10 R k / M = G G k + Q s s,k, (7) kde charakteristická hodnota zatížení sněhem na střeše s s,k se určí ze vztahu (4) pro variantu ČSN a ze vztahu (5) pro varianty ČSN Z3 a EN Dílčí součinitele a charakteristické hodnoty vystupující ve vztahu (7) jsou uvedeny v tab. 2. Ve variantě EN 6.10a,b se předpokládá, že konstrukce je navržena podle dvojice výrazů (6.10a, 6.10b) a pro charakteristickou hodnotu odolnosti platí méně příznivý z následujících vztahů R k / M = G G k + ψ 0 Q s s,k, (8a) R k / M = ξ G G k + Q s s,k, (8b) kde zatížení sněhem na střeše s s,k se stanoví ze vztahu (5). Redukční součinitele ξ a ψ 0 ve vztazích (8a,b) se uvažují hodnotami doporučenými v ČSN EN 1990 [7], Tab. 2 Tab. 2 Pravděpodobnostní modely základních veličin Probabilistic models of basic variables Veličina Symb. X Rozd. 1) Dílčí souč. X k μ X ČSN / ČSN Z3 / EN ČSN / ČSN Z3 + EN ČSN / ČSN Z3 + EN V X Odolnost R LN 1,1 / 1,1 / 1,1 dle (7) / (8) 0,8 R k 0,10 Stálé zatížení G N 1,20 / 1,20 / 1,35 dle (10) 1,0 G k 0,05 Zatížení sněhem na zemi (50letá max.) S GU viz tab. 1 viz tab. 1 viz tab. 1 Tvarový součinitel μ 1 1,0 / 0,8 1,0 / 0,8 Součinitel lehkých střech μ 1,0 až 1,2 / Zatížení sněhem na střeše (padesatiletá max.) S s 1,4 / 1,5 / 1,5 dle (4) / (5) μ 1 μ S50 V S50 Model. nejistoty odolnosti K R N 1,1 0,05 Model. nejistoty účinků zatížení K E N 1,0 0,10 1) N označuje normální rozdělení, LN lognormální rozdělení s počátkem v nule a GU Gumbelovo rozdělení maximálních hodnot [13]. B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 6/
3 κ κ κ κ κ κ 1 2 κ κ κ κ κ κ 3 4 Obr. 1 Index spolehlivosti v závislosti na poměru zatížení pro lokalitu Humpolec Fig. 1 Reliability index versus load ratio for region of Humpolec Obr. 2 Index spolehlivosti v závislosti na poměru zatížení pro lokalitu Praha-Břevnov Fig. 2 Reliability index versus load ratio for region of Prague- Břevnov Obr. 3 Index spolehlivosti v závislosti na poměru pro lokalitu Zlín Fig. 3 Reliability index versus load ratio for region of Zlín Obr. 4 Porovnání indexu spolehlivosti versus zatěžovací poměr ČSN a EN 6.10 ve všech uvažovaných oblastech Fig. 4 Reliability index versus load ratio comparison of ČSN and EN 6.10 for all the considered regions Obr. 5 Vliv součinitele zatížení Q na index spolehlivosti Fig. 5 Reliability index versus partial factor Q 5 62 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 6/2007
4 kde se uvádí ξ = 0,85 a ψ 0 = 0,5 pro zatížení sněhem v obvyklých nadmořských výškách do 1000 m n. m. (pro větší nadmořské výšky se má uvažovat ψ 0 = 0,7). V následujícím rozboru se sleduje spolehlivost konstrukce navržené podle jednotlivých variant. Analyzuje se spolehlivost v závislosti na poměru charakteristických hodnot zatížení sněhem na střeše k celkovému zatížení, který je dán vztahem = s s,k /(G k + s s,k ). (9) Pro poměr a známé zatížení sněhem na střeše s s,k lze ze vztahu (9) stanovit charakteristickou hodnotu stálého zatížení G k = s s,k (1 ) /. (10) Poznamenejme, že v dalším rozboru se nerozlišují stálá zatížení z různých zdrojů (vlastní tíha konstrukce, tíha střešního pláště, tíha technického zařízení uvažovaného objektu, které může být zavěšeno na nosné konstrukci střechy apod.). Vzhledem k tomuto zjednodušení se ve variantách ČSN a ČSN Z3 uvažuje součinitel stálého zatížení G = 1,2 (v normě označený f ). Ve výrazech (6.10) a (6.10a,b) se podle ČSN EN 1990 [8] uvažuje G = 1,35. Pravděpodobnostní modely základních veličin popsané v tab. 2 jsou stanoveny na základě podkladů Joint Committee on Structural Safety (JCSS Společná komise pro bezpečnost stavebních konstrukcí) [16]. Poznamenejme, že poměr μ R /R k průměrné a charakteristické hodnoty odolnosti R vychází z předpokladu, že pro charakteristickou hodnotu přibližně platí R k μ R (1 + 2V R ) [16]. Literatura: [1] ČSN Zatížení stavebních konstrukcí, ČNI, 1986 [2] ČSN P ENV Zásady navrhování a zatížení konstrukcí. Část 2-3: Zatížení konstrukcí Zatížení sněhem, ČNI, 1997 [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem, ČNI, 2005 [4] ČSN Zatížení stavebních konstrukcí, Změna Z3, ČNI, 2006 [5] ČSN P ENV Zásady navrhování a zatížení konstrukcí. Část 2-3: Zatížení konstrukcí Zatížení sněhem, Změna Z1, ČNI, 2006 [6] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem, Změna Z1, ČNI, 2006 [7] ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí, 2004 [8] ČSN P ENV Zásady navrhování a zatížení konstrukcí. Část 1: Zásady navrhování, Změna Z1, ČNI, 1997 [9] Studničková M.: Zatížení sněhem na střechách, Stavitel 3/2006 [10] Studničková M.: Aktualizace kapitoly V. Zatížení sněhem ČSN a přílohy 4 Mapy sněhových oblastí, Stavební listy 11/12, 2006 [11] Studničková M.: ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem a Změna Z3 ČSN Zatížení stavebních konstrukcí. Beton TKS 6/2006 [12] Kučera V.: Hodně sněhu hodně stavebních havárií. Sborník příspěvků semináře Specifikace zatížení při hodnocení existujících konstrukcí, Praha, nakl. ČVUT 2006, [13] Holický M., Marková J.: Základy teorie spolehlivosti a hodnocení rizik, Praha, nakl. ČVUT 2005 [14] Snow loads, Final Report, DGIII-D3, 1999 [15] ČSN Navrhování ocelových konstrukcí, ČNI, 1998 [16] Joint Committee on Structural Safety, JCSS Probabilistic Model Code, 2001, [17] Holický M., Marková J.: Vliv alternativních postupů v EN 1990 na spolehlivost konstrukcí, Stavební obzor, roč. 11, č. 2, 2002 [18] Holický M., Marková J.: Reliability of Concrete Elements Designed for Alternative Load Combinations Provided in Eurocodes, Acta Polytechnica, Vol. 43, No. 1, 2003 [19] Schleich J. B., Sedláček G., Kraus O.: Realistic Safety Approach for Steel Structures, Eurosteel, Coimbra 2002 [20] Pokyn L Uplatňování a používání Eurokódů (ke směrnici o stavebních výrobcích, 89/106/EHS), Evropská komise, 2002 [21] Sýkora M.: Statistické hodnocení ročních maxim zatížení sněhem na zemi, sb. sem. Současné problémy hodnocení existujících konstrukcí, Praha, Česká technika, 2007 [22] Holický M., Marková J., Sýkora M: Spolehlivost lehkých střech zatížených sněhem, Stavební obzor, roč. 16, č. 3, 2007, Fakulta stavební ČVUT v Praze, Praha, s V ÝSLEDKY ROZBORU SPOLEHLIVOSTI Rozbor spolehlivosti konstrukce vychází z funkce mezního stavu (6) a pravděpodobnostních modelů základních veličin uvedených v tab. 1 a 2. Obr. 1 až 3 zachycují závislost indexu spolehlivosti na poměru zatížení pro konstrukci navrženou podle ČSN, ČSN Z3, EN 6.10 a EN 6.10a,b pro lokality Humpolec, Praha-Břevnov a Zlín. Na obr. 4 je porovnána spolehlivost konstrukcí navržených podle ČSN a EN 6.10 pro všechny uvažované lokality. Obr. 1 až 3 zřetelně ukazují, že konstrukce navržená podle původní ČSN [1] (varianta ČSN) vede k významně nižší spolehlivosti než nový model zatížení sněhem zavedený Změnami Z3 [4] a Z1 [5, 6] (varianty ČSN Z3 a EN). Pro reálné hodnoty < 0,7 je index spolehlivosti pro variantu ČSN menší přibližně o 1 až 1,5 v porovnání se směrnou hodnotou t = 3,8 doporučenou pro konstrukce běžné třídy spolehlivosti RC2 podle ČSN EN 1990 [7]. Podle ČSN Z3 a EN 6.10a,b se index spolehlivosti pro poměr zatížení v rozmezí od 0,4 do 0,7 (např. střešní konstrukce) pohybuje přibližně v intervalu 4 až 3 (pro vyšší reálné hodnoty poměru index klesá pod t = 3,8). Nejvyšší úroveň spolehlivosti je dosažena při návrhu podle výrazu (6.10). Pro zatěžovací poměr 0,4 až 0,7 je index spolehlivosti vyšší o 0,4 až 0,1 v porovnání s ČSN Z3 a dvojicí výrazů (6.10a,b). Poznamenejme, že u všech uvažovaných variant je patrná významná proměnlivost indexu spolehlivosti s měnícím se poměrem zatížení. Např. pro výraz (6.10) se index spolehlivosti mění z 4,8 na 5 a se zvyšujícím se poměrem zatížení následně klesá až pod doporučenou mez 3,8. Výsledky pravděpodobnostního vyhodnocení meteorologických dat zatížení sněhem na zemi naznačují, že charakteristic- B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 6/
5 ké hodnoty s k zavedené Změnami Z1 [4] a Z3 [5, 6] dobře odpovídají teoretickým hodnotám. Pro dvojici výrazů (6.10a,b) je však spolehlivost konstrukce pro vyšší zatěžovací poměry > 0,4 nedostatečná; index spolehlivosti významně klesá pod směrnou hodnotu t. Tomu lze zabránit zvýšením dílčího součinitele zatížení sněhem Q. Obr. 5 naznačuje vliv součinitele Q na index spolehlivosti pro lokalitu Praha-Břevnov, kterou lze považovat za reprezentativní. Poznamenejme, že v předchozí studii [22] byly získány téměř shodné výsledky pro údaje ze stanic Praha-Břevnov a Ostrava Poruba. Obr. 5 ukazuje, že pro žádoucí zvýšení spolehlivosti konstrukcí se zatěžovacím poměrem do 0,7 by bylo potřebné zvýšit hodnoty dílčího součinitele zatížení sněhem Q. Poznamenejme, že podobný poznatek je uveden v nedávné studii zpracované pro kombinaci zatížení sněhem a větrem v šesti lokalitách v Německu [19]. Z ÁVĚREČNÉ POZNÁMKY Závěry analýzy spolehlivosti konstrukcí zatížených vlastní tíhou a sněhem lze shrnout do následujících bodů: Statistický rozbor dostupných měření ve třech vybraných lokalitách v ČR potvrzuje charakteristické hodnoty zatížení sněhem uvedené v nové mapě sněhových oblastí, která je součástí Změny Z3 ČSN [4], Změny Z1 ČSN P ENV [5] a Změny Z1 ČSN EN [6]. Modely zatížení sněhem na střeše zavedené Změnami Z3 [4] a Z1 [5, 6] zvyšují výrazně spolehlivost konstrukcí v porovnání s původní ČSN [1]. Úroveň spolehlivosti konstrukcí vystavených zatížením vlastní tíhou a sněhem klesá s rostoucím poměrem charakteristických hodnot zatížení sněhem a celkového zatížení. Index spolehlivosti konstrukcí navržených podle ČSN [1] může v některých případech klesnout až na hodnotu 2, která přibližně odpovídá vysoké pravděpodobnosti poruchy 0,02. Index spolehlivosti konstrukcí navržených podle Změny Z3 ČSN [4] a podle dvojice výrazů (6.10a,b) v ČSN EN 1990 [7] a ČSN EN [6] může v některých případech klesnout na hodnotu 3, která přibližně odpovídá pravděpodobnosti poruchy 0,001, a tedy stále nedostatečné úrovni spolehlivosti konstrukce. Nejvyšší úroveň spolehlivosti je dosažena při návrhu podle výrazu (6.10) v ČSN EN 1990 [7] a ČSN EN [6]. Index spolehlivosti je vyšší přibližně o 0,1 až 0,4 v porovnání se Změnou 3 ČSN a s ČSN EN 1990 [7], ve které byla použita dvojice výrazů (6.10a,b). Pro vyšší poměry zatížení se rozdíly snižují. Pro zajištění spolehlivosti konstrukcí (především lehkých střech) se doporučuje zvýšit dílčí součinitel pro zatížení sněhem v závislosti na lokálních podmínkách a poměru charakteristických hodnot zatížení sněhem a celkového zatížení (stálého a sněhu) na hodnoty větší než 1,5. Studie vznikla jako součást řešení GAČR Spolehlivost a rizika konstrukcí v extrémních podmínkách. Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. holický@klok.cvut.cz Doc. Ing. Jana Marková, PhD. markova@klok.cvut.cz Ing. Miroslav Sýkora všichni: Kloknerův ústav ČVUT v Praze Šolínova 7, Praha 6 B ETONÁŘSKÉ DNY a 29. listopadu se konala v Konferenčním centru Aldis v Hradci Králové již 14. mezinárodní konference zaměřená výhradně na beton a betonové konstrukce Betonářské dny. V předvečer konference uspořádala Česká betonářská společnost, pořadatel akce, kombinovaný společenský večer v prostorách Výukového centra Lékařské fakulty UK v Hradci Králové, na kterém byly předány ceny vítězům vyhlášených soutěží. Titulem Nejlepší diplomová práce byly oceněny práce Ing. Jiřího Marka Parkovací dům v Hradci Králové v kategorii Budovy, Ing. Svatopluka Zobka Návrh mostu přes Masarykovo nádraží v Praze v kategorii Inženýrské konstrukce a Ing. Nataliye Pokorné Zařízení pro ošetřování betonových vzorků podle předepsané teplotní historie v kategorii Technologie betonu. Titul Vynikající dizertační práce získali Ing. Lukáš Vráblík, Ph.D., za práci Analýza chování betonových mostů velkých rozpětí v kategorii Navrhování a konstrukce staveb z betonu a Ing. Claus Peter Strobach, Ph.D., za práci Steel-fibre-reinforced prestressed precast beams made of self-compacting concrete v kategorii Technologie betonu. Titulem Vynikající betonová konstrukce byly oceněny stavby Nové ústředí ČSOB Group v Praze a Knihovnicko-informační centrum U Přívozu v Hradci Králové v kategorii Budovy, Most přes Rybný potok v kategorii Mosty a Malá vodní elektrárna Vraňany v kategorii Tunely a ostatní inženýrské stavby. (Podrobněji se budeme soutěžím věnovat v dalších číslech časopisu. Pozn. red.) Úvodní zasedání konference bylo ve středu zahájeno jmenováním Prof. Ing. Zdeňka Bittnara, DrSc., děkana Stavební fakulty ČVUT, Čestným členem ČBS. Po vyzvaných přednáškách pokračoval odborný program konference v sekcích dle zaměření příspěvků: Technologie výstavby betonových konstrukcí, Významné realizace, Pohledový a architektonický beton, Novinky a trendy v navrhování a nově byla do programu zařazena sekce Český beton v zahraničí. Velký společenský večer v prostorách KC Aldis patřil opět neformálním setkáním se stávajícími i novými obchodními partnery či přáteli. redakce 64 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 6/2007
OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH MOSTŮ PODLE SOUČASNÝCH PŘEDPISŮ
OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH MOSTŮ PODLE SOUČASNÝCH PŘEDPISŮ Milan Holický, Karel Jung, Jana Marková a Miroslav Sýkora Abstract Eurocodes are focused mainly on the design of new structures and supplementary
VíceAktualizace modelu vlastnosti materiálu. Stanovení vlastností materiálů
podpora zaměstnanosti Aktualizace modelu vlastnosti materiálu Pro. Ing. Milan Holický, DrSc. a Ing. Miroslav Sýkora, Ph.D. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících
VíceSTATISTICKÉ HODNOCENÍ ZKOUŠEK MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ
STATISTICKÉ HODNOCENÍ ZKOUŠEK MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ Prof. Ing. Milan Holický, PhD., DrSc., Ing. Karel Jung, Ing. Miroslav Sýkora, Ph.D. České vysoké učení technické v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova
VíceSPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
SPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Ing. Jana Marková, Ph.D. Ing. Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT Tel.: 224353842, Fax: 224355232 E-mail:holicky@klok.cvut.cz 1 SSK4
VíceStavební obzor 2001, to be published VLIV ALTERNATIVNÍCH POSTUPŮ V EN 1990 NA SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ
Stavební obzor 2001, to be published VLIV LTRNTIVNÍCH POSTUPŮ V N 1990 N SPOLHLIVOST KONSTRUKCÍ oc.ing. Milan Holický, rsc., Ph., Ing. Jana Marková, Ph. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav Souhrn Základní evropská
Vícepodpora zaměstnanosti Obecné zásady hodnocení existujících konstrukcí
podpora zaměstnanosti Obecné zásady hodnocení existujících konstrukcí Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. Kloknerův ústav ČVUT v Praze Přednáška pro veřejnost Hodnocení existujících
VíceOVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ PODLE ISO 13822
OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ PODLE ISO 13822 VERIFICATION OF EXISTING STRUCTURES ACCORDING TO ISO 13822 Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., PhD., Ing. Jana Marková, Ph.D. Kloknerův ústav ČVUT Anotace:
Více2. Směrná úroveň spolehlivosti 3. Návaznost na současné předpisy 2. Ověření spolehlivosti požadované úřady, vlastníkem, pojišťovnami
Hodnocení existujících konstrukcí Zásady hodnocení podle ISO a TS DG6P0M050 Optimalizace sledování a hodnocení. Hodnocení musí vycházet ze skutečného stavu konstrukce, nutno ověřit průzkumem stavu objektu,
VíceRevize ČSN (obecné zásady)
Revize ČSN 73 0038 (obecné zásady) www.klok.cvut.cz/projekt-naki/ Miroslav Sýkora a Jana Marková ČVUT v Praze, Kloknerův ústav Cíle revize Průzkumy existujících konstrukcí Analýza spolehlivosti Aktualizace
VíceNK 1 Zatížení 1. Vodojem
NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
VíceMezní stavy. Obecné zásady a pravidla navrhování. Nejistoty ve stavebnictví. ČSN EN 1990 a ČSN ISO návrhové situace a životnost
Obecné zásady a pravidla navrhování Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 66 08 Praha 6 Tel.: 4 353 84, Fax: 4 355 3 E-mail: holicky@klok.cvut.cz Návrhové situace Nejistoty
VícePříloha D Navrhování pomocí zkoušek
D.1 Rozsah platnosti a použití Příloha D Navrhování pomocí zkoušek Příloha D uvádí pokyny pro navrhování na základě zkoušek a pro určení charakteristické nebo návrhové hodnoty jedné materiálové vlastnosti
VíceTvorba a zavádení Eurokódu
Tvorba a zavádení Eurokódu Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Klokneruv ústav CVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Tel.: 224 353 842, Fax: 224 355 232, E-mail: holicky@klok.cvut.cz Úvod, obecné zásady Historický
VíceNK 1 Zatížení 1. Vodojem
NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceHodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D
Hodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D Miroslav Sýkora Kloknerův ústav, ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Kvantil náhodné veličiny 3. Hodnocení jedné veličiny 4. Hodnocení modelu 5. Příklady
VíceNK 1 Zatížení 2. Klasifikace zatížení
NK 1 Zatížení 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceZATÍŽENÍ SNĚHEM. - dokumenty pro zatížení sněhem (stav před ): - γ Q = 1,5
- nová sněhová mapa ZATÍŽENÍ SNĚHEM - dokumenty pro zatížení sněhem (stav před 1.11.2006): ČSN 73 0035 ČSN EN 1991-1-3 - normové zatížení sněhem - charakteristické zatížení sněhem s n = s 0 μ s κ s = μ
VíceNK 1 Zatížení 2. - Zásady navrhování - Zatížení - Uspořádání konstrukce - Zděné konstrukce - Zakládání staveb
NK 1 Zatížení 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceZatížení stálá a užitná
ZÁSADY OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ Zatížení stálá a užitná prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Kloknerův ústav, ČVUT v Praze 1. Zatížení stálá 2. Příklad stanovení stálého zatížení na základě zkoušek
VíceOBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ
OBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Tel.: 224 353 842, Fax: 224 355 232 E-mail: holicky@klok.cvut.cz, http://web.cvut.cz/ki/710/prednaskyfa.html Metody
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VíceČSN ISO Hodnocení existujících konstrukcí
ČSN ISO 13822 Hodnocení existujících konstrukcí Jana Marková a Milan Holický Kloknerův ústav ČVUT v Praze Úvod ISO 13822 (ČSN 73 0038) Národní přílohy NA až NF Příklady Obsah mezinárodní normy ISO 13822
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VíceProjekt CZ.04.3.07/4.2.01.1/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
Projekt CZ.04.3.07/4.2.01.1/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Projekt je podporován Evropským sociálním fondem v ČR a státním rozpočtem ČR v rámci Jednotného programového
VíceStatistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu
Statistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Středa 10:00-11:40, C -204 Přednášky a cvičení: Statistické vyhodnocení
VíceOVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH BETONOVÝCH MOSTŮ POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ
MINISTERSTVO DOPRAVY ODBOR SILNIČNÍ INFRASTRUKTURY TP 224 TECHNICKÉ PODMÍNKY OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH BETONOVÝCH MOSTŮ POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ Schváleno: MD-OSI čj. 586/10-910-IPK/1 ze dne 12.7.2010, s účinností
VíceSoučasný stav a perspektivy dalšího rozvoje Eurokódů
Současný stav a perspektivy dalšího rozvoje Eurokódů Doc. Ing. Jana Marková, Ph.D. Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 E-mail: markova@klok.cvut.cz Stav zavádění Eurokódů v ČR a dalších zemích
VíceNěkterá klimatická zatížení
Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceII. Zatížení sněhem 1 VŠEOBECNĚ 2 KLASIFIKACE ZATÍŽENÍ. II. Zatížení sněhem
II. Zatížení sněhem 1 VŠEOBECNĚ ČSN EN 1991-1-3:2005 a změna ČSN EN 1991-1-3/Z1:2006 uvádí způsob stanovení zatížení sněhem pro území ČR. První část normy je překladem anglického originálu EN 1991-1-3,
VíceKlasifikace zatížení
Klasifikace zatížení Stálá G - Vlastní tíha, pevně zabudované součásti - Předpětí - Zatížení vodou a zeminou - Nepřímá zatížení, např. od sedání základů Proměnná - Užitná zatížení - Sníh - Vítr - Nepřímá
VícePOZVÁNKA A ZÁVAZNÁ PŘIHLÁŠKA
POZVÁNKA A ZÁVAZNÁ PŘIHLÁŠKA 2. BĚH ŠKOLENÍ Česká betonářská společnost ČSSI www.cbsbeton.eu a ČBS Servis, s. r. o. www.cbsservis.eu ve spolupráci s Kloknerovým ústavem ČVUT v Praze Školení ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH
VíceOBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ
OBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Tel.: 224 353 842, Fax: 224 355 232 email: milan.holicky@klok.cvut.cz, http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost
VíceČSN ISO 13822 73 0038 Hodnocení existujících konstrukcí ČKAIT Brno, 13.9.2012
ČSN ISO 13822 73 0038 Hodnocení existujících konstrukcí ČKAIT Brno, 13.9.2012 Vocational Training in Assessment of Existing Structures CZ/11/LLP-LdV/TOI/134005 Milan Holický Kloknerův ústav ČVUT Úvod Charakteristika
VíceHodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D
Hodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D Milan Holický Kloknerův ústav ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Kvantil náhodné veličiny 3. Hodnocení jedné veličiny 4. Hodnocení modelu 5. Příklady -
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Vícebyly přejaty do soustavy českých technických
Č S N E N 1 9 9 1-1 - 3 E u r o k ó d 1 : Z a t í ž e n í k o n s t r u k c í Č á s t 1-3 : O b e c n á z a t í ž e n í Z a t í ž e n í s n ě e m a Z m ě n a Z 3 Č S N 7 3 0 0 3 5 Z a t í ž e n í s t a
VíceSměrnice rady 89/106/EHS (CPD) Hlavní požadavky
Zásady navrhování podle Eurokódů Školení, 2011 Milan Holický Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Zavěšený most v Millau Tvorba Eurokódů Návrhové situace, mezní stavy Nejistoty, spolehlivost
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A VARIANTNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ SOUSTAVY ŽELEZOBETONOVÝCH NÁDRŽÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STATICKÉ ŘEŠENÍ
VíceHodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D
PŘI PŘÍPRAVĚ PŘEDNÁŠKY BYLY VYUŽITY VÝSTUPY PROJEKTU: A/CZ0046/2/0013 ASSESSMENT OF HISTORICAL IMMOVABLES WWW.HERITAGE.CVUT.CZ Fond na podporu výzkumu, 1. Evropské kulturní dědictví, 1.1 Ochrana historických
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
Více2 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN : 2004
2 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN 1991-1-2: 24 2.1 Obsah normy ČSN EN 1991-1-2:24 Zatížení konstrukcí, Obecná zatížení, Zatížení konstrukcí vystavených účinkům požáru uvádí všechny potřebné požadavky
VíceNOSNÁ KONSTRUKCE ZASTŘEŠENÍ FOTBALOVÉ TRIBUNY STEEL STRUCTURE OF FOOTBAL GRANDSTAND
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
Více2. přednáška, Zatížení a spolehlivost. 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Zatížení sněhem
2. přednáška, 25.10.2010 Zatížení a spolehlivost 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Zatížení sněhem Navrhování podle norem Navrhování podle norem Historickéa empirickémetody Dovolenénapětí
VíceSoučasný stav v navrhování konstrukcí - Eurokódy
www.tuv-sud.cz Současný stav v navrhování konstrukcí - Eurokódy Ing. Pavel Marek, Ph.D. tel: 724996251 e-mail: pavel.marek@tuv-sud.cz Seminář: Stavební veletrh, Brno 14.4. 2010 Historie vzniku Eurokódů
Více23.až Dům techniky Ostrava ISBN
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 5 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 REÁLNÉ PEVNOSTNÍ HODNOTY KONSTRUKČNÍCH OCELÍ A ROZMĚROVÉ
VíceZATÍŽENÍ PODLE EUROKÓDU
doplňkový text ke 4. a 5. cvičení ZATÍŽENÍ PODLE EUROKÓDU Zpracováno dle ČSN P ENV 1991-1 (1996) + Z1 (1996) ČSN P ENV 1991-2-1 (1997) ČSN P ENV 1991-2-3 (1997) a ČSN P ENV 1991-2-4 (1997). Klasifikace
VíceSeminář Novinky v navrhování na účinky požáru. František Wald
Seminář Novinky v navrhování na účinky požáru František Wald 1 Novinky v navrhování na účinky požáru Seminář 22. února 2006, posluchárna B280 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta stavební ve spolupráci
VíceThe roof of a bus station
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Zastřešení autobusového nádraží The roof of a bus station Bakalářská práce Studijní program: Stavební
VíceUPLATNĚNÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍCH METOD PŘI NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 137 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 UPLATNĚNÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍCH METOD PŘI NAVRHOVÁNÍ
VíceZatížení konstrukcí. Reprezentativní hodnoty zatížení
Zatížení konstrukcí Klasifikace zatížení podle jejich proměnnosti v čase: zatížení stálá (značky G, g), např. vlastní tíha konstrukcí a pevného vybavení (např. i zemina na terasách), zatížení předpětím,
VíceProjekt CZ.04.3.07/4.2.01.1/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
Projekt CZ.04.3.07/4.2.01.1/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Projekt je podporován Evropským sociálním fondem v ČR a státním rozpočtem ČR v rámci Jednotného programového
VíceCo to je existující konstrukce? - nosná část dokončené konstrukce Hodnocení existujících konstrukcí se liší od navrhování:
Principy hodnocení a ověřování existujících konstrukcí podle ČSN ISO 13822 a ČSN 73 0038 Milan Holický, Miroslav Sýkora (miroslav.sykora@cvut.cz) Kloknerův ústav ČVUT Motivace pro (polo)pravděpodobnostní
VíceSBORNÍK. k semináři konaném 23. října 2006 v Praze v Masarykově koleji ČVUT
SBORNÍK SPECIFIKACE ZATÍŽENÍ PŘI HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ k semináři konaném 23. října 2006 v Praze v Masarykově koleji ČVUT Projekt CZ.04.3.07/4.2.01.1/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH
VíceSBORNÍK. k semináři konaném 12. dubna 2006 v Praze v Arcibiskupském semináři
SBORNÍK ZÁSADY HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ k semináři konaném 12. dubna 2006 v Praze v Arcibiskupském semináři Projekt CZ.04.3.07/4.2.01/0005 INOVACE METOD HODNOCENÍ EXISTUJÍCÍCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
VíceOCELOVÁ KONSTRUKCE ROZHLEDNY STEEL STRUCTURE OF VIEWING TOWER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceČSN EN 1990/A1 OPRAVA 4
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.010.30 Leden 2011 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1990/A1 OPRAVA 4 73 0002 idt EN 1990:2002/A1:2005/AC:2010-04 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 1990:2004/A1:2007
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceČÁST 2: Z ATÍŽENÍ MOSTŮ DOPRAVOU (1. ČÁST
E U R O K Ó D 1 ČSN EN 1991-2 Z ATÍŽENÍ K O N S T R U K C Í ČÁST 2: Z ATÍŽENÍ MOSTŮ DOPRAVOU (1. ČÁST MOSTY P O Z E M N Í C H K O M U N I K A C Í A L Á V K Y PRO C H O D C E) E U R O C O D E 1 E N 1991-2
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceVýpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceRozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.010.30 Duben 2013 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN 1991-1- 4 ed. 2 73 0035 idt EN 1991-1-4:2005 idt EN 1991-1- 4:2005/AC:2010-01
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceZatížení větrem podle ČSN EN 1991-1-4 zvýší ceny konstrukcí stěn a opláštění
evropské normy text: Jaroslav Vácha grafické podklady: autor Zatížení větrem podle ČSN EN 1991-1-4 zvýší ceny konstrukcí stěn a opláštění Ing. Jaroslav Vácha Absolvent Stavební fakulty ČVUT v Praze, obor
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceP OSOUZENÍ BEZPEČNOSTI ŽELEZOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ
P OSOUZENÍ BEZPEČNOSTI ŽELEZOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ V N E L I N E Á R N Í C H VÝPOČTECH V E R I F I C A T I O N OF U L T I M A T E LIMIT STATES OF R E I N F O R C E D CONCRETE STRUCTURES I N NONLINEAR A
VíceVρ < πd 2 f y /4. π d 2 f y /4 - Vρ = 0
5 ZÁKLADY TOI SPOLHLIVOSTI 5.1 Základní úvahy Základní úlohou teorie spolehlivosti stavebních konstrukcí je rozbor zdánlivě jednoduché podmínky mezi účinkem zatížení a odolností konstrukce ve tvaru nerovnosti
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VícePříloha P.1 Mapa větrných oblastí
Příloha P.1 Mapa větrných oblastí P.1.1 Úvod Podle metodiky Eurokódů se velikost zatížení větrem odvozuje z výchozí hodnoty základní rychlosti větru, definované jako střední rychlost větru v intervalu
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Miloš RIEGER 1 POSOUZENÍ SPOLEHLIVOSTI SPŘAŢENÝCH MOSTŮ NAVRŢENÝCH PODLE EC Abstract
VíceDegradační modely. Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT v Praze
Degradační modely Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Degradace železobetonových konstrukcí 3. Degradace ocelových konstrukcí 4. Závěrečné poznámky 1 Motivace 2 Úvod obvykle pravděpodobnostní
VíceČSN EN 1991-1-3 (Eurokód 1): Zatížení konstrukcí Zatížení sněhem. Praha : ČNI, 2003.
ZATÍŽENÍ SNĚHEM ČSN EN 1991-1-3 (Eurokód 1): Zatížení konstrukcí. Praa : ČNI, 2003. OBECNĚ: se považuje za proměnné pevné zatížení a uvažují se trvalé a dočasné návrové situace. Zpravidla se posuzují 2
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA Bakalářská práce Vedoucí bakalářské
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍHO OBJEKTU THE ROOFING OF THE SPORT HALL ÚVODNÍ LISTY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍHO
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÝ
VícePříklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu
Příklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu Uvažujte železobetonový sloup ztužené rámové konstrukce o průřezu b = 400 mm h = 400 mm a účinné délce l 0 = 2,1 m (Obr. 1). Na sloup působí
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceStanovení hloubky karbonatace v čase t
1. Zadání Optimalizace bezpečnosti a životnosti existujících mostů Stanovení hloubky karbonatace v čase t Předložený výpočetní produkt je aplikací teoretických postupů popsané v navrhované certifikované
VíceZásady navrhování konstrukcí
Zásady navrhování konstrukcí Přednáška - doc. Ing. Jana Marková, Ph.D. markova@klok.cvut.cz Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 166 08 Praha 6 Cvičení - Ing. Martin Šolc solc@kme.zcu.cz Zavěšený most v Millau
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceVáclav Kučera TZÚS Praha
hodně havárií Václav Kučera TZÚS Praha seminář Zásady hodnocení existujících konstrukcí-řijen 26 Hodně sněhu řidič kamionu 2 Hodně sněhu 8 6 4 2 96 97 98 99 2 2 Hodně sněhu Josef Lada Hrusice Hodně sněhu-čhmú
Více