Telefon: Zakázka: Skladovací hala Tesco Položka: Trám A21-22 Dílec: Předpjatý nosník

Transkript

1 RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr Typ: Železobeton Soubor: Předpjatý trám V Prefa.Balx Informace o projektu Zakázka Skladovací hala Tesco Popis Předpjatý trám s průřezem V Položka Trám A21-22 Prvek Předpjatý nosník Systémové informace Normy: ČSN EN :2016 Návrh Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují Redistribuce momentů: omezit na < % Druh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: Předpětí ve formě Návrhová situace: trvalá Třída prostředí: horní:xc1 dolní:xc1 Třída požární odolnosti: R60 Ohoření: 3-stranné Geometrie nosníku Průřez Typ bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac [cm²] Iy [cm⁴] zs [cm] V IX Podpory Podpora Typ cx cz cφx cφy Šířka Ozub [kn/m] [kn/m] [cm] ba [cm] h [cm] A přímé, beton tuhé tuhé tuhé B přímé, beton tuhé strana:1/11

2 Materiál Beton fck Ecm γc αcc fcd fctm γ [kn/m³] C45/ Vzrůstající větev pracovního diagramu napětí-přetvoření se uvažuje dle (2)a. Výztuž Použití fyk Es γs fyd Duktilita ΔσRSK(N*) B500S Podél & B (vysoká) příčně B420S Smyková spára B (vysoká) Předpjatá výztuž ST1660/1860 Druh/Typ Soudržnost Drát okamžitá fp01,k fp01,d fpk fpd Ep ΔσRSK(N* ) γinf γsup γp lpt Øvni Øvně 0 0 k [ /m] µ s [mm] Rmin σpo/fpk 60% 70% 80% Zadaná výztuž Podélná výztuž Pole Úsek As horní [cm²] As dolní [cm²] s-horní [mm] s-dolní [mm] č. a b d1 [cm] Stojina Pásnice d1 [cm] Stojina Pásnice Stojina Pásnice Stojina Pásnice Předpjatá výztuž Okamžitá soudržnost Typ Materiál předpjaté výzuže ζ Poměr soudržnosti předpjatá výztuž/měkká výztuž A p Plocha předpjaté výztuže jednoho kabelu z p Svislá excentricita předpínacího kabelu od HH ΣA p Součet ploch předpjaté výztuže po vrstvách vlevo Separace zleva p Ekvivalentní průměr předpjaté výztuže vpravo Separace zprava e Vodorovná rozteč předp. výztuže P m0 Průměrná předpínací síla Vrstv a Typ np Ap [cm²] ΣAp [cm²] p [mm] ζ e [cm] zp [cm] Pm0 Separace np vlevo vpravo a ST1660/ strana:2/11

3 Zatížení Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou charakteristické Vlastní tíha: qz [kn/m] = [kn/m³] * A [m²] pro všechny Ed Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha Vlastní tíha nosníku 1 Stálé zatížení Skladovací prostory (Užitné E) 3 Předpětí Předpětí 1 Zatěžovací stav 1: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Zatěžovací stav 2: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Zatěžovací stav 3: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Součinitele kombinací Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Vlastní tíha Stálé zatížení Skladovací prostory (Užitné E) Předpětí strana:3/11

4 Výsledky Předpětí Legenda k časové ose t 0 t 1 = 28 t Časová osa Časová osa t(d) Čas aktivace předpětí První zatížení Konec životnosti t dov.σp Legenda k součinitelům dotvarování a smršťování Relativní vlhkost Cement (t 1 - t 0) (t - t 1) 32,5 R RH = 70% RH = 50% s = 0.25 Součinitele dotvarování a smršťování t1 t f cr f sh Faktor k dotvarování Faktor pro smršťování Průřez h0 A u εt1-t0 φt1-t0 εt -t0 φt -t0 fcr fsh [mm] [cm²] [cm] [10E-5] [-] [10E-5] [-] V Legenda k předpínacím silám z p Úhel Poloměr z s Rameno Předp.síla Výška polohy kabelu od HH Sklon kabelu Vzdálenost těžištní osy Vzdálenost těžištní osy - výška předp.výztuže P m0 ΔP CSR,t1 ΔP CSR,t Střední hodnota předpínací síly bez CSR Ztráty CSR v čase t1 Ztráty DSR v čase t strana:4/11

5 Vnitřní účinky z předpětí Normálové síly Ohybové momenty Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extrém hodnoty Q Užitná zatížení (charakteristicky) EQU Stabilita polohy (char.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpora Zatěžovací stav EXTR Ax Az Mx My A A A A 3 B B B B 3 strana:5/11

6 Vnitřní účinky Zať.stav 0: Vlastní tíha nosníku Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 1: Posouvající síly Vz Momenty My strana:6/11

7 Zať.stav 2: Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 3: Předpětí 1 Normálové síly Nx Momenty My Přehled vnitřních účinků Pole max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd č Přehled nadpodporových vnitřních účinků Podpora max MyEd min MyEd max VzEd-Le max VzEd-Pr A B max MtEd-Le max MtEd-Pr max NxEd min NxEd strana:7/11

8 Návrh Kombinované vnitřní účinky Základní kombinace M yd Základní kombinace V zd Omezení šířky trhlin Šířky trhlin [mm] Omezení napětí Pole / Podpora Čas [dny] σs,charakt σp,kvazist σc,charakter σc,kvazist IAB [-] A B Tabelární požární odolnost Pole / Podpor a μfi Tcrit [ ] bw [cm] hw,min [cm] bmin [cm] amin [cm] asd stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. [cm] A B Využití Maximální využití: 1.00 v poli 1 Posudek vyhovuje. strana:8/11

9 Omezení průhybů Průhyb t1 nelineárně [mm] Průhyb t nelineární [mm] Průhyb Δt nelineární [mm] Návrh kotevní oblasti Metodika Vyrovnávací délka Předpínací síla Smyková síla Součinitel k Výpočet výztuže na štěpení pro předpětí ve formě l disp s l ptd = 1.0 l pt Z p = A p f pk T = (Z p+n d+n p) (Z p+n h+n p), řez bezprostředně na předpjatou výztuží se interpoluje v závislosti na její výškové poloze mezi 1/3 a 1/2 Vyrovnávací délka Podíly síly v betonu Výztuž na štěpení [cm²] od x po x Nh Nd Np Zp T k Asw Posouzení kotevní oblasti předpětí ve formě Čas předpětí t = 7 dnů max σ h,max σ d F EdI F Ed F sd x trhl l pt2 l bpd max.napětí kraj.vlákna na MSÚ(elasticky) M Ed/z Rozhodující pro pokrytí tahů Síla ve výztuži (F Ed-F pd Začátek porušené oblasti Délka přenosové oblasti (1,20 l pt) Délka kotevní oblasti * F EdII F pd A s,req x posun l r x As = max σ > f ct,0.05 = 2.66 N/mm² M Ed/z V Ed (cotθ-cotα) Předpínací síla Přídavky výztuže x trhl s pravidlem posunu průběhu M Ed/z Délka oblasti bez trhlin Rozhodující návrhový řez strana:9/11

10 Napětí a pokrytí tahů x max σh max σd FEdI FEdII FEd Fpd Fsd xtrhl xposun * * * * Přenosové a kotevní délky f ctm(t) = 2.96 N/mm² α 1 = 1.00 Typ a: Typ b: Typ c: f ctd(t) = 1.38 N/mm² η p1 = 3.20 f bpt = 4.42 N/mm² η p2 = 1.40 Bez vzniku trhlin v kotevní oblasti Bez vzniku trhlin podél přenosové délky Vznik trhlin uvnitř přenosové délky f ctm = 3.80 N/mm² η 1 = 1.00 f ctd = 1.77 N/mm² Č.předp.vrstvy-n Č.předp.vrstvy-i f bpd = 2.48 N/mm² neseparovaná část separovaná část Č.vrstvy xzač xkon lpt1 lpt2 Typ Typ dp α2 σpm0 σpmn σpd Zač Kon [mm] 1 -n c c xzač Pokrytí tahů Přenosová oblast xlpt2 xlbpd Předpětí Stav: IIZ=tah,thliny; ID=tlak,bez trhlin Zp Začátek lpt2 lbpd xtrhl xposun ID IIZ IIZ ID IIZ IIZ xzač xlpt2 xas lr FEdI FEdII FEd Fpd Fsd As,req [cm²] strana:10/11

11 Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineárním výpočtem vnitřních účinků Návrh dle ČSN EN :2016 běžné pozemní stavby Posudek probíhá normativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekomprese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky trhlin vyhovuje Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí nevyhovuje Únosnost smykových spár neřešeno Omezení deformací vyhovuje Konstr. požární odolnost vyhovuje Ozuby neřešeno Nutná výztuž Nutná podélná výztuž [cm²] Nutná třmínková výztuž stojiny [cm²/m] Spotřeba materiálu Materiál Objem [m³] Hmotnost [kg] Beton Beton.výztuž Předpjatá výztuž C45/55 B500S ST1660/ Teoretická spotřeba materiálu z výsledků návrhů bez další konstruktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. strana:11/11