CREEPOVÉ CHOVÁNÍ ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU
|
|
- Otakar Hruška
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 CREEPOVÉ CHOVÁNÍ ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU Jiří Dvořák a, Václav Sklenička a, Milan Svoboda a a Ú fyziky materiálů, Akademie věd České republiky, Žižkova 22, Brno, ČR, dvorak@ipm.cz Abstrakt Extrémně (velikost zrna ~ 5 mm) čistý (99,99%) hliník byl pro dosažení jemnozrnné struktury tvářen metodou intenzivní lokální smykové plastické deformace (ECAP) za pokojové teploty v zápustce, v níž protínající se extruzní kanály stejného průřezu svírají úhel 90. Použitím metody ECAP pomocí jednoho nebo vícenásobného průchodu variantními postupy A, B c nebo C bylo dosaženo ultrajemnozrnné mikrostruktury hliníku o velikosti (sub)zrna ~ 1µm. Creepové zkoušky při konstantním tahovém zatížení probíhaly při teplotě 473K a napětí 15 MPa jak na vzorcích, tvářených metodou ECAP všemi variantními postupy a při proměnném počtu ECAP operací (až do 12 průchodů), tak i na hrubozrnném (netvářeném) hliníku. Výsledky vedou k závěru, že creepová odolnost ultrajemnozrnného hliníku je významně vyšší než hrubozrnného materiálu. Creepová životnost materiálu po aplikaci ECAP je však kriticky závislá na počtu ECAP průchodů a volbě variantního procesního postupu A, B c či C, což je vysvětleno rozdílnou homogenizací mikrostruktury a mikrotextury vzorků v důsledku rozdílné mezioperační rotace ECAP vzorků při použitém procesním postupu. Abstract Extremely coarse-grained (grain size 5 mm) high-purity (99,99%) aluminium was subjected to equal-channel angular pressing (ECAP) to refine its grain size. The ECAP pressing was conducted at room temperature with a die that had a 90 angle between the die channels and one or repetitive pressing followed either route A, B c or C. Following pressings by each of the routes, the microstructure of billets exhibited similar (sub)grain size ( 1.0 µm). Constant load tensile creep tests were conducted at 473K and at the applied stress range of 15 MPa on billets after different number of passes (up to 12 passes) and, for comparison purposes, on coarse-grained unpressed material. In essence, the creep resistance of the ECAP material is shown to be considerably increased compared to coarse-grained aluminium. However, the creep behaviour of an ultrafine-grained material indicates a dependence on the number of ECAP passes resulting in homogenisation of the microstructure and microtexture and the influence of the ECAP process route which may be attributed to the different rotations of the billets via the ECAP pressing. 1. ÚVOD Ultrajemnozrnné UFG materiály (UFG, ultrafine grained materials) předují novou skupinu kovových materiálů s neobvyklou strukturou a pozoruhodnými fyzikálními a chemickými vlastnostmi ve srovnání s polykrystalickými materiály se standardní velikostí zrna. Významnou technologií přípravy UFG materiálů s větším objemem se stala metoda ECAP (equal-channel angular pressing [1,2,3]), založená na aplikaci intenzivní lokální smykové deformace při protlačování materiálu. ECAP lze využít při přípravě UFG materiálů s vynikající pevností při nízkých teplotách a vysokých rychlostech deformace. Pomocí této metody lze dosáhnout homogenní struktury materiálu s velikostí zrna řádově ve stovkách nanometrů. 1
2 V posledním desetiletí byla publikována řada prací, věnovaných bližšímu popisu technologických aspektů aplikace metody ECAP a zejména detailnímu mikrostrukturnímu studiu materiálů, především modelových kovů a slitin, připravených touto metodou. V poslední době lze nalézt i publikace, týkající se zpracování reálných konstrukčních materiálů a kompozitů na bázi kovové matrice. Velmi zřídka lze nalézt výsledky studia mechanických vlastností a plastického chování ECAP materiálů; výjimkou snad jsou popisy superplastického chování při nižších teplotách [4]. Studie creepové chování ECAP materiálů nebyla dosud provedena. Ve snaze alespoň částečně zaplnit tuto mezeru vznikl předložený příspěvek. 2. PRINCIP METODY ECAP Základní princip metody je ilustrován obr. 1. Tvářecí přípravek tvoří blok (zápustka) se dvěma protínajícími se extruzními kanály o téměř stejném průřezu. Polotovar zkušebního materiálu, potřený vhodným lubrikátorem, je vložen do vertikálního kanálu a tlakem průtlačníku protlačen do výstupního kanálu pod úhlem Φ. Za těchto podmínek se polotovar pohybuje kanálem jako tuhé těleso a lokálního přetvoření je dosaženo intenzivní smykovou plastickou deformací v průsečíkové rovině kanálů. Intenzita plastické deformace je závislá na úhlu, který kanály svírají. Přednostně se používají úhly 90, 120 a 150, přičemž nejefektivnější deformace je dosaženo při úhlu 90. V případě jednoho průchodu je dosaženo ekvivalentní deformace ~ 1 bez redukce počátečního průřezu vzorku. Výhody úhlového protlačování jsou patrnější při vícenásobném průchodu materiálu. Díky tomu, že při tváření nedochází ke změně průřezu polotovaru, lze celý proces snadno několikrát opakovat a celková úroveň dosažené deformace odpovídá příslušnému násobku deformace odpovídající Obr. 1. Princip metody ECAP jednomu průchodu. Při vlastní extruzi můžeme použít následujících variantních procesních postupů spočívající v rozdílné rotaci polotovaru před následným ECAP průchodem (obr. 2): postup A orientace polotovaru vzorku se nemění, k rotaci vzorku nedochází; postup B polotovar je otočen o 90 před následným průchodem a konečně postup C rotace předuje 180. Probíhá-li rotace při postupu B vždy v jednom směru, označujeme tento postup B c. Obr. 2. Tři variantní pracovní postupy technikou ECAP 2
3 3. KONSTRUKCE TVÁŘECÍHO PŘÍPRAVKU Konstrukce ECAP přípravku byla navržena J. Dvořákem; přípravek byl vyroben v mechanické dílně Úu fyziky materiálů AV ČR. Přípravek je složen ze 4 dílů spojených v celek pomocí válcových čepů. Čepy jednak zajišťují vzájemnou polohu po složení přípravku a jednak zachycují tlakové síly při tvářecím procesu. Hlavním požadavkem na funkčnost přípravku je otěruvzdornost a tvrdost konstrukčního materiálu zápustky, která byla proto vyrobena z nástrojové oceli a vhodně tepelně zpracována. V průběhu protlačování vznikají uvnitř zápustky značné tlaky, které působí na stěny kanálů a hrozí tím únik materiálu štěrbinou mimo jejich profil. Proto je zápustka vsazena do čtvercové zděře a těsnost zajištěna pomocí samosvorných klínů. Tímto řešením nedochází k zeslabení konstrukce přípravku a přítlačná síla je rozložena rovnoměrně po celé ploše. Jako lis byl použit univerzální zkušební stroj Zwick 1382 pracující se zatížením 200 kn. Výhodami tohoto stroje je 12-stupňová převodovka, plynulý pohyb příčníku a okamžitý grafický záznam síly na čase. Aby bylo možno adaptovat přípravek na zkušební stroj Zwick, byl navržen speciální stojan, na který se přípravek s průtlačníkem uchytí. Pomocí tohoto zařízení je tahové napětí převedeno na tlakové, čímž dochází k vzájemné interakci vzorku s průtlačníkem. Konstrukční sea ECAP zařízení je patrná z obr. 3; je Obr. 3. Adaptace tvářecího přípravku ECAP a průtlačníku na mechanický stroj Zwick však nutno zdůraznit, že jak parametry přípravku, tak i volba stroje byly determinovány zvoleným experimentálním materiálem (Al 99,99%). 4. EXPERIMENTÁLNÍ VÝSLEDKY 4.1 Experimentální materiál a mikrostrukturní analýza Pro přípravu ultrajemnozrnného materiálu byl získán extrémně hliník čistoty 99,99% ve u po válcování za tepla s velmi nehomogenní velikostí zrna (střední rozměr zrna činil ~ 5 mm). Vyválcovaný pás za tepla byl rozřezán na polotovary o rozměrech 9,9 x 9,9 x 75 mm. Příprava ultrajemnozrnné verze experimentálního materiálu metodou ECAP byla provedena při pokojové teplotě za použití již popsaného tvářecího přípravku, při rychlosti příčníku 10 mm/min a při aplikaci variantních procesních postupů A, B či C. Maximální počet průchodů ECAP byl 12. Z ECAP polotovarů byly připraveny ploché zkušební vzorky pro následné creepové zkoušky v tahu. K analýze mikrostrukturního u ECAP vzorků byla použita světelná i elektronová mikroskopie. Typická mikrostruktura těchto vzorků je patrná z obr. 4; bez ohledu na zvolený variantní postup (A, B či C) a absolvovaný počet průchodů se velikost (sub)zrna pohybovala okolo 1 µm. Podstatnější rozdíl spočíval v morfologii (sub)zrn protáhlý či rovnoosý tvar a 3
4 METAL 2003 ve vzájemné orientaci sousedících (sub)zrn rozdílná distribuce maloúhlých a velkoúhlových hranic. Obr. 4. Typická mikrostruktura a příslušné selekční elektronové difrakce (SAED patterns) ECAP vzorků po (a) jednom průchodu, (b) 4 průchodech postupem B a (c) 8 průchodech postupem C. Transmisní elektronová mikroskopie (TEM). Ke zjištění tepelné stability ultrajemnozrnného u materiálu bylo provedeno žíhání ECAP vzorků při teplotě 473 K (tato teplota byla zvolena pro vlastní creepové zkoušky) v odstupňovaných časových intervalech: 0,5, 1,2, 5, 24 a 48 hodin. Následný metalografický rozbor prokázal, že k markantnímu růstu (sub)zrna dochází v průběhu počátečních 30 minut. Po této době dochází k stabilizaci (sub)zrna; jeho střední hodnota činila 6 µm a nebyla významně ovlivněna (při stejném počtu průchodů) použitým variantním procesním postupem. Rovněž měřená mikrotvrdost HV5 prokázala významný pokles pouze v počátečním stadiu žíhání ECAP vzorků. 4.2 Výsledky creepových zkoušek Creepové zkoušky v tahu byly provedeny při teplotě 473 K a při aplikovaném tahovém napětí 15 MPa pomocí creepových vzorků s rozdílnou historií přípravy metodou ECAP. Pro porovnání byly provedeny i paralelní creepové zkoušky na hrubozrnném hliníku ve výchozím u za stejných podmínek creepového zatěžování. Všechny creepové zkoušky byly vedeny do lomu vzorku. Obr. 5a ilustruje standardní creepové křivky ε vs t pro vzorky ECAP (postupy A, B a C) po dvou průchodech. Pro srovnání jsou vyneseny creepové křivky hrubozrnného u a také ECAP vzorku s jedním průchodem (A1). Z obrázku vyplývá, že nejdelší dobu do lomu vykazuje vzorek A1; vzorky A2, B2 a C2 mají kratší doby do lomu, které se vzájemně poněkud liší v závislosti na použitém procesním postupu. Přesto i tyto vzorky mají podstatně delší creepovou životnost než vzorek hrubozrnného hliníku. Standardní verze creepových křivek ε vs t může být vynesena formou časové závislosti okamžité rychlosti creepu, tj. ε& vs t (obr. 5b). Z obrázku je patrné, že minimální rychlosti creepu ECAP vzorků jsou o dva až tři řády nižší než hrubozrnného materiálu. Minimální rychlosti creepu je dosaženo u vzorků s 2 průchody zhruba v polovině creepové životnosti; u vzorku A1 primární creep předuje dominující oblast creepu a minimální rychlosti creepu je dosaženo až v závěrečné fázi creepové expozice před nástupem terciárního creepu. 4
5 0.6 1x10-1 PRODLOUŽENÍ ε počet průchodů: 2 Procesní postup: A1 A2 B2 C2 RYCHLOST CREEPU dε/dt [s -1 ] 1x10-2 1x10-3 1x10-4 1x10-5 1x10-6 1x10-7 počet průchodů: 2 Procesní postup: A1 A2 B2 C x Obr. 5. Časové závislosti (a) creepového prodloužení(creepové křivky) a (b) okamžité rychlosti creepu pro hliník a ECAP materiál s použitím různé procesní historie. Creepové chování ultrajemnozrnného hliníku po 12 průchodech znázorňuje obr. 6, který zároveň umožňuje i bezprostřední porovnání s chováním hrubozrnného u. Ze standardních creepových křivek (obr. 6a) opět vyplývá, že doba do lomu ultrajemnozrnného u je podstatně delší než hrubozrnné varianty. Transformované creepové křivky ε& vs t (obr. 6b) zároveň naznačují, že dochází k zúžení intervalu hodnot minimálních rychlostí creepu ECAP materiálu podrobeného různým procesním postupům (A, B či C). 1 1x10-2 PRODLOUŽENÍ ε Procesní postup: A12 B12 C počet průchodů: RYCHLOST CREEPU dε/dt [s -1 ] 1x10-3 1x10-4 1x10-5 1x10-6 Procesní postup: A12 B12 C12 Al 99,99 473K,15 MPa počet průchodů: 12 1x Obr. 6. Časové závislosti (a) creepového prodloužení (creepové křivky) a (b) okamžité rychlosti creepu pro hliník a ECAP material o stejném počtu průchodů. Konečně, obr. 7a, b ilustruje vliv počtu průchodů tvářecím přípravkem při stejném procesním způsobu (v uvažovaném případě postup B) na creepovou životnost a minimální rychlost creepu. Zatímco se zvyšujícím se počtem průchodů dochází ke snížení doby do lomu a tedy creepové životnosti (obr. 7a), počet průchodů nemá zásadní vliv na minimální rychlost 5
6 creepu (obr. 7b). Naproti tomu se zvyšujícím se počtem průchodů dochází ke zvýšení creepového lomového prodloužení (obr. 7a). 1 1x10-1 PRODLOUŽENÍ ε B2 B4 B8 B12 procesní postup: B RYCHLOST CREEPU dε/dt [s -1 ] 1x10-2 1x10-3 1x10-4 1x10-5 1x10-6 B2 B4 B8 B12 procesní postup: B x Obr. 7. Časové závislosti (a) creepového prodloužení (creepové křivky) a (b) okamžité rychlosti creepu pro hliník a ECAP materiál, připravený procesním postupem B s rozdílným počtem průchodů. Obecně lze říci, že aplikace metody ECAP nevede k zásadnímu zvýšení creepové plasticity oproti hrubozrnnému u (srovnej obr. 5a, 6a a 7a). Fraktografické vyšetření creepové lomové plochy ukázalo, že k závěrečnému lomu dochází v důsledku lokální ztráty plastické stability matrice mechanismem vnitrokrystalového tvárného lomu obr. 8. a 9. Tento mechanismus je zřejmě stejný pro obě strukturní varianty studovaného hliníku (obr.8a a 9a). V dolomové části creepové plochy se však fraktografické charakteristiky poněkud liší (srovnej 8b a 9b). Obr. 8. Creepová lomová plocha hrubozrnného hliníku: (a) celkový pohled, (b) detail dolomové oblasti. Creepové podmínky: teplota 473 K, napětí 15 MPa, doba do lomu 7,5 ks. Rastrovací elektronová mikroskopie (SEM). 6
7 Obr. 9. Creepová lomová plocha vzorku ECAP (procesní postup B C, 12 průchodů): (a) celkový pohled, (b) detail dolomové oblasti. Creepové podmínky: teplota 473 K, napětí 15 MPa, doba do lomu 70 ks. Rastrovací elektronová mikroskopie (SEM). 5. DISKUZE Provedená studie creepového chování prokázala, že aplikací metody ECAP a získáním ultrajemnozrnného u materiálu lze dosáhnout významného zvýšení creepové životnosti a do jisté míry alespoň v oboru creepového vnitrokrystalového lomu i zlepšení creepové lomové plasticity. Rozsah zvýšení uvedených creepových charakteristik závisí na počtu průchodů (ECAP operací) i na použitém procesním postupu (postup A, B či C). V současné době je obecně preferován postup B a konstrukce tvářecího přípravku s úhlem ψ = 90 [3]. Detailní mikrostrukturní analýzy ukazují, že tento postup vede po určitém počtu průchodů k získání ultrajemnozrnné, rovnoosé struktury se značným podílem velkoúhlových hranic. Z literatury [2] i z této práce vyplývá, že zvolený pracovní postup nemá prakticky vliv na dosaženou velikost (sub)zrna po tváření metodou ECAP a po větším počtu průchodů ani na podíl velkoúhlových hranic v ultrajemnozrnném materiálu. Naproti tomu, zvolený pracovní postup může zásadním způsobem ovlivnit mikrostrukturu ECAP vzorků v důsledku rozdílné mezioperační rotace vzorků a tím i creepové chování ECAP materiálu, zejména při malém počtu průchodů [5]. Z provedené studie vyplývá, že dosažená mikrostruktura ECAP materiálu má na výsledné creepové vlastnosti a chování v některých aspektech zcela protichůdný vliv. K získání materiálu s nejvyšší creepovou životností (nejdelší dobou do lomu) postačí minimální počet průchodů. Tím získáme značně heterogenní mikrostrukturu s vysokou relativní četností maloúhlových (sub)hranic (tj. hranic s úhly < 15 ). Tyto maloúhlové hranice neumožňují aktivitu pokluzů jako významného deformačního mechanismu creepu při zvýšených teplotách u materiálů s malou velikostí zrna, ani zachování kompatibility plastické deformace sousedících (sub)zrn. Naproti tomu, větší počet průchodů vede k vysoké četnosti velkoúhlových hranic, jejichž přítomnost vede ke snadnějšímu průběhu u mechanismů creepové deformace a dosažení větší creepové lomové plasticity. Makroskopickou odezvou je potom vlastní creepové chování ECAP materiálu; za stejných podmínek creepového zatěžování proto vykazují nejnižší hodnoty minimální rychlosti creepu a nejvyšší dobu do lomu ECAP materiály s nejnižším počtem průchodů bez ohledu na použitý procesní postup. Kritickým problémem je uchování původní velikosti ECAP (sub)zrna při následné tepelné expozici. Stabilní velikosti (sub)zrna lze zřejmě dosáhnout přítomností jemných 7
8 precipitátů na hranicích (sub)zrn, které by účinně blokovaly případnou migraci (sub)hranic či dokonce rekrystalizaci. Současné pokroky v aplikaci ECAP metody i v oblasti vícefázových reálných slitin [6,7] však naplnění tohoto předpokladu v principu umožňují. 6. ZÁVĚR Provedená komparační studie creepového chování hrubozrnného čistého hliníku s jeho ultrajemnozrnnou verzí, připravenou metodou bezkontrakčního protlačování pomocí intenzivní lokální smykové deformace (metodou ECAP), prokázala podstatné zvýšení creepové životnosti případně creepové plasticity u ultrajemnozrnného materiálu. Dosažená úroveň těchto creepových parametrů je však kriticky závislá na mikrostrukturních charakteristikách a tudíž na vlastní procesní historii ECAP materiálu. PODĚKOVÁNÍ Finanční podporu pro tuto práci poskytla Grantová agentura Akademie věd České republiky v rámci řešení grantového projektu GA AVČR IAA LITERATURA [1] STOICA, G.M., LIAW, P.K., Progress in Equal Channel Angular Pressing JOM, 2001, roč. 53, č.3, s [2] Mc NELLEY, T.R., aj. Influence of processing route on microstructure and grain boundary development during equal channel angular pressing of pure aluminium. Sborník z konference Ultrafine grained Materials II. Warrendate: TMS, 2002, s [3] XU, C., LANGDON, T.G., Homogenity in ultrafine grained aluminium prepared by equal channel angular pressing. Ibid, s [4] KOMURA, S., aj. Optimizing true procedure of equal channel angular pressing for maximum superplasticity. Mater. Sci. Engineering, 2001, roč. A 297, s [5] TERHUNE, S. D., aj. An investigation of microstructure and grain boundary evolution during ECA pressing of pure aluminium. Met. Materials Traus., 2002, roč. 33A, s [6] VALIEV, R. Z., ISLAMGALIEV, R.K., ALEXANDROV, I.V.. Bulk nanostructured materials from severe plastic deformation. Progress in Materials Sci., 2000, roč.45, s [7] Sborník 2. mezinárodní konference Nanomaterials by Severe Plastic Deformation: Fundamental processing Applications, Ed. M. Zehentbauer a R.Z. Valiev, Deutsche Gesellschaff fűr Materialkunde ev, v tisku. 8
CREEPOVÉ CHOVÁNÍ HLINÍKOVÉ SLITINY Al-3Mg-0,2Sc PŘIPRAVENÉ METODOU ECAP. CREEP BEHAVIOUR OF Al-3Mg-0,2Sc ALLOY PROCESSED BY ECAP METHOD
CREEPOVÉ CHOVÁNÍ HLINÍKOVÉ SLITINY PŘIPRAVENÉ METODOU ECAP CREEP BEHAVIOUR OF ALLOY PROCESSED BY ECAP METHOD Jiří Dvořák a, Petr Král a, Václav Sklenička a a Ústav fyziky materiálů, Akademie věd České
VíceVZTAH MEZI MIKROSTRUKTUROU A VLASTNOSTMI ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU PRIPRAVENÉHO TECHNIKOU ECAP
VZTAH MEZI MIKROSTRUKTUROU A VLASTNOSTMI ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU PRIPRAVENÉHO TECHNIKOU ECAP Petr Král 1), Jirí Dvorák 1), Milan Svoboda 1), Václav Sklenicka 1) 1) Ústav fyziky materiálu,akademie ved
VíceVLIV MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ CHOVÁNÍ HLINÍKU PO EXTRÉMNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI (ECAP)
VLIV MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ CHOVÁNÍ HLINÍKU PO EXTRÉMNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI (ECAP) EFFECT OF MICROSTRUCTURE CHANGES ON THE MECHANICAL BEHAVIOUR OF ALUMINUM AFTER SEVERE PLASTIC DEFORMATION
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály. Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK
Objemové ultrajemnozrnné materiály Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK Definice Objemové ultrajemnozrnné materiály (bulk UFG ultrafine grained materials) Malá velikost zrn (> 1µm resp. 100 nm)
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava. Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů
Objemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů Definice Definice objemových ultrajemnozrnných (bulk UFG ultrafine grained) materiálů: Malá velikost
VícePŘÍPRAVA ULTRAJEMNNÉ STRUKTURY HLINÍKU INTENZIVNÍ PLASTICKOU DEFORMACÍ A JEJÍ TEPELNÁ STABILITA SVOČ FST 2008
PŘÍPRAVA ULTRAJEMNNÉ STRUKTURY HLINÍKU INTENZIVNÍ PLASTICKOU DEFORMACÍ A JEJÍ TEPELNÁ STABILITA SVOČ FST 2008 Pavel Lešetický Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceGabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim KOCICH a a Barbora KUŘETOVÁ a
ZMĚNA STRUKTURY A VLASTNOSTÍ MĚDI PO PROTLAČOVÁNÍ TECHNOLOGIÍ ECAP THE CHANGE OF STRUCTURE AND PROPERTIES OF COPPER AFTER PRESSING BY THE ECAP TECHNOLOGY Gabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství Ing. Petr Král VLIV MIKROSTRUKTURY NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ULTRAJEMNOZRNNÉHO HLINÍKU A SLITINY Al-0,2%Sc
VíceVLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG
VLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG Stanislav Rusz a Jan Dutkiewicz b Lubomír Čížek a Jiří Hluchník a a VŠB Technická univerzita Ostrava,
VíceMECHANICKÉ A CREEPOVÉ VLASTNOSTI HLINÍKOVÝCH SLITIN TVÁENÝCH TECHNIKOU ECAP
MECHANICKÉ A CREEPOVÉ VLASTNOSTI HLINÍKOVÝCH SLITIN TVÁENÝCH TECHNIKOU ECAP MECHANICAL AND CREEP PROPERTIES OF ALUMINIUM ALLOYS PROCESSED BY EQUAL-CHANNEL ANGULAR PRESSING (ECAP) J. Dvoák 1, P. Král 1,
Vícemateriálové inženýrství
Materiálové inženýrství Hutnické listy č.1/28 materiálové inženýrství Vliv extrémní plastické deformace metodou ECAP na strukturu a vlastnosti oceli P2-4BCh Prof. Ing.Vlastimil Vodárek,CSc. 1, Doc. Ing.
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND EGINEERING
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceCOMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS. Matyáš Novák, Ivo Štěpánek
POROVNÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT S VELICE ROZDÍLNOU ODOLNOSTÍ PŘI INDENTAČNÍCH ZKOUŠKÁCH COMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS Matyáš Novák,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA7075 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA707 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP EFFECT OF HEAT TREATMENT ON THE STRUCTURE OF THE ALUMINIUM ALLOY AA707 SUBJECTED TO INTENSIVE
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceSlitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně
Slitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně Josef Stráský a spol. Katedra fyziky materiálů MFF UK Obsah Vývoj slitin Ti pro použití v ortopedii Spolupráce: Beznoska s.r.o., Kladno Ultrajemnozrnné slitiny
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů
Nauka o materiálu Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů Zpevnění monokrystalu a polykrystalického kovu Monokrystal Atomy jsou pravidelně uspořádány, tvoří trojrozměrné útvary, které lze získat
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů Zpevnění monokrystalu a polykrystalického kovu Monokrystal Atomy jsou pravidelně uspořádány, tvoří trojrozměrné útvary, které
VíceCOMPARISON PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEM WITH THIN FILMS PREPARED BY DIFFERENT TECHNOLOGIES
POROVNÁNÍ VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ S TENKÝMI VRSTVAMI Z RŮZNÝCH TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ COMPARISON PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEM WITH THIN FILMS PREPARED BY DIFFERENT TECHNOLOGIES Ivo Štěpánek
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceSTUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI
STUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI EVALUATION OF MECHANICAL PROPERTIES AND BEHAVIOUR AROUND MACROINDENTS ON SYSTEMS WITH THIN FILMS Denisa Netušilová,
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceVÝVOJ NANOSTRUKTURNÍCH MATERIÁLU S VYUŽITÍM TECHNOLOGIE ECAP INVESTIGATION OF NANOSTRUCTURE MATERIALS WITH USE OF ECAP TECHNOLOGY
VÝVOJ NANOSTRUKTURNÍCH MATERIÁLU S VYUŽITÍM TECHNOLOGIE ECAP INVESTIGATION OF NANOSTRUCTURE MATERIALS WITH USE OF ECAP TECHNOLOGY Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Martin Kubícek a Martin Pastrnák a Juliusz
VíceCHARAKTERIZACE MATERIÁLU POMOCÍ DIFRAKČNÍ METODY DEBYEOVA-SCHERREROVA NA ZPĚTNÝ ODRAZ
CHARAKTERIZACE MATERIÁLU POMOCÍ DIFRAKČNÍ METODY DEBYEOVA-SCHERREROVA NA ZPĚTNÝ ODRAZ Lukáš ZUZÁNEK Katedra strojírenské technologie, Fakulta strojní, TU v Liberci, Studentská 2, 461 17 Liberec 1, CZ,
VíceFRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING
FRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING Doc.Dr.Ing. Antonín KŘÍŽ Sborník str. 183-192 Požadavky kladené dnešními výrobci, zejména v průmyslu dopravních
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceTVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry
TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceNanotým VŠB TU Ostrava CZ.1.07/2.3.00/20.0038
Nanotým POZVÁNKA 3. ODBORNÉ DISKUZNÍ FÓRUM 17. 18. října 2013 Hotel Petr Bezruč***, Malenovice, Česká republika V rámci projektu: Registrační číslo: Lysá hora Tvorba mezinárodního vědeckého týmu a zapojování
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VíceVÝZKUM VLIVU EXTRÉMNÍCH PODMÍNEK DEFORMACE NA SUBMIKROSTRUKTURU KOVŮ A ZKUŠEBNÍCH METOD PRO DIAGNOSTIKU JEJICH TECHNOLOGICKÝCH VLASTNOSTÍ
VÝZKUM VLIVU EXTRÉMNÍCH PODMÍNEK DEFORMACE NA SUBMIKROSTRUKTURU KOVŮ A ZKUŠEBNÍCH METOD PRO DIAGNOSTIKU JEJICH TECHNOLOGICKÝCH VLASTNOSTÍ RESEARCH OF INFLUENCE OF EXTREME DEFORMATION CONDITIONS ON METAL
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VícePříloha č. 3 Technická specifikace
Příloha č. 3 Technická specifikace PŘÍSTROJ Dva creepové stroje pro měření, jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí teplot od +150 do +1200 C a jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceNOVÉ POZNATKY Z VÝVOJE A ZKUŠEBNÍHO PROVOZU PROTOTYPOVÉHO ZAŘÍZENÍ DRECE NEW FINDING FROM DEVELOPMENT AND TEST WORKING OF MODEL MACHINERY DRECE
NOVÉ POZNATKY Z VÝVOJE A ZKUŠEBNÍHO PROVOZU PROTOTYPOVÉHO ZAŘÍZENÍ DRECE NEW FINDING FROM DEVELOPMENT AND TEST WORKING OF MODEL MACHINERY DRECE Stanislav RUSZ a, Karel MALANÍK b, Jan KEDROŇ a, Irena SKOTNICOVÁ
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VícePřetváření a porušování materiálů
Přetváření a porušování materiálů Přetváření a porušování materiálů 1. Viskoelasticita 2. Plasticita 3. Lomová mechanika 4. Mechanika poškození Přetváření a porušování materiálů 2. Plasticita 2.1 Konstitutivní
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceIntegrita povrchu a její význam v praktickém využití
Integrita povrchu a její význam v praktickém využití Michal Rogl Obsah: 7. Válečkování články O. Zemčík 9. Integrita povrchu norma ANSI B211.1 1986 11. Laserová konfokální mikroskopie Válečkování způsob
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceZápadočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
Více4 (K4) 3 (K3) 2 (K2) 1 (K1)
STRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PO SPD DEFORMACÍCH STRUCTURE AND PROPERTIES OF Mg ALLOYS AT INTENSIVE PLASTIC DEFORMATION Miroslav Greger a, Radim Kocich a, Ladislav Kander b,lubomír
VíceKOVÁNÍ. Polotovary vyráběné tvářením za tepla
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceGRAIN REFINEMENT IN STRIP SHEET PREPARED BY DRECE MACHINERY
GRAIN REFINEMENT IN STRIP SHEET PREPARED BY DRECE MACHINERY Stanislav RUSZ a, Vít MICHENKA b, Jan KEDROŇ a, Stanislav TYLŠAR a, Jan DUTKIEWICZ c a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17.listopadu 15, 708
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ
Sborník str. 363-370 VLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita, Univerzitní 22, 306 14, Prášková metalurgie - progresivní technologie
VíceLABORATORNÍ ZKOUŠKY VZORKY LABORATORNÍ ZKOUŠKY. Postup laboratorních zkoušek
LABORATORNÍ ZKOUŠKY Jednou z hlavních součástí grantového projektu jsou laboratorní zkoušky elastomerových ložisek. Cílem zkoušek je získání pracovního diagramu elastomerových ložisek v tlaku a porovnání
VíceMetody charakterizace
Metody y strukturní analýzy Metody charakterizace nanomateriálů I Význam strukturní analýzy pro studium vlastností materiálů Experimentáln lní metody využívan vané v materiálov lovém m inženýrstv enýrství:
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VíceZEFEKTIVNĚNÍ PROCESU VÍCENÁSOBNÉ PLASTICKÉ DEFORMACE INCREASING THE EFFECTIVENESS OF SEVERE PLASTIC DEFORMATION PROCESS
ZEFEKTIVNĚNÍ PROCESU VÍCENÁSOBNÉ PLASTICKÉ DEFORMACE INCREASING THE EFFECTIVENESS OF SEVERE PLASTIC DEFORMATION PROCESS Stanislav Rusz a Karel Malaník b Josef Bořuta c a VŠB Technická univerzita Ostrava,
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceMinule vazebné síly v látkách
MTP-2-kovy Minule vazebné síly v látkách Kuličkový model polykrystalu kovu 1. Vakance 2. Když se povede divakance, je vidět, oč je pohyblivější než jednovakance 3. Nejzávažnější je ovšem prezentování zrn
VíceMagnesium, magnesium alloys, AZ91, severe plastic deformation, ultra-fine grained structure, thermal stability, structural stability, EBSD.
Klíčová slova: Hořčík, hořčíkové slitiny, AZ91, intenzivní plastická deformace, ultrajemnozrnná struktura, teplotní stabilita, strukturní stabilita, EBSD. Keywords: Magnesium, magnesium alloys, AZ91, severe
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Více