VYUŽITÍ NESTANDARDNÍCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES PRO STANOVENÍ TRANZITNÍCH TEPLOT KONSTRUKČNÍCH OCELÍ
|
|
- Stanislava Křížová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYUŽITÍ NESTANDARDNÍCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES PRO STANOVENÍ TRANZITNÍCH TEPLOT KONSTRUKČNÍCH OCELÍ EVALUATION OF TRANSITION TEMPERATURES OF STRUCTURAL STEELS USING NONSTADARD SPECIMENS Ladislav Kander VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 76 2 Ostrava - Vítkovice, ČR, ladislav.kander@vitkovice.cz Abstrakt V příspěvku jsou shrnuty výsledky svědčící o možnosti využití nestandardních zkušebních těles malých rozměrů pro hodnocení lomového chování a zejména tranzitních teplot konstrukčních ocelí. V souvislosti se současnými obecnými trendy volajícími po miniaturizaci velikosti klasických zkušebních těles probíhá v současné době celá řada ověřovacích programů hledajících korelace mezi výsledky získanými na standardních zkušebních tělesech a různých typech těles malých rozměrů. Cílem toho příspěvku je ukázat způsoby stanovení tranzitních teplot konstrukčních ocelí i při nedostatku zkušebního materiálu pro výrobu standardních zkušebních těles. Abstract In the article are compared a results of Charpy impact test on specimens with Charpy V and Charpy subsize geometry for 19 types of structural steels. The main goal of this work is verificate the specimen geometry under investigation and show the possibility of evaluation of transition temeperatures of structural steels using this type of specimens. 1. ÚVOD Konvenční zkouška rázem v ohybu na zkušebním tělese standardních rozměrů (1x1x55) patří mezi základní typy zkoušek. Na základě výsledků takovýchto zkoušek provedených v širokém teplotním intervalu je možné sestrojit tranzitní (Vidalovy) křivky, které charakterizují lomové chování z pohledu polohy tranzitní oblasti, která je velmi významná z hlediska konstruování a návrhu servisních teplot pro aplikace ve strojírenství. V souvislosti s obecnými trendy panujícími zejména při dozorovacích programech ocelí pro tlakové nádoby v jaderné energetice, volajícími po miniaturizaci velikosti zkušebních těles došlo ke schválení v rámci ESIS TC 5 [1] tzv. sub-size Charpy geometry (tj. zkušebního tělíska tvarem připomínajícím tvar klasických Charpy těles, ale s menšími rozměry 3x4x27 mm). Tato geometrie patří mezi hlavní favority a v současné době je značná pozornost věnována jak nalezení a ověření korelací pro výsledky zkoušky rázem v ohybu, ale také pro ověření použitelnosti takovýchto miniaturizovaných zkušebních těles pro stanovení lomové houževnatosti. V současné době probíhá celá řada ověřovacích programů a hledání korelací mezi výsledky získanými na standardních zkušebních tělesech Charpy V a těmito zmenšenými tělísky a to zejména na ocelích používaných pro tlakové nádoby. Tyto zkušební tělesa mají jednu základní výhodu a to tu, že je možné je vyrobit z již přeražených polovin standardních zkušebních těles. V literatuře existuje kromě výše uvedené geometrie celá řada dalších možných variant geometricky podobných miniaturizovaných zkušebních těles lišících se zpravidla pouze v různých rozměrech šířky a výšky zkušebních tělísek a jejich vzájemným poměrem. V principu se však jedná o stále stejný typ zkušebního tělesa, který by při aplikaci obecných zásad převodu dat z miniaturizovaných těles na klasická měl dávat spolehlivé korelace. 1
2 V rámci našich aktivit jsme se pokusili navrhnout vlastní typ nového miniaturizovaného zkušebního tělesa, na kterém by bylo možné stanovit jak křehkolomové vlastnosti vycházející ze zkoušky rázem v ohybu, tak také i křehkolomové vlastnosti určované na základě parametrů lomové mechaniky. Jak již bylo prokázáno v práci [2], tato zkušební tělesa je možné bez problémů využít pro hodnocení posunu tranzitní oblasti v důsledku některých metalurgických nebo technologických faktorů (byl ověřován vliv stupňovitého ochlazování na posun tranzitních teplot tří hlavních představitelek ocelí používaných zejména v petrochemickém průmyslu) []. Tvar a rozměry námi navrženého zkušebního tělesa jsou patrné z obrázku 1 a jeho nespornou výhodou je možnost vytvoření únavové trhliny a zkoušení podobně jako v běžné praxi zkoušek založených na vyhodnocování parametrů lomové mechaniky. Námi zvolené rozměry vycházely především z možnosti zkušebních zařízení naší laboratoře pro Obr.1. Miniaturizované zkušební těleso potenciální vytvoření únavových trhlin v těchto Fig.1. Subsize test specimen tělesech a jejich využití z pohledu lomové mechaniky. 1.1 Některé používané metody korelace pro miniaturizovaná zkušební tělesa V současné době existuje několik přístupů k hodnocení vzájemného vztahu dat, doposud však nebyla navržena žádná obecná a spolehlivá korelace dat. Horní prahová hodnota Tato korelace patří mezi nejpoužívanější, existuje mnoho prací, např. [3-5] včetně Luconem [6] zpracovaného teoretického podkladu tohoto přístupu. Korelace se vyskytuje buď přímá mezi horní prahovou hodnotou standardních těles a horní prahovou hodnotou miniaturizovaných těles, nebo je založena na tzv. normalizačním faktoru NF, jehož definice vyplývá ze vztahu USECharpy V NF = (1) USEsubsize spec Hodnoty faktoru NF uváděné autory v literatuře na tělesech 4x3x27 se pohybuje v rozmezí 8,9 až 26,5. Hlavním nedostatkem tohoto přístupu je to, že je založen pouze na předpokládaném plně elastickém stavu a není schopen vzít do úvahy plastickou deformaci, tvárné trhání ani změnu stavu napjatosti při šíření trhliny. Další nevýhodou je, že je korelována pouze horní prahová hodnota Vidalovy křivky a ne daleko významnější přechodová oblast. Změna teploty přechodu houževnatý-křehký stav Změna teploty přechodu houževnatý-křehký stav je definována jako DBTT = DBTT Charpy-V - DBTT subsize (2) 2
3 Tato hodnota se v literatuře [6] pohybuje 65 ± 3 C. Výše uvedená závislost pak může být rovněž vyjádřena obecněji ve tvaru DBTT subsize = DBTT Charpy-V + M (3) kde M je posun teploty, který je různý a je určen experimentálně pro různé tranzitní teploty, např. 28J, 41J, 68 J atd. Popis dalších metod používaných pro korelaci takto získaných dat je uveden v literatuře, např. [7] 2. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST V rámci ověřování námi navrženého tvaru zkušebního tělesa bylo nejprve přistoupeno k jeho validaci a verifikaci výsledků získaných na 19 typech konstrukčních ocelí a různých stavů tepelného zpracování, aby bylo možné pokrýt co nejširší oblast rozsahu přechodových teplot. Na následujících obrázcích jsou vyneseny získané korelace mezi různě definovanými přechodovými teplotami. V prezentovaných obrázcích je použita následující legenda USE horní prahová hodnota Vidalovy křivky (upper shelf energy) T přechodová teplota Vidalovy křivky, definovaná jako teplota pro hodnotu aritmetického průměru horní a spodní prahové hodnoty nárazové práce (DBTT ductilebrittle transition temeperature) T 68J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na standardních typech těles (1x8 mm) pro hodnotu nárazové práce 68 J T 5,3J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na miniaturizovaných zkušebních tělesech (5x3 mm), pro hodnotu nárazové práce 5,3 J (odpovídající svou polohou na Vidalově křivce teplotě T 68J ) T 41J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na standardních typech těles (1x8 mm) pro hodnotu nárazové práce 41 J T 3,75J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na miniaturizovaných zkušebních tělesech (5x3 mm), pro hodnotu nárazové práce 3,75 J (odpovídající svou polohou na Vidalově křivce teplotě T 41J ) T 28J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na standardních typech těles (1x8 mm) pro hodnotu nárazové práce 28 J T 2,1J přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na miniaturizovaných zkušebních tělesech (5x3 mm), pro hodnotu nárazové práce 2,1 J (odpovídající svou polohou na Vidalově křivce teplotě T 28J ) T,9mm přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na standardních typech těles (1x8 mm) pro hodnotu příčného rozšíření,9 mm T,27mm přechodová teplota získaná z Vidalovy křivky na miniaturizovaných zkušebních tělesech (5x3 mm), pro hodnotu příčného rozšíření,27 mm (odpovídající svou polohou na Vidalově křivce teplotě T,9mm ) Jak je obrázků patrné, korelace zahrnuje hodnoty pokrývající značný rozsah oblasti horních prahových hodnot a v celé šířce této oblasti vykazují dosažené korelace velmi dobrý souhlas s hodnotami stanovenými na standardních zkušebních tělesech, což umožňuje považovat korelaci i celý experimentální program za věrohodný a smysluplný. 3
4 Například porovnáním pomocí normalizačního faktoru NF zjistíme, že jeho hodnota se pro použitý typ miniaturizovaného zkušebního tělesa pohybuje v rozmezí 6,83 až 14,2. Na první pohled je patrný nižší rozptyl hodnot tohoto normalizačního faktoru oproti hodnotám pro tělesa 4x3x27 mm uvedený v práci [7], který se pohyboval v rozmezí 8,9 až 26,5. Nižší absolutní hodnota námi získaného normalizačního faktoru vyplývá z použití miniaturizovaných zkušebních těles s větším ligamentem a tudíž pro tato tělesa bylo zapotřebí k přelomení větší nárazové práce. Tato zvětšená hodnota horní prahové hodnoty nárazové práce dosazená do jmenovatele vztahu (1) způsobí zmenšení hodnoty normalizačního faktoru NF. Rovněž srovnání dle kritéria DBTT vychází pro použitá zkušební tělesa dobře, podle literatury [6] se tato hodnota pohybuje pro vzorky 4x3x27 mm v rozmezí 65 ± 3 C. Námi stanovené hodnoty na studovaných materiálech dosahovaly hodnot 18,9 až 11,5, je však třeba si uvědomit, že pro experimentální program byly použity jak běžné konstrukční oceli používané v energetickém strojírenství, petrochemickém průmyslu a dalších konstrukčních aplikací, tak svarové kovy a to zejména legované zvýšeným obsahem Ni, neboť se jednalo o svarové spoje určené buď pro nízkoteplotní aplikace, nebo pro aplikace off-shorového typu. Jak vyplývá z práce [8], lomové chování ocelí legovaných nad 2,5 % Ni se může vymykat výsledkům získaným na běžných typech konstrukčních ocelí. Zvýšený obsah Ni zvyšuje houževnatost matrice jako takové a tedy zvyšuje složku energie potřebnou pro šíření trhliny. Vzhledem k tomu, že zkouška rázem v ohybu je svým provedením zaměřená zejména na zjištění obou složek tj, jak složky iniciační, tak složky určené pro šíření trhliny, přičemž zpravidla složka iniciační bývá u běžných konstrukčních materiálů významně vyšší může použití takovýchto ocelí v korelaci způsobovat jisté problémy. I přesto všechno je možné považovat zjištěné korelace za velmi dobrý základ pro použití miniaturizovaných zkušebních těles pro stanovování křehkolomových vlastností konstrukčních ocelí zkouškou rázem v ohybu. Pro další období budou práce zaměřené na USE 1x1 mm [J] USE y = 16,247x - 47,42 R 2 =, USE 5x3 mm [J] Obr.2. Korelace pro horní prahovou hodnotu nárazové práce Fig.2. Correlation for upper shelf energy 4
5 b USE 1x1 mm [mm] 3, 2,8 2,6 2,4 2,2 2, 1,8 1,6 1,4 Příčné rozšíření v USE y = 2,5135x -,4179 R 2 =,7616,8,9 1, 1,1 1,2 1,3 b USE 5x3 mm [mm] Obr.3. Korelace pro hodnotu příčného rozšíření odpovídající horní prahové hodnotě nárazové práce Fig.3. Correlation for lateral expansion values in the upper shelf energy T 1x1 mm [ C] T y =,9885x + 56,215 R 2 =, T 5x3 mm [ C] Obr.4 Korelace pro přechodovou teplotu odpovídající aritmetickému průměru horní a spodní prahové hodnoty nárazové práce Fig 4. Correlation for transition temperature taken as a average value of upper and lower shelf energy 5
6 T 68J 1x1 mm [ C] T 68J y =,8625x + 52,89 R 2 =, T 5,3J 5x3 mm [ C] Obr.5. Korelace pro tranzitní teplotu odpovídající teplotě, při níž je na standardních tělesech pro zkoušku rázem v ohybu dosaženo hodnoty nárazové práce 68 J Fig.5. Correlation for transition temperature for energy level 68 J T 41J 1x1 mm [ C] T 41J y =,7385x + 36,751 R 2 =, T 3,75J 5x3 mm [ C] Obr.6. Korelace pro tranzitní teplotu odpovídající teplotě, při níž je na standardních tělesech pro zkoušku rázem v ohybu dosaženo hodnoty nárazové práce 41 J Fig.6.Correlation for transition temperature for energy level 41 J 6
7 T 28J 1x1 mm [ C] T 28J y =,6521x + 23,148 R 2 =, T 2,1J 5x3 mm [ C] Obr.7. Korelace pro tranzitní teplotu odpovídající teplotě, při níž je na standardních tělesech pro zkoušku rázem v ohybu dosaženo hodnoty nárazové práce 28 J Fig.7. Correlation for transition temperature forenergy level 28 J T,9mm 1x1 mm [ C] T,9mm y =,9582x + 67,698 R 2 =, T,27mm 5x3 mm [ C] Obr.8. Korelace pro tranzitní teplotu odpovídající teplotě, při níž je na standardních tělesech pro zkoušku rázem v ohybu dosaženo hodnoty příčného rozšíření,9 mm Fig.8. Correlation for transition temperature for lateral expension,9 mm 3. ZÁVĚR Výsledné korelace uvedené v následujících obrázcích představují výsledky velmi rozsáhlého experimentálního a v neposlední řadě také teoretického programu, který byl realizován po dobu přibližně 3 let. Konkrétní výsledky a Vidalovy křivky pro konkrétní typy materiálů byly publikovány buď v rámci řešení tohoto projektu např. ve zprávě anebo jsou připraveny k publikaci velmi krátkém časovém horizontu. Výsledné hodnoty spolehlivosti charakterizované hodnotou R 2 pohybující se pro všechny korelace v rozmezí,76 až,94 svědčí o velmi dobré shodě a rovněž o velmi dobře 7
8 zvládnutém teoretickém základu, který sloužil jako podklad pro sestavení takovéhoto rozsáhlého experimentálního programu. Získané korelace umožňují predikovat hodnoty jak horních prahových hodnot nárazové práce, tak hodnoty přechodových teplot, stejně tak jako hodnoty příčného rozšíření na základě výsledků získaných na miniaturizovaných zkušebních tělesech na hodnoty, které by bylo možné získat na tělesech standardních. V případě, kdy není k dispozici dostatek zkušebního materiálu, je možné s výhodou stanovit křehkolomové vlastnosti oceli pomocí výše navrženého typu zkušebních těles. Značnou výhodou je možnost výše uvedeným typem tělesa hodnotit i reálné konstrukce na základě tzv. nedestruktivních odběrů, kdy se odebere jen velmi malé množství zkušebního materiálu, na kterém se pak posuzuje či stanovuje zbytková životnost exploatované konstrukce. Vzhledem ke své tloušťce jsou navržená zkušební tělesa rovněž velmi vhodná pro stanovování křehkolomových vlastností různých kovových vrstev, např. navařovaných nebo tvrdokovových vrstev či funkčních galvanických povlaků. LITERATURA [1] ESIS TC 5 Proposed Standards Method for Instrumented Impact Testing of Sub-Size Charpy V Notch Specimens of Steels, Draft 8, European Structural Integrity Society (ESIS), TC5, May,1999 [2] Kander,L.: Hodnocení lomového chování ocelí pomocí miniaturizovaných nestandardních zkušebních těles. Dílčí zpráva D-19/23. VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., prosinec 23 [3] Corwin,W.R., Houghland,A.M.: Effect of Specimen Size and Material Condition on the Charpy Impact Properties of 9Cr1MoVNb Steel, ASTM, STP 888, 1986, pp [4] Schubert, L.E., Kumar,A.S., Rosinski,S.T. Hamilton, M.L.: Effect of Specimens Size on the Impact Properties of Neutron Irradiated A 533 B Steel, J. Nucl. Mat., 225, 1995, pp [5] Louden, B.S., Kumar, A.S., Garner, F.A., Hamilton, M.L., Hu, W.L.: The Influence of Specimens Size on Charpy Impact Testing, J. Nucl. Mat., , 1988, pp [6] Lucon, E., Chaouadi, R., Fabry,A., Puzzolante, J-L.Van Walle, E.: Characterising Material Properties by the Use of Full-Size and Sub-Size Charpy Tests: An Overview of Different Correlatio Procedures, ASTM, STP, 138, 1999 [7] Schill, R., Forget, P., Sainte-Catherine, C.: Correlation Between Charpy V a Sub Size Charpy Tests Results for an Un-irradiated Low Alloy RPV Ferritic Steel In Proc.ECF 13 [8] Wallin, K.: Correlation Between Static Initiation Toughness K JC and Crack Arrest Toughness K Ia 224-T351 Aluminium Alloy, Fatigue and Fracture Mechanics: 32th Volume, ASTM STP 146, R. Chona, Eds., American Society for Testing and Materials, West Conshohocken, PA, 21, pp
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceHODNOCENÍ VRUBOVÉ HOUŽEVNATOSTI POMOCÍ MALÝCH NESTANDARDIZOVANÝCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES
HODNOCENÍ VRUBOVÉ HOUŽEVNATOSTI POMOCÍ MALÝCH NESTANDARDIZOVANÝCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES THE EVALUATION OF IMPACT TOUGHNESS BY SMALL NONSTANDARDIZED TEST SPECIMENS Karel Matocha a, Bohumír Strnadel b a) VÍTKOVICE-Výzkum
VíceHODNOCENÍ MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ KOTLOVÉHO TĚLESA PO DLOUHODOBÉM PROVOZU METODOU MALÝCH VZORKŮ.
HODNOCENÍ MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ KOTLOVÉHO TĚLESA PO DLOUHODOBÉM PROVOZU METODOU MALÝCH VZORKŮ. EVALUATION OF MATERIAL PROPERTIES OF BOILER DRUM AFTER LONG SERVICE USING SMALL SPECIMEN TECHNIQUE Ladislav
VíceVLIV VELIKOSTI ZKUŠEBNÍCH TELES NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI KONSTRUKCNÍCH OCELÍ
VLIV VELIKOSTI ZKUŠEBNÍCH TELES NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI KONSTRUKCNÍCH OCELÍ KAREL MATOCHA 1, BOHUMÍR STRNADEL 2 1 Ing.Karel Matocha,CSc., VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohranicní 31, 706 02
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceSVÚM a.s. Zkušební laboratoř vlastností materiálů Tovární 2053, Čelákovice
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Pracoviště Čelákovice 2. Pracoviště Praha Areál VÚ, Podnikatelská 565, 190 11 Praha-Běchovice 1. Pracoviště Čelákovice Pracoviště je způsobilé aktualizovat normy identifikující
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceHODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ, VLIV TEPLOTY A ZMĚNY ASYMETRIE CYKLU NA KINETIKU RŮSTU TRHLIN V NÍZKOLEGOVANÉ ŽÁRUPEVNÉ OCELI 15NiCuMoNb5
HODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ, VLIV TEPLOTY A ZMĚNY ASYMETRIE CYKLU NA KINETIKU RŮSTU TRHLIN V NÍZKOLEGOVANÉ ŽÁRUPEVNÉ OCELI 15NiCuMoNb5 FRACTURE BEHAVIOUR EVALUATION, EFFECT OF TEMPERATURE AND STRESS RATIO
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceTESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ TESTING OF THE INFLUENCE OF THE INDICATING LIQUIDS ON BREAKED PROPERTIES OF VITREOUS ENAMEL COATINGS Kamila
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY A JEJICH VLASTNOSTI Z HLEDISKA LOMOVÉ MECHANIKY STRUCTURAL MATERIALS AND THEIR PROPERTIES FROM FRACTURE MECHANICS POINT OF VIEW
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY A JEJICH VLASTNOSTI Z HLEDISKA LOMOVÉ MECHANIKY STRUCTURAL MATERIALS AND THEIR PROPERTIES FROM FRACTURE MECHANICS POINT OF VIEW Kunz, J. Katedra materiálů, Fakulta jaderná a fyzikálně
VíceVliv orientace zkušebních těles na tranzitní teplotu T SP stanovenou penetračními testy
Prohlašuji, že jsem byla seznámena s tím, že na moji bakalářskou práci se plně vztahuje zákon č. 121/2000 Sb. autorský zákon, zejména 35 užití díla v rámci občanských a náboženských obřadů, v rámci školních
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceVysoká škola báňská-technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství
Vysoká škola báňská-technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Vliv dlouhodobého provozu na tranzitní teplotu FATT trubek z oceli 15 128.5
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceVysoká škola Báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství
Vysoká škola Báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Bakalářská práce HODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ OCELÍ PRO ENERGETIKU 2014 Zounová
VíceFlat products made of steels for pressure purposes - Part 1: General requirements
ČESKÁ NORMA MDT 669.14-41:621.642-98:620.1 Srpen 1995 PLOCHÉ VÝROBKY Z OCELÍ PRO TLAKOVÉ NÁDOBY A ZAŘÍZENÍ Část 1: Všeobecné požadavky ČSN EN 10 028-1 42 0937 Flat products made of steels for pressure
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceKorelace změny signálu AE s rozvojem kontaktního poškození
Korelace změny signálu AE s rozvojem kontaktního poškození L Libor Nohál, Nohál F Hort, P Mazal Prezentace k obhajobě doktorské dizertační práce 27. 05. 2015 Bearings don t commit suicide! (Dr. Kenred
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceHistorie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů
Historie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů Motto: No man is civilised or mentally adult until he realises that the past, the present, and the future are indivisible.
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceSTUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI
STUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI EVALUATION OF MECHANICAL PROPERTIES AND BEHAVIOUR AROUND MACROINDENTS ON SYSTEMS WITH THIN FILMS Denisa Netušilová,
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Studijní program: B 2301 Strojní inženýrství Studijní zaměření: Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vyhodnocování lomového
VíceVLIV STOPOVÝCH PRVKŮ NA HOUŽEVNATOST OCELI TRACE ELEMENTS EFFECT ON THE STEEL TOUGHNESS
Abstrakt VLIV STOPOVÝCH PRVKŮ NA HOUŽEVNATOST OCELI TRACE ELEMENTS EFFECT ON THE STEEL TOUGHNESS Martin Balcar, Libuše Havelková, Libor Sochor, Pavel Fila, Ludvík Martínek ŽĎAS, a.s., Strojírenská 6, 591
VíceIng. Michal Lattner (lattner@fvtm.ujep.cz) Fakulta výrobních technologií a managementu Věda pro život, život pro vědu CZ.1.07/2.3.00/45.
Ing. Michal Lattner (lattner@fvtm.ujep.cz) Fakulta výrobních technologií a managementu Věda pro život, život pro vědu CZ.1.07/2.3.00/45.0029 Statické zkoušky (pevnost, tvrdost) Dynamické zkoušky (cyklické,
VíceZKOUŠENÍ POMOCÍ MALÝCH VZORKŮ VE FYZIKÁLNÍ METALURGII
ZKOUŠENÍ POMOCÍ MALÝCH VZORKŮ VE FYZIKÁLNÍ METALURGII Jaroslav Purmenský, Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Ostrava Abstract Present paper brings some informations about small Bulge
VíceEVALUATION OF FAILURES AND MODIFICATION OF SYSTEMS THIN FILM BASIC MATERIAL TO THE DEPTH OF MATERIAL SYSTEMS
STUDIUM PORUŠENÍ A MODIFIKACE SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA ZÁKLADNÍ MATERIÁL DO HLOUBKY MATERIÁLOVÝCH SYSTÉMŮ Abstrakt EVALUATION OF FAILURES AND MODIFICATION OF SYSTEMS THIN FILM BASIC MATERIAL TO THE DEPTH OF
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceHODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ SVAROVÉHO SPOJE Z OCELI 15NiCuMoNb5. FRACTURE BEHAVIOUR ASSESSMENT OF WELD JOINT FROM STEEL OF 15NiCuMoNb5 TYPE
HODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ SVAROVÉHO SPOJE Z OCELI 15NiCuMoNb5 FRACTURE BEHAVIOUR ASSESSMENT OF WELD JOINT FROM STEEL OF 15NiCuMoNb5 TYPE ABSTRACT Ladislav Kander, Jaromír Sobotka, Karel Matocha, * VÍTKOVICE
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceProjekty podpořené z programu TAČR
Projekty podpořené z programu TAČR aktuálně řeší tyto projekty ALFA, EPSILON, EPSILON II a Centra kompetence podpořené Technologickou agenturou České republiky Technologická agentura České republiky je
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VícePorušení lodí bylo zapříčiněno souhrou následujících faktorů:
Dynamické zkoušky Zajímavost z historie Počátky výzkumu chování materiálu s trhlinou se datují do období II. světové války. V USA bylo vyrobeno cca 2 700 lodí třídy Liberty. Byly to první rozměrné konstrukce
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceDoc. Ing. Jiří Kunz, CSc., Prof. Ing. Ivan Nedbal, CSc., Ing. Jan Siegl, CSc. Katedra materiálů FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2
KUNZ, J. - NEDBAL, I. - SIEGL, J.: Vliv vodního prostředí a zvýšené teploty na únavové porušování austenitické oceli. In: Degradácia vlastností konštrukčných materiálov (VIII. celoštátna konferencia so
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceVÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI PROCESU SVAŘOVÁNÍ
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic VÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VícePOROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU
POROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU COMPARISON OF INFLUENCES OF DEPOSITION THIN FILMS AND WELDING ON DEGRADATION OF BASIC MATERIAL Monika Hadáčková a
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceVLIV ZPŮSOBU ODBĚRU VZORKU TEKUTÉ OCELI NA OBSAH KYSLÍKU INFLUENCE OF SAMPLING TO FINAL OXYGEN CONTENT
VLIV ZPŮSOBU ODBĚRU VZORKU TEKUTÉ OCELI NA OBSAH KYSLÍKU INFLUENCE OF SAMPLING TO FINAL OXYGEN CONTENT Pavel Fila a), Martin Balcar a), Josef Svatoň a), Ludvík Martínek a), Václav Švábenský b) a) ŽĎAS,
VíceCOMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS. Matyáš Novák, Ivo Štěpánek
POROVNÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT S VELICE ROZDÍLNOU ODOLNOSTÍ PŘI INDENTAČNÍCH ZKOUŠKÁCH COMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS Matyáš Novák,
VíceZáznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o.
Záznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o. Student: Bc. Lukáš Szkandera 2014 Společnost Český svářečský ústav s.r.o. Český svářečský ústav je výzkumná, vývojová, inspekční, certifikační
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceČSN EN ISO 472 ČSN EN ISO
Související normy: ČSN EN ISO 3834-1 až 6 - Požadavky na jakost při tavném svařování kovových materiálů, tj. s aplikací na plasty. (Využití prvků kvality pro oblast svařování a lepení plastů) ČSN EN ISO
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVLIV VYBRANÝCH PARAMETRŮ TECHNOLOGICKÉHO PROCESU NA VLASTNOSTI A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT
VLIV VYBRANÝCH PARAMETRŮ TECHNOLOGICKÉHO PROCESU NA VLASTNOSTI A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT THE INFLUENCES OF SELECTED PARAMETERS OF TECHNOLOGICAL PROCESS ON PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS
VíceFlat products made of steels for pressure purposes - Part 4: Nickel alloy steels with specified low temperature properties
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 77.140.30 Prosinec 1997 Ploché výrobky z ocelí pro tlakové nádoby a zařízení - Část 4: Oceli legované niklem se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách ČSN EN 10 028-4 42
VíceHodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů
Hodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů Analysis of Corrosion Resistance of Systems Thin Films Substrate in Compressors Environment Jiří Hána, Ivo Štěpánek, Radek
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 19.100; 91.080.40 Květen 2012 ČSN 73 2011 Nedestruktivní zkoušení betonových konstrukcí Non-destructive testing of concrete structures Nahrazení předchozích norem Touto normou
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna Analytická chemie 2. Zkušebna Metalografie 3. Mechanická zkušebna včetně detašovaného pracoviště Orlík 266, 316 06 Plzeň 4. Dynamická zkušebna Orlík 266, 316
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VícePENETRANT TESTING ÚVOD DOPORUČENÉ MATERIÁLY DEFINICE URČENÍ DÉKLA ŠKOLENÍ. Sylabus pro kurzy kapilární metody dle systému ISO / 3
PENETRANT TESTING Sylabus pro kurzy kapilární metody dle systému ISO 9712 PT PROCES SYSTÉM METODA ÚVOD STUPEŇ / TECHNIKA SEKTOR CODE PLATNÉ OD ZPRACOVAL NDT 9712 PT 1, 2, 3 MS, w, c - 4 / 2015 ŠKEŘÍK Kapilární
Více1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]
1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho
VíceVLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE.
VLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE. EFFECT OF INTERCRITICAL ANNEALING ON MECHANICAL PROPERTIES OF 10GN2MFA GRADE STEEL USED FOR NUCLEAR POWER STATION.
VíceVýrobky válcované za tepla z jemnozrnných konstrukčních ocelí normalizačně žíhané nebo normalizačně válcované Technické dodací podmínky
Výrobky válcované za tepla z jemnozrnných konstrukčních ocelí normalizačně žíhané nebo normalizačně válcované Technické dodací podmínky ČS E 10025 3 září 2005 Způsob výroby volí výrobce.. Pokud to bylo
VíceZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štepánek
ZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceSIMULACE URČOVÁNÍ LOMOVÉ ENERGIE: VLIV HUSTOTY SÍTĚ
SIMULACE URČOVÁNÍ LOMOVÉ ENERGIE: VLIV HUSTOTY SÍTĚ SIMULATION OF FRACTURE ENERGY DETERMINATION: INFLUENCE OF FEM MESH SIZE Ladislav Řoutil 1, Václav Veselý 2, Patrik Štancl 3, Zbyněk Keršner 4 Abstract
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceProvozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu
Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
VíceLaboratorní testování rázové þÿ h o u~ e v n a t o s t i dy e v a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g Laboratorní
VícePVC-O, charakteristiky a výhody
PVC-O, charakteristiky a výhody PVC-O v sobě spojuje řadu charakteristik, díky nimž je tento materiál optimální k výrobě trubek, jelikož trubky vyrobené z tohoto materiálu, jak je vidět níže, představují
VíceSTUDIUM MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ ROZDÍLNÝCH SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ ROZDÍLNÝCH SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK EVALUATION OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF DIFFERENT SYSTEMS THIN FILM GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VícePorovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů
Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar
VíceZZ SČZL 4/2014. Zkouška rázem v ohybu metodou Charpy za okolní teploty. Ing. Jan Wozniak, CSc.
ZZ SČZL 4/2014 Zkouška rázem v ohybu metodou Charpy za okolní teploty Ing. Jan Wozniak, CSc. CTN WOZNIAK Centrum technické normalizace Nr. 2009/0008/RS Základní úkoly organizátorů zkoušení způsobilosti
VíceLICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY
LICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY POURING LADLES IN ARCELORMITTAL OSTRAVA STEEL PLANT - UTILIZATION OF NEW INSULATION LAYER Dalibor Jančar a Petr Tvardek b Pavel
Vícemezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni
mezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 12. a 13. května 2016, angelo HOTEL PILSEN, Plzeň 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni Nezanedbatelná pozice společností
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceKroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána
Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami Step by Step Analysis of Combination Stress of Systems with Thin Films Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Západočeská
VíceDESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ II.
DESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ II. Mgr. Ladislav Blahuta Střední škola, Havířov-Šumbark, Sýkorova 1/613, příspěvková organizace Tento výukový materiál byl zpracován v rámci akce EU peníze středním školám -
VíceVÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE
VÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE Jiří Dvořáček Prezentace k obhajobě doktorské dizertační práce Institute of Machine and Industrial Design Faculty
VíceIntegrita povrchu a její význam v praktickém využití
Integrita povrchu a její význam v praktickém využití Michal Rogl Obsah: 7. Válečkování články O. Zemčík 9. Integrita povrchu norma ANSI B211.1 1986 11. Laserová konfokální mikroskopie Válečkování způsob
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceZkoušky rázem. Vliv deformační rychlosti
Zkoušky rázem V provozu působí často na strojní součásti síla, která se cyklicky mění, popř. Její působení je dynamického charakteru. Rázové působení síly je velmi nebezpečné, neboť to může iniciovat náhlou
VíceAbstrakt: Klíčová slova: mez kluzu, mez pevnosti, FATT. Abstract:
Abstrakt: Tato diplomová práce je věnována hodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností svarového spoje penetračními testy. V teoretické části jsou uvedeny důvody vzniku malých vzorků,které se následně
Více