Hru I. Milan RůžR. zbynek.hruby.
|
|
- Ivana Müllerová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 - Hru I 1/75 Dynamická pevnost a životnost Hru I Milan RůžR ůžička, Josef Jurenka,, Zbyněk k Hrubý zbynek.hruby hruby@fs.cvut.cz
2 - Hru I /75 Literatura Růžička, M., Fidranský,, J. Pevnost a životnost letadel. ČVUT, 000. Růžička, M., Hanke,, M., Rost,, M. Dynamická pevnost a životnost. ČVUT, Pook,, L. Metal Fatigue What it is, why it matters. Springer, 007. J. Kunz: : Aplikovaná lomová mechanika, ČVUT, 005. J. Kunz: : Základy Z lomové mechaniky, ČVUT, 000. J. Němec: N Prodlužov ování životnosti konstrukcí a předchp edcházení jejich havári riím, Asociace strojních inženýr enýrů v České republice, 1994.
3 - Hru I 3/75 Co je to mezní stav? Ztráta ta schopnosti konstrukce plnit funkci, pro kterou byla určena.
4 - Hru I 4/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost
5 Dynamick Dynamická pevnost a pevnost a životnost ivotnost - Hru I Hru I 5/75 75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti ( ) ξ ξ ω ρ ω ξ ρ ξ ξ d d d = = A h b C ( ) ( ) d x r h b C x C r x = = ω ρ ξ ( ) ( ) ( ) D r r r x r A x C x ω ρ ω ρ = = = 1 max 1 ( ) ( ) 3 3 d d d d 1 r E x r x x r E E x x x r r = = = = ω ρ ω ρ ( ) ( ) x x E x x d d = = ε Pevnostn Pevnostní podm podmínka: nka: Deforma Deformační podm podmínka nka funk funkční hledisko: hledisko:
6 - Hru I 6/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, přílip lišné plastické přetvořen ení
7 - Hru I 7/7575 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti l / 0 q mez 4 = δu l δu max x dx q = mez l l / / 0 0 q xdx mez δu = q max mez x dx = l / δu max l Pevnostní podmínka: q q mez mez δu = max 4M l l o, pl = M o, pl δu l / max
8 - Hru I 8/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
9 - Hru I 9/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr
10 - Hru I 10/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Ing. Jan Dvořák Ph.D. Ztráta stability válcové skořepiny v tlaku a krutu experiment a MKP výpočet Kolaps mostu u Quebecu 1907
11 - Hru I 11/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (tečen ení za vysokých teplot)
12 - Hru I 1/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
13 - Hru I 13/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (lom při p i tečen ení) Dynamická odezva vlastní a vynucené kmitání
14 - Hru I 14/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti The Tacoma Narrows Bridge (1940)
15 - Hru I 15/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (lom při p i tečen ení) Dynamická odezva vlastní a vynucené kmitání Křehký lom
16 - Hru I 16/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
17 - Hru I 17/75 75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (lom při p i tečen ení) Dynamická odezva vlastní a vynucené kmitání Křehký lom Únava nízkocyklová, vysokocyklová
18 - Hru I 18/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
19 - Hru I 19/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
20 - Hru I 0/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (lom při p i tečen ení) Dynamická odezva vlastní a vynucené kmitání Křehký lom Únava nízkocyklová, vysokocyklová Opotřeben ebení a koroze
21 - Hru I 1/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
22 - Hru I /75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti Statická pevnost Plasticita, plast. přizpp izpůsobení Stabilita, vzpěr Creep (lom při p i tečen ení) Dynamická odezva vlastní a vynucené kmitání Křehký lom Únava nízkocyklová, vysokocyklová Opotřeben ebení a koroze Interakce a různr zné kombinace výše e uvedený mezních stavů
23 - Hru I 3/75 Mezní stavy z pohledu pevnosti a funkčnosti
24 - Hru I 4/75 Teorie mezních stavů Fyzika materiálů Mechanika kontinua Teorie pravděpodobnosti Technologie experiment teorie dislokací fyzikální metalurgie iniciace trhlin elasticita, plasticita statika, dynamika kmitání, rázy náhodné procesy zpracování materiálu matemat. statistika zkušebnictv ebnictví teorie spolehlivosti teorie experimentu
25 - Hru I 5/75 Teorie mezních stavů aplikace 1. Apriorní návrh konstrukce optimalizace návrh technologie určen ení provozních podmínek. Aposteriorní provozní inspekce poruchy a havárie
26 - Hru I 6/75
27 - Hru I 7/75 75 Konstrukční návrh COMPONENT FATIGUE BEHAVIOR CRITERIA OF FATIGUE DESIGN PERMANENT STRENGTH (UNLIMITED FATIGUE LIFE) FATIGUE STRENGTH (LIMITED FATIGUE LIFE) SAFE-LIFE STRUCTURE FAIL-SAFE STRUCTURE SLOW CRACK GROWTH- STRUCTURE DAMAGE-TOLERANT STRUCTURE
28 - Hru I 8/75 Fáze návrhu Experimental work Computational work DATABASE Pre-project phase Critical places Geometrical accuracy Design phase Fatigue curves Loading spectra Prototype verification Fatigue life verification Real service Service loading and critical places verification
29 - Hru I 9/75 Schéma výpočtu únavového poškození CAD model MISES VALUE E E E E E E E E E E E E E E+03 MKP analýza 3 1 Analýza mezního stavu poškození
30 - Hru I 30/75 Metody predikce životnosti Přístup pomocí nomináln lních napětí (NSA - Nominal Stress Approach) Přístup pomocí lokáln lních elastických napětí (LESA - Local Elastic Stress Approach) Hrubý Přístup pomocí lokáln lních elasto-plastických napětí a deformací (LPSA - Local Plastic Stress and Strain Approach) Přístup využívaj vající lomové mechaniky (FMA - Fracture Mechanics Approach) Jurenka
31 Kvazikřehké porušení Dynamická pevnost a životnost - Hru I 31/75 Místa iniciace, lomová plocha Skluzová pásma Únavové šíření Místo iniciace Extruse Intruse Striační čáry postupu čela trhliny
32 - Hru I 3/75 Fáze změn mechanických vlastností změny struktury kovu v celém objemu. Doba trvání několik procent života do lomu. Fáze nukleace (iniciace) mikrotrhliny formování makrotrhliny, zahrnuje lokální změny v povrchové vrstvě vyvolané silokačními efekty a následné propojování mikrotrhlin nebo růst dominantní mikrotrhliny. Doba trvání 10 i 90 % života. Fáze únavového procesu Fáze šíření makrotrhliny, Zahrnuje stádium růstu dominantní makrotrhliny změnu jejího směru kolmo na max. hlavní napětí. Fáze závěrečného lomu, je reprezentována přechodem na zrychleným rozvojem zakončeným houževnatým nebo křehkým lomem na mezi kluzu nebo mezi pevnosti. Glissile Dislocation 1 A 10 A 1 µ 10 µ 1 mm 10 mm Atomic Distance Micro-crack Formation Grain Size of Austenite Macro-crack Creation Macro-crack Growth
33 - Hru I 33/75 Tahový diagram síla-prodloužení (load-deflection curve)
34 - Hru I 34/75 Tahový diagram napětí-deformace (stress-strain diagram) , C [MPa] ε, e [1] F l = ε = F l C = e = ln = ln( 1+ ε ) A 0 l 0 A l 0
35 - Hru I 35/75 Malé deformace aditivní rozklad deformace l el ε = = ε + ε l pl l = el 0 l 0 + l pl 1D el ε = E el = Eε pl ( ) n = K ε ε pl = K 1 n ε = + E K 1 n Ramberg Osgood 1D
36 - Hru I 36/75 Ramberg-Osgood + =
37 Dynamick Dynamická pevnost a pevnost a životnost ivotnost - Hru I Hru I 37 37/75 75 Mechanické změny při cyklování ε t ε t t t ε t t ε t t ε ε ε ε t ε a b c d e 0 A B C D D C B A 0 C E
38 - Hru I 38/75 Konstituční popis cyklických vlastností
39 - Hru I 39/75 Harmonické zatěžování amplituda napětí: a = h d střední hodnota napětí: m = h + d a h m rozkmit napětí: = h d d koeficient nesouměrnosti: perioda kmitu: R = d T h T napěťově řízené zatěžování měkké frekvence kmitu: f = 1 T deformačně řízené zatěžování tvrdé
40 - Hru I 40/75 Druhy kmitů statický v tlaku: pulzujicí v tlaku: míjivý v tlaku: nesouměrně střídavý: (stř. hodnota v tlaku) symetricky střídavý: nesouměrně střídavý: (stř. hodnota v tahu) míjivý v tahu: pulzujicí v tahu: statický v tahu: R = 1 R ( 1,+ ) R = 1 R = 0 R = 1 R φ R ( 0,1 ) R (, 1 ) R ( 1,0 )
41 - Hru I 41/75 Hysterezní smyčky, cyklická deformační křivka Cyklická deformační křivka cyklická Saturované hysterezní smyčky R = -1 statická ε zpevnění změkčení ε el a Eε a = = '( ) 1D 1D pl a K ε a n' ε a = E a + a K' 1 n' 1D
42 - Hru I 4/75 Rambergova-Osgoodova aproximace CDK [MPa] ε [1] ε ap ε ae ε a a ε a a = K' ε = ε pl a ( pl ) n a + ε pl a = E a + a K 1 n K - modul cyklického zpevnění n - exponent cyklického zpevnění E - modul pružnosti v tahu ε
43 - Hru I 43/75 Únavové křivky napětí
44 - Hru I 44/75 Historie 19. století rozvoj technického ho poznání rozší šíření možnosti využití oceli a kovových materiálů v běžné praxi. Rozvoj železni elezniční dopravy parní lokomotiva Mr. G. Stephenson 189. Stavebnictví (mosty a nosné konstrukce) Eiffelova věž Rozvoj lodní dopravy Výrazný technický pokrok rostoucí počet havári rií lomy konstrukcí Lomy os železničních soukolí (konec 19 st.)
45 - Hru I 45/75 Výzkum únavy - historie August Wıhler ( )
46 - Hru I 46/75 Wöhlerova křivka R m oblast R e C
47 - Hru I 47/75 75 Frenchova čára
48 - Hru I 48/75 Wıhlerova křivka - ocel
49 - Hru I 49/75 Wıhlerova křivka hliníkové slitiny
50 - Hru I 50/75 Wıhlerova křivka popis šikmé části w a N = C log w a log + logn = logc w a w log N = logc w log a a + logn = K + logn = logc a E E E+0 1.0E E E E E E E E+10 N
51 - Hru I 51/75 Wıhlerova křivka Basquinův popis 1000 Basquin = ' a f ( N) b a [MPa] N [1]
52 - Hru I 5/75 Wıhlerova křivka Weibullův popis w ( ) ( N + A) C a C = a [MPa] E E+0 1.0E E E E E E E+09 N [1]
53 - Hru I 53/75 Wıhlerova křivka souhrn popisů w a N = C mocninný tvar = ' a f ( N) b Basquin w ( ) ( N + A) C a C = Weibull
54 - Hru I 54/75 Wıhlerova křivka statistický přehled 1000 structural steel a [MPa] a [MPa] a [MPa] Mez únavy ,E ,E+05 1,E+06 1,E+07 1,E+04 1,E+05 1,E+04 1,E+05N [1] 1,E+06 1,E+07 1,E+06 1,E+07 N [1] [1] řízení síly, napětí měkké zatěžování R=const. nebo m =const. Mez únavy (Endurance limit, Fatigue limit) C Pravděpodobnost poruchy P [%]
55 - Hru I 55/75 Odhad meze únavy Uhlík. oceli (P=1%): Mez únavy v tahu 0,33 Rm Mez únavy v ohybu = 0,43 Rm Mez únavy v krutu 0,5 Rm
56 - Hru I 56/75 Únavové křivky deformace
57 - Hru I 57/75 75 Manson-Coffin unavová křivka deformace 1 ε f ' amplituda pom. deformace ε a [1] f ' /E c b ε ae ε ap E+00 1.E+01 1.E+0 1.E+03 1.E+04 1.E+05 1.E+06 1.E+07 počet půlkmitů N [1] ε a
58 - Hru I 58/75 Manson-Coffin matematický popis el pl f ' ε a = εa + εa = + E b ( N) ε '( N) c f f součinitel únavové pevnosti, b exponent únavové pevnosti ε f součinitel únavové deformace, c exponent únavové deformace el f ' εa = E el f ' logε a = log E el f ' logε a = log + blog E b pl ( N), ε = ε '( N) a b pl ( N), logε = logε '( N ) a pl ( N), logε = logε ' + clog ( N) a f c f f c
59 Dynamick Dynamická pevnost a pevnost a životnost ivotnost - Hru I Hru I 59 59/75 75 Tranzitní počet cyklů ( ) ( ) b c f f c b f f t c t f b t f apl ael E E N N N E = = = = 1 1 ' ' 1 ' ' 1 ' ' ε ε ε ε ε
60 - Hru I 60/75 Popisy a převody w a N = = ' a f C ( N ) b C = 1 1 ( f ') b, w 1 = b a εa = E a + K' f ' ε a = + E 1 n' b ( N ) ε '( N ) c f K f ' ' =, n' = b n' ( ε ') c f
61 - Hru I 61/75 Koncentrace napětí
62 - Hru I 6/75 Koncentrace napětí Součinitel tvaru (součinitel koncentrace elastických napětí) α K t = = S max nom S x G 1 y = x x= 0 y
63 - Hru I 63/75 Koncentrace napětí R
64 - Hru I 64/75 Koncentrace napětí
65 - Hru I 65/75 Součinitel vrubu β Stress amplitude [MPa] smooth notched c β Kf = c,v *) Teoreticky, Pro materiál s vysokou vrubovou citlivostí q 00 FL ( ) α = β q =1 100 FL,N 0 1,E+03 1,E+04 1,E+05 1,E+06 1,E+07 1,E+08 Number of cycles [1]
66 - Hru I 66/75 Vrubová citlivost materiálu q Thum: β = 1+ ( α 1)q Poloměr vrubu
67 - Hru I 67/75 75 Vliv velikosti a jakosti povrchu
68 - Hru I 68/75 Vliv velikosti součásti - k S součinitel velikosti ε [1] oceli Rm=400 až 580 Rm=700 až 710 litá ocel Rm=80 až 860 Rm=850 až 910 Rm=890 až 1000 Rm=890 až 1000 aproximace m=-0.03 m=-0.04 m=-0.05 m=-0.06 m= k S = D 1 d = 10 1 x = V V D exp d exp S m průměr hřídele D [mm] y
69 - Hru I 69/75 Vliv jakosti obrobení povrchu - k SF k SF = real c etalon c Jakost povrchu k SF Pevnost v tahu
70 - Hru I 70/75 75 Vliv technologie úprav povrchu - k T k T = technol c etalon c
71 - Hru I 71/75 75 Mez únavy reálného dílu ck = x c c, v S k K f SF k T x cηpεv c c, v = β
72 - Hru I 7/75 75 Vliv středního napětí
73 - Hru I 73/75 75 Vliv středního napětí
74 - Hru I 74/75 75 Smithův diagram FL
75 - Hru I 75/75 a C k = Haighův diagram k = 1 a R e A C 1 m = F α a,ekv - m + m A = C 1 m F k Re F m R 0 e R e R m = C C tg α ψ odhad fiktivního napětí: F = tah: F ohyb: F krut: τ F = Rm ( 1,5 1,7 ) = Rm = ( 0,7 0,8 )Rm
Pevnost a životnost. Hru I. PEVNOST a ŽIVOTNOST. Milan RůžR. zbynek.hruby.
- Hru I /00 PEVNOST a ŽIVOTNOST Hru I Milan RůžR ůžička, Josef Jurenka,, Zbyněk k Hrubý zbynek.hruby hruby@fs.cvut.cz - Hru I /0 Literatura Růžička, M., Fidranský,, J. Pevnost a životnost letadel. ČVUT,
VíceÚnava (Fatigue) Úvod
Únava (Fatigue) Úvod Únavové křivky napětí - historie 9. století rozvoj technického poznání rozšíření možnosti využití oceli a kovových materiálů v běžné praxi. Rozvoj železniční dopravy parní lokomotiva
VíceDynamická únosnost a životnost Přednášky
Dynamická únosnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz 1 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan Růžička mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 1 Základy únavové pevnosti Milan
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a faktory, které je ovlivňují
Přednášky část 2 Únavové křivky a faktory, které je ovlivňují Milan Růžička mechanika.fs.cvut.cz milan.ruzicka@fs.cvut.cz 1 Únavové křivky napětí (stress-life curves S-N curves) 2 Historie únavy materiálu
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceProvozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu
Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a únavová bezpečnost
DPŽ 1 Přednášky čát 2 Únvové křivky únvová bezpečnot Miln Růžičk mechnik.f.cvut.cz miln.ruzick@f.cvut.cz DPŽ 2 Únvové křivky npětí (tre-life curve S-N curve) DPŽ 3 Hitorie únvy mteriálu 19. toletí rozvoj
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
VíceÚvod do únavového poškozování
4. Historie 1923 Palmgren Kumulativní poškození 1949 Irwin 1957 Irwin K-koncepce Historie r. 1843 Rankine hovoří o krystalizaci materiálu během opakovaného zatěžování, díky níž se materiál stává křehkým.
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Dynamická pevnost a životnost - Jur V. Dynamická pevnost a životnost. Jur V
1/46 Dynamická pevnost a životnost Jur V Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceVýpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí
Výpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí Martin Laštovka. Úvod Predikce životnosti je otázka, kterou se zabývají inženýři již dlouho dobu. Klasické přístupy jsou zvládnuty,
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceKumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování
Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
Více3. Mezní stav křehké pevnosti. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Mezní stav křehké pevnosti Při monotónním zatěžování tělesa může dojít k nepředvídanému porušení křehkým lomem. Poškození houževnaté oceli při různých způsobech namáhání Poškození
VíceA mez úměrnosti B mez pružnosti C mez kluzu (plasticity) P vznik krčku na zkušebním vzorku, smluvní mez pevnosti σ p D přetržení zkušebního vzorku
1. Úlohy a cíle teorie plasticity chopnost tuhých těles deformovat se působením vnějších sil a po odnětí těchto sil nabývat původního tvaru a rozměrů se nazývá pružnost. 1.1 Plasticita, pracovní diagram
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a únavová bezpečnost
DPŽ 1 Přednášky čát 2 Únvové křivky únvová bezpečnot Miln Růžičk mechnik.f.cvut.cz miln.ruzick@f.cvut.cz DPŽ 2 Únvové křivky npětí (tre-life curve S-N curve) DPŽ 3 Hitorie únvy mteriálu 19. toletí rozvoj
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceReologické modely technických materiálů při prostém tahu a tlaku
. lekce Reologické modely technických materiálů při prostém tahu a tlaku Obsah. Základní pojmy Vnitřní síly napětí. Základní reologické modely technických materiálů 3.3 Elementární reologické modely creepu
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ. Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně
ÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně 1 Motivace: trhliny v betonu mikrostruktura Vyhojování trhlin konstrukce Pražec po
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VíceHistorie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů
Historie velkých havárií - vývoj v oblasti zkoušení materiálů a studia mezních stavů Motto: No man is civilised or mentally adult until he realises that the past, the present, and the future are indivisible.
VíceTrend: nákladů na letadlovou techniku ( požadavků na: bezpečnost + komfort +vyšší výkony, )
Bezpečnost Spolehlivost Letová způsobilost Vývoj požadavků na letecké konstrukce: 1. etapa (úplné začátky létání) konstrukce = funkce 2. etapa (brzy po začátku létání) konstrukce = funkce + bezpečnost
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE Martin Juliš a, Karel Obrtlík b, Martin Petrenec b,
VíceHAIGHŮV DIAGRAM VYBRANÉ PRUŽINOVÉ OCELI HAIGH DIAGRAM OF SELECTED SPRING STEEL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceZde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu
index 1 Rejstřík Zde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. U každého termínu je uvedeno označení kapitoly a čísla obrazovek, na nichž lze pojem nalézt.
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VícePOŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze o vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VíceKřehké materiály. Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008
Křehké materiály Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008 Základní charakteristiky Křehký lom bez znatelné trvalé deformace Mez pevnosti má velký rozptyl
VíceSPECIÁLNÍ ZKUŠEBNÍ METODY studijní opora
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství SPECIÁLNÍ ZKUŠEBNÍ METODY studijní opora Karel Matocha Petr Jonšta Ostrava 2013 Recenze: Ing. Ladislav Kander,
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Zkoušky základních mechanických charakteristik konstrukčních materiálů (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti Skutečný
VíceIdentifikace materiálových parametrů Vybraných modelů plasticity
Teorie plasticity 1. VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ KATEDRA PRUŽNOSTI A PEVNOSTI 17.listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba Identifikace materiálových parametrů Vybraných modelů plasticity
Více2. Mezní stavy. MS porušení
p02 1 2. Mezní stavy V kapitole 6. Zatížení tělesa jsou mezi různými zatěžovacími stavy zavedeny stavy přechodové a mezní jako stavy, v nichž je částečně nebo úplně a dočasně nebo trvale znemožněna funkce
VíceStatika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
VíceNovinky ve zkušebnictví 2011 SČZL. Únavové vibrační zkoušky ve SWELL. Ing. Jaromír Kejval, Ph.D.
Novinky ve zkušebnictví 2011 SČZL Únavové vibrační zkoušky ve SWELL Ing. Jaromír Kejval, Ph.D. SWELL komplexní dodavatel vývojových služeb Design a předvývoj CAD/CAE Engineering Prototypy Technologické
Více10. Elasto-plastická lomová mechanika
(J-integrál) Únava a lomová mechanika J-integrál je zobecněním hnací síly trhliny a umožňuje použití i v případech plastické deformace většího rozsahu: d J = A U da ( ) A práce vnějších sil působících
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceCo by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012
Prohloubení odborné spolupráce a propojení ústavů lékařské biofyziky na lékařských fakultách v České republice CZ.1.07/2.4.00/17.0058 Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či
VíceSEZNAM MATURITNÍCH OKRUHŮ STUDIJNÍHO OBORU PROVOZNÍ TECHNIKA L/51 Školní rok 2017/2018
SEZNAM MATURITNÍCH OKRUHŮ STUDIJNÍHO OBORU PROVOZNÍ TECHNIKA 23-43-L/51 Školní rok 2017/2018 Písemná maturitní zkouška zahrnuje učivo všech odborných vyučovacích předmětů, ústní maturitní zkouška TECHNOLOGIE
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceJe-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr
PRUŽINY Která pružina může být zatížena silou kolmou k ose vinutí zkrutná Výpočet tuhosti trojúhelníkové lisové pružiny k=f/y K čemu se používá šroubová zkrutná pružina kolíček na prádlo Lisová pružina
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 11
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 11 Mechanické pružiny http://www.victorpest.com/ I am never content until I have constructed a
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceNové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017)
Nové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017) AGENDA materiály PE pro potrubní systémy pomalé šíření trhliny zkoušky podle aktuálních EN a ISO norem PAS 1075 FNCT
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
Více12. Struktura a vlastnosti pevných látek
12. Struktura a vlastnosti pevných látek Osnova: 1. Látky krystalické a amorfní 2. Krystalová mřížka, příklady krystalových mřížek 3. Poruchy krystalových mřížek 4. Druhy vazeb mezi atomy 5. Deformace
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VíceSPECIÁLNÍ ZKUŠEBNÍ METODY učební text
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava SPECIÁLNÍ ZKUŠEBNÍ METODY učební text prof. Ing. Karel Matocha, CSc. Ing. Petr Jonšta, Ph.D. Ostrava 2013 Recenze: Ing. Ladislav Kander, Ph.D. Název: Autor:
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE. Analýza unašeče řetězu (Contra s.r.o.)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Analýza unašeče řetězu (Contra s.r.o.) (The Carrier Chain Analysis (Contra Ltd.)) Autor: Vedoucí diplomové práce: Marek CYPZIRSCH doc. Ing. Jan Řezníček,
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VícePOROVNÁNÍ RŮZNÝCH PŘÍSTUPŮ K ODHADU MEZE ÚNAVY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceWP14: Vývoj pokročilých metod hodnocení nízkocyklové únavy při teplotním zatěžování. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku
WP14: Vývoj pokročilých metod hodnocení nízkocyklové únavy při. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku FS ČVUT v Praze, zodpov. osoba Doc. Ing. Miroslav Španiel, CSc. Členové konsorcia podílející
Více