= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
|
|
- Ladislav Soukup
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a kroucení. Působí-li příčné aížení na pru oevřeného průřeu v rovině s excenriciou e ke sředu smku, mohou se vniřní síl složeného kroucení B Ed (bimomen), T,Ed (momen prosého kroucení) a T,Ed (momen váaného kroucení) urči podle výraů: B Ed M Ed e (1 κ) T,Ed V Ed e κ (NB..1) T,Ed V Ed e (1 κ) kde M Ed a V Ed jsou ohbový momen a smková síla, sanovené pro příčné aížení a okrajové podmínk uložení v ohbu, analogické k aížení a podepření pruu při kroucení; κ je opravný součiniel, ahrnující vliv skuečné uhosi průřeu v prosém kroucení, ávislý na beroměrném parameru uhosi pruu při kroucení K ( T / ) 0,5. Opravný součiniel le sanovi výrau: κ 1/[ β + ( α / K ) ] (NB..) s koeficien α a β ahrnujícími vliv pu aížení a okrajových podmínek v uložení pruu podle abulk NB..1. Tabulka NB..1 Koeficien α a β pro p aížení a okrajových podmínek Okrajové podmínk při kroucení Krouicí aížení α β Obousranné podepření nosníku prosé podepření plné rovnoměrné 3,1 1,00 (volná deplanace) obecné 3,7 1,08 veknuí (deplanaci je abráněno) plné pro vniřní síl v podpoře 8,0 1,5 rovnoměrné pro maximum v poli 5,6 1,00 obecné 6,9 1,14 Konola veknuí obecné - pro vniřní síl v podpoře,7 1,11 V případě obousranně prosě podepřeného nosníku le při K 1 anedba účinek prosého kroucení (T,Ed ), aímco při K 15 le anedba složk váaného kroucení (B Ed, T,Ed ). NB.3 Pružný kriický momen NB.3.1 Rosah planosi (1) Posup uvedený v éo příloe je vhodný pro výpoče kriického momenu nosníků konsanního dvojose smerického průřeu, konsanního průřeu jednoose smerického k hlavní ose - (vi obráek NB.3.1) i konsanního průřeu jednoose smerického k hlavní ose -, procháí-li aížení sředem smku (vi obráek NB.3.). Pro konol jednoose smerického průřeu k ose - a pro průře s pásnicemi jiného než obdélníkového průřeu (například s pásnicemi profilu U) se odkauje na EN , příloha. V osaních případech le posupova podle odborné lieraur nebo vuží vhodné numerické posup. NB.3. Obecný vah pro nosník konsanního průřeu smerického k hlavní ose - nebo - (1) V případě nosníku konsanního průřeu smerického k jedné hlavních os je pružný kriický momen pro ohb k ose - dán obecným vahem: M cr π μ cr (NB.3.1) kde beroměrný kriický momen μ cr je:
2 ( C ζ C ζ ) ( C ζ C ) C1 μcr 1+ κ + g 3 j g 3ζ j k (NB.3.) beroměrný paramer kroucení: κ π k beroměrný paramer působišě aížení vhledem ke sředu smku: π g ζ g k a beroměrný paramer nesmerie průřeu: π j ζ j k přičemž: C 1, C a C 3 jsou součiniele ávisející na aížení a podmínkách uložení konců (vi abulk NB.3.1 a NB.3.); je délka nosníku mei bod ajišěnými proi posunu kolmo rovin; k a k g a - s jsou součiniele vpěrné délk; 0, 5 j s ( + ) da A kdž a jsou souřadnice působišě aížení vhledem k ěžiši průřeu (vi obráek NB.3.1); souřadnice sředu smku vhledem k ěžiši průřeu; s g souřadnice působišě aížení vhledem ke sředu smku. Pro - průře s nesejnými pás je: ( 1 ψ f ) (hs / ) (NB.3.3) kde h s je vdálenos mei sřed smku pásnic, vi obráek NB.3.1 a paramer nesmerie průřeu: přičemž fc f ψ f fc fc + je momen servačnosi lačené pásnice k hlavní ose nejmenší uhosi průřeu; f f momen servačnosi ažené pásnice k hlavní ose nejmenší uhosi průřeu. POZNÁMKA 1 Vi NB.3.(6) a (7) pro naménkovou konvenci a NB.3.(8) pro přibližné hodno j. POZNÁMKA Pro průře smerické k ose - je j 0. () oučiniele vpěrné délk k, k (popisující okrajové podmínk uložení v ohbu) a k (popisující okrajové podmínk uložení v kroucení) se mění od 0,5 pro veknuí obou konců do 1,0 pro kloubové uložení obou konců, s hodnoou 0,7 pro jeden konec veknuý a jeden konec uložený kloubově. (3) oučiniel k se vahuje ke koncovému pooočení v rovině kolmé k ose -, součiniel k se vahuje ke koncovému pooočení v rovině kolmé k ose -. To součiniele jsou analogické k poměru cr / u lačených pruů. oučiniel k se vahuje ke koncové deplanaci. Pokud není provedeno speciální opaření k ameení deplanace, je možné brá k 1,0. 3
3 a g F g a F (C) s (C) s h s (T) (T) (C) lačená vlákna, (T) ažená vlákna, sřed smku, ěžišě Obráek NB.3.1 Výnam veličin a naménková konvence při působení aížení F F F F F F F F F F Obráek NB.3. Průře smerické k ose nejvěší uhosi nebo cenrálně smerické (4) Hodno C 1, C a C 3 jsou dán v abulkách NB.3.1 a NB.3. pro růné případ aížení, keré je definováno průběhem ohbového momenu na délce mei bod ajišěnými proi příčnému vbočení. Hodno jsou uveden v ávislosi na součinieli k a v abulce NB.3. aké na součinieli k. (5) V případech, kd k 1,0, le součiniel C 1 pro libovolný poměr koncových momenů podle abulk NB.3.1 urči přibližně vahem: C 1 (0, ,48ψ + 0,6ψ ) -0,5 (NB.3.4) (6) Znaménková konvence pro určení a j, vi obráek NB.3.1, je: souřadnice je kladná pro lačenou pásnici. Kdž se j určuje pomocí vahu v NB.3.(1), směřuje osa nahoru v případě íhového aížení a dolů v případě aížení sáním; naménko j je sejné jako naménko součiniele nesmerie průřeu ψ f. Znaménko ohbového momenu pro určení ψ f se v případě koncových momenů (vi abulka NB.3.1) bere v mísě nejvěšího momenu, v případě příčného aížení (vi abulka NB.3.) ve sředu úseku o délce. (7) Znaménková konvence pro určení g je: pro aěžovací účink je g kladné při aížení působícím nad sředem smku; v obecném případě je g kladné při aížení směřujícím mísa působení do sředu smku. 4
4 Tabulka NB.3.1 Hodno součinielů C 1 a C 3 při aížení pruu koncovými momen v ávislosi na hodnoě součiniele k a součinielů ψ f a κ oučiniel uložení konců pruu v rovině ohbu k 1,0, v kroucení k W 1,0 Tvar momenového obrace Poměr koncových momenů ψ Hodno součinielů C 1) 1 C 3 k ) ψ f -1-0,9 ψ f 0 0 ψ f 0,9 ψ f 1 C 1,0 C 1,1 ψ +1 ψ +3/4 ψ +1/ ψ +1/4 ψ 0 ψ -1/4 ψ -1/ ψ -3/4 ψ -1 1,0 1,00 1,00 1,00 0,7 1,0 1,10 1,0 1,00 0,7R 1,0 1,10 1,0 1,00 0,5 1,00 1,13 1,0 1,0 1,14 1,14 1,00 0,7 1,1 1,31 1,05 1,00 0,7R 1,11 1,0 1,00 0,5 1,14 1,9 1,0 1,0 1,31 1,3 1,15 1,00 0,7 1,48 1,6 1,16 1,00 0,7R 1,1 1,3 1,00 0,5 1,31 1,48 1,15 1,00 1,0 1,5 1,55 1,9 1,00 0,7 1,85,06 1,60 1,6 1,00 0,7R 1,33 1,47 1,00 0,5 1,5 1,73 1,35 1,00 1,0 1,77 1,85 1,47 1,00 0,7,33,68,00 1,4 1,00 0,7R 1,45 1,59 1,00 0,5 1,75,03 1,50 1,00 1,0,05,1 1,65 1,00 0,85 0,7,83 3,3,40 1,55 0,85-0,30 0,7R 1,58 1,75 1,38 0,85 0,70 0,0 0,5,00,34 1,75 1,00 0,65-0,5 1,0,33,59 1,85 1,00 1,3-1, ψ f -0,70 0,7 3,08 3,40,70 1,45 1,0-1, ψ f -1,15 0,7R 1,71 1,90 1,45 0,78 0,9-0,75 ψ f -0,53 0,5,3,58,00 0,95 0,75 - ψ f -0,85 1,0,55,85,00 1,00 0,55 - ψ f -1,45 0,7,59,77,00 0,85 0,3-0,9 ψ f -1,55 0,7R 1,83,03 1,55 0,70 0,68 - ψ f -1,07 0,5,35,61,00 0,85 0,35 - ψ f -1,45 1,0,56,73,00 ψ f -,00 0,7 1,9,10 1,55 0,38-0,58-1,55 0,7R 1,9,10 1,55 0,58-0,38-1,55 0,5,,39 1,88 0,15-0,7 ψ f -0,15-0,7 ψ f -1,88 POZNÁMKY: 1) C 1 C 1,0 + (C 1,1 C 1,0 ) κ C 1,1, (C 1 C 1,0 pro κ 0, C 1 C 1,1 pro κ 1). ) 0,7 veknuý levý konec, 0,7 R veknuý pravý konec. 5
5 (8) Pro j le použí následující aproximaci: j 0,45ψ f (NB.3.5) kde je vdálenos mei sřed pásnic; u profilu T vdálenos mei sředem pásnice a volným koncem průřeu, vi obráek NB.3.1. Tabulka NB.3. Hodno součinielů C 1, C a C 3 pro růné případ příčného aížení v ávislosi na hodnoě součinielů k, k, k a součinielů ψ f a κ oučiniele vpěrné délk Zaížení a podmínk podepření k k k Hodno součinielů C 1 1) C C 3 F / / F / / q q C 1,0 C 1,1 ψ f 1 0, 9 ψ f 0, 9 ψ f 1 ψ f 1 0, 9 ψ f 0, 9 ψ f ,13 1,13 0,33 0,46 0,50 0,93 0,53 0, ,5 1,13 1,3 0,33 0,39 0,50 0,93 0,81 0,38 1 0,5 1 0,95 1,00 0,5 0,41 0,40 0,84 0,48 0,44 1 0,5 0,5 0,95 0,97 0,5 0,31 0,40 0,84 0,67 0, ,35 1,36 0,5 0,55 0,4 1,00 0,41 0, ,5 1,35 1,45 0,5 0,58 0,4 1,00 0,67 0,31 1 0,5 1 1,03 1,09 0,40 0,45 0,4 0,80 0,34 0,31 1 0,5 0,5 1,03 1,07 0,40 0,44 0,4 0,80 0,5 0,31 ψ f 1 0, 5 ψ f 0, 5 ψ f 1 ψ f 1 0, 5 ψ f 0, 5 ψ f 1 0,5 1 1,58,61 1,00 1,56 0,15 1,00-0,86-1,99 0,5 0,5 1 1,49 1,5 0,56 0,90 0,08 0,61-0,5-1,0 0,5 0,5 0,5 1,49 1,75 0,56 0,83 0,08 0,61 0,00-1,0 0, ,68 1,73 1,0 1,39 0,07 1,15-0,7-1,35 0,5 0,5 1 0,94 0,96 0,69 0,76 0,03 0,64-0,41-0,76 0,5 0,5 0,5 0,94 1,06 0,69 0,84 0,03 0,64-0,07-0,76 POZNÁMKY: 1) C 1 C 1,0 + (C 1,1 C 1,0 ) κ C 1,1, (C 1 C 1,0 pro κ 0, C 1 C 1,1 pro κ 1). ) Paramer ψ f se vahuje ke sředu ropěí. 3) Hodno kriického momenu se vahují k průřeu, kde působí M max. 6
EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =
NB.3 NB.3.1 Rosah planosi Pružný kriický momen π I µ cr 1 + κ w + ζ k 诲诲쩎睃睅 睅 a s 5 s ( + ) I A 1 ψ f )I (hf / ) (1) Posup uvedený v éo příloe je vhodný pro výpoče kriického momenu nosníků konsanního dvojose
VíceŔᶑPř. 10 Ohyb nosníku se ztrátou stability. studentská kopie
Navrhněe sropní průvla průřeu IPE oceli S35, aížený podle obráu reacemi e sropnic. Nosní je ajišěn proi ráě příčné a orní sabili (lopení) v podporách a v působiších osamělých břemen. haraerisicá hodnoa
VíceNCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů
Teno N předládá meodu pro určení beroměrné šíhlosi při ohbu be určení riicého momenu M cr. Záladní onervaivní meodu le přesni a, že se uváží eomerie průřeu a var momenového obrace. Obsah. Zjednodušená
VíceStatika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
2. přednáška N + M + M Jádro průřeu Šikmý ohb M + N M + N M + M + N Jádro průřeu Ecenrický lak a vloučeného ahu Konrolní oák Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 19. října
VíceTéma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité
Pružnos a plasicia, 2.ročník bakalářského sudia Téma 5 Kroucení Základní principy a vzahy Smykové napěí a převoření Úlohy saicky určié a saicky neurčié Kaedra savební mechaniky Fakula savební, VŠB - Technická
Více4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.
4. Kroucení pruů Oevřené a uzavřené průřezy, prosé a vázané kroucení, inerakce, přísup podle Eurokódu. Obvyklé je pružné řešení (plasické nelineární řešení - např. Srelbická) Podle Eurokódu lze kombinova
VícePříklad 4 Ohýbaný nosník napětí
Příklad 4 Oýaný nosník napěí Zadání Nosník s převislým koncem je aížen spojiým aížení q = 4 kn/m a osamělou silou F = 40 kn. Průře nosníku je ocelový svařovaný proil. Roměr nosníku jsou: L =,6 m L =, m
VíceStatika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.
Saika 1 Saika 1 2. přednáška ové veličin Saický momen Těžišě Momen servačnosi Hlavní ěžiš ové os a hlavní cenrální momen servačnosi Elipsa servačnosi Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvu.cz Konrolní
VícePříklad 19 Střed smyku
Příklad 19 řed smku Zadání Určee polohu sředu smku průřezu na obrázku. Posup: 1) Určí se průběh smkových napěí po sřednici enkosěnného průřezu podle V I ) Inegrací napěí po ploše se určí smkové síl v jednolivých
VíceStatika 2. Prosté případy pružnosti: Prostý ohyb. Prosté kroucení vybraných průřezů. Miroslav Vokáč 7.
1. přednáška : vbraných průřeů Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 7. října 2015 Konulační hodin Ing. Miroslav Vokáč, Ph.D. Klonerův úsav, ČVUT v Prae Šolínova 7 166
VíceOcelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované
VíceSLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM
SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Doc. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc. PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO0-M06 ÚNOSNOST ŠTÍHLÝCH STĚN STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VícePŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
Vícepříklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016
příklad - Drat vere pajcu VUT FAST KDK Pešek 0 VZPĚR SOŽEÉHO PRUTU A KŘÍŽOVÉHO PRUTU ZE DVOU ÚHEÍKŮ Vpočítejte návrhovou vpěrnou únosnost prutu délk 84 milimetrů kloubově uloženého na obou koncí pro všen
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
VíceNázev Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního
VíceHLAVNÍ NOSNÍK JEŘÁBOVÉ DRÁHY - DIMENZOVÁNÍ
HAVÍ OSÍK JEŘÁBOVÉ DRÁHY - DEZOVÁÍ Předběžný návr roměrů: l 0 5 b 5 00 0 (4 0mm) W el, 0 Průřeové crkeriik někerýc průřeů jsou uveden v Tb. P. Vdáleno příčnýc výu lvnío nosníku volíme v rosu (vdáleno příčnýc
VíceTéma 10: Momenty setrvačnosti a deviační momenty
Savení saika, ročník akalářskéo sudia Téma : Momeny servačnosi a deviační momeny Cenrální kvadraické momeny ákladníc průřeů Cenrální kvadraické momeny složenýc průřeů Kvadraické momeny k pooočeným osám
Více5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník.
5. Ohýbané nosník Únosnost ve smku, momentová únosnost, klopení, P, hospodárný nosník. Únosnost ve smku stojina pásnice poue pro válcované V d h t w Posouení na smk: V pružně: τ = ( τ pl, Rd) I V V t w
VíceNormálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
VíceNCCI: Jednoose symetrické pruty konstantního průřezu namáhané ohybem a osovým tlakem
CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem S00a-CZ-EU CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem Tento CC dokument se abývá metodou
VíceŘešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.
VíceŘešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
Více6.1 Shrnutí základních poznatků
6.1 Shrnutí ákladních ponatků Prostorová a rovinná napjatost Prostorová napjatost v libovolném bodě tělesa je v pravoúhlé soustavě souřadnic obecně popsána 9 složkami napětí, které le uspořádat do matice
VíceRovinná napjatost a Mohrova kružnice
Rovinná napjatost a ohrova kružnice Dvojosý stav napjatosti - ukák anačení orientace napětí v rovině x Na obr. vlevo dole jsou vnačen složk napětí. Kladná orientace napětí x a je v případě, že vektor směřují
VíceIntegrální definice vnitřních sil na prutu
Přednáška 04 Integrální definice vnitřních sil Ohb prutu v rovinách x, x Šikmý ohb Kombinace normálové síl s ohbem Poloha neutrální os Jádro průřeu Příklad Copright (c) 011 Vít Šmilauer Cech Technical
VíceVnitřní síly v prutových konstrukcích
Vnitřní síly v prutových konstrukcích Síla je vektorová fyikální veličina, která vyjadřuje míru působení těles nebo polí. Zavedení síly v klasické Newtonově mechanice (popis pohybu těles) dp dv F = = m
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
VíceŘešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky
VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově
VíceHodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.
5. Vazník posuek pruů 5. Vzpěrné élky Tab.: Vzpěrné élky pruů příhraových vazníků Úhelníkový vazník v rovině vzálenos uzlů Horní pás z roviny vzálenos vaznic vzálenos svislého zužení Dolní pás z roviny
VíceRovinná a prostorová napjatost
Rovinná a prostorová napjatost Vdělme v bodě tělesa elementární hranolek o hranách d, d, d Vnitřní síl ve stěnách hranolku se projeví jako napětí na příslušné ploše a le je roložit do směrů souřadnicových
VíceNormálová napětí při ohybu - opakování
Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové
VícePříklad 4 Ohýbaný nosník - napětí
Příklad 4 Oýaný nosník - napěí Teorie Prosý o, rovinný o Při prosé ou je průře naáán oový oene oáčející kole jedné lavníc os servačnosi průřeu, ovkle os. oen se načí neo jeno. Běžněji je ožné se seka s
VíceŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů
Dokumen: SX07a-E-EU Srana ázev: z 3 Eurokód: E 993--, E 993--8 & E 990 ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z V řešeném příkladu je navržena konsrukce sedlové konsrukce sřechy s malým
Více1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil
OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,
VíceŘešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
VíceBO002 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO00 PRVKY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČEÍ VYPRACOVAL: Ing. ARTI HORÁČEK, Ph.D. AKADEICKÝ ROK: 07/08 Podklad do cvičení předmětu BO00 Prvk kovových konstrukcí Vpracoval: Ing. artin Horáček, Ph.D.
VícePružnost, pevnost, plasticita
Pružnost, pevnost, plasticita Pracovní vere výukového skripta 22. února 2018 c Milan Jirásek, Vít Šmilauer, Jan Zeman České vsoké učení technické v Prae Fakulta stavební Katedra mechanik hákurova 7 166
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceSmyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita, 2.ročník kominovaného studia Smková napětí v ohýaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení ýpočet smkového napětí odélníkového průřeu Dimenování nosníků namáhaných na smk
VíceT leso. T leso. nap ě tí na prostorovém elementu normálové - působí kolmo k ploše smykové - působí v ploše
Prostorový model ákladní veli č in a vtah nejlépe odrážejí skte č nost obtížn ě ř ešitelný sstém rovnic obtížn ě jší interpretace výsledků ákladní vtah posktjí rámec pro odvoení D a 2D modelů D a 2D model
VícePřednáška 09. Smyk za ohybu
Přednáška 09 Smk a ohbu Vnitřní síl na nosníku ve vtahu k napětí Smkové napětí pro obdélníkový průře Smkové napětí pro obecný průře Smkové ochabnutí Svar, šroub, spřahovací trn Příklad Copright (c) 2011
VíceTento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5
NCC: Kroucení Teno NCC dokumen poskyuje návod pro posouzení pruů namáhaných kroucením. Obsah 1. Obecně. Anlýza prvků namáhaných kroucením. Uzavřený průřez v kroucení 5 4. Oevřený průřez v kroucení 6 5.
VícePřímková a rovinná soustava sil
Přímková a rovinná soustava sil 1) Souřadný systém - v prostoru - v rovině + y + 2) Síla P ( nebo F) - vektorová veličina - působiště velikost orientace Soustavy sil - přehled Soustavy sil můžeme rodělit
VíceTéma 6 Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 6 Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO02-M05
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ PROF. ING. JINDICH MELCHER,DR.SC. ING. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSC. ING. MIROSLAV BAJER,CSC. ING. KAREL SÝKORA PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO0-M05 PRUTY NAMÁHANÉ
VícePři distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.
. Diorzní vzpěr Při iorzím vzpěru ochází k převoření příčného řezu (viz obr..). Problém e převáí na výpoče výzuh a) okrajových, b) vniřních. Obr.. Příklay iorzního vyboulení. Kriické namáhání a poměrná
VíceRovnoměrně ohýbaný prut
Přednáška 02 Prostý ohb Hpotéa o achování rovinnosti průřeu Křivost prutu, vtah mei momentem a křivostí Roložení napětí při ohbu Pružný průřeový modul Vliv teplot na křivost Copright (c) 2011 Vít Šmilauer
VíceŘešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami
3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller
Více3.1 Shrnutí základních poznatků
3.1 Shrnutí ákladních ponatků Uvažujme nosník, tj. prut, jejichž délka převládá nad charakteristickými roměr průřeu. Při tvorbě výpočtového modelu nosník totožňujeme s jeho podélnou osou a uvažujeme skutečný
VíceÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU
ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU Obsah Co je o dnamika? 1 Základní veličin dnamik 1 Hmonos 1 Hbnos 1 Síla Newonov pohbové zákon První Newonův zákon - zákon servačnosi Druhý Newonův zákon - zákon síl Třeí
VíceStatika 2. Excentrický tlak za. Miroslav Vokáč 6. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 2. M.
6. přednáška Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, akulta architektury 6. prosince 2018 Průběh σ x od tlakové síly v průřeu ávisí na její excentricitě k těžišti: e = 0 e < j e = j e > j x x
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ. DOC. ING. ZDENĚK KALA, Ph.D. ING. JIŘÍ KALA, Ph.D. PRUŽNOST A PEVNOST MODUL BD02-M03
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FKULT STVEBNÍ DOC. ING. ZDENĚK KL, Ph.D. ING. JIŘÍ KL, Ph.D. PRUŽNOST PEVNOST MODUL BD0-M0 SLOŽENÉ PŘÍPDY NMÁHÁNÍ PRUTU STBILIT VZPĚRNÁ PEVNOST TLČENÝCH PRUTŮ STUDIJNÍ OPORY
VíceOhyb nastává, jestliže v řezu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj. dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řezu.
Ohyb přímých prutů nosníků Ohyb nastává, jestliže v řeu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řeu Ohybový moment určíme jako součet momentů od všech
Více73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KOMENTÁŘ 1. OBECNĚ 2. ZOHLEDNĚNÍ SKLADBY DOPRAVNÍHO PROUDU KŘIŽOVATKY
PŘÍLOHA 73-01 73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KŘIŽOVATKY Auor: Ing. Luděk Baroš KOMENTÁŘ Konečný návrh meodiky je zpracován ormou kapioly Technických podmínek a bude upřesněn
VíceTéma Přetvoření nosníků namáhaných ohybem
Pružnost plsticit,.ročník bklářského studi Tém Přetvoření nosníků nmáhných ohbem Zákldní vth předpokld řešení Přetvoření nosníků od nerovnoměrného oteplení etod přímé integrce diferenciální rovnice ohbové
VíceVeronika Drobná VB1STI02 Ing. Michalcová Vladimíra, Ph.D.
Příklad 1: 3;4 3;4 = =4 9 2;1,78 = = 4 9 4=16 9 =1,78 =2 =2 2 4 9 =16 9 1 = 1+ =0,49 = 1+ =0,872 =0 =10 6+ 2,22=0 =3,7 6+ 2,22=0 =3,7 + =0 3,7+3,7=0 0=0 =60,64 =0 =0 + =0 =3,7 á čá 5+ 2,22=0 =3,7 5+ 2,22+
Více( ) Podmínka plasticity: σ σ 0. Podmínky plasticity. Podmínky plasticity. Podmínky plasticity. = σ = σ. f σ σ σ
Podmínka plasticit rovnice popisující všechn stav napětí, které vedou k plastickému přetváření materiálu. ednoosá napjatost charakteriovaná jedinou složkou normálového napětí. Podmínka plasticit: nebo
VíceÚSTAV MECHANIKY A MATERIÁLŮ FD ČVUT. DOC. ING. MICHAL MICKA, CSc. PŘEDNÁŠKA 4
ÚVOD DO TEORIE MATEMATICKÉ PRUŽNOSTI ZÁKLADNÍ PŘEDPOKLADY A POJMY. Látka, která vtváří příslušné těleso je dokonale lineárně pružné, mei napětím a přetvořením je lineární ávislost.. Látka hmotného tělesa
VíceTéma 1 Deformace staticky určitých prutových konstrukcí
Saka savebních konsrukcí I Téma Deformace sacky určých pruových konsrukcí Kaera savební mechanky Fakua savební, VŠB - Techncká unvera Osrava Osnova přenášky Poem eformace Prncp vruáních prací Deformace
VícePružnost a pevnost. 2. přednáška, 10. října 2016
Pružnost a pevnost 2. přednáška, 10. října 2016 Prut namáhaný jednoduchým ohybem: rovnoměrně ohýbaný prut nerovnoměrně ohýbaný prut příklad výpočet napětí a ohybu vliv teplotních měn příklad nerovnoměrné
VíceMATEMATIKA II V PŘÍKLADECH
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ MATEMATIKA II V PŘÍKLADECH CVIČENÍ Č. Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Osrava 0 Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická
Více* Modelování (zjednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty
2. VNITŘNÍ SÍLY PRUTU 2.1 Úvod * Jak konstrukce přenáší atížení do vaeb/podpor? Jak jsou prvky konstrukce namáhány? * Modelování (jednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty 1 Prut: konstrukční prvek,
VíceTéma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 7 Smková napětí v ohýbaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet smkového napětí vbraných průřeů Dimenování nosníků namáhaných na smk
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VícePosouzení vyztužené stěny podle ČSN EN (Boulení stěn)
9. Únosnos ve smu Posouzení vzužené sěn podle ČSN EN 99--5 (Boulení sěn) Používá se eorie roovanýc napěí. liv výzu je zarnu úměrně vššímu riicému napěí - po mírné úpravě soulasí s experimen. Únosnos ve
VíceZÁKLADNÍ POJMY A VZTAHY V TECHNICKÉ PRUŽNOSTI
ZÁKLDNÍ POJY VZTHY V TECHNICKÉ PRUŽNOSTI Napětí velikost vnitřní síl na jednotku ploch konečné podíl elementů vnitřních sil a ploch Podle směru vnitřních sil avádíme: ds napětí celkové σ r = v obecném
Více10 Transformace 3D. 10.1 Transformace a jejich realizace. Studijní cíl. Doba nutná k nastudování. Průvodce studiem
Trnsformce 3D Sudijní cíl Teno blok je věnován rnsformcím 3D grfik. V eu budou popsán ákldní rnsformce v prosoru posunuí oočení kosení měn měřík používné při prcování 3D modelu. Jednolivé rnsformce budou
VícePřetvořené ose nosníku říkáme ohybová čára. Je to rovinná křivka.
OHYBOVÁ ČÁRA ZA PROSTÉHO OHYBU - rovinné průřez zůstávají po deformaci rovinnými, avšak natáčejí se. - při prostém ohbu hlavní centrální osa setrvačnosti všech průřezů leží v rovině vnějších sil, která
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
Více4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.
4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu
VíceNAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 12. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB Nejdůleţitější konstrukční prvek pro ohyb je nosník.
VíceVálcová momentová skořepina
Válcová momenová skořepina Momenová skořepina je enkosěnné ěleso, jež nesplňuje předpoklady o membánové napjaosi. Válcová skořepina je vlášním případem skořepiny oačně symeické, musí edy splňova podmínky
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKUA STAVEBNÍ PROF. ING. JINDICH ELCHER DrSc. DOC. ING. IROSLAV BAJER CSc. PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ ODUL BO0-04 PRUTY NAÁHANÉ SYKE A OHYBE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAY
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceFYZIKA I. Pohyb těles po podložce
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHICKÁ UIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJÍ FYZIKA I Pohyb ěles po podložce Prof. RDr. Vilé Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Irena Hlaváčová, Ph.D. Mgr. Ar. Dagar Mádrová
VíceKapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1).
Kapitola 4 Vnitřní síly přímého vodorovného nosníku 4.1 Analýza vnitřních sil na rovinných nosnících Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena rekapitulace
VíceŘešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku
Dokuen: SX06a-CZ-EU Lis 1 z 7 Řešený příklad: Návrh za sudena varovaného ocelového Teno příklad se zabývá návrhe prosě uloženého sropního C proilu. Předpokládá se že horní i dolní pásnice je spojiě příčně
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VíceDynamika hmotného bodu. Petr Šidlof
Per Šidlof Úvod opakování () saika DYNAMIKA kinemaika Dynamika hmoného bodu Dynamika uhého ělesa Dynamika elasických ěles Teorie kmiání Aranz/Bombardier (Norwegian BM73) Před Galileem, Newonem: k udržení
VíceNA POMOC FO. Pád vodivého rámečku v magnetickém poli
NA POMOC FO Pád vodivého rámečku v maneickém poli Karel auner *, Pedaoická akula ZČU v Plzni Příklad: Odélníkový rámeček z vodivého dráu má rozměry a,, hmonos m a odpor. Je zavěšen ve výšce h nad horním
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceŘešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků
Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VícePřímková a rovinná soustava sil
STAVEBNÍ STATIKA Ing. Lenka Lausová LH 47/1 tel. 59 73 136 římková a ovinná soustava sil lenka.lausova@vsb.c http://fast1.vsb.c/lausova Základní pojmy: Jednotková kužnice 1) Souřadný systém 1 sin potilehlá
VíceParciální funkce a parciální derivace
Parciální funkce a parciální derivace Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 19. září 2018 1. Parciální funkce. Příklad: zvolíme-li ve funkci f : (x, y) sin(xy) pevnou hodnou y, například y = 2, dosaneme funkci
VíceX 3U U U. Skutečné hodnoty zkratových parametrů v pojmenovaných veličinách pak jsou: Průběh zkratového proudu: SKS =
11. Výpoče poměrů při zkraeh ve vlasní spořebě elekrárny Zkra má v obvodeh shémau smysl pouze v čáseh provozovanýh s účinně uzemněným sředem zdroje, čili mimo alernáor, vyvedení výkonu a přilehlá vinuí
VíceDesky. Petr Kabele. Pružnost a pevnost 132PRPE Přednášky. Deska/stěna/skořepina, desky základní předpoklady, proměnné a rovnice
Pružnost a pevnost 13PRPE Přednášk Desk Deska/stěna/skořepina, desk ákladní předpoklad, proměnné a rovnice Petr Kabele České vsoké učení technické v Prae Fakulta stavební Úvod Přemístění, deformaci a napjatost
VíceŘešení: uvolnění - volba reakcí, vnitřní síly řešené z levého tělesa: Ekvivalentní varianty prutu: Deformační podmínka: ΔL=0
Cvičení 4 k procvičení označeno vlevo červeno čaro P/4 až P4/4 osaní D/4 až D4/4, ožný doácí úkol P/4 Dána je soosá příá yč konsanních průřezů =00 s ěžiši T složená z ěděného úsek délky =00 a ocelového
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
Více1.1 Steinerovy věty. lineární momenty a momenty kvadratické. Zajímat nás budou nyní osové kvadratické. v ohybu. Jejich definice je
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ PRUŽNOST A PEVNOST I Řešené příklad Výpočet osových kvadratických momentů Pátek, 9. května 8 Jan Tihlařík 1 Osové kvadratické moment průřeů
VíceStojina ohýbaného nosníku vyztužená příčnými výztuhami a jednou a podélnou výztuhou
Pro. ng. Jose aháče DrS. Sojina ohýbaného nosníu vyzužená říčnými výzuhami a jednou a odélnou výzuhou Přílad Posuďe rosý nosní se sojinou vyzuženou říčnými i odélnými výzuhami. Rozěí nosníu L m zaížení
Vícestudentská kopie 7. Hala návrh sloupu
7. Hala návrh sloupu Va s vetnutými sloup a louově připojenými vaní představují stati neurčitou soustavu. Při výpočtu le použít ja jednodušený, ta i podroný model, terý osahuje všehn prut vaníu i sloupu.
VíceT t. S t krátkodobé náhodná složka. sezónní. Trend + periodická složka = deterministická složka
Analýza časových řad Klasický přísup k analýze ČŘ dekompozice časové řady - rozklad ČŘ na složky charakerizující různé druhy pohybů v ČŘ, keré umíme popsa a kvanifikova rend periodické kolísání cyklické
VíceNCCI: Návrhový model svařovaných styčníků ve vaznících z uzavřených profilů. Obsah
NCCI: Návrhový moel svařovaných syčníků ve vaznících z uzavřených proilů Teno NCCI se zaývá posupem ověření svařovaných syčníků v příhraových vaznících z uzavřených proilů neo při kominaci uzavřených a
Více