Metoda POPV, programový systém
|
|
- Matyáš Novák
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 4 Metoda POPV, programový systém ProbCalc Princip metody Přímého optimalizovaného pravděpodobnost- ního výpočtu (POPV) Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu Ukázky výpočtu v programovém systému ProbCalc Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava
2 Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet Metoda Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu (POPV) je vyvíjena od roku 2004 (původně PDPV). Vstupní proměnlivé náhodné veličiny (zatížení, geometrické a materiálové charakteristiky, imperfekce ad.) jsou vyjádřeny histogramy s parametrickým i s tzv. neparametrickým rozdělením. Lze použít pro posouzení spolehlivosti konstrukce nebo jiné pravděpodobnostní výpočty. Analyzovaná funkce spolehlivosti může být vyjádřena analyticky či s využitím dynamické knihovny DLL. Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 2 / 56
3 Základní principy metody POPV Monte Carlo výsledky jsou při každém výpočtu rozdílné. POPV pro histogramy se stejným počtem tříd (intervalů) je výsledek pokaždé stejný. Počet tříd (intervalů) v histogramech je velmi důležitý pro výsledný počet numerických operací a předpokládaný strojový čas výpočtu. Počet numerických operací lze při zachování korektnosti řešení výrazně snížit s využitím optimalizačních technik a postupů. Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 3 / 56
4 Pravděpodobnost výskytu čísla při hodu kostkou p(f) 1/6 p 1 = 1 n 1 6 5/36 1/9 1/12 1/18 1/36 0 p = Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 4 / 56
5 Pravděpodobnost výskytu čísla ve 2 hodech kostkou p(f) 1/6 p = p1. p /36 1/9 1/12 1/18 1/36 0 p = Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 5 / 56
6 Pravděpodobnost součtu čísel ve 2 hodech kostkou p(f) 1/6 5/36 1/9 1/12 1 p( 2) = 36 1 p() 3 = + 36 p 4 = ( ) /18 1/ Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 6 / 56
7 Pravděpodobnost součtu čísel ve 2 hodech kostkou Součet čísel ve 2 hodech kostky různé pravděpodobnosti, protože je více možností, jak získat některé hodnoty součtu. Pravděpodobnost získání součtu čísel ve 2 hodech kostkou Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 7 / 56
8 Pravděpodobnost součtu čísel ve 2 hodech kostkou Součet pravděpodobností Pravděpodobnost výskytu libovolného jevu z několika navzájem se vylučujících jevů se rovná součtu pravděpodobností těchto jevů. Součin pravděpodobností Pravděpodobnost současného č výskytu ýkt několika jevů se rovná součinu pravděpodobností těchto jevů. Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 8 / 56
9 Pravděpodobnost rozdílu čísel ve 2 hodech kostkou p(f) 1/6 5/36 1/9 1/12 1 p( 5) = 36 1 p( 4) = 36 p() 3 = /18 1/ Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 9 / 56
10 Pravděpodobnost součinu čísel ve 2 hodech kostkou p(f) 1/9 1/12 1/18 1 p( 1) = 36 1 p( 2) = 36 p() 3 = / Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 10 / 56
11 Výpočet pravděpodobnosti matematických operací A+B A x B A-B Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 11 / 56
12 Pravděpodobnost podílu čísel ve 2 hodech kostkou A/ B A^2 Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 12 / 56
13 Princip numerického výpočtu B = f(a 1, A 2,, A j, A n ) Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 13 / 56
14 Princip numerického výpočtu kombinace zatížení Princip Přímého optimalizovaného pravděpodobnostního výpočtu (POPV) 14 / 56
15 Optimalizační techniky 1. Grupování vstupních proměnlivých veličin, které mohou do výpočtu vstupovat společně a lze pro ně předem zpracovat společný histogram. 2. Intervalová optimalizace - snižování počtu intervalů proměnlivých vstupních veličin jednotlivých histogramů při zachování celého rozsahu každé náhodné vstupní veličiny. 3. Zonální optimalizace - využití pouze intervalů, které se podílejí na hledané hodnotě, např. pravděpodobnosti poruchy konstrukce. 4. Trendová optimalizace využití vhodného směru (trendu) v algoritmu pravděpodobnostního výpočtu. 5. Grupování dílčích výsledků výpočtu. 6. Paralelizace výpočtu - výpočet probíhá současně na několika procesorech. 7. Kombinace uvedených optimalizačních č postupů. ů Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 15 / 56
16 Grupování vstupních proměnných veličin Nechť je B = A 1 + A 2 + A 3 + A A N přičemž v každém histogramu je n tříd ( např. n = 256, N = 10 ) Při uvážení všech možných kombinací je P 0 = n N = = 1, Stejný výsledek lze získat postupným sčítáním vždy dvou histogramů. Pak je P * 0 = ( N 1) n 2 = 9,256 2 = a poměr P * = 1)n (N 2) = -8 = / P 0 ( N n 9,256 4, Pokud je vytváření společných histogramů grupování korektní, je velmi racionální. Snižuje počet operací. Nemusí se týkat pouze sčítání. Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 16 / 56
17 Intervalová optimalizace Smyslem intervalové optimalizace je minimalizovat počet tříd v histogramech snížit tím počet operací a minimalizovat dobu výpočtu Podmínkou je zachování dostatečné přesnosti výsledků řešení. Pravděpodobnost poruchy P f - MS únosnosti Pravděpodobnost poruchy P f - MS použitelnosti 0, , , , P f 0, , , P f 0, , , Počet intervalů bočního zatížení 8 0, Počet intervalů bočního zatížení 8 Postačující počet tříd (intervalů) histogramu Postačující počet tříd (intervalů) histogramu Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 17 / 56
18 Zonální a trendová optimalizace V zonální analýze se každý histogram rozdělí p f =0 vždy na zóny, které se na vzniku pravděpodobnosti poruchy p f při všech možných hodnotách v p f2 pouze v některých ostatních histogramech: případech 1.zóna podílejí vždy p f1 vždy 2. zóna mohou a nemusí podílet 3.zóna nepodílejí nikdy Znalost zón umožňuje výpočet poruchy: p f = p f 1 + p f 2 Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 18 / 56
19 Zonální a trendová optimalizace Monotonní histogramy: Nemonotonní histogramy: Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 19 / 56
20 Grupování dílčích výsledků Grupování dílčích výsledků je obdobou grupování vstupních veličin. Platí-li např.: Z = R f(a 1, A 2, A 3, A N ) pak je často výhodné provést samostatně výpočet S = f(a 1, A 2, A 3, A N ) a následně Z = R S Lze přitom aplikovat různé optimalizační postupy. Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 20 / 56
21 Paralelizace výpočtů a kombinace optimalizačních postupů Zpracovaný programový systém ProbCalc umožňuje: kombinovat uvedené optimalizační postupy, paralelizaci výpočtu (zatím odzkoušeno na počítačích se dvěma procesory). Posloupnost optimalizačních postupů (doporučení): Grupování - použít dle možností vždy Minimalizovat počet tříd histogramů při odlaďování algoritmu výpočtu, následně optimalizovat pro dosažení korektního výsledku Ostatní optimalizační postupy použít dle možností a složitosti úlohy Přehled optimalizačních technik, snižujících dobu výpočtu 21 / 56
22 Závislé vstupní náhodné veličiny Do pravděpodobnostního výpočtu metodou POPV vstupují statisticky ti ti nezávislé náhodné veličiny. Některé vstupní veličiny jsou však statisticky závislé, např. průřezové charakteristiky, pevnostní a přetvárné vlastnosti atd. Statisticky závislé vstupní veličiny mohou do výpočtu metodou POPV vstoupit zprostředkovaně (nepřímo) jako funkce vhodných nezávislých vstupních veličin. Problematice statisticky závislých vstupních veličiny byla doposud věnována pozornost zejména u průřezových charakteristik válcovaných profilů. Závislé vstupní náhodné veličiny 22 / 56
23 Programový systém ProbCalc Tvořen třemi softwarovými produkty, vytvořenými v prostředí Borland Delphi s programovým modulem TeeChart. HistAn: Slouží pro podrobnější analýzu vstupních histogramů HistOp: Umožňuje základní aritmetické operace s histogramy ProbCalc: Slouží obecně pro pravděpodobnostní posouzení spolehlivosti konstrukcí a pro jiné pravděpodobnostní úlohy. Výpočetní model definován pomocí tzv.kalkulačky l (textový t mód) nebo DLL knihovny (strojový kód). Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 23 / 56
24 Programový nástroj HistAn Slouží pro podrobnější analýzu vstupních histogramů. Minimum a maximum funkční hodnoty (okrajové hranice histogramu) Počet č tříd (intervalů) a četnostít tí v nich definovaných Jednoduché výpočty (stanovení funkční hodnoty s odpovídajícím kvantilem a kvantilu pro zadanou funkční hodnotu) Určení kombinace několika vstupních histogramů Určení tzv. sumárního histogramu (výpočty s tzv. větrnou růžicí) Tvorba histogramů s parametrickým rozdělením Zpracování naměřených (prvotních) dat Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 24 / 56
25 Parametrická rozdělení v systému ProbCalc Implementace modulu pro vkládání naměřených dat a pro jejich vyhodnocování. Možnost tvorby histogramů s neparametrickým rozdělením s možností volby počtu intervalů. Použití histogramů s parametrickým rozdělením. K dispozici škála 23 typů s možností výběru nejvhodnějšího z nich pro daný soubor získaných či naměřených hodnot s využitím koeficientu těsnosti. Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 25 / 56
26 Parametrická rozdělení v systému ProbCalc Pravděpodobnost pro useknutí parametrického rozdělení Normální LogNormální Gumbel I a II Raised-Cosine Cauchy Fischer-Tippett Laplace Logistic Weibull Rayleigh Lévy Student Beta v nule Beta obecné Gama Snedecorovo Pareto Uniform Trianguler Exponenciální X 2 Half-Logistic Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 26 / 56
27 Použití primárních dat, neparametrické rozdělení Naměřená data (již setříděno vzestupně) Volba počtu intervalů (tříd) výsledného histogramu Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 27 / 56
28 Použití primárních dat, parametrické rozdělení Charakteristiky odvozených parametrických dat Výběr vhodného rozdělení dle koeficientu těsnosti Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 28 / 56
29 Programový nástroj HistOp S jeho využitím lze provádět základní aritmetické operace s histogramy A a B: Součet histogramů A a B Rozdíl histogramů A a B Součin histogramů AaB Podíl histogramů A a B Druhá mocnina histogramu A Absolutní hodnota histogramu A Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 29 / 56
30 Programový nástroj ProbCalc Grupování proměnných Funkce spolehlivosti Kalkulátor Příkazový řádek Definice analytického modelu Seznam náhodných proměnných Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 30 / 56
31 Programový nástroj ProbCalc P f = 0, dle ČSN obvyklá úroveň ň spolehlivosti Pravděpodobnost poruchy P f Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 31 / 56
32 3D zobrazení funkce spolehlivosti Pravděpodobnost d poruchy Odolnost konstrukce Účinek zatížení Aplikace metody Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 32 / 56
33 Využití programového systému ProbCalc Pravděpodobnostní hodnocení kombinací zatížení Pravděpodobnostní d posudek spolehlivosti průřezů ů i systémů ů staticky (ne)určitých nosných konstrukcí Pravděpodobnostní přístup k hodnocení betonových a drátkobetonových směsí Posudek spolehlivosti obloukové výztuže dlouhých důlních děl s přihlédnutím k jejím prokluzovým vlastnostem Posudek spolehlivosti nosných konstrukcí vystavených nárazu Pravděpodobnostní výpočet šíření únavových trhlin v ocelových konstrukcích a mostech Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 33 / 56
34 Posudek spolehlivosti nosné konstrukce numerickým řešením Statické schéma posuzovaného kruhového oblouku Funkce spolehlivosti Účinek zatížení Odolnost konstrukce N RF = 1 N Sd pl 2 + M M q = 130. DL + LL N A Sd pl var SLvar 48. pl = f y.( A. Avar ) M pl = f y.( W pl. Wvar ) var = 1 2.ε W var var = 1 3. ε Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 34 / 56
35 Posudek spolehlivosti nosné konstrukce vystavené účinku nárazu Funkce spolehlivosti RF = U - W Přetvárná energie nosníku U = F ( δ ) d δ δ max 0 Kinetická energie nárazu W = m v 2 2 W var Náhradní ohybová tuhost t EI E.I EI = MEy f y el δ x = n i= 1 M i m EI ( ) xi i L i Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 35 / 56
36 Pravděpodobnostní hodnocení drátkobetonových směsí Výsledný histogram součinitele pevnosti v tlaku α c pro hodnotu m f1,min = 0 α c Viz např.: Janas, P., Krejsa, M.: Pravděpodobnostní přístup k hodnocení drátkobetonových směsí, sborník referátů Mezinárodního sympozia Fibre Concrete and High Performence Concrete 2003 (editoři Cigánek, J., Kurka, F.), str , , hotel Petr Bezruč v Malenovicích, Beskydy, ISBN: X. Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 36 / 56
37 Pravděpodobnostní posouzení spolehlivosti Funkce spolehlivosti RF = ( R E) Odolnost konstrukce IPE160 R = N Rd = A nom. A var. f y Účinek zatížení S = N Ed = 80.DL + 293,5.LL SL + 70.WIN + 40.SN Statické schéma táhla Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 37 / 56
38 Výpočet kombinace zatížení 38 / 56 sníh výsledná kombinace zatížení vítr stálé dlouhodobé nahodilé krátkodobé nahodilé Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu
39 Výpočet únosnosti v osovém namáhání Proměnlivost průřezu Únosnost v osovém namáhání Napětí na mezi kluzu f y Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 39 / 56
40 Pravděpodobnostní posudek metodou POPV Mezní stav únosnosti N Ed N Rd P f = 1, < P d = táhlo vyhoví úroveň spolehlivosti zvýšená Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 40 / 56
41 3D zobrazení funkce spolehlivosti Nebezpečná (poruchová) oblast Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 41 / 56
42 Pravděpodobnostní posudek metodou POPV Mezní stav použitelnosti δ max δ lim (5 mm) P f = 7, < P d = 0,023 táhlo vyhoví úroveň ň spolehlivosti zvýšená Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 42 / 56
43 Pravděpodobnostní posouzení spolehlivosti Funkce spolehlivosti RF = ( R E) Odolnost konstrukce R = M Rd = W nom. W var. f y Rd nom var f y Statické schéma ohýbaného nosníku Účinek zatížení S = M Ed =2,1.DL + 3,5.LL Ukázka dvou odlišných přístupů k zadání matematického modelu pravděpodobnostního výpočtu Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 43 / 56
44 Pravděpodobnostní posouzení spolehlivosti l 6 m průřez HEB 300 z oceli Fe360/S235 E 2, Pa počáteční imperfekce a +/- 30 mm Zatížení Typ Návrhová hodnota [kn] D Stálé 350 L S Dlouhodobé nahodilé Krátkodobé nahodilé W Vítr EQ Zemětřesení ( D + L + S ) = = 25 Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 44 / 56
45 Matematický model pravděpodobnostního výpočtu Výpočet maximálního vodorovného přemístění δ dle teorie II. řádu s uvažováním vlivu počátečních imperfekcí: a F W + EQ +. F tan. l δ = l EI K = 1 F F l.k l. kde EI Ohybový moment v kritickém průřezu: M 1 = δ.( + K K) F Normálové napětí v krajních vláknech: σ = M F δ.(1 + K ) + = F ( + W A K. W 1 ) A Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 45 / 56
46 Popis funkce spolehlivosti Mezní stav únosnosti RF = R Q R odolnost konstrukce napětí na mezi kluzu f y Q účinek zatížení normálové napětí v krajních vláknech σ Mezní stav použitelnosti RF δ δ = tol δ tol odolnost konstrukce povolená max. deformace (35 mm) δ účinek zatížení maximální vodorovné přetvoření sloupu Výpočet obsahuje 8 variabilních veličin: 5 složek zatížení proměnnost průřezu vlivem možného pod a převálcování počáteční imperfekce ve sloupu napětí na mezi kluzu f y Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 46 / 56
47 Grupování vstupních proměnných Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 47 / 56
48 Intervalová optimalizace Citlivostní analýza Kombinace bočních zatížení W+EQ Vliv na pravděpodobnost poruchy je vysoká. Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 48 / 56
49 Intervalová optimalizace Citlivostní analýza Kombinace bočních zatížení D+L +S Vliv na pravděpodobnost poruchy je nízká. Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 49 / 56
50 Zonální optimalizace Zonální analýza kombinace bočních zatížení W+EQ p f nikdy p f někdy p f vždy Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 50 / 56
51 Pravděpodobnostní posudek, M.S.použitelnosti Největší horizontální přetvoření sloupu δ Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 51 / 56
52 Pravděpodobnostní posudek, M.S.použitelnosti P f = 1, < P d = (úroveň spolehlivosti obvyklá) Výsledný histogram funkce spolehlivosti RF Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 52 / 56
53 Pravděpodobnostní posudek, M.S.únosnosti P f = 4, < P d = (úroveň spolehlivosti zvýšená) Výsledný histogram funkce spolehlivosti RF Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 53 / 56
54 Pravděpodobnostní posudek, M.S.únosnosti Pravděpodobnost poruchy P f 3D histogram funkce spolehlivosti RF Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 54 / 56
55 Použitý optimalizační krok Počet intervalů v jednotlivých histogramech Počet simulačních kroků Pravděpodobnost poruchy P f (MS použitelnosti) Strojový čas (ipentium IV- 1,4 GHz) Bez optimalizace Zatížení (5x) 256, Průřez 10, Imperfekce 256, f y 236 N = = = 6, , Výpočet nebyl proveden Grupování 1,E+24 Pouze intervaly, které se podílí na P f 1,E+20 1,E+16 1,E+12 Snížení počtu intervalů 1,E+08 1,E+04 Zatížení (5x) 256, Průřez 10, Imperfekce 256, f y 236 6,6 64E+17 Zatížení (5x) 256, Průřez 10, Imperfekce 256, f y 236 Boční zatížení 256, svislé zatížení 16, Průřez 10, Imperfekce 16, f y 58 3,9 96E+10 N = N 1 +N 2 N 1 = = = N 2 = = N = N 1 + N 2 N 1 = = = N 2 = = = , :10 min Počet simulačních kroků v závislosti na použité optimalizaci 2E+09 7,4 N = N 1 + N 2 N 1 = = = N 2 = cca = = , :20 min 3,83E ,43E , :01 min N = N 1 + N 2 Boční zatížení 256, Kombinace 1,E+00 všech N svislé zatížení 16, 1 = = optimalizačních Průřez 10, Imperfekce = , :00 min kroků 16, f y 58 a N 2 b= cca c = d e Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 55 / 56
56 Pravděpodobnostní posudek spolehlivosti Blíže viz a lite (trial) verze programu ProbCalc Ukázky výpočtu metodou Přímého Optimalizovaného Pravděpodobnostního Výpočtu 56 / 56
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
VíceTéma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceTéma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin
0.05 0.0 0.05 0.0 0.005 Nominální napětí v pásnici Std Mean 40 60 80 00 0 40 60 Std Téma : Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceCvičení 4. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu projektu
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 4 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceCvičení 5. Posudek metodou POPV. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 5 Posudek metodou POPV Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební,
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KONSTRUKCE
UERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KOSTRUKCE Doc. Ing. Petr Janas, CSc. a Ing. artin Krejsa, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka
VíceOPTIMALIZACE VÝPOČTU OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC. Abstract. 1 Úvod V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC
OPTIMALIZACE VÝPOČTU V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Vlastimil Krejsa 3 Abstract The paper briefly reviews the proposed
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
VícePRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ
ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ DEFORAČNÍ ENERGIE DŮLNÍ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE PROBABILISTIC SOLUTION OF ARCH SUPORTS CARRYING-CAPACITY AND ELASTIC STRAIN
VíceTéma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ
Petr Janas, Martin Krejsa 2 NUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ Abstract The paper reviews briefly one of the proposed probabilistic
VíceTéma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet Parametrická rozdělení Metoda Latin Hypercube Sampling (LHS) aplikovaná v programu Freet
VíceTéma 4: Stratifikované a pokročilé simulační metody
0.007 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 0.001 Dlouhodobé nahodilé Std Distribution: Gumbel Min. EV I Mean Requested: 140 Obtained: 141 Std Requested: 75.5 Obtained: 73.2-100 0 100 200 300 Mean Std Téma 4:
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA 3 SOUČASNÉ MOŽNOSTI PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO
VíceSOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV)
SOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV) Doc. Ing. Petr Janas, CSc.; Ing. Martin Krejsa, Ph.D. VŠB - Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Ludvíka Podéště
VíceCvičení 8. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 8 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Spolehlivost nosné konstrukce Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí ezní stav únosnosti,
VíceSOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV
International Conference 70 Years of FCE STU, December 4-5, 2008 Bratislava, Slovakia SOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV P. Janas 1, M. Krejsa 2 a V. Krejsa 3 Abstract The Direct Determined Fully Probabilistic
VíceVÝVOJ METODY PDPV A JEJÍ UPLATNĚNÍ V PRAVDĚPODOBNOSTNÍCH ÚLOHÁCH
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 32 Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA VÝVOJ METODY PDPV A
VíceCvičení 2. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 2 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky Fakulta
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KOSTRUKCÍ 33 Téma: Cesty k uatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká
VíceTéma 2 Simulační metody typu Monte Carlo
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 2 Simulační metody typu Monte Carlo Princip simulačních metod typu Monte Carlo Metoda Simulation Based Reliability Assessment (SBRA)
VíceSOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV
SOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV Petr JANAS, Doc., Ing., CSc., VŠB-TUO, L. Podéště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba, tel.: (+420)597321308, fax : (+420)597321358, petr.janas@vsb.cz Martin KREJSA, Ing.,
VíceVÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
VI. KONFERENCE SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ TÉMA: Od deterministického k pravděpodobnostnímu pojetí inženýrského posudku spolehlivosti konstrukcí 6.4.2005, Dům techniky Ostrava ABSTRACT VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceTéma 5: Parametrická rozdělení pravděpodobnosti spojité náhodné veličiny
0.05 0.0 0.05 0.0 0.005 Nomnální napětí v pásnc Std Mean 40 60 80 00 0 40 60 Std Téma 5: Parametrcká rozdělení pravděpodobnost spojté náhodné velčn Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
Vícebezpečnosti stavebních konstrukcí
Téma 3: Úvod do bezpečnosti stavebních konstrukcí Přednáška z předmětu: Základy stavebního inženýrství 1. ročník bakalářského studia Ing. Petr Konečný, Ph.D. Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VíceANALÝZA SPOLEHLIVOSTI STATICKY NEURČITÉHO OCELOVÉHO RÁMU PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODOU SBRA
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ 51 Téma: Cesty k uplatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceMezní stavy. Obecné zásady a pravidla navrhování. Nejistoty ve stavebnictví. ČSN EN 1990 a ČSN ISO návrhové situace a životnost
Obecné zásady a pravidla navrhování Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 66 08 Praha 6 Tel.: 4 353 84, Fax: 4 355 3 E-mail: holicky@klok.cvut.cz Návrhové situace Nejistoty
VícePOSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM Doc. Ing. Petr Janas, CSc. 1, Ing. Martin Krejsa, Ph.D. 2 1 Katedra stavební mechaniky,
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
Vícespolehlivosti stavebních nosných konstrukcí
Principy posuzování spolehlivosti stavebních nosných konstrukcí Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Ing. Martin Krejsa, Ph.D. Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceNávrh a posudek osově namáhaného nosníku podle obou MS
Návrh a posudek osově namáhaného nosníku podle obou MS 1) Statický rozbor 2) Dobře pochopit zadání definovat, v jakých hodnotách počítat (charakteristické x návrh.) 2) MSÚ nutný průřez dle MSÚ a) pevnost
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceVYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ
VYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ Michal Kořenář 1 Abstrakt Rozvoj výpočetní techniky v poslední době umožnil také rozvoj výpočetních metod, které nejsou založeny na bázi
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VíceTéma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin
0.025 0.02 0.015 0.01 0.005 Nominální napětí v pásnici Std Mean 140 160 180 200 220 240 260 Std Téma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VícePříloha D Navrhování pomocí zkoušek
D.1 Rozsah platnosti a použití Příloha D Navrhování pomocí zkoušek Příloha D uvádí pokyny pro navrhování na základě zkoušek a pro určení charakteristické nebo návrhové hodnoty jedné materiálové vlastnosti
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceTéma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin
0.025 0.02 0.015 0.01 0.005 Nominální napětí v pásnici Std Mean 140 160 180 200 220 240 260 Std Téma 2: Pravděpodobnostní vyjádření náhodných veličin Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceProjevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů)
PŘEDNÁŠKY Projevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů) Volné dotvarování Vázané dotvarování Dotvarování a geometrická nelinearita Volné dotvarování Vývoj deformací není omezován staticky
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceVYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 2002
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 22 Vypracoval: Stanislav Vokoun Konzultant: Doc. Ing. Petr Janas CSc.
VíceSPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
SPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Ing. Jana Marková, Ph.D. Ing. Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT Tel.: 224353842, Fax: 224355232 E-mail:holicky@klok.cvut.cz 1 SSK4
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceKlasifikace zatížení
Klasifikace zatížení Stálá G - Vlastní tíha, pevně zabudované součásti - Předpětí - Zatížení vodou a zeminou - Nepřímá zatížení, např. od sedání základů Proměnná - Užitná zatížení - Sníh - Vítr - Nepřímá
VíceHodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D
Hodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D Miroslav Sýkora Kloknerův ústav, ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Kvantil náhodné veličiny 3. Hodnocení jedné veličiny 4. Hodnocení modelu 5. Příklady
VíceHodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D
Hodnocení vlastností materiálů podle ČSN EN 1990, přílohy D Milan Holický Kloknerův ústav ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Kvantil náhodné veličiny 3. Hodnocení jedné veličiny 4. Hodnocení modelu 5. Příklady -
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceOHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceProstý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceSpolehlivost nosné konstrukce
Spolehlivost nosné onstruce Zatížení: -stálé G součinitel zatížení γ G - proměnné Q.součinitel zatíženíγ Q Zatížení: -charateristicé F F,V, M -návrhové F d F d F γ + F γ G G Q Q,V, M Pevnost - charateristicá
Více