Problémy únosnosti ocelových rozpěrných kotev do betonu namáhaných smykem
|
|
- Nikola Dvořáková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Vlastnosti VIP s označním va-q-vip B Vakuované izolační panly tohoto označní obdržly od Dutschs Institut für Bautchnik (Němcký ústav pro stavbní tchniku) všobcné povolní k užívání. V každém panlu jsou zabudované snzorové dstičky k kontrol vnitřního tlaku, sstávající s z spciální vlákniny a kovové dstičky. ➀ ➁ Obr. 12 VIP-Thrmosilnt 21 mm, nalpný flxibilním lpidlm na stropní konstrukci: 1 spára uzavřná izolační pěnou 2 hmoždinky s upvňovacím talířkm běžně používané v zatplovacích systémch 9. VIP jako izolac v prfabrikovaných dřvěných stavbách Ochranné vrstvy tvoří různé dřvařské výrobky v potřbných tloušťkách přdm vyrobných dílců pro nrgtickou bilanci pasivních budov. Výzkum a vývoj v použití inovativní tchnologi VIP probíhá nadál intnzivně pro různé možnosti uplatnění v stavbnictví. S přihlédnutím na closvětový trnd a snahy o nrgtické úspory lz v blízké budoucnosti očkávat další možnosti použití na stavbách a snížní nákladů zavdním automatizac výrobních procsů. TECHNICKÉ ÚDAJE VIP PŘÍKLAD Pro použití v stavbnictví byly vyvinuty firmou va-q-tc AG různé vakuované izolační matriály. Vacuum thrmo-insulating matrials usd in th building industry VIP, VIS An 8 to 10 tims highr thrmo-insulating ffct is rachd with vacuum insulating matrials than with commonly usd insulations.g. from a rockwool or polystyrn. Such ffctiv insulations cannot b rachd with any othr insulation matrials in an xisting stat of tchnology. Thr ar xampls of th most usd vacuum insulating matrials statd in th articl. Tchnické údaj jádro z pyrognního prášku kysliny křmičité s kalicími přísadami obal z vysoc bariérové foli třívrstvé, polystrové vlákniny s kovovými povlaky vnější barva vlákniny črná vnější vzhld dsky žádné přsahy okrajové foli, hladké hrany hmotnost kg/m tplná vodivost (DIN 52612) při 10 C počátční hodnota < 0,03 W/(mK) měrná hodnota (stárnutím, okrajové ztráty) < 0,0080 W/(mK) tplná odolnost od 70 do +80 C odolnost vůči vlhkosti 0 60 % rozměry dsk maximální (délka šířka) mm minimální (délka šířka) mm tloušťka mm požární odolnost podl DIN 4102 B2 Orintační náklady VIP V srovnání s tradičními izolačními matriály jsou VIP stál jště poměrně drahé. Pro různé varianty VIP lz obcně zhruba uvést 4 5 zvýšné náklady na tplnou izolaci. ZÁVĚR Do vývoj této s dynamicky rozvíjjící tchnologi by s měly zapojit i čské firmy, snad i s podporou státních organizací a možná i Evropské uni. Něktré firmy v SRN hldají spolupráci a snad ji i v ČR najdou. Pro zajímavost uvádím, ž intrntové stránky pro něktré výrobky jsou nabízny v angličtině, němčině a i v korjském jazyc. Ing. Jindřich Cigánk, jindrich.cigank@volny.cz, samostatný architkt, čln komory bavorských architktů Problémy únosnosti oclových rozpěrných kotv do btonu namáhaných smykm Kotvní oclových konstrukcí do btonu pomocí kotvních prvků, dodatčně osazovaných do btonové konstrukc (cast-in-plac systms), s v posldním období uplatňuj stál častěji i pro nosné kotvní, a proto j problmatika skutčného působní a únosnosti těchto kotvních systémů vlmi sldována. Ačkoliv s v praxi často dává přdnost spíš lpným či chmickým kotvám, pozornost si zaslouží i kotvy mchanické rozpěrné, zjména pro jjich rychlou instalaci a možnost okamžitého zatížní. Jjich určitou nvýhodou jsou však npříznivé koncntrac namáhání a tím přtvářní btonu v okolí rozpřného konc kotvy, což omzuj jjich použití v blízkosti okraj btonového základu nbo použití skupin kotv s malými vzájmnými roztčmi. XII Za další určitou nvýhodu v rámci obvyklého a běžně dostupného sortimntu lz považovat i vlký průměr pláště kotvy v srovnání s jjí délkou, což vd na vlkou ohybovou tuhost dříku kotvy při rlativně mělkém kotvní, a tdy k takovým mchanismům porušní, ktré pro lpné a chmické kotvy, příp. kotvní šrouby přdm zabtonované, njsou typické. Tyto případy nastávají vlmi často právě u rozpěrných kotv namáhaných smykm. Tím víc j potřbné sldovat otázku vlivu jdnotlivých paramtrů, njn pvnostních a přtvárných, al i gomtrických, na mchanismus porušní a odpovídající únosnost v těchto případch. Příspěvk s proto zabývá zjména vlivm hloubky kotvní, průměru dříku kotvy a vzdálnosti od okraj na únosnost i s ohldm na výstižnost a jdnoduchost (či složitost) matmatického vyjádřní únosnosti a przntuj něktré výsldky vycházjící z poznatků získaných xprimntálním ověřováním mchanismu porušní a únosnosti rozpěrných kotv namáhaných smykm. ROZPĚRNÉ KOTVY NAMÁHANÉ SMYKEM SKUTEČNÉ PŮSOBENÍ A MECHANISMUS PORUŠENÍ V případě namáhání oclových rozpěrných kotv smykm můž nastat porušní ocli, tzn. šroubu, nbo porušní btonu. Pro porušní šroubu j charaktristické výsldné porušní střihm obdobně jako u šroubových spojů namáhaných v rovině přípoj. Obvykl mu však přdchází štípání (odlupování spalling) btonu na povr-
2 STAVEBNÍ MATERIÁLY Tabulka 1 Přhld tstů rozpěrné kotvy namáhané smykm Smyk clkm 104 tsty Gomtrické a mchanické vličiny Porušní ocli 29 tstů d [mm] f ub [MPa] střih šroubu (+ štípání btonu) 29 10; Porušní btonu 75 tstů [mm] f [MPa] D [mm] h f [mm] drcní btonu až ,5 až 37,4 14; až 70 ulomní ½ kužl btonu až ,5 až 37,4 14; 18; až 80 jiné porušní btonu 9 65 až ,5 až 35,0 14; 18; až 80 chu (viz obr. 3a), ktré má za násldk snížní tuhosti kotvní v oblasti povrchu btonu, avšak únosnost šroubu v střihu to nijak výrazně novlivní. Tnto mchanismus porušní nastává při umístění kotvy v vlké vzdálnosti od okraj (přibližně 2h f) a současně při větší hloubc kotvní h f (v vztahu k průměru dříku kotvy D), přičmž na hloubku odloupnuté vrstvy btonu má vliv ohybová tuhost dříku kotvy. Při mělkém kotvní (h f 4D až 6D) nastává obvykl drcní (crushing) btonu v směru působící síly doprovázné vznikm trhliny za kotvou (viz obr. 3b, 3c) a zpravidla i násldným částčným povytažním kotvy. Při umístění kotvy v blízkosti okraj (přibližně < 2h f) nastává ulomní okraj kotvního bloku v tvaru části kužl (viz schéma na obr. 5). Zatímco pro přdm zabtonované kotvní šrouby namáhané smykm j k dispozici dostatk podkladů pro výpočt únosnosti, pro dodatčně osazované kotvní prvky njsou podrobněji rozpracovány, přdvším pro méně typické případy porušní. Většina dostupných zdrojů však doporučuj aplikovat tyto vztahy i pro kotvy dodatčně instalované. V rámci zatěžovacích zkoušk byla provdna sada tstů pro ověřní mchanismu porušní a odpovídající mzní únosnosti při zatížní rozpěrných kotv silou působící kolmo k os kotvy (příčnou silou) vyvolávající namáhání smykm. Přhld tstů včtně dosažných způsobů porušní a gomtrických a mchanických paramtrů použitých kotv uvádí tab. 1. Schéma typické konstrukční skladby použitého typu rozpěrné kotvy s označním gomtrických paramtrů j znázorněno na obr. 1, uspořádání zatěžovacích zkoušk zachycuj záběr na obr. 2. Něktré mchanismy porušní, ktré nastaly při ralizaci zkoušk, ilustruj obr. 3. PORUŠENÍ ŠROUBU Porušním šroubu střihm, doprovázné odlupováním (štípáním) povrchových vrstv btonu, s dostupná litratura příliš podrobně nzabývá, nboť s běžně vychází z známých vztahů pro únosnost šroubů v střihu. Pro rozpěrné kotvy s doporučuj výpočt obvyklý pro šrouby namáhané smykm, u nichž j mzní únosnost v střihu dána v zásadě jako součin plochy dříku A d a pvnosti matriálu šroubu f ub podl vztahu (1), kd koficint k s vystihuj skutčné působní v kotvním systému, tzn. zjména vliv tuhosti kotvní a štípání btonu na povrchu, a bývá zpravidla určn na základě výsldků tstů. Např. Fuchs a Elighausn [1], [2] stanovili k s = 0,5, příp. pro smykovou únosnost spřahovacích trnů v prvcích oclobtonových konstrukcí, jjichž chování při namáhání smykm j v mnohém podobné, s uvádí obdobný vztah s koficintm k s = 0,8 (pro charaktristickou hodnotu). Štípání btonu na povrchu s obvykl samostatně nřší, problmatika nní v litratuř příliš diskutována a njsou k dispozici prakticky žádné obcně použitlné postupy pro výpočt únosnosti. Lz říci, ž v zásadě závisí na pvnostních a přtvárných charaktristikách btonu, hloubc kotvní, průměru kotvy. Nnastan-li nakonc něktrý z způsobů porušní btonu popsaných dál a poruší s šroub, projví s na jho chování přtvářní btonu v okolí šroubu v průběhu zatěžování. To vd k částčnému ohybu šroubu, příp. k povytažní kotvy z btonu, jjichž důsldky jsou poměrně vlká příčná přtvořní, avšak na výsldnou únosnost při porušní šroubu smykm nmá tato skutčnost výrazný vliv. Při ralizaci zkoušk došlo k porušní šroubu v případě 29 zkušbních těls (viz tab. 1). Na základě výsldků tstů a s využitím přístupu podl Obr. 1 Schéma použitého typu Obr. 2 Uspořádání zatěžovacích zkoušk rozpěrné kotvy XIII
3 a b c Obr. 3 Ilustrac mchanismů porušní rozpěrných kotv namáhaných smykm XIV obcného vztahu (1) byla pro konkrétní změřné paramtry kotvní a s využitím rgrsní analýzy stanovna střdní hodnota mzní únosnosti V um v tvaru (2). Vu= ks$ Ad$ fub (1), = 0, 676 $ Ad $ fub (2). PORUŠENÍ DRCENÍM BETONU Porušní drcním btonu (obr. 3b) nastává při mělkém tuhém kotvní. V závěrčné fázi můž dojít k částčnému povytažní kotvního prvku z btonu (obr. 3c). Základními faktory ovlivňujícími únosnost jsou v tomto případě pvnost btonu v tahu f ct (obvykl přpočtná pomocí pvnosti v tlaku f c nbo f ), modul pružnosti btonu E c a vnější průměr dříku kotvy D (rsp. plocha dříku A D = r D 2 /4), příp. i hloubka kotvní h f a pvnost šroubu. Vliv těchto paramtrů při porušní drcním btonu zohldňuj např. přístup podl AISC (Amrican Institut of Stl Construction), obdobně i Klingnr a Mndonca [4] nbo Roik [2] vztahm pro střdní hodnotu únosnosti v tvaru (3), kd A D j průřzová plocha kotvy (nikoliv průřz šroubu), f c j cylindrická pvnost btonu, f j kubická pvnost btonu, přičmž vzájmný vztah j dán výrazm f c = 0,8 f. Podobný výraz uvádí také např. japonská norma Japans Cod for th Dsign and Us of Post-Installd Anchors. Přitom charaktr tohoto porušní j vlmi obdobný porušní btonu, ktré vzniká u spřahovacích trnů zajišťujících smykové spojní oclobtonových nosníků a pro jhož charaktristickou únosnost s njčastěji uvádí formálně odpovídající vztah (4), kd a závisí na poměru výšky a průměru trnu, D j průměr dříku trnu, f ck j charaktristická válcová pvnost btonu, E cm j střdní hodnota sčnového modulu pružnosti btonu. Únosnost j také ovlivněna ohybovou tuhostí kotvního prvku a hloubkou kotvní h f, což rspktuj mpirický vztah (5) pro střdní hodnotu únosnosti kotvních šroubů s hlavou podl Hawkins [2] určný na základě statistické analýzy výsldků tstů, v němž D w j průměr hlavy kotvního šroubu. Pro kotvní prvky bz hlavy s dosazuj D w = 0, což lz použít i pro rozpěrné kotvy za přdpokladu úpravy hodnoty koficintu. Na základě tstů s kotvními šrouby s hlavou a násldných tortických úvah odvodil Fuchs [2] pro střdní hodnotu vztah (6), v němž s pracuj s pvností ocli v tahu f t a s kubickou pvností btonu a jnž platí pro hloubku kotvní h f 5D. Pro h f v intrvalu 3D h f 5D však lép vyhovuj rdukovaná únosnost v tvaru podl (7). =, $ AD $ fc $ Ec = 045, $ AD $ f $ Ec (3) 2 Vuk = 029, $ a $ D $ fck $ Ecm (4) 033 V 11, 7 D, f, um = $ $ $ ^ , 1hf + Dwh [N] (5) = AD $ ^011, ft + 29, fh [N] (6) V um hf = 02, $ $ AD$ ^011, ft+ 29, fh [N] (7) D Při ralizaci tstů nastalo drcní btonu v okolí kotvy (obr. 3b, 3c) v případě 24 zkušbních těls (viz tab. 1). Na základě výsldků tstů a s využitím přístupu podl vztahů (3), (5), (6) byly pro stanovny střdní hodnoty mzní únosnosti V um podl (8), (9), (10). = 0, 288 $ AD $ f $ Ec (8) 033 V 935, D, f, um = $ $ $ ^ , hfh [N] (9) = 1, 352 $ AD $ ^0, 11fub + 2, 9fh [N] (10) Rozptyl výsldků tstů vůči střdním hodnotám únosností podl (8), (9), (10) ukazuj tab. 2 a naznačuj, ž njvýstižnější vyjádřní poskytuj vztah (10), ktrý dává njnižší variační koficint. J však třba zdůraznit, ž vztahy jsou odvozny pouz pro malý počt tstů a výsldky jsou tím zřjmě ovlivněny. Jdnotlivé výrazy jsou přitom založny na odlišných principch a únosnost závisí (s výjimkou pvnosti btonu) na různých paramtrch, navíc vztahy (9) a (10) jsou čistě mpirické. Z hldiska principu vyjádřní únosnosti a současně jjí výstižnosti dané variačním koficintm s jako njvhodnější jví vztah (8). Ilustrac porovnání výsldků tstů s střdní hodnotou (8) určnou na základě přístupu AISC (Amrican Institut of Stl Construction), rsp. s střdními hodnotami (9) a (10) stanovnými na základě vztahů podl Hawkins a Fuchs, ukazují grafy na obr. 4 (v závislosti na průměru dříku kotvy D na obr. 4a, rsp. na kubické pvnosti btonu f na obr. 4b). Výsldky tstů byly na obr. 4a pro účl zobrazní normovány, a to pro kubickou pvnost f = 20 MPa a odpovídající modul pružnosti btonu E c = 29 GPa. Hodnoty na obr. 4b jsou vynsny pro průměr D = 18 mm a hloubku kotvní h f = 50 mm, rsp. pvnost ocli f ub = 800 MPa. Tabulka 2 Rozptyl výsldků tstů kolm střdní hodnoty V um Způsob porušní V um podl vztahu variační koficint v Střih šroubu (2) 0,091 Drcní btonu Ulomní okraj btonu (8) 0,118 (9) 0,144 (10) 0,112 (19) 0,232 (20) 0,201 (21) 0,200 (22) 0,199 (23) 0,201 (24) 0,197 (26) 0,214 (28) 0,207
4 STAVEBNÍ MATERIÁLY a) mtoda podl AISC b) mtody podl Hawkins, Fuchs Obr. 4 Drcní btonu porovnání výsldků tstů s střdními hodnotami únosnosti PORUŠENÍ ULOMENÍM OKRAJE BETONU Njlép j v litratuř rozpracována problmatika únosnosti při porušní ulomním okraj btonu. Obcná koncpc stanovní únosnosti kotvní j založna na pvnosti btonu v (hlavním) tahu f ct, ktrá s používá zjména v obcných vztazích vyjadřujících základní principy. Konkrétní mtody pro praktický výpočt únosnosti pracují zpravidla s pvností v tahu odvoznou z pvnosti v tlaku na válcích, rsp. na krychlích. Při ulomní okraj má tělso porušní obvykl tvar části kužl. Potom lz mzní únosnost v principu stanovit jako součin tzv. projkční plochy A c, tj. plochy podstavy tělsa porušní (viz obr. 5a), a pvnosti btonu v tahu f ct. Na tomto principu j založna většina obcně známých mtod pro výpočt únosnosti, za přdpokladu, ž j znám úhl b. Podl přístupu tzv. Concrt Con Mthod [5], [6] j vytržným tělsm polovina kužl o výšc s odpovídající projkční plochou, ktrá uvažuj hodnotu úhlu b = 45 podl obr. 5a (tzv. 45-Dgr Con Mthod ). Tnto přístup vd na únosnost v obcném tvaru (11), kd koficint k c zahrnuj vliv úhlu b, vliv statistických njistot a vliv podmínk provádění. Konkrétní aplikací j mtoda podl ACI, ktrá uvádí pro střdní hodnotu únosnosti rozpěrných kotv namáhaných smykm obcný vztah v tvaru (12) [1], [2], kd pvnost btonu v tahu f ct j vyjádřna pomocí kubické pvnosti btonu f. Výsldky tstů prováděných v světě však ukázaly, ž úhl b j v většině případů mnší nž 45, a to njčastěji kolm 35. Z toho s určitými úpravami vychází tzv. Concrt Capacity Mthod, ktrá jako vytržné tělso porušní uvažuj zjdnodušný modl v tvaru poloviny jhlanu a projkční plochu jako obdélník o stranách a a = 3 (viz obr. 5b). Dál s ohldm na vyhodnocní výsldků xprimntů rgrsní analýzou snižuj xponnt pro hloubku kotvní z 2 na 1,5 a obcný vztah vycházjící principilně z vztahu (11) přchází do tvaru (13), kd koficint k c opět zahrnuj kromě úhlu b další již zmiňované vlivy. Na základě analýzy výsldků tstů odvodili Shaik a Whayong [1], [2] mpirickou rovnici pro střdní hodnotu v tvaru (13), v níž pvnost v tahu byla vyjádřna pomocí kubické pvnosti f. 2 Vu= kc1 $ r $ $ fct (11) 2, 2, = 0, 137 $ r $ $ f = 0, 43 $ $ f (12) 15, Vu= kc2 $ $ fct [N] (13),, = 468, $ 15 $ f [N] (14) V vztazích uvdných výš nní zohldněn vliv hloubky kotvní h f v rlaci k vzdálnosti od okraj, ani vliv průměru kotvy D. Tyto paramtry zavádí do výpočtu jiné mtody, zjména tzv. } mtoda (Fuchs a Elighausn [2]), ktrá pro rozpěrné kotvy, u nichž platí 4D h f 8D, uvádí pro střdní hodnotu únosnosti vztah (15), ktrý pro kotvy s hloubkou kotvní h f 4D lz zjdnodušit na tvar (16), příp. varianta } mtody vycházjící z rgrsní analýzy výsldků tstů [6] uvádí vztah (17). 02,,, hf 15, = D $ f $ b l $ [N] (15) D,,, = 13, $ D $ f $ 15 [N] (16) 03,, 01, 14, V = 27, $ D $ f $ h $ [N] (17) um f Při ralizaci zkoušk nastalo porušní okraj btonu ulomním poloviny kužl v případě 43 zkušbních těls. Pro zkoumaný soubor tstů s vlikost úhlu b pohybovala v rozsahu od 29 do 42 s střdní hodnotou 37 a variačním koficintm 14 %. Protož v tomto případě byl získán větší počt výsldků nž v případě jiných typů porušní, byly výsldky podrobny dtailnější analýz zjména z hldiska vlivu mocniny vzdálnosti od okraj, vlivu hloubky kotvní a také vlivu průměru kotvy. Pro únosnosti v smyslu vztahů (11), rsp. (12) a také (13), rsp. (14) byly vyhodnocním výsldků tstů odvozny střdní hodnoty únosnosti podl vztahů (18) a (19). S cílm získat co njvýstižnější vztah byla s použitím nlinární rgrs odvozna z výsldků tstů (pro ilustraci) střdní hodnota s mocninou vzdálnosti od okraj 1,56 v tvaru (20). Rozptyl výsldků tstů pro střdní hodnoty únosností podl (18), (19), (20) ukazuj, jako v přdchozích případch, tab. 2; vztah (20) logicky poskytuj njnižší variační koficint, avšak nijak významně nižší nž vztah (19). Z hldiska principu urční únosnosti, jdnoduchosti a současně jjí výstižnosti dané variačním koficintm s potom XV
5 a) Concrt Con Mthod b) Concrt Capacity Mthod Obr. 5 Ulomní okraj btonu přístupy mtod pro stanovní únosnosti jako njvhodnější jví vztah (19). Porovnání výsldků tstů s střdními hodnotami podl (18) a (19), rsp. s střdní hodnotou podl (20), j zřjmé z grafu na obr. 6a, v němž jsou vynsny střdní hodnoty v závislosti na vzdálnosti od okraj. Výsldky tstů byly normovány pro kubickou pvnost f = 20 MPa. Jak j vidět z obr. 6a, jví s obě mtody v své základní podobě pro vyštřovaný soubor tstů konzrvativní, xprimntální výsldky však poměrně dobř sldují příslušný trnd, zjména vztah (19), což ukazují i střdní hodnoty únosností odvozné pomocí těchto mtod a potvrzují to rovněž údaj v tab. 2., = 024, $ r $ 2 $ f (18),, = 730, $ 15 $ f [N] (19),, = 554, $ 156 $ f [N] (20) Pro únosnosti v smyslu } mtody podl vztahů (15) a (17) lz porovnáním s výsldky tstů odvodit střdní hodnoty únosnosti podl vztahů (21) a (23), ktré jsou vhodné pro poměr h f/d mzi 4 až 8. V případě tstovaných kotv s poměr pohyboval přibližně v rozsahu od 3 do 4, pro nějž byl na základě výrazu (16) odvozn tvar (22). Rozptyl výsldků tstů pro střdní hodnoty únosností podl (21), (22), (23) ukazuj tab. 2; njnižší variační koficint poskytuj vztah (22), což naznačuj, ž vliv hloubky kotvní nní patrně zásadní, avšak j třba si povšimnout, ž rozdíly mzi variačními koficinty jsou nvýznamné. Graf na obr. 6b zobrazuj porovnání výsldků tstů s střdními hodnotami podl (21), (22), (23), a to v závislosti na vzdálnosti od okraj. V grafu jsou znázorněny výsldky tstů pro kotvy s průměrm dříku D = 18 mm a hloubkou kotvní h f = 50 mm, ktré byly normovány pro kubickou pvnost f = 20 MPa. Z přdchozího vyplývá, ž njméně vystihují únosnost v závislosti na vzdálnosti od okraj výpočty na principu Concrt XVI a) mtoda ACI, Shaik-Whayong b) ψ mtody Obr. 6 Ulomní okraj btonu porovnání výsldků tstů s střdními hodnotami
6 STAVEBNÍ MATERIÁLY Obr. 7 Ulomní okraj btonu vliv mocniny vzdálnosti Con Mthod, ktré uvažují druhou mocninu vzdálnosti od okraj, na rozdíl od výpočtů na principu CC Mthod, ktré pracují s hodnotou mocniny 1,5. Ačkoliv poloměr podstavy ulomné poloviny kužl při namáhání smykm v blízkosti okraj j odvozn z vzdálnosti od okraj, odkud vyplývá 2, lpší výstižnost nižšího xponntu 1,5 potvrzují také statistické charaktristiky. Pro názornější porovnání uvádí obr. 7 vyjádřní jako závislost poměru V u,x/v um na vzdálnosti od okraj pro vztah (18) založný na principu mtody ACI a pro vztah (19) v smyslu přístupu podl Shaika-Whayonga. Další paramtr, hloubka kotvní h f, ktrou uvažují výrazy (21) a (23), s u sldovaného souboru tstů významně nprojvuj, což j vidět z porovnání s závislostí (22). Tomu odpovídá doporuční, ž vliv hloubky kotvní s při malém poměru h f/d nuvažuj. 02,,, hf 15, = 136, $ D $ f $ b l $ [N] (21) D,,, = 174, $ D $ f $ 15 [N] (22) 03,, 01, 14, V = 323, $ D $ f $ h $ [N] (23) um f Vliv průměru kotvy D by měl být uvažován zvláště v těch v případch, kdy průměr j vlký v rlaci k vzdálnosti od okraj. Jstliž s v případě rozpěrných kotv jho vliv uvažuj, bývá běžně zohldněn mpirickými závislostmi (viz výš). Uvážím-li na základě vztahu (11) únosnost jako součin projkční plochy a pvnosti btonu a za plochu A c dosadím přsněji s vlivm průměru D, dostanm (po zjdnodušní) vztah (24). V něktrých případch s uvádí pro vliv průměru obcný výraz (25) odvozný na základě vztahu (12). Vyhodnocním výsldků tstů a využitím vztahů (24) a (25) byly získány střdní hodnoty v tvaru (26) a (27). Z Tab. 2 j zřjmé, ž rozptyly výsldků tstů vyjádřné pomocí variačních koficintů jsou tntokrát o něco nižší pro únosnost odvoznou z mtody ACI v smyslu (11), avšak npatrně vyšší pro únosnost odvoznou z vztahu podl (13); zavdním průměru D jako další proměnné ovlivňující únosnost dojd k zpřsnění výrazů a k přiblížní obou základních typů závislostí, tj. podl (11) a podl (13). 2, D Vu= kc$ r $ $ f $ a1 + k (24) 15,, D Vu= kc$ $ f $ a1 + k (25), D = 0, 199 $ r $ 2 $ f $ a1 + k (26),, D = 615, $ 15 $ f $ a1+ k (27) ZÁVĚR Problmatic kotvní pomocí mchanických kotv dodatčně osazovaných do btonu j třba věnovat pozornost z mnoha důvodů. Únosnost kotvní můž být vždy ovlivněna paramtry btonu i paramtry ocli a jjich statistickými charaktristikami, a proto j nzbytné zabývat s otázkou jjich vlivu na únosnost njn oddělně, al přdvším v vzájmných souvislostch a návaznostch tak, aby výsldný návrh byl spolhlivý a přitom fktivní a konomický. K tomu můž značnou měrou přispět např. volba optimálních rlací mzi paramtry ovlivňujícími únosnost, což však nlz bz důkladných znalostí dílčích způsobů porušní a vlivu jdnotlivých proměnných na únosnost. Mtody založné na xprimntálním ověřování umožňují pochopit principy skutčného působní, pro zobcnění konkrétních poznatků a zjména pro stanovní úrovně spolhlivosti j však nutné j doplnit statistickými analýzami a pravděpodobnostním modlováním. V tomto směru j nzastupitlný význam xprimntů a výsldků tstů jako zdroj rálných dat (fyzikálně-mchanických a gomtrických vlastností a jjich statistických charaktristik) pro numrické modlování na základě statistických simulací. Příspěvk byl vypracován v návaznosti na řšní úkolů vědckovýzkumného záměru MŠMT rg. č. MSM a též s podporou grantů GAČR rg. č. 103/06/1107 a rg. č. 103/07/0628. doc. Ing. Marcla Karmazínová, CSc., karmazinova.m@fc.vutbr.cz, Ústav kovových a dřvěných konstrukcí, Fakulta stavbní, VUT v Brně LITERATURA: [1] Elighausn, R., Malé, R. and Silva, J. F.: Anchorag in Concrt Construction, Ernst & Sohn, GmbH, Brlin 2006, ISBN [2] Fastning to Rinforcd Concrt and Masonry Structurs, Stat-of-art-rport, CEB, Bulltin d Information, Thomas Tlford Srvics Ltd., 1994 [3] Karmazínová, M.: K problémům mtodiky navrhování a xprimntálního ověřování oclových rozpěrných kotv, habilitační prác, Vysoké uční tchnické v Brně, Fakulta stavbní, 2006, 154 str. [4] Klingnr, R. E., Mndonca, J. A. and Malik, J. B.: Effct of Rinforcing Dtails on th Shar Rsistanc of Anchor Bolts undr Rvrsd Cyclic Loading, ACI Journal, Amrican Concrt Institut, Jan. Fb. 1982, pp [5] Klingnr, R. E. and Mndonca, J. A.: Shar Capacity of Short Anchor Bolts and Wldd Studs: A Litratur Rviw, ACI Journal, Amrican Concrt Institut, Spt. Octobr 1982, pp [6] Muratli, H., Klingnr, R. E. and Gravs, H. L.: Bhavior of shar anchors in concrt: Statistical analysis and dsign rcommndation, In Procdings of th confrnc Connctions btwn Stl and Concrt, Univrsity of Stuttgart, RILEM 2001, pp , ISBN X [7] Randl, N. and John, M.: Shar anchoring in concrt clos to th dg, In Procdings of th confrnc Connctions btwn Stl XVII
7 [8] [9] and Concrt, Univrsity of Stuttgart, RILEM 2001, pp , ISBN X Karmazínová, M., Mlchr, J. and Kala, Z.: Load-carrying capacity of post-installd stl anchors to concrt subjctd to shar, In Procdings of th 3 rd Intrnational Confrnc on Stl and Composit Structurs ICSCS 07 hld in Manchstr, Univrsity of Manchstr, 2007, pp , ISBN Karmazínová, M. and Mlchr, J.: Bhaviour of xpansion anchors to concrt, In Procdings of th 2 nd Intrnational Symposium on Connctions btwn Stl and Concrt hld in Stuttgart, IBIDEM VERLAG, 2007, pp , ISBN [10] Karmazínová, M., Mlchr, J. and Kala, Z.: Actual Bhaviour and Load-carrying Capacity of Stl Expansion Anchors to Concrt, In Procdings of th 5 th Intrnational Confrnc on Advancs in Stl Structurs ICASS 07 hld in Singapor, Rsarch Publishing Srvics Singapor, 2007, Vol. III, p , ISBN [11] Karmazínová, M., Mlchr, J. and Kala, Z.: To th dsign of stl xpansion anchors basd on th xprimntal vrification of th actual bhaviour, In Procdings of th 6 th Intrnational Confrnc Stl and Aluminium Structurs ICSAS 07 hld in Oxford, Oxford Brooks Univrsity, 2007, pp , ISBN Problms of loading capacity of stl spacing anchors into concrt strssd by a shar At a workplac of th Institut of Mtal and Timbr Structurs of th Faculty of Civil Enginring of th Brno Univrsity of Tchnology, attntion is paid to th issu of anchoring of stl structurs into concrt in a long trm with focus on stl anchoring lmnts additionally assmbld in a concrt structur. In this ara, spcially th issus of ral influnc and limit loading capacity of mchanical anchors and bondd anchors into concrt ar monitord and this by practical mthods using xprimntal vrification as wll as by thortical mthods using spcially statistic modling and probability, vntually snsitivity analyss. Th introducd articl dals with problms of mchanism of transformation and braking, and an objctiv limit loading capacity of stl spacing anchors into concrt strssd by a shar by a static loading with latral forc. It prsnts som partial data on a limit loading capacity dpnding upon corrsponding mchanisms of braking obtaind by a statistic and probability analysis of th tst rsults carrid out within th programm of xprimntal vrification of ral influnc of stl mchanical anchors into concrt. Vliv průmyslových odpadních matriálů na tplnou odolnost polymrních správkových hmot V posldních ltch dochází k nustálému rozšiřování průmyslové výroby, což má za násldk obrovský nárůst produkc odpadních průmyslových matriálů. Pro snížní nárůstu této produkc j možnost využití těchto odpadů v nových stavbních hmotách. Tnto článk řší vliv průmyslových odpadních matriálů v polymrních správkových hmotách na tplnou odolnost směsi. MATERIÁLY POUŽITÉ PRO VÝROBU POLYMERNÍCH SPRÁVKOVÝCH HMOT Plnivo Elktrárnský popílk j nrostný zbytk po spalování tuhých paliv (v práškovém stavu) získávaný zachycováním z plynných spalin v odlučovacích zařízních. V této práci byl použit lktrárnský popílk z lktrárny Chvaltic spolčnosti ČEZ a. s. Vysokopcní jmně mltá struska granulovaná vysokopcní struska vzniká rychlým ochlazováním roztavné tkuté strusky, ktrá j vdljším produktm výroby surového žlza v vysoké pci. Čím rychljší j chlazní, tím obsahuj víc sklovité fáz a j tdy nrgticky bohatší, tzn. raktivnější. J charaktrizována poměrm sklovité a krystalické fáz, chmickým a minralogickým složním. Pro práci byla vybrána vysokopcní struska z Třinckých žlzárn, ktrou upravuj Kotouč Štrambrk spol. s r. o. Kamnný odprach dalším použitým odpadním matriálm j kamnný odprach, vznikající zachytáváním jmných zbytků v filtrch při drcní kamniva. Minralogické a chmické složní závisí na dané lokalitě těžby. Použit byl kamnný odprach firmy Rosa s. r. o., kamnolom Lomnička. Slévárnský písk zdroj: slévárna šdých slitin UXA spol. s r. o. Brno. Slévárnský písk j odpadním produktm slévárnských provozů, kd s čistý křmičitý písk pro zpvnění smísí např. s bntonitm, vodním sklm, s směsí těchto matriálů nbo s dalšími matriály, a pak s jím plní formy. Po vylisování s vloží jádra a po odlití s nchá výrobk zatuhnout. Odlitk postupuj na rošt, kd dochází k rozpadu formy. V násypc pod roštm dochází k třídění písku. Písk j ukládán do zásobníků. Cihlná drť dodáno firmou Stomix, spol. s. r. o. Cihlná drť s vyrábí rozmltím zlomků nbo clých výrobků z pálné hlíny na dfinovanou zrnitost. K tomu s používají dvě mlcí linky: Na první mlcí linc s čisté zlomky cihl a pálných střšních tašk njprv nadrtí na člisťovém drtiči na vlikost do 80 mm a poté uloží do vlkoprostorového sila, z něj s pak drť přs vibrační žlab dávkuj do kladivového mlýna, v ktrém dojd k rozmltí drtě na hrubou cihlnou drť. Z hrubé cihlné drti s pak na vibračním sítě odděluj hrubá frakc. Tabulka 1 Rfrnční (bzodpadové) směsi správkových hmot SLOŽENÍ Směs 130-A (pojivo EP P130) 132-F (pojivo EP P132) 311-K (pojivo VE) XVIII složka A 10,7 12,2 27,2 EP/VE 14,3 14,3 27,5 složka B 3,6 2,1 0,3 Si-písk 85,7 85,7 72,5 Plnivo Odpad Clkm[%]
základní pojmy základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie
Tori v strojírnské tchnologii Ing. Oskar Zmčík, Ph.D. základní pojmy používaná rozdělní vztahy, dfinic výpočty základní pojmy žádnou součást ndokážm vyrobit s absolutní přsností při výrobě součásti dochází
VíceKomentovaný vzorový příklad výpočtu suterénní zděné stěny zatížené kombinací normálové síly a ohybového momentu
Fakulta stavbní ČVUT v Praz Komntovaný vzorový příklad výpočtu sutrénní zděné stěny zatížné kombinací normálové síly a ohybového momntu Výuková pomůcka Ing. Ptr Bílý, 2012 Tnto dokumnt vznikl za finanční
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA
STUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA Martin Radina a, Ivo Schindlr a, Tomáš Kubina a, Ptr Bílovský a Karl Čmil b Eugniusz Hadasik c a) VŠB Tchnická univrzita Ostrava,
VíceZjednodušený výpočet tranzistorového zesilovače
Přsný výpočt tranzistorového zsilovač vychází z urční dvojbranových paramtrů tranzistoru a pokračuj sstavním matic obvodu a řšním této matic. Při použití vybraných rovnic z matmatických modlů pro programy
VíceSPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM
SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM Josf KONVIČNÝ Ing. Josf KONVIČNÝ, Čské dráhy, a. s., Tchnická ústřdna dopravní csty, skc lktrotchniky a nrgtiky, oddělní diagnostiky a provozních měřní, nám. Mickiwicz
Více4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout.
Etrém funkc 4. PRŮBĚH FUNKCE Průvodc studim V matmatic, al i v fzic a tchnických oborch s často vsktn požadavk na sstrojní grafu funkc K nakrslní grafu funkc lz dns většinou použít vhodný matmatický softwar.
VícePŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA 1.1. GEOMETRICKÉ VLASTNOSTI BUDOVY 1.2. CHARAKTERISTIKA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA pro clkové zatplní panlového domu Běhounkova 2457-2462, Praha 5 Objkt má dvět nadzmní podlaží a jdno podlaží podzmní, částčně pod trénm. Objkt
Více1. Okrajové podmínky pro tepeln technické výpo ty
1. Okrajové podmínky pro tpln tchncké výpo ty Správné stanovní okrajových podmínk j jdnou z základních součástí jakéhokol tchnckého výpočtu. Výjmkou njsou an tplně tchncké analýzy. V násldující kaptol
VíceEdice Habilitační a inaugurační spisy, sv. 176 ISSN 1213-418X. Marcela Karmazínová
VĚDECKÉ SPISY VYSOKÉHO UČENÍ TECHNICKÉHO V BRNĚ Edice Habilitační a inaugurační spisy, sv. 176 ISSN 1213-418X Marcela Karmazínová K PROBLÉMŮM METODIKY NAVRHOVÁNÍ A EXPERIMENTÁLNÍHO OVĚŘOVÁNÍ ROZPĚRNÝCH
Více4.3.2 Vlastní a příměsové polovodiče
4.3.2 Vlastní a příměsové polovodič Přdpoklady: 4204, 4207, 4301 Pdagogická poznámka: Pokud budt postupovat normální rychlostí, skončít u ngativní vodivosti. Nní to žádný problém, pozitivní vodivost si
VíceETAG 001. KOVOVÉ KOTVY DO BETONU (Metal anchors for use in concrete)
Evropská organizace pro technická schválení ETAG 001 Vydání 1997 ŘÍDICÍ POKYN PRO EVROPSKÁ TECHNICKÁ SCHVÁLENÍ KOVOVÉ KOTVY DO BETONU (Metal anchors for use in concrete) Příloha B: ZKOUŠKY PRO URČENÁ POUŽITÍ
VíceRoznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.
4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně
Více5. kapitola: Vysokofrekvenční zesilovače (rozšířená osnova)
Punčochář, J: AEO; 5. kapitola 1 5. kapitola: Vysokofrkvnční zsilovač (rozšířná osnova) Čas k studiu: 6 hodin íl: Po prostudování této kapitoly budt umět dfinovat pracovní bod BJT a FET určit funkci VF
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE DIPLOMOVÁ PRÁCE. 2008 Bc. Pavel Hájek
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE DIPLOMOVÁ PRÁCE 8 Bc. Pavl Hájk ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavbní, Katdra spciální godézi Názv diplomové prác: Vbudování, zaměřní a výpočt bodového
Víceněkterých případech byly materiály po doformování nesoudržné).
VYUŽITÍ ORGANICKÝCH ODPADŮ PRO VÝROBU TEPELNĚ IZOLAČNÍCH MALT A OMÍTEK UTILIZATION OF ORGANIC WASTES FOR PRODUCTION OF INSULATING MORTARS AND PLASTERS Jméno autora: Doc. RNDr. Ing. Stanislav Šťastník,
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceSPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
VíceFunkce hustoty pravděpodobnosti této veličiny je. Pro obecný počet stupňů volnosti je náhodná veličina
Přdnáša č 6 Náhodné vličiny pro analyticou statistiu Při výpočtch v analyticé statistic s používají vhodné torticé vličiny, tré popisují vlastnosti vytvořných tstovacích charatristi Mzi njpoužívanější
VíceZJIŠŤOVÁNÍ FREKVENČNÍCH VLASTNOSTÍ OTEVŘENÉHO OBVODU V UZAVŘENÉ REGULAČNÍ SMYČCE
Nové mtod a postp v olasti přístrojové tchnik, atomatického řízní a informatik Ústav přístrojové a řídicí tchnik ČVUT v Praz odorný sminář Jindřichův Hradc, 28. až 29. května 2009 ZJIŠŤOVÁNÍ FREKVENČNÍCH
VíceNovinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
VíceDemonstrace skládání barev
Vltrh nápadů učitlů fyziky I Dmonstrac skládání barv DENĚK NAVRÁTIL Přírodovědcká fakulta MU Brno Úvod Studnti střdních škol si často stěžují na nzáživnost nzajímavost a matmatickou obtížnost výuky fyziky.
VíceÚloha č. 11. H0 e. (4) tzv. Stefanův - Bo1tzmannův zákon a 2. H λ dλ (5)
pyromtrm - vrz 01 Úloha č. 11 Měřní tplotní vyzařovací charaktristiky wolframového vlákna žárovky optickým pyromtrm 1) Pomůcky: Měřicí zařízní obsahující zdroj lktrické nrgi, optický pyromtr a žárovku
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
Více(1) Známe-li u vyšetřovaného zdroje závislost spektrální emisivity M λ
Učbní txt k přdnáš UFY Tplné zářní. Zářní absolutně črného tělsa Tplotní zářní a Plankův vyzařovaí zákon Intnzita vyzařování (misivita) v daném místě na povrhu zdroj j dfinována jako podíl zářivého toku
VíceSeznámíte se s pojmem primitivní funkce a neurčitý integrál funkce jedné proměnné.
INTEGRÁLNÍ POČET FUNKCÍ JEDNÉ PROMĚNNÉ NEURČITÝ INTEGRÁL NEURČITÝ INTEGRÁL Průvodc studim V kapitol Difrnciální počt funkcí jdné proměnné jst s sznámili s drivováním funkcí Jstliž znát drivac lmntárních
VíceFYZIKA 3. ROČNÍK. Nestacionární magnetické pole. Magnetický indukční tok. Elektromagnetická indukce. π Φ = 0. - magnetické pole, které se s časem mění
FYZKA 3. OČNÍK - magntické pol, ktré s s časm mění Vznik nstacionárního magntického pol: a) npohybující s vodič s časově proměnným proudm b) pohybující s vodič s proudm c) pohybující s prmanntní magnt
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
Univrzita omáš Bati v Zlíně LABORAORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY II Názv úlohy: Voltampérová charaktristika polovodičové diody a žárovky Jméno: Ptr Luzar Skupina: I II/1 Datum měřní: 14.listopadu 7 Obor: Informační
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceINTERGRÁLNÍ POČET. PRIMITIVNÍ FUNKCE (neurčitý integrál)
INTERGRÁLNÍ POČET Motivac: Užití intgrálního počtu spočívá mj. v výpočtu obsahu rovinného obrazc ohraničného různými funkcmi příp. čarami či v výpočtu objmu rotačního tělsa, vzniklého rotací daného obrazc
VíceI. MECHANIKA 8. Pružnost
. MECHANKA 8. Pružnost Obsah Zobcněný Hookův zákon. ntrprtac invariantů. Rozklad tnzorů na izotropní část a dviátor. Křivka dformac. Základní úloha tori pružnosti. Elmntární Hookův zákon pro jdnoosý tah.
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VíceM ě ř e n í o d p o r u r e z i s t o r ů
M ě ř n í o d p o r u r z s t o r ů Ú k o l : Proměřt sadu rzstorů s nznámým odporm různým mtodam a porovnat přsnost jdnotlvých měřní P o t ř b y : Vz sznam v dskách u úlohy na pracovním stol Obcná část:
VíceTechnický list ETICS weber therm standard
Technický list ETICS weber therm standard 1. Popis výrobku a vymezení způsobu jeho použití ve stavbě: weber therm standard je vnější tepelně izolační kompozitní systém s omítkou s izolantem pěnového polystyrenu
VíceVýkon motoru je přímo úměrný hmotnostnímu toku paliva do motoru.
Řízní výkonu automobilového PSM Výkon motoru lz měnit (řídit) buď změnou točivého momntu, nbo otáčkami, příp. současnou změnou točivého momntu i otáčk. P M t 2 n 60 10 3 p V Z n p 2 2 V z M t V n Automobilový
VíceZlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík
Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS Ing. Vladimír Vymětalík Způsoby řešení Provedení nového ETICS na původní podkladní konstrukci po předchozí demontáži kompletního stávajícího ETICS Provedení nového
Více2 e W/(m2 K) (2 e) = 0.74 0.85 0.2 1 (1 0.85)(1 0.2) = 0.193. Pro jednu emisivitu 0.85 a druhou 0.1 je koeficient daný emisivitami
Tplo skrz okna pracovní poznámky Jana Hollana Přnos okny s skládá z přnosu zářním, vdním a prouděním. Zářivý přnos Zářivý výkon E plochy S j dl Stfanova-Boltzmannova vyzařovacího zákona kd j misivita plochy
VíceFyzikální podstata fotovoltaické přeměny solární energie
účinky a užití optického zářní yzikální podstata fotovoltaické přměny solární nri doc. In. Martin Libra, CSc., Čská změdělská univrzita v Praz a Jihočská univrzita v Čských Budějovicích, In. Vladislav
Více3.3. Derivace základních elementárních a elementárních funkcí
Přdpokládané znalosti V násldujících úvahách budm užívat vztahy známé z střdní školy a vztahy uvdné v přdcházjících kapitolách tohoto ttu Něktré z nich připomnm Eponnciální funkc Výklad Pro odvozní vzorců
VíceMěrný náboj elektronu
Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praz Úloha č. 12 : Měřní měrného náboj lktronu Jméno: Ondřj Ticháčk Pracovní skupina: 7 Kruh: ZS 7 Datum měřní: 8.4.2013 Klasifikac: Měrný náboj lktronu 1 Zadání 1. Sstavt
VíceINOVACE PŘEDNÁŠEK KURZU Fyzikální chemie, KCH/P401
Fakulta životního prostřdí v Ústí nad Labm INOVACE PŘEDNÁŠEK KURZU Fyzikální chmi, KCH/P401 - ZAVEDENÍ EXPERIMENTU DO PŘEDNÁŠEK Vypracovala Z. Kolská (prozatímní učbní txt, srpn 2012) K několika kapitolám
VíceIMITANČNÍ POPIS SPÍNANÝCH OBVODŮ
IMITANČNÍ POPIS SPÍNANÝCH OBVODŮ Doc. Ing. Dalibor Biolk, CSc. K 30 VA Brno, Kounicova 65, PS 3, 6 00 Brno tl.: 48 487, fax: 48 888, mail: biolk@ant.f.vutbr.cz Abstract: Basic idas concrning immitanc dscription
VíceIZOLAČNÍ DESKY 3.1. IZOLAČNÍ DESKA. IZOLAČNÍ DESKY TIEMME - technický katalog podlahového vytápění - strana 18. Omezení rozptylu tepla směrem dolů
IZOLAČNÍ DSKY IZOLAČNÍ DSKY 3.. IZOLAČNÍ DSKA Izolační deska je pro systémy podlahového vytápění nesmírně důležitá. její funkcí je: omezit rozptyl tepla směrem dolů snížit tepelnou hmotnost (setrvačnost)
VíceÚLOHY Z ELEKTŘINY A MAGNETIZMU SADA 4
ÚLOHY Z ELEKTŘINY A MAGNETIZMU SADA 4 Ptr Dourmashkin MIT 6, přklad: Vítězslav Kříha (7) Obsah SADA 4 ÚLOHA 1: LIDSKÝ KONDENZÁTO ÚLOHA : UDĚLEJTE SI KONDENZÁTO ÚLOHA 3: KONDENZÁTOY ÚLOHA 4: PĚT KÁTKÝCH
VíceFACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS. prof. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceJihočeská univerzita v Českých Budějovicích. Katedra fyziky. Modely atomu. Vypracovala: Berounová Zuzana M-F/SŠ
Jihočská univrzita v Čských Budějovicích Katdra fyziky Modly atomu Vypracovala: Brounová Zuzana M-F/SŠ Datum: 3. 5. 3 Modly atomu První kvalitativně správnou přdstavu o struktuř hmoty si vytvořili již
VícePaulín CZ, s. r. o. Dominikánské náměstí 5, Brno, Česká republika IČ: CPD
1020 Paulín CZ, s. r. o. Dominikánské náměstí 5, 602 00 Brno, Česká republika IČ: 46343598 13 1020 CPD 060025372 Paulín THERMOKAPPA 2000 Vnější kontaktní systém s izolantem z EPS a s omítkou (ETICS), pro
VíceTepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze
Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,
VíceL HOSPITALOVO PRAVIDLO
Difrnciální počt funkcí jdné rálné proměnné - 7 - L HOSPITALOVO PRAVIDLO LIMITY TYPU 0/0 PŘÍKLAD Pomocí L Hospitalova pravidla určt sin 0 Ověřní přdpokladů L Hospitalovy věty Přímočarým použitím věty o
VíceAplikace VAR ocenění tržních rizik
Aplkac VAR ocnění tržních rzk Obsah: Zdroj rzka :... 2 Řízní tržního rzka... 2 Měřní tržního rzka... 3 Modly... 4 Postup výpočtu... 7 Nastavní modlu a gnrování Mont-Carlo scénářů... 7 Vlčny vyjadřující
VíceGlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky
GlobalFloor. Cofrastra 4 Statické tabulky Cofrastra 4. Statické tabulky Cofrastra 4 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Použití Profilovaný plech Cofrastra 4 je určen pro
VíceVyvážené nastavení PI regulátorù
Vyvážné nastavní PI rgulátorù doc. Ptr Klán, Ústav informatiky AV ÈR Praha a Univrzita Pardubic, Prof. Raymond Gorz, Cntr for Systms Enginring and Applid Mchanics, Univrsity d Louvain PI nbo PID rgulátory
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: ŽELEZOBETONOVÝ PREFABRIKOVANÝ SLOUP NÁVRH ULOŽENÍ STŘEŠNÍCH VAZNÍKŮ NA HLAVU SLOUPU
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: ŽELEZOBETONOVÝ PREFABRIKOVANÝ SLOUP NÁVRH ULOŽENÍ STŘEŠNÍCH VAZNÍKŮ NA HLAVU SLOUPU Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí
VíceMetody ešení. Metody ešení
Mtod šní z hldiska kvalit dosažného výsldku ) p ř sné mtod p ř ímé ř šní difrnciálních rovnic, většinou pro jdnoduché konstrukc nap ř. ř šní ohbu prutu p ř ímou intgrací ) p ř ibližné mtod náhrada hldané
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
Vícev PRAZE - ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ ÍCH HMOT
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ - ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ OL 123 - ODBORNÁ LABORATOŘ STAVEBNÍS ÍCH HMOT INTERNÍ DOKUMENT č. OL 123/7 Seznam akreditovaných zkoušek a identifikace zkušebních
VíceELEKTŘINA A MAGNETIZMUS
ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS VI. Odpor a lktrický proud Obsah 6 ODPOR A ELEKTRICKÝ PROUD 6.1 ELEKTRICKÝ PROUD 6.1.1 HUSTOTA PROUDU 3 6. OHMŮV ZÁKON 4 6.3 ELEKTRICKÁ ENERGIE A VÝKON 6 6.4 SHRNUTÍ 7 6.5 ŘEŠENÉ
VíceTECHNICKÝ LIST. na výrobek: vnější tepelně izolační kompozitní systém s omítkou. weber therm TWINNER. s izolantem z desek Isover TWINNER
TECHNICKÝ LIST na výrobek: vnější tepelně izolační kompozitní systém s omítkou weber therm TWINNER s izolantem z desek Isover TWINNER Divize Weber, Saint-Gobain Construction Products CZ a.s. Divize WEBER
Více10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA NÁVRH KOTVENÍ ETICS
Zlepšení tepelně technických vlastností ZŠ a školní družiny V Bytovkách 803, Uhříněves, okres Praha D.1.2.b TECHNICKÁ ZPRÁVA NÁVRH KOTVENÍ ETICS V Praze 09.2014 Ing. Miroslav Zimmer Obsah A PODKLADY...
VíceSCHÖCK NOVOMUR LIGHT SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...18. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...19. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u rodinných domů Schöck typ 6-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva na stropu suterénu
VíceTrivium z optiky 37. 6. Fotometrie
Trivium z optiky 37 6. Fotomtri V přdcházjící kapitol jsm uvdli, ž lktromagntické zářní (a tdy i světlo) přnáší nrgii. V této kapitol si ukážm, jakými vličinami j možno tnto přnos popsat a jak zohldnit
VíceR-RLK-C KOTVA RAWLOK SE ŠROUBEM S KUŽELOVOU HLAVOU
MECHANICKÉ KOTVY R-RLK-C KOTVA RAWLOK SE ŠROUBEM S KUŽELOVOU HLAVOU Mechanická kotva pro střední zatížení s kuželovou hlavou Informace o produktu Vlastnosti a výhody Použití Kotva pro střední zatížení
VíceGlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky
GlobalFloor. Cofraplus 6 Statické tabulky Cofraplus 6. Statické tabulky Cofraplus 6 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofraplus 6 je určen pro výstavbu
VíceSendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
VíceDřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.
Dřevěné konstrukce požární návrh Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc. ČSN P ENV 1995-1-2 (73 1701) NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru Kritéria R, E
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceRBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceTeplárenská struska a její využití jako náhrada drobného kameniva
Teplárenská struska a její využití jako náhrada drobného kameniva Ing. Ivana Chromková 1, Ing. René Čechmánek 1, Lubomír Zavřel 1 Ing. Jindřich Sedlák 2, Ing. Michal Ševčík 2 1 Výzkumný ústav stavebních
VíceFyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praze
Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praz Úloha 3: Měrný náboj lktronu Datum měřní: 18. 3. 2016 Doba vypracovávání: 10 hodin Skupina: 1, pátk 7:30 Vypracoval: Tadáš Kmnta Klasifikac: 1 Zadání 1. DÚ: Odvoďt
VíceSCHÖCK NOVOMUR SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...12. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...13. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u vícepodlažních bytových staveb Schöck typ 20-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva
VíceMěrná vnitřní práce tepelné turbíny při adiabatické expanzi v T-s diagramu
- 1 - Tato Příloha 307 j součástí článku: ŠKORPÍK, Jří. Enrgtcké blanc lopatkových strojů, Transformační tchnolog, 2009-10. Brno: Jří Škorpík, [onln] pokračující zdroj, ISSN 1804-8293. Dostupné z http://www.transformacn-tchnolog.cz/nrgtckblanc-lopatkovych-stroju.html.
VícePočet držáků izolace DH na 1 desku Airrock LD (Airrock SL)
IZOLACE Běžné izolační materiály doporučené pro odvětrávané fasády s požadovanou tepelnou vodivostí a tloušťkou. (doplnit) Provětravané zateplovací systémy Provětrávané zateplovací systémy patří k jedné
VíceLABORATORNÍ PŘÍSTROJE A POSTUPY
Chm. Listy 93, 528-532 (1999) Laboratorní přístroj a postupy LABORATORNÍ PŘÍSTROJE A POSTUPY NOVÉ POSTUPY DIAGNOSTIKY DĚDIČNÝCH PORUCH PURINOVÉHO A PYREVIIDINOVÉHO METABOLISMU POMOCÍ KAPILÁRNÍ ELEKTROFORÉZY*
VíceZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ
Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra mikroelektroniky SEMESTRÁLNÍ PROJEKT X34BPJ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katdra mikrolktroniky SEESTRÁLNÍ PROJEKT X34PJ 0 Ptr Koukal X34PJ Pag ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katdra mikrolktroniky Optické
VíceModelování magnetického pole v železobetonových konstrukcích
Modelování magnetického pole v železobetonových konstrukcích Petr Smékal Anotace: Článek pojednává o modelování magnetického pole uvnitř železobetonových stavebních konstrukcí. Pro vytvoření modelu byly
Více2. Frekvenční a přechodové charakteristiky
rkvnční a přchodové charaktristiky. rkvnční a přchodové charaktristiky.. Obcný matmatický popis Přchodové a frkvnční charaktristiky jsou důlžitým prostřdkm pro analýzu a syntézu rgulačních obvodů a tdy
VíceN o v é p o z n a t k y o h l e d n ě p o u ž i t í R o a d C e m u d o s m ě s í s t u d e n é r e c y k l a c e
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ - ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ Katedra silničních staveb Thákurova 7, PSČ 116 29 Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ OL 136 telefon 224353880 telefax 224354902, e-mail:
VíceStanovení koncentrace složky v roztoku potenciometrickým měřením
Laboratorní úloha B/1 Stanovní koncntrac složky v roztoku potnciomtrickým měřním Úkol: A. Stanovt potnciomtrickým měřním koncntraci H 2 SO 4 v dodaném vzorku roztoku. Zjistět potnciomtrickým měřním body
VíceEJOT upevnění pro zvláštní použití. Upevnění pro zvláštní případy
EJOT upevnění pro zvláštní použití Energetická sanace budov vyžaduje stále více pro zpracování tepelně izolačních systémů nestandartní řešení. Zvláště u starých fasád nebo podkladů se zásadními vadami
VícePostup tvorby studijní opory
Postup tvorby studijní opory RNDr. Jindřich Vaněk, Ph.D. Klíčová slova: Studijní opora, distanční studium, kurz, modl řízní vztahů dat, fáz tvorby kurzu, modl modulu Anotac: Při přípravě a vlastní tvorbě
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VícePolarizací v podstatě rozumíme skutečnost, že plně respektujeme vektorový charakter veličin E, H, D, B. Rovinnou vlnu šířící se ve směru z
7. Polarizované světlo 7.. Polarizac 7.. Linárně polarizované světlo 7.3. Kruhově polarizované světlo 7.4. liptick polarizované světlo (spc.případ) 7.5. liptick polarizované světlo (obcně) 7.6. Npolarizované
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceStanovení koncentrace Ca 2+ a tvrdost vody
Laboratorní úloha B/4 Stanovní koncntrac Ca 2+ a tvrdost vody Úkol: A. Stanovt koncntraci iontů Ca 2+ v mg/l v vzorku a určt tvrdost vody. Pomocí indikátoru a barvného přchodu stanovt bod kvivalnc (hodnota
VíceSpolehlivost programového vybavení pro obvody vysoké integrace a obvody velmi vysoké integrace
48 INFORMATION AND COMMUNICATION TECHNOLOGIES AND SERVICES, VOL. 8, NO., JUNE 0 Spolhlivost programového vybavní pro obvody vysoké intgrac a obvody vlmi vysoké intgrac Artm GANIYEV.1, Jan VITÁSEK 1 1 Katdra
VícePaulín CZ, s.r.o. Dominikánské náměstí 5, 602 00 Brno, Česká republika IČ: 46343598 1020 CPD 060031159
1020 Paulín CZ, s.r.o. Dominikánské náměstí 5, 602 00 Brno, Česká republika IČ: 46343598 13 1020 CPD 060031159 Paulín THERMOKAPPA 3000 Vnější kontaktní systém s izolantem z minerální vlny a s omítkou (ETICS),
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceČVUT v Praze, Fakulta stavební. seminář Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících konstrukcí Masarykova kolej, 3. 4.
STANOVENÍ VLASTNOSTÍ KONSTRUKČNÍHO DŘEVA PETR KUKLÍK ČVUT v Praze, Fakulta stavební seminář Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících konstrukcí Masarykova kolej, 3. 4. 2007 Inovace metod
VíceOd roku 2016 je firma Střechy 92, s.r.o. dodavatelem vrstveného dřeva Ultralam pro Českou republiku.
Ultralam je obchodní značka výrobce pro konstrukční materiál vrstvené dřevo. (Anglicky se tento materiál nazývá LVL laminated veneer lumber, německy FSH Furnierschichtholz). Vrstvené dřevo Ultralam svými
VíceDRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ
Sborník 19. Betonářské dny (2012) ISBN 978-80-87158-32-6 Sekce XXX: YYY DRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ Václav Ráček 1 Hlavní autor Jan Vodička 1 Jiří Krátký 1 Matouš Hilar 2 1 ČVUT v Praze, Fakulta
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VíceVliv prostupů tepla mezi byty na spravedlivost rozúčtování nákladů na vytápění
Vlv prostupů tpla mz byty na spravdlvost rozúčtování nákladů na vytápění Anotac Fnanční částky úhrady za vytápění mz srovnatlným byty rozpočítané frmam používajícím poměrové ndkátory crtfkované podl norm
VíceIdentifikace zkušebního postupu/metody
List 1 z 6 Zkoušky: Laboratoři je umožněn flexibilní rozsah akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci vlastního flexibilního rozsahu je k dispozici v laboratoři u vedoucího
Více