MĚŘENÍ MEZE ÚNAVY LOPATKOVÝCH MATERIÁLŮ MEASUREMENT FATIGUE LIMIT OF MATERIALS FOR MOVING BLADE
|
|
- Bohumil Štěpánek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MĚŘENÍ MEZE ÚNAVY LOPATKOVÝCH MATERIÁLŮ MEASUREMENT FATIGUE LIMIT OF MATERIALS FOR MOVING BLADE Vratislav Polívka a František Nový b Jaroslav Svoboda c Václav Mentl d a ŠKODA POWER, a. s., Tylova 57, Plzeň, ČR, vratislav.polivka@skoda.cz b Žilinská univerzita, Univerzitná 1, Žilina, ČR, frantisek.novy@fstroj.uniza.sk c Ústav termomechaniky AV ČR, Veleslavínova 11, Plzeň, ČR, svoboda@cdm.it.cas.cz d ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, Plzeň, ČR, vaclav.mentl@skodavyzkum.cz Abstrakt Zkoušky probíhaly přímo na modelových závěsech v měřítku 1:1 a 1:2 na lopatkové oceli X12Cr13. Pro zjištění dalšího průběhu únavové křivky za obvyklou hranicí 10 7 cyklů bylo provedeno měření gigacyklové únavy. Z měření vyplynulo, že nelze počítat s hodnotami meze únavy vyhodnocené z klasického hladkého vzorku, ale je třeba uvažovat celý konstrukční uzel při konkrétním typu namáhání a konkrétní teplotě. Tests were carried out in model of blade suspensions on scale 1:1 and 1:2 made from steel X12Cr13. For determination of next process fatigue curve beyond the usual limit 10 7 cycles there were performed measurement of gigacycle fatigue. Measurement confirmed that it is impossible to calculate on values of fatigue limit evaluated from classical smooth sample, but it is necessary to take into account the whole design detail at particular type of strain and particular temperature. 1. ÚVOD 1.1 Únava obecně Počet mechanických zatěžujících cyklů, které musí konstrukční součást v provozu bezpečně zvládnout, je závislá na požadavcích, které jsou na ní kladené. V některých případech stačí, aby zařízení, resp. součást byla v průběhu životnosti schopná odolat jen velmi malému počtu cyklů. Naopak mnohé součásti a konstrukční uzly, např. části motoru, ložiska, turbíny, mosty atd., bývají v provozu většinou vystavené velmi vysokému počtu zatěžujících cyklů s relativně nepatrnými amplitudami zatěžování a téměř neměřitelnými amplitudami plastické deformace, kde základním požadavkem pro tyto součásti je, aby vydržely bez poškození mechanickým zatěžováním N f = cyklů [1]. Z tohoto důvodu se zavedli pro určení únavové životnosti zkoušky únavy, které se uskutečňují s cílem zjistit reakci materiálů na cyklické namáhání. Nejjednodušším požadavkem je stanovit počet cyklů, které materiál (zkušební tyč) při opakovaném mechanickém zatěžování vydrží, pokud nedojde k únavovému lomu. Celá tato oblast zatěžování je charakterizovaná počtem cyklů potřebných pro iniciaci únavové trhliny N i a počtem cyklů na šíření únavové trhliny N p, přičemž je v globále definovaná jako celková životnost součástí N f. Posouzení celkové únavové odolnosti součástí nebo konstrukcí proti únavovému poškození můžeme určit dvěma způsoby: 1
2 - podle celkové životnosti (počet cyklů do lomu N f ), kde jsou pro oblast nízkocyklové únavy určené závislosti plastické deformace ε ap od celkového počtu cyklů do lomu N f a pro oblast vysokocyklové únavy určené závislosti amplitudy napětí σ a od celkového počtu cyklů do lomu N f. - podle šíření únavové trhliny (počet cyklů do lomu N f ) co podstatně přesněji vystihuje skutečný stav na konstrukcích, v kterých existuje množství trhlin a defektů různého charakteru způsobujících růst únavových trhlin [2]. 1.2 Wöhlerova křivka (S-N křivka) Nejpoužívanější analýza pro zjištění únavových vlastností materiálu, stanovení životnosti a meze únavy při zatěžovaní s konstantní amplitudou napětí je dosud Wöhlerova zkouška. Získané výsledky experimentů se vynášejí do grafické závislosti amplitudy aplikovaného nominálního napětí σ a v závislosti na počtu cyklů do lomu N f (obr. 1). U některých materiálů (nízkouhlíkové, středně legované ocele, ocele na odlitky, korozivzdorné ocele atd.) se sklon S-N křivky při počtu cyklů N f = asymptoticky blíži k hraniční hodnotě označované jako mez únavy σ c. S N křivka se v semilogaritmických souřadnicích obvykle znázorňuje šikmou přímkou charakterizující oblast časované životnosti a horizontální přímkou oddělující neporušené zkušební tyče. Při klesající amplitudě napětí σ a počet cyklů do lomu N f neustále roste a S N křivku není možné ve vysokocyklové oblasti popsat horizontální přímkou. V této oblasti je možné pozorovat únavové lomy i řádově pro N f = 10 9 cyklů. V případe, že počet cyklů do lomu stále roste s klesající amplitudou napětí, mez únavy σ c se stanovuje smluvně pro určitý počet cyklů, což nejčastěji odpovídá řádově N f = 10 7 cyklů [3, 4, 5]. Tento tvar křivky je typický pro ocele, hliníkové, hořčíkové slitiny, měď a mosaz. Obr. 1. Schematické znázornění S N křivky [6] Fig. 1. Exploded visualization S-N curve [6] S-N krivku, závislost amplitudy napětí na počtu cyklů do porušení σ a = f(n f ), je na základě publikovaných prací [7] možné rozdělit na dvě základní oblasti (obr. 2): - oblast nízkocyklové únavy low cycle fatigue (ohraničená body A, B, C, D) - oblast vysokocyklové únavy high cycle fatigue (ohraničená body D, E, F) 2
3 Hraniční počet cyklů N k, který obě oblasti odděluje je funkcí celé řady metalurgických faktorů. Nejčastější se v praxi používá hodnota N k 10 4 cyklů. Mezi nízkocyklovou a vysokocyklovou únavou je přechodová oblast D (D ), kde je možné pozorovat diskontinuitu anebo změnu sklonu křivky únavové životnosti. Obr. 2. Schematické znázornění charakteristických oblastí S N křivky [6] Fig. 2. Exploded visualization characteristic areas S-N curve S-N křivku životnosti (nízkocyklová únava) možno popsat mocninou závislostí: a f ( 2N ) b σ = σ (1) f kde σ f je součinitel únavové pevnosti, získaný extrapolací křivky životnosti pro první půl cyklus zatěžování (2N f = 1), b je exponent křivky životnosti. Faktory σ f, b charakterizují odpor materiálu proti únavovému poškozování. Faktor σ f se aproximuje jako hodnota lomového napětí σ f při jednosměrném zatížení, t.j. σ f = σ f. Rovnice (1) platí při malém počtu cyklů do lomu (10 1 až 10 4 ) pro vysokopevné a zejména pro cyklicky stabilní materiály, kterým se mechanické vlastnosti nemění v průběhu zatěžování [8]. Výsledkem únavových zkoušek je křivka únavové životnosti. Pro tuto oblast se určuje mez únavy σ c, která je definovaná výkmitem největšího napětí při určitém středním napětí σ m, které by měl materiál snést řádově pro N f = 10 7 cyklů. Avšak poslední práce [9 až 14] rozšířily teoretické poznatky, že únavové porušování se také objevuje při zatěžování v oblasti počtu více než N f >10 7 cyklů, t. j. v oblasti N f = cyklů, kde dochází k porušení při napětí menším než je konvenčně stanovená mez únavy σ c (obr. 3). Této vysokocyklové oblasti zatěžování se v poslední době věnuje zvýšená pozornost, protože se zvyšují potřeby dosáhnutí vyšší výkonnosti, trvanlivosti a spolehlivosti strojů v oblasti za N f = 10 7 cyklů. 3
4 Obr. 3. Koncepce S-N křivky v oblasti vysokého počtu cyklů, kde materiál může mít rozdílné vlastnosti, které souvisí s tvarem S-N křivky [6] Fig. 3. Conception S- N curve in the area high of the number of cycles, where material is able to have different characteristics, which bears with form S- N curve [6] 2. VLASTNÍ EXPERIMENTY Problémy na vidličkovém závěsu oběžných lopatek vedly ke zkouškám, které měly zpřesnit teoretický pohled na únavovou životnost oceli X12Cr13+QT ( modifikovaná, resp. dřívější ocel Poldi R-M-AK1.9). Chemické složení (hm. %): C Si Mn Cr Ni P S 0,09 0,15 Mechanické hodnoty: max. 0,90 max. 0,70 12,0 14,0 max. 0,60 max. 0,020 max. 0,015 Re min = 490 MPa, Rm = 650 až 800 MPa, A min = 19 %, Z min = 60 %, KV min = 30 J. V následujícím jsou popsány tři experimenty, které byly prováděny. 2.1 Měření meze únavy na modelu vidličkového závěsu v měřítku 1:1 Na základě výkresu (obr. 4), byl vyroben model vidličkového závěsu z materiálu X12Cr13 (obr.5). Obr. 4. Podklady pro vytvoření modelu závěsu Fig. 4. Data for creation model of suspension 4
5 Obr. 5. Model závěsu Fig. 5. Model of suspension Zkoušky probíhaly ve spolupráci se ŠKODA VÝZKUM s.r.o. [15]. Závěsy byly zatěžovány střídavým tahem tlakem vždy s předpětím 150 kn při teplotě 200 C. Modifikovaná byla amplituda zatěžování, tvar a jakost použitých kolíků dle Tab. 1. vzorek Popis Předpětí σ t [kn] Amplituda σ a [kn] Počet cyklů do lomu N f Frekvence f [Hz] Zkoušky 1.etapa , Kolíky , , Zkoušky 2. etapa , ,5 8 Kolíky , ,5 Podpíchnuté kolíky , Otvory pro kolík zpevněné kuličkou, kolíky Kolík X19CrMoVNbN ,52 14 Kolík X19CrMoVNbN ,87 15 Kolík X19CrMoVNbN ,87 Tabuka 1. Přehled naměřených hodnot patnácti zkušebních závěsů Table 1. Summary of measured values of fifteen trial suspensions Komentář: 7 - Nedošlo k porušení závěsu - zkouška uměle ukončena 9, 10 - Dva závěsy s podpíchnutými kolíky konstrukční úprava podpíchnutím v místech přechodu mezi vidličkou a prstem závěsu 11, 12 - Dva závěsy se zpevněnými otvory pro kolíky ocelovou kuličkou o průměru 20 mm 5
6 11 průměr otvoru pro kolík po protlačení kuličkou 19,6 mm 12 - průměr otvoru pro kolík po protlačení kuličkou 19,8 mm 13 - kolík X19CrMoVNbN111 pojištěný proti posunu, uložený na sucho 14 - kolík X19CrMoVNbN111 volný, mazaný Molycote 15 - kolík X19CrMoVNbN111 volný, nasucho s nástřikem HVOF - WC-Co Jednotlivé naměřené hodnoty jsou zobrazeny v grafu 1. Sila v kn Zkousky 1 Zkousky 2 Podpichnute Zpevněné kuličkou X19-pojištěný-nasucho X19-volný-mazaný X19-volný-nasucho-s WC Logaritmický (Zkousky 1) Logaritmický (Zkousky 2) Pocet cyklu Graf 1. S-N závislost výsledky únavových zkoušek modelu reálného lopatkového závěsu Graph 1. S-N curve results of fatigue tests for real model suspension moving blade 2.2 Únavové zkoušky modelu vidličkového závěsu lopatek v měřítku 1:2 Model závěsu je zobrazen na obr. 6 opět vidlička i prst z oceli X12Cr13+QT a kolíky z oceli Oproti modelu v měřítku 1:1 bylo zajištěno lepší přiblížení skutečnému namáhání, které působí na oběžnou lopatku při provozu parní turbíny. Obr. 6. Model závěsu pro namáhání statickým tahem a ohybem Fig. 6. Model of suspension for static tensile stress and bending stress 6
7 Spoj byl namáhán statickou tahovou silou (simulace odstředivé síly při rotaci) a současně ohybem (simulace dynamického harmonického ohybového namáhání) ale pouze při 20 C. Vše bylo řešeno ve spolupráci s AV ČR [16]. Cílem bylo získat únavovou křivku za podmínek blízkým provozním, tak aby se kritické místo pro únavové porušení nacházelo v oblasti horního kolíku spojujícího prst s vidličkou, tedy v místě identickým s kritickým místem zjištěným v provozu. V tabulce 2 a grafu 2 jsou znázorněny výsledky zkoušek. Tabulka 2. Přehled naměřených hodnot na osmi závěsech Table 2. Summary of measured values on eight suspensions Graf 2. Únavová křivka pro kritické místo prstu Graph 2. Fatigue curve for critical place of finger 7
8 Smluvní mez únavy byla určena dle předpisu normy ČSN [17], která uvažuje počet cyklů 10 7 za hraniční pro trvalou pevnost. Proto byla smluvní mez únavy získána z průsečíku regresní čáry s mezním počtem cyklů jako σ OC = 45,4 MPa. 2.3 Gigacyklová únava Pro další zpřesnění pohledu na mez únavy lopatkového materiálu X12Cr13 pro vyšší počty cyklů než smluvní 10 7, bylo zadáno měření na Žilinskou univerzitu [6], kde se touto problematikou několik let zabývají. Měření probíhalo na hladkých válcových vzorcích obr. 7 (tedy již ne na modelu závěsu) při 20 C. Obr. 7. Válcová tělesa pro zkoušku (různé délky odpovídají rezonančnímu naladění) Fig. 7. Cylindrical body for examination (various longitude replies for resonance tuning) Obr. 8. Princip zkušebního zařízení Fig. 8. Principle of experimental arrangement 8
9 Rezonanční stroj obr. 8 umožňuje oproti klasickým hydraulickým strojům, kde se dosahuje frekvence cca 2 až 15 Hz zkoušky podstatně zkrátit: Zatížení Cykly N = 10 7 N = 10 8 N = 10 9 N = Nízkofrekvenční (50 Hz) 2,3 dne 23 dní 230 dní 6,3 roku Vysokofrekvenční (20 khz) 9 min. 90 min. 15 hod. 6,2 dne Zatížení bylo souměrné sinusové s R = -1 a frekvencí cca 20 khz. Amplituda zatěžování se pohybovala v rozmezí 360 až 225 MPa s počtem cyklů 10 7 až S-N křivka ocele X12Cr13 je znázorněna grafem 3. Graf 3. S-N křivka ocele X12Cr13 Graph 3. S-N curve for steel X12Cr13 Naměřená S-N křivka plynule klesá v celé zkoumané oblasti. Díky metalografickému rozboru lomových ploch se došlo k závěru, že v oblasti nad 10 9 cyklů se materiál bude porušovat v důsledku vnitřních inkluzí-vad, což však pro reálnou lopatku je daleko za její životností. Do této hranice se budou únavové trhliny šířit většinou z povrchu. 3. ZÁVĚRY V příspěvku jsou popsány tři experimentální měření na materiálu a modelech lopatkových vidličkových závěsů ze zušlechtěné oceli X12Cr13. Model 1:1 umožnil experimentálně odzkoušet v reálném rozměru a při reálné teplotě jednotlivé díly vidličkového závěsu. Díky různým variantám kolíků změna materiálu, mazání, nástřiku, způsobu uložení, bylo možné na S-N závislosti pozorovat přínos té které varianty. Bohužel tento experiment byl poměrně drahý a zdlouhavý, takže z 15 ks vzorkůzávěsů nelze vyvodit jednoznačné závislosti, ale jen trendy. Zároveň způsob namáhání ne zcela odpovídal realitě. Druhý model 1:2 se téměř shodoval svým způsobem namáhání reálným silám působícím na lopatky PT při jejich provozu a tím pádem je možné smluvní mez únavy hodnotit jako poměrně realistickou. Gigacyklová únava dala odpověď na otázku, co je za smluvní hranicí 10 7 cyklů. Únavová křivka dále klesá, díky poměrně malému počtu vzorků není jasné zda-li stupňovitě, ale určitě až do je její trend klesající. 9
10 Z měření vyplynulo, že nelze počítat s hodnotami meze únavy vyhodnocené z klasického hladkého vzorku, ale je třeba uvažovat celý konstrukční uzel při konkrétním typu namáhání a konkrétní teplotě. LITERATURA [1] KUNZ, L.: Experimentální stanovení únavových charakteristík materiálů, EDIS vydavateľstvo ŽU, [2] SKOČOVSKÝ, P. BOKŮVKA, O. PALČEK, P.: Náuka o materiáli, Edičné stredisko VŠDS Žilina [3] PUŠKÁR, A: Fyzikálna metalurgia a medzné stavy materiálov, ALFA Bratislava [4] LANGE, G: Systematische Beurteilung technischer Schadensfälle, Wiley VCH Verlag GmbH, D 69469, Weinheim, Germany [5] RADAJ, D: Ermüdungsfestigkeit (Grundlagen für Leichtbau, Maschinen- und Stahlbau), Springer-Verlag Berlin Heidelberg, Germany [6] NOVÝ, F.: Analýza únavovej odolnosti materiálu X12Cr13 v oblasti 10 6 až cyklov do lomu, Žilinská univerzita, Žilina [7] PUŠKÁR, A: Medzné stavy materiálov a súčastí, VEDA Bratislava [8] PUŠKÁR, A.: Vysokofrekvenčná únava materiálov, edičné stredisko ŽU, Žilina, [9] SAKAI, T. SATO, Y. OGUNA, N.: Characteristic S-N property of high carbon chromium bearing steel under axial loading in long life fatigue, Fatigue in the Very High Cycle Regime, 2 4 July, Vienna, Austria, [10] OCHI, Y. MATSUMURA, K. MASAKI, K. YOSHIDA, S.: High Cycle Rotating Bending Fatigue Property in Very Long Life Regime of High Strenght Steels, Fatigue in the Very High Cycle Regime, 2 4 July, Vienna, Austria, [11] MURAKAMI, Y. YOKOYAMA, N. N. and NAGATA, J.: Mechanism of fatigue failure in ultralong life regime, Fatigue Fract. Engng. Mater. Struc. Vol. 25, pp , [12] MURAKAMI, Y. MASAYUKI, T. TOSHIYUKI, T.: Super-long tensioncompression fatigue properties of quenched and tempered 0, 46% carbon steel. Int. J. Fatigue Vol. 16, pp , [13] TOKAJ, K. OHYA, K. KARIYA, H.: Microstructural and Mechanical Considerations to Subsurface Fatigue Crack Initiation and Associated Behaviour im Beta Titanium Alloys, Fatigue in the Very High Cycle Regime, 2 4 July, Vienna, Austria, [14] NOTKINA, E. LÜTJERING, G. GYSLER, A.: Surface versus Subsurface Crack Nucleation in the HCF Regime of Titanium Alloys, Fatigue in the Very High Cycle Regime, 2 4 July, Vienna, Austria, [15] MENTL, V. Protokol z výsledků měření závěsů lopatek č. 616/05, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Plzeň, 2005 [16] SVOBODA, J. BALDA, M. FRÖLICH, V. JIŘÍK, P. KLÁŠTERKA, P. Únavové zkoušky modelu vidličkového závěsu lopatek, Výzkumná zpráva Z-1392/06, Ústav termomechaniky AV ČR 2006 [17] ČSN Zkoušky únavy kovů, Praha,
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceCVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
CVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Spoje ocelových konstrukcí Ověřování spolehlivé únosnosti spojů náleží do skupiny mezních stavů únosnosti. Posouzení je tedy nutno provádět na rozhodující kombinace
VíceRadek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.
STANOVENÍ PŘÍČIN ROZTRŽENÍ HYDROPNEUMATICKÉHO AKUMULÁTORU HYDRAULICKÉHO LISU LISOVACÍ LINKY CAUSE EXPLOSION DETERMINATION OF HYDROPNEUMATIC ACCUMULATOR OF COACHWORK PRESS MACHINE OF MOLDING LINE ABSTRAKT:
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceEVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL
DETAILNÍ STUDIUM SPECIFICKÝCH PORUŠENÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT PŘI VRYPOVÉ INDENTACI EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL Kateřina Macháčková,
VíceSVAŘOVÁNÍ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ LASEREM LASER WELDING OF METAL MATERIALS
SVAŘOVÁNÍ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ LASEREM LASER WELDING OF METAL MATERIALS Petr AMBROŽ a, Jiří DUNOVSKÝ b a ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Výzkumné centrum pro strojírenskou výrobní techniku a technologii,
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
VíceZvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory
Zvýšení spolehlivosti závěsného oka servomotoru poklopových vrat plavební komory Miroslav Varner Abstrakt: Uvádí se postup a výsledky šetření porušení oka a návrh nového oka optimalizovaného vzhledem k
VíceModelování tvářecích procesů - nové možnosti laboratorního tváření
Modelování tvářecích procesů - nové možnosti laboratorního tváření Mašek Bohuslav 1+3), Bernášek Vladimír 1), Nový Zbyšek 2) 1) Západočeská univerzita v Plzni 2) Comtes HFT s.r.o. Plzeň 3) TU Chemnitz
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceHAIGHŮV DIAGRAM VYBRANÉ PRUŽINOVÉ OCELI HAIGH DIAGRAM OF SELECTED SPRING STEEL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceSouhrnná zpráva projektu
Zpracovatelé zprávy: Fakulta stavební, ČVUT v Praze, katedra silničních staveb Thákurova 7, 166 29, Praha 6 EUROVIA Services, s.r.o. U Michelského lesa 370, 140 00, Praha 4 Krč Souhrnná zpráva projektu
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
Vícea)čvut Praha, stavební fakulta, katedra fyziky b)čvut Praha, stavební fakulta, katedra stavební mechaniky
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA PŘI POŽÁRECH OCELOVÝCH A ŽELEZOBETONOVÝCH STAVEB The Materials Points at Issue in a Fire of Steel and Reinforced Concrete Structures Jan Toman a Robert Černý b a)čvut Praha, stavební
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VícePRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91
PRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91 Ing. Jan Řehoř, Ph.D. Ing. Tomáš Nikl ZČU v Plzni Fakulta strojní, Katedra technologie obrábění ZČU v Plzni, Univerzitní 22, Plzeň e-mail: rehor4@kto.zcu.cz Abstract The
VíceAPLIKACE VYBRANÝCH METOD PRO MĚŘENÍ ZBYTKOVÉHO NAPĚTÍ APPLICATION OF SOME METHODS FOR RESIDUAL STRESS MEASUREMENT
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic APLIKACE VYBRANÝCH METOD PRO MĚŘENÍ ZBYTKOVÉHO NAPĚTÍ APPLICATION
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VícePostupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 4: Elektricky svařované trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách. Způsob výroby
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE Martin Juliš a, Karel Obrtlík b, Martin Petrenec b,
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE
ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE Klára Jačková Roman Reindl Ivo Štěpánek Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Západočeská univerzita
Více7 Prostý beton. 7.1 Úvod. 7.2 Mezní stavy únosnosti. Prostý beton
7 Prostý beton 7.1 Úvod Konstrukce ze slabě vyztuženého betonu mají výztuž, která nesplňuje podmínky minimálního vyztužení, požadované pro železobetonové konstrukce. Způsob porušení konstrukcí odpovídá
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI
1. cvičení ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI Podmínky pro uznání části Konstrukce aktivní účast ve cvičeních, předložení výpočtu zadaných příkladů. Pomůcky pro práci ve cvičeních psací potřeby a kalkulačka.
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceVÝPOČET DYNAMICKÝCH VLASTNOSTÍ KOLESOVÉHO RYPADLA SchRs 1320/4x30. COMPUTATION OF DYNAMIC CHARACTERISTIC OF THE BUCKET WHEEL EXCAVATOR SchRs 1320/4x30
VÝPOČET DYNAMICKÝCH VLASTNOSTÍ KOLESOVÉHO RYPADLA SchRs 130/x30 COMPUTATION OF DYNAMIC CHARACTERISTIC OF THE BUCKET WHEEL EXCAVATOR SchRs 130/x30 Autor: Ing. Jakub GOTTVALD, Ústav aplikované mechaniky
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceVliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku
Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním
VíceKONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY
KONSTRUKCE MOSTU S MOŽNOSTÍ POČÍTAČOVÉHO MĚŘENÍ STAVU NAPĚTÍ TENZOMETRY BRIDGE CONSTRUCTION WITH POSSIBILITY OF COMPUTER MEASUREMENT OF STRAIN USING STRAIN GAUGES Jan KRÁL, Jan FADRHONC Resumé Výrobkem
VíceEXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceVLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
VLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU EFFECT OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE FATIGUE BEHAVIOUR OF SAND-CAST Mg ALLOY AZ91 Hnilica František a), Ocenášek Vladivoj b) UJP PRAHA
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceVÝROBA SOUČÁSTI Z DRÁTU
VÝROBA SOUČÁSTI Z DRÁTU THE MANUFACTURING OF COMPONENT FROM WIRE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Hana Elisabetha PECINOVÁ VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Ing. Eva PETERKOVÁ, Ph.D. BRNO 2014
VíceSTUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS
VíceWear with respect to load and to abrasive sand under Dry Sand/Steel Wheel abrasion condition
Wear with respect to load and to abrasive sand under Dry Sand/Steel Wheel abrasion condition Ing, M. Kašparová 1,2,*, Ing., F. Zahálka 1, Ing., Š. Houdková, PhD. 1 1 ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, 316
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceVLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE
VLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE INFLUENCE OF GRINDING OF FLY-ASH ON ALKALI ACTIVATION PROCESS Rostislav Šulc 1 Abstract This paper describes influence of grinding of fly - ash
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
VíceJe-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr
PRUŽINY Která pružina může být zatížena silou kolmou k ose vinutí zkrutná Výpočet tuhosti trojúhelníkové lisové pružiny k=f/y K čemu se používá šroubová zkrutná pružina kolíček na prádlo Lisová pružina
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY TAHOVÁ ZKOUŠKA
VíceŽelezobetonové patky pro dřevěné sloupy venkovních vedení do 45 kv
Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie ČEZ Distribuce, E.ON Distribuce, E.ON ČR, Železobetonové patky pro dřevěné sloupy venkovních vedení do 45 kv PNE 34 8211 3. vydání Odsouhlasení
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceVLASTNOSTI KOVOVÝCH VRSTEV DEPONOVANÝCH MAGNETRONOVÝM NAPRAŠOVÁNÍM NA SKLENENÝ SUBSTRÁT
VLASTNOSTI KOVOVÝCH VRSTEV DEPONOVANÝCH MAGNETRONOVÝM NAPRAŠOVÁNÍM NA SKLENENÝ SUBSTRÁT PROPERTIES OF METAL LAYERS DEPOSITED BY MAGNETRON SPUTTERING ON GLASS SUBSTRATE David Petrýdes a Ivo Štepánek b a
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Zkoušky základních mechanických charakteristik konstrukčních materiálů (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti Skutečný
VíceX-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU
X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU J.Fiala *, P.Mazal **, M.Kolega *, P.Liškutín ** * University of West Bohemia Plzeň CZ ** Brno University of Technology
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část F4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceTESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ TESTING OF THE INFLUENCE OF THE INDICATING LIQUIDS ON BREAKED PROPERTIES OF VITREOUS ENAMEL COATINGS Kamila
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceSmart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application Inteligentní teplotní kontaktní a bezkontaktní senzory a jejich aplikace
XXXII. Seminar ASR '2007 Instruments and Control, Farana, Smutný, Kočí & Babiuch (eds) 2007, VŠB-TUO, Ostrava, ISBN 978-80-248-1272-4 Smart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application
Vícestrol. s.ucasl. Joseph E. Shigley The Iowa State University of Science and Technology Richard G. Budynas Institute of Technology
Kon. ; ; nl strol. y; ; s.ucasl. Joseph E. Shigley University of Michigan Charles R. Mischke The Iowa State University of Science and Technology Richard G. Budynas Rochester Institute of Technology VYSOKE
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.11 Neželezné kovy a jejich slitiny
Nauka o materiálu Rozdělení neželezných kovů a slitin Jako kritérium pro rozdělení do skupin se volí teplota tání s př přihlédnutím na další vlastnosti (hustota, chemická stálost..) Neželezné kovy s nízkou
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
Více10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
VíceLICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY
LICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY POURING LADLES IN ARCELORMITTAL OSTRAVA STEEL PLANT - UTILIZATION OF NEW INSULATION LAYER Dalibor Jančar a Petr Tvardek b Pavel
VíceZVÝŠENÍ KONKURENCESCHOPNOSTI SPALOVACÍHO MOTORU NA STLAČENÝ ZEMNÍ PLYN COMPETITIVENESS INCREASE OF THE CNG ENGINE
ZVÝŠENÍ KONKURENCESCHOPNOSTI SPALOVACÍHO MOTORU NA STLAČENÝ ZEMNÍ PLYN COMPETITIVENESS INCREASE OF THE CNG ENGINE David Svída 1 Anotace: V současné době ve vozidlech převládá trend výkonných maloobjemových
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
Více1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou.
1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou. Z hlediska použitelnosti kovů v technické praxi je obvyklé dělení
VíceJ. Votava, M. Černý, J. Filípek
ACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ Ročník LIII 20 Číslo 5, 2005 Vliv tepelného zpracování na abrazivní opotřebení
VíceNové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017)
Nové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017) AGENDA materiály PE pro potrubní systémy pomalé šíření trhliny zkoušky podle aktuálních EN a ISO norem PAS 1075 FNCT
VíceCYKLICKÁ INDENTACNÍ MERENÍ SYSTÉMU TENKÁ VRSTVA - SUBSTRÁT. Šárka Jelínková, Ivo Štepánek, Radek Nemec
CYKLICKÁ INDENTACNÍ MERENÍ SYSTÉMU TENKÁ VRSTVA - SUBSTRÁT Šárka Jelínková, Ivo Štepánek, Radek Nemec Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt Príspevek
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceVLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková
VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14
VíceZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štepánek
ZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz
VíceUNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. 2008 Tomáš Vojtek
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2008 Tomáš Vojtek Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Deformace rámu testovacího zařízení železničních kol při realizaci
Více2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceVÝZKUM MATERIÁLŮ V NÁRODNÍM PROGRAMU ORIENTOVANÉHO VÝZKUMU A VÝVOJE. Tasilo Prnka
Abstrakt VÝZKUM MATERIÁLŮ V NÁRODNÍM PROGRAMU ORIENTOVANÉHO VÝZKUMU A VÝVOJE Tasilo Prnka TASTECH, Květná 441, 763 21 Slavičín, E-mail: mail.tastech@worldonline.cz V roce 2001 byl zpracován poprvé návrh
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceEXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA A JEJI OVĚŘENÍ TAHOVOU ZKOUŠKOU DLE ČSN 420305
EXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA A JEJI OVĚŘENÍ TAHOVOU ZKOUŠKOU DLE ČSN 420305 EXPERIMENTAL DETERMINATION OF STIFFNESS WINCH RUNNER AND HER ATTESTATION OF THE TENSION EXAMINATION ACCORDING
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceAleš NEVAŘIL 1 ÚČINEK PŖETRŅENÍ LANA KOTVENÉHO STOŅÁRU THE EFFECT OF CABLE FAILURE ON THE GUYED MAST
Aleš NEVAŘIL 1 ÚČINEK PŖETRŅENÍ LANA KOTVENÉHO STOŅÁRU THE EFFECT OF CABLE FAILURE ON THE GUYED MAST Abstract The paper deals with the phenomena causing failures of anchoring cables of guyed masts and
VíceTepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách
100 stavební obzor 5 6/2014 Tepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách Ing. Lukáš FIALA, Ph.D. Ing. Jan FOŘT Ing. Václav KOČÍ, Ph.D. doc. Ing. Zbyšek PAVLÍK,
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
Více