Ing. Kamil Stárek, Ing. Libor Fiala, Prof. Ing. Pavel Kolat,DrSc., Dr. Ing. Bohumír Čech

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Ing. Kamil Stárek, Ing. Libor Fiala, Prof. Ing. Pavel Kolat,DrSc., Dr. Ing. Bohumír Čech"

Transkript

1 MATEMATICKÁ SIMULOVACE PROUDĚNÍ UHELNÉ AEROSMĚSI APLIKOVANÁ NA VÍŘIVÝ HOŘÁK č.2 KOTLE K3 EVO I STABILIZOVANÝ PLAZMOVOU TECHNOLOGIÍ (reg.číslo GAČR 101/05/0643) Ing. Kamil Stárek, Ing. Libor Fiala, Prof. Ing. Pavel Kolat,DrSc., Dr. Ing. Bohumír Čech Při aplikaci plazmové technologie pro roztápění a stabilizaci uhelných energobloků na elektrárně Vojany I bylo navrženo místo umístění generátoru nízkoteplotní plazmy na základě analytických výpočtů počátečních parametrů uhelné směsi a praktických zkušeností specialistů na práškové kotle. Následně byla navržena matematická simulace aerodynamiky proudění antracitické uhelné směsi práškovody a vířivým hořákem pro počáteční provozní parametry uhelné směsi (regulované průtokem primárního vzduchu z rozváděcího vzduchového kanálu a otáčkami komůrkového podavače antracitického uhelného prášku) pro ověření správnosti lokalizace umístění plazmového generátoru v aktivačním stupni hořáku prvotním analytickým výpočtem. Cílem matematické simulace aerodynamiky proudění bylo ověření, zda místem provozní instalace umístění plazmového generátoru stanoveného analytickým výpočtem proudí maximální koncentrace uhelného prášku při srovnání s aerodynamikou proudění a koncentračním rozložením uhelné směsi řešené numerickými metodami. While using plasma technology for starting and stabilization coaly generating blocks on power station Vojany I. there was designed a place for generator of low-temperature plasma on the basis of analytical calculation of initial parameters coaly mixtures and practical experience of specialists on pulverized fuel boiler. Sequentially there was designed a mathematical simulation of aerodynamics flux semi-anthracite coal mixtures through powdery ducts and vortex burner for initial operation parameters of coaly mixtures for checking over placing plasma generator with regard to occurrence of maximum concentration dust coal in activation level burner with primary analytical calculation. Placing of plasma column generator of low-temperature plasma into the place of maximum concentration dust coal running activation level burner is very important to sufficient initiatory termochemical response of dust coal pelted with plasma column

2 Plazmová technologie představuje nový trend ve způsobu iniciace hoření uhelné směsi při roztápění kotlů ze studeného či teplého stavu. Tento způsob roztápění kotlů, jejichž primárním energetickým palivem je uhlí ve formě uhelného prášku u kotlů s granulačním či výtavným ohništěm, je založen na iniciaci hoření uhelné směsi proudem nízkoteplotního plazmatu využívaného jako počátečního aktivačního či stabilizačního zdroje. Tato plazmová pochodeň je směsí iontů kyslíku, dusíku, elektrodového plynu, atomů a zbývajících molekul o teplotě až 4000 C působící svým teplotním gradientem na uhelnou částici v místě instalace plazmové generátoru - tzv. aktivační plazmové komoře nebo komoře termochemické přípravy paliva. Při vzájemném styku nízkoteplotního proudu plazmatu s uhelnou částicí dojde v důsledku vysokého teplotního gradientu a tepelného výkonu generátoru plazmy k uvolnění prchavých látek hořlaviny z aktivované uhelné částice a k následujícím termochemickým reakcím uvolněných radikálů aktivních center s okysličovadlem obsaženým v nosném proudu vzdušiny, kterým může být primární spalovací vzduch nebo horké sušící spaliny, po délce aktivační komory (viz. obr.1). Obr.1 Princip iniciace hoření uhelné směsi nízkoteplotním plazmatem v aktivační plazmové komoře hořáku. Míra uvolněného množství prchavých látek pak závisí na typu spalovaného uhlí, lokálním hmotnostním toku uhelné směsi aktivační oblastí a na aktuálním elektrickém výkonu generátoru nízkoteplotní plazmy. Pro každé spalované uhlí je specifická různá destilační teplotní křivka prchavé hořlaviny charakterizující míru uvolněné prchavé hořlaviny na teplotě ohřevu uhelné částice. Společně s touto křivkou je důležitá i křivka tepelného obsahu uvolněného množství prchavé hořlaviny vyjádřená formou spalného tepla, resp. výhřevnosti při známé zbytkové vlhkosti v uhelné částici

3 Parametry typu spalovaného uhlí společně s průtokovými parametry uhelné směsi aktivační a výkonovou oblastí plazmového hořáku pak limitují dynamiku tvorby práškového plamene na jeho ústí, požadovaný elektrický výkon plazmových generátorů, členitost a složitost regulačním zásahů nutných pro úspěšné dosažení stabilizačního tepelného výkonu práškového hořáku a úspěšné zapálení následujících výkonových práškových hořáků a určují tím celkovou časovou náročnost najíždění kotle z odstávkového stavu na provozní parametry páry. Aby bylo dosaženo maximální přípustné dynamiky tvorby práškového plamene na ústí stabilizačního práškového hořáku společně s povoleným růstem trendů teplot na teplosměnných plochách kotle a současně byl spotřebován co nejnižší elektrický výkon plazmového generátoru je nutné využívat tento zdroj aktivační energie především na ohřev uhelných částic na příslušnou destilační teplotu, nikoliv na ohřev balastního dusíku a zbytkového kyslíku nosné vzdušiny. S tím následně souvisí volba vhodného konstrukčního a technologického umístění plazmového generátoru v aktivační oblasti práškového hořáku. Prvotní aplikací plazmové technologie byla instalace na Elektrárně Vojany I. Tento pilotní projekt byl řešen formou výzkumné vývojové úlohy označené pod názvem RVT úloha, která měla za úkol prokázat využití nízkoteplotního plazmového aktivačního zdroje pro zapálení a stabilizaci hoření práškových vířivých hořáků spalujících doněcké antracitické uhlí v práškovém kotli s výtavným ohništěm. Původní návrh uvažoval s instalací 2 ks nových práškových hořáků uzpůsobených pro instalaci plazmového generátoru (obr.2,3 představuje skutečné provedení hořáku č.2 na elektrárně Vojany I.). Obr.2,3 Pohledy na plazmový vířivý hořák č.2 tvořený výkonovou částí a aktivační plazmovou komorou se spirálním vstupem uhelného prášku do komory Vzhledem k chemickým rozborům antracitického uhlí po stránce obsahu prchavých látek hořlaviny, destilační teplotní křivce a křivce tepelného obsahu - 3 -

4 byl určen požadovaný elektrický výkon plazmového generátoru. Každý ze dvou kusů nových hořáků obsahoval po jednom kusu plazmového generátoru o jmenovitém elektrickém výkonu 300 kwe regulovatelný až do úrovně 160 kwe. Současně na základě nastavitelných průtokových parametrů primární uhelné směsi v prvotní fázi (pozn. parametry primární uhelné směsi byly regulovány tlakem primárního vzduchu v rozváděcím kanálu, natočením klapky primárního vzduchu před ejektorovým směšovacím kusem, průtočným průřezem mezizásobníku antracitického prášku a otáčkami komůrkového podavače uhelného prášku) bylo navrženo konstrukční provedení nového vířivého hořáku skládajícího se s výkonové části s pomocnými a hlavními vířivými lopatkami a z obtokové aktivační komory, u které bylo zavíření uhelné směsi docíleno instalací spirální skříně se souhlasným smyslem zavíření jako u výkonového proudu (dispozice hořáku je uvedena na obr.4). Z důvodu teplotní ochrany ocelového pláště obtokové komory a stabilizaci následného termochemického procesu hoření uvolněné prchavé hořlaviny s okysličovadlem byla tato komora vyložena keramickými segmenty mezikruhového průřezu. Hmotnostní rozdělení uhelné směsi do výkonové a aktivační komory hořáku bylo realizováno úhlem natočení jednolisté hořákové rozdělovací klapky. Obr.4 Dispozice výkonového vířivého hořáku č.2 s plazmovou aktivační komorou Předmětem zdlouhavých teoretických úvah pak byla volba vhodného umístění generátoru nízkoteplotní plazmy tak, aby tepelný a teplotní obsah vytékajícího proudu nízkoteplotního plazmatu byl využit na ohřev uhelných částic antracitu (koncentrované uhelné směsi) na vhodnou destilační teplotu, a tím bylo - 4 -

5 docíleno uvolnění požadovaného množství prchavých látek hořlaviny. Hoření takto uvolněného množství prchavých látek hořlaviny s kyslíkem obsaženým v nosné vzdušině pak po délce aktivační komory představovalo tvorbu práškového plamene o příslušné tepelném výkonu a teplotě, který byl následně využíván k iniciaci hoření uhelné směsi proudící vířivou výkonovou částí hořáku. Nevhodná volba umístění plazmového generátoru v aktivační komoře hořáku by znamenala, že energie nízkoteplotního plazmatu je využívána pouze na ohřev nízkokoncentrované uhelné směsi, což se projeví snížením množství vývinu prchavé hořlaviny o nižším tepelném obsahu, snížením reakčních rychlostí hoření uvolněné prchavé hořlaviny s okysličovadlem po délce aktivační komory, snížením tepelného výkonu a teploty práškového plamene aktivovaného proudu na výtoku z této komory. To by následně vedlo k nižší aktivaci výkonového proudu uhelné směsi ve směšovací komoře stabilizačního hořáku. Nevhodná volba umístění plazmového generátoru na aktivační komoře by znamenala snížení dynamiky růstu teplotního trendu práškového plamene na ústí stabilizačního hořáku, prodloužila by dobu dosažení požadovaného tepelného výkonu stabilizačního hořáku nutného pro bezpečné zapálení následujícího výkonového práškového hořáku. V případě praktických zkoušek plazmového způsobu roztápění na Elektrárně Vojany I byl nalezen provozní režim nastavení průtokových parametrů a koncentrace primární uhelné směsi společně s polohou natočení listu hořákové rozdělovací klapky, při kterém bylo dosaženo maximální dynamiky tvorby práškového stabilizačního plamene na ústí hořáku č.2 umístěného ve frontě hořáků na zadní stěně spalovací komory. S pokrokem technologií umožňující matematické modelování fyzikálních procesů, byl firmou ORGREZ, a.s. zakoupen software pod názvem ANSYS CFX pracující na principu numerického modelování fyzikálních dějů metodou konečných objemů. V rámci optimalizace využití plazmové technologie na Elektrárně Vojany I byl tento software využit pro modelování aerodynamiky proudění primární uhelné směsi stabilizačním plazmovým hořákem č.2 při praktickém nastavení průtoku a koncentrace uhelné směsi a natočení listu hořákové rozdělovací klapky. Cílem tohoto matematického modelu bylo ověřit, při praktickém provozním nastavení regulačních členů dopravní trasy stabilizačního hořáku č.2, volbu umístění plazmového generátoru na aktivační komoře. Jednalo se především o ověření zda-li je energie nízkoteplotního plazmatu využívána na aktivaci hoření koncentrované uhelné směsi pro dosažení maximální tvorby práškového stabilizačního plamene nebo na aktivaci nízkokoncentrované uhelné směsi (tzn. nižšího hmotnostního toku antracitického uhelného prášku). Matematické modelování virtuálního hořáku č.2 softwarem ANSYS CFX bylo analyzováno pro čtyři různé úrovně natočení hořákové rozdělovací klapky, a to 0, 30, 50 a 70 %

6 Při praktických provozních zkouškách zapalování antracitického uhelného prášku do studené spalovací komory bylo ověřeno, že nejkratší doby nutné pro dosažení požadovaného stabilizačního výkonu hořáku č.2, tedy nejvyšší dynamiky hoření antracitické uhelné směsi, bylo dosaženo při úhlu natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %. Proto se zaměřila pozornost matematického modelu právě na tuto provozní úroveň nastavení hořákové rozdělovací klapky. V rámci tohoto příspěvku bychom Vás chtěli seznámit s postupem modelování proudění uhelné směsi o konkrétních parametrech plazmovým hořákem č.2 při úrovni natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %. Hlavním cílem matematického modelu při těchto provozních parametrech bylo ověřit navrženou polohu umístění plazmového generátoru v aktivační komoře s ohledem na dynamiku proudění uhelného prášku touto oblastí. Srovnání zvolené polohy umístění plazmového generátoru na komoře s výsledky matematického modelu je uvedeno v závěru tohoto příspěvku. Nejprve bychom Vás chtěli seznámit s postupem tvorby matematického modelu, zadanými podmínkami při řešení a dosaženými výsledky. Pro vytvoření virtuálního 3-D modelu plazmového vířivého hořáku č.2 bylo nutno shromáždit veškerou výkresovou dokumentaci vztahující se k tomuto řešenému problému (tzn. výkresová dokumentace přívodního práškovodu k hořáku od ejektorového směšovacího kusu, vlastní konstrukční řešení stabilizačního plazmového hořáku č.2). Při tvorbě geometrie virtuálního modelu pro řešení analýzy proudění je potřeba důkladně se seznámit s kompletní trasou kanálů a práškovodů a najít zde problematická místa z hlediska výpočtu numerickými metodami. Za klasická problematická místa je možno považovat veškeré regulační klapky, vířivé elementy, koncentrátory a oblasti s výraznou změnou průřezu kanálu. Analýzu těchto problémových oblastí je často třeba řešit zjednodušením, které nesmí mít podstatný vliv na průběh řešení vlastní analýzy. Při řešení této analýzy nebylo nutné sáhnout k žádným zjednodušením, a proto tento virtuální model přesně odpovídá skutečnému provedení plazmovému vířivému hořáku č.2 instalovaného na elektrárně Vojany I. Pro tvorbu geometrie je možno použít jakýkoliv pokročilý CAD systém. Zde byl použit implicitní CAD systém Design Modeler, který je součástí vizualizačního prostředku ANSYS Workbench. Geometrie byla vytvořena jako parametrická, které umožňuje velmi snadnou modifikaci celého modelu. Například, zde byla používána pohyblivá regulační klapka, kde ke změně natočení této klapky postačilo zadat pouze novou hodnotu natočení a po aktualizaci byl model modifikován už s novým nastavením klapky. Na obrázcích 5-8 je znázorněn geometrický virtuální model plazmového vířivého hořáku č.2 v 3-D dimenzi v různých pohledech

7 Obr.5-8 Znázornění geometrie matematického virtuálního modelu plazmového vířivého hořáku č.2 Pro řešení analýz numerickými metodami je třeba vytvořit výpočetní síť. Výpočetní síť udává numerickému řešiči výpočetní body, ve kterých je výpočet prováděn. Hustotu sítě je třeba zvýšit v oblastech, kde se předpokládají zvýšené gradienty sledovaných fyzikálních veličin. Ve fyzice proudění jde především o náhlé změny průřezu projev místní tlakové ztráty, spojení či rozdělení kanálů, vliv mezní vrstvy u stěny řešeného segmentu při turbulentním proudění, atd. Před vlastním spuštěním solveru analýzy je třeba zadat okrajové podmínky úlohy. V tomto případě byl zadán hmotnostní průtok primární uhelné směsi na vstupu do přívodního práškovodu za ejektorovým směšovacím kusem a na výstupu (tzn. ústí hořáku) byl definován výstupní tlak. Dále byl zadán na stěny kanálu parametr drsnosti stěny. Definovány byli i parametry proudící směsi, tedy parametry nosné vzdušiny proudící kanálem a parametry antracitického uhelného prášku získaného - 7 -

8 laboratorním rozborem vzorku paliva. Protože řešíme pouze proudění směsi primární nosné vzdušiny s práškovým antracitickým uhlím o určitém koncentračním poměru, byla úloha definována jako izotermická, je tedy zadána pouze teplota proudící uhelné směsi, která zůstává konstantní. Tím byly zadány veškeré potřebné údaje pro řešení analýzy proudění primární uhelné směsi vířivým hořákem č.2. Z grafických výstupů trajektorií uhelných částic antracitu (obr.9-12) získaných numerickým výpočtem analýzy plazmového vířivého hořáku č.2 při natočení rozdělovací klapky do polohy 70 % si lze udělat představu o chování uhelných částic antracitu v kanále vířivého hořáku. Pro větší přehlednost grafických výstupů jsou uvedeny trajektorie uhelných částic v různých pohledech. Barevné zobrazení trajektorií vystihuje aktuální rychlosti pohybu částic v dané oblasti a současně nám při přepočtu dávají představu o hmotnostním toku uhelného prášku danou oblastí. Obr.9-12 Zobrazení trajektorií uhelných částic antracitu proudících hořákem s aktuálními rychlostmi v různých průřezech - 8 -

9 Obr Zobrazení rychlostních profilů proudění nosné vzdušiny v definovaných řezech hořáku - 9 -

10 Na obr jsou zobrazeny rychlostní profily proudění nosné vzdušiny ve významných řezových rovinách. Jedná se podélný řez osou aktivační a výkonové komory hořáku, kde je patrný projev chování nosné vzdušiny v jednotlivých elementárních částech hořáku a po sloučení obou proudů ve směšovací komoře hořáku (obr.13). Na obr.14 je vyobrazen řez spirální skříní, kde je patrný rychlostní profil zavířené nosné vzdušiny. Na dalším obrázku (obr.15) jsou zobrazeny řezy kanálem v definovaných řezových rovinách. Z výsledných rychlostních profilů je patrný zavířený postup nosné vzdušiny po směru proudění hořákem (rotační přesun proudící hmoty vyvolaný zvoleným úhlem natočení vířivých elementů hořáku). Grafické výstupy z matematického modelu proudění uhelné směsi při provozním nastavení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %, uvedená na obr. 16 a 17, vyjadřují trajektorii pohybu uhelných částic v oblasti instalace plazmového generátoru. Barevné zobrazení trajektorií vystihuje aktuální rychlosti pohybu částic v dané oblasti a současně nám při přepočtu dávají představu o hmotnostním toku uhelného prášku danou oblastí. Z obr. 16 a 17 plyne, že nejkoncentrovanější proud uhelných částic antracitu neprochází zvoleným místem umístění plazmového generátoru. Tento koncentrovaný proud uhelného prášku oblast instalace plazmového generátoru spirálně obtéká. Nízkoteplotní plazma pak zasahuje pouze nízkokoncentrovaný proud uhelné směsi a limituje tím dynamiku tvorby práškového plamene ve výstupní části plazmové komory, a tím ovlivňuje iniciaci zapálení zbývající primární uhelné směsi proudící výkonovou částí hořáku. Tento dopad nevhodné volby umístění plazmového generátoru na aktivační komoře, s ohledem na charakter proudění uhelného prášku touto komorou za spirální skříní, se pak při provozních zkouškách projevil určitou časovou prodlevou ve vizuálním projevu hoření antracitického prášku na ústí hořáku č.2, počátečním začerněním plamene a pozvolným růstem teploty práškového plamene na ústí. I přesto byla při tomto provozním režimu definovaného úhlem natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 % dosažena nejvyšší dynamika tvorby práškového plamene na ústí hořáku a nejkratší časová prodleva začernění plamene neaktivovaným uhelným práškem. S ohledem na grafické výstupy modelu proudění uhelného prášku aktivační komorou hořáku uvedené na obr. 16 a 17 je nutné přesunout zaústění plazmového generátoru do komory tak, aby vytékající proud nízkoteplotního plazmatu zasahoval maximální proud uhelného prášku

11 Obr Zobrazení trajektorií uhelných částic antracitu proudících plazmovou komorou hořáku S ohledem na aktivaci hoření uhelných částic proudících výkonovou části hořáku je nutné, aby hořící uhelné částice vystupující z plazmové aktivační komory zasahovaly tento proud surových uhelných částic. O trajektoriích proudění surových uhelných částic za vířivými elementy a aktivovaných uhelných částic za plazmovou aktivační komorou pojednává obr. 18 a 19. Nízkokoncentrovaný uhelný proud, u kterého bylo iniciováno hoření nízkoteplotním plazmatem za spirální skříní, se ve směšovací komoře slučoval s koncentrovaným proudem výkonové uhelné směsi na obvodu směšovací komory. Tím předával novým surovým uhelným částicím tepelnou energii nutnou pro uvolnění prchavých látek hořlaviny z těchto částic. Přesunutí místa zaústění plazmového generátoru do místa maximální koncentrace uhelného prášku bude znamenat, že hořící uhelné částice a částice proudící výkonovou části hořáku budou ve směšovací komoře vzájemně pootočeny o 180. Tím nedojde v prvotním okamžiku směšování k maximálnímu přenosu tepelné energie z hořících částic na částice surové. Pro dosažení maximálního přenosu tepla na surové uhelné částice je nutné optimalizovat oblast vstupu uhelných částic do vířivých elementů výkonové části hořáku. S ohledem na charakter proudění uhelné směsi touto oblastí znázorněné na obr.13 je žádoucí docílit přesunu uhelných částic do pravé oblasti vířivé části hořáku. V tomto případě by bylo dosaženo maximálního přenosu tepelné energie, a tím dosaženo maximální dynamiky hoření uhelných částic proudících výkonovou části hořáku na jeho ústí. Tato optimalizace by přispěla k časovému zkrácení začernění plamene při počáteční fázi zapalování hořáku a ke zkrácení doby pro dosažení požadovaného stabilizačního výkonu hořáku č

12 Obr Zobrazení trajektorií pohybu aktivovaných a výkonových uhelných částic za vířivými elementy výkonové části hořáku a plazmovou komorou v oblasti směšování obou proudů částic. Příspěvek zpracován v rámci řešení projektu GAČR 101/05/0643 Využití plazmové technologie v uhelné energetice

Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen

Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen Michal Branc, Marián Bojko Anotace Příspěvek se zabývá charakteristikou matematického

Více

- 3 NO X, bude nezbytně nutné sáhnout i k realizaci sekundárních opatření redukce NO X.

- 3 NO X, bude nezbytně nutné sáhnout i k realizaci sekundárních opatření redukce NO X. Název přednášky: Optimalizace primárních a sekundárních metod snižování emisí NO X pro dosažení limitu 200 mg/m 3 Autoři: Michal Stáňa, Ing., Ph.D.; Tomáš Blejchař, Ing., Ph.D., Bohumír Čech, Dr. Ing.;

Více

FSI analýza brzdového kotouče tramvaje

FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,

Více

499/2006 Sb. VYHLÁŠKA. o dokumentaci staveb

499/2006 Sb. VYHLÁŠKA. o dokumentaci staveb 499/2006 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 10. listopadu 2006 o dokumentaci staveb Ministerstvo pro místní rozvoj stanoví podle 193 zákona č. 183/2006 Sb., o územním plánování a stavebním řádu (stavební zákon): 1 Úvodní

Více

PRINCIPY ZAŘÍZENÍ PRO FYZIKÁLNÍ TECHNOLOGIE (FSI-TPZ-A)

PRINCIPY ZAŘÍZENÍ PRO FYZIKÁLNÍ TECHNOLOGIE (FSI-TPZ-A) PRINCIPY ZAŘÍZENÍ PRO FYZIKÁLNÍ TECHNOLOGIE (FSI-TPZ-A) GARANT PŘEDMĚTU: Prof. RNDr. Tomáš Šikola, CSc. (ÚFI) VYUČUJÍCÍ PŘEDMĚTU: Prof. RNDr. Tomáš Šikola, CSc., Ing. Stanislav Voborný, Ph.D. (ÚFI) JAZYK

Více

PRŮRAZ VZDUCHOVÉ MEZERY MEZI ELEKTRODAMI GENERÁTORU NÍZKOTEPLOTNÍ PLAZMY (reg.číslo GAČR 101/05/0643)

PRŮRAZ VZDUCHOVÉ MEZERY MEZI ELEKTRODAMI GENERÁTORU NÍZKOTEPLOTNÍ PLAZMY (reg.číslo GAČR 101/05/0643) PRŮRAZ VZDUCHOVÉ MEZERY MEZI ELEKTRODAMI GENERÁTORU NÍZKOTEPLOTNÍ PLAZMY (reg.číslo GAČR /5/643) Ing. Libor Fiala Generátor nízkoteplotní plazmy je nejmodernější zařízení pro roztápění a stabilizaci uhelných

Více

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Fluidní spalování Podstata fluidního spalování fluidní spalování

Více

Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami

Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami Konference ANSYS 2011 Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami Bartoloměj Rudas, Zdeněk Šimka, Petr Milčák, Ladislav Tajč, Michal Hoznedl ŠKODA POWER, A Doosan Copany bartolomej.rudas@doosan.com

Více

CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky

CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,

Více

Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling

Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých

Více

Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů

Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů 1 Portál pre odborné publikovanie ISSN 1338-0087 Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů Frodlová Miroslava Elektrotechnika 09.08.2010 Práce je zaměřena na problematiku využití

Více

TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2

TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.

Více

BIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE

BIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 BIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE

Více

WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku

WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A][F] WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním

Více

Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu

Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz

Více

Termochemická konverze biomasy

Termochemická konverze biomasy Termochemická konverze biomasy Cíle Seznámit studenty s teorií spalovacích a zplyňovacích procesů, popsat vlastnosti paliva a zařízení určené ke spalování a zplyňování Klíčová slova Spalování, biomasa,

Více

Ing. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno

Ing. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno MODELOVÁNÍ TEPELNÝCH MOSTŮ Ing. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno Anotace U objektů, projektovaných a realizovaných v současné době, bývá většinou podceněn význam konstrukčního

Více

Naše nabídka zahrnuje kotle spalujících pevná, kapalná a plynná paliva, jakož i kotle na využití tepla z odpadních spalin.

Naše nabídka zahrnuje kotle spalujících pevná, kapalná a plynná paliva, jakož i kotle na využití tepla z odpadních spalin. Nové kotle Naše nabídka zahrnuje kotle spalujících pevná, kapalná a plynná paliva, jakož i kotle na využití tepla z odpadních spalin. Konstrukční řešení kotlů včetně příslušenství je provedeno v souladu

Více

Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová

Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová Abstrakt Příspěvek se zabývá problematikou uplatnění spalovací turbíny v rámci připravované obnovy tří bloků uhelné elektrárny

Více

12. SUŠENÍ. Obr. 12.1 Kapilární elevace

12. SUŠENÍ. Obr. 12.1 Kapilární elevace 12. SUŠENÍ Při sušení odstraňujeme z tuhého u zadrženou kapalinu, většinou vodu. Odstranění kapaliny z tuhé fáze může být realizováno mechanicky (filtrací, lisováním, odstředěním), fyzikálně-chemicky (adsorpcí

Více

Jestliže jsou na daném místě a ve stejný čas k dispozici:

Jestliže jsou na daném místě a ve stejný čas k dispozici: VÝBUCHOVÁ OCHRANA Předcházíme explozím v průmyslových provozech. Chráníme zdraví a životy vašich zaměstnanců. Snižte riziko nevratných škod a ztrát ve výrobě. ZAŘÍZENÍ NA POTLAČENÍ VÝBUCHU HRD SYSTÉM OBSAH

Více

Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s.

Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s. Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s. Ing. Kamil Stárek, Ph.D., Ing. Kamila Ševelová, doc. Ing. Ladislav Vilimec

Více

Obr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu

Obr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,

Více

SOLIDWORKS SIMULATION

SOLIDWORKS SIMULATION SOLIDWORKS SIMULATION Nejlepší bezriziková inovace na trhu Pomocí simulace proudění zajistěte dostatečný průřez výstupního potrubí Zkontrolujte rezonanci mezi ventilátorem a motorem Rozmetač sněhu pro

Více

BETON V ENVIRONMENTÁLNÍCH SOUVISLOSTECH

BETON V ENVIRONMENTÁLNÍCH SOUVISLOSTECH ACTA ENVIRONMENTALICA UNIVERSITATIS COMENIANAE (BRATISLAVA) Vol. 20, Suppl. 1(2012): 11-16 ISSN 1335-0285 BETON V ENVIRONMENTÁLNÍCH SOUVISLOSTECH Ctislav Fiala & Magdaléna Kynčlová Katedra konstrukcí pozemních

Více

Teplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů

Teplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů Teplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů Teplotní roztažnost pevných látek l a kapalin Teplotní délková roztažnost Teplotní objemová roztažnost a závislost hustoty na teplotě Objemová roztažnost

Více

Hoval Titan-3 E (1500-10000) Kotel pro spalování oleje/plynu. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu

Hoval Titan-3 E (1500-10000) Kotel pro spalování oleje/plynu. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu Popis výrobku ČR 1. 10. 2011 Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu Kotel třítahový ocelový žárotrubný kotel, s hladkými trubkami upevněnými v ocelových konstrukcích (zařízení podle podle ČSN

Více

MasterFlow 648. Vysokopevnostní, chemicky odolná, zálivková hmota na bázi EP pro přesné podlévání.

MasterFlow 648. Vysokopevnostní, chemicky odolná, zálivková hmota na bázi EP pro přesné podlévání. POPIS MasterFlow 648 je 3K vysokopevnostní, zálivková hmota na bázi EP s nízkým smrštěním. Vykazuje vysokou počáteční I konečnou pevnost. Po smíchání všech tří složek MasterFlow 648 představuje maltu s

Více

Parogenerátory a spalovací zařízení

Parogenerátory a spalovací zařízení Parogenerátory a spalovací zařízení Základní rozdělení a charakteristické vlastnosti parních kotlů, používaných v energetice parogenerátor bubnového kotle s přirozenou cirkulací parogenerátor průtočného

Více

Řešení regulace spalování na kotlích elektrárny Počerady

Řešení regulace spalování na kotlích elektrárny Počerady Řešení regulace spalování na kotlích elektrárny Počerady Josef Sýkora, Alstom, s.r.o.; Pavel Tyrpekl, ČEZ, a.s. Elektrárna Počerady Anotace V článku je popsáno řešení primárních opatření pro sníţení NOx

Více

OCHRANA POVODÍ PŘED ODPADNÍ VODOU INTELIGENTNÍ ODLEHČOVACÍ KOMORY, EFEKTIVITA NA ČOV

OCHRANA POVODÍ PŘED ODPADNÍ VODOU INTELIGENTNÍ ODLEHČOVACÍ KOMORY, EFEKTIVITA NA ČOV OCHRANA POVODÍ PŘED ODPADNÍ VODOU INTELIGENTNÍ ODLEHČOVACÍ KOMORY, EFEKTIVITA NA ČOV DOC. ING. JAROSLAV POLLERT, PH.D. KATEDRA ZDRAVOTNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FAKULTA STAVEBNÍ ČVUT V PRAZE OBSAH

Více

Základy obsluhy plazmatických reaktorů, seznámení s laboratorní technikou

Základy obsluhy plazmatických reaktorů, seznámení s laboratorní technikou Úloha č. 1 Základy obsluhy plazmatických reaktorů, seznámení s laboratorní technikou Úkoly měření: 1. Zopakujte si základní pojmy z oblasti fyziky plazmatu a plazmochemie. Využijte přednáškové texty a

Více

SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU

SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU Oldřich Matička, Ladislav Musil, Ladislav Prskavec, Jan Kyncl, Ivo Doležel, Bohuš Ulrych 1 Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha

Více

Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku

Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním

Více

METODICKÝ POKYN MINISTERSTVA ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ ODBORU OCHRANY OVZDUŠÍ

METODICKÝ POKYN MINISTERSTVA ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ ODBORU OCHRANY OVZDUŠÍ METODICKÝ POKYN MINISTERSTVA ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ ODBORU OCHRANY OVZDUŠÍ k definici nízkoemisního spalovacího zdroje Metodický pokyn upřesňuje požadavky na nízkoemisní spalovací zdroje co do přípustných

Více

LÍDR LITINOVÝCH KOTLŮ NA PEVNÁ PALIVA.

LÍDR LITINOVÝCH KOTLŮ NA PEVNÁ PALIVA. 1 PŘEDNOSTI 2 KLIMOSZ WALLY LITINOVÝ kotel s ručním plněním paliva s možností instalace regulátoru s dmýchacím ventilátorem a dále modernizace na kotel automatický. Modulová stavba umožňuje snadnou výměnu

Více

POŽÁRNÍ TAKTIKA. Proces hoření

POŽÁRNÍ TAKTIKA. Proces hoření MV- Ř EDITELSTVÍ H ASIČ SKÉHO ZÁCHRANNÉHO SBORU ČR O DBORNÁ PŘ ÍPRAVA JEDNOTEK POŽÁRNÍ OCHRANY KONSPEKT POŽÁRNÍ TAKTIKA 1-1-01 Základy požární taktiky Proces hoření Zpracoval : Oldřich VOLF HZS okresu

Více

1. Úvod ROZVODY ELEKTRICKÉ ENERGIE V PROSTORÁCH S NEBEZPEČÍM VÝBUCHU. 2. Vlastnosti hořlavých látek ve vztahu k výbuchu

1. Úvod ROZVODY ELEKTRICKÉ ENERGIE V PROSTORÁCH S NEBEZPEČÍM VÝBUCHU. 2. Vlastnosti hořlavých látek ve vztahu k výbuchu Obsah : 1. Úvod ROZVODY ELEKTRICKÉ ENERGIE V PROSTORÁCH S NEBEZPEČÍM VÝBUCHU 2. Vlastnosti hořlavých látek ve vztahu k výbuchu 3. Klasifikace výbušné atmosféry 4. Zdroje iniciace, klasifikace těchto zdrojů

Více

ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ

ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ 11 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2012 June 13-15, 2012, Srni, Czech Republic ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ TUČEK Antonín (TechSoft

Více

Výpočtová studie 2D modelu stroje - Frotor

Výpočtová studie 2D modelu stroje - Frotor Objednávka: 2115/0003/07 V Plzni dne: 20.5.2007 Ing. Zdeněk Jůza Západočeská univerzita v Plzni FST KKE Na Čampuli 726 Univerzitní 8 Tlučná Plzeň 330 26 306 14 Technická zpráva Výpočtová studie 2D modelu

Více

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2 Závěsné kotle Kondenzační kotle Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2 Závěsné kondenzační kotle ecotec plus se výrazně odlišují od předchozí řady ecotec.

Více

k OBSLUZE a instalaci SYSTÉMU VERNER-AKU ČSN EN ISO 9001: 2009

k OBSLUZE a instalaci SYSTÉMU VERNER-AKU ČSN EN ISO 9001: 2009 NÁVOD k OBSLUZE a instalaci v SYSTÉMU VERNER-AKU ČSN EN ISO 9001: 2009 OBSAH 1. CHARAKTERISTIKA, ÚČEL A POUŽITÍ 3 2. TECHNICKÝ POPIS 4 2.1 ZÁKLADNÍ ČÁSTI SYSTÉMU R4-AKU 4 2.2 POPIS FUNKCE REGULÁTORU 6

Více

SPALOVÁNÍ A KOTLE. Fosilní paliva a jejich vlastnosti. Přírodní a umělá paliva BIOMASA

SPALOVÁNÍ A KOTLE. Fosilní paliva a jejich vlastnosti. Přírodní a umělá paliva BIOMASA SPALOVÁNÍ A KOTLE 1 ENERGIE Energie je extensivní veličina definuje se jako schopnost hmoty konat práci vyskytuje se v nejrůznějších formách Z hlediska jejího využití se často rozlišuje energie primární

Více

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum

Více

VIESMANN. List technických údajů Obj. č. aceny:vizceník VITOLA 200. hlubokoteplotní kotel na olej/plyn 18 až 63 kw. Pokyny pro uložení:

VIESMANN. List technických údajů Obj. č. aceny:vizceník VITOLA 200. hlubokoteplotní kotel na olej/plyn 18 až 63 kw. Pokyny pro uložení: VIESMANN VITOLA 200 hlubokoteplotní kotel na olej/plyn 18 až 63 kw List technických údajů Obj. č. aceny:vizceník Pokyny pro uložení: Složka Vitotec, registr 1 VITOLA 200 Typ VB2A, 18 až 63 kw Hlubokoteplotní

Více

Autor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů

Autor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů Autor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů Modifikované verze Dewarových nádob Konstrukce řešena pro vložení exp. aparatury (nebo její části) ta pracuje za nízkých teplot Kryostaty - různé

Více

Dvoustupňové hořáky na lehký topný olej

Dvoustupňové hořáky na lehký topný olej Vladislav Šlitr - GFE Provozovna: Obránců Míru 132, 503 02 Předměřice n.l. Tel: 495 581 864, Fax: 495 582 045 Autorizovaný dovozce pro Českou a Slovenskou republiku Dvoustupňové hořáky na lehký topný olej

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY ŘEZÁNÍ PLAZMOU

Více

NANOFILTRACE INDIGOKARMÍNU

NANOFILTRACE INDIGOKARMÍNU NANOFILTRACE INDIGOKARMÍNU PETR MIKULÁŠEK Univerzita Pardubice Fakulta chemicko-technologická Ústav environmentálního a chemického inženýrství Centralizovaný rozvojový projekt MŠMT č. C29: Integrovaný

Více

Úvod do teorie spalování tuhých paliv. Ing. Jirka Horák, Ph.D. jirka.horak@vsb.cz http://vec.vsb.cz/cz/

Úvod do teorie spalování tuhých paliv. Ing. Jirka Horák, Ph.D. jirka.horak@vsb.cz http://vec.vsb.cz/cz/ Úvod do teorie spalování tuhých paliv Ing. Jirka Horák, Ph.D. jirka.horak@vsb.cz http://vec.vsb.cz/cz/ Zkušebna Výzkumného energetického centra Web: http://vec.vsb.cz/zkusebna Základy spalování tuhých

Více

ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA (19) ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY

ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA (19) ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY 1 ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY V PRAZE 2 AUTORSKÉ OSVĚDČENÍ ČISLO 244791 ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY V PRAZE UDÉLIL'PODLE 37, ODST. 1 ZÁKONA C. 84/1972 SB. AUTORSKÉ

Více

REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE

REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE Objekt Základní školy a tělocvičny v obci Loučovice Loučovice 231, 382 76 Loučovice Stupeň dokumentace: Dokumentace pro výběr zhotovitele (DVZ) Zodpovědný

Více

Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn

Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Konference ANSYS 2009 Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Ing. Petr Kačor, Ph.D., Ing. Martin Marek, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta elektrotechniky a informatiky, Katedra elektrických

Více

Simulace vytápění v budově pomocí laboratorního modelu spalovacího kotle na tuhá paliva s využitím autonomní řídicí jednotky

Simulace vytápění v budově pomocí laboratorního modelu spalovacího kotle na tuhá paliva s využitím autonomní řídicí jednotky Katedra elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB TU Ostrava Simulace vytápění v budově pomocí laboratorního modelu spalovacího kotle na tuhá paliva s využitím autonomní řídicí jednotky

Více

Informace o kontrolách kotlů

Informace o kontrolách kotlů Informace o kontrolách kotlů Informace je určena provozovatelům spalovacích stacionárních zdrojů umístěných v rodinných domech, bytech a stavbách pro individuální rekreaci, a provozovatelům zdrojů umístěných

Více

NOVÝ SYSTÉM ODSUNU POPÍLKU OD VÝSYPEK TKANINOVÝCH FILTRŮ A ELEKTROODLUČOVAČŮ V TEPLRÁRENSKÝCH PROVOZECH

NOVÝ SYSTÉM ODSUNU POPÍLKU OD VÝSYPEK TKANINOVÝCH FILTRŮ A ELEKTROODLUČOVAČŮ V TEPLRÁRENSKÝCH PROVOZECH 1 NOVÝ SYSTÉM ODSUNU POPÍLKU OD VÝSYPEK TKANINOVÝCH FILTRŮ A ELEKTROODLUČOVAČŮ V TEPLRÁRENSKÝCH PROVOZECH Ing. Petr Rayman, RAYMAN spol. s r. o. Kladno 1. Úvod V souvislosti ze zvýšeným tlakem státních

Více

Autodesk Inventor Professional 9

Autodesk Inventor Professional 9 časopis pro moderní konstruktéry Recenze grafických karet Metoda konečných prvků Tipy a triky DWF Coposer MITCalc Autodesk Inventor Professional 9 3/2004 Vážení čtenáři, před řadou z vás stojí upgrade

Více

Příručka pro podporu prodeje výrobků JCB

Příručka pro podporu prodeje výrobků JCB Emisní normy IIIB/ T 4i Informační příručka o motorech JCB EcoMAX ohledně dodržení emisní normy IIIB/T4i Nejnovější uzákoněná emisní úroveň Týká se nových strojů prodaných do zemí Evropské unie, Severní

Více

AUTOKLÁVY S RYCHLOUZÁVĚREM

AUTOKLÁVY S RYCHLOUZÁVĚREM AUTOKLÁVY S RYCHLOUZÁVĚREM OBSAH 1 ÚVOD...3 2 TECHNICKÉ ŘEŠENÍ...4 2.1 Celková koncepce... 4 2.2 Rozměry, provozní parametry... 5 2.3 Rychlouzávěr víka... 6 2.4 Příslušenství... 7 2.5 Tlakování autoklávu...

Více

Optický emisní spektrometr Agilent 725 ICP-OES

Optický emisní spektrometr Agilent 725 ICP-OES Optický emisní spektrometr Agilent 725 ICP-OES Popis systému: Přístroj, včetně řídicího softwaru a počítače, určený pro plně simultánní stanovení prvků v širokém koncentračním rozmezí (ppm až %), v nejrůznějších

Více

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Pomocné technologie zařízení a provozní soubory, které nejsou přímou

Více

MAVET a.s. Chov a výkrm prasat provoz Služovice Integrované povolení čj. MSK 120042/2006 ze dne 1.8.2006

MAVET a.s. Chov a výkrm prasat provoz Služovice Integrované povolení čj. MSK 120042/2006 ze dne 1.8.2006 V rámci aktuálního znění výrokové části integrovaného povolení jsou zapracovány dosud vydané změny příslušného integrovaného povolení. Uvedený dokument má pouze informativní charakter a není závazný. Aktuální

Více

Ing. Pavel Staša, doc. Dr. Ing. Vladimír Kebo, Vladimír Strakoš V 2

Ing. Pavel Staša, doc. Dr. Ing. Vladimír Kebo, Vladimír Strakoš V 2 Ing. vel Staša, doc. Dr. Ing. Vladimír Kebo, Vladimír Strakoš V 2 MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ METANU V PORÉZNÍM PROSTŘEDÍ S JEDNÍM AKTIVNÍM ODPLYŇOVACÍM VRTEM POMOCÍ CFD PROGRAMU FLUENT Abstrakt Článek reaguje

Více

Návod k obsluze a instalaci kotle 2015.10.08

Návod k obsluze a instalaci kotle 2015.10.08 1 1 Technické údaje kotle KLIMOSZ DUO Tab. 1. Rozměry a technické parametry kotle KLIMOSZ DUO NG 15-45 a KLIMOSZ DUO B 15 35. Parametr SI Klimosz Klimosz Klimosz Klimosz Duo 15 Duo 25 Duo 35 Duo 45 Max/Jmenovitý

Více

KINETICKÁ TEORIE STAVBY LÁTEK

KINETICKÁ TEORIE STAVBY LÁTEK KINETICKÁ TEORIE STAVBY LÁTEK Látky kteréhokoliv skupenství se skládají z částic. Prostor, který těleso zaujímá, není částicemi beze zbytku vyplněn (diskrétní struktura látek). Rozměry částic jsou řádově

Více

Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla

Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Konference ANSYS 2011 Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Radek Jandora Honeywell, spol. s r.o. HTS CZ o.z., Tuřanka 100/1387, 627 00 Brno, radek.jandora@honeywell.com Abstract: Po testech životnosti

Více

OPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY

OPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY Středoškolská technika 2013 Setkání a prezentace prací středoškolských studentů na ČVUT OPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY Michal Gryga Střední průmyslová škola, Praha 10, Na Třebešíně

Více

Možnosti zateplení stávajících budov z hlediska technologií a detailů

Možnosti zateplení stávajících budov z hlediska technologií a detailů Možnosti zateplení stávajících budov z hlediska technologií a detailů Ing. Martin Mohapl, Ph.D. Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb Fakulta stavební Vysoké učení technické v Brně Zateplování

Více

Regulační technika. Prostorové termostaty Ekvitermní regulace

Regulační technika. Prostorové termostaty Ekvitermní regulace Regulační technika Prostorové termostaty Ekvitermní regulace Tepelný komfort ekvitermní regulace 430 Inteligentní topný systém ví, kdy se venku ochladí Stejně tak i závěsné a stacionární kotle Vaillant,

Více

/Ar/ Sborník referátů z vědeckotechnická ložení SVOSS, Praha, 1976"%^

/Ar/ Sborník referátů z vědeckotechnická ložení SVOSS, Praha, 1976%^ Litera /I/ Sborník ústavu^řo výzkum strpjů ř JKI, HCSAV, Praha, 1955-1958 /2/ Základní problémy Ve^stavbě spalovacích turbin^tícsav, Praha, 1982 ice uspořádané k 30. výročí zam /Ar/ Sborník referátů z

Více

Tvorba modelu přilby z 3D skenování

Tvorba modelu přilby z 3D skenování Tvorba modelu přilby z 3D skenování Micka Michal, Vyčichl Jan Anotace: Příspěvek se zabývá přípravou numerického modelu cyklistické ochranné přilby pro výpočet v programu ANSYS. Přilba byla snímána ručním

Více

AGRITECH S C I E N C E, 1 1 KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY

AGRITECH S C I E N C E, 1 1 KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY COMPOSTING OF PAPER AND PAPERBOARD Abstract V. Altmann 1), S. Laurik 2), M. Mimra 1) 1) Česká zemědělskí univerzita, Praha 2) Výzkumný ústav zemědělské techniky, v.v.i. Praha

Více

Parametrizace ozařovacích míst v aktivní zóně školního reaktoru VR-1 VRABEC

Parametrizace ozařovacích míst v aktivní zóně školního reaktoru VR-1 VRABEC Parametrizace ozařovacích míst v aktivní zóně školního reaktoru VR-1 VRABEC Kohos Antonín, Katovský Karel Huml Ondřeji Vinš Miloslav Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská ČVUT, Katedra jaderných reaktorů,

Více

TZB - VZDUCHOTECHNIKA

TZB - VZDUCHOTECHNIKA VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JIŘÍ HIRŠ, GÜNTER GEBAUER TZB - VZDUCHOTECHNIKA MODUL BT02-08 KLIMATIZACE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA TZB Vzduchotechnika,

Více

Hydromechanické procesy Lopatkové stroje - turbíny - čerpadla

Hydromechanické procesy Lopatkové stroje - turbíny - čerpadla Hydromechanické procesy Lopatkové stroje - turbíny - čerpadla M. Jahoda Lopatkové stroje - rozdělení 2 a) Dle způsobu práce generátory turbíny potenciální, kinetická energie mechanická energie na hřídeli

Více

ENERGOCETRUM ČERNOŠÍN 16.2.2012

ENERGOCETRUM ČERNOŠÍN 16.2.2012 ENERGOCETRUM ČERNOŠÍN 16.2.2012 Představení účastníků a účastněných stran prezentace EC ČERNOŠÍN SYNGAS TECHNOLOGIES Investor a provozovatel EC Černošín Lukáš Chmel Milan Kymlička Jaroslav Zajíček SOLENA

Více

Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí

Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The

Více

Snížení energetické náročnosti budovy TJ Sokol Mšeno instalace nového zdroje vytápění Výměna zdroje tepla

Snížení energetické náročnosti budovy TJ Sokol Mšeno instalace nového zdroje vytápění Výměna zdroje tepla Snížení energetické náročnosti budovy TJ Sokol Mšeno instalace nového zdroje vytápění Výměna zdroje tepla Zodpovědný projektant: Ing. Luboš Knor Vypracoval: Ing. Daniela Kreisingerová Stupeň dokumentace:

Více

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 146/4-7, 206/4-7 a 276/4-7 ecotec exclusiv 03-Z2

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 146/4-7, 206/4-7 a 276/4-7 ecotec exclusiv 03-Z2 Verze: 0 VU /, 0/ a / ecotec exclusiv 0Z Závěsné kondenzační kotle ecotec exclusiv jsou výjimečné svým modulačním rozsahem výkonu. VU /,, kw/ kw pro TV VU 0/,0, kw/ kw pro TV VU /,, kw/ kw pro TV Součástí

Více

Výměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením).

Výměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením). 10. VÝMĚNÍKY TEPLA Výměníky tepla jsou zařízení, ve kterých se jeden proud ohřívá a druhý ochlazuje sdílením tepla. Nezáleží přitom na konečném cíli operace, tj. zda chceme proud ochladit nebo ohřát, ani

Více

Optimalizace dávkování chloru ve vodárenské soustavě jihozápadní Moravy za použití simulačních prostředků

Optimalizace dávkování chloru ve vodárenské soustavě jihozápadní Moravy za použití simulačních prostředků Optimalizace dávkování chloru ve vodárenské soustavě jihozápadní Moravy za použití simulačních prostředků Ing. Luboš Mazel 1), Ing. Radovan Křivský 1), Ing. Zdeněk Sviták 2) 1) VAS, a.s., divize Žďár nad

Více

MATLAB V ANALÝZE NAMĚŘENÝCH DAT PRŮMYSLOVÉHO PODNIKU.

MATLAB V ANALÝZE NAMĚŘENÝCH DAT PRŮMYSLOVÉHO PODNIKU. MATLAB V ANALÝZE NAMĚŘENÝCH DAT PRŮMYSLOVÉHO PODNIKU. J. Šípal Fakulta výrobních technologií a managementu; Univerzita Jana Evangelisty Purkyně Abstrakt Příspěvek představuje model popisující dodávku tepelené

Více

Zkušenosti s bypassy plynů pecních linek v cementárnách České republiky

Zkušenosti s bypassy plynů pecních linek v cementárnách České republiky Zkušenosti s bypassy plynů pecních linek v cementárnách České republiky Zkušenosti s bypassy pecních linek v cementárně Radotín Miroslav Novák, inženýr výpalu, Českomoravský cement, a.s., Cementárna Radotín

Více

Vzdělávání výzkumných pracovníků v Regionálním centru pokročilých technologií a materiálů reg. č.: CZ.1.07/2.3.00/09.0042

Vzdělávání výzkumných pracovníků v Regionálním centru pokročilých technologií a materiálů reg. č.: CZ.1.07/2.3.00/09.0042 Vzdělávání výzkumných pracovníků v Regionálním centru pokročilých technologií a materiálů reg. č.: CZ.1.07/2.3.00/09.0042 Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem

Více

Bc. Tomáš Zelený 1 VÝPOČET ÚČINNOSTI KOTLE K3

Bc. Tomáš Zelený 1 VÝPOČET ÚČINNOSTI KOTLE K3 Bc. Tomáš Zelený 1 VÝPOČET ÚČINNOSTI KOTLE K3 Abstrakt Tato práce se zabývá výpočtem minimální hrubé účinnosti práškového kotle K3 v teplárně ČSM nepřímou metodou po částečné ekologizaci kotle. Jejím úkolem

Více

Experimentální metody I

Experimentální metody I Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Experimentální metody I Podklady ke cvičení VIZUALIZACE PROUDĚNÍ S VÝSKYTEM COANDOVA

Více

OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa

OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají

Více

Podle druhu paliva a spalovacího zařízení; Podle pracovního média; Podle tlaku spalin v ohništi; Podle materiálu kotlového tělesa;

Podle druhu paliva a spalovacího zařízení; Podle pracovního média; Podle tlaku spalin v ohništi; Podle materiálu kotlového tělesa; Přednáška č. 1 Kotle, hořáky, spalovací zařízení [1] Kotle rozdělení: Podle druhu paliva a spalovacího zařízení; Podle pracovního média; Podle tlaku spalin v ohništi; Podle kotlové konstrukce; Podle materiálu

Více

TEMPERO ECO 150 CERAM TEMPERO ECO 150 CERAM DYNAMIC TEMPERO ECO 150 CERAM PLUS

TEMPERO ECO 150 CERAM TEMPERO ECO 150 CERAM DYNAMIC TEMPERO ECO 150 CERAM PLUS 150 TEMPERO ECO 150 CERAM TEMPERO ECO 150 CERAM DYNAMIC TEMPERO ECO 150 CERAM PLUS ÚVOD Vzduch, který dýcháme v našich domech je plný znečištění a alergenů způsobujících onemocnění našich dýchacích orgánů.

Více

Návod k použití a montáži

Návod k použití a montáži KOTEL-SPORÁK NA TUHÁ PALIVA Návod k použití a montáži Dovozce PechaSan spol.s r.o. Písecká 1115 386 01 Strakonice tel. 383 411 511 fax 383 411 512 www.pechasan.cz TEMY PLUS KOTEL- SPORÁK NA TUHÁ PALIVA

Více

PŘESTAVBOVÁ SADA KOTLE U 26 NA HERCULES U26Robot Návod k přestavbě kotle

PŘESTAVBOVÁ SADA KOTLE U 26 NA HERCULES U26Robot Návod k přestavbě kotle Teplo pro váš domov od roku 1888 PŘESTAVBOVÁ SADA KOTLE U 26 NA HERCULES U26Robot Návod k přestavbě kotle CZ_2015_17 Obsah: str. 1. Technické údaje kotle po přestavbě... 3 2. Dodávka a příslušenství...

Více

VYUŽITÍ ENDOSKOPICKÉ VIZUALIZAČNÍ TECHNIKY PŘI VÝZKUMU USING ENDOSCOPIC VISUALIZATION EQUIPMENT AT THE COMBUSTION

VYUŽITÍ ENDOSKOPICKÉ VIZUALIZAČNÍ TECHNIKY PŘI VÝZKUMU USING ENDOSCOPIC VISUALIZATION EQUIPMENT AT THE COMBUSTION VYUŽITÍ ENDOSKOPICKÉ VIZUALIZAČNÍ TECHNIKY PŘI VÝZKUMU SPALOVACÍCH MOTORŮ USING ENDOSCOPIC VISUALIZATION EQUIPMENT AT THE COMBUSTION ENGINES RESEARCH Ing. Josef Blažek, Ph.D. Katedra vozidel a motorů,

Více

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.

ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Reburning je metoda patřící do skupiny primárních opatření v rámci

Více

WP08: Snižování mechanických ztrát pohonných jednotek

WP08: Snižování mechanických ztrát pohonných jednotek Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoké učení technické v Brně doc. Ing. Pavel Novotný, Ph.D. Tým Ing. Ondřej Maršálek, Ing. Peter Raffai, Ing. Lubomír Drápal Členové konsorcia podílející

Více

Teplo pro váš domov od roku 1888

Teplo pro váš domov od roku 1888 PRODUKTOVÝ KATALOG Teplo pro váš domov od roku 1888 katalog produktů společnosti viadrus KATALOG PRODUKTŮ PROFIL, MEZNÍKY SPOLEČNOSTI Profil společnosti VIADRUS je tradičním ryze českým výrobcem produktů

Více

KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE

KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and

Více

Třístupňové hořáky na těžký topný olej

Třístupňové hořáky na těžký topný olej Vladislav Šlitr - GFE Provozovna: Obránců Míru 132, 503 02 Předměřice n.l. Tel: 495 581 864, Fax: 495 582 045 Autorizovaný dovozce pro Českou a Slovenskou republiku Třístupňové hořáky na těžký topný olej

Více

Obsah: 1. Úvod. 2. Přehled vzduchotechnických zařízení. 3. Technické řešení. 4. Protihluková opatření. 5. Požární opatření. 6. Požadavky na profese

Obsah: 1. Úvod. 2. Přehled vzduchotechnických zařízení. 3. Technické řešení. 4. Protihluková opatření. 5. Požární opatření. 6. Požadavky na profese Obsah: 1. Úvod 2. Přehled vzduchotechnických zařízení 3. Technické řešení 4. Protihluková opatření 5. Požární opatření. 6. Požadavky na profese 7. Tepelné izolace a nátěry 8. Závěr 1. Úvod Tato dokumentace

Více

prostřednictvím inteligentní regulační techniky

prostřednictvím inteligentní regulační techniky Energetická účinnost prostřednictvím inteligentní regulační techniky Edgar Mayer Product Manager CentraLine c/o Honeywell GmbH 02 I 2009 Zásluhou moderní a inteligentní regulační techniky lze právě v komerčně

Více

NA HERCULES DUO model 2013 NÁVOD K PŘESTAVBĚ KOTLE

NA HERCULES DUO model 2013 NÁVOD K PŘESTAVBĚ KOTLE PŘESTAVBOVÁ Hercules SADA U26 KOTLE VIADRUS HERCULES Návod k obsluze U 26 NA HERCULES DUO model 2013 NÁVOD K PŘESTAVBĚ KOTLE Obsah: str. 1. Technické údaje kotle po přestavbě... 3 2. Dodávka a příslušenství...

Více