Ing. Kamil Stárek, Ing. Libor Fiala, Prof. Ing. Pavel Kolat,DrSc., Dr. Ing. Bohumír Čech
|
|
- Luboš Bílek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MATEMATICKÁ SIMULOVACE PROUDĚNÍ UHELNÉ AEROSMĚSI APLIKOVANÁ NA VÍŘIVÝ HOŘÁK č.2 KOTLE K3 EVO I STABILIZOVANÝ PLAZMOVOU TECHNOLOGIÍ (reg.číslo GAČR 101/05/0643) Ing. Kamil Stárek, Ing. Libor Fiala, Prof. Ing. Pavel Kolat,DrSc., Dr. Ing. Bohumír Čech Při aplikaci plazmové technologie pro roztápění a stabilizaci uhelných energobloků na elektrárně Vojany I bylo navrženo místo umístění generátoru nízkoteplotní plazmy na základě analytických výpočtů počátečních parametrů uhelné směsi a praktických zkušeností specialistů na práškové kotle. Následně byla navržena matematická simulace aerodynamiky proudění antracitické uhelné směsi práškovody a vířivým hořákem pro počáteční provozní parametry uhelné směsi (regulované průtokem primárního vzduchu z rozváděcího vzduchového kanálu a otáčkami komůrkového podavače antracitického uhelného prášku) pro ověření správnosti lokalizace umístění plazmového generátoru v aktivačním stupni hořáku prvotním analytickým výpočtem. Cílem matematické simulace aerodynamiky proudění bylo ověření, zda místem provozní instalace umístění plazmového generátoru stanoveného analytickým výpočtem proudí maximální koncentrace uhelného prášku při srovnání s aerodynamikou proudění a koncentračním rozložením uhelné směsi řešené numerickými metodami. While using plasma technology for starting and stabilization coaly generating blocks on power station Vojany I. there was designed a place for generator of low-temperature plasma on the basis of analytical calculation of initial parameters coaly mixtures and practical experience of specialists on pulverized fuel boiler. Sequentially there was designed a mathematical simulation of aerodynamics flux semi-anthracite coal mixtures through powdery ducts and vortex burner for initial operation parameters of coaly mixtures for checking over placing plasma generator with regard to occurrence of maximum concentration dust coal in activation level burner with primary analytical calculation. Placing of plasma column generator of low-temperature plasma into the place of maximum concentration dust coal running activation level burner is very important to sufficient initiatory termochemical response of dust coal pelted with plasma column
2 Plazmová technologie představuje nový trend ve způsobu iniciace hoření uhelné směsi při roztápění kotlů ze studeného či teplého stavu. Tento způsob roztápění kotlů, jejichž primárním energetickým palivem je uhlí ve formě uhelného prášku u kotlů s granulačním či výtavným ohništěm, je založen na iniciaci hoření uhelné směsi proudem nízkoteplotního plazmatu využívaného jako počátečního aktivačního či stabilizačního zdroje. Tato plazmová pochodeň je směsí iontů kyslíku, dusíku, elektrodového plynu, atomů a zbývajících molekul o teplotě až 4000 C působící svým teplotním gradientem na uhelnou částici v místě instalace plazmové generátoru - tzv. aktivační plazmové komoře nebo komoře termochemické přípravy paliva. Při vzájemném styku nízkoteplotního proudu plazmatu s uhelnou částicí dojde v důsledku vysokého teplotního gradientu a tepelného výkonu generátoru plazmy k uvolnění prchavých látek hořlaviny z aktivované uhelné částice a k následujícím termochemickým reakcím uvolněných radikálů aktivních center s okysličovadlem obsaženým v nosném proudu vzdušiny, kterým může být primární spalovací vzduch nebo horké sušící spaliny, po délce aktivační komory (viz. obr.1). Obr.1 Princip iniciace hoření uhelné směsi nízkoteplotním plazmatem v aktivační plazmové komoře hořáku. Míra uvolněného množství prchavých látek pak závisí na typu spalovaného uhlí, lokálním hmotnostním toku uhelné směsi aktivační oblastí a na aktuálním elektrickém výkonu generátoru nízkoteplotní plazmy. Pro každé spalované uhlí je specifická různá destilační teplotní křivka prchavé hořlaviny charakterizující míru uvolněné prchavé hořlaviny na teplotě ohřevu uhelné částice. Společně s touto křivkou je důležitá i křivka tepelného obsahu uvolněného množství prchavé hořlaviny vyjádřená formou spalného tepla, resp. výhřevnosti při známé zbytkové vlhkosti v uhelné částici
3 Parametry typu spalovaného uhlí společně s průtokovými parametry uhelné směsi aktivační a výkonovou oblastí plazmového hořáku pak limitují dynamiku tvorby práškového plamene na jeho ústí, požadovaný elektrický výkon plazmových generátorů, členitost a složitost regulačním zásahů nutných pro úspěšné dosažení stabilizačního tepelného výkonu práškového hořáku a úspěšné zapálení následujících výkonových práškových hořáků a určují tím celkovou časovou náročnost najíždění kotle z odstávkového stavu na provozní parametry páry. Aby bylo dosaženo maximální přípustné dynamiky tvorby práškového plamene na ústí stabilizačního práškového hořáku společně s povoleným růstem trendů teplot na teplosměnných plochách kotle a současně byl spotřebován co nejnižší elektrický výkon plazmového generátoru je nutné využívat tento zdroj aktivační energie především na ohřev uhelných částic na příslušnou destilační teplotu, nikoliv na ohřev balastního dusíku a zbytkového kyslíku nosné vzdušiny. S tím následně souvisí volba vhodného konstrukčního a technologického umístění plazmového generátoru v aktivační oblasti práškového hořáku. Prvotní aplikací plazmové technologie byla instalace na Elektrárně Vojany I. Tento pilotní projekt byl řešen formou výzkumné vývojové úlohy označené pod názvem RVT úloha, která měla za úkol prokázat využití nízkoteplotního plazmového aktivačního zdroje pro zapálení a stabilizaci hoření práškových vířivých hořáků spalujících doněcké antracitické uhlí v práškovém kotli s výtavným ohništěm. Původní návrh uvažoval s instalací 2 ks nových práškových hořáků uzpůsobených pro instalaci plazmového generátoru (obr.2,3 představuje skutečné provedení hořáku č.2 na elektrárně Vojany I.). Obr.2,3 Pohledy na plazmový vířivý hořák č.2 tvořený výkonovou částí a aktivační plazmovou komorou se spirálním vstupem uhelného prášku do komory Vzhledem k chemickým rozborům antracitického uhlí po stránce obsahu prchavých látek hořlaviny, destilační teplotní křivce a křivce tepelného obsahu - 3 -
4 byl určen požadovaný elektrický výkon plazmového generátoru. Každý ze dvou kusů nových hořáků obsahoval po jednom kusu plazmového generátoru o jmenovitém elektrickém výkonu 300 kwe regulovatelný až do úrovně 160 kwe. Současně na základě nastavitelných průtokových parametrů primární uhelné směsi v prvotní fázi (pozn. parametry primární uhelné směsi byly regulovány tlakem primárního vzduchu v rozváděcím kanálu, natočením klapky primárního vzduchu před ejektorovým směšovacím kusem, průtočným průřezem mezizásobníku antracitického prášku a otáčkami komůrkového podavače uhelného prášku) bylo navrženo konstrukční provedení nového vířivého hořáku skládajícího se s výkonové části s pomocnými a hlavními vířivými lopatkami a z obtokové aktivační komory, u které bylo zavíření uhelné směsi docíleno instalací spirální skříně se souhlasným smyslem zavíření jako u výkonového proudu (dispozice hořáku je uvedena na obr.4). Z důvodu teplotní ochrany ocelového pláště obtokové komory a stabilizaci následného termochemického procesu hoření uvolněné prchavé hořlaviny s okysličovadlem byla tato komora vyložena keramickými segmenty mezikruhového průřezu. Hmotnostní rozdělení uhelné směsi do výkonové a aktivační komory hořáku bylo realizováno úhlem natočení jednolisté hořákové rozdělovací klapky. Obr.4 Dispozice výkonového vířivého hořáku č.2 s plazmovou aktivační komorou Předmětem zdlouhavých teoretických úvah pak byla volba vhodného umístění generátoru nízkoteplotní plazmy tak, aby tepelný a teplotní obsah vytékajícího proudu nízkoteplotního plazmatu byl využit na ohřev uhelných částic antracitu (koncentrované uhelné směsi) na vhodnou destilační teplotu, a tím bylo - 4 -
5 docíleno uvolnění požadovaného množství prchavých látek hořlaviny. Hoření takto uvolněného množství prchavých látek hořlaviny s kyslíkem obsaženým v nosné vzdušině pak po délce aktivační komory představovalo tvorbu práškového plamene o příslušné tepelném výkonu a teplotě, který byl následně využíván k iniciaci hoření uhelné směsi proudící vířivou výkonovou částí hořáku. Nevhodná volba umístění plazmového generátoru v aktivační komoře hořáku by znamenala, že energie nízkoteplotního plazmatu je využívána pouze na ohřev nízkokoncentrované uhelné směsi, což se projeví snížením množství vývinu prchavé hořlaviny o nižším tepelném obsahu, snížením reakčních rychlostí hoření uvolněné prchavé hořlaviny s okysličovadlem po délce aktivační komory, snížením tepelného výkonu a teploty práškového plamene aktivovaného proudu na výtoku z této komory. To by následně vedlo k nižší aktivaci výkonového proudu uhelné směsi ve směšovací komoře stabilizačního hořáku. Nevhodná volba umístění plazmového generátoru na aktivační komoře by znamenala snížení dynamiky růstu teplotního trendu práškového plamene na ústí stabilizačního hořáku, prodloužila by dobu dosažení požadovaného tepelného výkonu stabilizačního hořáku nutného pro bezpečné zapálení následujícího výkonového práškového hořáku. V případě praktických zkoušek plazmového způsobu roztápění na Elektrárně Vojany I byl nalezen provozní režim nastavení průtokových parametrů a koncentrace primární uhelné směsi společně s polohou natočení listu hořákové rozdělovací klapky, při kterém bylo dosaženo maximální dynamiky tvorby práškového stabilizačního plamene na ústí hořáku č.2 umístěného ve frontě hořáků na zadní stěně spalovací komory. S pokrokem technologií umožňující matematické modelování fyzikálních procesů, byl firmou ORGREZ, a.s. zakoupen software pod názvem ANSYS CFX pracující na principu numerického modelování fyzikálních dějů metodou konečných objemů. V rámci optimalizace využití plazmové technologie na Elektrárně Vojany I byl tento software využit pro modelování aerodynamiky proudění primární uhelné směsi stabilizačním plazmovým hořákem č.2 při praktickém nastavení průtoku a koncentrace uhelné směsi a natočení listu hořákové rozdělovací klapky. Cílem tohoto matematického modelu bylo ověřit, při praktickém provozním nastavení regulačních členů dopravní trasy stabilizačního hořáku č.2, volbu umístění plazmového generátoru na aktivační komoře. Jednalo se především o ověření zda-li je energie nízkoteplotního plazmatu využívána na aktivaci hoření koncentrované uhelné směsi pro dosažení maximální tvorby práškového stabilizačního plamene nebo na aktivaci nízkokoncentrované uhelné směsi (tzn. nižšího hmotnostního toku antracitického uhelného prášku). Matematické modelování virtuálního hořáku č.2 softwarem ANSYS CFX bylo analyzováno pro čtyři různé úrovně natočení hořákové rozdělovací klapky, a to 0, 30, 50 a 70 %
6 Při praktických provozních zkouškách zapalování antracitického uhelného prášku do studené spalovací komory bylo ověřeno, že nejkratší doby nutné pro dosažení požadovaného stabilizačního výkonu hořáku č.2, tedy nejvyšší dynamiky hoření antracitické uhelné směsi, bylo dosaženo při úhlu natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %. Proto se zaměřila pozornost matematického modelu právě na tuto provozní úroveň nastavení hořákové rozdělovací klapky. V rámci tohoto příspěvku bychom Vás chtěli seznámit s postupem modelování proudění uhelné směsi o konkrétních parametrech plazmovým hořákem č.2 při úrovni natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %. Hlavním cílem matematického modelu při těchto provozních parametrech bylo ověřit navrženou polohu umístění plazmového generátoru v aktivační komoře s ohledem na dynamiku proudění uhelného prášku touto oblastí. Srovnání zvolené polohy umístění plazmového generátoru na komoře s výsledky matematického modelu je uvedeno v závěru tohoto příspěvku. Nejprve bychom Vás chtěli seznámit s postupem tvorby matematického modelu, zadanými podmínkami při řešení a dosaženými výsledky. Pro vytvoření virtuálního 3-D modelu plazmového vířivého hořáku č.2 bylo nutno shromáždit veškerou výkresovou dokumentaci vztahující se k tomuto řešenému problému (tzn. výkresová dokumentace přívodního práškovodu k hořáku od ejektorového směšovacího kusu, vlastní konstrukční řešení stabilizačního plazmového hořáku č.2). Při tvorbě geometrie virtuálního modelu pro řešení analýzy proudění je potřeba důkladně se seznámit s kompletní trasou kanálů a práškovodů a najít zde problematická místa z hlediska výpočtu numerickými metodami. Za klasická problematická místa je možno považovat veškeré regulační klapky, vířivé elementy, koncentrátory a oblasti s výraznou změnou průřezu kanálu. Analýzu těchto problémových oblastí je často třeba řešit zjednodušením, které nesmí mít podstatný vliv na průběh řešení vlastní analýzy. Při řešení této analýzy nebylo nutné sáhnout k žádným zjednodušením, a proto tento virtuální model přesně odpovídá skutečnému provedení plazmovému vířivému hořáku č.2 instalovaného na elektrárně Vojany I. Pro tvorbu geometrie je možno použít jakýkoliv pokročilý CAD systém. Zde byl použit implicitní CAD systém Design Modeler, který je součástí vizualizačního prostředku ANSYS Workbench. Geometrie byla vytvořena jako parametrická, které umožňuje velmi snadnou modifikaci celého modelu. Například, zde byla používána pohyblivá regulační klapka, kde ke změně natočení této klapky postačilo zadat pouze novou hodnotu natočení a po aktualizaci byl model modifikován už s novým nastavením klapky. Na obrázcích 5-8 je znázorněn geometrický virtuální model plazmového vířivého hořáku č.2 v 3-D dimenzi v různých pohledech
7 Obr.5-8 Znázornění geometrie matematického virtuálního modelu plazmového vířivého hořáku č.2 Pro řešení analýz numerickými metodami je třeba vytvořit výpočetní síť. Výpočetní síť udává numerickému řešiči výpočetní body, ve kterých je výpočet prováděn. Hustotu sítě je třeba zvýšit v oblastech, kde se předpokládají zvýšené gradienty sledovaných fyzikálních veličin. Ve fyzice proudění jde především o náhlé změny průřezu projev místní tlakové ztráty, spojení či rozdělení kanálů, vliv mezní vrstvy u stěny řešeného segmentu při turbulentním proudění, atd. Před vlastním spuštěním solveru analýzy je třeba zadat okrajové podmínky úlohy. V tomto případě byl zadán hmotnostní průtok primární uhelné směsi na vstupu do přívodního práškovodu za ejektorovým směšovacím kusem a na výstupu (tzn. ústí hořáku) byl definován výstupní tlak. Dále byl zadán na stěny kanálu parametr drsnosti stěny. Definovány byli i parametry proudící směsi, tedy parametry nosné vzdušiny proudící kanálem a parametry antracitického uhelného prášku získaného - 7 -
8 laboratorním rozborem vzorku paliva. Protože řešíme pouze proudění směsi primární nosné vzdušiny s práškovým antracitickým uhlím o určitém koncentračním poměru, byla úloha definována jako izotermická, je tedy zadána pouze teplota proudící uhelné směsi, která zůstává konstantní. Tím byly zadány veškeré potřebné údaje pro řešení analýzy proudění primární uhelné směsi vířivým hořákem č.2. Z grafických výstupů trajektorií uhelných částic antracitu (obr.9-12) získaných numerickým výpočtem analýzy plazmového vířivého hořáku č.2 při natočení rozdělovací klapky do polohy 70 % si lze udělat představu o chování uhelných částic antracitu v kanále vířivého hořáku. Pro větší přehlednost grafických výstupů jsou uvedeny trajektorie uhelných částic v různých pohledech. Barevné zobrazení trajektorií vystihuje aktuální rychlosti pohybu částic v dané oblasti a současně nám při přepočtu dávají představu o hmotnostním toku uhelného prášku danou oblastí. Obr.9-12 Zobrazení trajektorií uhelných částic antracitu proudících hořákem s aktuálními rychlostmi v různých průřezech - 8 -
9 Obr Zobrazení rychlostních profilů proudění nosné vzdušiny v definovaných řezech hořáku - 9 -
10 Na obr jsou zobrazeny rychlostní profily proudění nosné vzdušiny ve významných řezových rovinách. Jedná se podélný řez osou aktivační a výkonové komory hořáku, kde je patrný projev chování nosné vzdušiny v jednotlivých elementárních částech hořáku a po sloučení obou proudů ve směšovací komoře hořáku (obr.13). Na obr.14 je vyobrazen řez spirální skříní, kde je patrný rychlostní profil zavířené nosné vzdušiny. Na dalším obrázku (obr.15) jsou zobrazeny řezy kanálem v definovaných řezových rovinách. Z výsledných rychlostních profilů je patrný zavířený postup nosné vzdušiny po směru proudění hořákem (rotační přesun proudící hmoty vyvolaný zvoleným úhlem natočení vířivých elementů hořáku). Grafické výstupy z matematického modelu proudění uhelné směsi při provozním nastavení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 %, uvedená na obr. 16 a 17, vyjadřují trajektorii pohybu uhelných částic v oblasti instalace plazmového generátoru. Barevné zobrazení trajektorií vystihuje aktuální rychlosti pohybu částic v dané oblasti a současně nám při přepočtu dávají představu o hmotnostním toku uhelného prášku danou oblastí. Z obr. 16 a 17 plyne, že nejkoncentrovanější proud uhelných částic antracitu neprochází zvoleným místem umístění plazmového generátoru. Tento koncentrovaný proud uhelného prášku oblast instalace plazmového generátoru spirálně obtéká. Nízkoteplotní plazma pak zasahuje pouze nízkokoncentrovaný proud uhelné směsi a limituje tím dynamiku tvorby práškového plamene ve výstupní části plazmové komory, a tím ovlivňuje iniciaci zapálení zbývající primární uhelné směsi proudící výkonovou částí hořáku. Tento dopad nevhodné volby umístění plazmového generátoru na aktivační komoře, s ohledem na charakter proudění uhelného prášku touto komorou za spirální skříní, se pak při provozních zkouškách projevil určitou časovou prodlevou ve vizuálním projevu hoření antracitického prášku na ústí hořáku č.2, počátečním začerněním plamene a pozvolným růstem teploty práškového plamene na ústí. I přesto byla při tomto provozním režimu definovaného úhlem natočení hořákové rozdělovací klapky do polohy 70 % dosažena nejvyšší dynamika tvorby práškového plamene na ústí hořáku a nejkratší časová prodleva začernění plamene neaktivovaným uhelným práškem. S ohledem na grafické výstupy modelu proudění uhelného prášku aktivační komorou hořáku uvedené na obr. 16 a 17 je nutné přesunout zaústění plazmového generátoru do komory tak, aby vytékající proud nízkoteplotního plazmatu zasahoval maximální proud uhelného prášku
11 Obr Zobrazení trajektorií uhelných částic antracitu proudících plazmovou komorou hořáku S ohledem na aktivaci hoření uhelných částic proudících výkonovou části hořáku je nutné, aby hořící uhelné částice vystupující z plazmové aktivační komory zasahovaly tento proud surových uhelných částic. O trajektoriích proudění surových uhelných částic za vířivými elementy a aktivovaných uhelných částic za plazmovou aktivační komorou pojednává obr. 18 a 19. Nízkokoncentrovaný uhelný proud, u kterého bylo iniciováno hoření nízkoteplotním plazmatem za spirální skříní, se ve směšovací komoře slučoval s koncentrovaným proudem výkonové uhelné směsi na obvodu směšovací komory. Tím předával novým surovým uhelným částicím tepelnou energii nutnou pro uvolnění prchavých látek hořlaviny z těchto částic. Přesunutí místa zaústění plazmového generátoru do místa maximální koncentrace uhelného prášku bude znamenat, že hořící uhelné částice a částice proudící výkonovou části hořáku budou ve směšovací komoře vzájemně pootočeny o 180. Tím nedojde v prvotním okamžiku směšování k maximálnímu přenosu tepelné energie z hořících částic na částice surové. Pro dosažení maximálního přenosu tepla na surové uhelné částice je nutné optimalizovat oblast vstupu uhelných částic do vířivých elementů výkonové části hořáku. S ohledem na charakter proudění uhelné směsi touto oblastí znázorněné na obr.13 je žádoucí docílit přesunu uhelných částic do pravé oblasti vířivé části hořáku. V tomto případě by bylo dosaženo maximálního přenosu tepelné energie, a tím dosaženo maximální dynamiky hoření uhelných částic proudících výkonovou části hořáku na jeho ústí. Tato optimalizace by přispěla k časovému zkrácení začernění plamene při počáteční fázi zapalování hořáku a ke zkrácení doby pro dosažení požadovaného stabilizačního výkonu hořáku č
12 Obr Zobrazení trajektorií pohybu aktivovaných a výkonových uhelných částic za vířivými elementy výkonové části hořáku a plazmovou komorou v oblasti směšování obou proudů částic. Příspěvek zpracován v rámci řešení projektu GAČR 101/05/0643 Využití plazmové technologie v uhelné energetice
Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen
Charakteristika matematického modelování procesu spalování dřevní hmoty v aplikaci na model ohniště krbových kamen Michal Branc, Marián Bojko Anotace Příspěvek se zabývá charakteristikou matematického
Více- 3 NO X, bude nezbytně nutné sáhnout i k realizaci sekundárních opatření redukce NO X.
Název přednášky: Optimalizace primárních a sekundárních metod snižování emisí NO X pro dosažení limitu 200 mg/m 3 Autoři: Michal Stáňa, Ing., Ph.D.; Tomáš Blejchař, Ing., Ph.D., Bohumír Čech, Dr. Ing.;
VíceFSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
Více499/2006 Sb. VYHLÁŠKA. o dokumentaci staveb
499/2006 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 10. listopadu 2006 o dokumentaci staveb Ministerstvo pro místní rozvoj stanoví podle 193 zákona č. 183/2006 Sb., o územním plánování a stavebním řádu (stavební zákon): 1 Úvodní
VícePRINCIPY ZAŘÍZENÍ PRO FYZIKÁLNÍ TECHNOLOGIE (FSI-TPZ-A)
PRINCIPY ZAŘÍZENÍ PRO FYZIKÁLNÍ TECHNOLOGIE (FSI-TPZ-A) GARANT PŘEDMĚTU: Prof. RNDr. Tomáš Šikola, CSc. (ÚFI) VYUČUJÍCÍ PŘEDMĚTU: Prof. RNDr. Tomáš Šikola, CSc., Ing. Stanislav Voborný, Ph.D. (ÚFI) JAZYK
VícePRŮRAZ VZDUCHOVÉ MEZERY MEZI ELEKTRODAMI GENERÁTORU NÍZKOTEPLOTNÍ PLAZMY (reg.číslo GAČR 101/05/0643)
PRŮRAZ VZDUCHOVÉ MEZERY MEZI ELEKTRODAMI GENERÁTORU NÍZKOTEPLOTNÍ PLAZMY (reg.číslo GAČR /5/643) Ing. Libor Fiala Generátor nízkoteplotní plazmy je nejmodernější zařízení pro roztápění a stabilizaci uhelných
VíceODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.
ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Fluidní spalování Podstata fluidního spalování fluidní spalování
VíceNumerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami
Konference ANSYS 2011 Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami Bartoloměj Rudas, Zdeněk Šimka, Petr Milčák, Ladislav Tajč, Michal Hoznedl ŠKODA POWER, A Doosan Copany bartolomej.rudas@doosan.com
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceNávrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů
1 Portál pre odborné publikovanie ISSN 1338-0087 Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů Frodlová Miroslava Elektrotechnika 09.08.2010 Práce je zaměřena na problematiku využití
VíceTECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2
1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.
VíceBIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 BIOMASA OBNOVITELNÝ ZDROJ ENERGIE
VíceWP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku
Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A][F] WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním
VícePosuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu
Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
VíceTermochemická konverze biomasy
Termochemická konverze biomasy Cíle Seznámit studenty s teorií spalovacích a zplyňovacích procesů, popsat vlastnosti paliva a zařízení určené ke spalování a zplyňování Klíčová slova Spalování, biomasa,
VíceIng. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno
MODELOVÁNÍ TEPELNÝCH MOSTŮ Ing. Miloš Kalousek, Ph.D., Ing. Danuše Čuprová, CSc. VUT Brno Anotace U objektů, projektovaných a realizovaných v současné době, bývá většinou podceněn význam konstrukčního
VíceNaše nabídka zahrnuje kotle spalujících pevná, kapalná a plynná paliva, jakož i kotle na využití tepla z odpadních spalin.
Nové kotle Naše nabídka zahrnuje kotle spalujících pevná, kapalná a plynná paliva, jakož i kotle na využití tepla z odpadních spalin. Konstrukční řešení kotlů včetně příslušenství je provedeno v souladu
VíceUplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová
Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová Abstrakt Příspěvek se zabývá problematikou uplatnění spalovací turbíny v rámci připravované obnovy tří bloků uhelné elektrárny
Více12. SUŠENÍ. Obr. 12.1 Kapilární elevace
12. SUŠENÍ Při sušení odstraňujeme z tuhého u zadrženou kapalinu, většinou vodu. Odstranění kapaliny z tuhé fáze může být realizováno mechanicky (filtrací, lisováním, odstředěním), fyzikálně-chemicky (adsorpcí
VíceJestliže jsou na daném místě a ve stejný čas k dispozici:
VÝBUCHOVÁ OCHRANA Předcházíme explozím v průmyslových provozech. Chráníme zdraví a životy vašich zaměstnanců. Snižte riziko nevratných škod a ztrát ve výrobě. ZAŘÍZENÍ NA POTLAČENÍ VÝBUCHU HRD SYSTÉM OBSAH
VíceVýroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s.
Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s. Ing. Kamil Stárek, Ph.D., Ing. Kamila Ševelová, doc. Ing. Ladislav Vilimec
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceSOLIDWORKS SIMULATION
SOLIDWORKS SIMULATION Nejlepší bezriziková inovace na trhu Pomocí simulace proudění zajistěte dostatečný průřez výstupního potrubí Zkontrolujte rezonanci mezi ventilátorem a motorem Rozmetač sněhu pro
VíceBETON V ENVIRONMENTÁLNÍCH SOUVISLOSTECH
ACTA ENVIRONMENTALICA UNIVERSITATIS COMENIANAE (BRATISLAVA) Vol. 20, Suppl. 1(2012): 11-16 ISSN 1335-0285 BETON V ENVIRONMENTÁLNÍCH SOUVISLOSTECH Ctislav Fiala & Magdaléna Kynčlová Katedra konstrukcí pozemních
VíceTeplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů
Teplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů Teplotní roztažnost pevných látek l a kapalin Teplotní délková roztažnost Teplotní objemová roztažnost a závislost hustoty na teplotě Objemová roztažnost
VíceHoval Titan-3 E (1500-10000) Kotel pro spalování oleje/plynu. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu
Popis výrobku ČR 1. 10. 2011 Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu Kotel třítahový ocelový žárotrubný kotel, s hladkými trubkami upevněnými v ocelových konstrukcích (zařízení podle podle ČSN
VíceMasterFlow 648. Vysokopevnostní, chemicky odolná, zálivková hmota na bázi EP pro přesné podlévání.
POPIS MasterFlow 648 je 3K vysokopevnostní, zálivková hmota na bázi EP s nízkým smrštěním. Vykazuje vysokou počáteční I konečnou pevnost. Po smíchání všech tří složek MasterFlow 648 představuje maltu s
VíceParogenerátory a spalovací zařízení
Parogenerátory a spalovací zařízení Základní rozdělení a charakteristické vlastnosti parních kotlů, používaných v energetice parogenerátor bubnového kotle s přirozenou cirkulací parogenerátor průtočného
VíceŘešení regulace spalování na kotlích elektrárny Počerady
Řešení regulace spalování na kotlích elektrárny Počerady Josef Sýkora, Alstom, s.r.o.; Pavel Tyrpekl, ČEZ, a.s. Elektrárna Počerady Anotace V článku je popsáno řešení primárních opatření pro sníţení NOx
VíceOCHRANA POVODÍ PŘED ODPADNÍ VODOU INTELIGENTNÍ ODLEHČOVACÍ KOMORY, EFEKTIVITA NA ČOV
OCHRANA POVODÍ PŘED ODPADNÍ VODOU INTELIGENTNÍ ODLEHČOVACÍ KOMORY, EFEKTIVITA NA ČOV DOC. ING. JAROSLAV POLLERT, PH.D. KATEDRA ZDRAVOTNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FAKULTA STAVEBNÍ ČVUT V PRAZE OBSAH
VíceZáklady obsluhy plazmatických reaktorů, seznámení s laboratorní technikou
Úloha č. 1 Základy obsluhy plazmatických reaktorů, seznámení s laboratorní technikou Úkoly měření: 1. Zopakujte si základní pojmy z oblasti fyziky plazmatu a plazmochemie. Využijte přednáškové texty a
VíceSIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU
SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU Oldřich Matička, Ladislav Musil, Ladislav Prskavec, Jan Kyncl, Ivo Doležel, Bohuš Ulrych 1 Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha
VíceVliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku
Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním
VíceMETODICKÝ POKYN MINISTERSTVA ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ ODBORU OCHRANY OVZDUŠÍ
METODICKÝ POKYN MINISTERSTVA ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ ODBORU OCHRANY OVZDUŠÍ k definici nízkoemisního spalovacího zdroje Metodický pokyn upřesňuje požadavky na nízkoemisní spalovací zdroje co do přípustných
VíceLÍDR LITINOVÝCH KOTLŮ NA PEVNÁ PALIVA.
1 PŘEDNOSTI 2 KLIMOSZ WALLY LITINOVÝ kotel s ručním plněním paliva s možností instalace regulátoru s dmýchacím ventilátorem a dále modernizace na kotel automatický. Modulová stavba umožňuje snadnou výměnu
VícePOŽÁRNÍ TAKTIKA. Proces hoření
MV- Ř EDITELSTVÍ H ASIČ SKÉHO ZÁCHRANNÉHO SBORU ČR O DBORNÁ PŘ ÍPRAVA JEDNOTEK POŽÁRNÍ OCHRANY KONSPEKT POŽÁRNÍ TAKTIKA 1-1-01 Základy požární taktiky Proces hoření Zpracoval : Oldřich VOLF HZS okresu
Více1. Úvod ROZVODY ELEKTRICKÉ ENERGIE V PROSTORÁCH S NEBEZPEČÍM VÝBUCHU. 2. Vlastnosti hořlavých látek ve vztahu k výbuchu
Obsah : 1. Úvod ROZVODY ELEKTRICKÉ ENERGIE V PROSTORÁCH S NEBEZPEČÍM VÝBUCHU 2. Vlastnosti hořlavých látek ve vztahu k výbuchu 3. Klasifikace výbušné atmosféry 4. Zdroje iniciace, klasifikace těchto zdrojů
VíceZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ
11 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2012 June 13-15, 2012, Srni, Czech Republic ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ TUČEK Antonín (TechSoft
VíceVýpočtová studie 2D modelu stroje - Frotor
Objednávka: 2115/0003/07 V Plzni dne: 20.5.2007 Ing. Zdeněk Jůza Západočeská univerzita v Plzni FST KKE Na Čampuli 726 Univerzitní 8 Tlučná Plzeň 330 26 306 14 Technická zpráva Výpočtová studie 2D modelu
VíceZávěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2
Závěsné kotle Kondenzační kotle Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2 Závěsné kondenzační kotle ecotec plus se výrazně odlišují od předchozí řady ecotec.
Vícek OBSLUZE a instalaci SYSTÉMU VERNER-AKU ČSN EN ISO 9001: 2009
NÁVOD k OBSLUZE a instalaci v SYSTÉMU VERNER-AKU ČSN EN ISO 9001: 2009 OBSAH 1. CHARAKTERISTIKA, ÚČEL A POUŽITÍ 3 2. TECHNICKÝ POPIS 4 2.1 ZÁKLADNÍ ČÁSTI SYSTÉMU R4-AKU 4 2.2 POPIS FUNKCE REGULÁTORU 6
VíceSPALOVÁNÍ A KOTLE. Fosilní paliva a jejich vlastnosti. Přírodní a umělá paliva BIOMASA
SPALOVÁNÍ A KOTLE 1 ENERGIE Energie je extensivní veličina definuje se jako schopnost hmoty konat práci vyskytuje se v nejrůznějších formách Z hlediska jejího využití se často rozlišuje energie primární
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceVIESMANN. List technických údajů Obj. č. aceny:vizceník VITOLA 200. hlubokoteplotní kotel na olej/plyn 18 až 63 kw. Pokyny pro uložení:
VIESMANN VITOLA 200 hlubokoteplotní kotel na olej/plyn 18 až 63 kw List technických údajů Obj. č. aceny:vizceník Pokyny pro uložení: Složka Vitotec, registr 1 VITOLA 200 Typ VB2A, 18 až 63 kw Hlubokoteplotní
VíceAutor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů
Autor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů Modifikované verze Dewarových nádob Konstrukce řešena pro vložení exp. aparatury (nebo její části) ta pracuje za nízkých teplot Kryostaty - různé
VíceDvoustupňové hořáky na lehký topný olej
Vladislav Šlitr - GFE Provozovna: Obránců Míru 132, 503 02 Předměřice n.l. Tel: 495 581 864, Fax: 495 582 045 Autorizovaný dovozce pro Českou a Slovenskou republiku Dvoustupňové hořáky na lehký topný olej
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY ŘEZÁNÍ PLAZMOU
VíceNANOFILTRACE INDIGOKARMÍNU
NANOFILTRACE INDIGOKARMÍNU PETR MIKULÁŠEK Univerzita Pardubice Fakulta chemicko-technologická Ústav environmentálního a chemického inženýrství Centralizovaný rozvojový projekt MŠMT č. C29: Integrovaný
VíceÚvod do teorie spalování tuhých paliv. Ing. Jirka Horák, Ph.D. jirka.horak@vsb.cz http://vec.vsb.cz/cz/
Úvod do teorie spalování tuhých paliv Ing. Jirka Horák, Ph.D. jirka.horak@vsb.cz http://vec.vsb.cz/cz/ Zkušebna Výzkumného energetického centra Web: http://vec.vsb.cz/zkusebna Základy spalování tuhých
VíceČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA (19) ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY
1 ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY V PRAZE 2 AUTORSKÉ OSVĚDČENÍ ČISLO 244791 ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY V PRAZE UDÉLIL'PODLE 37, ODST. 1 ZÁKONA C. 84/1972 SB. AUTORSKÉ
VíceREKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE
REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE Objekt Základní školy a tělocvičny v obci Loučovice Loučovice 231, 382 76 Loučovice Stupeň dokumentace: Dokumentace pro výběr zhotovitele (DVZ) Zodpovědný
VíceAnalýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn
Konference ANSYS 2009 Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Ing. Petr Kačor, Ph.D., Ing. Martin Marek, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta elektrotechniky a informatiky, Katedra elektrických
VíceSimulace vytápění v budově pomocí laboratorního modelu spalovacího kotle na tuhá paliva s využitím autonomní řídicí jednotky
Katedra elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB TU Ostrava Simulace vytápění v budově pomocí laboratorního modelu spalovacího kotle na tuhá paliva s využitím autonomní řídicí jednotky
VíceInformace o kontrolách kotlů
Informace o kontrolách kotlů Informace je určena provozovatelům spalovacích stacionárních zdrojů umístěných v rodinných domech, bytech a stavbách pro individuální rekreaci, a provozovatelům zdrojů umístěných
VíceNOVÝ SYSTÉM ODSUNU POPÍLKU OD VÝSYPEK TKANINOVÝCH FILTRŮ A ELEKTROODLUČOVAČŮ V TEPLRÁRENSKÝCH PROVOZECH
1 NOVÝ SYSTÉM ODSUNU POPÍLKU OD VÝSYPEK TKANINOVÝCH FILTRŮ A ELEKTROODLUČOVAČŮ V TEPLRÁRENSKÝCH PROVOZECH Ing. Petr Rayman, RAYMAN spol. s r. o. Kladno 1. Úvod V souvislosti ze zvýšeným tlakem státních
VíceAutodesk Inventor Professional 9
časopis pro moderní konstruktéry Recenze grafických karet Metoda konečných prvků Tipy a triky DWF Coposer MITCalc Autodesk Inventor Professional 9 3/2004 Vážení čtenáři, před řadou z vás stojí upgrade
VícePříručka pro podporu prodeje výrobků JCB
Emisní normy IIIB/ T 4i Informační příručka o motorech JCB EcoMAX ohledně dodržení emisní normy IIIB/T4i Nejnovější uzákoněná emisní úroveň Týká se nových strojů prodaných do zemí Evropské unie, Severní
VíceAUTOKLÁVY S RYCHLOUZÁVĚREM
AUTOKLÁVY S RYCHLOUZÁVĚREM OBSAH 1 ÚVOD...3 2 TECHNICKÉ ŘEŠENÍ...4 2.1 Celková koncepce... 4 2.2 Rozměry, provozní parametry... 5 2.3 Rychlouzávěr víka... 6 2.4 Příslušenství... 7 2.5 Tlakování autoklávu...
VíceOptický emisní spektrometr Agilent 725 ICP-OES
Optický emisní spektrometr Agilent 725 ICP-OES Popis systému: Přístroj, včetně řídicího softwaru a počítače, určený pro plně simultánní stanovení prvků v širokém koncentračním rozmezí (ppm až %), v nejrůznějších
VíceODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.
ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Pomocné technologie zařízení a provozní soubory, které nejsou přímou
VíceMAVET a.s. Chov a výkrm prasat provoz Služovice Integrované povolení čj. MSK 120042/2006 ze dne 1.8.2006
V rámci aktuálního znění výrokové části integrovaného povolení jsou zapracovány dosud vydané změny příslušného integrovaného povolení. Uvedený dokument má pouze informativní charakter a není závazný. Aktuální
VíceIng. Pavel Staša, doc. Dr. Ing. Vladimír Kebo, Vladimír Strakoš V 2
Ing. vel Staša, doc. Dr. Ing. Vladimír Kebo, Vladimír Strakoš V 2 MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ METANU V PORÉZNÍM PROSTŘEDÍ S JEDNÍM AKTIVNÍM ODPLYŇOVACÍM VRTEM POMOCÍ CFD PROGRAMU FLUENT Abstrakt Článek reaguje
VíceNávod k obsluze a instalaci kotle 2015.10.08
1 1 Technické údaje kotle KLIMOSZ DUO Tab. 1. Rozměry a technické parametry kotle KLIMOSZ DUO NG 15-45 a KLIMOSZ DUO B 15 35. Parametr SI Klimosz Klimosz Klimosz Klimosz Duo 15 Duo 25 Duo 35 Duo 45 Max/Jmenovitý
VíceKINETICKÁ TEORIE STAVBY LÁTEK
KINETICKÁ TEORIE STAVBY LÁTEK Látky kteréhokoliv skupenství se skládají z částic. Prostor, který těleso zaujímá, není částicemi beze zbytku vyplněn (diskrétní struktura látek). Rozměry částic jsou řádově
VíceOptimalizace talířové pružiny turbodmychadla
Konference ANSYS 2011 Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Radek Jandora Honeywell, spol. s r.o. HTS CZ o.z., Tuřanka 100/1387, 627 00 Brno, radek.jandora@honeywell.com Abstract: Po testech životnosti
VíceOPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY
Středoškolská technika 2013 Setkání a prezentace prací středoškolských studentů na ČVUT OPTIMALIZACE VIRTUÁLNÍHO PROTOTYPU PRŮMYSLOVÉ PŘEVODOVKY Michal Gryga Střední průmyslová škola, Praha 10, Na Třebešíně
VíceMožnosti zateplení stávajících budov z hlediska technologií a detailů
Možnosti zateplení stávajících budov z hlediska technologií a detailů Ing. Martin Mohapl, Ph.D. Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb Fakulta stavební Vysoké učení technické v Brně Zateplování
VíceRegulační technika. Prostorové termostaty Ekvitermní regulace
Regulační technika Prostorové termostaty Ekvitermní regulace Tepelný komfort ekvitermní regulace 430 Inteligentní topný systém ví, kdy se venku ochladí Stejně tak i závěsné a stacionární kotle Vaillant,
Více/Ar/ Sborník referátů z vědeckotechnická ložení SVOSS, Praha, 1976"%^
Litera /I/ Sborník ústavu^řo výzkum strpjů ř JKI, HCSAV, Praha, 1955-1958 /2/ Základní problémy Ve^stavbě spalovacích turbin^tícsav, Praha, 1982 ice uspořádané k 30. výročí zam /Ar/ Sborník referátů z
VíceTvorba modelu přilby z 3D skenování
Tvorba modelu přilby z 3D skenování Micka Michal, Vyčichl Jan Anotace: Příspěvek se zabývá přípravou numerického modelu cyklistické ochranné přilby pro výpočet v programu ANSYS. Přilba byla snímána ručním
VíceAGRITECH S C I E N C E, 1 1 KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY
KOMPOSTOVÁNÍ PAPÍRU A LEPENKY COMPOSTING OF PAPER AND PAPERBOARD Abstract V. Altmann 1), S. Laurik 2), M. Mimra 1) 1) Česká zemědělskí univerzita, Praha 2) Výzkumný ústav zemědělské techniky, v.v.i. Praha
VíceParametrizace ozařovacích míst v aktivní zóně školního reaktoru VR-1 VRABEC
Parametrizace ozařovacích míst v aktivní zóně školního reaktoru VR-1 VRABEC Kohos Antonín, Katovský Karel Huml Ondřeji Vinš Miloslav Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská ČVUT, Katedra jaderných reaktorů,
VíceTZB - VZDUCHOTECHNIKA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JIŘÍ HIRŠ, GÜNTER GEBAUER TZB - VZDUCHOTECHNIKA MODUL BT02-08 KLIMATIZACE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA TZB Vzduchotechnika,
VíceHydromechanické procesy Lopatkové stroje - turbíny - čerpadla
Hydromechanické procesy Lopatkové stroje - turbíny - čerpadla M. Jahoda Lopatkové stroje - rozdělení 2 a) Dle způsobu práce generátory turbíny potenciální, kinetická energie mechanická energie na hřídeli
VíceENERGOCETRUM ČERNOŠÍN 16.2.2012
ENERGOCETRUM ČERNOŠÍN 16.2.2012 Představení účastníků a účastněných stran prezentace EC ČERNOŠÍN SYNGAS TECHNOLOGIES Investor a provozovatel EC Černošín Lukáš Chmel Milan Kymlička Jaroslav Zajíček SOLENA
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceSnížení energetické náročnosti budovy TJ Sokol Mšeno instalace nového zdroje vytápění Výměna zdroje tepla
Snížení energetické náročnosti budovy TJ Sokol Mšeno instalace nového zdroje vytápění Výměna zdroje tepla Zodpovědný projektant: Ing. Luboš Knor Vypracoval: Ing. Daniela Kreisingerová Stupeň dokumentace:
VíceZávěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 146/4-7, 206/4-7 a 276/4-7 ecotec exclusiv 03-Z2
Verze: 0 VU /, 0/ a / ecotec exclusiv 0Z Závěsné kondenzační kotle ecotec exclusiv jsou výjimečné svým modulačním rozsahem výkonu. VU /,, kw/ kw pro TV VU 0/,0, kw/ kw pro TV VU /,, kw/ kw pro TV Součástí
VíceVýměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením).
10. VÝMĚNÍKY TEPLA Výměníky tepla jsou zařízení, ve kterých se jeden proud ohřívá a druhý ochlazuje sdílením tepla. Nezáleží přitom na konečném cíli operace, tj. zda chceme proud ochladit nebo ohřát, ani
VíceOptimalizace dávkování chloru ve vodárenské soustavě jihozápadní Moravy za použití simulačních prostředků
Optimalizace dávkování chloru ve vodárenské soustavě jihozápadní Moravy za použití simulačních prostředků Ing. Luboš Mazel 1), Ing. Radovan Křivský 1), Ing. Zdeněk Sviták 2) 1) VAS, a.s., divize Žďár nad
VíceMATLAB V ANALÝZE NAMĚŘENÝCH DAT PRŮMYSLOVÉHO PODNIKU.
MATLAB V ANALÝZE NAMĚŘENÝCH DAT PRŮMYSLOVÉHO PODNIKU. J. Šípal Fakulta výrobních technologií a managementu; Univerzita Jana Evangelisty Purkyně Abstrakt Příspěvek představuje model popisující dodávku tepelené
VíceZkušenosti s bypassy plynů pecních linek v cementárnách České republiky
Zkušenosti s bypassy plynů pecních linek v cementárnách České republiky Zkušenosti s bypassy pecních linek v cementárně Radotín Miroslav Novák, inženýr výpalu, Českomoravský cement, a.s., Cementárna Radotín
VíceVzdělávání výzkumných pracovníků v Regionálním centru pokročilých technologií a materiálů reg. č.: CZ.1.07/2.3.00/09.0042
Vzdělávání výzkumných pracovníků v Regionálním centru pokročilých technologií a materiálů reg. č.: CZ.1.07/2.3.00/09.0042 Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem
VíceBc. Tomáš Zelený 1 VÝPOČET ÚČINNOSTI KOTLE K3
Bc. Tomáš Zelený 1 VÝPOČET ÚČINNOSTI KOTLE K3 Abstrakt Tato práce se zabývá výpočtem minimální hrubé účinnosti práškového kotle K3 v teplárně ČSM nepřímou metodou po částečné ekologizaci kotle. Jejím úkolem
VíceExperimentální metody I
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Experimentální metody I Podklady ke cvičení VIZUALIZACE PROUDĚNÍ S VÝSKYTEM COANDOVA
VíceOTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa
OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají
VícePodle druhu paliva a spalovacího zařízení; Podle pracovního média; Podle tlaku spalin v ohništi; Podle materiálu kotlového tělesa;
Přednáška č. 1 Kotle, hořáky, spalovací zařízení [1] Kotle rozdělení: Podle druhu paliva a spalovacího zařízení; Podle pracovního média; Podle tlaku spalin v ohništi; Podle kotlové konstrukce; Podle materiálu
VíceTEMPERO ECO 150 CERAM TEMPERO ECO 150 CERAM DYNAMIC TEMPERO ECO 150 CERAM PLUS
150 TEMPERO ECO 150 CERAM TEMPERO ECO 150 CERAM DYNAMIC TEMPERO ECO 150 CERAM PLUS ÚVOD Vzduch, který dýcháme v našich domech je plný znečištění a alergenů způsobujících onemocnění našich dýchacích orgánů.
VíceNávod k použití a montáži
KOTEL-SPORÁK NA TUHÁ PALIVA Návod k použití a montáži Dovozce PechaSan spol.s r.o. Písecká 1115 386 01 Strakonice tel. 383 411 511 fax 383 411 512 www.pechasan.cz TEMY PLUS KOTEL- SPORÁK NA TUHÁ PALIVA
VícePŘESTAVBOVÁ SADA KOTLE U 26 NA HERCULES U26Robot Návod k přestavbě kotle
Teplo pro váš domov od roku 1888 PŘESTAVBOVÁ SADA KOTLE U 26 NA HERCULES U26Robot Návod k přestavbě kotle CZ_2015_17 Obsah: str. 1. Technické údaje kotle po přestavbě... 3 2. Dodávka a příslušenství...
VíceVYUŽITÍ ENDOSKOPICKÉ VIZUALIZAČNÍ TECHNIKY PŘI VÝZKUMU USING ENDOSCOPIC VISUALIZATION EQUIPMENT AT THE COMBUSTION
VYUŽITÍ ENDOSKOPICKÉ VIZUALIZAČNÍ TECHNIKY PŘI VÝZKUMU SPALOVACÍCH MOTORŮ USING ENDOSCOPIC VISUALIZATION EQUIPMENT AT THE COMBUSTION ENGINES RESEARCH Ing. Josef Blažek, Ph.D. Katedra vozidel a motorů,
VíceODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE. Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D.
ODBORNÉ VZDĚLÁVÁNÍ ÚŘEDNÍKŮ PRO VÝKON STÁTNÍ SPRÁVY OCHRANY OVZDUŠÍ V ČESKÉ REPUBLICE Spalování paliv - Kotle Ing. Jan Andreovský Ph.D. Reburning je metoda patřící do skupiny primárních opatření v rámci
VíceWP08: Snižování mechanických ztrát pohonných jednotek
Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoké učení technické v Brně doc. Ing. Pavel Novotný, Ph.D. Tým Ing. Ondřej Maršálek, Ing. Peter Raffai, Ing. Lubomír Drápal Členové konsorcia podílející
VíceTeplo pro váš domov od roku 1888
PRODUKTOVÝ KATALOG Teplo pro váš domov od roku 1888 katalog produktů společnosti viadrus KATALOG PRODUKTŮ PROFIL, MEZNÍKY SPOLEČNOSTI Profil společnosti VIADRUS je tradičním ryze českým výrobcem produktů
VíceKULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE
české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and
VíceTřístupňové hořáky na těžký topný olej
Vladislav Šlitr - GFE Provozovna: Obránců Míru 132, 503 02 Předměřice n.l. Tel: 495 581 864, Fax: 495 582 045 Autorizovaný dovozce pro Českou a Slovenskou republiku Třístupňové hořáky na těžký topný olej
VíceObsah: 1. Úvod. 2. Přehled vzduchotechnických zařízení. 3. Technické řešení. 4. Protihluková opatření. 5. Požární opatření. 6. Požadavky na profese
Obsah: 1. Úvod 2. Přehled vzduchotechnických zařízení 3. Technické řešení 4. Protihluková opatření 5. Požární opatření. 6. Požadavky na profese 7. Tepelné izolace a nátěry 8. Závěr 1. Úvod Tato dokumentace
Víceprostřednictvím inteligentní regulační techniky
Energetická účinnost prostřednictvím inteligentní regulační techniky Edgar Mayer Product Manager CentraLine c/o Honeywell GmbH 02 I 2009 Zásluhou moderní a inteligentní regulační techniky lze právě v komerčně
VíceNA HERCULES DUO model 2013 NÁVOD K PŘESTAVBĚ KOTLE
PŘESTAVBOVÁ Hercules SADA U26 KOTLE VIADRUS HERCULES Návod k obsluze U 26 NA HERCULES DUO model 2013 NÁVOD K PŘESTAVBĚ KOTLE Obsah: str. 1. Technické údaje kotle po přestavbě... 3 2. Dodávka a příslušenství...
Více