VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
|
|
- Jan Vacek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD Lubomír Čížek, Miroslav Greger, Jiřina Hubáčková, Libor Pawlica, Radim Kocich a Ivo Juřička b Tomasz Tański c a VŠB- TU OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, 17. listopadu 15, 70833, Ostrava Poruba, ČR, lubomir.cizek@vsb.cz,, miroslav.greger@vsb.cz b) Ferona- Steel Servis Centrum, Slezské předměstí 41, Hradec Králové, ČR, juricka@hrkralove.ferona.cz c SU Gliwice, Mechanical Faculty, Konarskiego 18a, Gliwice, Polsko, tomasz.tanski@polsl.pl Abstrakt Struktura a mikrostruktura hořčíkových slitin je závislá na metalurgických a technologických aspektech jejich výroby a zpracování. Experimentální část práce je věnována rozboru struktury a mechanických vlastností hořčíkových slitin s odstupňovaným obsahem Al, odlévaných do bentonitových a furanových forem v litém stavu a po tepelném zpracování T4. Ke studiu struktury byly použity metody světelné mikroskopie. Abstract The structure and microstructure characteristics of magnesium alloys are connected with microstructure that is influenced by metallurgical and technological aspects. The experimental part deals with mechanical properties and structure determination of selected cast magnesium alloys as well as with the influence of casting conditions in bentonite and furan sand mould as cast state and after heat treatment. The methods of the light microscopy were used. 1. ÚVOD Slitiny hořčíku získávají v posledních letech stále širší využití; pro svou nízkou měrnou hmotnost se rozšířily hlavně v leteckém, automobilovém a raketovém průmyslu, v menší míře také ve výrobě optické a přístrojové techniky, v textilním a spotřebním průmyslu [1,2]. V technické praxi jsou využívány dvě majoritní skupiny hořčíkových slitin: Do první skupiny (I.) patří slitiny s obsahem 2-10 % Al, případně s minoritním obsahem Zn a Mn. Tyto slitiny se vyrábí s relativně malými náklady a jejich mechanické vlastnosti dosahují příznivých hodnot v intervalu teplot C. Jejich vlastnosti se zvyšující se teplotou rapidně klesají. Druhá skupina (II.) zahrnuje slitiny hořčíku s kombinacemi různých prvků (např. vzácných zemin, Zn, Th, Ag a Si) vždy s malým, ale efektivním obsahem Zr, který zajišťuje jejich jemnozrnnou strukturu a tak vede ke zvýšení mechanických vlastností. Tyto slitiny rovněž vykazují lepší vlastnosti při zvýšených teplotách. Nejčastěji používané slitiny hořčíku představuje typ Mg-Al-Zn, obsahující 3 9% Al, 0,2 1,5 % Zn a 0,15 0,5 % Mn. Hliník zvyšuje podstatně pevnost, tvrdost a též zlepšuje 1
2 slévatelnost, zinek zvyšuje rovněž pevnostní vlastnosti, příp. i houževnatost; mangan zvyšuje odolnost proti korozi a svařitelnost. Mikrostruktura hořčíkových slitin je tvořena tuhým roztokem přísady v hořčíku a intermediálními fázemi, vyskytujícími se v kompaktní formě nebo jako součást segregačního eutektika. Slitiny s obsahem 9% pro své vlastnosti jsou využívány zejména k odlévání, zatímco slitiny s nižším obsahem Al (3 6% Al) jsou vhodné i k tváření [2]. Rozpustnost hliníku v hořčíku se uvádí v rozmezí 12,1 12,7 hm. % při eutektické teplotě 436ºC, s klesající teplotou se pozvolně, pod teplotou 300 ºC prudce snižuje. Tento charakter binárního diagramu umožňuje precipitační vytvrzení slitiny nízkoteplotním žíháním. Poměrně široký interval krystalizace vyvolává často rozsáhlou dendritickou segregaci a lokální výskyt intermetalických fází - sekundárních tuhých roztoků s vysokým obsahem přísad. U slitiny Mg Al Zn se jedná o tuhý roztok odpovídající sloučenině Mg 17 Al 12, s proměnným obsahem Al, příp. Zn. Tvoří buď masivní částice nebo součást mezidendritického segregačního eutektika, kde je tato fáze ve formě jemných precipitačních útvarů tyčinek, jehliček, příp. zrnitých částic. Toto uspořádání struktury podporuje přítomnost zinku ve slitinách Mg Al. Tato nežádoucí heterogenita struktury, související se selektivitou tuhnutí může být částečně nebo úplně eliminována vhodným tepelným zpracováním [3]. V předložené práci je proto pozornost věnována studiu mikrostruktury vyskytujících se fází v odlitcích vybraných hořčíkových slitin s odstupňovaným obsahem Al odlévaných do bentonitových a furanových forem ve výchozím litém stavu a po rozpouštěcím žíhání T4 při teplotách 400 a 430 o C po dobu 10 a 30hod, ochlazovaných do vody, na vzduchu a v peci. Ke studiu struktury byly použity metody světelné mikroskopie. Práce je doplněna stanovením základních mechanických vlastností tahovou zkouškou a měřením tvrdosti. 2. POUŽITÝ MATERIÁL A EXPERIMENTÁLNÍ TECHNIKA Ke studiu byly použity lité desky modelové slitiny AZ91 typu elektron dodané firmou ČKD Motory a.s., závod Hradec Králové. Tavby byly provedeny v indukční peci Siemens s max. příkonem 114 kva v kelímku s obsahem 120 kg. Základní vsázku tvořily housky slitiny AZ 91 HP dodané fy Hydro Magnezium. Tavba byla rozdělena do 3 etap, které zaručily postupnou modifikaci na vytvoření 3 typů slitin i se sníženým obsahem Al o přibližném složení: 1) 9% Al- označeno slitina A, 2) 6% Al- označeno slitina B, 3) 3% Al- označeno slitina C. Vzhledem k vysoké afinitě hořčíkových slitin a nutnosti odstranění nežádoucích nečistot především chloridů a oxidů byly při tavbách použity krycí a rafinační soli (Emgesal Flux). Pro zjemnění základní struktury byla u všech taveb provedena modifikace tabletami Spefinal T 200. Teplota lití byla stanovena na 720 C. Chemické složení slitin je uvedeno v Tabulce 1. Tabulka 1. Chemické složení použitých slitin Table 1. Chemical analysis of applied alloys Značení Chemické složení, % slitiny Al Zn Mn Si Cu Fe Be Zr Sn Ni Pb Ce AZ91-A 8,95 0,76 0,21 0,041 0,003 0,008 0,0005 0,003 0,01 0,003 0,059 0,01 AZ61-B 5,92 0,49 0,15 0,037 0,003 0,007 0,0003 0,003 0,01 0,003 0,034 0,01 AZ31-C 2,96 0,23 0,09 0,029 0,002 0,006 0,0001 0,003 0,01 0,002 0,013 0,01 2
3 Pro výrobu forem k odlévání výše uvedených slitin byly použity bentonitové (přidáno písmeno B za označením typu slitiny) a furanové (přidáno písmeno F za označením typu slitiny) směsi. K zabránění oxidace povrchu odlitků byly do formovacích směsí použity tzv. inhibitory hoření H 3 BO 3 a S. Účelem těchto látek je snížení kyslíkového potenciálu atmosféry formy, vytvořit ochrannou vrstvu na povrchu odlitku zabraňující další oxidaci a při tom tyto látky nesmí negativně ovlivnit kvalitu hořčíkové slitiny. Do uvedených formovacích směsí byly zaformovány tyto modely: 1) Desky o rozměrech 210x100x20 mm 2) Odlitky tyčí pro tahovou zkoušku o následujících rozměrech: délka tyče- 18 mm, φ zkoušené části- 13 mm a φ hlavy- 18 mm Formy byly odlévány při teplotě 720 C a průměrných dobách lití odlitků desek - 8,0 s a odlitků trhacích tyčí - 6,7 s. Z desek byly připraveny vzorky pro metalografické hodnocení a provedení zkoušky tvrdosti. Část vzorků byla tepelně zpracována následujícím způsobem: T4- rozpouštěcí žíhání: Předehřev 375 C/3 hodiny + 400, resp. 430 C/10, 30 hodin/ ochlazování na vzduchu (označeno: /V), resp. ve vodě (/H), nebo v peci (/P). Metalografické pozorování vzorků ve stavu po odlití a po tepelném zpracování bylo provedeno na světelném mikroskopu Olympus IX 70 s kamerou VC 45 po naleptání v 4% nitalu. Struktury studovaných vzorků jsou uvedeny na obr Základní mechanické vlastnosti byly stanoveny měřením tvrdosti podle Vickerse HV30 na tvrdoměru HPO30 a tahovou zkouškou na trhacím stroji Inova TSM 50 na výše popsaných vzorcích, resp. odlitcích tyčí. 3. METALOGRAFICKÉ HODNOCENÍ STRUKTURY Výchozí stav litý Slitina A 9% Al Mikrostruktura, vyznačující se výraznou dendritickou segregací, je tvořena matricí (tuhý roztok na bázi Mg), masivní fází na bázi Mg 17 Al 12, příp. Mg 17 (Al Zn) 12 a jemným precipitátem na téže bázi [3]. Oba typy minoritních fázi jsou lokalizovány do mezidendritických oblastí a představují cca 30% plochy výbrusu. Jemně precipitující fáze se vyznačuje destičkovitou morfologií u vzorků AB chladnoucích v bentonitové formě obr. 1a,b. u vzorků AF, chladnoucích ve furanové formě došlo, zřejmě díky pomalejšímu chladnutí v některých místech k částečné sferoidizaci této fáze. 20 µm Obr.1. Struktura vzorku AB- litý stav, a) Zv. 100x, b) Zv. 500x Fig. 1. Structure of sample AB- cast state, a) Mag. 100x, b) Mag. 500x 3
4 Slitina B 6% Al U této slitiny vzhledem ke sníženému obsahu Al se dendritická segregace projevuje méně výrazně, rozsah precipitace je menší, minimalizován byl i výskyt masivní fáze Mg 17 (Al Zn) 12 obr. 2a,b. U vzorků s pomalejším chladnutím byla rovněž pozorována částečná sferoidizace destičkovitého precipitátu. 20 µm Obr.2. Struktura vzorku BB- litý stav, a) Zv. 100x, b) Zv. 500x Fig. 2. Structure of sample BB- cast state, a) Mag. 100x, b) Mag. 500x Slitina C 3% Al Také u této slitiny byla pozorována dendritická segregace. Ve slitině se však nevyskytovala masivní fáze Mg 17 (Al Zn) 12. Oblasti, obohacené zřejmě Al, příp. dalšími prvky tvořily spojité, ostře ohraničené útvary, v nichž se vyskytovaly různé heterogenity řediny, vměstky a pod. obr. 3a,b. Precipitát, vyskytující se v minimálním množství byl velmi jemný. Podobně bylo možno hodnotit mikrostrukturu slitiny odlité do furanové formy. 20 µm Obr.3. Struktura vzorku CB- litý stav, a) Zv. 100x, b) Zv. 500x Fig. 3. Structure of sample CB- cast state, a) Mag. 100x, b) Mag. 500x Stav po tepelném zpracování T4 Slitina A 9% Al Při žíhání došlo k rozpuštění jemné disperzní fáze a k částečnému rozpouštění masivní fáze Mg 17 (Al Si) 12. Současně docházelo k omezení spojitosti útvarů masivní fáze a k částečné změně její morfologie a ke tvorbě pórů. Tyto procesy nabývaly většího rozsahu s rostoucí dobou izotermické prodlevy na teplotě obr. 4a,4b. a obzvlášť výrazné byly při žíhání na 4
5 teplotě 430 o C/30h obr. 5a,b. Současně zřejmě docházelo k určitému vyrovnání chemické heterogenity v mezidendritických oblastech. Při ochlazování na vzduchu, stejně jako po ochlazování ve vodě z žíhacích teplot 400 a 430 o C k reprecipitačním dějům nedošlo, plně se však rozvinuly při pomalém ochlazování v peci, kdy precipitace jemných fází probíhala v rozsáhlejších lokalitách: nad 50% (400 o C/10h/pec) obr. 6a. a až 70 90% objemu slitiny (430 o C/30h/pec) obr. 6b. 20 µm Obr.4. Struktura vzorku po T4 AB400/10h/H, a) Zv. 100x, b) Zv. 500x Fig. 4. Structure of sample after T4 AB400/10h/H, a) Mag. 100x, b) Mag. 500x 20 µm Obr.5. Struktura vzorku po T4 AB430/30h/H, a) Zv. 100x, b) Zv. 500x Fig. 5. Structure of sample after T4 AB430/30h/H, a) Mag. 100x, b) Mag. 500x Obr.6a. Struktura vzorku AB400/10/P (100x) Obr.6b. Struktura vzorku AB430/30/P (100x) Fig. 6a. Structure of sample AB400/10/P Fig. 6b. Structure of sample AB430/30/P 5
6 Slitina B 6% Al U slitiny B probíhaly při výše uvedeném tepelném zpracování obdobné jevy jako v předchozím případě, jejich rozsah byl však menší v souladu s nižším obsahem Al ve slitině. Rozsah rozpuštění minoritních fáze a jejich reprecipitace dokumentují obr.7a. (400 o C/10h/voda) a 7b. (400 o C/10h/pec). Obr.7a. Struktura vzorku BB400/10/H(100x) Obr.7b. Struktura vzorku AB400/10/P(100x) Fig. 7a. Structure of sample BB400/10/H Fig. 7b. Structure of sample AB400/10/P Po maximální dosažené homogenizaci mikrostruktury při TZ 430 o C/30h (obr.8 znázorňuje absenci minoritních fází po ochlazení ve vodě) proběhla při ochlazení v peci reprecipitace uvnitř zrn v minimálním rozsahu a byla lokalizována pouze na hranici zrn, které byly takto vyznačeny. Viz. obr. 9 pro TZ 430 o C/30h/pec. 20 µm Obr.8. Struktura vzorku BB430/10/H(100x) Obr.9. Struktura vzorku BB430/30/P(500x) Fig. 8. Structure of sample BB430/10/H(100x) Fig. 9. Structure of sample BB430/30/P(500x) Slitina C 3% Al U slitiny C probíhaly při výše uvedeném tepelném zpracování obdobné jevy jako v předchozím případě a vzhledem k nejnižšímu obsahu Al bylo dosaženo nejvyššího stupně homogenizace. Pro maximální dosaženou homogenizaci mikrostruktury při TZ 430 o C/30h byl pozorován minimální výskyt pórů. Byla zjištěna absence minoritních fází, zejména po ochlazení ve vodě. Při ochlazení v peci proběhla reprecipitace v objemu zrna rovněž v minimálním rozsahu a byla lokalizována místy na hranici zrn, v daleko menším rozsahu nežli v předchozím případě slitiny B. 6
7 4. HODNOCENÍ MECHANICÝCH VLASTNOSTÍ Výsledky zkoušky tvrdosti podle Vickerse HV30 jsou uvedeny na obr.10 a v Tabulce 2. Záv islost dle formy Tvrdost Furanová Bentonitová Furanová 60, , , , , ,2485 Bentonitová 60, , , , , ,1844 Vzorky Obr.10. Tvrdosti podle Vickerse HV30 na vzorcích z odlitků desek Fig. 10. Vickers HV30 hardness of cast plate samples Tabulka 2. Výsledky zkoušky použitých slitin Table 2. Results of tensile test for applied alloys Vzorek Rm A Hardness [MPa] [%] HV AB 164 3,3 60,3 AF 164 3,9 60,4 BB ,7 47,9 BF ,2 47,4 CB ,3 36,1 CF ,5 37,1 Z výsledků zkoušek tvrdosti je patrné, že mezi tvrdostí naměřenou na vzorcích litých do bentonitonitových a furanových forem není patrného rozdílu, což bylo potvrzeno i minimálním rozdílem při hodnocení struktur v předchozí kapitole. Snižující se obsah hliníku o 3% snižuje tvrdost cca o 11HV30. Výsledky tahové zkoušky jsou uvedeny v Tabulce 2. Z výsledků těchto zkoušek je patrné, že mezi mechanickými vlastnostmi na vzorcích litých do bentonitonitových a furanových forem není podstatného rozdílu, což rovněž podporuje hodnocení struktur v předchozí kapitole. Poněkud vyšší hodnoty tažnosti u některých vzorků litých do bentonitonitových a furanových forem mohly být způsobeny jemnějším zrnem, které u těchto vzorků bylo pozorováno. V důsledku výskytu fáze Mg 17 Al 12 příp. Mg 17 (Al Zn) 12 jsou hodnoty pevnosti a zejména tažnosti u slitiny typu A nižší nežli u slitin typu B a C. Pevnost a tažnost mezi slitinami typu B a C jeví pouze malý rozdíl. Pevnost slitiny typu B je poněkud vyšší nežli u slitiny typu C, zatímco závislost u tažnosti je opačná. 7
8 5. ZÁVĚR U hořčíkových slitin s obsahem 9 (slitina A), 6 (slitina B) a 3% (slitina C) hliníku odlévaných do bentonitových a furanových forem byly sledovány strukturní charakteristiky a možnosti jejich ovlivnění žíháním při teplotách 400 a 430 o C po dobu 10 a 30 hodin s následným ochlazováním do vody, na vzduchu a v peci. Z provedeného strukturního rozboru vyplývá: - Až na zanedbatelné odchylky nebyly pozorovány podstatné rozdíly ve struktuře vzorků odlévaných do bentonitových a furanových forem. - U slitiny A s 9% Al je mikrostruktura tvořena matricí tuhého roztoku Mg a minoritními fázemi na bázi Mg 17 Al 12 příp. Mg 17 (Al Zn) Minoritní fáze se vyskytují ve dvou morfologiích jako masivní částice, vznikající při eutektické reakci a jako jemný precipitát, vznikající v souvislosti s poklesem rozpustnosti Al a Mg s klesající teplotou. - Obě tyto strukturní součásti jsou umístěny v ohraničených mezidendritických oblastech, které představují cca 20-35% objemu slitiny. - Dendritická segregace i když v menší míře byla pozorována u vzorků slitin B, resp. C, výskyt minoritní fáze byl minimální, byly pozorovány ohraničené oblasti s výrazným ohraničením hliníkem obohacené oblasti. - Leptání hranic zrn vzorků slitin B, resp. C bylo značně ztíženo oproti vzorku slitiny A v důsledku ochuzení hranic zrn, zejména příměsi Al. - Při žíhání za teplot 400 a 430 o C dochází k rozpouštění jemného precipitátu a částečně i masivní fáze v matrici, ke vzniku pórů a k postupnému vyrovnání dendritické heterogenity slitiny. - Při pomalém ochlazování z žíhacích teplot v peci nastává reprecipitace minoritních fází v oblastech jejich původní lokalizace i mimo ně. - Oblasti, v nichž dochází k této reprecipitaci se rozšiřují s rostoucí teplotou i dobou izotermické výdrže na teplotě. - Při žíhání na teplotě 430 o C/30h probíhá při ochlazení v peci reprecipitace téměř v celém objemu zrn slitiny, což svědčí o vysokém stupni homogenizace chemického složení za těchto podmínek. Této skutečnosti je možno využít při rychlém a přibližném odhadu dosaženého stupně homogenizace. - U slitiny B s obsahem 6% Al je ve výchozím stavu rozsah dendritické segregace omezen, výskyt masivní fáze je minimalizován. - Při žíhání této slitiny probíhají obdobné jevy jako u slitiny A, pouze v menším rozsahu, v souladu se složením slitiny. U žíhání na teplotě 430 o C proběhla při ochlazení v peci reprecipitace minoritních fází v minimálním rozsahu a byla převážně lokalizována na hranicích zrn matrice. - Obdobné hodnocení platí pro slitinu C s tím, že výskyt minoritních fází je nulový. - Mechanické vlastnosti byly v relaci s pozorovanými strukturními charakteristikami. Práce byla vytvořena s finanční podporou GAČR č. GA-106/04/1346. LITERATURA [1] ASM Specialty Handbook- Magnesium and Magnesium Alloys, ed. Avedesian, M.M., Baker, H., ASM International, USA, 1999, s [2]PTÁČEK, L., USTOHAL, V. :Slitiny hořčíku a jejich využití. In. Metal 98 (4.díl). Tanger. Ostrava 1998, s [3] ČÍŽEK, L., aj.: Structure and Properties of the Selected Magnesium Alloys, In Sborník z konference Achievements in Mechanical and Materials Engineering, ed. L.A.Dobrzaňski, Gliwice, 2001, s
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceVLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH
METAL 26 23.5.5.26, Hradec nad Moravicí VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH INFLUENCE OF CHEMICAL COMPOSITION AND KINETICS OF CRYSTALLIZATION ON ORIGINATION
VíceSlitiny hořčíku současný stav vývoje a použití
Slitiny hořčíku současný stav vývoje a použití Luděk Ptáček Ústav materiálového inženýrství, FSI VUT v Brně Technická 2, 616 69 Brno Abstract Present state of magnesium production and its prospects. Prduction
VíceZávislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování
Závislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování Jakub Kopecký Vedoucí práce: Ing. Aleš Herman, Ph.D. Abstrakt Tato práce se zabývá závislostí tvrdosti odlitků z konkrétních
VíceVLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU. Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2)
VLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2) 1) New Technologies - Research Centre in Westbohemian Region, ZČU-Plzeň, Univerzitní 8,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.11 Neželezné kovy a jejich slitiny
Nauka o materiálu Rozdělení neželezných kovů a slitin Jako kritérium pro rozdělení do skupin se volí teplota tání s př přihlédnutím na další vlastnosti (hustota, chemická stálost..) Neželezné kovy s nízkou
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceOCELI A LITINY. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
OCELI A LITINY Ing. V. Kraus, CSc. 1 OCELI Označování dle ČSN 1 Ocel (tvářená) Jakostní Tř. 10 a 11 - Rm. 10 skupina oceli Tř. 12 a_ 16 (třída) 3 obsah všech leg. prvků /%/ Význačné vlastnosti. Druh tepelného
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al. THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.
VLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.% Al V. Vodičková *1, P. Kratochvíl 1 1 Technical university of Liberec, Faculty
VíceVLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH
VLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH Jaroslav ŠENBERGER a, Antonín ZÁDĚRA a, Zdeněk CARBOL b a) Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2896/2,
VíceSLITINY NEŽELEZNÝCH KOVŮ A JEJICH VYUŽITÍ V PRAXI NON-FERROUS ALLOYS AND THEIR USE IN PRACTISE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY SLITINY
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
Více4 (K4) 3 (K3) 2 (K2) 1 (K1)
STRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PO SPD DEFORMACÍCH STRUCTURE AND PROPERTIES OF Mg ALLOYS AT INTENSIVE PLASTIC DEFORMATION Miroslav Greger a, Radim Kocich a, Ladislav Kander b,lubomír
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS
ELEKTROCHEMICKÉ SYCENÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN VODÍKEM ELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS Dalibor Vojtěch a, Alena Michalcová a, Magda Morťaniková a, Borivoj Šustaršič b a Ústav kovových materiálů
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
Více4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. 4.1 Technické slitiny železa. 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ 4.1 Technické slitiny železa 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků Železo je přechodový kov s atomovým číslem 26, atomovou hmotností 55,85, měrnou
VíceProblémy spojené s použitím pozinkované výztuže v betonu
Obsah Problémy spojené s použitím pozinkované výztuže v betonu Rovnaníková P. Stavební fakulta VUT v Brně Použití pozinkované výztuže do betonu je doporučováno normou ČSN 731214, jako jedna z možností
VíceNEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči
NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Peter Jurči ČVUT, Fakulta strojní, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2, p.jurci @seznam.cz ABSTRACT Selection of suitable material for
Více42 X X X X. X X Hutní skupina. Pořadové číslo slitiny Sudé tvářené Liché - slévárenské
9. NEŽELEZNÉ KOVY Význam - specifické vlastnosti - i malá množství rozhodují o spolehlivosti, výkonu a využití celého zařízení (součásti elektrických obvodů, kontakty, pružiny, korozně a tepelně namáhané
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY
STRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY Peter SLÁMA a, Pavel PODANÝ a, Kateřina MACHÁČKOVÁ b, Miroslava SVĚTLÁ b,
Více1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou.
1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou. Z hlediska použitelnosti kovů v technické praxi je obvyklé dělení
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceMENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2010 PETR DOSKOČIL Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Tepelné zpracování oceli Bakalářská
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceNávrh řešení a eliminace deformací u tlakově litých rámů bezpečnostních interkomů ze slitiny zinku
Návrh řešení a eliminace deformací u tlakově litých rámů bezpečnostních interkomů ze slitiny zinku Design proposal to prevent deformation of die-cast frames for zinc alloy security intercoms Bc. Simona
VícePOROVNÁNÍ ODOLNOSTI SVAROVÝCH SPOJU POTRUBÍ Z OCELÍ TYPU CrNiMo 17-12-2 PROTI BODOVÉ KOROZI
POROVNÁNÍ ODOLNOSTI SVAROVÝCH SPOJU POTRUBÍ Z OCELÍ TYPU CrNiMo 17-12-2 PROTI BODOVÉ KOROZI COMPARISON OF RESISTANCE TO PITTING CORROSION OF WELD JOINTS OF CrNiMo 17-12-2 STEEL PIPINGS Stanislav Lasek,
VíceVÝROBA TEMPEROVANÉ LITINY
VÝROBA TEMPEROVANÉ LITINY Temperovaná litina (dříve označovaná jako kujná litina anglicky malleable iron) je houževnatý snadno obrobitelný materiál vyráběný tepelným zpracováním odlitků z bílé litiny.
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ ODLITKŮ Z HOŘČÍKOVÝCH SLITIN V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU
MOŽNOSTI VYUŽITÍ ODLITKŮ Z HOŘČÍKOVÝCH SLITIN V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU Lubomír Čížek a), Rudolf Kořený b), Adam Hernas c), Ivo Juřička d), Stanislav Lasek a) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON PROPERTIES OF FINE-GRAINED WELDABLE STEELS FOR THIN-WALLED CASTINGS Jiří Cejp
VíceMODERNÍ MATERIÁLY A TECHNOLOGIE PRO VÝROBU ZAŘÍZENÍ URČENÝCH K PRÁCI V KOROZIVNÍM PROSTŘEDÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY MODERNÍ
VíceNikl a jeho slitiny. Ing. David Hrstka, Ph.D. -IWE
Nikl a jeho slitiny Ing. David Hrstka, Ph.D. -IWE NIKL A JEHO SLITINY Nikl je drahý feromagnetický kov s velmi dobrou korozní odolností. Podle pevnosti by patřil spíš do skupiny střední (400 450 MPa),
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceTEORIE SLÉVÁNÍ. Autoři přednášky: prof. Ing. Iva NOVÁ, CSc. Ing. Jiří MACHUTA, Ph.D. Pracoviště: TUL FS, Katedra strojírenské technologie
TEORIE SLÉVÁNÍ : Zásady metalurgické přípravy oceli na odlitky a zásady odlévání. Tavení v elektrických indukčních pecích, zvláštnosti vedení tavby slitinových ocelí, desoxidace, zásady odlévání oceli.
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceMETODA FSW FRICTION STIR WELDING
METODA FSW FRICTION STIR WELDING RNDr. Libor Mrňa, Ph.D. 1. Princip metody 2. Mikrostruktura svaru 3. Svařovací fáze 4. Svařovací nástroje 5. Svařitelnost materiálů 6. Svařovací zařízení 7. Varianty metody
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceMETALOGRAFICKÝ ROZBOR ŽELEZNÉHO POLOTOVARU Z TAVBY V REKONSTRUKCI PECE S TENKOU HRUDÍ PROVEDENÉ 14. 5. 2008 VE STARÉ HUTI U ADAMOVA 1
ZKOUMÁNÍ VÝROBNÍCH OBJEKTŮ A TECHNOLOGIÍ ARCHEOLOGICKÝMI METODAMI METALOGRAFICKÝ ROZBOR ŽELEZNÉHO POLOTOVARU Z TAVBY V REKONSTRUKCI PECE S TENKOU HRUDÍ PROVEDENÉ 14. 5. 2008 VE STARÉ HUTI U ADAMOVA 1 JIŘÍ
VíceINTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE. INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY Magda Morťaniková Pavel Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových
VíceMetodický postup stanovení kovů v půdách volných hracích ploch metodou RTG.
Strana : 1 1) Význam a použití: Metoda je používána pro stanovení prvků v půdách volných hracích ploch. 2) Princip: Vzorek je po odběru homogenizován, je stanovena sušina, ztráta žíháním. Suchý vzorek
VíceVLIV ZMĚNY DRSNOSTI POVRCHU NA PŘILNAVOST ORGANICKÝCH POVLAKŮ INFLUENCE OF THE CHANGE OF THE SURFACE ROUGHNESS ON ADHESION OF ORGANIC COATINGS
VLIV ZMĚNY DRSNOSTI POVRCHU NA PŘILNAVOST ORGANICKÝCH POVLAKŮ INFLUENCE OF THE CHANGE OF THE SURFACE ROUGHNESS ON ADHESION OF ORGANIC COATINGS Filipová Marcela 1, Podjuklová Jitka 2, Siostrzonek René 3
VíceHODNOCENÍ TVAŘITELNOSTI SLITINY AZ91 KLÍNOVOU ZKOUŠKOU USING WEDGE TESTS FOR FORMING EVALUATION OF MAGNESIUM ALLOYS AZ91
HODNOCENÍ TVAŘITELNOSTI SLITINY AZ91 KLÍNOVOU ZKOUŠKOU USING WEDGE TESTS FOR FORMING EVALUATION OF MAGNESIUM ALLOYS AZ91 Miroslav Greger, Radim Kocich a Lubomír Čížek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA,
VíceMOŽNOSTI ELEKTROLYTICKÉ PIPETY ELYANA 230 V METALOGRAFII POSSIBILITIES OF ELECTROLYTIC POLISHER ELYANA 230 FOR UTILIZATION IN METALLOGRAPHY
MOŽNOSTI ELEKTROLYTICKÉ PIPETY ELYANA 230 V METALOGRAFII POSSIBILITIES OF ELECTROLYTIC POLISHER ELYANA 230 FOR UTILIZATION IN METALLOGRAPHY Abstrakt D. Jandová 1, F. Jandoš 2, J. Kasl 1 1 ŠKODA VÝZKUM,
Více10. Experimentální část
68 10. Experimentální část Výsledná jakost odlitku se skládá z mnoha činitelů. Jedním z nich je i dosažení požadovaných mechanických vlastností, které jsou určovány jak výslednou mikrostrukturou (tvar
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceKeramika spolu s dřevem, kostmi, kůží a kameny patřila mezi první materiály, které pravěký člověk zpracovával.
Keramika Keramika spolu s dřevem, kostmi, kůží a kameny patřila mezi první materiály, které pravěký člověk zpracovával. Chceme li definovat pojem keramika, můžeme říci, že je to materiál převážně krystalický,
VíceVLIV SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA MIKROSTRUKTURU SLITINY Ti-46Al-5Nb-1W
VLIV SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA MIKROSTRUKTURU SLITINY Ti-46Al-5Nb-1W EFFECT OF THE DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION ON THE MICROSTRUCTURE OF ALLOY Ti-46Al-5Nb-1W Vítězslav Smíšek a Miroslav Kursa a a VŠB-TU Ostrava,
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VícePOPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT
POPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT DESCRIPTION OF NEW MICROSTRUCTURE PHASES AND THEIR IMPACT ON PROPERTIES OF STANIT TIN-BASE BABBIT Antonín Kříž Department
VíceTÜV NORD Czech, s.r.o. Laboratoře a zkušebny Brno Olomoucká 7/9, Brno
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř poskytuje odborná stanoviska a interpretace výsledků zkoušek. Zkoušky: 1 Stanovení prvků metodou (Al, As, B, Bi, Cd,
VíceSlévárenské slitiny. Slévatelnost - schopnost slévárenských slitin vytvářet kvalitní odlitky - přispívá k ní:
Slévárenské slitiny Slévatelnost - schopnost slévárenských slitin vytvářet kvalitní odlitky - přispívá k ní: tavitelnost - je schopnost kovů a slitin přecházet ze stavu pevného do stavu kapalného; zabíhavost
VíceTÜV NOPRD Czech, s.r.o., Laboratoře a zkušebny Seznam akreditovaných zkoušek včetně aktualizovaných norem LPP 1 (ČSN EN 10351) LPP 2 (ČSN EN 14242)
1 Stanovení prvků metodou (Al, As, B, Bi, Cd, Ce, Co, Cr, Cu, Fe, La, Mg, Mn, Mo, Nb, Nd, Ni, P, Pb, S, Sb, Se, Si, Sn, Ta, Te, Ti, V, W, Zn, Zr) 2 Stanovení prvků metodou (Ag, Al, Be, Bi, Cd, Ce, Co,
VíceVLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU. PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY
VLASTNOSTI PM SLITINY AlCr6Fe2Ti S VYSOKOU TEPELNOU STABILITOU PROPERTIES OF PM AlCr6Fe2Ti ALLOY WITH HIGH THERMAL STABILITY D. Vojtěch 1, J. Verner 1, J. Šerák 1, F. Šimančík 2, M. Balog 2, J. Nagy 2
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceOXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ
OXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ OXIDATION RESISTANCE AND THERMAL STABILITY OF Ti-Al-Si ALLOYS PRODUCED BY REACTIVE SINTERING Pavel Novák Filip Průša
VíceMINERALOGICKÉ A GEOCHEMICKÉ ZHODNOCENÍ KOROZIVNÍCH PRODUKTŮ POZINKOVANÝCH ŽELEZNÝCH TRUBEK
MASARYKOVA UNIVERZITA PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA ÚSTAV GEOLOGICKÝCH VĚD MINERALOGICKÉ A GEOCHEMICKÉ ZHODNOCENÍ KOROZIVNÍCH PRODUKTŮ POZINKOVANÝCH ŽELEZNÝCH TRUBEK (Rešerše k bakalářské práci) Jana Krejčí Vedoucí
VíceMetalografie ocelí a litin
Metalografie ocelí a litin Metalografie se zabývá pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury kovů a slitin. Dále také stanoví, jak tato struktura souvisí s chemickým složením, teplotou a tepelným
VíceSlévárenské slitiny. čisté kovy slitiny. slitiny Fe - litiny, - ocel na odlitky neželezné kovy - slitiny Al; - slitiny Mg; - slitiny Cu; - slitiny Zn.
Slévárenské slitiny čisté kovy slitiny Rovnovážný diagram dvou kovů s úplnou rozpustností v tuhém stavu slitiny Fe - litiny, - ocel na odlitky neželezné kovy - slitiny Al; - slitiny Mg; - slitiny Cu; -
VíceDoc. Ing. Ivo Juřička, CSc. juricka@hrkralove.ferona.cz. Eliška Kašparová kasparova.eliska@gmail.com
Doc. Ing. Ivo Juřička, CSc. juricka@hrkralove.ferona.cz Eliška Kašparová kasparova.eliska@gmail.com Nízká měrná hmotnost Vysoká pevnost v tahu Vysoká mez kluzu Vysoká tuhost konstrukcí Výborná obrobitelnost
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Tř ebešíně 2299 p ř íspě vková organizace zř ízená HMP
1.4 Vymezení cílů Popis výroby odlitku ve slévárenské výrobě, včetně přípravy modelu, odlévací směsi, výrobní formy až po laboratorní zkoušky materiálu. Dále vytvoření 3D modelu odlitku v programu SolidWorks
VíceELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE
ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE Klára Jačková Roman Reindl Ivo Štěpánek Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Západočeská univerzita
VícePREPARING OF AL AND SI SURFACE LAYERS ON BEARING STEEL
METAL 28 PŘÍPRAVA ALITOSILITOVANÝH POVRHOVÝH VRSTEV NA LOŽISKOVÉ OELI PREPARING OF AL AND SI SURFAE LAYERS ON BEARING STEEL Pavel Doležal, Ladislav Čelko, Aneta Němcová, Lenka Klakurková, mona Pospíšilová
VíceOPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ Marie KOLAŘÍKOVÁ, Ladislav KOLAŘÍK ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 628, email:
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
Více