Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce"

Transkript

1 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního řádu a všechna posouení prvků pro kombinace SÚ. 5,988 α 7,30 7,0 7,00 30,00 [m] Základní údaje elková délka : b 7,00 m Vdálenost rámů: s 7,0 m Ropětí : d 30,00 m Výška (max): h 7,30 m Sklon střech: α 5,0 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 : Příčné ajištění proti klopení

2 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Zatížení. Stálá atížení vlastní tíha nosníku střešní plášť s vanicemi G 0,30 k/m pro vnitřní rám: G 0,30 7,0, k/ml E Zatížení sněhem harakteristické hodnot atížení sněhem na střeše v [k/m] S 0,8,0,0 0,77 0,8 k/m² pro vnitřní rám: S 0,8 7,0,5 k/m s,5 k/m E α 7,30 30,00 [m]

3 Dokument: SX09a-Z-EU Strana Zatížení větrem harakteristické hodnot atížení větrem v k/m pro vnitřní rám E 99-- ind direction Zone G: 9,8 Zone H: 5,5 Zone J: 5,5 Zone I: 5,5 Zone D:,59 Zone E: 3,8 e/0,, 30,00 3 Kombinace atížení 3. Parciální součinitele spolehlivosti Gmax,35 (stálá atížení) Gmin,0 (stálá atížení) Q,50 (nahodilá atížení) ψ 0 0,50 (sníh) ψ 0 0,0 (vítr) 0,0,0 3. Kombinace SÚ Kombinace 0 : Gmax G + Q Q s Kombinace 0 : Gmin G + Q Q E 990 E 990 Tabulka A. E 990 Kombinace 03 : Gmax G + Q Q s + Q ψ 0 Kombinace 0 : Gmin G + Q Q s + Q ψ 0 Q Kombinace 05 : Gmax G + Q ψ 0 Q s + Q Q Kombinace 0 : Gmin G + Q ψ 0 Q s + Q Q 3.3 Kombinace SP Kombinace a omeení b měl být specifikován v každém projektu nebo árodní přílohou E 990

4 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Průře. Sloup t f ávrh IPE 00 Třída oceli S75 Výška h 00 mm t Výška stěn Výška přímé části stěn h 5 mm h d 5 mm h Šířka b 0 mm Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení t mm t f 9 mm r mm b Hmotnost, kg/m Plocha průřeu A 5 cm oment setrvačnosti / I 9080 cm oment setrvačnosti / I 338cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 5, cm Výsečový moment setrvačnosti I cm Elastický modul průřeu / el, 309 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 35 cm 3 Elastický modul průřeu / el, 307,80 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 85,0 cm 3

5 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8. Příčel ávrh IPE 500 Třída oceli S75 Výška Výška stěn Výška přímé části stěn Šířka Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení Hmotnost h 500 mm h 8 mm d mm b 00 mm t 0, mm t f mm r mm 90,7 kg/m Plocha průřeu A 5,50 cm oment setrvačnosti / I 800 cm oment setrvačnosti / I cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 89,9 cm Výsečový moment setrvačnosti I 900 cm Elastický modul průřeu / el, 98 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 9 cm 3 Elastický modul průřeu / el,, cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 335,90 cm 3 5 Globální analýa Přípoje se předpokládají: kloubové v uložení sloupů tuhé v rámových roích. E Rámová bla modelována v programu EFFEL.

6 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 5. Součinitel α cr Ab bla ověřena citlivost rámové na účink. řádu, je provedena analýa posuvnosti stčníků pro výpočet součinitele α cr, který vjadřuje výšení návrhového atížení při dosažení trát stabilit v pružném stavu, pro kombinaci s největším svislým atížením: max G + Q Q S (kombinace 0). Pro tuto kombinaci je součinitel α cr,57 Tvar deformace je náorněn dále. E Ted: α cr,57 > 0 ůže být proveden výpočet podle teorie. řádu. 5. Vliv imperfekcí Globální počáteční vodorovné imperfekce mohou být určen E (3) E (3) 3 φ φ 0 α h α m 0,70 0,8 3, kde φ 0 /00 α h 0, 70 h 7,30 α m 0,5( + ) 0, 8 m m (počet sloupů) Vodorovné imperfekce mohou být anedbán, pokud H 0,5 V. Počáteční vodorovné imperfekce mohou být nahraen ekvivalentními vodorovnými silami: H eq φ V v kombinaci, kde H < 0,5 V E ()

7 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 ásledující tabulka udává reakce v podporách. Komb. SÚ. Levý sloup Pravý sloup elkem H, V, H, V, H V k k Kn k k k 0,5 V 0-5,5-7, 5,5-7, 0-3,70 5, , 80,7 -,7 58,9 70,9 38,9 0, ,0-9,77 89,8-05,3, -97, 9,5 0-3,59-73,03 77,0-8,5, -59, 3, ,97,97,7-0,57 70,9,0 0, 0 5, 30,7,5 8,7 70,9 38,88 5,83 Vodorovné imperfekce mají být uvažován jen pro kombinaci 0: V H eq φ.v k k 7, 0,55 odelování s H eq pro kombinaci Výsledk pružné analý 5.3. ení stav použitelnosti Kombinace a omeení b měl být specifikován pro každý projekt nebo v árodní příloe. V tomto případě jsou deformace obdržené modelu následující: E (7) E a E 990 Svislé průhb: G + Sníh: D mm L/ Poue sníh: D 73 mm L/08 Vodorovné posun: Posun hlav sloupu poue od větru D x 8 mm h/

8 Dokument: SX09a-Z-EU Strana ení stav únosnosti Průběh momentu v km Kombinace 0: Kombinace 0: Kombinace 03: Kombinace 0:

9 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Kombinace 05: Kombinace 0: Posouení sloupu Profil IPE 00 - S75 (ε 0,9) Posouení sloupu je provedeno pro kombinaci 0 :,5 k (uvažována konstantní po délce sloupu) V, k (uvažována konstantní po délce sloupu) 755 km (ve vrcholu sloupu). Klasifikace průřeu Stěna: Štíhlost stěn c / t,83 d t f 8,9mm d + d 5 + 8,9 α 0,58 > 0,50 d 5 E ,9 Omeení pro třídu je : 39ε / (3α ) 59, 9 3 0,58 Potom : c / t,83 < 59,9 Stěna je tříd.

10 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 0 8 Pásnice: Štíhlost pásnice je c / t f 80 / 9,7 Omeení pro třídu je : 9 ε 9 0,9 8,8 Potom: c / t f,7 < 8,8 Pásnice je tříd Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.. Únosnost průřeu Únosnost ve smku Smková plocha : A v A - bt f + (t +r)t f > η.h.t η může být konervativně uvažováno rovno A ( + ) mm > η.h.t 7 mm v E (3) V pl,rd A v (f / 3) / 0 ( / 3).0-3 V pl,rd 330 k V / V pl,rd,0/330 0,09 < 0,50 Vliv smkové síl na ohbovou únosnost může být anedbán. Únosnost v prostém tlaku pl, Rd A f / 0 (500 75/,0).0-3 pl,rd 90 k,5 k < 0,5 pl, Rd 90 x 0,5 073 k 0,5ht f 0, a,5 k < 97, 3k 000 Vliv normálové síl na ohbovou únosnost může být anedbán Únosnost v ohbu pl,,rd pl, f / 0 (35 75/,0).0-3 pl,,rd 95,8 km, 755 km < pl,,rd 95,8 km 0 E E () E

11 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8.3 Vpěr a klopení Únosnost sloupu je dostačující, pokud jsou splněn následující podmínk (sloup není ohýbán v rovině menší tuhosti,, 0): χ χ Rk Rk + k + k, χ, χ,rk,rk E Součinitele k a k se vpočítají podle Příloh A E Rámová není citlivá na účink druhého řádu (α cr,57 > 0). Potom se vpěrná délka pro vbočení v rovině rámu může uvažovat rovna sstémové délce. E (7) L cr, 5,99 m Ponámka: U jednolodních smetrických rámových konstrukcí, které nejsou citlivé na účink druhého řádu není obvkle posouení vpěru v rovině rohodující. Rohodující pro návrh sloupu bude odolnost příčného řeu e vrcholu sloupu. o se týče vbočení rovin sloupu, prvk jsou ajištěn jen na obou koncích. Potom : L cr, 5,99 m pro vbočení kolmo k měkké ose L cr,t 5,99 m pro vbočení v krutu a L cr, 5,99 m pro klopení Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : a (α 0,) EI cr, π π 5390k L cr, cr, Af λ 0,8 E () Tabulka. E ()

12 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 [ + α( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0, 0,8 0, 0, φ 0,5 λ + 8 0,59 χ φ 0,59+ 0,59 0,8 + φ λ Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : b (α 0,3) EI cr, π π 95 k L Af λ cr, cr,,8 0,983 [ + α ( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0,3,8 0,, φ 0,5 λ + 8,8 χ φ,8 +,8,8 + φ λ 0,395 E () E () Tabulka. E () E () Klopení L cr, 5,99 m cr Křivka vpěrné pevnosti : c (α 0,9) Průběh momentu je lineární : ψ 0,77 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI π , cr 35 km Z t ,.0 + π E Tabulka.5 I S003 λ cr pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ S hodnotami λ,0 0, 0a β 0,75 0,855 E ()

13 χ Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 [ + 0,9( 0,855 0,) + 0,75 0,855 ] 0, 877 φ 0,5 φ 0, ,877 0,75 0,855 + φ βλ 0,735 k c 0, 759,33 0,33ψ f 0,5 ( k λ (ψ 0) [ ( ) ] 0, [ ( 0,855 0,8) ] 0, 875 c ) 8 f 0,5 ( 0,759) < χ χ,mod 0,735 0, 8388 < f 0,875 Výpočet součinitelů k a k podle Příloh A E 993--,5 cr, μ ,9999,5 χ 0, cr, E () Tabulka. E Annex A cr, μ χ cr,,5 95,5 0, ,97 pl, 35, <,5 309 el, E Annex A pl, 85,,578 >,5,5 307,8 el, Kritické břemeno pro vbočení kroucením cr,t A ( GIt I 0 π + L EI cr,t Pro dvojose smetrický průře, ) I I + I + ( + ) A cm I S003

14 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 cr, T ,.0 + π cr,t 89 k cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A cr,0 π ,.0 + π , 3km cr, o f 3 pl, λ 0,5 cr,o 73,3.0 E Příloha A λ, 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf kde cr,tf cr,t (dvojose smetrický průře),5 95,5 89 λ 0 lim 0,,77 ( )( ) 0,58 λ λ 0 > 0lim m ε a m,0 + ( m,0), + ε a kde, A ε 3,7 (třída ) a el, a I t 0,998 I

15 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 Výpočet součinitele m,0 + ψ + ψ m,0 0,79 0, 0,3( 0,33) ψ 0 cr, cr, m,0 0,79 0, 88 0,789 E Příloha A Tabulka A Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 3,7 0,998 m 0,789 + ( 0,789) 0,9 + 3,7 0,998 m m ( a cr, )( cr,t ) E Příloha A 0,998 0,9 m 0,983 <,5,5 ( )( ) m Výpočet součinitelů a :,, + ( )[( mλmax mλmax) npl b] el, pl, E Příloha A n / pl Rk / 0,0375, 0 b 0 a d 0 λ, 80 max λ,, + (, ) [( 0,9,8 0,9,8 ) 0,0375],, el, 309 0,989 > 0, pl,

16 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 + ( )[( 5 mλmax) npl d] 0, el, pl, + (, )[( 0,9,8 ) 0,0375 ] 0,938 5, el,, 309 0, 938 > 0, 0, 0, 579,5 35 pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E Příloha A k 0,9999 0,9,5 0, ,988 k μ mm 0, cr, 0,97, k 0,9 0, 0,538,5 0,938, Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk E , , ,8388 VYHOVÍ ,953 < χ Rk + k, χ,rk

17 Dokument: SX09a-Z-EU Strana , , ,8388 VYHOVÍ 3 0,587 < 75 Sloup namáhaný kombinací vpěrného tlaku a ohbu ted vhoví. 7 Posouení příčle 7. Klasifikace Případ maximální tlakové síl v příčli: (Kombinace 0) Stěna: h 8 mm t 0, mm c / t,7 c mm 3 k 3000 d 8, 5mm t f 0, 75 d + d + 8,5 α 0,557 > 0,5 d 39ε 39 0,9 c / t,7 < 58, 38 třída 3α 3 0,557 E Pásnice b 00 mm t f mm r mm c / t f, c 7 mm tlačená část c / t f < 9ε 8,8 (S75 ε 0,9 ) c / t f, třída Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.

18 Dokument: SX09a-Z-EU Strana Únosnost příčného řeu Posouení na maximální moment působící v prvku IPE 500: Kombinace 0 aximální síla v IPE 500 na kraji náběhu: 3,00 k V 8,50 k, 39,0 km 39,0 km 75,98 km 305,3 km Kombinace 0: Průběh ohbového momentu v příčli Únosnost ve smku V 8,50 k A v A - bt f + (t +r)t f η A (0, + ) 5985 mm v A v > η.h.t 8 0, 77mm V pl, Rd A v (f / 3) / / 3 / ,3 k V / V pl, Rd 8,5/950,3 0,5 < 0,50 jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! Únosnost v prostém tlaku pl, Rd 550 x 75/ k 3 k < 0,5 pl, Rd 37 0,5 79, k a 3 k < 0,5h t 0 f 0,5 8 0, ,k jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! E E () E E ()

19 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Únosnost v ohbu pl,,rd 9 75/000 03, km, 39,0 km < pl,,rd 03, km E Vpěr a klopení Primatické prut namáhané kombinací ohbu a vpěrného tlaku: Posouení podle interakčních vtahů: χ Rk + k χ,,rk, a + k χ Rk,Rk χ E Vbočení v rovině rámu - kolmo k : Pro určení vpěrní délk pro vbočení v rovině je provedena stabilitní analýa pro výpočet součinitele α cr pro kombinaci s největším svislým atížením s fiktivním příčným podepřením ve vrcholu sloupu: Kombinace 0 α cr 37,37 E () Tabulka. E () Křivka vpěrné pevnosti : a (h/b>) α 0, α 37, k cr, cr λ Af cr, 0,790 E () Tabulka.

20 Dokument: SX09a-Z-EU Strana α ( λ ) 0, [ + 0, ( 0,790 0,) 0, ] φ 0,5 + λ φ 0, ,875 χ φ 0, ,875 0,790 + φ λ Vbočení rovin rámu kolmo k : 0,80 Pro vbočení kolmo k ose a pro kroucení je vpěrná délka uvažována jako vdálenost příčně ajištěných bodů: L cr,00m Ponámka: meilehlé vanice posktují příčné ajištění poue pro horní pásnici. Jejich vliv b mohl být uvažován, ale v dalším výpočtu je konervativně anedbán. Vbočení prutu L cr,,00 m cr, EI π π L cr, Zkroucení prutu L cr,t,00 m A π EI cr,t ( GI t + ), I L 0 kde o 0 a o 0 cr,t k (dvojose smetrický průře) I I + I + ( + ) A cm E I S003 cr,t 550 ( ,9.0 + π cr,t 3305 k ) cr min ( cr, ; cr,t ) 33 k Af λ cr,05 E ()

21 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Křivka vpěrné pevnosti : b α 0,3 [ + α ( λ 0, ) ] [ + 0,3 (,05 0,), ] φ 0 + λ,5 φ 0,5 + 05,07 χ φ,07 +,07,05 + φ λ Klopení : L cr,,00 m Křivka vpěrné pevnosti : c α 0,9 0,303 E () Tabulka. E Tabulka.5 Průběh momentu v příčli mei bod příčného ajištění: Kombinace 0 Výpočet kritického momentu: I ψ - 0,87 S003 q - 9,5 k/m ql μ 8-0,3,75 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I cr π , cr 59 km ,9.0 + π

22 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 χ λ cr pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ, kde λ,0 0, 0 a β 0,75 0,75 [ + 0,9 ( 0,75 0,) + 0,75 0,75 ] 0, 770 φ 0,5 φ 0, ,770 0,75 0,75 + φ β λ k c 0,9 f 0,5 ( ) λ k c [ ( 0,8) ] [ ( 0,75 0,8) ] 0, 955 f 0,5 ( 0,9) < 0,85 E () E () Tabulka. χ 0,85 χ,mod 0, 8503 f 0,955 < Kombinace 0 3 k tlak, 39,0 km, 0 Průře tříd Δ, 0 et Δ, 0 χ Rk + k, χ,rk χ Rk + k, χ,rk E

23 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 cr, μ χ cr, , ,99 E Příloha A cr, μ χ cr, , ,908 pl, 9,38 <,50 98 el, E Příloha A pl, 335,9,59 >,50,5, el, cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A. π cr, , 5km cr, o ,9.0 + π f 3 pl, λ 0,9 cr,o,5.0 λ, kde,75 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf E Příloha A a cr,tf cr,t ( dvojose smetrický průře) λ 0 lim 0,,75 ( )( ) 0,387 λ 0,9 > λ 0lim 0,387

24 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 m ε a m,0 + ( m,0), + ε a E Příloha A, A 39, kde ε 5,38 (třída ) el, a I t 89,9 a 0,998 I 800 Výpočet součinitele m,0 Průběh momentu v příčli: E Příloha A Tabulka A 30m, maximální moment v příčli 755km δ maximální průhb příčle 79mm π EI δ x m,0 + L, cr, π m,0 + 0, Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 5,38 0,998 0, ( 0,9803) + 5,38 0,998 m 0,99

25 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 m m ( a cr, )( cr,t ) E Příloha A 0,998 m 0,99,07 > 3 3 ( )( ) Výpočet součinitelů a n,, + ( )[( mλ max mλ max ) npl b] / pl Rk / 0,08 el, pl, E Příloha A, 0 b 0 a d 0 λ 05 max λ,,, + (,38 )[( 0,99,05 0,99,05 ) 0,08],38,38 0,977 + ( )[( 5 mλ max ) npl d] 0, + (,38 )[( 0,99,05 ) 0,08] 0,90 5,38 el, pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E Příloha A k 0,99 0,99,07 3 0, ,

26 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 k μ m m 0, cr, 0,908,38 k 0,99,07 0, 0, ,90, Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk ,.0 +, , ,8503 VYHOVÍ ,83 < E (.) χ Rk + k, χ,rk (.) ,.0 + 0, , ,8503 VYHOVÍ ,5385 < 8 Posouení náběhu Pro posouení náběhu příčle je samostatně uvažována tlačená část příčného řeu se vpěrnou délkou pro vbočení kolmo k ose rovnou 3,00 m (vdálenost mei vrcholem sloupu a prvním příčným ajištěním). aximální síl a moment v náběhu: 39, k V 5,3 k 755 km

27 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 arakteristik celého průřeu: Výpočet pružných charakteristik průřeu je přibližný, je anedbána vnitřní pásnice. Plocha A 0,80 cm oment setrvačnosti / I 3050 cm oment setrvačnosti / I cm Pružný průřeový modul / el, 0 cm 3 Pružný průřeový modul / el, cm mm 00 mm harakteristik tlačené části: Průře ve střední části náběhu včetně / výšk stěn Plocha A cm oment setrvačnosti / I 55 cm oment setrvačnosti / I 08 cm 08 i, 93cm 00 mm Lf 3000 λ i λ 9,30 8,39 0,70 Vpěr svařovaného průřeu I s poměrem h/b > : křivka d α 0,7 [ + α ( λ 0,) + ] 0,5 [ 0,7 ( 0,70 0,) 0,70 ] + + 0, 9397 φ 0,5 λ χ φ 0, ,9397 0,70 + φ λ 0,0

28 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 8 Tlak v dolní pásnici: , f 39, k Posouení vpěrné únosnosti dolní pásnice:,f χ Rk ,98< VYHOVÍ 0,

29 Příklad: Pružná analýa jednolodní rámové SX09a-Z-EU Qualit Record RESOURE TITLE Reference(s) Example: Elastic analsis of a single ba portal frame T703 ORIGIAL DOUET ame ompan Date reated b Valérie LEAIRE TI 5/0/05 Technical content checked b Alain BUREAU TI /0/05 itorial content checked b Technical content endorsed b the folloing STEEL Partners:. UK G Oens SI 0//0. France A Bureau TI 0//0 3. Seden B Uppfeldt SBI 0//0. German uller RTH 0//0 5. Spain J hica Labein 0//0 Resource approved b Technical oordinator G Oens SI 8/9/0 TRASLATED DOUET This Translation made and checked b: J. Dolejš TU in Prague 5//07 Translated resource approved b: T. Vraný TU in Prague 8/8/07 ational technical contact: F. ald TU in Prague Page 9

Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů

Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.

Více

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami 3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller

Více

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.

Více

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního

Více

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní

Více

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově

Více

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval

Více

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z Eurokód Vpracoval Mladen Lukic Datum Leden 006 Kontroloval Alain Bureau Datum Leden 006 Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Tento příklad se zabývá podrobným

Více

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje

Více

SLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM

SLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro

Více

Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012

Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012 Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované

Více

5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup

5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním

Více

PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN

PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti

Více

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana z 7 ázev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Tento příklad se zabývá spojitými sloupy průřezu H nebo RHS

Více

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah Tento NCCI dokument podává informace o modelování portálových rámů pro pružnou globální analýzu. Modelování zatížení zde není zahrnuto. Obsah. Modelování geometrie rámů 2 2. Modelování spojů 4 Strana .

Více

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů S032a-CZ-EU CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů Tento CCI dokument vysvětluje obecnou metodu presentovanou v 6.3.4 z E1993-1-1

Více

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,

Více

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,

Více

5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník.

5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník. 5. Ohýbané nosník Únosnost ve smku, momentová únosnost, klopení, P, hospodárný nosník. Únosnost ve smku stojina pásnice poue pro válcované V d h t w Posouení na smk: V pružně: τ = ( τ pl, Rd) I V V t w

Více

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu Dokument: SX039a-CZ-EU Strana 1 z 8 ázev Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Daum Leden 006 Kontroloval J Chica & F Morente, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného

Více

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených

Více

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V

Více

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce Tento NCCI poskytuje informace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj ve vrcholu rámu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním

Více

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,

Více

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE 1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné

Více

Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli

Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít

Více

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu VÝPOČET Dokument č. SX020a-CZ-EU Strana 1 z 5 Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu Je nezbytné, aby se v případě lokální poruchy nezřítila celá, popř. významná část budovy.k zabránění

Více

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy Dokument č. SX016a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód EN 1991-1-3, Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Řešený příklad objasňuje postup výpočtu atížení budovy s

Více

Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.

Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3. NCCI: Předběžný návrh nespřažených nosníků Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) Obsah 1. Všeobecně 2 2. Hlavní předpoklady.

Více

příklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016

příklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016 příklad - Drat vere pajcu VUT FAST KDK Pešek 0 VZPĚR SOŽEÉHO PRUTU A KŘÍŽOVÉHO PRUTU ZE DVOU ÚHEÍKŮ Vpočítejte návrhovou vpěrnou únosnost prutu délk 84 milimetrů kloubově uloženého na obou koncí pro všen

Více

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.

Více

NCCI: Jednoose symetrické pruty konstantního průřezu namáhané ohybem a osovým tlakem

NCCI: Jednoose symetrické pruty konstantního průřezu namáhané ohybem a osovým tlakem CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem S00a-CZ-EU CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem Tento CC dokument se abývá metodou

Více

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,

Více

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN Dokument: SX037a-CZ-EU Strana z 8 podle EN 994-- Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Datum Leden 006 Kontroloval J Chica, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky

Více

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tento dokument slouží jako pomůcka pro určení teploty nechráněných ocelových prvků. Obsahuje také tabulky pro určení součinitele průřezu včetně vlivu

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským

Více

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný

Více

Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb

Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené

Více

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - Tento NCCI předkládá hodnoty týkající se součinitele k účinné délky a destabilizujícího součinitele D pro nosníky a konzoly

Více

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632

Více

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2 Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α

Více

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce

Více

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách Tento doument obsahuje tabuly pro lasifiaci průřezů při vysoých teplotách. V tabulách jsou obsaženy běžné válcované průřezy. Obsah 1. Úvod 2 2. Tabuly 3 3. Doplňující informace 11 4. Literatura 12 Strana

Více

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem VÝPOČET Dokument: SX040a-CZ-EU Strana 1 z 8 Vypracoval Björn Uppfeldt Datum Leden 006 Kontroloval Emma Unosson Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného Tento příklad ukazuje návrh

Více

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1. Postup řešení: Koncepční návrh konstrukcí s příhradovými vazníky a sloupy Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních

Více

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Tento vývojový diagram představuje zjednodušeně komplexní stanovení zatížení větrem pro jednopodlažní (průmyslové) budovy. 4.2 Mapy rychlostí

Více

Normálová napětí při ohybu - opakování

Normálová napětí při ohybu - opakování Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové

Více

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tento dokument obsahuje tabulky s redukčními součiniteli mechanických vlastností

Více

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance) Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,

Více

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. . cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE 1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné

Více

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce

Více

Klasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí

Klasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí Klasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí Klasifikace závisí na geometrii i zatížení řešit pro každou kombinaci zatížení!! 1. Konstrukce řešené podle teorie 1. řádu (α > 10): F α 10 Pro dané

Více

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) Tento NCCI dává návod na přípravu modelu konstrukce při návrhu rámu plastickou analýzou. Obsah 1. Obecně 2 2. Idealizace rámu

Více

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Pozoruhodná osmipodlažní komerční budova, u které bylo díky aktivní požární ochraně a provedení požárně-bezpečnostního návrhu eliminováno

Více

NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov

NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov Doporučení a směrnice pro vodorovné a svislé průhyby jednopodlažních budov Obsah 1. Úvod. Vodorovné průhyby portálových rámů 3. Svislé průhyby portálových

Více

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů. 4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu

Více

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1 Postup řešení: Stěnová diafragmata v plášťovém chování Tento dokument informuje o důležitých okolnostech, které je nutné uvažovat při použití stěnových diafragmat. Rovněž jsou uvedeny hlavní kroky při

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a Tento dokument definuje a představuje základní koncepty uspořádání nosných konstrukcí vícepodlažních ocelových a kompozitních budov.

Více

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů Dokument inforuje o počátečním návrhu rámových konstrukcí ze svařovaných profilů pro obvyklé průmyslové nebo komerční budovy. Obsah 1. Běžné

Více

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových Popisuje typy sloupů a prvků svislého ztužení používaného pro vícepodlažní budovy a poskytuje informace pro úvodní návrh těchto

Více

studentská kopie 7. Hala návrh sloupu

studentská kopie 7. Hala návrh sloupu 7. Hala návrh sloupu Va s vetnutými sloup a louově připojenými vaní představují stati neurčitou soustavu. Při výpočtu le použít ja jednodušený, ta i podroný model, terý osahuje všehn prut vaníu i sloupu.

Více

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4 Postup řešení: Konstrukce z tenkostěnných a z válcovaných profilů Postup řešení uvádí koncepci užití za tepla válcovaných ocelových profilů, které zvýší únosnost lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení.

Více

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou Popisují se zde různé typy integrovaných nosníků, které umožňují, aby průvlak nesnižoval světlou výšku a nezvyšoval tloušťku

Více

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION

Více

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Přehled nejdůležitějších kritérií pro ekonomický návrh nosníků ve vícepodlažních budovách. Uvádí se podklady pro počáteční návrh.

Více

IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ

IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tento NCCI obsahuje tabulky s klasifikací průřezů profilů IPE a HE podle evropských pravidel. Klasifikace je stanovena pro čistý ohyb k oběma osám

Více

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Jsou popsány různé typy otvorů v nosnících vícepodlažních budov, které se využívají pro instalace v prostoru o výšce nosné

Více

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství

Více

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina

Více

Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.

Více

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování. SS9a-CZ-EU Postup řešení: Přenos vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné

Více

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ 7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní

Více

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Tento document obsahuje informace o možnostech, výhodách a omezení vyplývajících z použití nechráněných ocelových konstrukcí v případě požáru. Kapitola

Více

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017 Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním

Více

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4. Postup řešení: Detaily rámových konstrukcí z válcovaných profilů Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. Obsah. Úvod. Náběh

Více

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu: Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul

Více

Rovnoměrně ohýbaný prut

Rovnoměrně ohýbaný prut Přednáška 02 Prostý ohb Hpotéa o achování rovinnosti průřeu Křivost prutu, vtah mei momentem a křivostí Roložení napětí při ohbu Pružný průřeový modul Vliv teplot na křivost Copright (c) 2011 Vít Šmilauer

Více

POSOUZENÍ DŮLNÍ OCELOVÉ VÝZTUŽE PODLE ČSN EN EUROKÓD 3

POSOUZENÍ DŮLNÍ OCELOVÉ VÝZTUŽE PODLE ČSN EN EUROKÓD 3 POSOUZEÍ DŮLÍ OCELOVÉ VÝZTUŽE PODLE ČS E 993-- EUROKÓD 3 ÚVOD V lednu 2009 přestala platit předběžná evropská ocelářská norma ČS P EV 993-- a v dubnu 200 bla ukončena platnost souběžné platné české ocelářské

Více

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje

Více

Internetový seminář NÁVRH OCELOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE PODLE ČSN EN (ocelářská norma)

Internetový seminář NÁVRH OCELOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE PODLE ČSN EN (ocelářská norma) DECETRALIZOVAÝ PROJEKT ŠT 2010: CELOŽIVOTÍ VZDĚLÁVÁÍ ODBORÉ VEŘEJOSTI V OBLASTI BEZPEČOSTI A SPOLEHLIVOSTI STAVEBÍCH KOSTRUKCÍ PŘI PROVÁDĚÍ STAVEB Internetový seminář 22. 10. 19. 11. 2010 ÁVRH OCELOVÉ

Více

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan

Více

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah Tento NCCI uvádí pravidla pro předběžný návrh součástí přípoje čelní deskou v "kloubovém spoji". V tomto NCCI se referuje o čelních deskách jak na plnou výšku, tak na část výšky nosníku. Pravidla se týkají

Více

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4. Dokument č. Strana 1 z 4 V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v, kapitola 4. Hlavní data Oel patní desky S35: f yp 35 N/mm² Třída betonu

Více

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam SMART House je název soustavy pro obytné budovy, která využívá uzavřené průřezy na sloupy a nosníky a lehké ocelové výplňové stěny a stropní konstrukce.

Více

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. NCCI: Výběr styku sloupu s příložkami Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. Obsah 1. Obecně

Více

Smyková napětí v ohýbaných nosnících

Smyková napětí v ohýbaných nosnících Pružnost a plasticita, 2.ročník kominovaného studia Smková napětí v ohýaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení ýpočet smkového napětí odélníkového průřeu Dimenování nosníků namáhaných na smk

Více

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. NCCI: Styk sloupu s kontaktem Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. Obsah 1. Použití styku sloupu s kontaktem.

Více

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel

Více

Téma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících

Téma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 7 Smková napětí v ohýbaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet smkového napětí vbraných průřeů Dimenování nosníků namáhaných na smk

Více

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08 Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a

Více

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.

Více

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné

Více