Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
|
|
- Jindřich Pešan
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního řádu a všechna posouení prvků pro kombinace SÚ. 5,988 α 7,30 7,0 7,00 30,00 [m] Základní údaje elková délka : b 7,00 m Vdálenost rámů: s 7,0 m Ropětí : d 30,00 m Výška (max): h 7,30 m Sklon střech: α 5,0 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 : Příčné ajištění proti klopení
2 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Zatížení. Stálá atížení vlastní tíha nosníku střešní plášť s vanicemi G 0,30 k/m pro vnitřní rám: G 0,30 7,0, k/ml E Zatížení sněhem harakteristické hodnot atížení sněhem na střeše v [k/m] S 0,8,0,0 0,77 0,8 k/m² pro vnitřní rám: S 0,8 7,0,5 k/m s,5 k/m E α 7,30 30,00 [m]
3 Dokument: SX09a-Z-EU Strana Zatížení větrem harakteristické hodnot atížení větrem v k/m pro vnitřní rám E 99-- ind direction Zone G: 9,8 Zone H: 5,5 Zone J: 5,5 Zone I: 5,5 Zone D:,59 Zone E: 3,8 e/0,, 30,00 3 Kombinace atížení 3. Parciální součinitele spolehlivosti Gmax,35 (stálá atížení) Gmin,0 (stálá atížení) Q,50 (nahodilá atížení) ψ 0 0,50 (sníh) ψ 0 0,0 (vítr) 0,0,0 3. Kombinace SÚ Kombinace 0 : Gmax G + Q Q s Kombinace 0 : Gmin G + Q Q E 990 E 990 Tabulka A. E 990 Kombinace 03 : Gmax G + Q Q s + Q ψ 0 Kombinace 0 : Gmin G + Q Q s + Q ψ 0 Q Kombinace 05 : Gmax G + Q ψ 0 Q s + Q Q Kombinace 0 : Gmin G + Q ψ 0 Q s + Q Q 3.3 Kombinace SP Kombinace a omeení b měl být specifikován v každém projektu nebo árodní přílohou E 990
4 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Průře. Sloup t f ávrh IPE 00 Třída oceli S75 Výška h 00 mm t Výška stěn Výška přímé části stěn h 5 mm h d 5 mm h Šířka b 0 mm Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení t mm t f 9 mm r mm b Hmotnost, kg/m Plocha průřeu A 5 cm oment setrvačnosti / I 9080 cm oment setrvačnosti / I 338cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 5, cm Výsečový moment setrvačnosti I cm Elastický modul průřeu / el, 309 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 35 cm 3 Elastický modul průřeu / el, 307,80 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 85,0 cm 3
5 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8. Příčel ávrh IPE 500 Třída oceli S75 Výška Výška stěn Výška přímé části stěn Šířka Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení Hmotnost h 500 mm h 8 mm d mm b 00 mm t 0, mm t f mm r mm 90,7 kg/m Plocha průřeu A 5,50 cm oment setrvačnosti / I 800 cm oment setrvačnosti / I cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 89,9 cm Výsečový moment setrvačnosti I 900 cm Elastický modul průřeu / el, 98 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 9 cm 3 Elastický modul průřeu / el,, cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 335,90 cm 3 5 Globální analýa Přípoje se předpokládají: kloubové v uložení sloupů tuhé v rámových roích. E Rámová bla modelována v programu EFFEL.
6 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 5. Součinitel α cr Ab bla ověřena citlivost rámové na účink. řádu, je provedena analýa posuvnosti stčníků pro výpočet součinitele α cr, který vjadřuje výšení návrhového atížení při dosažení trát stabilit v pružném stavu, pro kombinaci s největším svislým atížením: max G + Q Q S (kombinace 0). Pro tuto kombinaci je součinitel α cr,57 Tvar deformace je náorněn dále. E Ted: α cr,57 > 0 ůže být proveden výpočet podle teorie. řádu. 5. Vliv imperfekcí Globální počáteční vodorovné imperfekce mohou být určen E (3) E (3) 3 φ φ 0 α h α m 0,70 0,8 3, kde φ 0 /00 α h 0, 70 h 7,30 α m 0,5( + ) 0, 8 m m (počet sloupů) Vodorovné imperfekce mohou být anedbán, pokud H 0,5 V. Počáteční vodorovné imperfekce mohou být nahraen ekvivalentními vodorovnými silami: H eq φ V v kombinaci, kde H < 0,5 V E ()
7 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 ásledující tabulka udává reakce v podporách. Komb. SÚ. Levý sloup Pravý sloup elkem H, V, H, V, H V k k Kn k k k 0,5 V 0-5,5-7, 5,5-7, 0-3,70 5, , 80,7 -,7 58,9 70,9 38,9 0, ,0-9,77 89,8-05,3, -97, 9,5 0-3,59-73,03 77,0-8,5, -59, 3, ,97,97,7-0,57 70,9,0 0, 0 5, 30,7,5 8,7 70,9 38,88 5,83 Vodorovné imperfekce mají být uvažován jen pro kombinaci 0: V H eq φ.v k k 7, 0,55 odelování s H eq pro kombinaci Výsledk pružné analý 5.3. ení stav použitelnosti Kombinace a omeení b měl být specifikován pro každý projekt nebo v árodní příloe. V tomto případě jsou deformace obdržené modelu následující: E (7) E a E 990 Svislé průhb: G + Sníh: D mm L/ Poue sníh: D 73 mm L/08 Vodorovné posun: Posun hlav sloupu poue od větru D x 8 mm h/
8 Dokument: SX09a-Z-EU Strana ení stav únosnosti Průběh momentu v km Kombinace 0: Kombinace 0: Kombinace 03: Kombinace 0:
9 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Kombinace 05: Kombinace 0: Posouení sloupu Profil IPE 00 - S75 (ε 0,9) Posouení sloupu je provedeno pro kombinaci 0 :,5 k (uvažována konstantní po délce sloupu) V, k (uvažována konstantní po délce sloupu) 755 km (ve vrcholu sloupu). Klasifikace průřeu Stěna: Štíhlost stěn c / t,83 d t f 8,9mm d + d 5 + 8,9 α 0,58 > 0,50 d 5 E ,9 Omeení pro třídu je : 39ε / (3α ) 59, 9 3 0,58 Potom : c / t,83 < 59,9 Stěna je tříd.
10 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 0 8 Pásnice: Štíhlost pásnice je c / t f 80 / 9,7 Omeení pro třídu je : 9 ε 9 0,9 8,8 Potom: c / t f,7 < 8,8 Pásnice je tříd Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.. Únosnost průřeu Únosnost ve smku Smková plocha : A v A - bt f + (t +r)t f > η.h.t η může být konervativně uvažováno rovno A ( + ) mm > η.h.t 7 mm v E (3) V pl,rd A v (f / 3) / 0 ( / 3).0-3 V pl,rd 330 k V / V pl,rd,0/330 0,09 < 0,50 Vliv smkové síl na ohbovou únosnost může být anedbán. Únosnost v prostém tlaku pl, Rd A f / 0 (500 75/,0).0-3 pl,rd 90 k,5 k < 0,5 pl, Rd 90 x 0,5 073 k 0,5ht f 0, a,5 k < 97, 3k 000 Vliv normálové síl na ohbovou únosnost může být anedbán Únosnost v ohbu pl,,rd pl, f / 0 (35 75/,0).0-3 pl,,rd 95,8 km, 755 km < pl,,rd 95,8 km 0 E E () E
11 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8.3 Vpěr a klopení Únosnost sloupu je dostačující, pokud jsou splněn následující podmínk (sloup není ohýbán v rovině menší tuhosti,, 0): χ χ Rk Rk + k + k, χ, χ,rk,rk E Součinitele k a k se vpočítají podle Příloh A E Rámová není citlivá na účink druhého řádu (α cr,57 > 0). Potom se vpěrná délka pro vbočení v rovině rámu může uvažovat rovna sstémové délce. E (7) L cr, 5,99 m Ponámka: U jednolodních smetrických rámových konstrukcí, které nejsou citlivé na účink druhého řádu není obvkle posouení vpěru v rovině rohodující. Rohodující pro návrh sloupu bude odolnost příčného řeu e vrcholu sloupu. o se týče vbočení rovin sloupu, prvk jsou ajištěn jen na obou koncích. Potom : L cr, 5,99 m pro vbočení kolmo k měkké ose L cr,t 5,99 m pro vbočení v krutu a L cr, 5,99 m pro klopení Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : a (α 0,) EI cr, π π 5390k L cr, cr, Af λ 0,8 E () Tabulka. E ()
12 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 [ + α( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0, 0,8 0, 0, φ 0,5 λ + 8 0,59 χ φ 0,59+ 0,59 0,8 + φ λ Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : b (α 0,3) EI cr, π π 95 k L Af λ cr, cr,,8 0,983 [ + α ( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0,3,8 0,, φ 0,5 λ + 8,8 χ φ,8 +,8,8 + φ λ 0,395 E () E () Tabulka. E () E () Klopení L cr, 5,99 m cr Křivka vpěrné pevnosti : c (α 0,9) Průběh momentu je lineární : ψ 0,77 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI π , cr 35 km Z t ,.0 + π E Tabulka.5 I S003 λ cr pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ S hodnotami λ,0 0, 0a β 0,75 0,855 E ()
13 χ Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 [ + 0,9( 0,855 0,) + 0,75 0,855 ] 0, 877 φ 0,5 φ 0, ,877 0,75 0,855 + φ βλ 0,735 k c 0, 759,33 0,33ψ f 0,5 ( k λ (ψ 0) [ ( ) ] 0, [ ( 0,855 0,8) ] 0, 875 c ) 8 f 0,5 ( 0,759) < χ χ,mod 0,735 0, 8388 < f 0,875 Výpočet součinitelů k a k podle Příloh A E 993--,5 cr, μ ,9999,5 χ 0, cr, E () Tabulka. E Annex A cr, μ χ cr,,5 95,5 0, ,97 pl, 35, <,5 309 el, E Annex A pl, 85,,578 >,5,5 307,8 el, Kritické břemeno pro vbočení kroucením cr,t A ( GIt I 0 π + L EI cr,t Pro dvojose smetrický průře, ) I I + I + ( + ) A cm I S003
14 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 cr, T ,.0 + π cr,t 89 k cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A cr,0 π ,.0 + π , 3km cr, o f 3 pl, λ 0,5 cr,o 73,3.0 E Příloha A λ, 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf kde cr,tf cr,t (dvojose smetrický průře),5 95,5 89 λ 0 lim 0,,77 ( )( ) 0,58 λ λ 0 > 0lim m ε a m,0 + ( m,0), + ε a kde, A ε 3,7 (třída ) a el, a I t 0,998 I
15 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 Výpočet součinitele m,0 + ψ + ψ m,0 0,79 0, 0,3( 0,33) ψ 0 cr, cr, m,0 0,79 0, 88 0,789 E Příloha A Tabulka A Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 3,7 0,998 m 0,789 + ( 0,789) 0,9 + 3,7 0,998 m m ( a cr, )( cr,t ) E Příloha A 0,998 0,9 m 0,983 <,5,5 ( )( ) m Výpočet součinitelů a :,, + ( )[( mλmax mλmax) npl b] el, pl, E Příloha A n / pl Rk / 0,0375, 0 b 0 a d 0 λ, 80 max λ,, + (, ) [( 0,9,8 0,9,8 ) 0,0375],, el, 309 0,989 > 0, pl,
16 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 + ( )[( 5 mλmax) npl d] 0, el, pl, + (, )[( 0,9,8 ) 0,0375 ] 0,938 5, el,, 309 0, 938 > 0, 0, 0, 579,5 35 pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E Příloha A k 0,9999 0,9,5 0, ,988 k μ mm 0, cr, 0,97, k 0,9 0, 0,538,5 0,938, Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk E , , ,8388 VYHOVÍ ,953 < χ Rk + k, χ,rk
17 Dokument: SX09a-Z-EU Strana , , ,8388 VYHOVÍ 3 0,587 < 75 Sloup namáhaný kombinací vpěrného tlaku a ohbu ted vhoví. 7 Posouení příčle 7. Klasifikace Případ maximální tlakové síl v příčli: (Kombinace 0) Stěna: h 8 mm t 0, mm c / t,7 c mm 3 k 3000 d 8, 5mm t f 0, 75 d + d + 8,5 α 0,557 > 0,5 d 39ε 39 0,9 c / t,7 < 58, 38 třída 3α 3 0,557 E Pásnice b 00 mm t f mm r mm c / t f, c 7 mm tlačená část c / t f < 9ε 8,8 (S75 ε 0,9 ) c / t f, třída Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.
18 Dokument: SX09a-Z-EU Strana Únosnost příčného řeu Posouení na maximální moment působící v prvku IPE 500: Kombinace 0 aximální síla v IPE 500 na kraji náběhu: 3,00 k V 8,50 k, 39,0 km 39,0 km 75,98 km 305,3 km Kombinace 0: Průběh ohbového momentu v příčli Únosnost ve smku V 8,50 k A v A - bt f + (t +r)t f η A (0, + ) 5985 mm v A v > η.h.t 8 0, 77mm V pl, Rd A v (f / 3) / / 3 / ,3 k V / V pl, Rd 8,5/950,3 0,5 < 0,50 jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! Únosnost v prostém tlaku pl, Rd 550 x 75/ k 3 k < 0,5 pl, Rd 37 0,5 79, k a 3 k < 0,5h t 0 f 0,5 8 0, ,k jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! E E () E E ()
19 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Únosnost v ohbu pl,,rd 9 75/000 03, km, 39,0 km < pl,,rd 03, km E Vpěr a klopení Primatické prut namáhané kombinací ohbu a vpěrného tlaku: Posouení podle interakčních vtahů: χ Rk + k χ,,rk, a + k χ Rk,Rk χ E Vbočení v rovině rámu - kolmo k : Pro určení vpěrní délk pro vbočení v rovině je provedena stabilitní analýa pro výpočet součinitele α cr pro kombinaci s největším svislým atížením s fiktivním příčným podepřením ve vrcholu sloupu: Kombinace 0 α cr 37,37 E () Tabulka. E () Křivka vpěrné pevnosti : a (h/b>) α 0, α 37, k cr, cr λ Af cr, 0,790 E () Tabulka.
20 Dokument: SX09a-Z-EU Strana α ( λ ) 0, [ + 0, ( 0,790 0,) 0, ] φ 0,5 + λ φ 0, ,875 χ φ 0, ,875 0,790 + φ λ Vbočení rovin rámu kolmo k : 0,80 Pro vbočení kolmo k ose a pro kroucení je vpěrná délka uvažována jako vdálenost příčně ajištěných bodů: L cr,00m Ponámka: meilehlé vanice posktují příčné ajištění poue pro horní pásnici. Jejich vliv b mohl být uvažován, ale v dalším výpočtu je konervativně anedbán. Vbočení prutu L cr,,00 m cr, EI π π L cr, Zkroucení prutu L cr,t,00 m A π EI cr,t ( GI t + ), I L 0 kde o 0 a o 0 cr,t k (dvojose smetrický průře) I I + I + ( + ) A cm E I S003 cr,t 550 ( ,9.0 + π cr,t 3305 k ) cr min ( cr, ; cr,t ) 33 k Af λ cr,05 E ()
21 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Křivka vpěrné pevnosti : b α 0,3 [ + α ( λ 0, ) ] [ + 0,3 (,05 0,), ] φ 0 + λ,5 φ 0,5 + 05,07 χ φ,07 +,07,05 + φ λ Klopení : L cr,,00 m Křivka vpěrné pevnosti : c α 0,9 0,303 E () Tabulka. E Tabulka.5 Průběh momentu v příčli mei bod příčného ajištění: Kombinace 0 Výpočet kritického momentu: I ψ - 0,87 S003 q - 9,5 k/m ql μ 8-0,3,75 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I cr π , cr 59 km ,9.0 + π
22 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 χ λ cr pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ, kde λ,0 0, 0 a β 0,75 0,75 [ + 0,9 ( 0,75 0,) + 0,75 0,75 ] 0, 770 φ 0,5 φ 0, ,770 0,75 0,75 + φ β λ k c 0,9 f 0,5 ( ) λ k c [ ( 0,8) ] [ ( 0,75 0,8) ] 0, 955 f 0,5 ( 0,9) < 0,85 E () E () Tabulka. χ 0,85 χ,mod 0, 8503 f 0,955 < Kombinace 0 3 k tlak, 39,0 km, 0 Průře tříd Δ, 0 et Δ, 0 χ Rk + k, χ,rk χ Rk + k, χ,rk E
23 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 cr, μ χ cr, , ,99 E Příloha A cr, μ χ cr, , ,908 pl, 9,38 <,50 98 el, E Příloha A pl, 335,9,59 >,50,5, el, cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A. π cr, , 5km cr, o ,9.0 + π f 3 pl, λ 0,9 cr,o,5.0 λ, kde,75 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf E Příloha A a cr,tf cr,t ( dvojose smetrický průře) λ 0 lim 0,,75 ( )( ) 0,387 λ 0,9 > λ 0lim 0,387
24 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 m ε a m,0 + ( m,0), + ε a E Příloha A, A 39, kde ε 5,38 (třída ) el, a I t 89,9 a 0,998 I 800 Výpočet součinitele m,0 Průběh momentu v příčli: E Příloha A Tabulka A 30m, maximální moment v příčli 755km δ maximální průhb příčle 79mm π EI δ x m,0 + L, cr, π m,0 + 0, Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 5,38 0,998 0, ( 0,9803) + 5,38 0,998 m 0,99
25 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 m m ( a cr, )( cr,t ) E Příloha A 0,998 m 0,99,07 > 3 3 ( )( ) Výpočet součinitelů a n,, + ( )[( mλ max mλ max ) npl b] / pl Rk / 0,08 el, pl, E Příloha A, 0 b 0 a d 0 λ 05 max λ,,, + (,38 )[( 0,99,05 0,99,05 ) 0,08],38,38 0,977 + ( )[( 5 mλ max ) npl d] 0, + (,38 )[( 0,99,05 ) 0,08] 0,90 5,38 el, pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E Příloha A k 0,99 0,99,07 3 0, ,
26 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 k μ m m 0, cr, 0,908,38 k 0,99,07 0, 0, ,90, Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk ,.0 +, , ,8503 VYHOVÍ ,83 < E (.) χ Rk + k, χ,rk (.) ,.0 + 0, , ,8503 VYHOVÍ ,5385 < 8 Posouení náběhu Pro posouení náběhu příčle je samostatně uvažována tlačená část příčného řeu se vpěrnou délkou pro vbočení kolmo k ose rovnou 3,00 m (vdálenost mei vrcholem sloupu a prvním příčným ajištěním). aximální síl a moment v náběhu: 39, k V 5,3 k 755 km
27 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 arakteristik celého průřeu: Výpočet pružných charakteristik průřeu je přibližný, je anedbána vnitřní pásnice. Plocha A 0,80 cm oment setrvačnosti / I 3050 cm oment setrvačnosti / I cm Pružný průřeový modul / el, 0 cm 3 Pružný průřeový modul / el, cm mm 00 mm harakteristik tlačené části: Průře ve střední části náběhu včetně / výšk stěn Plocha A cm oment setrvačnosti / I 55 cm oment setrvačnosti / I 08 cm 08 i, 93cm 00 mm Lf 3000 λ i λ 9,30 8,39 0,70 Vpěr svařovaného průřeu I s poměrem h/b > : křivka d α 0,7 [ + α ( λ 0,) + ] 0,5 [ 0,7 ( 0,70 0,) 0,70 ] + + 0, 9397 φ 0,5 λ χ φ 0, ,9397 0,70 + φ λ 0,0
28 Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 8 Tlak v dolní pásnici: , f 39, k Posouení vpěrné únosnosti dolní pásnice:,f χ Rk ,98< VYHOVÍ 0,
29 Příklad: Pružná analýa jednolodní rámové SX09a-Z-EU Qualit Record RESOURE TITLE Reference(s) Example: Elastic analsis of a single ba portal frame T703 ORIGIAL DOUET ame ompan Date reated b Valérie LEAIRE TI 5/0/05 Technical content checked b Alain BUREAU TI /0/05 itorial content checked b Technical content endorsed b the folloing STEEL Partners:. UK G Oens SI 0//0. France A Bureau TI 0//0 3. Seden B Uppfeldt SBI 0//0. German uller RTH 0//0 5. Spain J hica Labein 0//0 Resource approved b Technical oordinator G Oens SI 8/9/0 TRASLATED DOUET This Translation made and checked b: J. Dolejš TU in Prague 5//07 Translated resource approved b: T. Vraný TU in Prague 8/8/07 ational technical contact: F. ald TU in Prague Page 9
Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.
VíceŘešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami
3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
VíceŘešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
VíceŘešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků
Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní
VíceŘešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky
VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově
VíceŘešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
VíceŘešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z Eurokód Vpracoval Mladen Lukic Datum Leden 006 Kontroloval Alain Bureau Datum Leden 006 Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Tento příklad se zabývá podrobným
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceSLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM
SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro
VíceOcelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VícePŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
VíceŘešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově
Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana z 7 ázev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Tento příklad se zabývá spojitými sloupy průřezu H nebo RHS
VíceNCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah
Tento NCCI dokument podává informace o modelování portálových rámů pro pružnou globální analýzu. Modelování zatížení zde není zahrnuto. Obsah. Modelování geometrie rámů 2 2. Modelování spojů 4 Strana .
VíceNCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů
CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů S032a-CZ-EU CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů Tento CCI dokument vysvětluje obecnou metodu presentovanou v 6.3.4 z E1993-1-1
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
Více5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník.
5. Ohýbané nosník Únosnost ve smku, momentová únosnost, klopení, P, hospodárný nosník. Únosnost ve smku stojina pásnice poue pro válcované V d h t w Posouení na smk: V pružně: τ = ( τ pl, Rd) I V V t w
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu
Dokument: SX039a-CZ-EU Strana 1 z 8 ázev Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Daum Leden 006 Kontroloval J Chica & F Morente, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného
VíceTabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot
Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce
VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V
VíceNCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce
Tento NCCI poskytuje informace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj ve vrcholu rámu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VíceNCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceQ ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli
Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít
VíceŘešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu
VÝPOČET Dokument č. SX020a-CZ-EU Strana 1 z 5 Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu Je nezbytné, aby se v případě lokální poruchy nezřítila celá, popř. významná část budovy.k zabránění
VíceŘešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy
Dokument č. SX016a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód EN 1991-1-3, Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Řešený příklad objasňuje postup výpočtu atížení budovy s
VíceUvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.
NCCI: Předběžný návrh nespřažených nosníků Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) Obsah 1. Všeobecně 2 2. Hlavní předpoklady.
Vícepříklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016
příklad - Drat vere pajcu VUT FAST KDK Pešek 0 VZPĚR SOŽEÉHO PRUTU A KŘÍŽOVÉHO PRUTU ZE DVOU ÚHEÍKŮ Vpočítejte návrhovou vpěrnou únosnost prutu délk 84 milimetrů kloubově uloženého na obou koncí pro všen
VíceŘešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu
Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.
VíceNCCI: Jednoose symetrické pruty konstantního průřezu namáhané ohybem a osovým tlakem
CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem S00a-CZ-EU CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem Tento CC dokument se abývá metodou
Více1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil
OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,
VíceŘešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN
Dokument: SX037a-CZ-EU Strana z 8 podle EN 994-- Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Datum Leden 006 Kontroloval J Chica, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky
VíceTabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků
Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tento dokument slouží jako pomůcka pro určení teploty nechráněných ocelových prvků. Obsahuje také tabulky pro určení součinitele průřezu včetně vlivu
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceNormálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
VíceNCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy
NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - Tento NCCI předkládá hodnoty týkající se součinitele k účinné délky a destabilizujícího součinitele D pro nosníky a konzoly
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceObsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2
Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α
VíceŘešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce
Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce
VíceTabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách
Tento doument obsahuje tabuly pro lasifiaci průřezů při vysoých teplotách. V tabulách jsou obsaženy běžné válcované průřezy. Obsah 1. Úvod 2 2. Tabuly 3 3. Doplňující informace 11 4. Literatura 12 Strana
VíceŘešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem
VÝPOČET Dokument: SX040a-CZ-EU Strana 1 z 8 Vypracoval Björn Uppfeldt Datum Leden 006 Kontroloval Emma Unosson Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného Tento příklad ukazuje návrh
VíceTento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.
Postup řešení: Koncepční návrh konstrukcí s příhradovými vazníky a sloupy Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních
VíceVývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy
Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Tento vývojový diagram představuje zjednodušeně komplexní stanovení zatížení větrem pro jednopodlažní (průmyslové) budovy. 4.2 Mapy rychlostí
VíceNormálová napětí při ohybu - opakování
Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové
VíceTabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty
Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tento dokument obsahuje tabulky s redukčními součiniteli mechanických vlastností
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce
Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce
VíceKlasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí
Klasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí Klasifikace závisí na geometrii i zatížení řešit pro každou kombinaci zatížení!! 1. Konstrukce řešené podle teorie 1. řádu (α > 10): F α 10 Pro dané
VíceNCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)
NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) Tento NCCI dává návod na přípravu modelu konstrukce při návrhu rámu plastickou analýzou. Obsah 1. Obecně 2 2. Idealizace rámu
VícePřípadová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg
Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Pozoruhodná osmipodlažní komerční budova, u které bylo díky aktivní požární ochraně a provedení požárně-bezpečnostního návrhu eliminováno
VíceNCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov
NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov Doporučení a směrnice pro vodorovné a svislé průhyby jednopodlažních budov Obsah 1. Úvod. Vodorovné průhyby portálových rámů 3. Svislé průhyby portálových
Více4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.
4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu
VíceObsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1
Postup řešení: Stěnová diafragmata v plášťovém chování Tento dokument informuje o důležitých okolnostech, které je nutné uvažovat při použití stěnových diafragmat. Rovněž jsou uvedeny hlavní kroky při
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VícePostup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky
Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a Tento dokument definuje a představuje základní koncepty uspořádání nosných konstrukcí vícepodlažních ocelových a kompozitních budov.
VícePostup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah
Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů Dokument inforuje o počátečním návrhu rámových konstrukcí ze svařovaných profilů pro obvyklé průmyslové nebo komerční budovy. Obsah 1. Běžné
VícePostup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách
Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových Popisuje typy sloupů a prvků svislého ztužení používaného pro vícepodlažní budovy a poskytuje informace pro úvodní návrh těchto
Vícestudentská kopie 7. Hala návrh sloupu
7. Hala návrh sloupu Va s vetnutými sloup a louově připojenými vaní představují stati neurčitou soustavu. Při výpočtu le použít ja jednodušený, ta i podroný model, terý osahuje všehn prut vaníu i sloupu.
Více1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4
Postup řešení: Konstrukce z tenkostěnných a z válcovaných profilů Postup řešení uvádí koncepci užití za tepla válcovaných ocelových profilů, které zvýší únosnost lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení.
VícePostup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu
Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou Popisují se zde různé typy integrovaných nosníků, které umožňují, aby průvlak nesnižoval světlou výšku a nezvyšoval tloušťku
VíceNCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku
NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VícePostup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách
Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Přehled nejdůležitějších kritérií pro ekonomický návrh nosníků ve vícepodlažních budovách. Uvádí se podklady pro počáteční návrh.
VíceIVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ
IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceTabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE
Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tento NCCI obsahuje tabulky s klasifikací průřezů profilů IPE a HE podle evropských pravidel. Klasifikace je stanovena pro čistý ohyb k oběma osám
VícePostup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově
Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Jsou popsány různé typy otvorů v nosnících vícepodlažních budov, které se využívají pro instalace v prostoru o výšce nosné
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VícePopisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.
SS9a-CZ-EU Postup řešení: Přenos vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VícePostup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru
Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Tento document obsahuje informace o možnostech, výhodách a omezení vyplývajících z použití nechráněných ocelových konstrukcí v případě požáru. Kapitola
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceTento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.
Postup řešení: Detaily rámových konstrukcí z válcovaných profilů Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. Obsah. Úvod. Náběh
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceRovnoměrně ohýbaný prut
Přednáška 02 Prostý ohb Hpotéa o achování rovinnosti průřeu Křivost prutu, vtah mei momentem a křivostí Roložení napětí při ohbu Pružný průřeový modul Vliv teplot na křivost Copright (c) 2011 Vít Šmilauer
VícePOSOUZENÍ DŮLNÍ OCELOVÉ VÝZTUŽE PODLE ČSN EN EUROKÓD 3
POSOUZEÍ DŮLÍ OCELOVÉ VÝZTUŽE PODLE ČS E 993-- EUROKÓD 3 ÚVOD V lednu 2009 přestala platit předběžná evropská ocelářská norma ČS P EV 993-- a v dubnu 200 bla ukončena platnost souběžné platné české ocelářské
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceInternetový seminář NÁVRH OCELOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE PODLE ČSN EN (ocelářská norma)
DECETRALIZOVAÝ PROJEKT ŠT 2010: CELOŽIVOTÍ VZDĚLÁVÁÍ ODBORÉ VEŘEJOSTI V OBLASTI BEZPEČOSTI A SPOLEHLIVOSTI STAVEBÍCH KOSTRUKCÍ PŘI PROVÁDĚÍ STAVEB Internetový seminář 22. 10. 19. 11. 2010 ÁVRH OCELOVÉ
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
VíceNCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah
Tento NCCI uvádí pravidla pro předběžný návrh součástí přípoje čelní deskou v "kloubovém spoji". V tomto NCCI se referuje o čelních deskách jak na plnou výšku, tak na část výšky nosníku. Pravidla se týkají
VíceV příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.
Dokument č. Strana 1 z 4 V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v, kapitola 4. Hlavní data Oel patní desky S35: f yp 35 N/mm² Třída betonu
VícePřípadová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam
Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam SMART House je název soustavy pro obytné budovy, která využívá uzavřené průřezy na sloupy a nosníky a lehké ocelové výplňové stěny a stropní konstrukce.
VíceTento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.
NCCI: Výběr styku sloupu s příložkami Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. Obsah 1. Obecně
VíceSmyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita, 2.ročník kominovaného studia Smková napětí v ohýaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení ýpočet smkového napětí odélníkového průřeu Dimenování nosníků namáhaných na smk
VíceTento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.
NCCI: Styk sloupu s kontaktem Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. Obsah 1. Použití styku sloupu s kontaktem.
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceTéma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 7 Smková napětí v ohýbaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet smkového napětí vbraných průřeů Dimenování nosníků namáhaných na smk
Více= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více