Přehled MSR systémů a komponent

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Přehled MSR systémů a komponent"

Transkript

1 Technická zpráva Přehled MSR systémů a komponent Závěrečná zpráva ENERGOVÝZKUM, spol. s r.o. O. Matal, T. Šimo Prosinec 2003 Správa úložišť radioaktivních odpadů

2 Formátování a korektury textů Správa úložišť radioaktivních odpadů, 2004

3 ANOTACE Byl proveden přehled komponent a rozdělen do kapitol se zaměřením na čerpadla pro roztavené soli, mezivýměníky tepla a parní generátory. Je uveden popis a data k čerpadlům ALPHA (USA), MSRE (USA), pro experimentální smyčku SOLARIS (Rusko), pro navrhovaný projekt MSBR (USA), grafitové čerpadlo pro smyčku s roztavenou solí (Francie) a k čerpadlu EVM (ČR). Dále je uveden popis řešení a vybraná data k mezivýměníkům tepla pro projekty MSBR, MSR-Burner (Rusko) a DEMO 50. Taktéž jsou uvedeny vybrané údaje pro průtočný parní generátor projektu MSBR, MSR-Burner a DEMO 50. Byly shromážděny ekonomické údaje z publikací pro MSR systémy, jsou uvedenu ruské odhady a americké odhady. Odhady nákladů jsou značně ovlivněny specifickými podmínkami v zemi původu (např. v rozdílech v ročních nákladech na provoz apod.). Závěrem jsou navrženy vybrané problémy výzkumu a vývoje. ABSTRACT The review of components was subdivided into subsections focused on molten salt pumps, primary heat exchangers and steam generators. In the section molten salt pumps ALPHA pump (USA), MSRE pumps (USA), pump for experimental loop SOLARIS (Russia), considered pumps for MSBR (USA), graphite pump for a molten salt loop (France) and molten salt pump EVM (CR) design concepts are described and design data as well as operating data summarized. Design concept description of primary heat exchangers for MSBR, MSRE, MSR- Burner and DEMO 50 were performed and characteristic data summarized. Specific data have been collected to the proposed once-through steam generator for the MSBR, MSR-Burner and DEMO 50. Economical aspects of the MSR systems have been review from published information. Russian estimates of economic parameters of molten salt reactors and American cost estimates for the MSBR reactor were summarized. The cost estimates are very influenced by conditions and backgrounds in country where the estimates were performed (for example differences in annual operational costs etc). Finally selected R and D proposals and recommendations for future actions were formulated. 1

4 OBSAH ÚVOD PŘEHLED MSR SYSTÉMŮ PŘEHLED KOMPONENT ČERPADLA Čerpadlo ALPHA Čerpadla pro MSRE Čerpadlo pro experimentální okruh Solaris Čerpadla pro MSBR 1000 MW Grafitové čerpadlo pro okruh s roztavenou solí Čerpadlo EVM-MSP MEZIVÝMĚNÍKY TEPLA Mezivýměník tepla pro MSBR Mezivýměník tepla pro MSRE Mezivýměník tepla ruského systému MSR-Burner Mezivýměník tepla pro DEMO PARNÍ GENERÁTORY Parní generátory systému MSBR Parní generátory ruského systému MSR-Burner Parní generátory pro DEMO NĚKTERÉ EKONOMICKÉ POHLEDY NA MSR SYSTÉMY MSR-BURNER MSBR POROVNÁNÍ DOPORUČENÍ PRO DALŠÍ VÝVOJ V OBLASTI KOMPONENT A SYSTÉMŮ NĚKTERÉ DÍLČÍ ÚLOHY PROBLEMATIKY MSR SYSTÉMŮ V oblasti nosiče tepla (chladiva) V oblasti mezivýměníků tepla V oblasti cirkulačních čerpadel V oblasti parních generátorů V oblasti potrubí a ventilů V oblasti pasivních systémů V oblasti kontrolních systémů VYBRANÉ PROBLÉMY Z OBLASTI SEKUNDÁRNÍHO OKRUHU Návrh experimentálních ověření Návrh experimentálního zařízení Návrhy základního měření REFERENCE

5 ÚVOD V současných jaderných reaktorech vsazené palivo je využito jen částečně. Použité jaderné palivo obsahuje spektrum radioaktivních izotopů s dlouhým poločasem rozpadu, z nichž některé jsou štěpitelné a toxické. Použité palivo je v současné době ukládáno do kontejnerů v meziskladech a uvažuje se o jeho dalším využití nebo trvalém hlubinném uložení. Přitom má toto palivo stále ještě vysoký energetický obsah. Je snaha co nejvíc zužitkovat energii obsaženou v palivu a co nejvíce snížit jeho aktivitu a toxicitu (obsah a složení některých štěpných produktů). Zdá se, že jednou z možných cest je použití paliva vyhořelého v klasických jaderných elektrárnách v transmutorech pracujících s palivem rozpuštěným ve vhodné roztavené nosné soli. Uvažovaný systém je nazývaný MSR systémem, tj. systémem s reaktorem s roztavenou solí (Molten Salt Reactor System). Základním přínosem zamýšlených MSR systémů je, že mohou pracovat s palivem použitým v klasických JE a tím pomoci v řešení problému kam s ním, že lépe zhodnotí energii obsaženou v palivu a že zbytkové produkty štěpných materiálů mají příznivější složení, než produkty z energetických reaktorů. MSR systémy se uvažují většinou jako tříokruhové. Principiální schéma takového systému je na obr. 1. MV PG T-R I II III T K G RE CI CII Obr. 1 Principiální schéma tříokruhového řešení MSR systému Legenda: T-R- transmutor-reaktor, MV- mezivýměník tepla, PG-parní generátor, TGturbogenerátor, K-kondenzátor, RE-regenerace, CI, CII, Č-čerpadla, I-primární okruh s palivovou solí, II-sekundární - vložený okruh s nosičem tepla, III-terciární parovodní okruh. U tříokruhové varianty MSR systému protéká pomocí oběhového čerpadla primárním okruhem roztavená palivová sůl (primární sůl) a předává teplo v mezivýměníku tepla nosiči tepla, který obíhá sekundárním okruhem. Nosič tepla předává teplo v parním generátoru (PG), kde se generuje přehřátá vodní pára pro pohon turbogenerátoru. Smyslem mezivýměníku je vytvořit bezpečnostní bariéru mezi radioaktivní primární solí a nosičem tepla v sekundárním okruhu. Tímto nosičem tepla může být opět Č 3

6 vzhledem k parametrům primární soli roztavená sůl, principiálně by jím mohla ale být i jiná látka, např. tekutý kov. V dalších částech se zpráva nezabývá fyzikálními problémy transmutace nebo konstrukčním řešením transmutoru-reaktoru, ale je zaměřena na některé vybrané komponenty okruhů, konkrétněji čerpadla, mezivýměníky tepla a parní generátory. Co se týče používaných pojmů je v uvedené tříokruhové koncepci primární výměník totožný s mezivýměníkem, sekundárním výměníkem se rozumí parní generátor. 1 PŘEHLED MSR SYSTÉMŮ Myšlenka použití jaderného paliva v zařízeních typu MSR není nová. Už více než před 30 lety byla projektována a konstruována zařízení, která pracovala na výše uvedených principech resp. testovala komponenty pro uvažované systémy. Tak např.: (a) Do stadia experimentálního provozu se dostal projekt MSRE (Molten Salt Reactor Experiment) v Národní laboratoři v Oak Ridge v USA (ORNL) [4] Toto zařízení pracovalo s experimentálním reaktorem bez energetického využití uvolňovaného tepla, prokázalo životnost uvažovaných systémů s transmutorem s roztavenou solí a umožnilo testování komponent okruhů systému. V primárním okruhu byla použita sůl 71,8LiF+16BeF 2 +12ThF 4 +0,2UF 4. V sekundárním okruhu cirkulovala sůl 7LiF+93BeF 2. Dispoziční uspořádání tohoto zařízení je na obr (b) Na základě zkušeností získaných s provozem MSRE byl v ORNL zpracován projekt zařízení s energeticky využitelným výkonem nazvaný MSBR 1000 (Molten Salt Breeder Reactor s výkonem 1000 MWe) [4]. Vybrané parametry tohoto zařízení jsou v tab Uvažovaná primární sůl: 71,7LiF+16BeF 2 +12ThF 4 +0,3UF 4 Uvažovaná sekundární sůl: 8NaF + 92NaBF 4 Reaktor Očekávaný elektrický výkon, MW Očekávaná účinnost Teplota palivové soli, C R-výstup R-vstup MSBR * , Redukovaný 350 0, výkon + Snížený 13,5 0, výkon + Celkový průtok soli reaktorem, kg/s Tab Některé parametry a účinnosti zařízení MSBR 1000 a obdobných zařízení s nižším výkonem * údaje ORNL + odhad Energovýzkumu 4

7 Schéma primárního okruhu zařízení MSBR 1000 je na obr , schéma sekundárního okruhu je na obr , schéma terciálního okruhu je na obr Celkový pohled na možné uspořádání komponent je na obr Obr Dispoziční uspořádání MSRE Legenda: FUEL PUMP palivové čerpadlo, COOLANT PUMP čerpadlo chladicí soli, HEAT EXCHANGER primární výměník tepla, REACTOR VESSEL reaktorová nádoba, 5

8 THERMAL SHIELD tepelný štít, BIOLOGICAL SHIELD biologický štít, FILL AND DRAIN TANKS zásobní a drenážní nádrže, COOLANT DRAIN TANK palivová drenážní nádrž, CARBON STEEL CONTAINMENT kontejnment z uhlíkaté oceli Primární okruh s cirkulující palivovou solí má 4 smyčky po 1 IHX (mezivýměník tepla) a 1 PP (primární čerpadlo) Obr Schéma primárního okruhu zařízení MSBR 1000 Teplota palivové soli v bodech A (IHX s vstup) 705 C B (IHX s výstup) 566 C Celkový průtok palivové soli reaktorem m R = 4 x 2955 = kg/s Legenda: PP cirkulační čerpadlo IHX mezivýměník 6

9 Sekundární okruh s cirkulujícím chladivem roztavenou solí NaF + NaBF 4 má 4 smyčky, v každé je 1 SP (sekundární čerpadlo), 1 SG (parní generátor), pro všechny 2 SH (přehříváky) Obr Schéma sekundárního okruhu zařízení MSBR 1000 Legenda: SP cirkulační čerpadlo IHX mezivýměník SG parní generátor SH přihřívák TO T trasa k turbíně Teploty chladiva ve vybraných místech Místo Teplota, C Průtok soli, kg/s (na 1 smyčku) I ,2 II ,8 III ,2 IV ,8 V VI VII přibližně

10 SG SH TG Obr Schéma terciálního okruhu zařízení MSBR 1000 Legenda: SG parní generátor SH přihřívák TG turbogenerátor RSP ohřívák REGENERATION SYSTEM systém regenerace COND kondenzátor Projektové parametry vody a páry Místo Teplota, C Tlak, MPa Celkový průtok, kg/s ,1 1276,16 1A ,1 900,9 2 přibl. 3,72 646, ,72 646, ,72 646, přibl. 26, ,16 6 5,08 kpa MSBR: Tepelný výkon 2250 MW Elektrický výkon 1000 MW Celková účinnost 0,4444 8

11 Obr Pohled na uspořádání komponent v zařízení MSBR 1000 Legenda: REACTOR reaktor, PRIMERY SALT PUMP čerpadlo primární soli, SECONDARY SALT PUMP čerpadlo sekundární soli, CONTROL ROD DRIVE řídící tyče, HEAT EXCHANGER mezivýměník tepla, STEAM GENERATOR parní generátor, REHEATER přihřívák páry, STEAM PIPING parní potrubí k turbíně, CATCH BASIN záchytný bazén nečistot V Rusku byl pro účely energetického využití zpracován projekt MSR-Burner [15]. Hlavní technické parametry tohoto systému jsou v tab

12 Parametr Hodnota Elektrický výkon elektrárny, MW 1100 Tepelný výkon elektrárny, MW 2500 Počet odstavení reaktoru 1 vypouštěním palivové soli 2 činností řídících tyčí Počet okruhů 3 Primární okruh Chladivo Složení palivové nosné soli 66LiF-34BeF 2 Teplota tavení soli, C 458 Teplota chladiva, C reaktor vstup reaktor výstup 720 Průtok aktivní zónou, kg/s (m/s) 1, (5,34) Tlak plynu v kompenzátoru objemu (cca), kpa ~ 200 Provedení Integrální (monoblok) Hydraulický odpor okruhu, kpa 900 Počet cirkulačních čerpadel s elektrickým 4 pohonem Elektrický příkon čerpadla, kw 2000 Rozměry reaktoru, m průměr 3 výška 3 3 Počet mezivýměníků tepla 12 Počet teplosměnných trubek 9x1 v 2977 mezivýměníku Délka teplosměnné části trubek, m 5,5 Rozměry monobloku, m průměr výška Objem materiálu v monobloku, m 3, chladivo ejektor s reflektorem kov (základ slitina niklu Hastelloy) ~ Počet vypouštěcích nádrží 6 Objem jedné nádrže,, m 3 16 Sekundární okruh Chladivo Sůl 92NaBF 4 8NaF Teplota tavení soli, C 385 Teplota chladiva, C PG vstup PG výstup Celkový průtok chladiva přes 8 PG, kg/s (m/s) 1, (5,89) Tlak plynu v kompenzátoru objemu (cca), kpa 200 Provedení Čtyři smyčky se společnými kolektory v mezivýměníku tepla 10

13 Hydraulický odpor okruhu, kpa 650 Počet cirkulačních čerpadel s elektrickým 4 pohonem Elektrický příkon jednoho čerpadla, kw 2000 Počet vypouštěcích nádrží 8 Terciální okruh Pracovní látka Voda s nadkritickými parametry Teplota pracovní látky, C vstup PG 400 výstup PG 538 Tlak na výstupu páry PG, MPa 24,5 Průtok pracovní látky, kg/s 2700 Typ parního generátoru Průtočný s teplosměnnou plochou ve formě koaxiálních svazků Počet parních generátorů 8 Počet trubek 17x3 v jednom PG 1208 Teplosměnná plocha svazku trubek jednoho PG, 2250 m 2 Hydraulický odpor na straně pracovní látky PG, 3300 kpa Tab Základní parametry zařízení MSR-Burner (Rusko) Zařízení MSR-Burner je koncipováno jako tříokruhové. Mezivýměník s reaktorem jsou koncipovány integrálně ve společné tlakové nádobě. 11

14 Obr Principiální schéma zařízení MSR-Burner (Rusko) Legenda: 1 trasa přívodu nového paliva, 2 systém čištění paliva, 3 systém krycího plynu, 4 systém regulace tlaku plynu, 5 barbotážní trasa, 6 vstup napájecí vody, 7 výstup přehřáté páry, 8 trasa k zásobníkům sekundární soli, 9 pasivní bezpečnostní systém, 10 zásobníky primární soli, 11 zásobníky sekundární soli Experimetální stend SOLARIS pracoval v bývalém Sovětském svazu v sedmdesátých letech minulého století. Systém pracoval se solí typu 46,5 LiF+11,5NaF+42KF a mimo jiné na něm probíhalo testování odstředivých čerpadel [3] 12

15 V rámci projektu GAČR byly v Energovýzkumu Brno provedeny práce věnované problematice vlastností roztavených solí a návrhu, konstrukci a experimentálnímu ověření čerpadla pro okruhy s roztavenou solí [10]. Další teoretické práce byly zaměřeny na demonstrační jednotku MSR systému s výkonem 50 MW dále nazývanou DEMO 50. Byly provedeny návrhy a tepelné výpočtu mezivýměníků, parních generátorů a turbín pro tuto jednotku. Některé výsledky návrhů mezivýměníku a parních generátorů jsou uvedeny dále. 1. Vybrané problémy okruhů MSR jsou řešeny také ve ŠKODĚ JS, a.s., Plzeň a Ústavu jaderného výzkumu Řež, a.s.. 2. Významné práce v oblasti MSR systémů byly provedeny také ve Francii a Japonsku (např. transmutační projekt OMEGA). 3. V 5. Rámcovém programu Evropské unie (EUROPEAN COMMISION, 5 th EURATOM FRAMEWORK PROGRAMME , KEY ACTION: NUCLEAR FISSION) započaly studijní práce pro MSR program projektem MOST [14]. 2 PŘEHLED KOMPONENT Mezi nejvýznamnější komponenty okruhů MSR vedle vlastního transmutoru-reaktoru patří - čerpadla, - mezivýměníky tepla (primární výměníky) a - parní generátory. 2.1 ČERPADLA V následujících kapitolách jsou uvedeny bližší údaje čerpadel získané z dostupných literárních pramenů: 1. Čerpadlo ALPHA ORNL [1] 2. Čerpadla pro MSRE [2] 3. Čerpadlo pro experimentální okruh Solaris [3] 4. Čerpadla pro MSBR 1000 MW [4] 5. Grafitové čerpadlo pro okruh s roztavenou solí [5] 6. Čerpadlo EVM-MSP-4 [10] Čerpadlo ALPHA Toto čerpadlo bylo vyvinuto v ORNL a jeho základní parametry jsou uvedeny v tab

16 Parametr Hodnota Typ použité soli LiF-BeF 2 -ThF 4 -UF 4 ( ,7-0,3 mole %) Teplota soli, C 566 Hustota soli při 566 C, kg/m 3 3,33 Otáčky čerpadla, 1/min 5000 Průtok soli, m 3 /s 2,5 x 10-4 Výtlačná výška, m 58,2 Průtok pomocnou nádobou, cm 3 /s 21 Účinnost čerpadla a, % ~ 8 Tlak krycího plynu, kpa 143 Typ krycího plynu Helium Průtok mazacího oleje, l/min 0,6 Tlak mazacího oleje, kpa 157 Průtok chladicího oleje, l/min 1,7 Typická netěsnost na dolní ucpávce, cm 3 /den 2 až 25 Netěsnost na horní ucpávce, cm 3 /den 2 to 25 Vstupní teplota mazacího oleje, C 32 Výstupní teplota mazacího oleje, C 42 Vstupní teplota chladicího oleje, C 32 Výstupní teplota chladicího oleje, C 35 Tab Návrhové parametry čerpadla ALPHA pro okruhy FCL-3 a 4 a Účinnost čerpadla je v uvedené aplikaci velmi nízká, protože čerpadlo pracuje daleko od návrhového pracovního bodu.. Provedení čerpadla je na obr

17 Obr Čerpadlo ALPHA (1 in. = 25,4 mm) Legenda: IMPELLER oběžné kolo, LIQUID LEVEL hladina roztavené soli, THERMAL BARRIER tepelná ochrana, COOLANT OIL chladicí olej, LOWER SEAL dolní těsnění hřídele, UPPER SEAL horní těsnění hřídele, LUBRICATION OIL mazací olej, GAS LINE, GAS IINLET napojení krycího plynu, AUIXILIARY TANK pomocná nádrž, LIQUID SAMPLING PORT odběrové místo Čerpadlo ALPHA bylo vyvinuto v Oak Ridge National Laboratory (ORNL) USA pro použití v okruzích s tekutými solemi nebo tekutými kovy. Jedná se o odstředivé čerpadlo. Rotor je vyroben ze slitiny Haslelloy N modifikované 2 % Ti. Čerpadlo bylo 15

18 navrhováno pro pracovní otáčky /min a průtoky řádu 1,9 x 10-3 m 3 /s při teplotě až 760 C. V korozních smyčkách pracovalo při otáčkách /min, průtoku 2,5 x 10-4 m 3 /s a teplotě cca 566 C. V těchto aplikacích je účinnost čerpadla poměrně nízká. Čerpadlo bylo provozováno v korozních okruzích FCL-3 a -4. Čerpadlo je poháněno 15 kw motorem s variabilními otáčkami. Motor je umístěn nad čerpadlem a pružně spojen s rotorem. Pomocná nádoba umístěná u čerpadla slouží jako kompenzátor objemu Čerpadla pro MSRE Jedná se o dvě čerpadla. Tato čerpadla byla vyvinuta pro experimentální reaktor s roztavenými solemi MSRE, který byl provozován v ORNL. První čerpadlo pro okruhy s palivovou solí, druhé pro okruhy se solí jako chladivem. Základní charakteristiky těchto čerpadel jsou v tab Čerpadlo Okruh s palivem Okruh s chladivem Pracovní látka Výtlak [m] Průtok [m 3 /s] Otáčky [1/min] Teplota [ C] Celková doba provozu [hod] Helium a roztavená sůl Roztavená sůl 165 0, Helium Helium a roztavená sůl Roztavená sůl 257 0, Helium Tab Základní charakteristiky čerpadel pro MSRE Provedení čerpadla je na obr

19 Obr Provedení čerpadla pro MSRE Legenda k obr : 17

20 SHAFT COUPLING spojka hřídelů, SHAFT SEAL těsnění hřídele, WATER COOLED MOTOR motor chlazený vodou, LEAK DETECTOR detektor netěsnosti, LUBE OIL mazací olej, LUBE OIL BREATHER odplyňování mazacího oleje, BALL BEARINGS kroužkové těsnění, BEARING HOUSING uložení ložiska, GAS PURGE - čištění krycího plynu, SHAFT SEAL těsnění hřídele, SEAL OIL LEAKAGE DRAIN odvod oleje netěsností, SHIELD COOLANT PASSAGES průchody stínícího oleje, SHIELD PLUG těsnění stínění, GAS FILED EXPANSION SPACE expanzní nádrž, XENON STRIPPER odlučovač xenonu, SPRAY - sprchování, SAMPLER ENRICHER odběr vzorků, BUBLE TYPE LEVEL INDIKATOR indikátor hladiny, OPERATING LEVEL pracovní hladina Čerpadla pro palivovou sůl a sůl okruhu chladiva jsou provedením prakticky identická. Jsou řešena jako odstředivá čerpadla s vertikálním hřídelem a skládají se ze tří základních částí nádoby čerpadla, rotoru a hnacího motoru. Části, které jsou v kontaktu s roztavenou solí, byly konstruovány ze slitiny Hastelloy N. Nádoba čerpadla slouží také k vyrovnávání změn objemu soli v systému s teplem. Čerpadla byla dlouhodobě provozována Čerpadlo pro experimentální okruh Solaris Základní parametry čerpadla jsou uvedeny v tab Parametr Hodnota Typ použité soli, složení, mol % 46,5LiF-11,5NaF-42KF Výtlak (max), m 40\ Maximální objemový průtok, l/s 2,5 Otáčky (max), 1/min 2000 Teplota soli, C Tab Základní parametry čerpadla pro okruh Solaris Provedení čerpadla je na obr

21 Obr Schéma provedení čerpadla pro experimentální okruh Solaris Legenda: 1 ulita čerpadla, 2 oběžné kolo, 3 hřídel, 4 systém chlazení, 5 svorníky, 6 - těsnění, 7 horní ložisko, 8 dolní ložisko, 9 pomocné těsnění, 10 snímač hladiny, 11 - výstup čerpané soli 19

22 Při návrhu čerpadla se vycházelo z čerpadel pro tekuté kovy. Čerpadlo se skládá z vertikálního hřídele (9) s oběžným kolem (2) v dolní části ponořeným do roztavené soli a drženým dvěma ložisky (7,8). Vstup a výstup čerpané soli jsou v dolní části nádoby čerpadla (11). Pomocné těsnění hřídele (9) je manžetového provedení. Dolní ložisko je chlazeno chladicím systémem (4). Hladina soli v nádobě je kontrolována snímačem (10). Čerpadlo bylo provozována cca 1500 hodin Čerpadla pro MSBR 1000 MW Byla navržena tři čerpadla a to čerpadlo pro primární okruh, čerpadlo pro sekundární okruh a dopravní čerpadlo. Základní projektové parametry těchto čerpadel jsou uvedeny v tab Parametr Hodnota Čerpadlo Primární Sekundární Dopravní a Požadovaný počet pro MSBR 1000, Střední teplota soli, C Nominální průtok, m 3 /s 1,01 1,26 0,0063 (0,0002) Výtlak, m 45,7 91,4 30,5 (7,6) Otáčky, 1/min (890) Měrné otáčky., N s, 1/min (140) Požadovaná NPSH b, m 0,046 0,0914 Výkon na spojce, kw (2,3) Průměr rotoru, mm Průměr nádoby čerpadla, mm Průměr sacího potrubí, mm Průměr výtlačného potrubí, mm Tab Základní projektové parametry čerpadel pro 1000-MW(e) MSBR a Tam, kde jsou uvedeny dvě hodnoty, vztahuje se první k plnění primárního okruhu systému a druhá k cirkulaci primární soli v okruhu pro chemickou úpravu primární soli. b NPSH = čistá sací výška. Koncepce čerpadla pro primární okruh je na obr

23 Obr Koncepce čerpadla pro primární okruh MSBR 1000 MW Legenda: MOTOR hnací motor, COUPLING spojovací hřídel, CONCRETE SHIELDING betonové stínění, BEARING AND SEAL ASSEMBLY díl těsnění a ložisek, REAKTOR CELL CONTAINMENT kobka reaktoru, PUMP TANK nádoba čerpadla, SHIELD PLUG těsnění stínění, ACTUAL SALT LEVEL hladina soli, IMPELLER oběžné kolo čerpadla 21

24 Dolní část čerpadla (nádoba čerpadla, rotor, pouzdro) jsou umístěny v reaktorové kobce, hnací motor je umístěn na podlaží nad reaktorem Grafitové čerpadlo pro okruh s roztavenou solí Základní charakteristiky čerpadla získané z reference [9] jsou uvedeny v tab Parametr Hodnota Typ použité soli LiF-NaF-KF Teplota soli, C 600 Průtok, l/s 0,15 Otáčky, 1/min 400 a 1000 Doba provozu, hod 2800 a 200 Tab Základní parametry grafitového čerpadla pro roztavenou sůl Schématický obrázek čerpadla je na obr Čerpadlo pracovalo několik stovek hodin v malém testovacím okruhu s objemem soli cca 10 l a smyslem jeho provozu bylo prokázat schopnost provozu při použití grafitových konstrukčních materiálů. Obr Schématický obrázek grafitového čerpadla pro roztavenou sůl 22

25 Legenda: 1 Grafitová nádoba 2 Grafitová tepelná izolace 3 Grafitové čerpadlo 4 Tepelný výměník 5 Zásobní nádrž 6 Vzduchotěsný kontejner 7 Topidla 8 Termočlánek 9 Průtokoměr 10 Rychločinný zamrzací ventil 11 Ochranný box 12 Elektrický motor čerpadla Čerpadlo EVM-MSP-4 Základní charakteristiky čerpadla vyvinutého v Energovýzkumu jsou v tab Tab Základní charakteristiky čerpadla EVM-MSP-4 Parametr Hodnota Výtlačná energie při maximálních otáčkách, J/kg 190 Otáčky, 1/min 600 až Teplota roztavené soli, C do 550 Maximální objemový průtok soli, l/s 3,4 Fotografie čerpadla je na obr

26 Obr Čerpadlo EVM-MSP-4 Čerpadlo EVM-MSP-4 bylo zapojeno do okruhu, jehož schéma je na obr

27 27 Obr Schéma zapojení čerpadla EVM do okruhu s roztavenou solí Legenda: 1-Čerpadlo na fluoridovou sůl, 2- Zásobní a bezpečnostní nádrž soli, 3- Průtokoměr, 4- Vakuová jednotka, 5- Systém krycího plynu, 6- Filtry zásobní nádrže, 7-Filtry čerpadla, 8- Generátor HF, 9-Difúzní jímka, 10-Hlavní cirkulační potrubí, Spojovací potrubí, 13- Kolektor rozvodu krycího plynu pro čerpadlo, 14- Kolektor rozvodu krycího plynu pro zásobní nádrž, 15-Plynové potrubí do zásobní nádrže(i), 16- Plynové potrubí do zásobní nádrže(ii), 17- Plynové potrubí do čerpadla,18 až 24- Pomocná potrubí plynu, 25- Bezpečnostní barbotážní nádoby, 26 Systém ventilace, 27 Bezpečnostní box Čerpadlo má vertikální rotor uložený ve dvou ložiskových uzlech s valivými ložisky. Na konci rotorového hřídele je upevněno oběžné kolo čerpadla. Na konci hřídele rotoru nad horním ložiskovým uzlem je upevněna mechanická pružná spojka, alternativně magnetická spojka. Letmá část hřídele s oběžným kolem je zanořena do nádoby čerpadla, která je opatřena v dolní části dnem a v horní přírubou s těsněním. Příruba je připevněna k víku nádoby. V oblasti průchodu hřídele víkem nádoby je provedena mechanická ucpávka, nad ní je situován spodní ložiskový uzel. Spojka spojuje hřídel rotoru s hřídelí přírubového elektromotoru situovaném nad nádobou. Nádoba čerpadla plní také funkci kompenzace objemu. Podrobnější údaje k čerpadlu EVM-MSP-4 jsou v [10]. 25

28 2.2 MEZIVÝMĚNÍKY TEPLA Mezivýměníky tepla (primární výměníky tepla) použitých i navrhovaných koncepcí MSR tvoří bezpečnostní bariéru, na níž dochází k výměně tepla mezi primárním nosičem tepla (roztavenou aktivní palivovou solí) a nosičem tepla v sekundárním okruhu, kterým je z fyzikálních důvodů nejvhodnější většinou opět roztavená sůl. V navazujících kapitolách jsou uvedeny bližší údaje následujících mezivýměníků tepla (primárních výměníků tepla) získané z dostupných literárních pramenů: 1. Mezivýměník tepla pro MSBR 1000 [4] 2. Mezivýměník tepla pro MSRE [6,7] 3. Mezivýměník ruského systému MSR-Burner [15] 4. Mezivýměník pro DEMO 50 [8] Mezivýměník tepla pro MSBR 1000 Základní charakteristiky tohoto mezivýměníku tepla jsou v tab

29 Parametr Hodnota Typ výměníku Jednotahový s trubkami a jejich distancováním Tepelný výkon, MW 556,5 Primární strana (uvnitř trubek) Teplonosná látka palivová sůl Vstupní teplota, C 704 Výstupní teplota, C 566 Vstupní tlak, MPa 1,24 Tlaková ztráta výměníku, MPa 0,9 Hmotnostní tok, kg/s 2948,4 Materiál trubek Hastelloy N Vnější průměr, mm 9,525 Tloušťka stěny, mm 0,89 Délka trubek, m 7,44 Teplosměnná délka mezi trubkovnicemi, m 7,07 Počet trubek, Rozteč trubek, mm 19,05 Celková plocha přestupu tepla, m Objem palivové soli v trubkách, m 3 2,04 Sekundární strana (uvnitř pláště výměníku) Chladicí látka NaF-NaBF 4 Vstupní teplota, C 454 Výstupní teplota, C 621 Výstupní tlak, MPa 0,23 Tlaková ztráta výměníku, MPa 115,7 Hmotnostní tok, kg/s 2242,8 Poloměr ohybu, mm 241 Materiál pláště Hastelloy N Tloušťka pláště, mm 12,7 Vnitřní průměr pláště, mm 1717 Průměr středové vytěsňovací trubky, OD, mm 508 Materiál trubkovnice Hastelloy N Šířka trubkovnice, mm 121 Typ přepážek Desky a drážky v otvorech Počet přepážek, celkový 21 Rozteč přepážek, mm 285 Tab Základní projektová data mezivýměníku tepla pro MSBR 1000 Provedení mezivýměníku tepla je na obr

30 Obr Provedení mezivýměníku tepla pro MSBR 1000 Mezivýměník.je navrhován jako vertikální tělesový výměník se svazkem trubek tvaru L- v jednom plášti vnitřního průměru 1717 mm. Primární sůl vstupuje do trubek v horní části výměníku, z výměníku vystupuje v dolní části. Výměník je tvořen 5308 trubkami rozměrů φ9,53x 0,89 mm rozmístěných rovnoměrně kolem střední vytěsňovací trubky průměru 508 mm. Sekundární sůl protéká potrubím ve vytěsňovací trubce do mezitrubkového prostoru a pak prostorem mezi trubkami zdola nahoru. Její proudění 28

31 mezitrubkovým prostorem je usměrňováno kruhovými vestavbami, podélné proudění je tak částečně převáděno na příčné obtékání svazku trubek. Plášť i trubky výměníku jsou vyrobeny z materiálu Hastelloy N Mezivýměník tepla pro MSRE Základní parametry mezivýměníku tepla jsou uvedeny v tab Parametr Hodnota Typ primární soli 7LiF-BeF 2 -ZrF 4 -UF 4 Chladící (sekundární) sůl 7LiF-BeF 2 Průtok primární soli, l/s 80 Vstupní teplota, C 654 Výstupní teplota, C 632 Průtok sekundární soli, l/s 41,6 Vstupní teplota, C 546 Výstupní teplota, C 579 Počet teplosměnných trubek, Rozměr teplosměnných trubek, mm vnější průměr 12,7 Délka teplosměnných trubek, m 2,44 Materiál teplosměnných trubek Hastelloy N Průměr obalové trubky, mm 416,6x5,1 Tab Základní parametry mezivýměníku tepla pro MSRE Primární výměník byl konstruován pro tepelný výkon 8 MW. Výměník byl koncipován jako plášťový výměník typu U-trubice a orientován horizontálně. Primární sůl proudila v obalové trubce, sekundární sůl uvnitř 159 trubek s vnějším průměrem 12,7 mm uspořádaných v trojúhelníkové mříži. Délka trubek - 2,44 m, použitý materiál Hastelloy N Mezivýměník tepla ruského systému MSR-Burner Mezivýměník tepla ruského systému MSR-Burner je integrován ve společné tlakové nádobě spolu s reaktorem. Schématicky je toto provedení na obr Vybrané parametry mezivýměníku tepla jsou uvedeny v tab v části přehledu systémů MSR. 29

32 A B IV B B VI V III II I Obr Umístění mezivýměníku tepla v ruské koncepci MSR-Burner Legenda: I - aktivní zóna reaktoru, II- grafit, III- hladina roztavené soli, IV- mezivýměníky (12 po obvodu reaktoru), V čerpadla (4 ks), VI- řídící tyče Schéma uspořádání mezivýměníků tepla v systému je zřejmé z obr

33 Mezivýměníky tepla jsou v projektu MSR-Burner koncipovány v jednom monobloku společně s reaktorem. 12 mezivýměníků je rozmístěno rovnoměrně na vnějším obvodu nádoby reaktoru. Primární sůl proudí mezitrubkovým prostorem, sekundární sůl uvnitř trubek teplosměnného svazku. Celkový počet trubek rozměrů φ9x1 mm a délky 5,5 m v jednom mezivýměníku je Mezivýměník tepla pro DEMO 50 Mezivýměník tepla pro demonstrační jednotku DEMO 50 je navržen v [8]. Návrhové parametry vychází z teplot podobných teplotám zařízení MSBR 1000 a jsou v tab Látka, konstrukční díl a parametr Rozměr Hodnota Palivová sůl: na bázi LiF-BeF 2 Vstupní teplota Výstupní teplota Výpočtový tlak Nosič tepla: NaBF 4 -NaF Vstupní teplota Výstupní teplota Výpočtový tlak Teplosměnné trubky: Materiál Vnější průměr Počet trubek C C MPa C C MPa - mm , ,5 MONICR Tab Návrhové parametry mezivýměníku tepla pro DEMO 50 Výsledky výpočtů jsou v tab

34 Látka, konstrukční díl a parametr Rozměr Hodnota Palivová sůl: Hmotnostní průtok Střední rychlost proudění v trubkách Střední délka trubek Celková tlaková ztráta na straně palivové soli Objem soli v trubkách kg/s m/s m MPa m 3 265,1 2,8 7,4 0,58 0,212 Nosič tepla: Hmotnostní průtok Střední rychlost proudění v mezitrubkovém prostoru Objem soli v mezitrubkovém prostoru Hlavní rozměry: Maximální vnější průměr výměníku Vnější průměr v oblasti svazku trubek Výška výměníku (hrdlo - hrdlo) Vnější průměry hrdel palivová sůl nosič tepla (sekundární strana) kg/s m/s m 3 mm mm mm mm mm Tab Vypočítané parametry mezivýměníku tepla pro DEMO 50 Schéma návrhu mezivýměníku tepla je na obr ,7 0,7 1, cca /159 32

35 Obr Schéma mezivýměníku tepla pro DEMO 50 Mezivýměník tepla je navrhován jako vertikální výměník s trubkami ve tvaru písmene L zakotvenými do trubkovnic. Palivová sůl proudí trubkami, sekundární sůl v mezitrubkovém prostoru. Pro intenzifikaci přestupu tepla na straně sekundární soli 33

36 jsou v sekundárním prostoru vestavby, které navádí proudící látku z podélného obtékání trubek na co nejvíce příčné. 2.3 PARNÍ GENERÁTORY Parní generátory zařízení MSR systémů se od PG používaných v klasických JE odlišují principiálně především nosičem tepla. Vzhledem k vyšší úrovni pracovních teplot roztavených solí v primárním okruhu jsou jako nosič tepla v sekundárním okruhu uvažovány opět roztavené soli a vzhledem k některým jejich vlastnostem bude asi třeba na sekundární straně počítat s nadkritickými parametry vody. V navazujících kapitolách jsou uvedeny bližší údaje navrhovaných parních generátorů (sekundárních výměníků tepla) získané z dostupných literárních pramenů: 1. Parní generátory systému MSBR Parní generátory ruského systému MSR-Burner 3. Parní generátory pro DEMO 50 Na rozdíl od mezivýměníků tepla a čerpadel nebyl žádný parní generátor vyhřívaný roztavenou solí dosud nikde experimentálně provozován Parní generátory systému MSBR 1000 Umístění parních generátorů v systému MSBR 1000 je zřejmé z obr , půdorysný pohled na toto uspořádání je na obr Obr Půdorysný pohled na umístění PG v systému MSBR

37 Legenda: REACTOR reaktor, PRIMARY SALT PUMP čerpadlo primárního okruhu soli, HEAT EXCHANGER mezivýměník tepla, SECONDARY SALT PUMP čerpadlo sekundárního okruhu, STEAM GENERATOR parní generátor, REHEATER přihřívák, STEAM PIPING parní potrubí Detailnější pohled na provedení PG je na obr Obr Navrhovaný parní generátor pro MSBR 1000 Základní parametry PG pro MSBR 1000 jsou v tab V tab jsou základní parametry přihříváku. 35

38 Parametr Hodnota Celkový tepelný výkon, MW 1931,2 Počet PG na jednotku MSBR Parametry PG (jednoho PG z 16) Tepelný výkon, MW 120,7 Parametry sekundární strany (pára od 24,77 do 26,14 MPa) Vnější průměr, mm 12,7 Délka trubkového svazku (střední) mezi trubkovnicemi, m 23,3 Počet trubek 393 Vstupní teplota, C Hmotnostní tok, kg/s 79,76 Tlaková ztráta, MPa 1,17 Parametry primární strany (strana soli) Vnitřní průměr pláště, mm 457 Vstupní a výstupní teplota, C Hmotnostní tok, kg/s 481,3 Tlaková ztráta, MPa 0,42 Tab Návrhové základní parametry parních generátorů systému MSBR 1000 Parametr Hodnota Celkový tepelný výkon, MW 292,8 Počet přihříváků na jednotku MSBR Parametry přihříváku (jednoho přihříváku z 8) Tepelný výkon, MW 36,6 Parametry strany páry (pára 3,78 MPa) Vnější průměr trubek, mm 19 Délka trubek, m 9,24 Počet trubek 400 Vstupní a výstupní teplota, C Hmotový tok, kg/s 80,77 Tlaková ztráta (přibližně), MPa 0,09 Primární strana (strana soli) Vnější průměr pláště, mm 540 Vstupní a výstupní teplota soli, C Hmotnostní tok, kg/s 146,2 Tlaková ztráta, MPa 0,41 Tab Návrhové základní parametry přihříváku páry systému MSBR 1000 Systému MSBR 1000 má 16 PG tvaru Ω a provedení dle obr Za 16 kusů PG je pak řazeno celkem 8 kusů přihříváku, vše umístěno v kobce PG. Celkově PG vyrábí kolem 1260 kg/s páry. Napájecí voda nadkritických parametrů má tlak 24,8 MPa a vstupní teplotu 371 C. PG jsou řešeny jako tělesové s pláštěm vnitřního průměru 457 mm a 393 trubkami vnějšího průměru 12,7 mm. Voda proudí uvnitř trubek, nosič tepla sůl mezitrubkovým prostorem. 36

39 2.3.2 Parní generátory ruského systému MSR-Burner Schématicky jsou parní generátor pro systém MSR-Burner na obr Detailnější pohled je na obr Rozmístění celkového počtu 8 PG na jednotku je nejlépe zřejmé z obr a Základní parametry parního generátoru vyplývají z tab a jsou shrnuty v tab Parametr Hodnota Celkový tepelný výkon, MW 2500 Počet PG 8 Primární strana Pracovní látka 92NaBF 4 8NaF Vstupní teplota, C 620 Výstupní teplota, C 470 Průtok (na 8 PG), kg/s kg/s Sekundární strana Pracovní látka voda-pára Vstupní teplota, C 400 Výstupní teplota, C 538 Průtok, kg/s 2700 Tlak, MPa 24,5 Tab Základní parametry PG pro MSR-Burner Systém MSR-Burner má 8 kusů paralelně zapojených PG. Nosič tepla, primární sůl, proudí v mezitrubkovém prostoru, voda s nadkritickými parametry uvnitř trubek. Svazky teplosměnných trubek mají tvar U-článků. Rozměry teplosměnných trubek φ17x3 mm, počet teplosměnných trubek v jednom PG

40 38 Obr Schéma parního generátoru pro MSR-Burner

41 Obr Dispozice uspořádání parních generátorů v systému MSR Burner Legenda: 1 - integrovaný primární okruh, 2 kompenzátor objemu, 3 - parní generátory, 4 zásobní nádrže se sekundární solí, 5 - ohříváky, 6 zásobní nádrže s primární solí Obr Rozmístění parních generátorů v systému MSR-Burner (půdorys) Legenda: 1 integrovaný primární okruh, 2 parní generátory 39

42 2.3.3 Parní generátory pro DEMO 50 Návrh parních generátorů pro demonstrační jednotku DEMO 50 vychází ze zkušeností získaných v ČR při vývoji, výrobě, dodávce a provozu parních generátorů na elektrárnách v bývalém Sovětském svazu. Jedním z těchto PG je tzv. obrácený parogenerátor (OPG1). Tento parní generátor dosud odpracoval bez jediné závady více než hodin v režimu generace páry na elektrárně BOR 60, která pracuje s rychlým reaktorem chlazeným tekutým sodíkem. Zkušenosti s projekce PG s tekutým kovem jako nosičem tepla byly využity při návrhu PG s nosičem tepla roztavenou solí. OPG1 byl řešen jako modulový (článkový) parní generátor s 8 paralelními články. Každý z článků je tvořen 19 teplosměnnými trubkami umístěnými v obalové trubce. Sodík jako nosič tepla proudí uvnitř teplosměnných trubek, voda a generovaná pára v mezitrubkovém prostoru. OPG1 generuje přehřátou páru, článek přehříváku je zařazen za článkem dohříváku a výparníku. Konstrukční provedení OPG1 je schématicky na obr Na obr je řez článkem PG. Výhodou koncepce obrácených PG je skutečnost, že při vzniku netěsnosti mezi primární a sekundární stranou výměníku dochází k reakci mezi primáním nosičem tepla a vodou v relativně malém objemu (uvnitř teplosměnné trubky). V případě ověřeném na čs. sodíkových PG splodiny reakce sodíku s pronikající vodou ucpaly poškozenou trubku a netěsnost se dále významě neprojevovala. Koncepce obrácených PG má tedy charakter inherentní pasivní bezpečnosti a jejích aplikace na PG s nosičen tepla roztavenou solí je nepochybně na straně vysoké technické a jaderné bezpečnosti zařízení. Jako nosič tepla je v návrhu PG pro DEMO 50 uvažována roztavená sůl 8NaF + 92NaBF 4. Teplota tavení této soli je výrazně vyšší, než teplota tavení sodíku u OPG1 a parní generátory pro DEMO 50 jsou proto navrhovány jako parní generátory s nadkritickými parametry vody. Parní generátor má jen jednu část, dělení na dohřívák, výparník a přehřívák ztrácí u nadkritických parametrů význam. PG pro DEMO 50 je navrhován jako obrácený parní generátor složený s 8 nebo 14 paralelních modulů, teplonosná sůl proudí uvnitř teplosměnných trubek, voda s nadkritickými parametry v mezitrubkovém prostoru. 40

43 Obr Boční pohled na parní generátor OPG1 v izolační krabici a v boxu Legenda: 1,2,3 článek dohříváku, výparníku a přehříváku 15 komora páry z výparníku 4 vstupní potrubí sodíku 16 komora výstupu páry ze separátoru 5 sodíková komora 17 výstupní potrubí páry z větve 6 vstupní potrubí sodíku do větve 18 komora výstupu přehřáté páry 7 výstupní potrubí sodíku 19 - nosná konstrukce 8 výstupní sodíková komora 20 horní příčné nosníky 10 potrubí sodíku z PG do VN 21 spodní příčné nosníky se závěsem 11 vyrovnávací nádrž (VN) 22 izolační krabice 41

44 12 komora napájecí vody 23 elektrická topidla 13 potrubí napájecí vody do větve 24 betonový box 14 převáděcí potrubí vody z dohříváku do výparníku Obr Příčný řez článkem OPG1 Legenda: 19 teplosměnných trubek v šestiúhelníkové mříži, v přímých částech v šestiúhelníkovém opláštění Vstupní parametry zadání výpočtů PG pro DEMO 50 jsou uvedeny v tab Tyto parametry vychází z parametrů uvažovaných pro primární okruh zařízení DEMO 50 s mezivýměníkem uvedeným v části

45 Parametr Hodnota Nosič tepla (primární strana) NaBF 4 -NaF roztavená sůl uvnitř teplosměnných trubek Vstupní teplota, C 621 Výstupní teplota, C 454 Pracovní látka (sekundární strana) voda Střední tlak, MPa 25,3 Vstupní teplota, C 395 Výstupní teplota, C 535 Tepelný výkon PG, MW 50 Materiál teplosměnných trubek MONICR Rozměry Teplosměnné trubky ve svazku, mm φ25x3 resp. φ10x1,5 voda v mezitrubkovém prostoru Rozměry obalové trubky (pláště článku), mm φ194x12 Počet trubek v článku, 1 19 nebo 91 Počet paralelních článků, 1 8 nebo 14 Tab Vstupní (návrhové) parametry PG pro DEMO 50 Výsledkem výpočtů jsou rozměry článků PG. Každý PG pro DEMO 50 je pak tvořen 8 resp. 14 paralelně řazenými články navržených průměrů a vypočítaných délek. Schématicky je toto řešení na obr Výsledky výpočtů PG pro DEMO 50 jsou pro vybranou variantu PG se 8 větvemi a trubkami φ25x3 mm uvedeny v tab , rozložení teplot po délce článku je na obr Snížení délky parního generátoru cca na polovinu je možné dosáhnout použití trubek φ10x1,5. Obr Principiální schéma uspořádání článků PG pro DEMO 50 Legenda: pracovní látka voda s nadkritickými parametry (tlakem nad 22,12 MPa) 43

46 Výsledky výpočtů PG sůl-voda Obecné charakteristiky Typ PG článkový Nosič tepla (sůl) NaBF 4 -NaF Počet článků 8 Rozměry teplosměnných trubek φ 25x3 mm Počet trubek 19 Materiál trubek MONICR Vstupní parametry tvvst C 395 tvvyst C 535 mv kg/s 60,6042 pv MPa 25,3 tkvst C 621 tkvyst C 454 mk m 3 /s 0,1097 Hlavní výsledky Výkon MW 50,1 Střední délka trubek m 32,3 Tab PG pro DEMO 50, varianta φ 25x3 mm, 8 paralelních článků Obr Rozložení teplot po délce PG DEMO 50, varianta φ 25x3 mm, 8 paralelních článků Legenda: červená (1) teplota vody/páry, modře (2) teplota soli, šedě (3,4) teplota vnější a vnitřní stěny teplosměnné trubky 44

47 3 NĚKTERÉ EKONOMICKÉ POHLEDY NA MSR SYSTÉMY Podrobnější ekonomické rozbory nákladů na realizaci MSR systémů pro budoucí komerční provoz jsou uvedeny u amerického projektu MSBR 1000 [4] a u ruského projektu systému MSR-Burner [15]. 3.1 MSR-BURNER Vybrané ekonomické aspekty jsou uvedeny v tab Položka Jednotka Hodnota 1 Výkon reaktoru - elektrický - tepelný MW MW Počet reaktorových bloků ks 2 3 Počet provozních hodin na výkonu za rok hodiny Životnost roky 40 5 Roční výroba energie 10 9 kwh 14,4 6 Účinnost spalování aktinoidů: - vysoce aktivní plutonium - izotopy s dlouhou délkou života kg / rok kg / rok Počet zaměstnanců člověk Celkové investice mil. USD Roční provozní náklady mil. USD/rok 252,2 10 Nákupní cena elektrické energie cent/kwh 2,0 11 Cena vyrobené energie mil. USD/rok Roční ekonomie v palivovém cyklu VVER 1000 z důvodů mil. USD/rok 104,5 transmutací dlouhodobých minoritních aktinoidů (MA) 13 Celkový zisk z výroby energie mil. USD/rok 147,9 14 Ziskovost % 58,6 15 Primární náklady na vyráběnou elektrickou cent/kwh 0,97 energii 16 Doba návratnosti základních investic: - počítáme-li návratnost pouze z hlediska zisku elektrárny - počítáme-li návratnost z hlediska celkového zisku rok rok 13,6 10,8 Tab Vybraná technicko-ekonomická data projektu MSR-Burner (údaje z roku 2000) 3.2 MSBR 1000 Porovnání nákladů na výrobu elektrické energie v zařízení MSBR 1000 s klasickou tlakovodní jadernou elektrárnou bylo provedeno v [4]. Toto porovnání bylo provedeno 45

48 na základě cenových relací platných v roce 1970, náklady jsou uvedeny v milionech dolarů. Celkové srovnání je v tab Nákladová Položka Náklady položka č. MSBR PWR 1000 mil. USD 20 Pozemek 0,6 0,6 21 Stavba a inženýrské sítě 28,8 25,6 22 Hlavní části reaktorového bloku 221 Reaktor 18,0 17,8 222 Hlavní systémy odvodu tepla 25,2 29,2 223 Bezpečnostní chladicí systémy 4,1 224 Zpracování kapalných odpadů a uložení 0,7 0,7 225 Skladování paliva 4,2 1,3 226 Ostatní systémy reaktoru 9,8 0,5 227 Systémy měření a regulace 4,0 5,1 Záloha a náhradní díly 9,0 2,9 Celkový součet 22 70,9 61,6 23 Hlavní části strojovny s turbogenerátorem 231 Turbogenerátor 20,8 32,7 232 Kondenzační systém 2,0 3,1 233 Kondenzátory 2,2 4,7 234 Systém ohřevu napájecí vody 7,7 6,1 235 Ostatní zařízení 6,2 3,9 236 Systémy měření a regulace 0,5 0,7 Záloha a náhradní díly 2,2 2,5 Celkový součet 23 41,6 53,7 24 Elektrozařízení 8,0 8,0 25 Jiné části elektrárny 2,0 2,0 26 Speciální materiály 1,0 Celkové přímé náklady stavby 152,3 150, Nepřímé náklady 50,3 49,2 Celkové investiční náklady 202,6 200,7 Tab Celkové srovnání nákladů na MSBR 1000 s JE typu PWR (v milionech dolarů) Detailněji jsou náklady na výstavbu rozvedeny v tab

49 Nákladová Položka Náklady (tisíce USD) položka č. Materiál Práce b Celkem 20 Pozemek c (viz položku 94) Stavby a inženýrské sítě 211 Stavební úpravy Raktorová budova Základní stavba d Speciální materiály Nerezová ocel, USD 1,20/1b Uhlíkatá ocel, USD 0,60/1b Izolace, USD 10/ft Stavební služby Stavba kontejmentu, USD 2/lb Celkem pro nákl. pol Budova strojovny e Vtoková a výtoková soustava A Prostor ohřevu vody a B Nakládací a vykládací prostory C Kanceláře, dozorny, atd D Skladiště a jiné Celkem pro nákl. pol Ventilační komín g Celkem pro nákl. pol Záloha: 5% materiál, 10% práce Náhradní díly: 1/2 % 76 Celkem pro nákl. pol Reaktorový blok 221 Zařízení reaktor h Reaktorová nádoba i Řídící tyče Grafit Celkem pro nákl. pol Hlavní systém odvodu tepla Čerpadla pro palivovou sůl Primární potrubí palivové soli Primární výměníky tepla Čerpadla pro chladicí (sekundární) sůl Potrubí sekundárního okruhu Parní generátory Přihříváky Celkem pro nákl. pol Tab Předpokládané náklady na výstavbu jaderné elektrárny typu MSBR

50 Nákladová Položka Náklady (tisíce USD) položka č. Materiál Materiál Materiál 224 Zacházení s rad. odpady a jejich uložení Kapalné materiály Systém plynných výpustí Ukládání pevných odpadů(ne produktů štěpení) Celkem pro nákl. pol Sklad jaderného paliva Primární drenážní nádrž Zásobní nádrž palivové soli Dopravní čerpadlo soli Celkem pro nákl. pol Ostatní reaktorová zařízení Systém inertního plynu Pomocný ohřívák k Systém ohřevu kobek l Drenážní nádrže chladicí soli Manipulace s chladicí solí Sytém čištění chladicí soli Systém detekce úniků Systém chlazení kobek Zařízení pro údržbu Celkem pro nákl. pol Měření a regulace Celkem pro nákl. pol Záloha: 15% materiál, 10 % práce Náhradní díly: 1.5% n 102 Celkem pro nákl. pol Zařízení strojovny Turbogenerátor o Základy Celkem pro nákl. pol Systém kondenzace Kondenzátory Systém ohřevu napájecí vody Regenerační ohříváky napájecí vody Kondenzátní čerpadla Napájecí čerpadla ohříváku Potrubí a příslušenství Napájecí voda a kondenzát Odebíraná pára Drenáže a klimatizace Směšovací komory Přídavná tlaková čerpadla Tab , pokračování Celkem pro nákl. pol

51 Nákladová Položka Náklady (tisíce USD) položka č. Materiál Materiál Materiál 235 Jiná zařízení strojovny Hlavní parní potrubí P Příslušenství turbíny Pomocné chladicí systémy a Odvod tepla Zpracování kondenzátu Centrální systém mazání Ohřev přihřívákové páry Celkem pro nákl. pol Měření a regulace turbíny Celkem pro nákl. pol Záloha: 4% materiál, 8% práce Náhradní díly: 0,5 % Celkem pro nákl. pol Elektrozařízení 241 Spínače Okruhy generátoru Obsluha elektrárny Služby Rozvaděče Ochrany Elektrická zařízení Elektrické vedení Celkem pro nákl. pol Záloha: 5% materiál, 10 % práce Náhradní díly: 0,5 % Celkem pro nákl. pol Různé části elektrárny 251 Zdvíhací zařízení turbíny Plynové a vodní hospodářství Komunikace Ostatní vybavení a inventář Celkem pro nákl. pol Záloha: 5% materiál, 10 % práce Náhradní díly: 1% 13 Celkem pro nákl. pol Speciální materiály 264 Zásoba chladicí soli r Různé speciální materiály 500 Celkem pro nákl. pol Přímé náklady na stavbu (TDC) Zařízení stavby a služby při 0,8% TDC s Technologie reaktoru t

52 922 Technologie při 5,5 % TDC s Pojištění, poplatky atd. 4,2 % z TDC s Úrok při výstavbě 18,58 % u Úrok z pozemků při výstavbě v 420 Celkové nepřímé náklady w Celkové náklady Tab dokončení Poznámky k tabulce a Odhadované náklady. Odhady vychází z cen leden Předpoklad 5 roků výstavby a úrok 8 %, rezervy 15 % [16]. b Práce na místě montáže. c Pro typickou JE (Albany, N. Y.). Náklady na pozemky jsou v nepřímých nákladech. d Základní technologie zahrnují všechny části reaktoru a kontejnmentu s výjimkou střechy (ta je v položce 212.3). Odhady vycházejí z ceny betonu USD 103/yd 3. e Cena stavby je počítána ze základu USD 1,00/ft 3. f Cena stavby počítaná ze základu USD 0,65/ft 3. g Komín je vysoký 400 ft (počítáno USD 2000/ft. h Reaktorový štít je zahrnut v položkách započtených v nákladové položce i Uvažovaná průměrná cena slitiny Hastelloy N v USA kolem USD 14/lb. j Uvažovaná průměrná cena grafitu kolem USD 10/lb. k Výkon kotle ~200,000 Ib/hod. l Vychází z 950 těle ohříváku při ceně USD 200 za kus. m Vychází z doporučení v NUS-531 [16]. n Nezahrnuje aktivní zónu reaktoru. Vychází z tandemové koncepce, 6 toků, 31- in. jednotka (cena WEC). p Vychází z 900 ft vysokého hlavního tlakového potrubí s váhou 370 Ib/ft a cenou USD 0,75/lb a z 700 ft přehřívákového potrubí s váhou 468lb/ft a cenou USD 0,75/lb. q Systém technické vody. r Vychází z 1 x 10 6 lb soli s cenou USD 0,50/lb. Sůl je považována za odpisovou investici. s Z lit. [16]. t Z lit. [16]. u Vychází z 5 let výstavby a 8% úroku ročně a typického toku financí dle [16]. v Vychází ze sedmiletého vlastnictví při 8% úroku ročně. w Nepřímé ceny činí okolo 33% TDC. 50

53 3.3 POROVNÁNÍ Výsledky porovnání uváděných výše jsou shrnuty v tab Systém Celkové investiční náklady na 1000 MW, mil. USD MSBR 1000 (v roce 1970 v USA) 202,6 PWR (1000 MWe) (v roce 1970 v USA) 200,7 MSR-Burner (1100 MW) (v roce 2000 na dva bloky 2726 v Rusku) na jeden blok 1240 JE Temelín (4000 MW) (původní investiční 50 mld Kčs/ 4 bloky = 12,5 mld/1000 MW, záměr z konce 80.let, cca 1988) což odpovídá při kurzu 1 USD 7 Kčs přibl JE Temelín (1 blok 1000 MW) (současný stav) JE Dukovany, 4 bloky 1760 MW v cenách roku 1986 přibl. 50 mld Kč/1 blok, což odpovídá při kalkulaci 1USD 30 Kč přibl přibl. 14 mld Kčs, což odpovídá při kurzu 1 USD 7 Kčs přibl Tab Porovnání celkových nákladů na vybrané jaderně energetické systémy Z porovnání projektu systému MSBR 1000 s tlakovodním systémem PWR v USA v 70.tých letech minulého století vyplývá, že náklady na oba systémy se zásadně neliší. V porovnání projektu systému MSBR 1000 s projektem systémem MSR-Burner (Rusko) je řádový rozdíl, který může být důsledkem provedení kalkulací v diametrálně odlišných obdobích a rozdílných podmínkách realizace a financování v různých zemích. Z porovnání projektu systému MSR Burner (Rusko) s realizovanými bloky na JE Temelín a JE Dukovany se z hlediska celkových investičních nákladů přepočtených na 1000 MWe plyne, že projekt MSR Burner by mohl být dokonce investičně výhodnější. Tyto údaje ale mohou být zkresleny vývojem kurzu USD Kčs (Kč), nedostatkem detailnějších informací ke kalkulaci MSR Burner, rozdílnými místními podmínkami pro investice v ČR a Rusku atd. 4 DOPORUČENÍ PRO DALŠÍ VÝVOJ V OBLASTI KOMPONENT A SYSTÉMŮ Zvládnutí technologie MSR vyžaduje mimo jiné i zvládnutí dílčích úloh, které jsou podrobněji vyspecifikované v materiálech [11]. Některé další směry možného řešení problematiky především v oblasti sekundárního okruhu jsou nastíněny v [8]. 51

POPIS VYNÁLEZU К PATENTU. (30) Právo přednosti od 30 11-83 HU (4102/83) FRIGYESI FERENC, BACSKÓ GÁB0R, PAKS (HU)

POPIS VYNÁLEZU К PATENTU. (30) Právo přednosti od 30 11-83 HU (4102/83) FRIGYESI FERENC, BACSKÓ GÁB0R, PAKS (HU) Česka a slovenska FEDERATÍVNI REPUBLIKA (19) POPIS VYNÁLEZU К PATENTU (21) PV 8857-84. L (22) Přihlášeno 20 11 84 274 41 1 (id (13) B2 (51) Int. Cl. 5 G 01 M 3/26 (30) Právo přednosti od 30 11-83 HU (4102/83)

Více

Petr Sváta Waltrova 12, 318 00 Plzeň Česká republika

Petr Sváta Waltrova 12, 318 00 Plzeň Česká republika FUNKČNÍ SCHÉMA PÁRA VODA PRO PARNÍ TURBÍNU S PŘÍSLUŠENSTVÍM SVOČ FST 2009 Petr Sváta Waltrova 12, 318 00 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Příspěvek vychází z diplomové práce, koncipované jako nabídkový podklad

Více

SEZNAM VYBRANÝCH POLOŽEK PODLÉHAJÍCÍCH KONTROLNÍM REŽIMŮM PŘI DOVOZU, VÝVOZU A PRŮVOZU

SEZNAM VYBRANÝCH POLOŽEK PODLÉHAJÍCÍCH KONTROLNÍM REŽIMŮM PŘI DOVOZU, VÝVOZU A PRŮVOZU 165 VYHLÁŠKA ze dne 8. června 2009 o stanovení seznamu vybraných položek v jaderné oblasti Státní úřad pro jadernou bezpečnost stanoví podle 47 odst. 7 k provedení 2 písm. j) bodu 2 zákona č. 18/1997 Sb.,

Více

Jaderná energetika. Důvody podporující v současnosti výstavbu jaderných elektráren jsou zejména:

Jaderná energetika. Důvody podporující v současnosti výstavbu jaderných elektráren jsou zejména: Jaderná energetika První jaderný reaktor 2.12.1942 stadion Chicago USA 1954 první jaderná elektrárna rna (Obninsk( Obninsk,, SSSR)grafitový reaktor, 30MWt, 5MWe 1956 první jaderná elektrárna rna v ČSR

Více

POPIS VYNALEZU. 27 0 966 (id, K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. (13) Bl. (51) Int. Cl.5. (40) Zveřejněno (45) Vydáno. (75) Autor vynálezu ČESKA A SLOVENSKA

POPIS VYNALEZU. 27 0 966 (id, K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. (13) Bl. (51) Int. Cl.5. (40) Zveřejněno (45) Vydáno. (75) Autor vynálezu ČESKA A SLOVENSKA ČESKA A SLOVENSKA FEDERATÍVNI REPUBLIKA (19) POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ (21) PV 10017-87,G (22) Přihlášeno 29 12 87 27 0 966 (id, (13) Bl (51) Int. Cl.5 F 16 Ľ 5/00 G 21 С 17/02 FEDERÁLNÍ ŮftAD

Více

Bezpečnostní program

Bezpečnostní program Bezpečnostní program bezpečnostního programu. Obsah: Prezentace EDĚ - vybrané objekty s popisem - blokový transformátor - transformátor vlastní spotřeby - turbogenerátor TG 200 MW - regulační stanice plynu

Více

OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa

OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají

Více

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2 Závěsné kotle Kondenzační kotle Verze: 10 VUW 236/3-5, VU 126/3-5, VU 186/3-5, VU 246/3-5 a VU 376/3-5 ecotec plus 01-Z2 Závěsné kondenzační kotle ecotec plus se výrazně odlišují od předchozí řady ecotec.

Více

Anotace. Náhrada pohonů napájecích čerpadel Teplárna Otrokovice a.s.

Anotace. Náhrada pohonů napájecích čerpadel Teplárna Otrokovice a.s. TECHNICKÁ ZPRÁVA DRUH ZPRÁVY konečná DATUM VYDÁNÍ 30. 4. 2012 NÁZEV ÚKOLU ZAKÁZKOVÉ ČÍSLO 51113620 ČÍSLO DOKUMENTU OBJEDNATEL 51113620/BMZ001/00 Objízdná 1777, 765 39 Otrokovice VEDOUCÍ ÚKOLU AUTOR ZPRÁVY

Více

Jaderná elektrárna. Osnova předmětu. Energetika Technologie přeměny Tepelná elektrárna a její hlavní výrobní zařízení

Jaderná elektrárna. Osnova předmětu. Energetika Technologie přeměny Tepelná elektrárna a její hlavní výrobní zařízení Osnova předmětu 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9) 10) 11) Úvod Energetika Technologie přeměny Tepelná elektrárna a její hlavní výrobní zařízení Ostatní tepelné elektrárny Kombinovaná výroba elektřiny a tepla

Více

2. DOPRAVA KAPALIN. h v. h s. Obr. 2.1 Doprava kapalin čerpadlem h S sací výška čerpadla, h V výtlačná výška čerpadla 2.1 HYDROSTATICKÁ ČERPADLA

2. DOPRAVA KAPALIN. h v. h s. Obr. 2.1 Doprava kapalin čerpadlem h S sací výška čerpadla, h V výtlačná výška čerpadla 2.1 HYDROSTATICKÁ ČERPADLA 2. DOPRAVA KAPALIN Zařízení pro dopravu kapalin dodávají tekutinám energii pro transport kapaliny, pro hrazení ztrát způsobených jejich viskozitou (vnitřním třením), překonání výškových rozdílů, umožnění

Více

odstředivá typizovaná čerpadla model N

odstředivá typizovaná čerpadla model N Všeobecně Typizovaná čerpadla typové řady N jsou určena pro použití v chemickém průmyslu. Jsou běžně nasávací, jednostupňová, odstředivá, mají horizontální konstrukční uspořádání a jsou vyrobená z umělých

Více

NÁVRH PROGRAMU PRO VÝPOČET VÝKONU A PRŮTOKU AKTIVNÍ ZÓNOU Z PARAMETRŮ SEKUNDÁRNÍHO OKRUHU PRO JE S REAKTOREM VVER 440

NÁVRH PROGRAMU PRO VÝPOČET VÝKONU A PRŮTOKU AKTIVNÍ ZÓNOU Z PARAMETRŮ SEKUNDÁRNÍHO OKRUHU PRO JE S REAKTOREM VVER 440 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE NÁVRH PROGRAMU PRO VÝPOČET VÝKONU A PRŮTOKU

Více

Technický katalog Grundfos. Série 100 Oběhová a cirkulační čerpadla 50 Hz

Technický katalog Grundfos. Série 100 Oběhová a cirkulační čerpadla 50 Hz Technický katalog Grundfos Série 100 Oběhová a cirkulační čerpadla 0 Hz Obecné informace Série 100 Výkonový rozsah p [kpa] 60 H [m] 6 GRUNDFOS ALPHA2 0 40 4 30 3 20 2 ALPHA2 XX-60 10 1 ALPHA2 XX-40 0 0

Více

Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová

Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová Uplatnění spalovací turbíny v rámci obnovy elektrárny Prunéřov II Monika Vitvarová Abstrakt Příspěvek se zabývá problematikou uplatnění spalovací turbíny v rámci připravované obnovy tří bloků uhelné elektrárny

Více

Návrh a výpočet cirkulačního potrubí. Energetické systémy budov I

Návrh a výpočet cirkulačního potrubí. Energetické systémy budov I Návrh a výpočet cirkulačního potrubí Energetické systémy budov I 1 CIRKULAČNÍ POTRUBÍ definice, funkce, návrh dlečsn 75 5455 -VÝPOČET VNITŘNÍCH VODOVODŮ 2 CIRKULACE TEPLÉ VODY Cirkulace teplé vody je stálý

Více

Správná volba pro každého

Správná volba pro každého Nový nástěnný plynový kondenzační kotel Wolf FGB Správná volba pro každého NOVINKA ROKU 2016 kombinovaná zapalovací a ionizační elektroda průhledítko pro kontrolu plamene vestavěný odvzdušňovací ventil

Více

REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE

REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE REKONSTRUKCE VYTÁPĚNÍ ZŠ A TĚLOCVIČNY LOUČOVICE Objekt Základní školy a tělocvičny v obci Loučovice Loučovice 231, 382 76 Loučovice Stupeň dokumentace: Dokumentace pro výběr zhotovitele (DVZ) Zodpovědný

Více

p V = n R T Při stlačování vkládáme do systému práci a tím se podle 1. věty termodynamické zvyšuje vnitřní energie systému U = q + w

p V = n R T Při stlačování vkládáme do systému práci a tím se podle 1. věty termodynamické zvyšuje vnitřní energie systému U = q + w 3. DOPRAVA PLYNŮ Ve výrobních procesech se často dopravují a zpracovávají plyny za tlaků odlišných od tlaku atmosférického. Podle poměru stlačení, tj. poměru tlaků před a po kompresi, jsou stroje na dopravu

Více

Výroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry

Výroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry Úvod Znalosti - klíč k úspěchu Materiál přeložil a připravil Ing. Martin NEUŽIL, Ph.D. SPIRAX SARCO spol. s r.o. V Korytech (areál nádraží ČD) 100 00 Praha 10 - Strašnice tel.: 274 00 13 51, fax: 274 00

Více

VIESMANN VITOCELL 100-B Zásobníkový ohřívač vody se dvěma topnými spirálami Objem 300, 400 a 500 litrů

VIESMANN VITOCELL 100-B Zásobníkový ohřívač vody se dvěma topnými spirálami Objem 300, 400 a 500 litrů VIESMANN VITOCELL 100-B Zásobníkový ohřívač vody se dvěma topnými spirálami Objem 300, 400 a 500 litrů List technických údajů Obj. č. a ceny: viz ceník VITOCELL 100-B typ CVB/CVBB Stacionární zásobníkový

Více

TECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS SP A, SP. Ponorná čerpadla, motory a příslušenství. 50 Hz

TECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS SP A, SP. Ponorná čerpadla, motory a příslušenství. 50 Hz TECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS Ponorná čerpadla, motory a příslušenství 5 Hz Obsah Ponorná čerpadla Obecné údaje strana Provozní rozsah 3 Použití 4 Typový klíč 4 Čerpaná média 4 Podmínky charakteristik 4 Provozní

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 velikost 12 do 10 MPa 13 dm 3 /min WK 102/21012 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

Technologický postup. Technologický postup 7.3.2015. Funkční návrh procesní technologie. Funkční návrh procesní technologie

Technologický postup. Technologický postup 7.3.2015. Funkční návrh procesní technologie. Funkční návrh procesní technologie Funkční návrh procesní technologie Technologie procesní kontinuálně zpracovávají látky a energie (elektrárny, rafinérie, chemické závody, pivovary, cukrovary apod.) jednotlivá zařízení jsou propojena potrubím

Více

CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky

CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,

Více

1/69 Solární soustavy

1/69 Solární soustavy 1/69 Solární soustavy hydraulická zapojení zásobníky tepla tepelné výměníky 2/69 Přehled solárních soustav příprava teplé vody kombinované soustavy ohřev bazénové vody hydraulická zapojení typické zisky

Více

Flotace možnosti další optimalizace. Ing. Jaroslav Boráň, Ph.D.

Flotace možnosti další optimalizace. Ing. Jaroslav Boráň, Ph.D. Flotace možnosti další optimalizace Ing. Jaroslav Boráň, Ph.D. Motivace Dosáhla technologie flotace svých limitů? Existují způsoby jak zvýšit účinnost této technologie? Je možné snížit energetickou náročnost

Více

I N V E S T I C E D O V A Š Í B U D O U C N O S T I

I N V E S T I C E D O V A Š Í B U D O U C N O S T I Příloha č. 1 - Technická specifikace pro výběrové řízení na dodavatele opatření pro Snížení energetické náročnosti firmy Koyo Bearings Česká Republika s.r.o. ČÁST Č. 1 Výměna chladícího zařízení technologie

Více

POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ

POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ R E P U B L I K A < 19 ) POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ 211658 (Bl) /22/ Přihlášeno 14 01 80 /21/ /IV 287-79/ (51) lnt Cl? G 21 D 1/00 ÚŘAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY (40)

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 velikost 63 do 10 MPa 63 dm 3 /min WK 102/21063 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 466/4-5, VU 656/4-5 ecotec plus 02-Z2

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 466/4-5, VU 656/4-5 ecotec plus 02-Z2 Nové závěsné kondenzační kotle VU 466/4-5 a 656/4-5 ecotec plus se odlišují od předchozích VU 466-7 ecotec hydraulickým zapojením. Původní kotel VU 466-7 ecotec byl kompletně připraven pro napojení nepřímotopného

Více

POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. f p (19) (13) (51)

POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. f p (19) (13) (51) ČESKA A SLOVENSKA FEDERATÍVNI REPUBLIKA (19) 1 f p POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ (21) PV 7282-87.С (22) Přihlášeno 08 10 87 269 921 (ID (13) (51) B1 Int. Cl. 4 G 01 M 3/26 FEDERÁLNÍ ÚftAD PRO VYNÁLEZY

Více

Snížení energetické náročnosti objektu základní školy ve městě Rajhrad včetně výměny zdroje vytápění. Projektová dokumentace pro výměnu zdroje tepla

Snížení energetické náročnosti objektu základní školy ve městě Rajhrad včetně výměny zdroje vytápění. Projektová dokumentace pro výměnu zdroje tepla Snížení energetické náročnosti objektu základní školy ve městě Rajhrad včetně výměny zdroje vytápění Projektová dokumentace pro výměnu zdroje tepla Stupeň dokumentace: Dokumentace pro Výběr Zhotovitele

Více

Využití energie výfukových plynů k pohonu klikového hřídele. Jakub Vrba Petr Schmid Pavel Němeček

Využití energie výfukových plynů k pohonu klikového hřídele. Jakub Vrba Petr Schmid Pavel Němeček Využití energie výfukových plynů k pohonu klikového hřídele Jakub Vrba Petr Schmid Pavel Němeček Technické inovace motorových vozidel - Přednáška 07 1 Důvod inovace Jedná se o využití energie výfukových

Více

Algoritmus řešení konstrukčního úkolu

Algoritmus řešení konstrukčního úkolu Algoritmus řešení konstrukčního úkolu Na začátku každého spotřebního výrobku, každého stroje či strojního zařízení nebo rozsáhlého investičního celku je projekt a konstruktéři, kteří rozhodujícím způsobem

Více

Snímače průtoku kapalin - objemové

Snímače průtoku kapalin - objemové Snímače průtoku kapalin - objemové Objemové snímače průtoku rotační plynoměry Dávkovací průtokoměry pracuje na principu plnění a vyprazdňování komor definovaného objemu tak, aby průtok tekutiny snímačem

Více

Parogenerátory a spalovací zařízení

Parogenerátory a spalovací zařízení Parogenerátory a spalovací zařízení Základní rozdělení a charakteristické vlastnosti parních kotlů, používaných v energetice parogenerátor bubnového kotle s přirozenou cirkulací parogenerátor průtočného

Více

Čerpadlové skupiny pro otopné okruhy

Čerpadlové skupiny pro otopné okruhy Čerpadlové skupiny pro otopné okruhy oběhová čerpadla čerpadlové skupiny rozdělovače Regulus spol. s r.o. Do Koutů 897/, Praha Tel.: 7, Fax: 7 97 E-mail: obchod@regulus.cz Web: www.regulus.cz OBSAH SYSTÉM

Více

Studium produkce neutronů v tříštivých reakcích a jejich využití pro transmutaci jaderného odpadu

Studium produkce neutronů v tříštivých reakcích a jejich využití pro transmutaci jaderného odpadu Studium produkce neutronů v tříštivých reakcích a jejich využití pro transmutaci jaderného odpadu Pouze budoucnost může rozhodnout, jestli jsme vybrali právě tu jedinou správnou cestu a nalezli to nejlepší

Více

Zásobníky s jednoduchou spirálou Zásobníky s dvojitou spirálou

Zásobníky s jednoduchou spirálou Zásobníky s dvojitou spirálou Montážní návod CZ Zásobníky s jednoduchou spirálou Zásobníky s dvojitou spirálou CERTIFICAZIONE DEI SISTEMI QUALITA' DELLE AZIENDE UNI EN ISO 9001 Firma BAXI S.p.A. jako jeden z největších evropských výrobců

Více

AXIÁLNÍ PÍSTOVÁ ČERPADLA OBECNÉ INFORMACE

AXIÁLNÍ PÍSTOVÁ ČERPADLA OBECNÉ INFORMACE AXIÁLNÍ PÍSTOVÁ ČERPADLA OBECNÉ INFORMACE POPIS Princip pístových čerpadel je samozřejmě založen na posuvném pohybu pístu ve válci, jejich zdvih je poháněn rotující hřídelí s externím pohonem. Dalším významným

Více

POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ

POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ R E P U B L I K A ( 1» ) POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ 257070 (ID (BI) (22) Přihlášeno 21 08 86 (21) PV 6134-86.В (SI) Int. Cl. 4 G 21 С 15/16 ÚFTAD PRO VYNÁLEZY A

Více

Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s.

Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s. Výroba technologické a topné páry z tepla odpadních spalin produkovaných elektrickou obloukovou pecí na provozu NS 320 VHM a.s. Ing. Kamil Stárek, Ph.D., Ing. Kamila Ševelová, doc. Ing. Ladislav Vilimec

Více

Spasí nás nové generace reaktor ů?

Spasí nás nové generace reaktor ů? Spasí nás nové generace reaktor ů? Dalibor Stráský Praha, 28.4.2009 Vývoj jaderné energetiky Generation IV - program US Department of Energy iniciován v r. 1999 Výběr reaktorových systém ů IV. generace

Více

Technické podklady pro PROJEKČNÍ A MONTÁŽNÍ ČINNOST

Technické podklady pro PROJEKČNÍ A MONTÁŽNÍ ČINNOST PLYNOVÉ ZÁVĚSNÉ KOTLE Technické podklady pro PROJEKČNÍ A MONTÁŽNÍ ČINNOST Zastoupení pro Českou republiku: Baxi Heating (Czech republic) s.r.o. Jeseniova 2770 / 56, 130 00 Praha 3 Tel.: +420-271 001 627

Více

499/2006 Sb. VYHLÁŠKA. o dokumentaci staveb

499/2006 Sb. VYHLÁŠKA. o dokumentaci staveb 499/2006 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 10. listopadu 2006 o dokumentaci staveb Ministerstvo pro místní rozvoj stanoví podle 193 zákona č. 183/2006 Sb., o územním plánování a stavebním řádu (stavební zákon): 1 Úvodní

Více

TEPELNÁ ČERPADLA Efektivní a ekologický zdroj tepla

TEPELNÁ ČERPADLA Efektivní a ekologický zdroj tepla TEPELNÁ ČERPADLA Efektivní a ekologický zdroj tepla HLAVNÍ VÝHODY VYTÁPĚNÍ S TEPELNÝM ČERPADLEM Existuje celá řada zdrojů tepla, kterými můžete vytápět Váš dům či firmu nebo ohřívat vodu. Třeba klasické

Více

Miroslav Punčochář, Komenského 498, 262 42 Rožmitál p. Tř. Česká republika

Miroslav Punčochář, Komenského 498, 262 42 Rožmitál p. Tř. Česká republika BYTOVÁ PŘEDÁVACÍ STANICE SVOČ FST 2009 Miroslav Punčochář, Komenského 498, 262 42 Rožmitál p. Tř. Česká republika ABSTRAKT Tato práce se zabývá návrhem a posouzením optimálního zapojení předávací stanice

Více

Chlazení IT. Střešní chladicí jednotky TopTherm, pro kanceláře a IT aplikace...1100/3000 W...428

Chlazení IT. Střešní chladicí jednotky TopTherm, pro kanceláře a IT aplikace...1100/3000 W...428 Chlazení IT Střešní chladicí jednotky TopTherm, pro kanceláře a IT aplikace.../3000 W...428 Chillery pro chlazení IT Chillery pro chlazení IT... 15 124 kw...454 Chillery pro chlazení IT... 155 481 kw...455

Více

SORTIMENT. Polohermetické dvoušroubové kompresory Uživatelsky příjemná regulace optimalizující provoz Redukované rozměry Snadná instalace

SORTIMENT. Polohermetické dvoušroubové kompresory Uživatelsky příjemná regulace optimalizující provoz Redukované rozměry Snadná instalace Chladící výkon: 280 až 1140 kw Topný výkon: 360 až 1420 kw NOVINKA Polohermetické dvoušroubové kompresory Uživatelsky příjemná regulace optimalizující provoz Redukované rozměry Snadná instalace POUŽITÍ

Více

AGRALL zemědělská technika a.s.

AGRALL zemědělská technika a.s. Mobilní nádrž na motorovou naftu s výdejním zařízením TruckMaster Typ nádrže Výbava Napájení TM 200 TM 420 TM 900 Volitelné příslušenství digitální průtokoměr K24 4m flexibilní výdejní hadice automatická

Více

Centrum výzkumu Řež s.r.o. Centrum výzkumu Řež se představuje

Centrum výzkumu Řež s.r.o. Centrum výzkumu Řež se představuje Centrum výzkumu Řež se představuje 1 Založeno 2002, VaV organizace zaměřena na vývoj technologií v energetice Člen Skupiny ÚJV Centrum výzkumu Řež (CVR) stručně Vizí společnosti je: Být silnou, ekonomicky

Více

Regulátor teploty nosiče tepla RMG3-0.63 10 PŘÍRUČKA

Regulátor teploty nosiče tepla RMG3-0.63 10 PŘÍRUČKA Regulátor teploty nosiče tepla RMG30.63 10 PŘÍRUČKA 45 0 ± 5m m 21 0 ± 5m m Účel bodu regulace teploty RMG3T: Pro nastavení teploty nosiče tepla (spolu s dalšími prvky automatiky) dodávaný pro různá topná

Více

PATENTOVÝ SPIS. FEDERÁLNI ÚftAD PRO VYNÁLEZY. EGERMAIER JIŘÍ Ing., SENEC

PATENTOVÝ SPIS. FEDERÁLNI ÚftAD PRO VYNÁLEZY. EGERMAIER JIŘÍ Ing., SENEC ČESKA A SLOVENSKA FEDERATÍVNI REPUBLIKA (19) PATENTOVÝ SPIS (21) Číslo přihláěky : 7Ю0-89.К (22) Přihlášeno : t 5 12 89 (30) Prioritní data : (11) Číslo dokumentu 274 913 (13) Druh dokumentu (51) Int.

Více

PROTHERM XXX XXX X. Zásobníky TV. Zásobníky TV. Způsob rozlišování a označování zásobníků teplé vody (TV):

PROTHERM XXX XXX X. Zásobníky TV. Zásobníky TV. Způsob rozlišování a označování zásobníků teplé vody (TV): Zásobníky TV Způsob rozlišování a označování zásobníků teplé vody (TV): PROTHERM XXX XXX X provedení: B třída izolace zásobníku M hořčíková anoda E elektrický dohřev Z závěsný zásobník (design závěsných

Více

Rychlostní a objemové snímače průtoku tekutin

Rychlostní a objemové snímače průtoku tekutin Rychlostní a objemové snímače průtoku tekutin Rychlostní snímače průtoku Rychlostní snímače průtoku vyhodnocují průtok nepřímo měřením střední rychlosti proudu tekutiny v STŘ. Ta závisí vzhledem k rychlostnímu

Více

VIESMANN. VITOCELL-W Zásobníkový ohřívač vody pro nástěnné kotle Objem 100 až 400 litrů. List technických údajů VITOCELL 300-W VITOCELL 100-W

VIESMANN. VITOCELL-W Zásobníkový ohřívač vody pro nástěnné kotle Objem 100 až 400 litrů. List technických údajů VITOCELL 300-W VITOCELL 100-W VIESMANN VITOCELL-W Zásobníkový ohřívač vody pro nástěnné kotle Objem 0 až 400 litrů List technických údajů Obj. č. a ceny: viz ceník VITOCELL 0-W Zásobníkový ohřívač vody z oceli, se smaltováním Ceraprotect

Více

VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací

VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací Katalogový list Strana: 1/9 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací Hlavní části: 1. Spirální skříň 6. Spojka 2. Oběžné kolo 7. Chladící kotouč 3. Sací komora 8. Elektromotor 4. Hřídel

Více

POPIS VYNÁLEZU. K AUTORSKÉMU OSVÉDČENl. о») ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ( 1» ) (BI) ÚftAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY

POPIS VYNÁLEZU. K AUTORSKÉMU OSVÉDČENl. о») ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ( 1» ) (BI) ÚftAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ( 1» ) POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVÉDČENl (22) Přihlášeno 13 08 85 (21) PV 713-85 252553 о») (BI) (51) Int Cl. 4 G 21 D 3/04 ÚftAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY (40) Zveřejněno

Více

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO INSTALACI ÚSTŘEDNÍHO VYTÁPĚNÍ PROVÁDĚCÍ PROJEKT ZDROJ TEPLA TEPELNÉ ČERPADLO VZDUCH VODA

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO INSTALACI ÚSTŘEDNÍHO VYTÁPĚNÍ PROVÁDĚCÍ PROJEKT ZDROJ TEPLA TEPELNÉ ČERPADLO VZDUCH VODA PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO INSTALACI ÚSTŘEDNÍHO VYTÁPĚNÍ - PROVÁDĚCÍ PROJEKT ZDROJ TEPLA TEPELNÉ ČERPADLO VZDUCH VODA (OBEC OKROUHLO) Obsah Obsah...2 1 Úvod...3 2 Výchozí podklady...3 3 Tepelně technické

Více

Elektroenergetika 1. Jaderné elektrárny

Elektroenergetika 1. Jaderné elektrárny Jaderné elektrárny Vazební energie jádra Klidová hmotnost jádra všech prvků a izotopů je menší než je součet hmotností všech nukleonů -> hmotnostní defekt m j m j = Nm n + Zm p m j Kde m n je klidová hmotnost

Více

Pokyny k hledání a odstraňování závad v řízení traktorů ZETOR UŘ II. Výpis z technických údajů výrobce servořízení

Pokyny k hledání a odstraňování závad v řízení traktorů ZETOR UŘ II. Výpis z technických údajů výrobce servořízení Pokyny k hledání a odstraňování závad v řízení traktorů ZETOR UŘ II Při hledání příčiny závad v servořízení 8011 8045 traktorů ZETOR UŘ II se doporučuje prověřit ještě před demontáží všechny části řízení.

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA. JIŘÍ POKORNÝ PROJEKCE PT Beethovenova 12/234 400 01 Ústí nad Labem IČO : 650 75 200 DIČ : CZ510820017 ČKAIT 0401617

TECHNICKÁ ZPRÁVA. JIŘÍ POKORNÝ PROJEKCE PT Beethovenova 12/234 400 01 Ústí nad Labem IČO : 650 75 200 DIČ : CZ510820017 ČKAIT 0401617 JIŘÍ POKORNÝ PROJEKCE PT Beethovenova 12/234 400 01 Ústí nad Labem IČO : 650 75 200 DIČ : CZ510820017 ČKAIT 0401617 tel: +420 777 832 853 e-mail: pokorny@projekce-pt.cz TECHNICKÁ ZPRÁVA Akce: REKONSTRUKCE

Více

Jaderná elektrárna. Martin Šturc

Jaderná elektrárna. Martin Šturc Jaderná elektrárna Martin Šturc Princip funkce Štěpení jader Štěpení jader Štěpení těžkých se nejsnáze vyvolá neutronem. Přestože štěpení jader je vždy exotermická reakce, musí mít dopadající neutron určitou

Více

www.astos.cz Profil společnosti : Kontakty:

www.astos.cz Profil společnosti : Kontakty: Profil společnosti Profil společnosti : Akciová společnost ASTOS Aš je tradičním výrobcem dopravníků třísek (článkových, hrablových a magnetických), filtračních stanic a zkušeným partnerem na problematiku

Více

Tepelná čerpadla vzduch-voda AWX ECONOMIC

Tepelná čerpadla vzduch-voda AWX ECONOMIC tepelná čerpadla Tepelná čerpadla vzduch-voda AWX ECONOMIC Technické informace 09. 2014 verze 2.10 PZP HEATING a.s, Dobré 149, 517 93 Dobré Tel.: +420 494 664 203, Fax: +420 494 629 720 IČ : 28820614 Společnost

Více

3.022012 UB 80-2 3.022013 UB 120-2 3.022014 UB 200-2

3.022012 UB 80-2 3.022013 UB 120-2 3.022014 UB 200-2 3.022012 UB 80-2 3.022013 UB 120-2 3.022014 UB 200-2 Nerezové zásobníky teplé vody (TUV) řady UB-2 Návod k montáži a použití s kotli Immergas NEREZOVÉ ZÁSOBNÍKY TEPLÉ VODY (TUV) - řada UB-2 VÁŽENÝ ZÁKAZNÍKU

Více

Technická specifikace

Technická specifikace Příloha č. 1 zadávací dokumentace Technická specifikace předmětu plnění veřejné zakázky s názvem "Linka práškového lakování s průběžným tryskáním s chemickou předpřípravou a nanotechnologií" Zadavatel:

Více

[s/% POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. MPT F 22 b 3/02. Přihlášeno 06. VIII. 1969 (PV 5441-69) 'Älf? PT 13 g 2/02. Zveřejněno 15. VI.

[s/% POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ. MPT F 22 b 3/02. Přihlášeno 06. VIII. 1969 (PV 5441-69) 'Älf? PT 13 g 2/02. Zveřejněno 15. VI. ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ R E P U B L I K A POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ 15257 'Älf? [s/% Přihlášeno 06. VIII. 1969 (PV 51-69) Zveřejněno 15. VI. 1973 MPT F 22 b 3/02 PT 13 g 2/02 ÚŘAD PRO

Více

SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 11.91

SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 11.91 SIGMA PUMPY HRANICE LEHKÁ DIAGONÁLNÍ ÈERPADLA DE SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 11.91 Použití Èerpadla

Více

TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2

TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.

Více

Projektová dokumentace pro oblast podporyinstalace solárně termických panelů pro ohřev teplé vody

Projektová dokumentace pro oblast podporyinstalace solárně termických panelů pro ohřev teplé vody Projektová dokumentace pro oblast podporyinstalace solárně termických panelů pro ohřev teplé vody 1. Technická zpráva: Datum : 11/.2013 autorizovaný inženýr č.1003613 Údaje o stavbě: Název stavby: Dům

Více

Technické informace pro montáž a provoz

Technické informace pro montáž a provoz Technické informace pro montáž a provoz TKM - směšovací okruh pro závěsné kotle Kompletní směšovaný okruh pro závěsné kotle Pro všechny typy závěsných kotlů Montáž pod závěsným kotlem nebo vedle něj Změny

Více

DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE

DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE OBSAH 1 DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE (V. Kemka).............. 9 1.1 Zdvihadla a jeřáby....................................... 11 1.1.1 Rozdělení a charakteristika zdvihadel......................... 11 1.1.2

Více

ZÁSOBNÍKY THERM, OKH, OKC

ZÁSOBNÍKY THERM, OKH, OKC ZÁSOBNÍKY THERM, OKH, OKC TECHNICKÝ POPIS ZÁSOBNÍKŮ Zásobníky v designu kotle Nádoba ohřívačů THERM 60/S, 60/Z a 100/S je vyrobena z ocelového plechu. Vnitřní stěny nádoby jsou posmaltovány. K hornímu

Více

Výměníková stanice určená pro použití v bytových jednotkách, rodinných a více generačních domech

Výměníková stanice určená pro použití v bytových jednotkách, rodinných a více generačních domech Výměníková stanice určená pro použití v bytových jednotkách, rodinných a více generačních domech Výměníková stanice je určena pro nepřímé s možností napojení na akumulační. Stanice je uzpůsobena pro montáž

Více

Dalkia Česká republika, a.s. Teplárna Frýdek Místek Integrované povolení čj. MSK 57964/2006 ze dne 20.9.2006, ve znění pozdějších změn

Dalkia Česká republika, a.s. Teplárna Frýdek Místek Integrované povolení čj. MSK 57964/2006 ze dne 20.9.2006, ve znění pozdějších změn V rámci aktuálního znění výrokové části integrovaného povolení jsou zapracovány dosud vydané změny příslušného integrovaného povolení. Uvedený dokument má pouze informativní charakter a není závazný. Aktuální

Více

Service 68. Zážehový motor 1,4 l/92 kw TSI. Dílenská učební pomůcka. s přeplňováním turbodmychadlem

Service 68. Zážehový motor 1,4 l/92 kw TSI. Dílenská učební pomůcka. s přeplňováním turbodmychadlem Service 68 Zážehový motor 1,4 l/92 kw TSI s přeplňováním turbodmychadlem Dílenská učební pomůcka Maximální síla při minimální spotřebě paliva - to jsou hlavní atributy motoru 1,4 l TSI. Díky přeplňování

Více

ZENA P L Y N O V É Z Á V Ě S N É K O T L E

ZENA P L Y N O V É Z Á V Ě S N É K O T L E ZENA P L Y N O V É Z Á V Ě S N É K O T L E MS 2 (FF): 9,3 až 2 kw pro vytápění a akumulační přípravu TV MS 2 BIC (FF): 9,3 až 2 kw pro vytápění s vestavěným zásobníkem 0 l pro TV MS 2 (FF) / BS 100/125/10

Více

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 146/4-7, 206/4-7 a 276/4-7 ecotec exclusiv 03-Z2

Závěsné kotle. Modul: Kondenzační kotle. Verze: 01 VU 146/4-7, 206/4-7 a 276/4-7 ecotec exclusiv 03-Z2 Verze: 0 VU /, 0/ a / ecotec exclusiv 0Z Závěsné kondenzační kotle ecotec exclusiv jsou výjimečné svým modulačním rozsahem výkonu. VU /,, kw/ kw pro TV VU 0/,0, kw/ kw pro TV VU /,, kw/ kw pro TV Součástí

Více

K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ

K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ ČESKOSLOVENSKÁ SOCIALISTICKÁ R E P U B L I K A POPIS VYNÁLEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ 158861 MPT G 21 c 15/16 ^ S á i Přihlášeno 07. VI. 1973 (PV 4118-73) PT 21 g 21/24 Zveřejněno 28. II. 1974 ÚŘAD PRO

Více

Článek 286-2016 - ZVLÁŠTNÍ PŘEDPISY PRO VYLEPŠENÉ TERÉNNÍ VOZY (SKUPINA T3)

Článek 286-2016 - ZVLÁŠTNÍ PŘEDPISY PRO VYLEPŠENÉ TERÉNNÍ VOZY (SKUPINA T3) Článek 286-2016 - ZVLÁŠTNÍ PŘEDPISY PRO VYLEPŠENÉ TERÉNNÍ VOZY (SKUPINA T3) Pozemní vozidla s jedním motorem s mechanickým pohonem na zemi, se 4 až 8 koly (pokud má vůz více než 4 kola, je třeba schválení

Více

Projekční data. Kazetové jednotky Cassette-Geko. Jednotky pro klima dobré spolupráce

Projekční data. Kazetové jednotky Cassette-Geko. Jednotky pro klima dobré spolupráce Projekční data Kazetové jednotky Cassette-Geko Jednotky pro klima dobré spolupráce Obsah Cassette-Geko Velikosti.............................. 1.2 Konstrukční díly kazetové jednotky......................

Více

Šroubové kompresory řady BSD Se světově uznávaným SIGMA PROFILem Dodávané množství 3,6 až 8,15 m 3 /min, tlak 5,5 až 15 bar

Šroubové kompresory řady BSD Se světově uznávaným SIGMA PROFILem Dodávané množství 3,6 až 8,15 m 3 /min, tlak 5,5 až 15 bar Šroubové kompresory řady BSD Se světově uznávaným SIGMA PROFILem Dodávané množství 3,6 až 8,5 m 3 /min, tlak 5,5 až 5 bar Co očekáváte od kompresoru? Jako uživatel očekáváte od zásobování tlakovým vzduchem

Více

PS02 SPALOVACÍ ZAŘÍZENÍ A UTILIZACE TEPLA

PS02 SPALOVACÍ ZAŘÍZENÍ A UTILIZACE TEPLA DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ ŘÍZENÍ Blok: Objekt / PS: Stupeň: Třídící znak: DSŘ Skart. Znak: Pořadové číslo: Stavba: Investor: Místo stavby: ZEVO Závod na energetické využití odpadu TEREA CHEB s.r.o., Májová

Více

Vítězslav Stýskala TÉMA 2. Oddíl 3. Elektrické stroje

Vítězslav Stýskala TÉMA 2. Oddíl 3. Elektrické stroje Stýskala, 2002 L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y Vítězslav Stýskala TÉMA 2 Oddíl 3 Elektrické stroje jsou zařízení, která přeměňují jeden druh energie na jiný, nebo mění její velikost (parametry),

Více

Ohřev teplé vody 01-O1. Modul: Nepřímotopné zásobníky. Verze: 05 unistor VIH R 120 až 200, VIH Q 75 B, actostor VIH QL 75 B, unistor VIH R 300 až 500

Ohřev teplé vody 01-O1. Modul: Nepřímotopné zásobníky. Verze: 05 unistor VIH R 120 až 200, VIH Q 75 B, actostor VIH QL 75 B, unistor VIH R 300 až 500 Zásobníky unistor VIH R 120 až VIH R 200 unistor VIH R 120 200/6 M unistor VIH R 120 200/6 B Stacionární zásobníky teplé vody jsou k dispozici v následujících variantách: Název Označení unistor VIH R 120/6

Více

GRUNDFOS ODPADNÍ VODA. Ponorná čerpadla na neupravené a odpadní vody 1.65-29 kw řady S

GRUNDFOS ODPADNÍ VODA. Ponorná čerpadla na neupravené a odpadní vody 1.65-29 kw řady S GRUNDFOS ODPADNÍ VODA Ponorná čerpadla na neupravené a odpadní vody 1.65-29 kw řady S 25 Grundfos Výkonná čerpadla pro čerpání nepředčištěných surových komunálních odpadních vod Grundfos nabízí kompletní

Více

Superkritická vodní smyčka SCWL

Superkritická vodní smyčka SCWL Superkritická vodní smyčka SCWL Superkritická vodní smyčka SCWL (z anglického SuperCritical Water Loop), je experimentální zařízení sloužící k simulaci fyzikálních a chemických parametrů superkritického

Více

Zdroje energie a tepla

Zdroje energie a tepla ZDROJE ENERGIE A TEPLA - II 173 Zdroje energie a tepla Energonositel Zdroj tepla Distribuce tepla Sdílení tepla do prostoru Paliva Uhlí Zemní plyn Bioplyn Biomasa Energie prostředí Solární energie Geotermální

Více

CHEMA 1500P. NOTA ekosystems, s.r.o. Nabídka na rozpouštěcí stanici flokulantů typu Chema 1500P.

CHEMA 1500P. NOTA ekosystems, s.r.o. Nabídka na rozpouštěcí stanici flokulantů typu Chema 1500P. , IČO:28328515 Nabídka na rozpouštěcí stanici flokulantů typu Chema 1500P. CHEMA 1500P Typ CH3 6 1 INFO 1.0 Úvod, popis funkce: Rozpouštěcí stanice Chema 1500P, typ CH3 slouží k plynulé a automatické přípravě

Více

Hoval Titan-3 E (1500-10000) Kotel pro spalování oleje/plynu. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu

Hoval Titan-3 E (1500-10000) Kotel pro spalování oleje/plynu. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu Popis výrobku ČR 1. 10. 2011 Hoval Titan-3 E kotel pro spalování oleje/plynu Kotel třítahový ocelový žárotrubný kotel, s hladkými trubkami upevněnými v ocelových konstrukcích (zařízení podle podle ČSN

Více

PCH SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 26.20

PCH SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 26.20 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÉ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÉ ČERPADLO PCH SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 26.20

Více

12.12.2015. Schéma výtopny. Kotel, jeho funkce a začlenění v oběhu výtopny. Hořáky na spalování plynu. Atmosférický plynový hořák

12.12.2015. Schéma výtopny. Kotel, jeho funkce a začlenění v oběhu výtopny. Hořáky na spalování plynu. Atmosférický plynový hořák Schéma výtopny Kotel, jeho funkce a začlenění v oběhu výtopny kotle přívodní větev spotřebiče oběhové čerpadlo vratná větev Hořáky na spalování plynu Existuje celá řada kritérií pro jejich dělení, nejdůležitější

Více

Ceník. Vytápěcí systémy. platné od 1. 8. 2015

Ceník. Vytápěcí systémy. platné od 1. 8. 2015 Ceník Vytápěcí systémy platné od 1. 8. 2015 2 Kondenzační kotle do 100 kw Strana 5 Stacionární kondenzační kotle do 630 kw Strana 69 Společné příslušenství kotlové techniky Strana 97 Stacionární nekondenzační

Více

Hydraulicky ovládané spojky a brzdy

Hydraulicky ovládané spojky a brzdy Hydraulicky ovládané spojky a brzdy Všeobecné informace Spojky Funkce Vlastnosti Pokyny pro montáž Návrhy zapojení Příklady montáže Brzdy Funkce Vlastnosti Pokyny pro montáž Návrhy zapojení Příklady montáže

Více

Identifikátor materiálu: ICT 2 58

Identifikátor materiálu: ICT 2 58 Identifikátor materiálu: ICT 58 Registrační číslo projektu Název projektu Název příjemce podpory název materiálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekávaný výstup Klíčová slova Druh učebního materiálu Druh interaktivity

Více

Technický list. Tepelná čerpadla pro rodinné domy a byty. Tepelná čerpadla pro rodinné domy a byty

Technický list. Tepelná čerpadla pro rodinné domy a byty. Tepelná čerpadla pro rodinné domy a byty IVAR.HP Atria Duo Optimum IVAR.HP Atria Optimum IVAR.HP Comfort IVAR.HP Comfort Optimum IVAR.HP Diplomat IVAR.HP Diplomat Duo IVAR.HP Diplomat Duo Optimum IVAR.HP Diplomat Optimum G2/G3 IVAR.HP Diplomat

Více

WD-4S PODPULTOVÁ MYČKA

WD-4S PODPULTOVÁ MYČKA WD-4S PODPULTOVÁ MYČKA PODPULTOVÁ MYČKA WD-4S Velmi kvalitní švédský design čistý a funkční design v nerezové oceli a tvrzeném skle. Perfektní výsledky za všech okolností speciálně navržená mycí ramena

Více

Stacionární kotle. VK atmovit VK atmovit exclusiv

Stacionární kotle. VK atmovit VK atmovit exclusiv Stacionární kotle VK atmovit VK atmovit exclusiv VK atmovit Stacionární litinové kotle, ekvitermní regulace, zásobníkové ohřívače a další příslušenství nabízí mnoho způsobů komplexního řešení topných systémů

Více