Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava PARNÍ KOTLE. (návody do cvičení) Kamila Ševelová Kamil Stárek Ivo Berka Jan Herosch Petr Salvet
|
|
- Magdalena Jarošová
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Vysoká škola báňská Technická univezita Ostava PARNÍ KOTLE (návody do cvičení) Kamila Ševelová Kamil Stáek Ivo Beka Jan Heosch Pet Salvet Učeno po pojekt: Název: Inovace studijních pogamů stojních oboů jako odezva na kvalitativní požadavky půmyslu Číslo: CZ / /0414 Opeační pogam Rozvoj lidských zdojů, Opatření 3.2 Realizace: VŠB Technická univezita Ostava Pojekt je spolufinancován z postředků ESF a státního ozpočtu ČR Ostava 2007
2 ako odezva na kvalitativní požadavky půmyslu PARNÍ KOTLE KAPITOLA 1 KAPITOLA 2 KAPITOLA 3 KAPITOLA 4 KAPITOLA 5 KAPITOLA 6 SPALOVÁNÍ FOSILNÍCH PALIV ÚČINNOSTI KOTLE TEPELNÉ BILANCE KOTLE TEPELNÁ BILANCE MLÝNA PŘÍSLUŠENSTVÍ ROŠTOVÉHO KOTLE ROŠTOVÁ OHNIŠTĚ PRO SPALOVÁNÍ BIOMASY
3 Kapitola 1 Spalování fosilních paliv Gaant obou: doc. Ing. Ladislav Vilimec Vypacovala: Ing. Kamila Ševelová VÍTKOVICE HEAVY MACHINERY a.s.
4 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Seznam symbolů a značek Značka Veličina Jednotka A obsah popela [%] C obsah uhlíku, podíl spalitelných látek [%] c p střední měná tepelná kapacita [ kj kg ] 1 K 1 1 d měná vlhkost [ kg kg ] H obsah vodíku [%] 1 i měné teplo [ kj kg ] N obsah dusíku [%] n stechiometický pomě vápníku [ ] Ca n stupeň odsíření [ ] s 3 1 O objem složky ve spalinách [ kg ] O obsah kyslíku [%] p nomální tlak 101,325 kpa [ kpa ] N 1 Q i výhřevnost [ kj kg ] S obsah síy [%] t N nomální teplota 0 C [ C] W obsah vody, vlhkost paliva [%] 3 1 X pomě plynného paliva k pevnému [ kg ] x 1/ 2 hmotnostní podíl paliva 1 nebo 2 [ ] α přebytek vzduchu na staně spalin [ ] β přebytek vzduchu na staně vzduchu [ ] β kontolní součinitel přepočtu paliva [ ] χ součinitel vlhkého vzduchu [ ] v 3 1 příůstek, ozdíl [ kg ] ϕ elativní vlhkost [ ] m N m N m N,[%] ρ 3 měný objem (hustota) [ kg m ] Θ hmotnostní podíl [ ] ω objemový podíl [%] ξ ztáta [%] N 2(20)
5 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Seznam dolních indexů Index ba CaCO 3 Ca(OH) 2 CaO CO CO 2 H 2 O hm K kal kotel min N N 2 nespal O 2 obj PAL efo 2 sk SO 2 spal SS SV VS VV vyp Význam baometický uhličitan vápenatý hydoxid vápenatý oxid vápenatý oxid uhelnatý oxid uhličitý voda, vodní páa hmotnostní stav stav při odsiřování kaloimetický stav za kotlem stechiometický stav nomální podmínky dusík nespalitelný, nespálený kyslík objemový stav suové palivo stav při efeenčním obsahu kyslíku skutečný oxid siřičitý spalitelný spaliny suché spaliny vlhké vzduch suchý vzduch vlhký vypočtený Seznam honích indexů Index a d daf Význam analytický stav bezvodý stav zdánlivá hořlavina suový stav 3(20)
6 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 1. Spalování fosilních paliv 1.1 Spalování pevných a kapalných paliv Po výpočet stechiometie je třeba znát pvkové složení paliva. Tuhá paliva mohou být definována při ůzných stavech (původní, analytický a, bezvodý d, bez vody a popela daf, oganický o). Na ob. 1 je naznačeno, že při zadání paliva se nejčastěji používají tři stavy, a to: (eal) původní (někdy suový) stav (hořlavina h + popelovina A + voda W) d (dy) bezvodý stav (hořlavina h + popelovina A) daf (dy ashfee) stav bez vody a popela (jen hořlavina h) Ob. 1 Přepočet mezi stavy Jelikož se do stechiometických výpočtů dosazují složky paliva ve stavu, je nutné je na tento stav přepočítat dle následujících vzoových ovnic: d W A = A [%] daf A W C = C [%] a W C = C [%] a W Elementání složky jsou dosazovány v hmotnostních pocentech. Hmotnostní podíl spalitelné síy S [ ] spal % tvoří součet síy oganické a pyitické. Sía vázaná v síanech při spalování neoxiduje a poto se do výpočtu stechiometie nezahnuje (je součástí A ). Přepočtené složení jednoduše zkontolujeme, neboť musí platit: 4(20)
7 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu C + H + O + N + S + A + W =. spal Stanovení výhřevnosti a její kontola Je-li zadáno elementání složení paliva, použije se jeden z empiických vztahů [2]: Dulongův vzoec platný po antacit a čené uhlí i Q =,1 C ,2 H 151,8 O + 104,7 S 24, 5 W spal [ kj kg ] Vondáčkův vzoec platný po hnědé uhlí a lignit i daf Q = 0,26 C C H 112,6 O + 104,7 S 24, 5 W ( ) [ kj kg ] Mendělejevův vzoec platný po šioký ozsah paliv i Q = C H 109 O S 24, 5 W ( ) [ kj kg ] spal Statistický vzoec platný po učení výhřevnosti československých paliv od koksu až po dřevo i 1 Q =,5 C H 109 O S 25 W kj kg 347 ( ) [ ] Výhřevnost vypočtená z elementáního ozbou dle Mendělejeva či Vondáčka Qi vyp (viz výše) musí být v souladu s výhřevností stanovenou kaloimeticky Q i kal, a to následujícím způsobem: d po paliva s A 25 % nesmí ozdíl přesahovat ( Q 630 ) Q ( Q + 630) i kal i vyp i kal spal spal ± 630 kj kg d po paliva s A > 25 % nesmí být vypočtená výhřevnost nižší než 1 kaloimetická a záoveň nesmí být vyšší o více než 840 kj kg Q i kal Q i vyp ( Q + 840) i kal Není-li vypočtená výhřevnost v souladu se zadanou výhřevností, povede se koekce elementáního složení, přičemž je nutné zachovat S a N. Je možné měnit obsah C, plynů: H, ω O. Záoveň se musí zkontolovat maximální poměný objem tříatomových RO 2 max 21 = 1 + β 2,37 ( H 0,125 O ) kde = β [ ] C 0,375 S Maximální poměný objem tříatomových plynů musí být v souladu s hodnotami uvedenými v následující tabulce. Pokud hodnoty neodpovídají, je nutné opět povést koekci elementáního složení. Poté se znovu povede kontola výhřevnosti. spal 1 [%] 5(20)
8 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Palivo ω [%] max RO 2 Antacity a poloantacity 19,0 20,0 Čená uhlí 18,4 19,0 Hnědá uhlí a lignity 18,8 19,3 Těžký topný olej 16,2 16,7 Odpovídá-li vypočtená výhřevnost výše uvedeným podmínkám, můžeme přistoupit ke stechiometickým výpočtům. Není-li zadán pvkový ozbo paliva a je znám pouze obsah vody W a popela A a kaloimetická výhřevnost, použije se elementání složení podobného paliva z katalogu paliv příslušející dané lokalitě, kteé se přepočítá na původní stav při daném obsahu vody a popela. Poté se vypočítá výhřevnost dle Mendělejeva. Takto 1 vypočtená výhřevnost se od zadané výhřevnosti nesmí lišit o více než ± 200 kj kg. Je-li ozdíl větší, povede se koekce elementáního složení. Další postup kontoly výhřevnosti je shodný s výše uvedeným postupem Stechiometické výpočty Stechiometické výpočty slouží ke zjištění množství vzduchu, kteé je nutné po spálení paliva, a ke zjištění množství spalin, kteé tímto spálením vzniknou. Základem objemových výpočtů jsou následující exotemní chemické ovnice: C + O2 CO ,5 kj / kg uhlíku H 2 + ½O 2 H 2O kj / kg vodíku S + O SO kj / kg síy Vypočtené objemy jsou vyjádřeny v m 3 N na 1 kg paliva. Jednotka kychlový při nomálních podmínkách ( t N = 0 C ; p N = 101, 325 kpa ). 3 m N je met Stechiometický objem kyslíku potřebný po dokonalé spálení 1 kg paliva: C H S spal O = + + O min 22,39 m 2 N kg 12,01 4,032 32, O [ ] Stechiometické množství suchého vzduchu: O O 2 min 3 1 O VS min = [ m N kg ] 0,2103 Stechiometické množství vlhkého vzduchu: nejpve vypočteme součinitele χ v : p v = + ϕ p ϕ p χ 1 [ ] ba 6(20)
9 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu je kde ϕ [ ] je elativní vlhkost vzduchu, p ba [ MPa] je okolní tlak; p [ MPa] paciální tlak vodní páy na mezi sytosti po danou teplotu vzduchu, viz následující tabulka [1]: t vz [ C] p [ MPa] 0, , , , , , Máme-li zadanou měnou vlhkost hm kg kg, můžeme ji přepočítat na objemovou 3 3 měnou vlhkost d obj [ m N mn ] následujícím vzocem: d hm d obj = [ ] 0,622 d [ ] Pak platí χ = 1+ d. v obj Nyní můžeme vypočítat množství vlhkého vzduchu: O O = + d O 3 1 = χ min ( ) min [ kg ] VV min v VS 1 obj VS Objem vodní páy ve spalovacím vzduchu: O O O = O = d ( ) min O min 3 1 = χ [ kg ] VV, H min min min 1 2O VV VS v VS obj VS Stechiometický objem suchých spalin: 22,26 C 21,89 S spal 22,4 N OSS min , 7897 O 12,01 32,06 28, = [ kg ] Stechiometický objem vodní páy ve spalinách: 44,8 H 22,4 W O SV, H 2O,min + + OVV, H 2O min 4,032 18,016 VS min 3 1 = [ kg ] Stechiometický objem vlhkých spalin: O O + O SV min 3 1 = [ kg ] SS min SV, H 2O min Přebytek vzduchu: Z ob. 2 je patné, že po přebytek vzduchu platí: m N m N m N m N m N α = β + α [ ] kde α je celkový přebytek vzduchu na konci kotle (nejčastěji za ekonomizéem), tj. množství vzduchu ve spalinách (někdy označován n) β je množství vzduchu řízeně přiváděného po spalování α je přisávání falešného vzduchu do spalin 7(20)
10 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Ob. 2 Schéma kotle s přebytkem vzduchu Platí, že O α = O VV O = O VS VV min VS min [ ] Je-li zadáno naměřené množství kyslíku ve spalinách za kotlem se přebytek vzduchu následovně: O ω SS min SS, O2kotel = 1+ OVS min 21 ωss, O2kotel ω [ ] SS, O2kotel %, učí α [ ] Skutečné množství suchého vzduchu: O 3 1 = α [ kg ] VS O VS min m N Skutečné množství vlhkého vzduchu: O = χ O VV v VS 3 1 [ kg ] m N Skutečné množství suchých spalin: O O + O SS ( ) min 3 1 = α [ kg ] SS min 1 VS Skutečné množství vlhkých spalin: OSV OSV min + ( 1) OVV min nebo 3 1 O = O + O m kg SV 3 1 = α [ kg ] SS H O Objem vodní páy 2 [ ] H O N O 2 je učen níže. Složení skutečných spalin: 22,26 C OCO 2 12, = [ kg ] m N m N m N 8(20)
11 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu O O O O SO 2 21,89 S spal 32, = [ kg ] 22,4 N N = + 0, 7897 O 2 VS [ m ] 3 kg 1 N 28,016 = ( α 1) 0,2103 O min 3 1 [ m N kg ] 44,8 H 22,4 W O = + + ( χ 1) O 2 VS [ m ] kg 1 N O2 VS H 4,032 18,016 Objemové podíly ve spalinách: m N Podíl složky v suchých spalinách ve vlhkých spalinách CO 2 SO 2 N 2 O 2 OCO 2 SS, CO = 2 OSS OSO 2 SS, SO = 2 OSS ON 2 SS, N = 2 OSS OO 2 SS, O = 2 OSS ω [ ] ω [ ] ω [ ] ω [ ] H 2 O - OCO 2 SV, CO = 2 OSV OSO 2 SV, SO = 2 OSV ON 2 SV, N = 2 OSV OO 2 SV, O = 2 OSV ω [ ] ω [ ] ω [ ] ω [ ] O 2 H O ω SV, H 2O = [ ] OSV Samozřejmě musí platit, že: ω ω + ω + ω ω SS, CO + SS SO SS N SS O = SV 2, 2, 2, esp. ω, CO + 2 SV, SO + ω 2 SV, N + ω 2 SV, O + ω 2 SV, H = 2O Přepočet na efeenční obsah kyslíku Přebytek vzduchu při efeenčním obsahu kyslíku 6 %: OSS min 6 α efo = 1+ 2 O 21 6 VS min [ ] Skutečné množství suchých spalin při efeenčním obsahu kyslíku: O O + O 3 1 = min ( α ) min [ kg ] SS, efo 1 2 SS efo2 VS Objemový podíl SO 2 při efeenčním obsahu kyslíku: OSS SS, SO2efO = ω 2 SS, SO 2 O ω [ ] SS, efo 2 m N 9(20)
12 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu podobně přepočítáme všechny složky spalin Fyzikální vlastnosti spalin Hustota: Hustoty jednotlivých složek spalin jsou udány při nomálních podmínkách a učí se z tabulek. 3 ρ ω ρ + ω ρ + ω ρ + ω ρ kg m ρ SS = [ ] SS, CO CO SS SO SO SS N N SS O O 2 2, 2 2, 2 2, 2 2 N 3 = ωsv, CO ρco + ω 2 2 SV, SO ρ SO + ω 2 2 SV, N ρ 2 N + ω 2 SV, O ρ 2 O + ω 2 SV, H 2O ρ H O [ kg mn ] SV 2 Střední měná tepelná kapacita: Střední měná tepelná kapacita vyjadřuje tepelnou kapacitu mezi teplotami 0 C a teplotou t. Střední měná tepelná kapacita jednotlivých složek po danou teplotu se učí dle tabulek, popř. následujících ovnic, kteé jsou po přehlednost dány do gafů: 7 2 c pco = 1,5 10 t + 0, t + 1,656 [ kj m ] 3 K 1 N c pso = 3 10 t + 0, t + 1,738 [ kj m ] 3 K 1 2 N 8 2 c pn = 1 10 t + 0, t + 1,280 [ kj m ] 3 K 1 2 N 8 2 c po = 4 10 t + 0, t + 1,302 [ kj m ] 3 K 1 N c ph = 1 10 t + 0, t + 1,469 2O [ kj m ] 3 K 1 N Pak střední měná tepelná kapacita spalin: c pss = ω SS, CO c 2 pco + ω 2 SS, SO c 2 pso + ω 2 SS, N c 2 pn + ω 2 SS, O c 2 po [ kj m ] 3 K 1 2 N c ω c + ω c + ω c + psv = SV, CO2 pco2 SV, SO2 pso2 SV, N2 pn 2 + c SV, O po + ωsv H O c 2 2, 2 ph 2 O ω [ m ] 3 K 1 kj N 2,4 2,2 Střední měná tepelná kapacita CO2 2 y = -0, x 2 + 0, x + 1, ,8 cp 1,6 1,4 y = -0, x 2 + 0, x + 0, ,2 1 0, t cp [kj/nm3.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/kg.k]) 10(20)
13 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Střední měná tepelná kapacita SO2 2,2 2 1,8 y = -0, x 2 + 0, x + 1, ,6 cp 1,4 1,2 1 0,8 0,6 y = -0, x 2 + 0, x + 0, t cp [kj/nm3.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/kg.k]) cp 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1 0,9 Střední měná tepelná kapacita N2 y = -0, x 2 + 0, x + 1, y = -0, x 2 + 0, x + 1, t cp [kj/nm3.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/kg.k]) 11(20)
14 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 1,8 Střední měná tepelná kapacita O2 1,7 1,6 1,5 y = -0, x 2 + 0, x + 1, cp 1,4 1,3 1,2 1,1 y = -0, x 2 + 0, x + 0, , t cp [kj/nm3.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/kg.k]) 2,6 2,4 Střední měná tepelná kapacita H2O y = -0, x 2 + 0, x + 1, cp 2,2 2 1,8 1,6 1,4 y = -0, x 2 + 0, x + 1, ,2 1 0, t cp [kj/nm3.k] cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) Polynomický (cp [kj/kg.k]) 12(20)
15 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 1,6 Střední měná tepelná kapacita vzduchu 1,5 1,4 1,3 y = -0, x 2 + 0, x + 1, cp 1,2 1,1 1 y = -0, x 2 + 0, x + 0, ,9 0, t cp [kj/nm3.k] Polynomický (cp [kj/nm3.k]) cp [kj/kg.k] Polynomický (cp [kj/kg.k]) Kinematická viskozita: Hodnoty kinematické viskozity jednotlivých složek spalin při dané teplotě spalin se učí z tabulek. 2 1 ν ω ν + ω ν + ω ν + ω ν m s ν SS = [ ] SS, CO CO SS SO SO SS N N SS O O 2 2, 2 2, 2 2, = ωsv, CO ν CO + ω 2 2 SV, SO ν SO + ω 2 2 SV, N ν 2 N + ω 2 SV, O ν 2 O + ω 2 SV, H 2O ν H O [ m s ] SV Aditivní odsiřování Při aditivním odsiřování spalin se do ohniště v potřebném množství dávkuje uhličitan vápenatý CaCO 3 (vápenec), hydoxid vápenatý Ca ( OH ) 2 (hašené vápno) nebo oxid vápenatý CaO (pálené vápno). U pvních dvou metod nejpve poběhne ozklad aditiva (endotemní eakce): při použití uhličitanu vápenatého CaCO CaO + CO 5583 kj / kg 3 2 při použití hydoxidu vápenatého Ca OH CaO + H O 3416 kj / ( ) kg 2 2 Následná syntéza (sulfatace CaO ) je exotemní eakce: CaO SO + ½O CaSO kj / kg (20)
16 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Výpočet stupně odsíření a stechiometického poměu vápníku Stupeň odsíření: Naměřenou hodnotu hmotnostního množství SO 2 ve spalinách za kotlem při efeenčním obsahu kyslíku přepočteme na objemový podíl SO 2 ve spalinách: ωso 2kotel, hm, efo2 3 3 ω SO2kotel, obj, efo = [ m 2 6 N mn ] ρ SO kde mg m je hodnota SO 2 ve spalinách měřená za kotlem ω [ ] SO kotel, hm efo 2, 2 3 ρ SO 2 [ mn ] N kg je hustota SO 2 ve spalinách Přepočet na skutečné množství kyslíku: OSS, efo2 SO2kotel, obj = ωso 2kotel, obj, efo 2 OSS 3 3 ω [ m m ] N N Stupeň odsíření: OSS ωso 2kotel, ns = 1 21,89 S spal 32,06 obj [ ] Stupeň odsíření může nabývat hodnot od nuly do jedné n s = 0; 1. Hodnota n s = 0 znamená, že nedochází k odsiřování, při n s = 1 je odsířeno veškeé množství vznikajícího SO 2. Stechiometický pomě vápníku: Dle následující univezální ovnice lze vypočítat stechiometický pomě vápníku, kteý značí pomě přivedeného vápníku ku stechiometicky potřebnému vápníku. Ve většině případů se odsiřuje pouze jedním duhem aditiva, čímž se ovnice zjednoduší na jeden člen. x xca( OH ) x CaO 2 CaCO3 n Ca = ΘCaO + ΘCa( OH ) + Θ 2 CaCO [ ] 3 S spal S spal S spal 1,7492 2,3111 3,1219 kde x... [ kg / kg uhlí ] je množství příslušného aditiva dávkovaného do ohniště je poměné zastoupení aditiva na přímém pocesu odsíření spalin Θ [ ]... x CaO Θ CaO = [ ] xcao + xca( OH ) + x 2 CaCO3 x Ca( OH ) 2 Θ Ca( OH ) = [ ] 2 xcao + xca( OH ) + xcaco 3 x 2 CaCO3 Θ CaCO = [ ] 3 xcao + xca( OH ) + x 2 CaCO3 14(20)
17 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Změna stechiometie z důvodu aditivního odsiřování Index K značí hodnotu dané veličiny při aditivním odsiřování. Stechiometické množství suchého vzduchu (zvětší se kyslík potřebný k oxidaci CaSO 3 ): S spal OVS min K = OVS min + 1,66779 ns [ m ] 3 kg 1 N Stechiometické množství vlhkého vzduchu: O O VV min K 3 1 = χ [ kg ] v VS min K Skutečné množství suchého vzduchu: S spal OVS K = OVS + 1,66779 ns 3 1, [ kg ] Skutečné množství vlhkého vzduchu: O 3 1 = χ [ kg ] O VV, K v VS, K Příůstek vlhkosti (pokud se odsiřuje pomocí Ca ( OH ) 2 ): H S spal O K = ΘCa( OH ) 0,69866 n 2, Ca [ m ] 3 kg 1 N 2 Celkový obsah vody ve spalinách: 44,8 H 22,4 W SV H O, K + + 4,032 18,016 ( v ) OVS, K + H O K 3 1 = χ [ kg ] O, 1 2 2, Příůstek CO 2 (ozklad CaCO 3 ): S spal S spal CO K = ΘCaCO 0,69435 nca + 0, n 3 2 s [ m ] 3 kg 1 N Stechiometické množství spalin: O S spal 3 1 SS min K = OSS min + 0,63694 ns ( ΘCaO + ΘCaCO + ΘCa( OH ) ) CO 2 K [ m N kg ] Duhý sčítanec popisuje příůstek dusíku z nadbytečného vzduchu a úbytek SO 2 díky odsíření. Skutečné množství spalin: S spal SS K OSS + 0,63694 n 3 1 = ( Θ + Θ + Θ ) + K [ kg ] O s CaO CaCO3 Ca( OH ) CO 2, 2 m N m N m N m N m N Příůstek popela: ( ) AK = 1,7492 S spal nca ns + 4, S spal ns [%] 15(20)
18 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Celkové množství popela: A = A + A K K [%] 1.2 Spalování plynných paliv Výpočty se standadně povádějí po 1 3 m N plynného paliva. Pincip výpočtu se neliší od stechiometických výpočtů tuhých paliv. Hořlavé složky plynů jsou H 2, CO, C m H n, kteé eagují dle následujících ovnic (případně S pkud ji plyn obsahuje např. H 2 S vysokopecní, koksáenský plyn): H 2 + ½O 2 H 2O 2CO + O CO C H n + m + O 4 m CO n + H 2 m n Minimální objem kyslíku potřebný k dokonalému spálení 1 m 3 plynu: n OO 0,5 0,5 2 min ωh + ω 2 CO + m + ωcmh ω n O2 4 O 3 3 = [ m m ] N N Stechiometické množství suchého vzduchu: OO min O 2 VS min = 0,21 Stechiometické množství vlhkého vzduchu: Výpočet součinitele χ je uveden v kapitole O = χ O VV min v VS min v 3 3 [ m m ] N N 3 3 [ m m ] N N Objem vodní páy ve spalovacím vzduchu: O O O = O ( v ) min 3 3 = χ [ m m ] VV, H min min min 1 2O VV VS VS Stechiometický objem suchých spalin: O = ω + 0, 994 ( ω + m ω ) CO 2 CO 2 CO C m H n O + 0,7897 O O 3 3 [ m N mn ] 3 3 = ω N2 min [ m N mn ] 3 3 = ω [ m N mn ] 3 3 = O + O O [ m m ] N2 VS SO 2 SO 2 O + SS min CO2 SO2 N2 Stechiometický objem vodní páy ve spalinách: n O = + ω + ω O 3 3 ω [ m m ] SV, H O min H 2O H 2 C H n VV, H 2O min 2 2 m + N N N N N N Stechiometický objem vlhkých spalin: O O + O SV min 3 3 = [ m m ] SS min SV, H 2O min Po výpočet s přebytkem vzduchu platí obdobné vztahy jako u tuhých paliv. 16(20) N N
19 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 1.3 Spalování směsi paliv Při spalování dvou nebo více duhů paliv současně je třeba znát jejich směšovací pomě. Ten může být zadán jako hmotnostní podíl paliv ve směsi, podílem tepel uvolňovaných z paliv nebo jako objem plynného paliva připadajícího na 1 kg paliva tuhého. Stechiometický výpočet se povede po každé palivo samostatně a pomocí podílů se učí objemy spalovacího vzduchu a spalin vznikajících spalováním směsi. Jiný způsob je přepočítat elementání složení směsi paliv a po tuto směs počítat stechiometii standadním způsobem dle kapitoly 1.1.2, esp. 1.2 u plynných paliv Směs stejnoodých paliv Následující postup je možné použít po směs paliv stejného skupenství (tuhých; kapalných; plynných) a také po směs tuhého a kapalného paliva. Směs dvou paliv stejného skupenství zadaná hmotnostním podílem: Q Q x + Q x = Q x + Q x i 1 = ( ) [ kj kg ] i, 1 PAL,1 i,2 PAL,2 i,1 PAL,1 i,2 1 PAL,1 Výpočet hmotnostního podílu z podílu uvolněných tepel: q1 Qi,2 xpal,1 q Q + 1 q Q = [ ] ( ) 1 i,2 Stechiometie: O x O O 1 i,1 3 1 = PAL,1 VV min,1 + ( xpal,1) O min, 2 [ m N kg ] 3 1 = xpal,1 OSV min,1 + ( xpal,1) O min, 2 [ m N kg ] VV min 1 VV SV min 1 SV Analogicky postupujeme při učování entalpie, měné tepelné kapacity a ostatních fyzikálních vlastností spalin ze směsi paliv Směs tuhého a plynného paliva V tomto případě se výpočty povádějí po 1 kg tuhého paliva, ke kteému se přivádí 3 1 dané množství X plynného paliva [ m N kg ]. Qi, 1 je výhřevnost tuhého paliva, Qi, 2 je výhřevnost plynu. Qi = Qi, 1 + X Qi, 2 1 [ kj kg ] Je-li tato směs zadána podílem uvolněných tepel, pak X spočítáme následovně: ( 1 q1 ) Qi,1 X = m N kg q Q 1 i,2 Stechiometie: 3 1 [ ] 17(20)
20 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 3 1 OVV min = OVV min,1 + X OVV min,2 [ m N kg ] 3 1 OSV min = OSV min,1 + X OSV min,2 [ m N kg ] Analogicky postupujeme při učování entalpie, měné tepelné kapacity a ostatních fyzikálních vlastností spalin ze směsi paliv Směs kapalného a plynného paliva Postup je stejný jako při výpočtu směsi tuhého a plynného paliva v kapitole Nedokonalé spalování Dokonalé spalování značí, že všechen uhlík shoří na CO 2. Reálně se spalovací poces liší od dokonalého tím, že část uhlíku shoří na CO 2, část nezeaguje vůbec a část nedokonale shoří na CO. Takové nedokonalé spalování uhlíku znamená změnu složení a objemu spalin, jelikož se zmenší obsah CO 2, přibude CO a nevyužitý O 2. Důležité je učení součinitele přebytku vzduchu při nedokonalém spalování. Jelikož kyslík naměřený za kotlem obsahuje i tu část kyslíku, kteý nebyl využit k dokonalému spálení uhlíku, vychází přebytek vzduchu větší, než ve skutečnosti je. Při přepočtu součinitele přebytku vzduchu vycházíme z naměřené hodnoty CO ve 3 spalinách za kotlem ω COkotel, hm, efo [ mg m ] 2 N a z naměřené hodnoty O 2 ve spalinách za kotlem %. ω [ ] SS, O2kotel Zdánlivý přebytek vzduchu: O ω SS min SS, O2kotel α zdánlivý 1+ O 21 ω = [ ] VS min SS, O2kotel Přepočet na objemový podíl CO ve spalinách: ωcokotel, hm, efo2 COkotel, obj, efo = 2 6 ρco 10 3 kde kg m 3 3 ω [ m N mn ] ρ je hustota CO ve spalinách [ ] CO Přepočet na skutečné množství kyslíku ve spalinách: OSS, efo2 COkotel, obj = ωcokotel, obj, efo 2 OSS 3 3 OSS = OSS min + α zdánlivý 1 OVS [ m N mn ] 3 3 ω [ m m ] kde ( ) min Množství přebytečného kyslíku: na 1 m 3 CO připadá navíc 0,5 m 3 nespáleného O 2 ωo nespal = 0,5 ω 2 COkotel, obj přepočet na množství paliva: O = O 3 3 [ m m ] O nespal ω 2 O2nespal SS [ m ] 3 kg 1 N 18(20) N N N N N
21 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu Celkové množství kyslíku ve spalinách: ωss, O2kotel OO kotel = O 2 SS 3 1 [ kg ] m N Skutečný kyslík z přebytku po spalování: O O O O sk O kotel 2 2 O 2 nespal ω 3 1 = [ kg ] O O2sk SS, O = 2sk OSS Skutečný přebytek vzduchu: O ω SS min SS, O2sk α sk 1+ O 21 ω = [ ] VS min SS, O2sk Musí platit, že α sk < α zdánlivý. Tento výpočet je pouze pvním přiblížením, po přesnější hodnotu skutečného přebytku vzduchu je třeba výpočet iteovat. Výpočet nezahnuje podíl nespáleného uhlíku v poduktech po spalování, kteý se zohlední ve výpočtu složení paliva vstupujícího do stechiometie ve fomě tzv. aktivního uhlíku (uhlíku chemicky eagujícího v ohništi s kyslíkem). Zjednodušeně lze nespálený uhlík zahnout do tzv. výpočtového množství paliva dle vztahu: 1 m 1 ξ ) kg s = [ ] PALvyp m PAL ( C 1.5 Přibližná metoda učení spotřeby vzduchu a vzniklých spalin Následujícími vztahy podle Rosina-Feslinga je možné ychle učit přibližné množství spalovacího vzduchu a vzniklých spalin [1]: Q O min K i VS = 1 + K 2 [ m N kg ]; [ m N mn ] 4186,7 Q O min K i SS = 3 + K 4 [ m N kg ]; [ m N mn ] 4186,7 Výhřevnost i v následující tabulce: 1 3 Q se dosazuje v [ kj kg ]; [ kj m ] Paliva [ m N kj ] [ m N kg ] 3 3 [ m m ] 19(20) N m N [%]. Konstanty K 1 až K 4 jsou uvedeny K 1 K 2 K 3 K 4 N N [ m N kj ] [ m N kg ] 3 3 [ m m ] tuhá 1,012 0,5 0,95 1,375 kapalná 0,85 2,0 1,11 0 plynná plynná 3 Q i < 12,6 [ mn ] 3 Q > 12,6 [ m ] i MJ 0,92-0,08 0,76 0,87 MJ 1,07 0 1,09 0,47 N N N
22 jako odezva na kvalitní požadavky půmyslu 1.6 Závě Tento dokument popisuje metodiku stechiometických výpočtů pevných, kapalných i plynných paliv, jakož i jejich směsí. Cílem stechiometických výpočtů je zjistit, jaké množství vzduchu potřebuji ke spálení 1 kg (esp. 1 m 3 ) paliva a jaké množství spalin takovým spálením vznikne. Úvod metodiky ukazuje postup při výpočtu dokonale spalovaného pevného a kapalného paliva (kapitola 1.1), plynného paliva (kapitola 1.2) a směsi paliv (kapitola 1.3). Následující kapitola 1.4 ukazuje model nedokonalého spalování a přepočet přebytku vzduchu. V kapitole je ukázán postup výpočtu s uvažováním aditivního odsiřování v ohništi po libovolně zvolené aditivum (CaO, Ca(OH) 2 nebo CaCO 3 ). Závě je věnován metodě přibližného výpočtu potřebného vzduchu a vzniklých spalin, kteá vychází z empiických vzoců a zadané výhřevnosti paliva. 1.7 Liteatua [1] Dlouhý T.: Výpočty kotlů a spalinových výměníků, ČVUT Paha, 2007, 212 s, ISBN [2] Vilimec L.: Stavba kotlů II, VŠB-TU Ostava, 2002, 152 s., ISBN [3] Noskievič P.: Spalování uhlí, VŠB-TU Ostava, 1998, 68 s., ISBN [4] Stáek Kamil: Studijní opoa Paní kotle, Kapitola 2 Účinnost kotle 20(20)
23 Studijní opoa PARNÍ KOTLE Kapitola 2 Účinnost kotle Gaant obou: doc. Ing. Ladislav Vilimec Vypacoval: Ing. Kamil Stáek VÍTKOVICE HEAVY MACHINERY a.s.
24 CZ / /0414 Pojekt: Obsah OBSAH ÚČINNOST KOTLE ÚČINNOST KOTLE BEZ VLIVU ODSÍŘENÍ SPALIN Seznam symbolů a značek Gaantované paamety kotle Metodika výpočtu účinnosti kotle nepřímou metodou bez vlivu odsíření Výpočet edukované výhřevnosti paliva Výpočet tepelných ztát kotle Celková tepelná ztáta kotle Tepelná (butto) účinnost kotle Závě Liteatua ÚČINNOST KOTLE S VLIVEM ODSÍŘENÍ SPALIN Seznam symbolů a značek Gaantované paamety kotle Metodika výpočtu účinnosti kotle nepřímou metodou s vlivem odsíření Vliv přímého odsíření na výpočet tepelné účinnosti kotle Výpočet tepelných ztát kotle Celková tepelná ztáta kotle s vlivem odsíření Tepelná (butto) účinnost kotle s vlivem odsíření Závě Liteatua (48)
25 CZ / /0414 Pojekt: 2. Účinnost kotle 2.1 Účinnost kotle bez vlivu odsíření spalin Seznam symbolů a značek Použité označení Značka Veličina Jednotka A obsah popele % C obsah uhlíku, podíl spalitelných látek % c podíl nespalitelných látek % c p měná tepelná kapacita kj/kg.k d měná vlhkost kg/kg fi elativní vlhkost H obsah vodíku % i měné teplo kj/kg N obsah dusíku % O objem složky ve spalinách m N 3 kg paliva O obsah kyslíku % p tlak kpa p N nomální tlak 101,325 kpa kpa Q výhřevnost kj/kg i S obsah síy % t N nomální teplota 0 C C V daf obsah pchavého podílu hořlaviny % W obsah vody, vlhkost paliva % x hmotnostní podíl složek ve spalinách % α přebytek vzduchu na staně spalin - β přebytek vzduchu na staně vzduchu - η účinnost, tepelná butto účinnost % ξ ztáta % ρ měný objem (hustota) kg / m 3 Σ celkový stav φ elativní vlhkost - ω objemový podíl obj % 3 (48)
26 CZ / /0414 Pojekt: příůstek m 3 N /kg paliva, kj/kg Seznam dolních indexů Index A ba C celk CO CO2 f h H2O hm kom kotel N N2 nespal obj okolnivv PAL POP POV ec ed efo2 sal SO2 Význam popelovina baometický uhlík celkový stav oxid uhelnatý oxid uhličitý fyzické teplo hořlavina voda, vodní páa hmotnostní stav citelné teplo spalin stav za kotlem nomální podmínky dusík nespalitelné objemový stav okolní vzduch suové palivo popílek cizí zdoj tepla POV ecikulovaný stav edukované stav při efeenční obsahu kyslíku sálání do okolí oxid siřičitý 4 (48)
27 CZ / /0414 Pojekt: spal SS STR sted SV VS VV vztazna W spalitelné suché spaliny stuska střední hodnota vlhké spaliny suchý vzduch vlhký vzduch vztažná hodnota po výpočet kotle voda Seznam honích indexů Index daf Význam zdánlivá hořlavina suový stav 5 (48)
28 CZ / /0414 Pojekt: Gaantované paamety kotle V kontaktu dodávky paního geneátou jsou specifikovány záuky a gaance, kteé musí ealizované dílo splňovat. Předmětem záuk jsou vždy následující paamety: jmenovitý a/nebo nejvyšší tepelný nebo paní výkon, paamety (tlak a teplota) přehřáté a mezipřehřáté páy při jmenovitém výkonu kotle, tepelná účinnost nebo tepelné ztáty při jmenovitém výkonu kotle. Dále mohou být předmětem záuk např.: paamety přehřáté a mezipřehřáté páy při částečných výkonech nebo odlišných podmínkách, tepelná účinnost nebo tepelné ztáty při částečných výkonech nebo odlišných podmínkách, tlaková ztáta ve VT a NT části kotle, tlaková ztáta vzduchospalinového taktu, přebytek vzduchu v učitých místech vzduchospalinového taktu, maximální množství vody vstřikované do mezipřehřáté páy, vlastní spotřeba elektické enegie po zařízení tlakové a netlakové části kotle, obsah spalitelných látek v poduktech po spalování, emisní hodnoty škodlivin vypouštěných do ovzduší. Z výše uvedeného je patné, že jedním ze zásadních paametů pokazujících splnění gaantovaných a kontahovaných hodnot je tepelná účinnost kotle. Jednou z nejdůležitějších podmínek po výpočet účinnosti je spávné vymezení soustavy (odsouhlasené zákazníkem, objednatelem zařízení), v jejímž ozsahu se tvoří enegetická bilance paního kotle. Úplnou soustavu tvoří: vlastní paní kotel, tj. soubo výměníků, v nichž se: napájecí voda ohřívá a odpařuje, vyobená sytá páa přehřívá a přihřívá se případně i částečně vyexpandovaná páa z VT dílu tubíny, ohřívá a/nebo suší spalované palivo, ohřívá spalovací vzduch. pomocná zařízení kotle na jeho tlakové a netlakové staně nutná po: dopavu a úpavu paliv (dopavníky a podavače paliva, mlýny, třídiče, ventilátoy tanspotního vzduchu, čepadla kapalných paliv), dopavu spalovacího vzduchu (vzduchové ventilátoy), dopavu spalin (spalinové a ecikulační ventilátoy), dopavu a úpavu tuhých zbytků po spalování (vynašeče škváy a stusky, dtiče, dopavníky, atd.), čištění spalin (odlučovače popílku, odsiřovací zařízení, denox, atd.). 6 (48)
29 CZ / /0414 Pojekt: Dále je nutné ozlišovat hubou (butto) účinnost nebo čistou (netto) účinnost. Hubá účinnost představuje tepelné ztáty vlastního paního kotle. Do čisté účinnosti se komě tepelných ztát paního kotle započítává i spotřeba enegie pomocných zařízení. V paxi se většinou vyjadřuje hubá účinnost a uvádí se údaj o vlastní spotřebě pomocných zařízení nutných po povoz kotle. Na Ob.1 je zobazena soustava paního kotle s vyznačenou hanicí (šedá čechovaná čáa). Takto zpacované schéma soustavy jednoznačně učuje vstupní a výstupní tepelné toky v soustavě. Teplo vstupující do soustavy je vhodné ozdělit na tlakovou a netlakovou část. U tlakové části je za vstupní teplo obecně považováno: teplo obsažené v napájecí vodě na vstupu do ohříváku vody (EKO), teplo v páře za VT dílem tubíny před mezipřihřívákem 1 (MP1), teplo ve vstřiku 3 z meziodběu napájecího čepadla na staně mezipřehřáté (přihřáté) páy po egulaci její teploty. U tlakové části je za výstupní teplo obecně považováno: teplo v odluhu a/nebo v technologickém odběu, teplo v přehřáté (admisní, osté) páře za výstupním přehřívákem (PP3), teplo v mezipřehřáté páře za výstupním mezipřihřívákem (MP2). U netlakové části je za vstupní teplo obecně považováno: chemické teplo vázané v palivu (výhřevnost), fyzické teplo vázané v palivu (za předpokladu, že je teplota paliva vyšší než je vztažná teplota), teplo spalovacího vzduchu (za předpokladu, že je teplota vzduchu vyšší než je vztažná teplota, esp. je použit k předehřevu vzduchu POV), teplo ecikulovaných spalin odebíaných vně hanice soustavy, tepelný či elektický výkon pomocných zařízení tlakové části (napájecí čepadla, oběhová čepadla, atd.), tepelný či elektický výkon pomocných zařízení netlakové části (podavač paliva, mlýny, dopavníky, dtiče, vynašeče, atd.). U netlakové části je za výstupní teplo obecně považováno: chemické teplo vázané v tuhých zbytcích po spalování, fyzické (citelné) teplo vázané v tuhých zbytcích po spalování, chemické teplo vázané ve spalinách, citelné teplo spalin, sdílení tepla do okolí, chladící teplo pomocných zařízení (ventilátoy, hydodynamické egulační spojky, vynašeče, atd.). 7 (48)
30 CZ / /0414 Pojekt: - Ob. 1 Soustava paního kotle Při takto definované soustavě a volbě hanic lze přistoupit k výpočtu účinnosti kotle. Pincipiálně je možné použít dvou fyzikálně a matematicky ovnocenných metod. Účinnost může být stanovena přímým nebo nepřímým způsobem. 8 (48)
31 CZ / /0414 Pojekt: Přímý způsob stanovení účinnosti Přímým způsobem se stanoví účinnost jako pomě enegie předané vodě a páře k příkonu, tj. veškeé enegii přivedené do paního kotle. Jedná se tedy o pomě výobního tepla k příkonu přivedeného do soustavy z vnějšku. Výobní teplo kotle je ta část enegie, kteá se předá do vody a páy na zvýšení její entalpie. Výobní teplo kotle lze po soustavu uvedenou na ob. 1 psát ve tvau: Qvy = m pp 3 ( i i ) + m ( i i ) + ( m ) ( i i ) + m ( i i ) pp 32 NV ODL odl NV mp1 mp 22 mp11 VS 3 mp 22 XNV Qvy = + ( m NV m odl ) ( ipp 32 inv ) + m ODL ( iodl inv ) + ( m m ) ( i i ) + m ( i i ) mp 2 vstik 3 mp 22 mp 11 VS 3 mp 22 XNV Příkon lze po soustavu uvedenou na ob. 1 psát ve tvau: Qp = Q + Q + Q + Q i pal POV ecsv Tepelná účinnost kotle (butto) se u přímého způsobu stanoví podle vztahu η = Q Q vy p Nepřímý způsob stanovení účinnosti Nepřímým způsobem se účinnost stanoví obecně jako pomě ozdílu veškeé enegie přivedené z vnějšku do paního kotle a úhnu ztát enegie v paním kotli, k příkonu, tj. veškeé enegii přivedené z vnějšku do paního kotle nebo jako ozdíl 1 a poměu ztát k příkonu. Q p Q z Q z Q C + Q CO + Q POP + Q STR + Q SV + Q ecsv + Q sal + Q ch η = = 1 = 1 Q Q Q + Q + Q + Q p p i pal POV ecsv Tepelné ztáty kotle tvoří obecně: ztáta hořlavinou v tuhých zbytcích po spalování Q C, ztáta fyzickým teplem tuhých zbytků po spalování Q POP, QSTR, ztáta hořlavinou ve spalinách Q CO, ztáta fyzickým teplem spalin (komínová ztáta) Q SV + Q ecsv, ztáty sdíleném tepla do okolí (ztáta sáláním) Q sal, ztáta chlazením pomocných zařízení Q ch. 9 (48)
32 Pojekt: CZ / /0414 Na následujícím ob. 2 jsou schématicky zaznačeny tepelné ztáty kotle. Ob. 2 Tepelné ztáty kotle Ke stanovení tepelné účinnosti kotle lze použít obou uvedených způsobů. Stanovení účinnosti přímou metodou se převážně využívá u zařízení, kde lze s vysokou přesností měřit hmotnostní tok paliva do kotle (kotle spalující plynné nebo kapalné palivo), kteý má ozhodující vliv na celkové přivedené teplo do kotle. Stanovení účinnosti nepřímou metodou, tedy vyjádřením tepelných ztát kotle, se využívá především u kotlů spalujících tuhá paliva na oštu, ve vznosu či ve fluidní vstvě (např. čené nebo hnědé uhlí, biomasu, atd.). 10 (48)
33 CZ / /0414 Pojekt: Metodika výpočtu účinnosti kotle nepřímou metodou bez vlivu odsíření Vstupní paamety po výpočet účinnosti Aby mohla být stanovena tepelná účinnost kotle nepřímou metodou je nutné definovat vstupní paamety po výpočet. Následující veličiny vyjadřují přehled paametů nutných po výpočet účinnosti kotle. Jako přiklad uvádím hodnoty po výpočet páškového kotle s ganulačním ohništěm Složení paliva Jedná se o hnědé uhlí z lokality Doly Nástup Tušimice. Výhřevnost Q i = 9750 [kj/kg] Obsah uhlíku v suovém palivu C = 26,364 [%] Obsah vodíku v suovém palivu H = 2,324 [%] Obsah kyslíku v suovém palivu O = 9,546 [%] Obsah dusíku v suovém palivu N = 0,48 [%] Obsah spalitelné síy v suovém palivu (představuje soubo těchto foem síy: pyitická, siníková a oganická) S spal = 1,921 [%] Obsah nespalitelné síy v suovém palivu (je zastoupena síou síanovou) S nespal = 0,034 [%] Obsah popela v suovém palivu A = 28,29 [%] Obsah vody v suovém palivu w = 31 [%] 11 (48)
34 Pojekt: CZ / /0414 Obsah pchavé hořlaviny V daf = 54 [%] Pomocné veličiny Tlak za nomálních podmínek (NP) p N = 101,325 [kpa] Teplota za nomálních podmínek t N = 0 [ C] Vztažná teplota Hodnota vztažné teploty má po výpočet účinnosti kotle zásadní význam. Její výše závisí na výpočtu účinnosti kotle podle zvolené metodiky. Je-li výpočet ealizován podle nomy ČSN je vztažnou teplotou 20 C, pokud je předepsanou metodikou noma DIN je za vztažnou teplotu považována hodnota 25 C. Hodnota vztažné teploty může být dojednána i s objednatelem zařízení. Je nutné si hned na počátku uvědomit, že její hodnota ovlivňuje výslednou tepelnou účinnost kotle a splnění gaantovaných hodnot. t vztazna = 20 [ C] Teplota okolního vzduchu (teplota nasávaného spalovacího vzduchu) t okolnivv = 20 [ C] Výhřevnost uhlíku Q i C = [kj/kg] Hodnota baometického tlaku pba = 99,99 [kpa] Relativní vlhkost vzduchu ϕ = 0,8 [ ] Teploty sledovaných veličin Vstupní teplota paliva (do této teploty se zahnuje i sušení paliva cizím zdojem) v tomto případě není vzduch předehříván, potože je t PAL = 20 [ C] 12 (48)
35 CZ / /0414 Pojekt: Teplota spalovacího vzduchu za paním ohřívákem vzduchu (POV) v tomto případě není vzduch předehříván. t VVPOV = 20 [ C] Teplota spalin za kotlem (teplota spalin za poslední výhřevnou plochou) t SVkotel = 156 [ C] Teplota ecikulovaných spalin (pokud budou použity ecikulované spaliny vně zvolené hanice soustavy) představuje odbě spalin hned za ohřívákem vzduchu t ecsv = 156 [ C] Teplota stusky t STR = 600 [ C] Teplota popílku t POP = 156 [ C] Popelová bilance kotle Pocentuální podíl popílku x POP = 90 [%] Pocentuální podíl stusky x STR = 10 [%] Rozdělení popele (tuhých poduktů po spálení) mezi stusku (záchyt v ohništi) a úlet závisí především na typu ohniště (ganulační, fluidní nebo oštové), ale také na ežimu povozu, spalovacím ežimu, aeodynamických poměech v ohništi, konstukčním řešení ohniště, opotřebení mlecích elementů, aktuálních vlastnostech a paametech spalovaného paliva, počátečním znění atd. Dané ozdělení odpovídá spalování uhelného pášku ve vznosu, jedná se tedy páškový ganulační kotel. Hodnota spalitelných látek v popílku. V paxi se volí buď to hodnota spalitelných látek ve stusce nebo popílku a duhá hodnota se dopočítává z účinnosti spalování. c POP = 0,8 [%] Hodnota spalitelných látek ve stusce c STR = 2 [%] 13 (48)
36 CZ / /0414 Pojekt: Vzducho spalinová bilance kotle Pocentuální podíl spalovacího vzduchu poudícího přes paní ohřívák vzduchu ω VVPOV = [%] Pocentuální podíl ecikulovaných spalin (pouze ecikulované spaliny vně hanice soustavy) ω ecsv = 0 [%] Naměřený obsah kyslíku za kotlem vztažený na suché spaliny v případě gaančního měření a nebo volená hodnota při pojekčním návhu ω SSO2kotel = 4,149 [%] Součinitel přebytku vzduchu β ve vzduchovém taktu (řízené množství spalovacího vzduchu do kotle). Součinitel přebytku vzduchu β ve vzduchovém taktu je u eálného zařízení odlišný od přebytku vzduchu α po spalování stanoveného z naměřeného obsahu kyslíku ve spalinách za kotlem. Difeence je vyvolána přisátím falešného vzduchu např. v mlýnských okuzích, ohništi, výhřevných plochách kotle. β = 1,26 [ ] Koncentace škodlivých látek ve spalinách Koncentace CO ve spalinách za kotlem naměřená při gaančních měřeních nebo volená mezní hodnota (emisní limit) při pojekčním návhu kotle stanovená z platné vyhlášky ω COkotelhmefO2 = 250 [mg/m 3 N ] Výpočet edukované výhřevnosti paliva Redukovaná výhřevnost je definována jako součet měných tepel (teplo vztažené na 1 kg paliva) vstupujících do soustavy Fyzické teplo paliva Je definováno jako měné množství paliva vstupující do kotle při teplotě odlišné od teploty vztažné. Toto měné teplo zahnuje jednak fyzické teplo původního suového paliva, tak teplo na předehřátí paliva cizím zdojem. 14 (48)
37 Pojekt: CZ / /0414 Střední měná tepelná kapacita hořlaviny při vztažné teplotě cp daf v ztazna = 0,84 + 3,8 0,001 0,13 + V daf Střední měná tepelná kapacita popele při vztažné teplotě ( t vztazna ) [kj/kg.k] cp Av ztazna = 0,5 1,42 + t vztazna [kj/kg.k] Střední měná tepelná kapacita paliva při vztažné teplotě A w S nespal cp PALv ztazna = cp daf + cp Av ztazna A w + Cp ('H2O'; T =t vztazna ) + [kj/kg.k] Střední měná tepelná kapacita hořlaviny při teplotě paliva (teplota původního paliva + příůstek teploty paliva předehřevem z cizího zdoje) cp daf = 0,84 + 3,8 0,001 0,13 + V daf Střední měná tepelná kapacita popele při teplotě paliva ( t PAL ) [kj/kg.k] cp A = 0,5 1,42 + t PAL Střední měná tepelná kapacita paliva při teplotě paliva cp PAL = cp daf + cp A A A w S nespal + Cp ('H2O'; T =t PAL ) w + [kj/kg.k] [kj/kg.k] Fyzické teplo paliva i PAL = cp PAL t PAL cp PALv ztazna t vztazna [kj/kg.k] Fyzické teplo řízeného spalovacího vzduchu Fyzické teplo nasávaného spalovacího vzduchu Toto měné teplo se zahnuje do výpočtu edukované výhřevnosti za předpokladu, že teplota nasávaného vzduchu je vyšší než-li vztažná teplota. 15 (48)
38 Pojekt: CZ / /0414 Střední měná tepelná kapacita řízeného spalovacího vzduchu při vztažné teplotě cp v ztaznavvobj = 2,0 x t vztazna + 0, tvztazna + 1,282 [kj/m 3 N.K] Střední měná tepelná kapacita řízeného spalovacího vzduchu při teplotě okolí cp okolnivvobj = 2,0 x 10 8 t okolnivv 2 + 0, tokolnivv + 1,282 [kj/m N 3.K] Fyzické teplo nasávaného spalovacího vzduchu i VV = β O VVmin ( cp okolnivvobj t okolnivv cp v ztaznavvobj t vztazna ) [kj/kg] Fyzické teplo spalovacího vzduchu předehřátého v paním ohříváku vzduchu Za předpokladu, že je k egulaci ochozí teploty spalin za kotlem a potlačení pojevu nízkoteplotní kooze použit paní ohřívák vzduchu nebo jiný způsob ohřevu vzduchu z cizího zdoje, přes kteý poudí pocentuální podíl řízeného spalovacího vzduchu, je nutné množství tepla dodaného spalovacímu vzduchu zahnout do výpočtu edukované výhřevnosti. Střední měná tepelná kapacita řízeného spalovacího vzduchu za POV cp VVPOVobj = 2,0 x 10 8 t VVPOV 2 + 0, tvvpov + 1,282 [kj/m N 3.K] Fyzické teplo spalovacího vzduchu získaného v POV i POV = ω VVPOV β O VVmin ( cp VVPOVobj t VVPOV cp okolnivvobj t okolnivv ) [kj/kg] Fyzické teplo ecikulovaných spalin Jsou li po spalovací poces využity ecikulované spaliny vně zvolené hanice soustavy je nutné tepelný obsah od vztažné teploty zahnout do výpočtu edukované výhřevnosti. Po výpočet fyzického tepla ecikulovaných spalin je nutné znát objemové složení spalin, tzn. objemové zastoupení složek ve spalinách, kteé se stanoví ze stechiometie spalování při přebytku vzduchu odpovídající koncentaci kyslíku v odběovém místě. Střední měná tepelná kapacita kyslíku (O 2 ) při vztažné teplotě cp O2v ztazna = 4,0 x 10 8 t vztazna 2 + 0, tvztazna + 1,302 [kj/m N 3.K] 16 (48)
39 Pojekt: CZ / /0414 Střední měná tepelná kapacita dusíku (N 2 ) při vztažné teplotě cp N2vztazna = 1,0 x t vztazna + 0, tvztazna + 1,280 [kj/m 3 N.K] Střední měná tepelná kapacita oxidu uhličitého (CO 2 ) při vztažné teplotě cp CO2v ztazna = 1,5 x t vztazna + 0, tvztazna + 1,656 [kj/m 3 N.K] Střední měná tepelná kapacita vodní páy (H 2 O) při vztažné teplotě cp H2Ovztazna = 1,0 x t vztazna + 0, tvztazna + 1,469 [kj/m 3 N.K] Střední měná tepelná kapacita oxidu (SO 2 ) siřičitého při vztažné teplotě cp SO2v ztazna = 3,0 x 10 7 t vztazna 2 + 0, tvztazna + 1,738 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita vlhkých spalin při vztažné teplotě + cp SVv ztazna = ω SVH2O ω SVO2 cp H2Ovztazna + cp O2v ztazna + ω SVSO2 ω SVN2 cp N2vztazna + ω SVCO2 cp CO2v ztazna + [kj/m 3; N.K] cp SO2v ztazna Střední měná tepelná kapacita kyslíku (O 2 ) při teplotě ecikulovaných spalin cp O2ecSV = 4,0 x 10 8 t ecsv 2 + 0, tecsv + 1,302 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita dusíku (N 2 ) při teplotě ecikulovaných spalin cp N2ecSV = 1,0 x 10 8 t ecsv 2 + 0, tecsv + 1,2804 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita oxidu uhličitého (CO 2 ) při teplotě ecikulovaných spalin cp CO2ecSV = 1,5 x 10 7 t ecsv 2 + 0, tecsv + 1,656 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita vodní páy (H 2 O) při teplotě ecikulovaných spalin cp H2OecSV = 1,0 x 10 8 t ecsv 2 + 0, tecsv + 1,469 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita oxidu (SO 2 ) siřičitého při teplotě ecikulovaných spalin cp SO2ecSV = 3,0 x 10 7 t ecsv 2 + 0, tecsv + 1,738 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita ecikulovaných vlhkých spalin při teplotě ecikulovaných spalin cp ecsv = + ω SVH2O ω SVO2 cp O2ecSV + cp H2OecSV + ω SVSO2 ω SVN2 cp N2ecSV + ω SVCO2 cp CO2ecSV + [kj/m 3 N.K] cp SO2ecSV 17 (48)
40 CZ / /0414 Střední měná tepelná kapacita ecikulovaných vlhkých spalin cp stedecsv = Pojekt: cp ecsv t ecsv cp SVv ztazna t vztazna t SVkotel t vztazna [kj/m N 3.K] Fyzické teplo ecikulovaných spalin i ecsv = ω ecsv O SV cp stedecsv ( t ecsv t vztazna ) [kj/kg] Redukovaná výhřevnost Redukovaná výhřevnost je pak dána součtem výhřevnosti paliva, fyzického tepla paliva, fyzického tepla řízeného spalovacího vzduchu, fyzického tepla předaného spalovacímu vzduchu v POV a fyzického tepla ecikulovaných spalin. Výpočet edukované výhřevnosti Q ied = Q i + i PAL + i POV + i VV + i ecsv [kj/kg] Výpočet tepelných ztát kotle Ztáta hořlavinou v tuhých zbytcích po spalování Je ovna součtu ztát hořlavinou v popílku a ve stusce Ztáta hořlavinou v popílku ξcpop = c POP c POP x POP A Q ied Q i C [%] Ztáta hořlavinou ve stusce ξcstr = c STR c STR x STR Q ied A Ztáta hořlavinou v tuhých zbytcích po spalování Q i C [%] ξc = ξcpop + ξcstr [%] Ztáta hořlavinou ve spalinách Vyjadřuje teplo v důsledku přítomnosti nespálených plynů ve spalinách. Po její učení se obvykle zjišťuje koncentace CO ve spalinách. 18 (48)
41 CZ / /0414 Pojekt: V paxi je za pomocí kontinuálního měření známa hodnota oxidu uhelnatého ve spalinách vyjádřená v jednotkách mg/m 3 N vztažená na suché spaliny, nomální podmínky (nomální tlak a nomální teplotu) a efeenční obsah kyslíku. V případě pojekčního návhu se bee v úvahu emisní limit CO. Po výpočet ztáty hořlavinou ve spalinách je nutné koncentaci CO přepočítat na objemový podíl CO ve spalinách při skutečném (naměřeném, egulovaném) kyslíku za kotlem. Hustota (měná hmotnost) oxidu uhelnatého (CO) za nomálních podmínek Daný zápis představuje fomulaci stanovení hustoty CO v pogamu EES (Engineeing Equation Solve). Danou hodnotu je možné odečíst z tabulek fyzikálních látek. ρco = ρ ('CO'; T =t N ; P = p N ) [kg/m 3 N ] Objemový podíl CO ve spalinách při efeenčních obsahu kyslíku za kotlem ω COkotelobjef O2 = ω COkotelhmefO ρco [%, ef O 2 ] Objemový podíl CO ve spalinách při skutečném přebytku kyslíku za kotlem ω COkotelobj = ω COkotelobjefO2 O SSef O2 O SS [%] Ztáta hořlavinou ve spalinách ξco = ξc ω COkotelobj O SS Q ied [%] Ztáta fyzickým teplem tuhých zbytků po spalování Je ovna součtu ztát fyzickým teplem popílku a stusky (v případě fluidních kotlů ložového popela) Ztáta fyzickým teplem v popílku Střední měná tepelná kapacita popílku při teplotě popílku opouštějící kotel cp POP = 0, ,502 0,001 t POP [kj/kg.k] Ztáta fyzickým teplem popílku ξfpop = x POP c POP A Q ied cp POP t POP [%] Ztáta fyzickým teplem ve stusce 19 (48)
42 CZ / /0414 Pojekt: Střední měná tepelná kapacita stusky při teplotě stusky opouštějící kotel (v případě mokého odstuskování je za teplotu považována teplota na vstupu do vodní lázně). cp STR = 0, ,502 0,001 t STR [kj/kg.k] Ztáta fyzickým teplem ve stusce ξfstr = x STR c STR A Q ied Ztáta fyzickým teplem tuhých zbytků po spalování cp STR t STR [%] ξf = ξfpop + ξfstr [%] Ztát sdílením tepla do okolí (ztáta sáláním) Tato ztáta zohledňuje množství tepla, kteé uniká pláštěm do okolí. Závisí na kvalitě stěn izolace, způsobu oplechování, velikosti povchu a výkonu kotle. Tato ztáta se stanoví z nomogamů příslušné nomy při známé hodnotě jmenovitého tepelného výkonu, hodnotě výkonu, při kteém se počítá účinnost a duhu spalovaného paliva. ξsal [%] Ztáta fyzickým teplem spalin (komínová ztáta) Ztáta fyzickým teplem spalin, mnohdy označovaná pojmem komínová, představuje teplo odcházející z kotle v kouřových plynech. Její velikost závisí na teplotě spalin a přebytku vzduchu ve spalinách za kotlem (řízené množství vzduchu + přisátí falešného vzduchu), kdy se zvětšováním obou paametů ztáta oste. Střední měná tepelná kapacita kyslíku (O 2 ) při teplotě spalin za kotlem cp O2kotel = 4,0 x 10 8 t SVkotel 2 + 0, tsvkotel + 1,302 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita dusíku (N 2 ) při teplotě spalin za kotlem cp N2kotel = 1,0 x 10 8 t SVkotel 2 + 0, tsvkotel + 1,2804 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita dusíku (CO 2 ) při teplotě spalin za kotlem cp CO2kotel = 1,5 x 10 7 t SVkotel 2 + 0, tsvkotel + 1,656 [kj/m N 3.K] 20 (48)
43 Pojekt: CZ / /0414 Střední měná tepelná kapacita dusíku (H 2 O) při teplotě spalin za kotlem cp H2Okotel = 1,0 x t SVkotel + 0, tsvkotel + 1,469 [kj/m 3 N.K] Střední měná tepelná kapacita dusíku (SO 2 ) při teplotě spalin za kotlem cp SO2kotel = 3,0 x 10 7 t SVkotel 2 + 0, tsvkotel + 1,738 [kj/m N 3.K] Střední měná tepelná kapacita vlhkých spalin při teplotě spalin za kotlem cp SVkotel = + ω SVH2O ω SVO2 cp O2kotel + cp H2Okotel + ω SVSO2 ω SVN2 cp N2kotel + ω SVCO2 cp CO2kotel + [kj/m 3 N.K] cp SO2kotel Střední měná tepelná kapacita po výpočet komínové ztáty cp SVsted = cp SVkotel t SVkotel cp SVv ztazna t vztazna t SVkotel t vztazna [kj/m N 3.K] Ztáta fyzickým teplem spalin Po výpočet komínové ztáty je nutné znát objem vlhkých spalin vztažený na 1 kg paliva, učený ze stechiometie spalování a přebytku vzduchu. ξkom = ( ξc ) O SV 1 + ω ecsv cp SVsted t SVkotel t vztazna Q ied [%] Ztáta chlazením Někteé komponenty technologie (např. chlazený spalovací ošt) vyžadují po zajištění povozní spolehlivosti přídavné chlazení, kteé není zahnuto do výobního tepla. Tepelný výkon odvedený chlazení vztažený na 1 kg paliva je pak nutné zahnout do celkových tepelných ztát kotle Celková tepelná ztáta kotle Je ovna součtu ztát hořlavinou v tuhých zbytcích po spalování, hořlavinou ve spalinách, fyzickým teplem tuhých zbytků po spalování, sdílením tepla do okolí, fyzickým teplem spalin, popř. i chlazením. Celková tepelná ztáta kotle ξkotlecelk = ξc + ξco + ξf + ξsal + ξkom [%] 21 (48)
44 CZ / /0414 Pojekt: Tepelná (butto) účinnost kotle Představuje odečet celkové tepelné ztáty kotle od hodnoty. Tepelná účinnost kotle ηkotlecelk = ξkotlecelk [%] Závě Tento dokument představuje metodiku výpočtu tepelné účinnosti kotle nepřímou metodou bez vlivu aditivního odsíření v ohništi. Metodika fomuluje výpočet základních ztát kotle. V úvodní kapitole jsou definovány paamety, kteé je nutné mít k dispozici po výpočet účinnosti uvedenou metodikou. Při výpočtu střední měné tepelné kapacity spalin je nutné znát objemové podíly složek spalin. Při výpočtu edukované výhřevnosti a ztáty fyzickým teplem spalin je nutné znát objemová množství spalovacího vzduchu a spalin stanovená ze stechiometie spalování při zvoleném přebytku vzduchu Liteatua [1] Vodotubné kotle a pomocná zařízení Část 15: Přejímací zkoušky, ČSN EN , Český nomalizační institut, 2004, 79 s. [2] Přejímací zkoušky paních kotlů, ČSN , Český nomalizační institut, 1996, 52 s. [3] Přejímací zkoušky paních kotlů, ČSN , Změna 1, Český nomalizační institut, 1999, 4 s. [4] Dlouhý T.: Výpočty kotlů a spalinových výměníků, ČVUT Paha, 2002, 212 s, ISBN [5] Hašek P.: Tabulky po tepelnou techniku, VŠB Ostava, 1980, 247 s. [6] Klein S.A.: Engineeing Equation Solve, Commecial and Pofessional Vesions, F-Chat Softwae 2006, 275 s. 22 (48)
Otázka 17. 17.1 Základy vyzařování elektromagnetických vln
Otázka 17 Základy vyzařování elektomagnetických vln, přehled základních duhů antén a jejich základní paamety (vstupní impedance, směový diagam, zisk) liniové, plošné, eflektoové stuktuy, anténní řady.
VíceZAŘÍZENÍ K DOPRAVĚ VZDUCHU A SPALIN KOTLEM
ZAŘÍZENÍ K DOPRAVĚ VZDUCHU A SPALIN KOTLEM spaliny z kotle nesmějí pronikat do prostoru kotelny => ohniště velkých kotlů jsou převážně řešena jako podtlaková podtlak v kotli je vytvářen účinkem spalinového
VíceČÁST PÁTÁ POZEMKY V KATASTRU NEMOVITOSTÍ
ČÁST PÁTÁ POZEMKY V KATASTRU NEMOVITOSTÍ Pozemkem se podle 2 písm. a) katastrálního zákona rozumí část zemského povrchu, a to část taková, která je od sousedních částí zemského povrchu (sousedních pozemků)
Více269/2015 Sb. VYHLÁŠKA
269/2015 Sb. - rozúčtování nákladů na vytápění a příprava teplé vody pro dům - poslední stav textu 269/2015 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 30. září 2015 o rozúčtování nákladů na vytápění a společnou přípravu teplé
VíceSbírka zákonů ČR Předpis č. 415/2012 Sb.
Sbírka zákonů ČR Předpis č. 415/2012 Sb. Vyhláška o přípustné úrovni znečišťování a jejím zjišťování a o provedení některých dalších ustanovení zákona o ochraně ovzduší Ze dne 21.11.2012 Částka 151/2012
VíceZákladní ustanovení. změněno s účinností od poznámka vyhláškou č. 289/2013 Sb. 31.10.2013. a) mezi přepravní soustavou a
změněno s účinností od poznámka vyhláškou č 289/203 Sb 30203 08 VYHLÁŠKA ze dne 4 dubna 20 o měření plynu a o způsobu stanovení náhrady škody při neoprávněném odběru, neoprávněné dodávce, neoprávněném
Více415/2012 Sb. VYHLÁŠKA. ze dne 21. listopadu 2012 ČÁST PRVNÍ ÚVODNÍ USTANOVENÍ. Předmět úpravy
415/2012 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 21. listopadu 2012 o přípustné úrovni znečišťování a jejím zjišťování a o provedení některých dalších ustanovení zákona o ochraně ovzduší ve znění vyhlášky č. 155/2014 Sb.
VíceÚkol č. 1: Změřte dynamickou viskozitu denaturovaného lihu a stolního oleje Ubbelohdeho viskozimetrem.
Měření dynamické viskozity kapalin Měření dynamické viskozity kapalin Úkol č : Změřte dynamickou viskozitu denatuovaného lihu a stolního oleje Ubbelohdeho viskozimetem Pomůcky Ubbelohdeův viskozimet, vodní
VíceOblastní stavební bytové družstvo, Jeronýmova 425/15, Děčín IV
Oblastní stavební bytové družstvo, Jeronýmova 425/15, Děčín IV Směrnice pro vyúčtování služeb spojených s bydlením Platnost směrnice: - tato směrnice je platná pro městské byty ve správě OSBD, Děčín IV
Více7. Stropní chlazení, Sálavé panely a pasy - 1. část
Základy sálavého vytápění (2162063) 7. Stropní chlazení, Sálavé panely a pasy - 1. část 30. 3. 2016 Ing. Jindřich Boháč Obsah přednášek ZSV 1. Obecný úvod o sdílení tepla 2. Tepelná pohoda 3. Velkoplošné
Více1.2.5 Reálná čísla I. Předpoklady: 010204
.2.5 Reálná čísla I Předpoklady: 00204 Značíme R. Reálná čísla jsou čísla, kterými se vyjadřují délky úseček, čísla jim opačná a 0. Každé reálné číslo je na číselné ose znázorněno právě jedním bodem. Každý
VíceMETODIKA PRO NÁVRH TEPELNÉHO ČERPADLA SYSTÉMU VZDUCH-VODA
METODIKA PRO NÁVRH TEPELNÉHO ČERPADLA SYSTÉMU VZDUCH-VODA Získávání tepla ze vzduchu Tepelná čerpadla odebírající teplo ze vzduchu jsou označovaná jako vzduch-voda" případně vzduch-vzduch". Teplo obsažené
Vícea) Jaká je hodnota polytropického exponentu? ( 1,5257 )
Ponorka se potopí do 50 m. Na dně ponorky je výstupní tunel o průměru 70 cm a délce, m. Tunel je napojen na uzavřenou komoru o objemu 4 m. Po otevření vnějšího poklopu vnikne z části voda tunelem do komory.
VícePROGRAM TEPELNÁ OCHRANA OBJEKTŮ
PROGRAM TEPELNÁ OCHRANA OBJEKTŮ Obsah 1 Proč provádět úsporná opatření ve stávajících stavbách... Varianty řešení... 3 Kritéria pro výběr projektů...3 Přínosy...3.1 Přínosy energetické...3. Přínosy environmentální...
Více15% ENERGETICKY ÚSPORNÉ otopné těleso. úspora 03/2015
až 15% úspora ENERGETICKY ÚSPORNÉ otopné těleso 03/2015 Radik RC pro Vaši pohodu Člověk ke své spokojenosti a pocitu tepelné pohody potřebuje sálavou složku tepla. Dokazují to osobní zkušenosti každého
VíceMECHANICKÁ PRÁCE A ENERGIE
MECHANICKÁ RÁCE A ENERGIE MECHANICKÁ RÁCE Konání práce je podmíněno silovým působením a pohybem Na čem závisí velikost vykonané práce Snadno určíme práci pro případ F s ráci nekonáme, pokud se těleso nepřemísťuje
VíceUNIVERZITA PARDUBICE FAKULTA CHEMICKO-TECHNOLOGICKÁ. katedra fyziky F Y Z I K A I I
UNIVERZITA PARDUBICE FAKULTA CHEMICKO-TECHNOLOGICKÁ katedra fyziky F Y Z I K A I I Sbírka příkladů pro studijní obory DMML, TŘD, MMLS a AID prezenčního studia DFJP RNDr. Jan Z a j í c, CSc., 2006 VII.
VíceVýpočet tepelné ztráty budov
Doc Ing Vladmír Jelínek CSc Výpočet tepelné ztráty budov Výpočty tepelných ztrát budov slouží nejčastěj pro stanovení výkonu vytápěcího zařízení, tj výkonu otopné plochy místnost, topného zdroje atd Výpočet
Více1.7. Mechanické kmitání
1.7. Mechanické kmitání. 1. Umět vysvětlit princip netlumeného kmitavého pohybu.. Umět srovnat periodický kmitavý pohyb s periodickým pohybem po kružnici. 3. Znát charakteristické veličiny periodického
VíceVýpočet dotace na jednotlivé druhy sociálních služeb
Výpočet dotace na jednotlivé druhy sociálních služeb (dotace ze státního rozpočtu na rok 2015) Popis způsobu výpočtu optimální výše finanční podpory - Liberecký kraj Kraj bude při výpočtu dotace postupovat
VíceMMEE cv.4-2011 Stanovení množství obchodovatelného zboží mezi zákazníkem a dodavatelem
MMEE cv.4-2011 Stanovení množství obchodovatelného zboží mezi zákazníkem a dodavatelem Cíl: Stanovit množství obchodovatelného zboží (předmět směny) na energetickém trhu? Diagram odběru, zatížení spotřebitele
VíceČl. 3 Poskytnutí finančních prostředků vyčleněných na rozvojový program Čl. 4 Předkládání žádostí, poskytování dotací, časové určení programu
Vyhlášení rozvojového programu na podporu navýšení kapacit ve školských poradenských zařízeních v roce 2016 čj.: MSMT-10938/2016 ze dne 29. března 2016 Ministerstvo školství, mládeže a tělovýchovy (dále
VíceODBORNÝ VÝCVIK VE 3. TISÍCILETÍ MEII - 3.1 MĚŘENÍ ZÁKLADNÍCH EL. VELIČIN
Projekt: ODBORNÝ VÝCVIK VE 3. TISÍCILETÍ Téma: MEII - 3.1 MĚŘENÍ ZÁKLADNÍCH EL. VELIČIN Obor: Mechanik Elektronik Ročník: 2. Zpracoval(a): Jiří Kolář Střední průmyslová škola Uherský Brod, 2010 Projekt
VícePříručka uživatele návrh a posouzení
Příručka uživatele návrh a posouzení OBSAH 1. Všeobecné podmínky a předpoklady výpočtu 2. Uvažované charakteristiky materiálů 3. Mezní stav únosnosti prostý ohyb 4. Mezní stav únosnosti smyk 5. Mezní stavy
VíceProtokol k průkazu energetické náročnosti budovy
Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy (1) Protokol a) identifikační údaje budovy Adresa budovy (místo, ulice, číslo, PSČ): Účel budovy: Bytový dům "C" Olomouc - Povel, Jeremiášova ul. bytový
Více1. POLOVODIČOVÁ DIODA 1N4148 JAKO USMĚRŇOVAČ
1. POLOVODIČOVÁ DIODA JAKO SMĚRŇOVAČ Zadání laboratorní úlohy a) Zaznamenejte datum a čas měření, atmosférické podmínky, při nichž dané měření probíhá (teplota, tlak, vlhkost). b) Proednictvím digitálního
VíceProstorové regulátory s tříbodovým výstupem a jejich aplikace
Aplikační list C 206 Prostorové regulátory s tříbodovým výstupem a jejich aplikace Cenově příznivé, komfortní řešení regulace vybíjení akumulace Akumulace dovoluje provozovat zdroj tepla s maximální účinností
VícePŘÍLOHA 1.7 SMLOUVY O PŘÍSTUPU K VEŘEJNÉ PEVNÉ KOMUNIKAČNÍ SÍTI PROGRAM ZVYŠOVÁNÍ KVALITY
PŘÍLOHA 1.7 SMLOUVY O PŘÍSTUPU K VEŘEJNÉ PEVNÉ KOMUNIKAČNÍ SÍTI PROGRAM ZVYŠOVÁNÍ KVALITY (PŘÍSTUP K ŠIROKOPÁSMOVÝM SLUŽBÁM) Obsah 1. ÚČEL PROGRAMU 3 2. UZAVŘENÍ DOHODY O PROGRAMU 3 3. DÍLČÍ ZÁVAZKY V
VícePrůkaz energetické náročnosti budovy podle vyhlášky 148/2007 Sb.
Průkaz energetické náročnosti budovy podle vyhlášky 148/2007 Sb. A Identifikační údaje budovy Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ): Růžová č.p. 1951-1952, 547 01 Náchod Účel budovy: Bytový
VícePracovní návrh. VYHLÁŠKA Ministerstva práce a sociálních věcí. ze dne.2013. o hygienických požadavcích na prostory a provoz dětské skupiny do 12 dětí
Pracovní návrh VYHLÁŠKA Ministerstva práce a sociálních věcí ze dne.2013 o hygienických požadavcích na prostory a provoz dětské skupiny do 12 dětí Ministerstvo práce a sociálních věcí stanoví podle 26
VíceObchodní podmínky PRESPLAST s.r.o.
Obchodní podmínky PRESPLAST s.r.o. I. ÚVODNÍ USTANOVENÍ Obchodní podmínky. Obchodní společnost PRESPLAST s.r.o., se sídlem Česká Třebová, Kubelkova 497, PSČ 560 02, IČ 27502317, společnost zapsaná v obchodním
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Základy paprskové a vlnové optiky, optická vlákna, Učební text Ing. Bc. Jiří Primas Liberec 2011 Materiál vznikl
VíceI. Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb
I. Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb 1 VŠEOBECNĚ ČSN EN 1991-1-1 poskytuje pokyny pro stanovení objemové tíhy stavebních a skladovaných materiálů nebo výrobků, pro vlastní
VíceTeze novely vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb., o podrobnostech stanovení energetické náročnosti budov a zpracování průkazu energetické náročnosti budov
Teze novely vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb., o podrobnostech stanovení energetické náročnosti budov a zpracování průkazu energetické náročnosti budov Zmocnění ze zákona : k provedení 6a novely zákona č. 406/2000
VíceProvozní deník jakosti vody
Provozní deník jakosti vody Pro zdroje tepla z hliníku Pro odbornou firmu Logamax plus GB162 Logano plus GB202 Logano plus GB312 Logano plus GB402 Před montáží a údržbou pečlivě pročtěte. 6 720 642 944
VíceVyhláška č. 18/1979 Sb.
Vyhláška č. 18/1979 Sb. VYHLÁŠKA Českého úřadu bezpečnosti práce a Českého báňského úřadu ze dne 22. ledna 1979, kterou se určují vyhrazená tlaková zařízení a stanoví některé podmínky k zajištění jejich
VíceRekuperace rodinného domu
Co je to rekuperace? Rekuperace rodinného domu Rekuperace, neboli zpětné získávání tepla je děj, při němž se přiváděný vzduch do budovy předehřívá teplým odpadním vzduchem. Teplý vzduch není tedy bez užitku
VíceNEJČASTĚJŠÍ POCHYBENÍ PŘI PODÁNÍ ŽÁDOSTI O PODPORU V RÁMCI INTEGROVANÉHO REGIONÁLNÍHO OPERAČNÍHO PROGRAMU, SC 2.5, VÝZVA Č
NEJČASTĚJŠÍ POCHYBENÍ PŘI PODÁNÍ ŽÁDOSTI O PODPORU V RÁMCI INTEGROVANÉHO REGIONÁLNÍHO OPERAČNÍHO PROGRAMU, SC 2.5, VÝZVA Č. 16 ENERGETICKÉ ÚSPORY V BYTOVÝCH DOMECH S ohledem na zjištění učiněná při posuzování
VíceVÝZVA K PODÁNÍ NABÍDKY
VÝZVA K PODÁNÍ NABÍDKY Název zakázky: Sociální služby Uherské Hradiště, p.o. DZP Uherský Brod oprava střechy Číslo zakázky: Forma zadání: VZ/2014/2/06 veřejná zakázka malého rozsahu 1. Identifikační údaje
Vícec sin Příklad 2 : v trojúhelníku ABC platí : a = 11,6 dm, c = 9 dm, α = 65 0 30. Vypočtěte stranu b a zbývající úhly.
9. Úvod do středoškolského studia - rozšiřující učivo 9.. Další znalosti o trojúhelníku 9... Sinova věta a = sin b = sin c sin Příklad : V trojúhelníku BC platí : c = 0 cm, α = 45 0, β = 05 0. Vypočtěte
VíceIdentifikace vzdělávacího materiálu VY_52_INOVACE_F.9.A.20 EU OP VK. Zdroje energie
Identifikace vzdělávacího materiálu VY_52_INOVACE_F.9.A.20 EU OP VK Škola, adresa Autor ZŠ Smetanova 1509, Přelouč Mgr. Ladislav Hejný Období tvorby VM Únor 2012 Ročník 9. Předmět Fyzika Zdroje energie
VíceMožnosti vytápění: Čím můžete topit? A za kolik?
Možnosti vytápění: Čím můžete topit? A za kolik? Vytápět dům lze v dnešní době různě. Jak ale vybrat ten správný způsob vytápění? Jaký je rozdíl mezi topením v pasivním domě a v domě s vyšší spotřebou
VíceMalé vodní elektrárny
Malé vodní elektrárny Malé vodní elektrárny slouží k ekologicky šetrné výrobě elektrické energie. Mohou využívat potenciálu i těch vodních toků, které mají kolísavý průtok vody a jsou silně závislé na
Více3. Výzva programu NZÚ pro Rodinné domy
3. Výzva programu NZÚ pro Rodinné domy Základní informace: vyčleněná alokace: při vyhlášení výzvy 500 mil. Kč + průběžné doplňován alokace (dle výnosů prodeje emisních povolenek), příjem žádostí: 22. 10.
VíceVÝZVA K PODÁNÍ NABÍDKY NA ZAKÁZKU MALÉHO ROZSAHU S NÁZVEM
VÝZVA K PODÁNÍ NABÍDKY NA ZAKÁZKU MALÉHO ROZSAHU S NÁZVEM STAVEBNÍ ÚPRAVA PROSTOR VE 4. NP BUDOVY CT V AREÁLU ÚSTAVU STRUKTURY A MECHANIKY HORNIN AV ČR, V. V. I., NA ADRESE V HOLEŠOVIČKÁCH 94/41, PRAHA
VíceMěření impedancí v silnoproudých instalacích
Měření impedancí v silnoproudých instalacích 1. Úvod Ing. Lubomír Harwot, CSc. Článek popisuje vybrané typy moderních měřicích přístrojů, které jsou používány k měřením impedancí v silnoproudých zařízeních.
VíceF. DOKUMENTACE OBJEKTU F.1.4.a ZAŘÍZENÍ PRO VYTÁPĚNÍ STAVEB
F. DOKUMENTACE OBJEKTU F.1.4.a ZAŘÍZENÍ PRO VYTÁPĚNÍ STAVEB OPRAVA KOTELNY V OBJEKTU MŠ Husova 1444/3, Jablonec nad Nisou Investor : Stupeň : Statutární město Jablonec nad Nisou Mírové náměstí 19 467 51
VíceSokolovna Lípa ústřední vytápění 2
Sokolovna Lípa ústřední vytápění 2 Úvod Objekt je třípodlažní budova. Po stavební stránce objekt musí vyhovovat ČSN 730540. Tepelné ztráty byly počítány dle ČSN 06 0210.Vnitřní teploty jsou dle ČSN. Podkladem
VícePřeplňování zážehových motorů
Přeplňování zážehových motorů Cílem přeplňování ZM je především zvýšení výkonu motoru (ale i zlepšení hospodárnosti provozu a snižování obsahu škodlivin ve výfukových plynech). Zvyšování výkonu, resp.
VíceSpoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny
cvičení Dřevěné konstrukce Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny Úvodní poznámky Styčníkové desky s prolisovanými trny se používají pro spojování dřevěných prvků stejné tloušťky v jedné rovině,
VícePROJEKČNÍ KANCELÁŘ: ING. PETR KYCELT
PROJEKČNÍ KANCELÁŘ: ING. PETR KYCELT VYTÁPĚNÍ, VZDUCHOTECHNIKA A ROZVODY PLYNU, ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOV 53 5 CHLUMEC N. C., VRCHLICKÉHO 85/IV, tel. 495 485 567, email: petr.kycelt@seznam.cz OBSAH:.
VícePravidla o poskytování a rozúčtování plnění nezbytných při užívání bytových a nebytových jednotek v domech s byty.
Pravidla o poskytování a rozúčtování plnění nezbytných při užívání bytových a nebytových jednotek v domech s byty. Preambule Rada města Slavičín se usnesla podle 102 odst.3 zákona č. 128/2000Sb., vydat
VíceMěsto Mariánské Lázně
Město Mariánské Lázně Městský úřad, odbor investic a dotací adresa: Městský úřad Mariánské Lázně, Ruská 155, 353 01 Mariánské Lázně telefon 354 922 111, fax 354 623 186, e-mail muml@marianskelazne.cz,
VícePŘÍLOHA Č. 1 MODELOVÉ PŘÍKLADY VČETNĚ GRAFICKÝCH SCHÉMAT
ČERVENEC 2013 PŘÍLOHA Č. 1 MODELOVÉ PŘÍKLADY VČETNĚ GRAFICKÝCH SCHÉMAT Níže uvedená řešení modelových příkladů nelze bezmezně aplikovat na konkrétní reálné situace, vždy je nutné každý případ posoudit
VíceDřevní hmota Obnovitelný zdroj energie Využití v podmínkách LesůČeské republiky, státního podniku Hradec Králové
Dřevní hmota Obnovitelný zdroj energie Využití v podmínkách LesůČeské republiky, státního podniku Hradec Králové Dřevní hmota Obnovitelný zdroj energie Současná doba přináší výrazné změny v pohledu na
VíceVyhláška č. 294/2015 Sb., kterou se provádějí pravidla provozu na pozemních komunikacích
Změny 1 vyhláška č. 294/2015 Sb. Vyhláška č. 294/2015 Sb., kterou se provádějí pravidla provozu na pozemních komunikacích a která s účinností od 1. ledna 2016 nahradí vyhlášku č. 30/2001 Sb. Umístění svislých
VíceCentrum polymerních materiálů a technologií Otty Wichterle realizace stavební části
Kvalifikační dokumentace k veřejné zakázce zadávané v otevřeném řízení dle zákona č. 137/2006 Sb., o veřejných zakázkách, ve znění pozdějších předpisů (dále jen zákon ) Název veřejné zakázky: Centrum polymerních
VíceStavební tepelná technika pomůcka pro cvičení
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební tepelná technika pomůcka pro cvičení (pro magisterský program Inteligentní budovy) Ing. Jiří Novák, Ph.D. Praha 2011 Evropský sociální fond
VícePlatné znění části zákona s vyznačením navrhovaných změn
Platné znění části zákona s vyznačením navrhovaných změn 11 (5) Pokud by provozem stacionárního zdroje označeného ve sloupci B v příloze č. 2 k tomuto zákonu nebo vlivem umístění pozemní komunikace podle
VíceSolární soustavy pro bytové domy Tomáš Matuška
Solární soustavy pro bytové domy Tomáš Matuška Československá společnost pro sluneční energii (ČSSE) Novotného lávka 5 116 68 Praha 1 Česká republika info@solarnispolecnost.cz Bytové domy v ČR sčítání
VíceZÁKLADNÍ POŽADAVKY BEZPEČNOSTI PRO OBSLUHU A PRÁCI NA ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍCH
ZÁKLADNÍ POŽADAVKY BEZPEČNOSTI PRO OBSLUHU A PRÁCI NA ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍCH 1 Základní pojmy Obsluha elektrických zařízení Pracovní úkony spojené s provozem zařízení jako jsou spínání, ovládání, regulování,
VícePŘÍLOHY I. Příloha k č.j.: 3299/M/09
PŘÍLOHY I Příloha k č.j.: 3299/M/09 Směrnice č. 9/2009 Ministerstva životního prostředí o poskytování finančních prostředků ze Státního fondu životního prostředí ČR v rámci Programu Zelená úsporám na opatření
VíceMajetek podniku a zdroje financování majetku. Majetek podniku a zdroje financování majetku. Majetek a jeho formy
Majetek podniku a zdroje financování majetku. cíle kapitoly Co je dlouhodobý a oběžný majetek. Co je vlastní a cizí zdroj. Inventura majetku a závazku. čas potřebný ke studiu 1,5 hodiny klíčová slova Dlouhodobý
VíceVYUŽITÍ ENERGIE VĚTRU
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 VYUŽITÍ ENERGIE VĚTRU ING. JAROSLAV
VíceZADÁVACÍ DOKUMENTACE PRO ZADÁVACÍ ŘÍZENÍ PODLE ZÁKONA Č. 137/2006 Sb. O VEŘEJNÝCH ZAKÁZKÁCH V PLATNÉM ZNĚNÍ, PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE VE STUPNI RDS
ZADÁVACÍ DOKUMENTACE PRO ZADÁVACÍ ŘÍZENÍ PODLE ZÁKONA Č. 137/2006 Sb. O VEŘEJNÝCH ZAKÁZKÁCH V PLATNÉM ZNĚNÍ, PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE VE STUPNI RDS ODKANALIZOVÁNÍ OBCE STŘÍBRNÁ SKALICE A. PRŮVODNÍ ZPRÁVA
VíceZapojením ÚKZÚZ se zvýší transparentnost a efektivita kontrol ekologických podniků
Zapojením ÚKZÚZ se zvýší transparentnost a efektivita kontrol ekologických podniků S ohledem na zvyšující se počet ekofarem dochází od nového roku v zajišťování kontrol ekologického zemědělství k rozdělení
VíceSpolečné stanovisko GFŘ a MZ ke změně sazeb DPH na zdravotnické prostředky od 1. 1. 2013
Společné stanovisko GFŘ a MZ ke změně sazeb DPH na zdravotnické prostředky od 1. 1. 2013 Od 1. 1. 2013 došlo k novelizaci zákona č. 235/2004 Sb., o dani z přidané hodnoty (dále jen zákon o DPH ), mj. i
VíceZÁKLADNÍ A MATEŘSKÁ ŠKOLA NUČICE - REKONSTRUKCE, PŘÍSTAVBA BUDOVA C - ŠKOLA - PŮDNÍ VESTAVBA
1. Údaje o stavbě Jedná se o historickou stavbu základní školy. PD řeší zástavbu podkrovního prostoru pro rozšíření kapacity základní školy. Jsou navrženy 3 třídy s příslušným zázemím. Projektová dokumentace
VíceKomentované Cenové rozhodnutí Energetického regulačního úřadu č. 9/2004 ze dne 20. října 2004, k cenám tepelné energie
Komentované Cenové rozhodnutí Energetického regulačního úřadu č. 9/2004 ze dne 20. října 2004, k cenám tepelné energie Energetický regulační úřad (dále jen Úřad ) podle 2c zákona č. 265/1991 Sb., o působnosti
VícePovinnosti provozovatelů bytových domů na úseku požární ochrany
Povinnosti provozovatelů bytových domů na úseku požární ochrany Stávající a vznikající nová bytová družstva nebo společenství vlastníků mají mimo jiné zákonem dané povinnosti na úseku požární ochrany.
VíceSoučástí směrnice je metodika postupu odečtu a rozúčtování spotřeby SV a TUV a metodika k rozúčtování spotřeby tepla.
SMĚRNICE K POUŽÍVÁNÍ A PROVOZU MĚŘIČŮ TEPLÉ UŽITKOVÉ VODY, STUDENÉ VODY A TEPLA A K ROZÚČTOVÁNÍ SPOTŘEBY A NÁKLADŮ NA TEPELNOU ENERGII DYJE - stavební bytové družstvo, U tržiště 814/2, 690 40 Břeclav Čl.
VíceMěsto Rožnov pod Radhoštěm, Masarykovo náměstí 128, 756 61 Rožnov pod Radhoštěm VÝZVA
Město Rožnov pod Radhoštěm, Masarykovo náměstí 128, 756 61 Rožnov pod Radhoštěm V Rožnově pod Radhoštěm dne 27.03.2014 VÝZVA k podání nabídky a k prokázání splnění kvalifikace k veřejné zakázce na dodávku
Více9.4.2001. Ėlektroakustika a televize. TV norma ... Petr Česák, studijní skupina 205
Ėlektroakustika a televize TV norma.......... Petr Česák, studijní skupina 205 Letní semestr 2000/200 . TV norma Úkol měření Seznamte se podrobně s průběhem úplného televizního signálu obrazového černobílého
VíceOdůvodnění veřejné zakázky. ÚzP pro Prahu 1 stavební úpravy budovy Štěpánská 619/28
Odůvodnění veřejné zakázky ÚzP pro Prahu 1 stavební úpravy budovy Štěpánská 619/28 Odůvodnění účelnosti veřejné zakázky podle 2 vyhlášky č. 232/2012 Sb., o podrobnostech rozsahu odůvodnění účelnosti veřejné
VíceZadávací dokumentace
Zadávací dokumentace Název veřejné zakázky: Fotovoltaická elektrárna Cítov Identifikační údaje zadavatele: Obec Cítov Cítov 203 277 04 Cítov IČ: 00236764 Osoba oprávněná jednat za zadavatele: Ing. Marie
VícePrincipy normativního rozpisu rozpočtu přímých výdajů RgŠ územních samosprávných celků na rok 2015 Č.j. MSMT-33071/2014
Principy normativního rozpisu rozpočtu přímých výdajů RgŠ územních samosprávných celků na rok 2015 Č.j. MSMT-33071/2014 1. ÚVOD Postup při financování krajského a obecního školství na rok 2015 je definován
VíceD. Dokumentace stavebního objektu
Ing. Věra Kadlečková AZ PROJEKT - V projektová a inženýrská kancelář Plynárenská 830 280 02 Kolín IV tel. 321 728 755, e-mail kadleckova@azproject.cz Stavebník : Stavba : OBEC BÝCHORY, BÝCHORY č.p. 57,
VíceCVIČENÍ 1 - část 3: PROVOZNÍ STAVY VZDUCHOTECHNICKÉ JEDNOTKY
CVIČENÍ 1 - část 3: PROVOZNÍ STAVY VZDUCHOTECHNICKÉ JEDNOTKY Na úvod řehled Jak vyočítat množství řiváděného vzduchu - ouze řiomenutí a ár dolňkových informací Množství řiváděného vzduchu V : Standardně:
VícePlatné znění částí měněných zákonů s vyznačením navrhovaných změn
Platné znění částí měněných zákonů s vyznačením navrhovaných změn Zákon č. 44/1988 Sb., o ochraně a využití nerostného bohatství (horní zákon) ČÁST TŘETÍ Ložiskový průzkum a hospodaření se zásobami výhradních
VícePALETOVÉ REGÁLY SUPERBUILD NÁVOD NA MONTÁŽ
PALETOVÉ REGÁLY SUPERBUILD NÁVOD NA MONTÁŽ Charakteristika a použití Příhradový regál SUPERBUILD je určen pro zakládání všech druhů palet, přepravek a beden všech rozměrů a pro ukládání kusového, volně
Více2.2.10 Slovní úlohy vedoucí na lineární rovnice I
Slovní úlohy vedoucí na lineární rovnice I Předpoklady: 0, 06 Pedagogická poznámka: Řešení slovních úloh představuje pro značnou část studentů nejobtížnější část matematiky Důvod je jednoduchý Po celou
VíceObec Nová Ves I. Výzva k podání nabídky
Obec Nová Ves I Václavské náměstí 22, 280 02 Kolín --------------------------------------------------------------------------- Věc: Výběrové řízení Výzva k podání nabídky na zakázku malého rozsahu "OPRAVA
VíceVI. Finanční gramotnost šablony klíčových aktivit
VI. Finanční gramotnost šablony klíčových aktivit Číslo klíčové aktivity VI/2 Název klíčové aktivity Vazba na podporovanou aktivitu z PD OP VK Cíle realizace klíčové aktivity Inovace a zkvalitnění výuky
VíceSolární kolektory pro rodinný dům: Stačí 1 metr čtvereční na osobu
Solární kolektory pro rodinný dům: Stačí 1 metr čtvereční na osobu Solárně-termické kolektory, které slouží pro ohřev teplé vody nebo přitápění, již nejsou žádnou novinkou. Na co si dát ale při jejich
VíceOdůvodnění veřejné zakázky dle 156 zákona. Odůvodnění účelnosti veřejné zakázky dle 156 odst. 1 písm. a) zákona; 2 Vyhlášky 232/2012 Sb.
Zadavatel: Česká republika Ministerstvo zemědělství Pozemkový úřad Tábor Název veřejné zakázky : Komplexní pozemková úprava Chotčiny Sídlem: Husovo náměstí 2938 390 01 Tábor Zastoupený: Ing. Davidem Mišíkem
VíceVyvažování tuhého rotoru v jedné rovině přístrojem Adash 4900 - Vibrio
Aplikační list Vyvažování tuhého rotoru v jedné rovině přístrojem Adash 4900 - Vibrio Ref: 15032007 KM Obsah Vyvažování v jedné rovině bez měření fáze signálu...3 Nevýhody vyvažování jednoduchými přístroji...3
VícePosouzení stávající soustavy vytápění. Posouzení stávající soustavy vytápění. Semináře JOULE 2012 Ing. Vladimír Galad galad@volny.
Posouzení stávající soustavy vytápění ÚVOD Připomeňme si, že existuje několik typů soustav pro vytápění a s nástupem nových technologií a využívání netradičních a obnovitelných zdrojů tepla přibývá řada
VíceČESKÉHO HNĚDÉHO UHLÍ. KONFERENCE ENERGETICKÝCH MANAŽERŮ na téma Energetická bezpečnost ČR v kontextu obsahu 3. energetického balíčku EU
BUDOUCNOST ČESKÉHO HNĚDÉHO UHLÍ KONFERENCE ENERGETICKÝCH MANAŽERŮ na téma Energetická bezpečnost ČR v kontextu obsahu 3. energetického balíčku EU Březen 2008 ing. Alexander Musil Problematika prvotních
VíceTEPELNÁ ČERPADLA ALTERNATIVNÍ ZDROJE TEPLA
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 TEPELNÁ ČERPADLA ALTERNATIVNÍ
VícePodpora výroby elektřiny z biomasy a bioplynu (z pohledu ERÚ) Petr Kusý Odbor elektroenergetiky Energetický regulační úřad www.eru.
Podpora výroby elektřiny z biomasy a bioplynu (z pohledu ERÚ) Petr Kusý Odbor elektroenergetiky Energetický regulační úřad www.eru.cz Obsah prezentace Stručné představení ERÚ Zákon č. 180/2005 Sb. o podpoře
VíceS t r á n k a 1 I N V E S T I C E D O R O Z V O J E V Z D Ě L Á V Á N Í
S t r á n k a 1 Zadavatel: Centrum pro zjišťování výsledků vzdělávání, příspěvková organizace Jeruzalémská 957/12 110 06 Praha 1 IČ: 72029455 DIČ: CZ72029455 Zastoupený: Mgr. Martinem Machem, ředitelem
VíceTab. 1 Podíl emisí TZL a SO₂ v krajích z celkového objemu ČR v letech 2003 až 2009 (v %)
3. Emise Jednou ze základních složek životního prostředí je ovzduší. Jeho kvalita zcela zásadně ovlivňuje kvalitu lidského života. Kvalitu ovzduší lze sledovat 2 způsoby. Prvním, a statisticky uchopitelnějším,
VíceSYLABUS PŘEDNÁŠKY 6b Z INŽENÝRSKÉ GEODÉZIE (Polohové vytyčování) 4. ročník bakalářského studia studijní program G studijní obor G
SYLABUS PŘEDNÁŠKY 6b Z INŽENÝRSKÉ GEODÉZIE (Polohové vytyčování) 4. ročník bakalářského studia studijní program G studijní obor G říjen 2014 1 1O POLOHOVÉ VYTYČOVÁNÍ Pod pojem polohového vytyčování se
VíceS_5_Spisový a skartační řád
Základní škola a mateřská škola Staré Město, okres Frýdek-Místek, příspěvková organizace S_5_Spisový a skartační řád Č.j.:ZS6/2006-3 Účinnost od: 1. 5. 2011 Spisový znak: C19 Skartační znak: S10 Změny:
VíceOvoce do škol Příručka pro žadatele
Ve smečkách 33, 110 00 Praha 1 tel.: 222 871 556 fax: 296 326 111 e-mail: info@szif.cz Ovoce do škol Příručka pro žadatele OBSAH 1. Základní informace 2. Schválení pro dodávání produktů 3. Stanovení limitu
VíceTermostatický směšovací ventil 2005. 04. Technický popis. Max. pracovní tlak: 1 MPa = 10 bar
TA MATIC 3400 11 5 15 CZ Termostatický směšovací ventil 2005. 04 Technický popis Oblast použití: Ventil je určen především jako centrální směšovač pro přípravu teplé užitkové vody (TUV) ve větších obytných
VíceTeplovodní krb. jako nejúčinnější zdroj tepla pro vytápění rodinných domků. Petr Měchura, AVE BOHEMIA s.r.o.
Teplovodní krb jako nejúčinnější zdroj tepla pro vytápění rodinných domků Petr Měchura, AVE BOHEMIA s.r.o. Státní finanční podpora na vytápění rodinných domků spalování biomasy (dřevo, pelety, rostliny
VíceFOND VYSOČINY NÁZEV GP
RF-04-2009-01, př. 1upr1 Počet stran: 6 FOND VYSOČINY Výzva k předkládání projektů vyhlášená v souladu se Statutem účelového Fondu Vysočiny 1) Název programu: NÁZEV GP Grantový program na podporu 2) Celkový
VíceČeský úřad zeměměřický a katastrální vydává podle 3 písm. d) zákona č. 359/1992 Sb., o zeměměřických a katastrálních orgánech, tyto pokyny:
Český úřad zeměměřický a katastrální POKYNY Č. 44 Českého úřadu zeměměřického a katastrálního ze dne 20.12.2013 č.j. ČÚZK- 25637/2013-22, k zápisu vlastnictví jednotek vymezených podle zákona č. 72/1994
Více1.11 Vliv intenzity záření na výkon fotovoltaických článků
1.11 Vliv intenzity záření na výkon fotovoltaických článků Cíle kapitoly: Cílem laboratorní úlohy je změřit výkonové a V-A charakteristiky fotovoltaického článku při změně intenzity světelného záření.
Více