STATICKÝ VÝPOČET: PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 02 Veřejné WC

Transkript

1 -1- STATICKÝ VÝPOČET: PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO REALIZACI PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 0 Veřejné WC A) SVISLÉ ZATÍŽENÍ STŘECHY: SKLON: 9 o ; sin 0,156; cos 0,99 ; 1/cos 1; tg 0,158; Plechová krytina.....0,07 kn/m.. 0,07 kn/m Folie+parozábrana ,03 kn/m 0,03 Záklop OSB desky 1,8cm... 0, kn/m 3...0,13 Krokve 0,1. 0,18. 5 kn/m 3...0,11 Tepelná izolace..18+7cm..0,5. 0,35 kn/m 3..0,09 Podhled SDK.0, kn/m. 0, Zatížení stálé charakteristické......g k 0,63 Zatížení sněhem dle ČSN EN (Z1-říjen 006) II.sněhová oblast (Ostrava-Mar.Hory)..s k 1 kpa 1 kn/m Ce součinitel expozice1; Ct tepelný součinitel1 µ tvarový součinitel zatížení sněhem.. 0,8 Charakteristická hodnota zatížení sněhem: q k 0,8.Ce.Ct.sk0, kn/m 0,8 kn/m Toto proměnné zatížení je jediné, je tedy automaticky hlavním proměnným zatížením. Návrhový součinitel pro hlavní proměnné zatížení činí γ q 1,5.ψ..(ψ0,7 ) nebo 1,5 Kombinace zatížení: Návrhové hodnoty zatížení (STR/GEO soubor B), podle tabulky A1.(B) Při uvažování výrazu (6.10a) obdržíme: fd 1,35. g k + 1,5. ψ. q k 1,35. 0,63 + 1,05.0,8 0,85+0,84 1,69 kn/m Při uvažování výrazu (6.10b) obdržíme: fd 0,85.1,35. g k + 1,5. q k 1,15. 0,63 + 1,5.0,8 0,7+1, 1,9 kn/m >1,69 Průměrný součinitel zatížení.γ 1,9/(0,63+0,8) 1,9/1,43 1,34 B) ZATÍŽENÍ VĚTREM: Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN (třída ) duben oprava 1-září 008 1) ZATÍŽENÍ NA STŘECHU; Výchozí základní rychlost větru do výšky z 10m pro II.oblast v b, 0 5m/s (mapa) c dir (součinitel pro směr větru) 1; c season (součinitel ročního období)1; c o (součinitel orografie) 1; Terén kategorie III (nízká zastavba) tab (z o 0,3; z min 5), z 3m(výška objektu) < z min Základní rychlost větru.. v b c dir.c season.v b, m/s 5m/s Střední rychlost větru; c o (součinitel orografie) 1; Součinitel terénu..k r 0,19(z 0 /z 0II ) 0,07 0,19(0,3/0,05) 0,07 0,19.6 0,07 0,19.1,130, c r( (součinitel drsnosti terénu) k r. ln(z/z 0 ) 0,. ln(5/0,3) 0,.ln 16,7 0,.,8 0,6 Střední rychlost větru ve výšce z 10m nad terénem.v m c r.c o.v b 0,6.1. 5m/s 15,5m/s Turbulence větru; Intenzita turbulence větru ve výšce z 5m nad terénem:iv 0,36 k c ln( z / z ) 1.ln(5/ 0,3) ln16,7,

2 -- Maximální dynamický tlak: ρ měrná hmotnost vzduchu 1,5kg/m 3 Základní dynamický tlak větru. q b 0,5.ρ. v b 0,5.1, N/m 0,39 kn/m Maximální dynamický tlak.. q p q p,k [1+7.Iv]. (0,5..ρ. v m ) (1+7. 0,36). (0,5.1,5.15,5 ) (1+,5) , N/m 0,53 kn/m Součinitel expozice c e q p /q b 0,53 / 0,39 1,36 odpovídá grafu v normě-obr.4. q p c e.q b 1,36. 0,39 0,53 kn/m Součinitel konstrukce c s c d 1 Průměrný aerodynamický součinitel pro tlak na plochou střechu: C pe,10,(f-i) ± 0,45 Průměrný charakteristický tlak kolmý na plochou střechu: w n q p.c pe,10,(f-i) 0,53.0,45 0,4 kn/m Průměrný aerodynamický součinitel pro vztlak na konzolu: C pe -1,3 Průměrný charakteristický vztlak na konzolu: w n q p.c pe,10 0,53.1,3-0,69 kn/m ) CELKOVÉ PŘITÍŽENÍ VĚTREM NA PLOCHOU STŘECHU: Návrhový součinitel pro vítr (hlavní proměnné zatížení) činí. není-li zatížení sněhem γ q 1,5 Návrhový součinitel pro vítr činí je-li zatížení sněhem γ q 1,5.ψ.(ψ 0,3 ) 0,45 Průměrný návrhový (tlak nebo sání) na plochou střechu činí: w s 0,4 kn/m.0,45 0,11 kn/m Toto přitížení větrem je pro kombinaci stálé+sníh zanedbatelné Průměrný návrhový vztlak na konzolu činí: w s 0,69 kn/m.1,5-1,03 kn/m Toto přitížení větrem je pro kombinaci stálé+sníh zanedbatelnévztlak větru na konzolu je větší než stálě zatížení nutno kotvit krokve do věnce C) POSOUZENÍ KROKVE 1/18cm á 1m: NAVRHOVÁNÍ dřevěných konstrukcí dle ČSN EN (prosinec 006) Třída pevnosti konstrukčního dřeva dle EN 338 C SI (rostlé dřevo- topol a jehličnany) Tyto níže uvedené hodnoty vlastností dřeva odpovídají dřevu s vlhkostí při teplotě 0 o C a relativní vlhkosti 65%, to znamená v I třídě provozu. Charakteristické hodnoty pevností: Ohyb...f m,k MPa; Tah rovnoběžně s vlákny f t,o,k. 13 MPa; Tah kolmo k vláknům f t,90,k.0,5 MPa; Tlak rovnoběžně s vlákny.. f c,o,k 0 MPa Tlak kolmo k vláknům f c,90,k,4 MPa Smyk..f v,k..,4 MPa Charakteristické hodnoty tuhostí: Průměrná hodnota modulu pružnosti rovnoběžně s vlákny E 0,mean 10 GPa10000MPa 5% kvantit modulu pružnosti rovnoběžně s vlákny E 0,05 6,7 GPa Průměrná hodnota modulu pružnosti kolmo k vláknům. E 90,mean 0,33 GPa Průměrná hodnota modulu pružnosti ve smyku.. G mean 0,63 GPa a relativní vlhkosti 65% γ M 1,3 návrhový součinitel pro vlastnosti materiálu rostlého dřeva a jeho únosnosti Modifikační součinitel pevnosti pro třídy provozu 1 a s ohledem na trvání zatížení: k mod 0,9.pro kombinaci zatížení.stálé+dlouhodobé+střednědobé+krátkodobé Modifikační součinitel deformace pro třídy provozu: k def 0,6.pro třídu provozu 1 ( k def 0,8.pro třídu provozu )

3 -3- a) OHYB: Krokev je nosníkem o jednom poli (L,7m) s konzolou (L,15m) Krokve 1/18cm..pruty č.1- A 16 cm ; Jy cm 4 ; Wy 583/9 648 cm 3 Ohybové momenty: M d.(konzola) (1,9.,15 )/ 4,4 knm M d)bez konzoly) (1,9.,7 )/8 1,8 knm (bez konzoly vyhoví krokve10/14cm). Reakce: A 1, 1,9kN/m.,7.0,5-4,4/,7,6-1,61kN B,1,6+1,64,kN; B,3 1,9.,15 4,1kN B 1,9.(,7+,15)-1(1,9. 4,85) -18,3kN fm, k Návrhová pevnost dřeva v ohybu.. f m,d k mod. 0,9. 15, MPa M 1,3 Md 4,4 σ m,d m. d 6,8 6,8 MPa f m,d 15, MPa 0,45 1..Vyhoví Wy 0, 648 f, 15, Příčná a torzní stabilita: Střešní desky OSB jsou uloženy na horní taženém líci konzoly, nutno tedy nutno posoudit krokev s vlivem vzpěru tlačeného pásu. Kritické napětí za ohybu pro l ef.l.,154,3m 6 0,78. b. E0, 05 0,78.0,1.6,7.10 σ m,crit 977 kn/m 197 MPa h. L ef 0,18.4,3 m d λ rel.m f m, k m. crit 0,48 < 0,75 Příčná a torzní stabilita nemá vliv. 97 b) SMYK V d,max B 1 4, kn: fv, k,4 Návrhová pevnost dřeva ve smyku.. f v,d k mod. 0,9. 1,7 MPa M 1,3 k cr součinitel trhlin ve smyku pro rostlé dřevo 0,67 A cr A. k cr 0,016. 0,67 0,0145m 1,5V. d 1,5.4, τv,d 434 kn/m 0,44 MPa 1,7 MPa A 0,0145 cr c) PRŮHYB: Jy cm 4 ; f k f d /1,34 1,9/1,341,43kN/m Informativní průhyb konzoly při plném vetknutí : 4 4. q. l 1,43.,15 w inst (plné vetknutí) 0,65cm < L/15015/1501,43cm 8. E. I 8.1.5,83 Průhyb bez dotvarování Skutečný průhyb je však definován mírou stočení nad podporou konzoly. Dle stroj.výpočtu je průhyb konzoly při plném zatížení sněhem na konzole a polovičním zatížením sněhem v poli,7m: w inst 1,9/1,341,41cm < L/15015/1501,44cm Konečný průhyb včetně dotvarování: Pro dotvarování má výrazný vliv stálé zatížení, které činí 44% celkového zatížení. g k + q k 0,63 +0,8 1,43 kn/m. g k 44%; q k 56% w inst,g w inst. 0,44 1,44.0,44 0,63 cm; w inst,q w inst. 0,56 1,44.0,56 0,81 cm Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst, w inst,g + w inst,q 0,63+0,81 1,44cm Konečný(čistý včetně dotvarování) průhyb od stálého a proměnného zatížení: w net,fin w inst,g (1+k def ) + w inst,q (1+ψ. k def ) 0,63 (1+0,6) + 0,81(1+0,0.0,6) 0,63.1,6 + 0, ,81 1,81 cm > L /150 15/150 1,43cm Nevyhoví, nutno zvětšit průřez na 1/0cm!! Pak: Jy cm 4 ;

4 w net,fin 1,81. (583/8000)1,81.0,731,3cm < L /150 15/150 1,43cm Vyhoví -4- D) POSUDEK OCELOVÉHO PRŮVLAKU Uč.0 : Ocelový průvlak (prostý nosník na rozpětí 5,95m) v průčelí vynáší reakce krokví.nd 8,3kN/m NÁVRHOVÉ ZATÍŽENÍ PRŮVLAKU: Střecha..8,3 kn/m Zdivo Ytong...0,5.0,5. 8kN/m 3. 1,35.0,67 Ocel. průvlak 0,3kN/m. 1,35..0,43 Celkem...f d...9,4 Návrhové hodnoty vnitřních sil: 1) Ohybový moment M dy 8 1.9,4. 5,95 41,6 knm ) Smyková síla (reakce) V d,max 9,4.,97 8 kn Parametry ocelového nosníku Uč.0 b/h 80/0mm: Ocel S35...fy 35 MPa; fy(smyk)35.0,577135mpa Součinitel materiálu γ M γ M1 γ M 1 Tloušťka stojiny.0,9cm Tloušťka pásnic..1,5cm Plocha nosníku...a 37,4 cm Účinná smyková plocha.a vy 0,9. (-.,5) 0,9.1715,3 cm Momenty setrvačnosti.iy 690 cm 4 ; Iz 197 cm 4 Moment setrvačnosti v kroucení..i t 16, cm 4 Moduly průřezu.. Wy 45 cm 3 ; Wz 33,6 cm 3 Poloměry setrvačnosti. iy 8,48 cm; iz,9 cm Výsečový moment setrvačnosti...i 14600cm 6 Výsečová souřadnice.ω min 6,3 cm ω max 49,8 cm Výsečový modul průřezu..w I / ω min 14600/6,3555 cm 4 W I / ω max 14600/49,893 cm 4 W min 93cm 4 W max 555cm 4 Polární poloměr setrvačnosti ke středu ohybu A.i A i y i z a y a z 9,76cm 8,48,9 4,5 0 71,9 5,3 18,1 0 95, 3 9,76cm G. I Parametr t , 16, ,38.0,00110,0004/cm ψk0,0/cm E. I Poloměr setrvačnosti tlačeného pásu ohýbaného prutu:.h / h-t -1,50,75 / iz. h,9.0,75.i z1,8cm i. 8,48. 0,6. I 1 Poměrný parametr kroucení.α t z I /. t h I Z t / I zi 0,6 h. It I Z y 0,6. 0,75 16, 197 0,03.0,870,0086/cm

5 -5- VELIKOSTI DÍLČÍCH NAPĚTÍ: 1) Ohybový moment Mdy 41,6 knm Mdy 41, σ d1,mdy 170 MPa fy 35 MPa; σ d1,mdy / fy 0,7 1 Wy 0, Klopení tlačeného pásu 1,5/8cm Lz595cm..Ohyb.moment.. Mdy 41,6 knm M c,rd únosnost bez vlivu klopení Wy.f 0, ,5 knm M b,rd návrhový moment nosníku při klopení χ. M c,rd χ. 57,5 knm Aeff,f účinná plocha tlačeného pásu 1, cm Aeff,wc účinná plocha stojiny 0,9.19,5/3 5,85 cm ; Aeff 1,5.8+5,8515,8 cm Ieff 1 1.1, ,3 cm 4 ; if,z 53,3 1,84 cm 15,8 λ1 Π. E ,14. 3,14. 9,8 93,9..platí vždy pro ocel S35(ε 1) fy z 33 λz 33 > 150; Poměrná štíhlost. λlt 3,4 >1 1, , 9 Nutno kotvit krokve do horního pásu ocelového nosníku a tím eliminovat klopení. ) Smyk Vdy 9,4.,97 7,9 kn Aw účinná smyková plocha stojiny 0,9. (-1,5.) 0,9. 19,5 17,6cm Platí podmínka, že hw/tw 19,5/0,9 7 není nutné posuzovat boulení fy 35 Vc, Rd Únosnost stojiny ve smyku Aw. 1,76. 1,76.135MPa 40 kn 7,9 kn 3 3 τd smykové napětí stojiny Vdy/Aw 7,9/0, kn/m 15,8MPa Platí podmínka, že Af1/Aw 1,5. 8 /17,6 10/17,6 0,57 0,6 3) Kroucení nosníku M T 1,18 knm Nosník je v podporách podepřen vůči kroucení kotvením do věnce. Kroucení je způsobeno excentricitou od středu zatížení ke středu ohybu ocelového průvlaku.. Krouticí moment.. M T 7,9. 0,045 1,18kNm Moment setrvačnosti v kroucení I t 16, cm 4 Moment setrvačnosti -výsečový.i cm 6 Výsečová souřadnice.ω max 49,8 cm W I / ω max /49,8 9 cm 4 0,000009m 4 ; k σ T 0,38.It I 0,38.16, ,0/cm M Ṭ W k 1, kn/m 0 MPa fy 35 MPa; 0, V místě podpory je nulový ohybový moment průřez vyhoví na kroucení 4) Průhyb.fk fd/1,34 9,4/1,347 kn/m f w k. L , E. Iy 384., ,95 0,0m cm > L/ /4001,5cm 384., Průřez Uč.0 nevyhoví na průhyb kvůli skleněným výkladcům. Provést buď Uč.40 pak wcm.(690/3600). 0,751,5cm Vyhoví Nebo Ič.40, které je výhodnější z důvodů kroucení.

6 -6- E) POSUDEK PŘEKLADŮ : Nad okny a dveřmi jsou nosné překlady Ytong: Hmotnost zdiva Ytong tl.5cm včetně omítek a zateplení: G k 0,5.6kN/m 3 +.0,01.16kN/m 3 +0,05 (izolace) 1,5+0,38+0,081,96kN/m t.j 1,96/0,5 8kNm 3 1) PŘEKLAD NAD DVEŘMI Lo 1,1m NOPIII/3/..5/5/150cm Navrhové zatížení překladu: Střecha.1,9kN/m. 1,...8,3 kn/m Zdivo Ytong...(0,5. 8kN/m 3. 1,35).0,65,7kN/m.0,65 1,75 Věnec (0,5.0,5.5kN/m 3 ). 1,351,56.1,35.,1. Celkem...f d...1, Dle podkladů Ytong je gd, (dov.včetně vl.tíhy kn/m > 1, Vyhoví Informativní návrhový moment Md.1,5 /8.4,3kNm ) PŘEKLAD NAD OKNY Lo 0,75m NOPII/3/3...5/5/130cm f d...1, kn/m Dle podkladů Ytong je gd, (dov.včetně vl.tíhy 3kN/m > 1, Vyhoví Informativní návrhový moment Md 3.0,85 /8.,1kNm F) ZATÍŽENÍ ZDIVA YTONG +ZÁKLADY : 1) ZADNÍ STĚNA WC 5/100cm Překlad dle bodu E 1, kn/m Zdivo Ytong...(0,5. 8kN/m 3. 1,35).,65,7kN/m.,65.7, Návrhové zatížení...n d.. 19,4 σ zdiva 19,4/ (0,5.1) 78 kn/m 0,08 MPa 0,35MPa Vyhoví Ytong P4/M,5 Základ konstruktivní šířka základu 0,5m; Vl.tíha..Gd 0,5.1,. 4.1,35 9,7kN/m σ zákl.spáry (19,4+9,7) / (0,5.1) 9,1/0,5 117 kn/m 0,1 MPa 0,MPa Vyhoví ) ČELNÍ ROHOVÝ UZEL MHD 5/100cm Na těchto dvou uzlech je uložen ocelový průvlak Uč.40: Reakce ocelového průvlaku 9,4.,97.8 kn Zdivo Ytong nad věncem...(0,5. 8kN/m 3. 1,35).0,4.1,7kN/m.0,4.1,1 Věnec štítu (0,5.0,5.5kN/m 3 ).1.1,351,56.1,35,1. Zdivo Ytong pod věncem..(0,5. 8kN/m 3. 1,35).,65.1,7kN/m.,65 7, Návrhové zatížení...n d.. 38,4 Excentrické uložení ocelového průvlaku na konci stěny způsobuje vůči ose pomyslného pilíře šířky1m ohybový moment M dz 8.(0,5-0,05) 8.0,45 1,6kNm e dz 1,6/38,4 0,33m σ zdiva 38,4/ 0,5.(1-.0,33) 38,4/0,5.0,3438,4/0, kn/m 0,45 MPa > 0,35MPa Pomyslný pilíř šířky 1m nevyhoví.nutno jej odlehčit provedením konzolového věnce.

7 -7- Md (věnce5/5cm) 8.0,5 14kNm ør1 do horního líce d 5--1 cm As,6 cm, Fs,6. 43,5 98 kn : z d (Fs /. b. fyd) 0, (98 /.0, ) 0, 0,015 0,m M Rd Fs. z 98. 0, 19,6 knm > 14 knm TřmínkyøR6á15cm.v úseku 1,m; A sw 0,8cm.ks 0,56cm ; f yw 435 MPa F sw 4,6 kn Tyto třmínky střižné Ø R6á 0,15m přenesou smykovou sílu V Rd,s F sw(ør6).z.cotg θ/s 4,6. 0,.,5/0,15 1,3 /0,15 8 kn > 8 kn Základ 0,5/1,6 m; Vl.tíha..Gd 0,5.1,. 4.1,35.1,6 9,7.1,6 15,5kN Nd 38,4+15,553,9kN e dz 1,6/53,9 0,3m σ zákl.spáry 53,9 /0,5.(1,6-.0,3) 53,9/(0,5.1,14) 53,9/0,8 190 kn/m 0,19 MPa 0,MPa Vyhoví ) ČELNÍ ROHOVÝ UZEL MHD 5/150cm Na těchto dvou uzlech je uložen ocelový průvlak Uč.40: Reakce ocelového průvlaku 9,4.,97.8 kn Zdivo Ytong nad věncem (0,5. 8kN/m 3. 1,35).0,4.1,5,7kN/m.0,6.1,6 Věnec štítu (0,5.0,5.5kN/m 3 ).1,6.1,35,5.1,35...3,4. Zdivo Ytong pod věncem (0,5. 8kN/m 3. 1,35). 1,5.,65 4kN/m.,65 10,7 Návrhové zatížení...n d.. 43,7 a) Exentricita ve směru štítu Excentrické uložení ocelového průvlaku na konci stěny způsobuje vůči ose pomyslného pilíře šířky1,5m ohybový moment M dz 8.(0,75-0,05) 8.0,7 19,6kNm e dz 19,6/43,7 0,45m σ zdiva 43,7/ 0,5.(1,5-.0,45) 43,7/(0,5.0,6)43,7/0,15 90 kn/m 0,9 MPa < 0,35MPa Pomyslný pilíř šířky 1,5m vyhoví.bude odlehčen provedením konzolového věnce. Md (věnce5/5cm) 19,6kNm ør1 do horního líce d 5--1 cm As,6 cm, Fs,6. 43,5 98 kn : z d (Fs /. b. fyd) 0, (98 /.0, ) 0, 0,015 0,m M Rd Fs. z 98. 0, 19,6 knm > 19,6 knm TřmínkyøR6á15cm.v úseku 1,5m; A sw 0,8cm.ks 0,56cm ; f yw 435 MPa F sw 4,6 kn Tyto třmínky střižné Ø R6á 0,15m přenesou smykovou sílu V Rd,s F sw(ør6).z.cotg θ/s 4,6. 0,.,5/0,15 1,3 /0,15 8 kn > 8 kn Základ 0,5/,1 m; Vl.tíha..Gd 0,5.1,. 4.1,35.,1 9,7.,1 0,3kN Nd 43,7+0,364kN e dz 19,6/64 0,3m σ zákl.spáry 64 /0,5.(,1-.0,3) 64/(0,5.1,5) 64/0,37 17 kn/m 0,17 MPa 0,MPa Vyhoví -8-

8 b) Exentricita ve směru podélném: Ve směru podélném tedy je exponovaný roh 5/60cm zatížen silou Nd43,7kN Uložení ocelového průvlaku na konci stěny způsobuje vůči ose pilíře tl.5cm ohybový moment M dy 8. e dy(strop) 8.0,04 1,kNm e dy(strop) (1.5-8,3) 4,cm POSUDEK PILÍŘE 5/60cm Ytong P4-500/M,5, h,8m světlá výška Výpočet proveden dle ČSN EN Obecné údaje: Pálený zdicí prvek skupiny 1 zdicí prvky bez otvorů.plné cihly, pórobeton, vápenopísk Zdicí prvky při zadané návrhové maltě jsou dále zařazeny do kategorie I. To znamená, že dílčí (návrhový) součinitel spolehlivosti zdiva γ M,5 fu 4 MPa (deklarovaná pevnost zdicích prvků v tlaku od výrobce) f b,6 MPa Normalizovaná průměrná pevnost zdicího prvku v tlaku f m,5 MPa Průměrná pevnost malty obyčejné malty..m,5 K 0,8..Součinitel pro skupinu 1.viz tabulka 3-str.33..ČSN EN Charakteristická pevnost zdiva v tlaku P4/M,5 f k K.f b 0,7. f m 0,3 0,8.,6 0,7.,5 0,3 0,8. 1,95.1,31,1MPa f d f k / γ M,1/,5 0,84 MPa.. Návrhová pevnost v tlaku 1) ÚNOSNOST STĚNY V HLAVĚ BEZ VZPĚRU: b 0,6m šířka stěny, t 0,5m.tloušťka stěny, h ef h.ρ,8.1,8m.výška stěny E 700.f k (pro porobeton), N Rd Ф.fd. A..Ф zmenšující součinitel (v hlavě, patě nebo ve středu) vyjadřující vliv vzpěru, počáteční výstřednosti a výstřednosti způsobené zatížením a účinky dotvarování. Výstřednosti v hlavě e mk e m + e k 0,05.t t/0 Pro štíhlost stěn h ef / t 80/5 11, 15 e k 0 ( Dotvarování lze zanedbat) Výstřednost od excentrického uložení ocelového ptůvlaku e strop 4,cm Výstřednost od tlaku větru, pokud působí.e hm 0 Výstřednost počáteční..e init h ef /45080/450 0,6cm Výstřednost bez dotvarování.e m e strop + e hm ± e init 4, +0+ 0,64,84cm e mk Únosnost bez vzpěru: E krátkodobý modul pružnosti K E. f k 700.f k 700.,1MPa 1470MPa h ef f. k 0 f. k t E fk e A m 4, t 5 hef 1,67 u t e 19,3 31. t ,19 1-0,38 0,6 m ,67 5 4,84 19, ,67 19,3 6 1,67-0,13 13,3

9 u 0,13 Ф m A 1. e 0,6.,7 0,017 0,6.,7 0,6 0,6 (e základ přirozeného logaritmu Eulerovo číslo,7) N Rd Ф m.fd. b.h 0, (0,5.0,6) 78kN > 43,7kN Informativní dovolená velikost napětí..78/(0,5.0,6) 78/0,1550kN/m 0,5MPa e mk /t 4,84/5 0,19. Ф m 0,6 z grafu odpovídá ) ÚNOSNOST UPROSTŘED VÝŠKY - VZPĚR: b 0,6m šířka stěny, t 0,5m.tloušťka stěny, h ef h.ρ,8.1,8m.výška stěny E 700.f k (pro porobeton), N Rd Ф.fd. A..Ф zmenšující součinitel (v hlavě, patě nebo ve středu) vyjadřující vliv vzpěru, počáteční výstřednosti a výstřednosti způsobené zatížením a účinky dotvarování. Výstřednosti v hlavě e mk e m + e k 0,05.t t/0 Pro štíhlost stěn h ef / t 80/5 11, 15 e k 0 ( Dotvarování lze zanedbat) Výstřednost od excentrického uložení ocelového ptůvlaku e strop 4,cm Výstřednost od tlaku větru, pokud působí.e hm 0 Výstřednost počáteční..e init h ef /45080/450 0,6cm Výstřednost bez dotvarování.e m e strop + e hm ± e init 4, +0+ 0,64,84cm e mk E krátkodobý modul pružnosti K E. f k 700.f k 700.,1MPa 1470MPa h ef f. k 80 f. k 11,.0,038 0,43 t E fk e A m 4, ,19 1-0,38 0,6 t 5 hef 80 1,67 1,67 u t e 19,3 31. t m 5 4,84 19, , 1,67 19,3 6 9,53 0,7 13,3 u 0,7 Ф m A 1. e 0,6.,7 0,6.,7 0,6 0,6.0,77 0,48 N Rd Ф m.fd. b.h 0, (0,5.0,6) 60kN > 43,7kN Vyhoví Informativní dovolená velikost napětí..60/(0,5.0,6) 60/0,15400kN/m 0,4MPa e mk /t 4,84/5 0,19. Ф m 0,48 z grafu odpovídá