ENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "ENÍ TECHNICKÉ V PRAZE"

Transkript

1 ESKÉ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická BAKALÁSKÁ PRÁCE 006

2

3 ESKÉ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická Katedra mení Využití Rogowskiho cívky pi mení proudu a analýza dosažených parametr 006

4 estné prohlášení Prohlašuji, že jsem zadanou diplomovou práci zpracoval sám s pispním vedoucího práce a konzultanta a používal jsem pouze literaturu v práci uvedenou. Dále prohlašuji, že nemám námitek proti pjování nebo zveejování mé diplomové práce nebo její ásti se souhlasem katedry. V Praze dne

5 Podkování

6 eské vysoké uení technické v Praze elektrotechnická Katedra mení K /006 Fakulta Školní rok ZADÁNÍ BAKALÁSKÉ PRÁCE Student Obor Kybernetika a mení Název tématu: Využití Rogowskiho cívky pi mení proudu a analýza dosažených parametr Zásady pro vypracování: Seznamte se s problematikou bezkontaktního mení proudu a fyzikálními principy funkce Rogowskiho cívky. Vytvote micí pístroj vhodný k bezkontaktnímu snímání proudu. Dále navrhnte a realizujte systém pro mení vlastností parametr tohoto pístroje. Zamte se zejména na amplitudové a fázové chyby, vliv polohy vodie uvnit micí cívky, psobení blízkých proud (pi použití v tífázové soustav) a vliv okolního homogenního magnetického pole.

7 Anotace: Tato bakaláská práce se zabývá využitím Rogovskiho cívky pro bezkontaktní mení proudu. Cílem této práce je návrh a realizace vhodné elektroniky pro mení proudu Rogowskiho cívkou a následné vyhodnocení namených parametr. Pro mení jsou využity voltmetry HP 3441A, Lock-In zesilovae, výkonový analyzátor Norma D51355.

8 Obsah Zadání Anotace Podkování Obsah 1. Úvod...4. Rogowskiho cívka Rogovskiho cívka a Ampérv zákon...6. Konstrukce Rogowskiho cívky Testované cívky Integrátor Amplitudová a fázová chyba Amplitudová a fázová chyba pro proudy do A Pevodní charakteristika pro proudy do A Linearity pro proudy do A Fázová chyba pro proudy do A Amplitudová a fázová chyba pro proudy do 0 A Pevodní charakteristika pro proudy do 0 A Linearita pro proudy do 0 A Fázová chyba pro proudy do 0 A Vliv polohy vodie procházejícího cívkou Vliv vnjších proud Vliv vzdálenosti vodie od cívky Vliv vzdálenosti vodie od kolmo situované cívky Peslechy od sousedního vodie v uspoádání v elektromru Mení výkonu Závr Seznam použité literatury...34 Píloha

9 1. Úvod Elektrická energii v eské republice, ale i na celém svt je rozvádna ve form stídavého proudu. Rozvodná sí je v dnešní dob velmi rozsáhlá a je na ni pipojena naprostá vtšina obyvatel vysplých zemí. Protože si jednotlivé spotebitelské subjekty nedokáží elektrickou energii vyrobit sami, nebo jen ve velmi omezeném množství, odebírají elektrický proud od elektrárenských a distribuních spoleností. Aby bylo možné útovat spotebovanou energii, je nutné ji u jednotlivých spotebitelských subjekt s dostatenou pesností mit. K tomuto úelu slouží elektromry. Pvodní analogové elektromry založené na principu elektromagnetické indukce sloužili u odbratel elektrického proudu adu let. V dnešní dob jsou však na mení spoteby elektrické energie kladeny stále vtší nároky. Mící pístroje dnes dokáží mit stále více veliin, okamžitý výkon, spotebovanou energii, úiník, proud, aj. Samotné elektromry musí mit s dostatenou pesností, musí být spolehlivé, odolné vi rušení a v neposlední ad by výrobní náklady mly být co nejmenší. Z tchto dvod se stále hledají nové možnosti mení proudu, výkonu, apod. V této práci se hledají nové možnosti mení proudu práv pro využití v elektromrech. Konkrétn se hledají možnosti využití Rogowskiho cívky pro bezkontaktní mení proudu. Tato práce se zabývá promováním základních parametr Rogowskiho cívky a návrhem vhodné mící elektroniky. Zde navržená elektronika by mla splovat jisté pedpoklady pro praktické použití v mících systémech, tj. jednoduchou konstrukci, nízkou cenu a možnost dalšího zpracování výstupu napíklad systémem s mikroprocesorem. 4

10 . Rogowskiho cívka Rogowskiho Chattockv potenciometr (RCP) se používá jako senzor magnetického naptí. Pi mení stídavých proud vyniká velkým rozsahem od jednotek ma do MA o frekvencích od desetin Hz do jednotek MHz. Cívka je navinuta na nemagnetickém nevodivém toroidním popípad pružném jádru, které obepíná vodi. Stídavé magnetické pole indukuje na cívce naptí úmrné procházejícímu proudu vodiem. Výstup cívky je dán di u = M dt kde M je vzájemná induknost di/dt zmna proudu v ase Obr. 1.1 Rogowskiho cívka s toroidním jádrem [5] Jedna z nejdležitjších vlastností Rogowskiho cívky je lineární závislost výstupu na vstupu. Díky použitému jádru se u cívky neprojevuje hystereze a ani saturace. Díky linearit, se cívka dá velmi snadno kalibrovat. Cívka má také velmi dobré dynamické vlastnosti a výbornou pechodovou odezvu. U Rogowskiho cívky je velmi dležité zajistit rovnomrné navinutí závit na jádro. Kdybychom uvažovali dokonale rovnomrné navinutí, tak by podle Ampérova zákona nezáleželo na pozici vodie, který cívka obepíná. Zárove ani nezáleží na tvaru cívky, ehož se využívá u cívek s pružným jádrem. 5

11 Pi nerovnomrném navinutí vzniká pomrn velká chyba zpsobená zmnou polohy vodie procházejícího cívkou. Nerovnomrné navinutí také zvtšuje citlivost na okolní elektromagnetické rušení..1 Rogovskiho cívka a Ampérv zákon Teorie Rogowskiho cívky velmi dobe objasuje užití Ampérova zákona. Rogowskiho cívka snímá magnetické pole kolem vodie a Ampérv zákon poskytuje vztah mezi tokem proudu a magnetickým polem kolem vodie. Ampérv zákon mžeme formulovat tak, že cirkulace vektoru H je rovna celkovému proudu, který protíná integraní dráhu. (.1) H dl = k I k Pi zmn magnetického toku v závitech cívky se indukuje na jeho výstupu napový impuls, který mže být men pomocí elektronického integrátoru. Na jednotku délky potenciometru pipadne n závit. Prez trubice je S. Zákon celkového proudu mžeme psát v obvyklé form (.1). Integraní kivku mžeme ztotožnit s osovou kivkou potenciometru. Intenzitu magnetického toku vyjádíme jako H = B / μ 0, takže ve vztahu (.1) bude 1 μ 0 c B dl = i (.) Zárove podle obrázku 1. bude platit H cos αdl = i (.3) kde dl je úsek cívky, který je tak krátký, že lze zanedbat jeho kivost. Potenciometr má rozvinutou délku l a celkový poet závit n. Úsek délky dl má tedy n dl závit a jeho cívkový tok bude: dφ = μ0 H A n cosα dl (.4) 6

12 kde H je magnetické pole, které svírá s úsekem cívky dl úhel. Celkový tok je pak dán integrací podél cívky. Φ = μ0nai μ (.5) l dφ = 0nA H cosαdl = Pro stídavý proud, naptí na výstupu bude dáno zmnou magnetického toku v ase. Tedy: () t dφ μ na di = = (.6) dt l dt u 0 Pro praxi je pak dležitá vazba mezi cívkou a vodiem M, tedy vzájemná induknost. M μ na = 0 (.7) l Obr. 1. Znázornní vektoru H [3] 7

13 . Konstrukce Rogowskiho cívky Rogovskiho cívky mžeme rozdlit podle dvou typických kostrukcí 1) cívky s pevným toroidním jádrem ) cívky s pružným jádrem Vinutí Rogowsiho cívky je navinuto na nemagnetickém nevodivém jádru. V našem pípad je toto jádro pevné toroidní. Pro cívku jsou dležité její rozmry, ze kterých mžeme urit vzájemnou induknost. M μ = 0 nw ln π b a (.8) kde M je vzájemná induknost 7 μ permeabilita vzduchu ( 4 10 ( H / m) 0 π ) n W b a poet závit cívky tlouška jádra (m) vnjší polomr jádra (m) vnitní polomr jádra (m) Obr..1 Rozmry Rogowskiho cívky [] 8

14 Obr.. Konstrukce Rogowskiho cívky [4] Rogowskiho cívka mže být na jádro navinuta dvojím zpsobem. Vinutí mže být realizováno navinutím závit v jednom smru po celém obvodu resp. délce cívky. Stedem vinutí je pak vedena zptná smyka, jak je znázornno na obr..3a nebo na obr..1. Tato smyka kompenzuje závit pro kolmé magnetické pole a výrazn tak mže snížit vliv rušení. Druhý možný zpsob navinutí cívky je navíjení závit na obvod jádra v jednom smru a pak ve stejném smru zpt, jak je znázornno na obr..3b. Cívka se tedy navíjí tak, aby nevznikal závit pro na kolmé magnetické pole. Zptná smyka resp. závity však nejsou nutnou podmínkou pro správnou funkci cívky. Mže se tím však výrazn potlait vliv elektromagnetického rušení, a tím zvýšit pesnost mení. 9

15 Obr..3 Vinutí cívky 3. Testované cívky K mení parametr Rogowskiho cívky byly použity 3 odlišné cívky. Cívky se lišily potem závit a velikostí jádra (tab. 3.1). Testované cívky nebyly opateny zptnou smykou (kapitola.), protože v našich podmínkách bylo obtížné tuto smyku realizovat. Cívky. 1 a byly opateny celokovovým stínním. Cívka. 3 stínním opatena nebyla, a proto byly promovány její parametry jen na frekvenci 70 Hz. Tab. 3.1 Parametry cívek cívka závity a (mm) b (mm) W (mm) S (mm ) ,85 11,9 69, ,85 11,9 69, ,5 9,5 87,875 Rozmry viz obr..1 10

16 4. Integrátor Protože naptí na cívce je úmrné derivaci meného proudu proudu (4.1), je nutné toto naptí integrovat a platí tedy úprava (4.). Integraní obvod do nhož je cívka zapojena slouží zárove k fázovému posuvu o 90, tzn. fáze meného proudu a výstupního naptí budou shodné. Zárove tento obvod slouží k impedannímu oddlení a zesílení meného signálu, který je pomrn slabý (v ádu V). () t di u cívka () t = M (V) (4.1) dt Výstup samotného integrátoru bez zesílení je pak u výst 1 1 = cívka dt = M τ τ () t u () t () t di 1 dt = M i dt τ () t (V) (4.) Pro integraní obvod je charakteristická asová konstanta = CR C. V obvodu je nutné vhodn zvolit operaní zesilovae, tak aby offset byl co nejmenší. Operaní zesilovae zárove musí pracovat v požadovaném rozsahu tak, aby se nedostávaly do saturace. Nízký offset je v obvodu zajištn operaními zesilovai OPA 335, u kterých je jen 5V (katalogové údaje viz. píloha). Citlivost celého systému je dána pomrem mezi vstupním proudem a naptím na výstupu. i () t M () t τ u výst = (V/A) (4.3) Zesílení v obvodu bylo navrženo tak, aby pevodní konstanta celého zapojení byla pibližn 10 mv/a u cívky.1 s 50 závity a 100 mv/a u cívky. s 500 závity. Zesílení invertujícího zesilovae je dáno odpory R 1 a R. Zesílení v obvodu je tedy A=140. Schéma zapojení je na obr

17 C 1 OPA335 R 3 R 4 R 1 R 1 OPA335 Obr. 4.1 Použité zapojení integrátoru R 1 = 1,3 k; R = 180 k; R 3 = 10 k; R 4 = 1 M; C= 330 nf Takto navržené zapojení spluje nkolik dležitých kritérií. Zejména je to velmi malý offset dosažený použitými operaními zesilovai. Dále je to jednoduchost zapojení a tedy i konstrukce. A v neposlední ad nízká cena. 5. Amplitudová a fázová chyba Cílem mení fázové a amplitudové chyby resp. chyby linearity bylo zjistit chování cívky pi mení proudu v rozsahu od 10 ma do 0 A, a to pedevším na frekvenci 50 Hz. U zkoumaných cívek nebylo vinutí navinuto dokonale rovnomrn, proto abychom potlaili vliv polohy vodie procházejícího cívkou, musí být tato poloha po celou dobu konstantní. To jsme zajistili pevnou mdnou prchodkou (obr 5.1). Cívka s touto prchodkou byla pevn pipevnna k plošnému spoji integrátoru. Toto upevnní zaruuje, aby se vodi resp. prchodka vzhledem k cívce nijak nepohybovala. Zárove tato realizace odpovídá v praxi použitému uspoádání snímae a vodie v elektromrech. 1

18 Obr. 5.1 Pevná prchodka cívkou 5.1 Amplitudová a fázová chyba pro proudy do A Mení fázové chyby pro malé proudy probíhalo v rozmezí 0 A na frekvencích 50 Hz, 70 Hz a 90 Hz. Pro samotné mení jsem použil dva Lock-In zesilovae zapojené dle obr. 5.. První Lock-In zesilova jsem zárove použil jako zdroj referenního sinusového signálu. Proud procházející obvodem jsem reguloval zmnou amplitudy na výstupu generátoru. Proud procházející obvodem jsem snímal na pesném odporu R N pomocí Lock- In zesilovae a sledoval jsem hodnotu naptí a fázi. Na druhém Lock-In zesilovai jsem sledoval naptí a fázi na výstupu integrátoru. Zapojení se dvma Lock-In zesilovai jsem zvolil proto, abych referenní hodnotu s hodnotou na výstupu integrátoru mohl odeítat souasn a zabránil chybám zpsobenými napíklad zahíváním rezistor, asovým driftem souástek apod. Z pístroj jsem odeítal hodnotu naptí a fázi vi referennímu naptí. Z rozdílu odeítaných fází se již snadno urila fázová chyba. 13

19 Obr. 5. Schéma zapojení pro malé proudy Chybu linearity a chybu fáze jsem mil pro cívku.1 s 50 závity, cívku. s 500 závity a cívku. 3 s 100 závity. Krom cívky. 3 byly cívky bhem mení stínny kovovým pouzdrem. Frekvence meného proudu byla 50, 70 a 90 Hz, avšak charakteristiky pro f = 90 Hz již dále neuvádím, protože jsou tém shodné jako charakteristiky pro frekvenci 70 Hz, a tudíž nemají žádnou další vypovídací hodnotu Pevodní charakteristika pro proudy do A Základní charakteristikou celého systému je pevodní charakteristika. Díky velkému potu namených hodnot se dá pomrn pesn urit pevodní konstanta cívky s integraním obvodem. Toto hodnotu jsem uril z charakteristik pro mený proud f = 70 Hz, abych eliminoval vliv okolního rušení na frekvenci f = 50 Hz. Pevodní konstanta pro cívku.1 s 50 závity je tedy k = 10,04 mv/a, pro cívku. s 500 závity je k = 108,70 mv/a a pro cívku.3 je k =9,07 mv/a. Hodnoty tchto pevodních konstant však dále urím pesnji z charakteristik pro mený proud do 0 A. 14

20 U cívka 1 (mv) U cívka, 3 (mv) , 0,4 0,6 0,8 1 1, 1,4 1,6 1,8 I (A) cívka 1-70 Hz cívka 1-50 Hz cívka - 50 Hz cívka - 70 Hz cívka 3-70 Hz Graf 5.1 Pevodní charakteristika - cívka 1- N=50z, cívka - N=500z, cívka 3 - N=100z ; f = 50 Hz, 70 Hz Z pevodní charakteristiky je patrná jistá nelinearita u cívky.1 s 50 závity a meného proudu o frekvenci 50 Hz.Tato nelinearita se projevuje pi hodnotách proudu 0 A 0,4 A a je zpsobena pomrn silným rušením na frekvenci 50 Hz. U druhé cívky se kvli vtšímu potu závit vliv okolního rušení na první pohled neprojevuje. Detailn je možné tyto chyby sledovat až na grafu zobrazující linearitu Linearita pro proudy do A Abychom mohli detailn prozkoumat linearitu cívky, resp. vliv okolního rušení, je z pevodní charakteristiky vypotena charakteristika zobrazující chybu linearity. Tato chyba je vypotena z namené pevodní charakteristiky, a charakteristiky linearizované. 15

21 Obr. 5.3 Skutený a linearizovaný prbh Chyba linearity je dána: ( X M ) YL ( X M ) 100 YM δ ( X M ) = (%) Y Y max min chyba (%) , 0,4 0,6 0,8 1 1, 1,4 1,6 1,8 I (A) cívka 1-70 Hz cívka 1-50 Hz cívka - 50Hz cívka - 70 Hz cívka 3-70 Hz Graf 5. Chyba linearity - cívka 1- N=50z, cívka - N=500z, cívka 3 - N=100z; f= 50Hz, 70Hz 16

22 Z grafu je patrný vliv mené frekvence a tedy i okolního rušení a vliv potu závit cívky. U cívky.1 a frekvenci 50 Hz se znan projevuje okolní rušení jak již bylo patrné z pevodní charakteristiky. Tato chyba dosahuje hodnoty 8,3 % pi proudu 0,1 A a s rostoucím proudem klesá. Pi hodnot proudu nad 0,4 A je již chyba menší než 1 % a blíží se ostatním prbhm. U cívky. na frekvenci 50 Hz se vtší poet závit projevil na vyšší citlivosti na mený proud. Prbh je pomrn lineární avšak stále je znatelné rušení na této frekvenci. Chyba dosahuje hodnoty 0,6 % pi proudu menším než 0,8 A. Pi proudu nad 0,8 A je již velikost chyby pomrn konstantní a pohybuje se na hodnot (-0,16 ± 0,15) %. Chyba linearity pro ob cívky a proudu o frekvenci 70 Hz je v celém rozsahu tém konstantní na hodnot (1,3 ± 0,4) % Fázová chyba pro proudy do A Z prbhu fázové chyby je patrný vliv rušení na frekvenci 50 Hz a to jak u cívky.1 tak i u cívky.. Fázová chyba pro ob cívky se pro proud pod 600 ma znan mní. U cívky s 50 závity je chyba fáze pi proudu 10 ma 18,5 pro proud 100 ma 3,47 a pro proud nad 600 ma je fázová chyba 0,85 ± 0,49. U cívky. s 500 závity je chyba fáze pro proud 10 ma 17,99, pro 100 ma,4 a pro proud nad 600 ma je již chyba konstantní 0,59 ± 0,05. Pi mení proudu na frekvenci 70 Hz je fázová chyba pro malé proudy výrazn menší. Pro cívku.1, jsem zjistil fázovou chybu pro proud ma 0,76 ± 0,8. Pro proudy nad 600 ma je chyba konstantní na 1,6 ± 0,09. Prbh fázové chyby cívky. s 500 závity je velmi podobný. Pro proud do 600 ma se chyba pohybuje na hodnot 1,45 ± 0,43. Pro proud nad 600 ma je pak chyba jen 1,08 ± 0,13. 17

23 5 4 3 ( ) ,1 0, 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1, 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 I (A) cívka 1-70 Hz cívka 1-50 Hz cívka - 50 Hz cívka - 70 Hz cívka 3-70 Hz Graf 5.3 Fázová chyba - cívka 1- N=50z, cívka - N=500z, cívka 3 - N=100z; f= 50Hz, 70Hz Z prbh fázové chyby je tedy patrné, že pro malé proudy ma je fázová chyba na 50 Hz pomrn velká, ale pedevším kvli rušení není konstantní. Pro proudy od 600 ma mžeme fázovou chybu považovat za konstantní, a to jak pro ob cívky tak i pro mené proudy na frekvencích 50 Hz i 70 Hz. 5. Amplitudová a fázová chyba pro proudy do 0 A Vzhledem k možnostem, byla amplitudová a fázová chyba proudu do 0 A mena jen na frekvenci 50 Hz. Avšak již z výsledk mení pro proudy do A je možné íct, že vliv rušení pi proudech nad A bude malý. Zárove také vzhledem k možnému použití tohoto systému v elektromrech, je dležité mení pedevším na frekvenci 50 Hz. Mící systém byl zapojený dle obr Proud v obvodu byl regulován pímo zdrojem naptí a zárove na posuvným rezistorem. Signál byl stejn jako v pedchozím pípad snímán na odporovém normálu a na výstupu integrátoru. 18

24 Obr. 5.4 Schéma zapojení pro mené proudy 0 0 A 5..1 Pevodní charakteristika pro proudy do 0 A Z pevodní charakteristiky pro proud do 0 A je patrné, že mící systém se chová v celém rozsahu lineárn. Z pevodní charakteristiky lze díky dostatenému množství hodnot možné pomrn pesn urit pevodní konstantu systému. Pevodní konstanty jsou: cívka. 1 (50 závit) cívka. (500 závit) k = 10,15 mv/a k = 109,81 mv/a Pevodní konstanty získané pi mení malých proud a proud do 0 A jsou tém shodné. Jistý rozdíl v hodnotách pevodních konstant je zpsobem vtším vlivem rušení pi mení malých proud. 19

25 U (mv) I (A) cívka. (500 závit) cívka.1 (50 závit) Graf 5.4 Pevodní charakteristika - cívka 1. N=50z, cívka. N=500z; f = 50 Hz 5.. Linearita pro proudy do 0 A Abychom mohli detailn prozkoumat linearitu cívky, resp. vliv okolního rušení, tak stejn jako pi mení malých proud, je z pevodní charakteristiky vypotena odchylka linearity. 0,6 0,4 0, chyba (%) 0-0, -0,4-0, I (A) cívka.1 (50 závit) cívka. (500 závit) Graf 5.5 Chyba linearity - cívka 1. N=50z, cívka. N=500z; f = 50 Hz 0

26 Na charakteristice je patrná uritá nelinearita pro mený proud 1 4 A. Vzhledem k tomu, že se tato nelinearita projevuje u obou cívek, tak se nejspíš jedná o systematickou chybu. Píinu této chyby se mi nepodailo jednoznan urit. Mohlo by se však stále jednat o vliv okolního rušení. Chyba linearity je pak od hodnot proudu 4 A tém konstantní a to ± 0,15 %. U cívky. se však vyskytla znaná chyba mení oproti cívce.1, která byla pravdpodobn zpsobena njakým velmi silným zdrojem rušení v blízkosti meného systému. Chyba linearity u cívky. je ± 0,45 % Fázová chyba pro proudy do 0 A Z prbhu fázové chyby pro mený proud do 0 A je zejmé, že chyba fáze je znan ovlivnna rušením. I pesto, že chyba fáze se pohybuje v pomrn velkém rozmezí od -0,6 do 1,9, je možné íct, že stední hodnoty prbh klesají k nule. Fázová chyba na poátku tchto charakteristiky (tedy pi proudu kolem A) úpln neodpovídá chyb získané pi mení malých proud. Tento rozdíl je zpsoben mírn odlišným zapojením obvodu a jiným zdrojem naptí.,5 1,5 1 ( ) 0,5 0-0, I (A) cívka.1 (50 závit) cívka. (500 závit) Graf 5.6 Fázová chyba - cívka 1. N=50z, cívka. N=500z; f = 50 Hz 1

27 6. Vliv polohy vodie procházejícího cívkou Poloha vodie uvnit cívky by v ideálním pípad pi rovnomrném navinutí všech závit nemla mít žádný vliv na snímanou hodnotu. Vzhledem k tomu, že v praxi se rovnomrného navinutí dá docílit pomrn obtížn, je znalost vlivu polohy vodie dležitá k pesnému mení. Pi mení vlivu pozice vodie byl zkoumán rozdíl hodnoty naptí na výstupu integrátoru celkem v devíti pozicích vodie uvnit cívky. Osm pozic leželo na vnitním obvodu cívky a jedna v jejím stedu. Hodnota naptí na integrátoru, kdy vodi procházel stedem cívky byla uvažována jako referenní. K této hodnot jsou všechna ostatní naptí vztahována. Pi zjišování vlivu polohy vodie obvodem protékal proud 5 A a 10 A. Schéma zapojení obvodu je na obr. 6.1 a pozice vodie jsou vyznaeny na obr. 6.. Obr. 6.1 Schéma zapojení pro mení vlivu vodie procházejícím cívkou Obr. 6. Polohy vodie uvnit cívky

28 Tabulka 6.1 Vliv polohy vodie uvnit cívky.1 I = 5 A I = 10 A poloha U (mv) chyba (%) poloha U (mv) chyba (%) 1 117, , ,8614 1, ,609 0, ,5439-0, ,0387 0, ,6031-0, ,5777-0, ,955-0, ,1719-1, ,904-0, ,150-0, ,636-0, ,737 0, ,73 0, ,004 0, ,05 1, ,184 0, ,5 1 0,5 chyba [%] 0-0,5-1 -1, poloha I = 5 [A] I = 10 [A] Graf 6.1 Chyba mení naptí v závislosti na poloze vodie uvnit cívky.1 Mením bylo zjištno, že rozdíl hodnoty snímané veliiny v závislosti na poloze u cívky.1 (50 závit) je maximáln 1,36 %. Tato odchylka je zpsobena nerovnomrným navinutím závit na jádro. 3

29 7. Vliv vnjších proud Pro praktické využití Rogowskiho cívky je dležitá znalost vlivu vnjších proud, to proto aby tyto vlivy bylo možné kompenzovat, pop. jim úpln pedejít. Známe-li již s dostatenou pesností pevodní konstantu systému, je možné namenou závislost výstupního naptí na vnjším proudu pepoítat na úinky proudu uvnit cívky. Tím tedy dostáváme údaj o velikosti proudu který by procházel stedem cívky a ml stejné úinky jako proud vn cívky. Zárove je z charakteristik patrné pi jaké vzdálenosti již vnjší proudy nemají na výstupní naptí vliv. Obr. 7.1 Schéma zapojení pro mení vlivu vnjších proud 7.1 Vliv vzdálenosti vodie od cívky Bhem tohoto mení na cívku psobilo pouze elektromagnetické pole vodie umístného mimo cívku. Zjišovala se závislost rušení, které do cívky proniká z okolních vodi na jejich vzdálenosti. Mení probhlo pro vzdálenost mm, po 10 mm krocích pro proudy 5 A a 10 A a frekvenci 50 Hz. Ve vzdálenosti 140 mm vodie od cívky, již byla hodnota indukovaného naptí nemitelná (viz. graf 7.1). Obvod byl zapojen podle schématu na obr

30 Obr Poloha cívky vi vodii 0,1 0,09 0,08 0,07 0,06 I (A) 0,05 0,04 0,03 0,0 0, l (cm) I=5(A) I=10(A) Graf 7.1 Úinky proudu procházejícího vodiem ve vzdálenosti l cívka.1; f = 50 Hz 5

31 7. Vliv vzdálenosti vodie od kolmo situované cívky Obdobn jako v pedešlém mení na cívku psobilo pouze elektromagnetické pole vodie umístného mimo cívku. Cívka však byla otoena o 90 a to tak, že závity cívky byly situovány kolmo vi vodii (obr. 7..1). Obr Poloha cívky vi vodii Vzdálenost cívky od vodie byla mnna po krocích 10 mm a to od 0 do 170 mm pro proud 10 A o frekvenci 50 Hz. Ve vzdálenosti od 130 mm byl již signál nemitelný a cívka mila jen okolní rušení. Obvod byl zapojen podle schématu na obr ,35 0,3 0,5 0, I (A) 0,15 0,1 0, l (cm) Graf 7. Úinky proudu procházejícího vodiem ve vzdálenosti l cívka.1 - f = 50 Hz 6

32 7.3 Peslechy od sousedního vodie v uspoádání v elektromru Abychom nasimulovali reálné použití Rogowskiho cívky pro mení proudu napíklad v elektromru, kde by bylo nutné mit 3 fáze souasn, museli jsme pesn definovat vzdálenost a polohu sousedních vodi resp. prchodek cívkami. Umístní prchodek je patrné na obr Obr Umístní sousedních vodi I (ma) I (A) Graf 7.3 Úinky vnjšího proudu pi uspoádání v elektromru - cívka.1 f= 50 Hz 7

33 Proud procházel jen druhou prchodkou bez cívky. Na výstupu integrátoru jsem pak sledoval závislost výstupního naptí na proudu. Tato charakteristika byla promena od 0 do 0 A. Výsledná charakteristika pak ukazuje velikost proud který by ml stejné úiny jako by vodi procházel stedem cívky. Charakteristika je v celém svém rozsahu pomrn lineární. Z této charakteristiky je možné stanovit útlum, který iní pibližn 67 db pi proudu 19 A. 8. Mení výkonu Protože tato práce hledá možnosti využití Rogowskiho vívky v elektromrech, pokusil jsem se pomocí systému s Rogowskiho cívkou mit výkon a ten porovnat se skuteným výkonem na primáru. Výkon na primáru byl men analogovým wattmetrem a výstup integrátoru byl men výkonovým analyzátorem Norma D5135. Pro proud do A byl výkon men pímo, podle schématu na obr Pro proud nad A byl analogový wattmetr zapojen pes mící transformátor proudu a na vstup výkonového analyzátoru byl pipojen dli. Výkon byl zkoumán v celém uvažovaném rozsahu, tedy od 10 ma do 0 A. Výkonový analyzátor Norma umožuje nastavení proudového vstupu v závislosti na použitém boníku. V našem pípad byl však místo boníku použit výstup integraního obvodu. Konstanta pak byla nastavena tak, aby zobrazovaný výkon na sekundáru byl stejný jako výkon na primáru pi proudu 5 A. 8

34 Obr. 8.1 Schéma zapojení pro mení výkonu Na charakteristikách je vidt, že prbhy výkon jsou lineární, avšak nejsou zcela rovnobžné. To, že se charakteristiky mírn rozestupují je dáno ne zcela pesným zadáním pevodní konstanty systému do analyzátoru. Na charakteristice je zetelná jistá nelinearita v míst kolem hodnoty proudu 1 A. Tento skok je zpsoben výmnou wattmetru za wattmetr s vtším rozsahem, pidáním mícího transformátoru proudu a výmnou snímacího rezistoru. Aby bylo možné urit zda mený výkon odpovídá výkonu skutenému, musely se urit nejistoty mení a z nich se urilo toleranní pásmo každého prbhu. Vzhledem k tomu, že se toleranní pásma pekrývají, je možné íci, že Rogowskiho cívku pro mení lze využít. Standardní nejistota pro analogový wattmetr s MTP: Pm Pm u + pm = u PW u pl (W) (8.1) PW p I u PW TPW M W = (W) (8.)

35 u pl TPMTP pl = (W) (8.3) kde P m je výkon odebíraný zátží (W) P W p l u PW údaj wattmetru (W) pevod MTP standardní nejistota údaje wattmetru (W) u pl nejistota pevodu MTP (-) u Rd nejistota dlie (%) Standardní nejistota výkonového alnalyzátoru: Pm Pm u + pm = u PW u Rd (W) (8.4) PW p Rd Píklad výpotu nejistoty meného výkonu pro proud 1,5 A: Skutený výkon: TPW M W 0,5 10 upw = = = 0, ( W ) TPMTP pl 0,5 10 u pl = = = 0, ( W ) u = pm = P P m W u PW P + p m ( p u ) + ( P u ) ( 10 0,3464) + ( 15,08 0,088) = 3,4911( W ) I u pl = I PW w pl = Pskut = PM ± u pm = 150,800 ± 6, 983 ( W ) 30

36 Mený výkon: PRd 1 11,070 urd = δ = = 0, ( W ) δ1 δ 0,5 0, Pm + M p 13,6755 +,5 u p = = = 0, ( W ) u = pm = P P m W u PW P + p m Rd u ( P u ) + ( P u ) ( 11,070 0,0636) + ( 13,3309 0,044) = 0,9007( W ) Rd = Rd PW m Rd = Pmený = PM ± u pm = 147,000 ± 1, 801 ( W ) Porovnání skuteného a meného výkonu s rozšíenou nejistotou k r = : I (A) P skutený (W) P mený (W) 0,5 5,630 ± 0,195 5,535 ± 0,115 1,5 150,800 ± 6, ,000 ± 1, ,000 ± 13, ,000 ± 5,071 Další porovnání skuteného a meného výkonu by bylo možné provést porovnáním s bžn instalovaným elektromrem pi dlouhodobém mení. Vzhledem k dostupnému vybavení a možnostem by však mení malých proud tj. malých výkon bylo v ádu jednotek až desítek hodin. Pro znanou asovou náronost se toto mení neuskutenilo. 31

37 P (W) , 0,4 0,6 0,8 1 1, 1,4 1,6 1,8 I (A) mený výkon skutený výkon Graf 8.1 Porovnání skuteného a meného výkonu v rozsahu 0 A A; f = 50 Hz P (W) I (A) mený skutený Graf 8.1 Porovnání skuteného a meného výkonu v rozsahu 0 A 0A; f = 50 Hz 3

38 9. Závr Cílem této práce bylo ovit možnosti použití Rogowskiho cívky pro bezkontaktní mení proudu. Vzhledem k požadovanému užití cívek v elektromru jsem se zamil na zkoumání vlastností Rogowskiho cívky zejména pi mení proudu na frekvenci 50 Hz. Pro možnost mení parametr cívek bylo nutné nejprve navrhnout vhodný integraní obvod, který rovnž zajistí impedanní oddlení a zesílení signálu. Po nkolika praktických pokusech se obvod popsaný v kapitole 4 jevil jako nevhodnjší. Integraní obvod byl realizován souástkami SMD, tak aby jeho velikost byla co možná nejmenší a omezila se tak možnost rušení. Tento obvod spluje veškeré požadavky pro praktické i komerní použití. Tedy dostatenou pesnost, jednoduchost návrhu a v neposlední ed i nízkou cenu. Pro mení proudu o frekvenci 50 Hz byla ovena nutnost dostateného potu závit vinutí pro mení malých proud cca od 10 ma. Kvli všudypítomným síovým rozvodm vzniká na cívce s malý potem závit znaná fázová chyba a chyba linearity zpsobená malou citlivostí na mený signál. Cívka s 500 závity se ukázala jako vhodná pro mení proud již od 10 ma. Fázová i amplitudová chyba je zde sice stále patrná, avšak pohybuje se na pomrn nízké úrovni. Porovnáním meného a skuteného výkonu v kapitole 8, jsem dokázal, že malá chyba fáze nemá na mený výkon zásadní vliv a toleranní pásma mených výkon se pekrývají. Toto mení by bylo vhodné ovit mením výkonu Rogowskiho cívkou a elektromrem, které se však kvli asovým možnostem neuskutenilo. Nerovnomrnost navinutí nemusí být v praxi podstatná. A to proto, že cívky budou v mícím pístroji pevn uchyceny, a bude je tedy možné zkalibrovat. V pípad, že by cívky nebyly pevn uchyceny a procházející vodi by neml pevn definovanou polohu, musel by se klást vtší draz na homogenitu navinutí, resp. výrobní technologii. Pi mení proudu pomocí Rogowskiho cívky hraje znaný vliv psobení okolních proud. Jestliže tyto proudy známe pesn, je možné jejich úinky kompenzovat. Pi mení v tífázové soustav je však pomrn obtížné proudy pesn definovat. 33

39 10. Seznam použité literatury [1] Draxler, K., Kašpar, P., Ripka, P.: Magnetické prvky a mení. VUT FEL, Praha 1999, ISBN [] Ramboz, J. D.: Machinable Rogowski Coil, Design and Calibration. IEEE Trans. Instrum. Meas., Vol 45, pp , 1996 [3] Ward D. A., Exon J. La T. Using Rogowski coils for transient current measurements. Engineering Science and Education Journal, June 1993 [4] Kojovic, L., Skendzic, A.: Guide for the Application of Rogowski Coils used for Protective Relaying Purposes. IEEE PC X/D.0/April 006 [5] Rocoil PRECISION ROGOWSKI COILS 34

40 Píloha Katalogové údaje OPA335 35

41 36

Napájecí zdroje a stabilizátory ss nap?tí

Napájecí zdroje a stabilizátory ss nap?tí Napájecí zdroje a stabilizátory ss nap?tí 1. Zadání A. Na soustav? sí?ový transformátor - m?stkový usm?r?ova? - filtr prove?te tato m??ení: a) pomocí dvoukanálového osciloskopu zobrazte sou?asn??asový

Více

Proud ní tekutiny v rotující soustav, aneb prozradí nám vír ve výlevce, na které polokouli se nacházíme?

Proud ní tekutiny v rotující soustav, aneb prozradí nám vír ve výlevce, na které polokouli se nacházíme? Veletrh nápad uitel fyziky 10 Proudní tekutiny v rotující soustav, aneb prozradí nám vír ve výlevce, na které polokouli se nacházíme? PAVEL KONENÝ Katedra obecné fyziky pírodovdecké fakulty Masarykovy

Více

DETEKTOR HORKÉHO KOVU DIS HMD UIVATELSKÁ PÍRUKA

DETEKTOR HORKÉHO KOVU DIS HMD UIVATELSKÁ PÍRUKA DETEKTOR HORKÉHO KOVU DIS HMD UIVATELSKÁ PÍRUKA Frýdecká 201 739 61 T(inec Czech Republic tel.: ++420 558 532 880 tel./fax.: ++420 558 532 882 www.ssktrinec.cz email: info@ssktrinec.cz 1. Úvod DIS HMD

Více

ÚSTAV AUTOMATIZACE A MICÍ TECHNIKY Fakulta elektrotechniky a komunikaních technologií Vysoké uení technické v Brn

ÚSTAV AUTOMATIZACE A MICÍ TECHNIKY Fakulta elektrotechniky a komunikaních technologií Vysoké uení technické v Brn 1 Obsah: 1. ÚVOD...4 1.1 Obecné použití...4 1.2 Konkrétní použití...5 2. ZPRACOVÁNÍ OBRAZU...7 2.1 Snímání obrazu...8 2.2 Další zpracování...9 2.3 Omezující vlivy...11 2.3.1 Odlesk zdroje svtla na lesklých

Více

DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ

DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. MARTIN SMLÝ DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ MODUL 4 ÍZENÉ ÚROVOVÉ KIŽOVATKY ÁST 1 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Dopravní inženýrství

Více

Instrukce pro obsluhu a montáž

Instrukce pro obsluhu a montáž DMTME-96 2CSG133030R4022 M204675 DMTME-I-485-96 2CSG163030R4022 M204675 Instrukce pro obsluhu a montáž Model DMTME-96 : Jedná se o trojfázový multimetr urený pro panelovou montáž, používaný také v jednofázových

Více

Kryogenní technika v elektrovakuové technice

Kryogenní technika v elektrovakuové technice Kryogenní technika v elektrovakuové technice V elektrovakuové technice má kryogenní technika velký význam. Používá se nap. k vymrazování, ale i k zajištní tepelného pomru u speciálních pístroj. Nejvtší

Více

Vyzařování černého tělesa, termoelektrický jev, závislost odporu na teplotě.

Vyzařování černého tělesa, termoelektrický jev, závislost odporu na teplotě. Klíčová slova Vyzařování černého tělesa, termoelektrický jev, závislost odporu na teplotě. Princip Podle Stefanova-Boltzmannova zákona vyzařování na jednotu plochy a času černého tělesa roste se čtvrtou

Více

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ZDNÉ KONSTRUKCE M03 VYZTUŽENÉ A PEDPJATÉ ZDIVO

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ZDNÉ KONSTRUKCE M03 VYZTUŽENÉ A PEDPJATÉ ZDIVO VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. ROSTISLAV JENEŠ, ING. BOŽENA PODROUŽKOVÁ ZDNÉ KONSTRUKCE M03 VYZTUŽENÉ A PEDPJATÉ ZDIVO STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA

Více

DIAGNOSTIKA A MANAGEMENT VOZOVEK

DIAGNOSTIKA A MANAGEMENT VOZOVEK VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ DOC. ING. JAN KUDRNA, CSC. DIAGNOSTIKA A MANAGEMENT VOZOVEK MODUL 03 ÚNOSNOST VOZOVEK - 1 (49) - STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU

Více

Statistická analýza volebních výsledk

Statistická analýza volebních výsledk Statistická analýza volebních výsledk Volby do PSP R 2006 Josef Myslín 1 Obsah 1 Obsah...2 2 Úvod...3 1 Zdrojová data...4 1.1 Procentuální podpora jednotlivých parlamentních stran...4 1.2 Údaje o nezamstnanosti...4

Více

DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ

DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. MARTIN SMLÝ DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ MODUL 1 DOPRAVNÍ A PEPRAVNÍ PRZKUMY STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Dopravní inženýrství

Více

Síový analyzátor / rekordér pechodových jev

Síový analyzátor / rekordér pechodových jev Technické údaje Síový analyzátor / rekordér pechodových jev Model PQ-Box 200 Detekce chyb Vyhodnocování kvality naptí podle norem EN50160 a IEC61000-2-2 (2-4) FFT analýza do 20 khz Naítání analýz, mení

Více

8. Operaèní zesilovaèe

8. Operaèní zesilovaèe zl_e_new.qxd.4.005 0:34 StrÆnka 80 80 Elektronika souèástky a obvody, principy a pøíklady 8. Operaèní zesilovaèe Operaèní zesilovaèe jsou dnes nejvíce rozšíøenou skupinou analogových obvodù. Jedná se o

Více

1. Co je elektrický proud? Elektrický proud je projev pohybu elektrického náboje. Vyjadujeme ho jako celkový náboj, který projde za jednotku asu.

1. Co je elektrický proud? Elektrický proud je projev pohybu elektrického náboje. Vyjadujeme ho jako celkový náboj, který projde za jednotku asu. 1. 1. Co je elektrický proud? Elektrický proud je projev pohybu elektrického náboje. Vyjadujeme ho jako celkový náboj, který projde za jednotku asu. Q I [A] t 2. Co ovlivuje velikost odporu? Velikost odporu

Více

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKANÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV MIKROELEKTRONIKY NÁVRH NÍZKOFREKVENNÍHO ZESILOVAE PRO ZVUKOVOU KARTU PC BAKALÁSKÁ PRÁCE AUTOR PRÁCE VEDOUCÍ PRÁCE PETR

Více

Měření základních vlastností OZ

Měření základních vlastností OZ Měření základních vlastností OZ. Zadání: A. Na operačním zesilovači typu MAA 74 a MAC 55 změřte: a) Vstupní zbytkové napětí U D0 b) Amplitudovou frekvenční charakteristiku napěťového přenosu OZ v invertujícím

Více

MEG jako blokující m ni s permanentním magnetem

MEG jako blokující m ni s permanentním magnetem 1 MEG jako blokující ni s peranentní agnete (c) Ing. Ladislav Kopecký, bezen 2016 Tento lánek navazuje na lánek MEG jako dvojinný blokující ni. Pro pochopení principu je nutné chápat, jak funguje blokující

Více

Princip fotovoltaika

Princip fotovoltaika Fotovoltaiku lze chápat jako technologii s neomezeným r?stovým potenciálem a?asov? neomezenou možností výroby elektrické energie. Nejedná se však pouze o zajímavou technologii, ale také o vysp?lé (hi-tech)

Více

Multimetr Paktech 1070 Kat. íslo 109.1141

Multimetr Paktech 1070 Kat. íslo 109.1141 1. Bezpenostní doporuení Multimetr Paktech 1070 Kat. íslo 109.1141 Multimetr odpovídá bezpenostním normám: 2004/108/ES (Elektromagnetická kompatibilita) a 2006/95/ES (Nízké naptí), ve znní 2004/22EC (CE-znaení).

Více

Laboratorní úloha KLS 1 Vliv souhlasného rušení na výsledek měření stejnosměrného napětí

Laboratorní úloha KLS 1 Vliv souhlasného rušení na výsledek měření stejnosměrného napětí Laboratorní úloha KLS Vliv souhlasného rušení na výsledek měření stejnosměrného napětí (Multisim) (úloha pro seznámení s prostředím MULTISIM.0) Popis úlohy: Cílem úlohy je potvrdit často opomíjený, byť

Více

Projekt manipulace s materiálem

Projekt manipulace s materiálem Pedmt magisterského studia: Manipulace s materiálem Název technické dokumentace (protokolu): Projekt manipulace s materiálem Název zadání: Manipulace s materiálem ve stíhárn plech, v lisovn a v pidružených

Více

LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická

LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 3 Jméno: Jan Datum mení: 10.

Více

Název: Chování cívky v obvodu, vlastní indukce, indukčnost

Název: Chování cívky v obvodu, vlastní indukce, indukčnost Název: Chování cívky v obvodu, vlastní indukce, indukčnost Autor: Mgr. Lucia Klimková Název školy: Gymnázium Jana Nerudy, škola hl. města Prahy Předmět (mezipředmětové vztahy) : Fyzika (Matematika) Tematický

Více

Datum tvorby 15.6.2012

Datum tvorby 15.6.2012 Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0581 Číslo materiálu VY_32_INOVACE_ENI_2.MA_01_Lineární prvky el_obvodů Název školy Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno Autor Ing. Miroslav Krýdl Tematická

Více

4. Zpracování signálu ze snímačů

4. Zpracování signálu ze snímačů 4. Zpracování signálu ze snímačů Snímače technologických veličin, pasivní i aktivní, zpravidla potřebují převodník, který transformuje jejich výstupní signál na vhodnější formu pro další zpracování. Tak

Více

10a. Měření rozptylového magnetického pole transformátoru s toroidním jádrem a jádrem EI

10a. Měření rozptylového magnetického pole transformátoru s toroidním jádrem a jádrem EI 0a. Měření rozptylového magnetického pole transformátoru s toroidním jádrem a jádrem EI Úvod: Klasický síťový transformátor transformátor s jádrem skládaným z plechů je stále běžně používanou součástí

Více

KONCEPCE VEDENÍ A ÚDRŽBY DIGITÁLNÍHO SOUBORU GEODETICKÝCH INFORMACÍ. Václav ada 1

KONCEPCE VEDENÍ A ÚDRŽBY DIGITÁLNÍHO SOUBORU GEODETICKÝCH INFORMACÍ. Václav ada 1 1 KONCEPCE VEDENÍ A ÚDRŽBY DIGITÁLNÍHO SOUBORU GEODETICKÝCH INFORMACÍ CONCEPT OF MAINTENANCE AND UPDATING OF DIGITAL FILE OF GEODETIC INFORMATION Václav ada 1 Abstract It is necessary to finish up the

Více

TLAKOVÝ PEVODNÍK TMG N/JB

TLAKOVÝ PEVODNÍK TMG N/JB Hasiská 2643, 756 61 Rožnov pod Radh. tel.: +420 571 843 162, +420 571 845 338, fax.: +420 571 842 616 e-mail : firma@cressto.cz http://www.cressto.cz TLAKOVÝ PEVODNÍK TMG N/JB NÁVOD PRO OBSLUHU, MONTÁŽ

Více

ATMOS. Návod k obsluze. GSM modul AB01. www.atmos.cz e-mail: atmos@atmos.cz

ATMOS. Návod k obsluze. GSM modul AB01. www.atmos.cz e-mail: atmos@atmos.cz Návod k obsluze GSM modul AB01 Jaroslav Cankař a syn ATMOS Velenského 487, 294 21 Bělá pod Bezdězem Česká republika Tel.: +420 326 701 404, 701 414, 701 302 Fax: +420 326 701 492 ATMOS e-mail: atmos@atmos.cz

Více

Od vodn ní vymezení technických podmínek podle 156 odst. 1 písm. c) zákona. 137/2006 Sb., o ve ejných zakázkách

Od vodn ní vymezení technických podmínek podle 156 odst. 1 písm. c) zákona. 137/2006 Sb., o ve ejných zakázkách Název veejné zakázky: Dodávka systému pro mení a vyhodnocování vibraních mení Odvodnní vymezení technických podmínek podle 156 odst. 1 písm. c) zákona. 137/2006 Sb., o veejných zakázkách Technická podmínka:

Více

Jan Perný 05.09.2006. využíváme při orientaci pomocí kompasu. Drobná odchylka mezi severním

Jan Perný 05.09.2006. využíváme při orientaci pomocí kompasu. Drobná odchylka mezi severním Měření magnetického pole Země Jan Perný 05.09.2006 www.pernik.borec.cz 1 Úvod Že planeta Země má magnetické pole, je známá věc. Běžně této skutečnosti využíváme při orientaci pomocí kompasu. Drobná odchylka

Více

SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 37 00 90 www.conrad.sk. Obj..: 37 00 90

SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 37 00 90 www.conrad.sk. Obj..: 37 00 90 SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 37 00 90 www.conrad.sk Obj..: 37 00 90 Tento výrobek pedstavuje špikový výkonný zesilova (4 x 100 W eff / 4 x 250 W max) pro reprodukci hudby ( velmi

Více

Obsah 1. ÚVOD 1 2. ARCHITEKTURA SYSTÉMU 3 2.1 Sériové rozhraní RS485 (pouze u modelu MTME-485-SUI-LCD-96). Sí s max. 31 analyzátory 4 2.

Obsah 1. ÚVOD 1 2. ARCHITEKTURA SYSTÉMU 3 2.1 Sériové rozhraní RS485 (pouze u modelu MTME-485-SUI-LCD-96). Sí s max. 31 analyzátory 4 2. a Návod k obsluze 1 Obsah 1. ÚVOD 1 2. ARCHITEKTURA SYSTÉMU 3 2.1 Sériové rozhraní RS485 (pouze u modelu MTME-485-SUI-LCD-96). Sí s max. 31 analyzátory 4 2.2 Sériové rozhraní RS485 (pouze u modelu MTME-485-SUI-LCD-96).

Více

Studie. 8 : Posílení kolektivního vyjednávání, rozšiování závaznosti kolektivních smluv vyššího stupn a její dodržování v odvtví stavebnictví

Studie. 8 : Posílení kolektivního vyjednávání, rozšiování závaznosti kolektivních smluv vyššího stupn a její dodržování v odvtví stavebnictví Studie. 8 : Posílení kolektivního vyjednávání, rozšiování závaznosti kolektivních smluv vyššího stupn a její dodržování v odvtví stavebnictví 1. ze tí opakovaných odborných posudk Vytvoeno pro: Projekt

Více

LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická

LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 3 Jméno: Jan Datum mení: 10.

Více

Jak v R využíváme slunení energii. Doc.Ing. Karel Brož, CSc.

Jak v R využíváme slunení energii. Doc.Ing. Karel Brož, CSc. Jak v R využíváme slunení energii Doc.Ing. Karel Brož, CSc. Dnes tžíme na našem území pouze uhlí a zásoby tohoto fosilního paliva byly vymezeny na následujících 30 rok. Potom budeme nuceni veškerá paliva

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ DISTRIBUNÍCH SOUSTAV STANDARDY PIPOJENÍ ZAÍZENÍ K DISTRIBUNÍ SOUSTAV

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ DISTRIBUNÍCH SOUSTAV STANDARDY PIPOJENÍ ZAÍZENÍ K DISTRIBUNÍ SOUSTAV PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ DISTRIBUNÍCH SOUSTAV PÍLOHA 6 STANDARDY PIPOJENÍ ZAÍZENÍ K DISTRIBUNÍ SOUSTAV Zpracovatel: PROVOZOVATELÉ DISTRIBUNÍCH SOUSTAV prosic2006 Schválil: ENERGETICKÝ REGULANÍ ÚAD d strana

Více

MĚŘENÍ HYSTEREZNÍ SMYČKY TRANSFORMÁTORU

MĚŘENÍ HYSTEREZNÍ SMYČKY TRANSFORMÁTORU niverzita Pardubice Fakulta elektrotechniky a informatiky Materiály pro elektrotechniku Laboratorní cvičení č. 4 MĚŘEÍ HYSTEREZÍ SMYČKY TRASFORMÁTOR Jméno(a): Jiří Paar, Zdeněk epraš (Dušan Pavlovič, Ondřej

Více

Prostedky automatického ízení

Prostedky automatického ízení VŠB-TU Ostrava / Prostedky automatického ízení Úloha. Dvoupolohová regulace teploty Meno dne:.. Vypracoval: Petr Osadník Spolupracoval: Petr Ševík Zadání. Zapojte laboratorní úlohu dle schématu.. Zjistte

Více

Elektromotorické pohony

Elektromotorické pohony 4 505 SQL3500 SQL8500 SQL36E Elektromotorické pohony pro škrticí klapky VKF46 a VKF46 TS SQL3500 SQL8500 SQL36E SQL3500, SQL36E napájecí naptí AC 230 V, 3-polohový ídící signál SQL8500 napájecí naptí AC

Více

Pravidla orientaního bhu

Pravidla orientaního bhu Obsah Pravidla orientaního bhu eský svaz orientaního bhu "Sportovní estnost by mla být vedoucím principem pi interpretaci tchto Pravidel" 1. Oblast psobnosti a platnost 2. Charakteristika orientaního bhu

Více

SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 12 16 41 www.conrad.sk

SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 12 16 41 www.conrad.sk SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 12 16 41 www.conrad.sk Obj..: 121 641 Tento návod k obsluze je souástí výrobku. Obsahuje dležité pokyny k uvedení pístroje do provozu a k jeho obsluze.

Více

MĚŘENÍ HYSTEREZNÍ SMYČKY TRANSFORMÁTORU

MĚŘENÍ HYSTEREZNÍ SMYČKY TRANSFORMÁTORU niverzita Pardubice Ústav elektrotechniky a informatiky Materiály pro elektrotechniku Laboratorní cvičení č. 4 MĚŘEÍ HYSTEREZÍ SMYČKY TRASFORMÁTOR Jméno(a): Ondřej Karas, Miroslav Šedivý, Ondřej Welsch

Více

TECHNOLOGIE ZAVÁLCOVÁNÍ. TRUBEK Cviení: 1. 1. Technologie zaválcování trubek úvod

TECHNOLOGIE ZAVÁLCOVÁNÍ. TRUBEK Cviení: 1. 1. Technologie zaválcování trubek úvod List - 1-1. Technologie zaválcování trubek úvod Popis: Pro zaválcování trubky do otvoru v trubkovnici se používá zaválcovacího strojku, viz. obr. 1. Obr. 1 Zaválcovací strojek Princip práce: Osa válek

Více

Digitálně elektronicky řízený univerzální filtr 2. řádu využívající transimpedanční zesilovače

Digitálně elektronicky řízený univerzální filtr 2. řádu využívající transimpedanční zesilovače 007/35 309007 Digitálně elektronicky řízený univerzální filtr řádu využívající transimpedanční zesilovače Bc oman Šotner Ústav radioelektroniky Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií Vysoké

Více

Masarykova univerzita. Fakulta sportovních studií MANAGEMENT UTKÁNÍ. technika ízení utkání v ledním hokeji. Ing. Vladimír Mana

Masarykova univerzita. Fakulta sportovních studií MANAGEMENT UTKÁNÍ. technika ízení utkání v ledním hokeji. Ing. Vladimír Mana Masarykova univerzita Fakulta sportovních studií MANAGEMENT UTKÁNÍ technika ízení utkání v ledním hokeji Ing. Vladimír Mana Brno 2013 Tvorba a tisk tohoto studijního materiálu byly financovány z Operačního

Více

POPIS A NÁVOD K OBSLUZE PROGRAMOVATELNÉHO REGULÁTORU R101

POPIS A NÁVOD K OBSLUZE PROGRAMOVATELNÉHO REGULÁTORU R101 POPIS A NÁVOD K OBSLUZE PROGRAMOVATELNÉHO REGULÁTORU R101 Programovatelný regulátor teploty R101 firmy SMART Brno je uren pro ízení teploty elektrických pecí a ohívacích soustav prostednictvím styka nebo

Více

Vaše uživatelský manuál OMRON E5CSV http://cs.yourpdfguides.com/dref/2887883

Vaše uživatelský manuál OMRON E5CSV http://cs.yourpdfguides.com/dref/2887883 Můžete si přečíst doporučení v uživatelské příručce, technickém průvodci, nebo průvodci instalací pro. Zjistíte si odpovědi na všechny vaše otázky, týkající se v uživatelské příručce (informace, specifikace,

Více

[ db ; - ] Obrázek č. 1: FPCH obecného zesilovače

[ db ; - ] Obrázek č. 1: FPCH obecného zesilovače Teoretický úvod Audio technika obecně je obor, zabývající se zpracováním zvuku a je poměrně silně spjat s elektroakustikou. Elektroakustika do sebe zahrnuje především elektrotechnická zařízení od akusticko-elektrických

Více

Elektrická měření 4: 4/ Osciloskop (blokové schéma, činnost bloků, zobrazení průběhu na stínítku )

Elektrická měření 4: 4/ Osciloskop (blokové schéma, činnost bloků, zobrazení průběhu na stínítku ) Elektrická měření 4: 4/ Osciloskop (blokové schéma, činnost bloků, zobrazení průběhu na stínítku ) Osciloskop měřicí přístroj umožňující sledování průběhů napětí nebo i jiných elektrických i neelektrických

Více

1 KOMBINATORIKA, KLASICKÁ PRAVDPODOBNOST

1 KOMBINATORIKA, KLASICKÁ PRAVDPODOBNOST 1 KOMBINATORIKA, KLASICKÁ PRAVDPODOBNOST Kombinatorické pravidlo o souinu Poet všech uspoádaných k-tic, jejichž první len lze vybrat n 1 zpsoby, druhý len po výbru prvního lenu n 2 zpsoby atd. až k-tý

Více

Elektronický analogový otáčkoměr V2.0

Elektronický analogový otáčkoměr V2.0 Elektronický analogový otáčkoměr V2.0 ÚVOD První verze otáčkoměru nevyhovovala z důvodu nelinearity. Přímé napojení pasivního integračního přímo na výstup monostabilního klopného obvodu a tento integrační

Více

ELEKTRONKOVÉ ZESILOVAÈE Karel Rochelt Aèkoliv se dnes vyrábí absolutní vìtšina spotøební audioelektroniky na bázi polovodièù, a koneckoncù by nešla její pøevážná èást bez polovodièù vùbec realizovat, stále

Více

ABSTRAKT ABSTRACT. Klíová slova: PCT40, výukový model, Simulink, reálné procesy

ABSTRAKT ABSTRACT. Klíová slova: PCT40, výukový model, Simulink, reálné procesy ABSTRAKT Tato diplomová práce se zabývá laboratorním výukovým modelem PCT40. Obsahuje popis a možnosti využití tohoto pístroje pi výuce pedmtu ízení reálných proces. Práce obsahuje vytvoení vzorových úloh

Více

Spojité regulaní ventily v PN16 z nerezové oceli s

Spojité regulaní ventily v PN16 z nerezové oceli s 4 465 Spojité regulaní ventily v PN16 z nerezové oceli s magnetickým pohonem MXG461S... Krátká pestavovací doba (1 s), vysoké rozlišení zdvihu (1 : 1000) Ekviprocentní nebo lineární charakteristika (volitelná)

Více

Vysoká škola ekonomická v Praze. Fakulta managementu v Jindichov Hradci. Bakaláská práce. Iva Klípová - 1 -

Vysoká škola ekonomická v Praze. Fakulta managementu v Jindichov Hradci. Bakaláská práce. Iva Klípová - 1 - Vysoká škola ekonomická v Praze Fakulta managementu v Jindichov Hradci Bakaláská práce Iva Klípová 2007-1 - Vysoká škola ekonomická v Praze Fakulta managementu v Jindichov Hradci Katedra spoleenských vd

Více

Hlavní oblasti použití zobrazení m ených hodnot na 4místném LED displeji oto ný a konfigurovatelný modul displeje

Hlavní oblasti použití zobrazení m ených hodnot na 4místném LED displeji oto ný a konfigurovatelný modul displeje DS 00 Elektronický tlakový spína Nerezový senzor P esnost podle IEC 60770: standard: 0, % FSO varianta: 0, % FSO Rozsahy tlaku od 0... 00 mbar do 0... 600 bar, nebo nezávislé PNP výstupy, voln konfigurovatelné

Více

1. LINEÁRNÍ APLIKACE OPERAČNÍCH ZESILOVAČŮ

1. LINEÁRNÍ APLIKACE OPERAČNÍCH ZESILOVAČŮ 1. LNEÁNÍ APLKACE OPEAČNÍCH ZESLOVAČŮ 1.1 ÚVOD Cílem laboratorní úlohy je seznámit se se základními vlastnostmi a zapojeními operačních zesilovačů. Pro získání teoretických znalostí k úloze je možno doporučit

Více

VŠB TUO Ostrava. Program 1. Analogové snímače

VŠB TUO Ostrava. Program 1. Analogové snímače SB 272 VŠB TUO Ostrava Program 1. Analogové snímače Vypracoval: Crlík Zdeněk Spolupracoval: Jaroslav Zavadil Datum měření: 9.3.2006 Zadání 1. Seznamte se s technickými parametry indukčních snímačů INPOS

Více

1.7. Mechanické kmitání

1.7. Mechanické kmitání 1.7. Mechanické kmitání. 1. Umět vysvětlit princip netlumeného kmitavého pohybu.. Umět srovnat periodický kmitavý pohyb s periodickým pohybem po kružnici. 3. Znát charakteristické veličiny periodického

Více

POPIS A NÁVOD K OBSLUZE

POPIS A NÁVOD K OBSLUZE POPIS A NÁVOD K OBSLUZE PROGRAMOVATELNÉHO REGULÁTORU TEPLOTY ADY TEMPREG 200 TEMPREG 201, 202 firmy SMART BRNO jsou programovatelné regulátory teploty urené pro pímé programové ízení malých elektrických

Více

Efektivní hodnota proudu a nap tí

Efektivní hodnota proudu a nap tí Peter Žilavý: Efektivní hodnota proudu a naptí Efektivní hodnota proudu a naptí Peter Žilavý Katedra didaktiky fyziky MFF K Praha Abstrakt Píspvek experimentáln objasuje pojem efektivní hodnota stídavého

Více

Měření elektrického proudu

Měření elektrického proudu Měření elektrického proudu Měření elektrického proudu proud měříme ampérmetrem ampérmetrřadíme vždy do sériově k měřenému obvodu ideální ampérmetr má nulový vnitřní odpor na skutečném ampérmetru vzniká

Více

Mak 12: Teorie zahraniního obchodu. 1. Stále roste, nyní 5000 mld USD 2. Podíl : USA 12 %, SRN 12 %, R 0,3%

Mak 12: Teorie zahraniního obchodu. 1. Stále roste, nyní 5000 mld USD 2. Podíl : USA 12 %, SRN 12 %, R 0,3% MA K12/ 1 Mak 12: Teorie zahraniního obchodu 1. Stále roste, nyní 5000 mld USD 2. Podíl : USA 12 %, SRN 12 %, R 0,3% 3. Specifika : Nedokonalá konkurence Kurzová (mnová) rizika Zásahy státu 4.Pvodní smysl

Více

6. Senzory elektrického proudu. Měření výkonu.

6. Senzory elektrického proudu. Měření výkonu. 6. Senzory elektrického proudu. Měření výkonu. Úvod: Elektrický proud [A] je jedinou elektrickou veličinou v soustavě SI. Proud potřebujeme měřit při konstrukci, oživování a opravách elektronických zařízení.

Více

+ ω y = 0 pohybová rovnice tlumených kmitů. r dr dt. B m. k m. Tlumené kmity

+ ω y = 0 pohybová rovnice tlumených kmitů. r dr dt. B m. k m. Tlumené kmity Tlumené kmit V praxi téměř vžd brání pohbu nějaká brzdicí síla, jejíž původ je v třecích silách mezi reálnými těles. Matematický popis těchto sil bývá dosti komplikovaný. Velmi často se vsktuje tzv. viskózní

Více

5. ELEKTRICKÁ MĚŘENÍ

5. ELEKTRICKÁ MĚŘENÍ Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 5. ELEKTCKÁ MĚŘENÍ rčeno pro posluchače všech bakalářských studijních programů FS 5.1 Úvod 5. Chyby měření 5.3 Elektrické

Více

Moderní číslicové řídicí systémy vstupy, výstupy, připojení snímačů, problematika rušení (zpracoval P. Beneš)

Moderní číslicové řídicí systémy vstupy, výstupy, připojení snímačů, problematika rušení (zpracoval P. Beneš) Moderní číslicové řídicí systémy vstupy, výstupy, připojení snímačů, problematika rušení (zpracoval P. Beneš) Řídicí systém obvykle komunikuje s řízenou technologií prostřednictvím snímačů a akčních členů.

Více

6. Střídavý proud. 6. 1. Sinusových průběh

6. Střídavý proud. 6. 1. Sinusových průběh 6. Střídavý proud - je takový proud, který mění v čase svoji velikost a smysl. Nejsnáze řešitelný střídavý proud matematicky i graficky je sinusový střídavý proud, který vyplývá z konstrukce sinusovky.

Více

Zjištní chybjících údaj o biologii a ekologii vydry íní: vytvoení modelu vývoje populace

Zjištní chybjících údaj o biologii a ekologii vydry íní: vytvoení modelu vývoje populace Pehled výsledk ešení projektu VAV SP/2d4/16/08 Zjištní chybjících údaj o biologii a ekologii vydry íní: vytvoení modelu vývoje populace 1. ešitelský tým 1.1. ešitelské pracovišt: ALKA Wildlife, o.p.s ešitel:

Více

Svorkovnice. Svorka Symbol Jeden výstup Dva výstupy. 1 Uzemnní 2 Vstup nulák N 3 Výstup fáze P. 12 Zem zátže Zem zátže

Svorkovnice. Svorka Symbol Jeden výstup Dva výstupy. 1 Uzemnní 2 Vstup nulák N 3 Výstup fáze P. 12 Zem zátže Zem zátže Série X AC/DC zdroje 375 a 500W Široké napájecí naptí 85... 264 VAC s PFC 1 nebo 2 izolované výstupy Kompaktní design, mechanicky i elektricky robustní Verze bateriového nabíjee (*) Instalace na lištu

Více

ZVÝŠENÍ BEZPENOSTI A PLYNULOSTI DOPRAVY NA I/43 ERNÁ HORA - SEBRANICE

ZVÝŠENÍ BEZPENOSTI A PLYNULOSTI DOPRAVY NA I/43 ERNÁ HORA - SEBRANICE VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF ROAD STRUCTURES ZVÝŠENÍ BEZPENOSTI A PLYNULOSTI DOPRAVY NA

Více

3. D/A a A/D převodníky

3. D/A a A/D převodníky 3. D/A a A/D převodníky 3.1 D/A převodníky Digitálně/analogové (D/A) převodníky slouží k převodu číslicově vyjádřené hodnoty (např. v úrovních TTL) ve dvojkové soustavě na hodnotu nějaké analogové veličiny.

Více

Fyzikální sekce přírodovědecké fakulty Masarykovy univerzity v Brně FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM. Fyzikální praktikum 2

Fyzikální sekce přírodovědecké fakulty Masarykovy univerzity v Brně FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM. Fyzikální praktikum 2 Fyzikální sekce přírodovědecké faklty Masarykovy niverzity v Brně FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Fyzikální praktikm 2 Zpracoval: Jakb Jránek Naměřeno: 24. září 2012 Obor: UF Ročník: II Semestr: III Testováno: Úloha

Více

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY MODERNÍ METODY VÝROBY ELNÍHO OZUBENÍ MODERN METHODS IN SPUR GEARING PRODUCTION

VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY MODERNÍ METODY VÝROBY ELNÍHO OZUBENÍ MODERN METHODS IN SPUR GEARING PRODUCTION VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY MODERNÍ METODY

Více

Laboratorní zdroj - 6. část

Laboratorní zdroj - 6. část Laboratorní zdroj - 6. část Publikované: 20.05.2016, Kategória: Silové časti www.svetelektro.com V tomto článku popíšu způsob, jak dojít k rovnicím (regresní funkce), které budou přepočítávat milivolty

Více

AKTÍVNY SUBWOOFER MIVOC Obj..: 340 288

AKTÍVNY SUBWOOFER MIVOC Obj..: 340 288 SK - N Á V O D N A M O N T Á Ž A O B S L U H U : Obj..: 34 02 88 www.conrad.sk Vážený zákazník, AKTÍVNY SUBWOOFER MIVOC Obj..: 340 288 zakoupením aktivního subwooferu mivocj SWW 4000 získáváte vysoce kvalitní

Více

Kovove a) Snimače prilozne (obr) dratkove (navinuty drat) foliove (kovova folie na podlozce) b) Snimace lepene dratkove (navinuty drat na podlozce)

Kovove a) Snimače prilozne (obr) dratkove (navinuty drat) foliove (kovova folie na podlozce) b) Snimace lepene dratkove (navinuty drat na podlozce) Kovove a) Snimače prilozne (obr) dratkove (navinuty drat) foliove (kovova folie na podlozce) b) Snimace lepene dratkove (navinuty drat na podlozce) foliove (kovova folie na podlozce) Ad a) Odporove dratky

Více

þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P

þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2009 þÿ e t o d a my e n í

Více

Úvodník. Globalizace: výzva a ešení

Úvodník. Globalizace: výzva a ešení OECD Employment Outlook 2005 Edition Summary in Czech Výhled zamstnanosti v zemích OECD vydání 2005 Pehled v eském jazyce Úvodník Globalizace: výzva a ešení John P. Martin editel zamstnanosti, práce a

Více

Vážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího

Více

Vyzkoušejte si své znalosti.

Vyzkoušejte si své znalosti. Vyzkoušejte si své znalosti. 1. NEHODA Potáp?? Tento dvaa?ty?icetiletý muž má potáp??ské opráv?ní od r. 1992. Od té doby provedl více než 80 ponor?, z?ehož bylo jen v lo?ském roce 11. K jeho pravidelným

Více

M-BUS P EVODNÍK/ZESILOVA EQUOBOX LC1

M-BUS P EVODNÍK/ZESILOVA EQUOBOX LC1 SINAPSI S.r.l. Via delle querce 11/13 06083 Bastia Umbra (PG) Italy T.+39.075.8011604 F.+39.075.8014602 M-BUS PEVODNÍK/ZESILOVA EQUOBOX LC1 Návod k použití Ver. 3.3 1 OBSAH 1. PEHLED M-BUS... 3 1.1 POPIS

Více

( ) Úloha č. 9. Měření rychlosti zvuku a Poissonovy konstanty

( ) Úloha č. 9. Měření rychlosti zvuku a Poissonovy konstanty Fyzikální praktikum IV. Měření ryhlosti zvuku a Poissonovy konstanty - verze Úloha č. 9 Měření ryhlosti zvuku a Poissonovy konstanty 1) Pomůky: Kundtova trubie, mikrofon se sondou, milivoltmetr, měřítko,

Více

ZADÁNÍ: ÚVOD: Měření proveďte na osciloskopu Goldstar OS-9020P.

ZADÁNÍ: ÚVOD: Měření proveďte na osciloskopu Goldstar OS-9020P. ZADÁNÍ: Měření proveďte na osciloskopu Goldstar OS-900P. 1) Pomocí vestavěného kalibrátoru zkontrolujte nastavení zesílení vertikálního zesilovače, eventuálně nastavte prvkem "Kalibrace citlivosti". Změřte

Více

Obrázek č. 1 : Operační zesilovač v zapojení jako neinvertující zesilovač

Obrázek č. 1 : Operační zesilovač v zapojení jako neinvertující zesilovač Teoretický úvod Nízkofrekvenční zesilovač s OZ je poměrně jednoduchý elektronický obvod, který je tvořen několika základními prvky. Základní komponentou zesilovače je operační zesilovač v neinvertujícím

Více

ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS

ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS EEKTŘINA A MAGNETIZMUS XII Střídavé obvody Obsah STŘÍDAÉ OBODY ZDOJE STŘÍDAÉHO NAPĚTÍ JEDNODUHÉ STŘÍDAÉ OBODY EZISTO JAKO ZÁTĚŽ 3 ÍKA JAKO ZÁTĚŽ 5 3 KONDENZÁTO JAKO ZÁTĚŽ 6 3 SÉIOÝ OBOD 7 3 IMPEDANE 3

Více

PEDPISY PRO PRAVIDELNÉ PERIODICKÉ KONTROLY (REVIZE) BLOKANT A LANOVÝCH SVR

PEDPISY PRO PRAVIDELNÉ PERIODICKÉ KONTROLY (REVIZE) BLOKANT A LANOVÝCH SVR Stránka 1 z 5 PEDPISY PRO PRAVIDELNÉ PERIODICKÉ KONTROLY (REVIZE) BLOKANT A LANOVÝCH SVR EN 341 Osobní ochranné prostedky proti pádm z výšky - slaovací zaízení EN 353-2 Osobní ochranné prostedky proti

Více

LABORATORNÍ CVIČENÍ Elektrotechnika a elektronika

LABORATORNÍ CVIČENÍ Elektrotechnika a elektronika VUT FSI BRNO ÚVSSaR, ODBOR ELEKTROTECHNIKY JMÉNO: ŠKOLNÍ ROK: 2010/2011 PŘEDNÁŠKOVÁ SKUPINA: 1E/95 LABORATORNÍ CVIČENÍ Elektrotechnika a elektronika ROČNÍK: 1. KROUŽEK: 2EL SEMESTR: LETNÍ UČITEL: Ing.

Více

1. ÚVOD 2. MAGNETOMETRY 2.1. PRINCIP MAGNETOMETRŮ 2009/26 18. 5. 2009

1. ÚVOD 2. MAGNETOMETRY 2.1. PRINCIP MAGNETOMETRŮ 2009/26 18. 5. 2009 ZÁKLADNÍ PRVK KONSTRUKCE ELEKTRONICKÉO KOMPASU Ing. David Skula Ústav automatizace a měřicí techniky Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií VUT v Brně Kolejní 2960/4, 612 00 Brno Email: xskula00@stud.feec.vutbr.cz

Více

Rezonanční elektromotor

Rezonanční elektromotor - 1 - Rezonanční elektromotor Ing. Ladislav Kopecký, 2002 Použití elektromechanického oscilátoru pro převod energie cívky v rezonanci na mechanickou práci má dvě velké nevýhody: 1) Kmitavý pohyb má menší

Více

11. Odporový snímač teploty, měřicí systém a bezkontaktní teploměr

11. Odporový snímač teploty, měřicí systém a bezkontaktní teploměr Úvod: 11. Odporový snímač teploty, měřicí systém a bezkontaktní teploměr Odporové senzory teploty (například Pt100, Pt1000) použijeme pokud chceme měřit velmi přesně teplotu v rozmezí přibližně 00 až +

Více

Elektrotechnická měření - 2. ročník

Elektrotechnická měření - 2. ročník Protokol SADA DUM Číslo sady DUM: Název sady DUM: VY_32_INOVACE_EL_7 Elektrotechnická měření pro 2. ročník Název a adresa školy: Střední průmyslová škola, Hronov, Hostovského 910, 549 31 Hronov Registrační

Více

1.1.1. PRINCIP METODY

1.1.1. PRINCIP METODY 1.1.1. PRINCIP METODY 1.1.1.1. PRVOTNÍ ENERGIE Energetická poteba pro vytápní a teplou vodu v budov závisí: na poteb tepla na vytápní budovy (tepelné vlastnosti budovy a vnitní a vnjší prostedí) a poteb

Více

REGULANÍ UZLY MERUK PRO REGULACI TEPELNÉHO VÝKONU TEPLOVODNÍCH OHÍVA VZDUCHOTECHNICKÝCH JEDNOTEK. Návod pro montáž, provoz a údržbu

REGULANÍ UZLY MERUK PRO REGULACI TEPELNÉHO VÝKONU TEPLOVODNÍCH OHÍVA VZDUCHOTECHNICKÝCH JEDNOTEK. Návod pro montáž, provoz a údržbu REGULANÍ UZLY MERUK PRO REGULACI TEPELNÉHO VÝKONU TEPLOVODNÍCH OHÍVA VZDUCHOTECHNICKÝCH JEDNOTEK AKTUALIZACE 10/08 C.I.C. Jan Hebec, s.r.o. http://www.cic.cz - 2 - Obsah: 1. Technický popis 2. Provozní

Více

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU CEMENTU CEMENT WORM CONVEYOR

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU CEMENTU CEMENT WORM CONVEYOR VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

NAUKA O POZEMNÍCH STAVBÁCH

NAUKA O POZEMNÍCH STAVBÁCH VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. JARMILA KLIMEŠOVÁ NAUKA O POZEMNÍCH STAVBÁCH MODUL M01 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Ing. Jarmila Klimešová, Brno 2005

Více

Elektronický analogový otáčkoměr V2.0 STAVEBNICE

Elektronický analogový otáčkoměr V2.0 STAVEBNICE Elektronický analogový otáčkoměr V2.0 STAVEBNICE Dostala se Vám do rukou elektronická stavebnice skládající se z desky plošného spoje a elektronických součástek. Při sestavování stavebnice je třeba dbát

Více

Teplotní a vlhkostní idla. Uživatelská píruka

Teplotní a vlhkostní idla. Uživatelská píruka Teplotní a vlhkostní idla Uživatelská píruka DLEŽITÉ UPOZORNNÍ Vývoj produkt CAREL je založen na mnohaleté zkušenosti na poli topení, vtrání a klimatizace, na stálých investicích do technologické inovace

Více