Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:"

Transkript

1 Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních pilířů P2 P5. Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady: - Zatěžovací údaje v úrovni ložisek opěr Dopravoprojekt Brno Ing. Mazánek 04/ Doplňkový geotechnický průzkum Ing. František Pacák, 10/ Stavební výkresy (situace, půdorys, řezy) Dopravoprojekt Brno Ing. Mazánek 04/2007 Profil pilot je jednotný pro celý most. Pod základy krajních opěr i pilířů byly navrženy piloty Ø 900 mm. Zatížení opěr i pilířů bylo dodáno v úrovni základové spáry. Celkové zatížení na skupinu pilot bylo rozpočítáno pomocí programu SP na jednotlivé piloty. Piloty byly dále posouzeny programy HP a VP na vodorovnou a svislou únosnost. Výztuž pilot byla posouzena programem Beton FINE. Ve statickém výpočtu je přiložen pouze výpočet s maximálním vlivev na pilot opěr a pilířů (kombinace max N). V případě potřeby jsou další kombinace a zatěžovací stavy k dispozici u zhotovitele statického výpočtu. U pilot bylo počítáno s provozními hodnotami zatížení s ohledem na následné posouzení vlivu konsolidačních násypů. U středních pilířů byl výpočet proveden s výpočtovými hodnotami. Následně bylo provedeno posouzení vlivu konsolidačního násypu na sedání mostní opěry, výsledky tohoto posudku jsou uvedeny na poslední konci statického výpočtu. Předpokládá se vrtání pilot s pažením ocelovými pažnicemi v celé délce vrtů. Při provádění pilotových základů musí být prováděn průběžný dohled a zaznamenáván skutečný geologický profil. Pokud se bude lišit od předpokladů, může dojít k úpravě dimenzí pilot. Především je nutné odsledovat zda mocné vrstvy štěrků jsou skutečně ulehlé (pouze u pilíře P2 byla uvažována vrstva štěrku středně ulehlého). Dále je nutné ověřit rozhraní tuhých a pevných jílů a paty pilot vetknout minimálně na 1,0 metr právě do těchto pevných jílů. Pro piloty je navržen beton C25/30, XA1. Statické posouzení pilotových základů je provedeno mimo jiné podle následujících norem a literatury: 05/ ČSN Základová půda pod plošnými základy. - ČSN EN 1536 Provádění speciálních geotechnických prací Vrtané piloty - ČSN Navrhování betonových konstrukcí - ČSN EN Beton Část 1:Specifikace, vlastnosti výroba a shoda. - Pilotové základy, Komentář k ČSN , Pochman-Šimek a kol., Vrtané pilot, Doc.Ing. Jan Masopust,Csc., ČSN Zemní tlak na stavební konstrukce. Vypracoval:Ing.Richard Lokos Schválil: Ing. Petr Lamparter 1

2 SO 206 OPĚRA 01 Profil pilot ve skupině 900 mm d= 900 mm - hodnota použitá pro výpočet kh kh modul vodorovné reakce podloží Geologický profil Typ zeminy Masopust Soudržná - 1 Nesoudržná - 2 Mocnost (m) E def - 1 (Mpa) n h - 2 (Mpa) Kh (knm -3 ) J 118 0,00 0,00 Násyp D7 2 2,00 10,0 2,0 2,00 4,44 0,00 Násyp D10 2 2,70 20,0 5,0 4,70 26,11 3,33 Hlína C5 1 1,80 3,0 sprašová 6,50 3,33 6,67 Jíl písčitý C10 1 0,60 6,0 7,10 6,67 71,00 Písek jílovitý D10 2 2,30 10,3 9,0 9,40 94,00 94,00 Štěrk hlinito D10 2 0,90 31,0 9,0 písčitý 10,30 103,00 3,33 Jíl tuhý C5 1 2,00 3,0 12,30 3,33 10,33 Jíl pevný C ,70 9,3 25,00 10,33 Zatížení v úrovni základové spáry: N max - normové hodnoty Svislá síla 7250,0 kn Podélná vodorovná síla: -443,0 kn Podélný moment: 2034,8 knm Příčná vodorovná síla: 33,0 kn Příčný moment: 3645,0 knm N min - normové hodnoty Svislá síla 5813 kn Podélná vodorovná síla: -443 kn Podélný moment: 1634,3 knm Příčná vodorovná síla: 33,0 kn Příčný moment: 100,0 knm 2

3 3

4 PROGRAM: SP.EXE ver. 1.07, Posouzeni skupiny pilot AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: 206 O1 max N PILOTY - Pilota Prumer Delka Y Z X alpha omega Vet./Kl. [m] [m] [m] [m] [m] [deg] [deg] Y Z Modul pruznosti betonu: MPa Smykovy modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Typ zeminy: Modul vodorovne reakce podlozi: Tuhost ve svislem smeru: soudrzna 5.00 MN/m^ MN/m ZATIZENI Vzdalenost hlav pilot od terenu: 0.00 m Vertikalni sila ve smeru osy X: kn Horizontalni sila ve smeru osy Y: kn Horizontalni sila ve smeru osy Z: kn Moment okolo osy X: 0.00 knm Moment okolo osy Y: knm Moment okolo osy Z: knm 4

5 VYSLEDKY SILY A MOMENTY V HLAVACH PILOT SILY MOMENTY PILOTA Rx Ry Rz Mx My Mz [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] skupina DEFORMACE A POOTOCENI HLAV PILOT DEFORMACE POOTOCENI CISLO Dx Dy Dz Gx Gy Gz PILOTY [mm] [mm] [mm] [%] [%] [%] skupina

6 PROGRAM: VP.EXE ver. 1.07, Vypocet svisle zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: O1 max N PILOTA Prumer piloty: Delka piloty: Koeficient druhu zatizeni: 0.70 Koeficient redukce plastoveho treni (CSN ): m m Koeficient technologie provadeni: 0.60 Modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Vrstva Popis Typ Mocnost E_sec E_def alfa [m] [MPa] [MPa] Nasyp D Naspy D Hlina C Jil piscit C Piesk D Sterk D Jil tuhy C Jil pevny C VYSLEDKY METODA "CSN " Zatizeni na mezi mobilizace plastoveho treni Ry = kn Sedani piloty na mezi mobilizace plastoveho treni Sy = mm Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn METODA NELINEARNI Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn 6

7 TABULKA ZAVISLOSTI SEDANI A UNOSNOSTI Sedani Sila (CSN ) Sila (NELINEARNI) [mm] [kn] [kn] Sedani pro silu R = kn je: - metoda "CSN ": 2.86 mm - metoda nelinearni: 3.12 mm PROGRAM: HP.EXE ver. 1.07, Vypocet horizontalne zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: O1 max N PILOTA Prumer piloty: 0.90 m Delka piloty: m Modul pruznosti betonu: MPa 7

8 GEOLOGIE Vrstva Nazev Hloubka kh Smykovy modul [m] [MN/m^3] [MN/m] Nasyp Hlina Jil Pisek Sterk Jil tuhy Jil pevny ZATIZENI Horizontalni sila v hlave piloty: Moment v hlave piloty: kn knm VYSLEDKY WINKLER WINKLER-PASTERNAK Hloubka Posun Moment Napeti Posun Moment [m] [mm] [knm] [kpa] [mm] [knn]

9 PROGRAM: SP.EXE ver. 1.07, Posouzeni skupiny pilot AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: 206 O1 min N PILOTY - Pilota Prumer Delka Y Z X alpha omega Vet./Kl. [m] [m] [m] [m] [m] [deg] [deg] Y Z Modul pruznosti betonu: MPa Smykovy modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Typ zeminy: Modul vodorovne reakce podlozi: Tuhost ve svislem smeru: soudrzna 5.00 MN/m^ MN/m ZATIZENI Vzdalenost hlav pilot od terenu: 0.00 m Vertikalni sila ve smeru osy X: kn Horizontalni sila ve smeru osy Y: kn Horizontalni sila ve smeru osy Z: kn Moment okolo osy X: 0.00 knm Moment okolo osy Y: knm Moment okolo osy Z: knm 9

10 VYSLEDKY SILY A MOMENTY V HLAVACH PILOT SILY MOMENTY PILOTA Rx Ry Rz Mx My Mz [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] skupina DEFORMACE A POOTOCENI HLAV PILOT DEFORMACE POOTOCENI CISLO Dx Dy Dz Gx Gy Gz PILOTY [mm] [mm] [mm] [%] [%] [%] skupina

11 PROGRAM: VP.EXE ver. 1.07, Vypocet svisle zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: O1 min N PILOTA Prumer piloty: Delka piloty: Koeficient druhu zatizeni: 0.70 Koeficient redukce plastoveho treni (CSN ): m m Koeficient technologie provadeni: 0.60 Modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Vrstva Popis Typ Mocnost E_sec E_def alfa [m] [MPa] [MPa] Nasyp D Naspy D Hlina C Jil piscit C Piesk D Sterk D Jil tuhy C Jil pevny C VYSLEDKY METODA "CSN " Zatizeni na mezi mobilizace plastoveho treni Ry = kn Sedani piloty na mezi mobilizace plastoveho treni Sy = mm Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn METODA NELINEARNI Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn 11

12 TABULKA ZAVISLOSTI SEDANI A UNOSNOSTI Sedani Sila (CSN ) Sila (NELINEARNI) [mm] [kn] [kn] Sedani pro silu R = kn je: - metoda "CSN ": 1.28 mm - metoda nelinearni: 2.06 mm PROGRAM: HP.EXE ver. 1.07, Vypocet horizontalne zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: O1 min N PILOTA Prumer piloty: 0.90 m Delka piloty: m Modul pruznosti betonu: MPa 12

13 GEOLOGIE Vrstva Nazev Hloubka kh Smykovy modul [m] [MN/m^3] [MN/m] Nasyp Hlina Jil Pisek Sterk Jil tuhy Jil pevny ZATIZENI Horizontalni sila v hlave piloty: Moment v hlave piloty: kn knm VYSLEDKY WINKLER WINKLER-PASTERNAK Hloubka Posun Moment Napeti Posun Moment [m] [mm] [knm] [kpa] [mm] [knn]

14 SO 206 PILÍŘ P2 Profil pilot ve skupině 900 mm d= 900 mm - hodnota použitá pro výpočet kh kh modul vodorovné reakce podloží Geologický Typ zeminy Soudržná - 1 Mocnost E def - 1 n h - 2 Kh profil Masopust Nesoudržná - 2 (m) (Mpa) (Mpa) (knm -3 ) J 119 0,00 5,56 Hlína sprašová C10 1 1,00 5,0 1,00 5,56 3,33 Hlína sprašová C5 1 1,10 3,0 2,10 3,33 21,00 Písek hlinitý D10 2 0,50 10,3 9,0 2,60 26,00 26,00 Štěrk ulehlý D10 2 3,00 31,3 9,0 5,60 56,00 3,33 Jíl tuhý C5 1 5,40 3,0 11,00 3,33 10,33 Jíl pevný C ,00 9,3 25,00 10,33 Zatížení v úrovni základové spáry: N max - výpočtové hodnoty Svislá síla 14313,9 kn Podélná vodorovná síla: 246,0 kn Podélný moment: 2214,0 knm Příčná vodorovná síla: 104,0 kn Příčný moment: 6753,1 knm N min - výpočtové hodnoty Svislá síla 9165,5 kn Podélná vodorovná síla: 246,0 kn Podélný moment: 2214,0 knm Příčná vodorovná síla: 104,0 kn Příčný moment: 936,0 knm čtyř náprava Svislá síla 11957,9 kn Podélná vodorovná síla: 246,0 kn Podélný moment: 2214,0 knm Příčná vodorovná síla: 104,0 kn Příčný moment: 5445,4 knm 14

15 15

16 PROGRAM: SP.EXE ver. 1.07, Posouzeni skupiny pilot AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P2 max N PILOTY - Pilota Prumer Delka Y Z X alpha omega Vet./Kl. [m] [m] [m] [m] [m] [deg] [deg] Y Z Modul pruznosti betonu: MPa Smykovy modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Typ zeminy: Modul vodorovne reakce podlozi: Tuhost ve svislem smeru: soudrzna 5.00 MN/m^ MN/m ZATIZENI Vzdalenost hlav pilot od terenu: 0.00 m Vertikalni sila ve smeru osy X: kn Horizontalni sila ve smeru osy Y: kn Horizontalni sila ve smeru osy Z: kn Moment okolo osy X: 0.00 knm Moment okolo osy Y: knm Moment okolo osy Z: knm 16

17 VYSLEDKY SILY A MOMENTY V HLAVACH PILOT SILY MOMENTY PILOTA Rx Ry Rz Mx My Mz [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] skupina DEFORMACE A POOTOCENI HLAV PILOT DEFORMACE POOTOCENI CISLO Dx Dy Dz Gx Gy Gz PILOTY [mm] [mm] [mm] [%] [%] [%] skupina

18 PROGRAM: VP.EXE ver. 1.07, Vypocet svisle zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P2 max N PILOTA Prumer piloty: Delka piloty: Koeficient druhu zatizeni: 1.00 Koeficient redukce plastoveho treni (CSN ): m m Koeficient technologie provadeni: 0.40 Modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Vrstva Popis Typ Mocnost E_sec E_def alfa [m] [MPa] [MPa] HLINA C Hlina C Pisek D Sterk D Jil tuhy C Jil pevny C VYSLEDKY METODA "CSN " Zatizeni na mezi mobilizace plastoveho treni Ry = kn Sedani piloty na mezi mobilizace plastoveho treni Sy = mm Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn METODA NELINEARNI Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn 18

19 TABULKA ZAVISLOSTI SEDANI A UNOSNOSTI Sedani Sila (CSN ) Sila (NELINEARNI) [mm] [kn] [kn] Sedani pro silu R = kn je: - metoda "CSN ": 4.13 mm - metoda nelinearni: 4.03 mm PROGRAM: HP.EXE ver. 1.07, Vypocet horizontalne zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P2 max N PILOTA Prumer piloty: 0.90 m Delka piloty: m Modul pruznosti betonu: MPa 19

20 GEOLOGIE Vrstva Nazev Hloubka kh Smykovy modul [m] [MN/m^3] [MN/m] Hlina Hlina Pisek Sterk Jil tuhy Jil pevny ZATIZENI Horizontalni sila v hlave piloty: Moment v hlave piloty: kn knm VYSLEDKY WINKLER WINKLER-PASTERNAK Hloubka Posun Moment Napeti Posun Moment [m] [mm] [knm] [kpa] [mm] [knn]

21 SO 206 PILÍŘ P3 Profil pilot ve skupině 900 mm d= 900 mm - hodnota použitá pro výpočet kh kh modul vodorovné reakce podloží Typ zeminy Soudržná - 1 Mocnost E def - 1 n h - 2 Kh Geologický profil Masopust Nesoudržná - 2 (m) (Mpa) (Mpa) (knm -3 ) J 120 0,00 5,56 Hlína sprašová C10 1 0,90 5,0 0,90 5,56 3,33 Jíl tuhý C5 1 0,70 3,0 1,60 3,33 16,00 Štěrk ulehlý D10 2 2,40 31,3 9,0 4,00 40,00 3,33 Jíl tuhý C5 1 3,00 3,0 7,00 3,33 10,33 Jíl pevný C ,00 9,3 25,00 10,33 Zatížení v úrovni základové spáry: N max - výpočtové hodnoty Svislá síla 17142,9 kn Podélná vodorovná síla: 236,4 kn Podélný moment: 2246,4 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 7558,6 knm N min - výpočtové hodnoty Svislá síla 11790,5 kn Podélná vodorovná síla: 236,4 kn Podélný moment: 2246,4 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 1185,6 knm čtyř náprava Svislá síla 14447,3 kn Podélná vodorovná síla: 236,4 kn Podélný moment: 2246,4 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 5670,0 knm 21

22 22

23 PROGRAM: SP.EXE ver. 1.07, Posouzeni skupiny pilot AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P3 max N PILOTY - Pilota Prumer Delka Y Z X alpha omega Vet./Kl. [m] [m] [m] [m] [m] [deg] [deg] Y Z Modul pruznosti betonu: MPa Smykovy modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Typ zeminy: Modul vodorovne reakce podlozi: Tuhost ve svislem smeru: soudrzna 5.00 MN/m^ MN/m ZATIZENI Vzdalenost hlav pilot od terenu: 0.00 m Vertikalni sila ve smeru osy X: kn Horizontalni sila ve smeru osy Y: kn Horizontalni sila ve smeru osy Z: kn Moment okolo osy X: 0.00 knm Moment okolo osy Y: knm Moment okolo osy Z: knm 23

24 VYSLEDKY SILY A MOMENTY V HLAVACH PILOT SILY MOMENTY PILOTA Rx Ry Rz Mx My Mz [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] skupina DEFORMACE A POOTOCENI HLAV PILOT DEFORMACE POOTOCENI CISLO Dx Dy Dz Gx Gy Gz PILOTY [mm] [mm] [mm] [%] [%] [%] skupina

25 PROGRAM: VP.EXE ver. 1.07, Vypocet svisle zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P3 max N PILOTA Prumer piloty: Delka piloty: Koeficient druhu zatizeni: 1.00 Koeficient redukce plastoveho treni (CSN ): m m Koeficient technologie provadeni: 0.40 Modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Vrstva Popis Typ Mocnost E_sec E_def alfa [m] [MPa] [MPa] Hlina C Jil tuhy C Sterk D Jil tuhy C Jil pevny C VYSLEDKY METODA "CSN " Zatizeni na mezi mobilizace plastoveho treni Ry = kn Sedani piloty na mezi mobilizace plastoveho treni Sy = mm Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn METODA NELINEARNI Zatizeni odpovidajici sedani 25 mm s(25) = kn 25

26 TABULKA ZAVISLOSTI SEDANI A UNOSNOSTI Sedani Sila (CSN ) Sila (NELINEARNI) [mm] [kn] [kn] Sedani pro silu R = kn je: - metoda "CSN ": 4.36 mm - metoda nelinearni: 6.29 mm PROGRAM: HP.EXE ver. 1.07, Vypocet horizontalne zatizene osamele piloty AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P3 max N PILOTA Prumer piloty: 0.90 m Delka piloty: m Modul pruznosti betonu: MPa 26

27 GEOLOGIE Vrstva Nazev Hloubka kh Smykovy modul [m] [MN/m^3] [MN/m] Hlina Jil Sterk Jil tuhy Jil pevny ZATIZENI Horizontalni sila v hlave piloty: Moment v hlave piloty: kn knm VYSLEDKY WINKLER WINKLER-PASTERNAK Hloubka Posun Moment Napeti Posun Moment [m] [mm] [knm] [kpa] [mm] [knn]

28 SO 206 PILÍŘ P4 Profil pilot ve skupině 900 mm d= 900 mm - hodnota použitá pro výpočet kh kh modul vodorovné reakce podloží Geologický Typ zeminy Soudržná - 1 Mocnost E def - 1 n h - 2 Kh profil Masopust Nesoudržná - 2 (m) (Mpa) (Mpa) (knm -3 ) V 23 0,00 5,56 Hlína sprašová C10 1 2,00 5,0 2,00 5,56 3,33 Jíl písčitý C5 1 0,60 3,0 2,60 3,33 26,00 Štěrk středně D7 2 2,00 31,3 9,0 ulehlý 4,60 46,00 3,33 Jíl tuhý C5 1 3,40 3,0 8,00 3,33 10,33 Jíl pevný C ,00 9,3 20,00 10,33 Zatížení v úrovni základové spáry: N max - výpočtové hodnoty Svislá síla 16165,4 kn Podélná vodorovná síla: 186,0 kn Podélný moment: 1711,2 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 7520,9 knm N min - výpočtové hodnoty Svislá síla 10814,4 kn Podélná vodorovná síla: 186,0 kn Podélný moment: 1711,2 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 1147,9 knm čtyř náprava Svislá síla 13470,0 kn Podélná vodorovná síla: 186,0 kn Podélný moment: 1711,2 knm Příčná vodorovná síla: 124,8 kn Příčný moment: 5623,1 knm 28

29 29

30 PROGRAM: SP.EXE ver. 1.07, Posouzeni skupiny pilot AUTORI: David Hrycej, Vojtech Jezek UZIVATEL: FUNDOS Brno ULOHA: P4 max N PILOTY - Pilota Prumer Delka Y Z X alpha omega Vet./Kl. [m] [m] [m] [m] [m] [deg] [deg] Y Z Modul pruznosti betonu: MPa Smykovy modul pruznosti betonu: MPa GEOLOGIE Typ zeminy: Modul vodorovne reakce podlozi: Tuhost ve svislem smeru: soudrzna 5.00 MN/m^ MN/m ZATIZENI Vzdalenost hlav pilot od terenu: 0.00 m Vertikalni sila ve smeru osy X: kn Horizontalni sila ve smeru osy Y: kn Horizontalni sila ve smeru osy Z: kn Moment okolo osy X: 0.00 knm Moment okolo osy Y: knm Moment okolo osy Z: knm 30

31 VYSLEDKY SILY A MOMENTY V HLAVACH PILOT SILY MOMENTY PILOTA Rx Ry Rz Mx My Mz [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] skupina DEFORMACE A POOTOCENI HLAV PILOT DEFORMACE POOTOCENI CISLO Dx Dy Dz Gx Gy Gz PILOTY [mm] [mm] [mm] [%] [%] [%] skupina

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice 10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec

Více

Zakládání ve Scia Engineer

Zakládání ve Scia Engineer Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,

Více

Novostavba objektu HiLASE. Obsah:

Novostavba objektu HiLASE. Obsah: Obsah: 1. ÚVOD 5 1.1. Identifikační údaje 5 1.2. Předmět statického výpočtu 6 1.3. Podklady 6 1.4. Popis stavby 6 1.5. Geologie 7 1.6. Založení objektu 7 2. STATICKÁ ČÁST 10 2.1. Projekt HiLase - celek

Více

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy Plošné základy 3 Plošné základy Plošné základy, jež jsou nejspodnější částí konstrukce stavby, přenášejí veškeré zatížení ze stavby do základové půdy pomocí plochy základové spáry. Ta se volí obvykle vodorovná

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

A. 1 Skladba a použití nosníků

A. 1 Skladba a použití nosníků GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995-1-1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních

Více

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva

Více

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité

Více

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger 7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené

Více

Mechanika zemin II 6 Plošné základy

Mechanika zemin II 6 Plošné základy Mechanika zemin II 6 Plošné základy 1. Definice 2. Vliv vody na stabilitu a sedání 3. Únosnost 4. Sedání Výpočet okamžitého, konsolidačního a konečného sedání Výpočet podle teorie pružnosti Výpočet podle

Více

BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska

BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické

Více

NEXIS 32 rel. 3.70 Betonové konstrukce referenční příručka

NEXIS 32 rel. 3.70 Betonové konstrukce referenční příručka SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:

Více

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving. ČSN EN ISO 9001 NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.cz PROLAMOVANÉ NOSNÍKY SMĚRNICE 11 č. S

Více

Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34. Půdorysy 35. Popis výrobků 36. Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37. Dimenzační tabulky 38-41

Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34. Půdorysy 35. Popis výrobků 36. Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37. Dimenzační tabulky 38-41 Schöck Isokorb typ Obsah Strana Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34 Půdorysy 35 Popis výrobků 36 Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37 Dimenzační tabulky 38-41 Příklad dimenzování/upozornění

Více

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě Vypracoval: Ateliér: Konzultace: Paralelka: Vedoucí cvičení: Jan Harciník Bočan, Herman, Janota, Mackovič,

Více

ZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN

ZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN ZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN Ing. Petr Kučera Stavební geologie - Geotechnika, a.s. Foundation of Embankment of Motorway D8 on a Soft Subsoil at Úžín Tailing

Více

Havárie tunelu Jablunkov z pohledu vlivu změn vlastností horninového prostředí

Havárie tunelu Jablunkov z pohledu vlivu změn vlastností horninového prostředí Havárie tunelu Jablunkov z pohledu vlivu změn vlastností horninového prostředí Seminář tunelářské odpoledne 24.11.2010 Prof. Ing. Josef Aldorf DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš VŠB-TUO, fakulta stavební ÚVOD REKONSTRUKCE

Více

Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W

Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u volně vyložených stěn. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Navíc přenáší i vodorovné síly působící střídavě opačnými směry. 115

Více

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. . cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty

Více

Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: STANICE DOBRUŠKA - PŘÍSTAVBA GARÁŽE

Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: STANICE DOBRUŠKA - PŘÍSTAVBA GARÁŽE Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: ST.1 - SEZNAM PŘÍLOH, TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY ST.2 - STATICKÝ VÝPOČET ST.3 - VÝKRES TVARU A SKLADBY STROPNÍCH DÍLCŮ ST.4 - PRŮVLAK P1 VÝZTUŽ

Více

Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D

Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u ových desek pronikajících do stropních polí. Prvek přenáší kladné i záporné ohybové momenty a posouvající síly. 105 Schöck Isokorb

Více

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr

Více

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING. 2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY

Více

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky GlobalFloor. Cofrastra 4 Statické tabulky Cofrastra 4. Statické tabulky Cofrastra 4 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Použití Profilovaný plech Cofrastra 4 je určen pro

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV GEOTECHNIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF GEOTECHNICS NÁVRH ZALOŽENÍ POLYFUNKČNÍHO DOMU V BRNĚ FUNDATION DESIGN

Více

Rekonstrukce opěrné zdi rybníka ve Lhůtě

Rekonstrukce opěrné zdi rybníka ve Lhůtě DRUPOS HB s.r.o. Chotěboř, Svojsíkova 333 tel. 569 641 473, e-mail: drupos@tiscali.cz Rekonstrukce opěrné zdi rybníka ve Lhůtě D. Dokumentace objektů Seznam příloh: Technická zpráva D.01. Situace 1:200

Více

MECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů)

MECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů) MECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů) Pozn.: Směrné normové charakteristiky (tab. 1.1, 1.2, 1.3) noste s sebou na všechna cvičení. 1. Odběr a příprava vzorků. Fyzikálně-indexové

Více

OBSAH: 1 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE 3 2 STRUČNÝ TECHNICKÝ POPIS SE ZDŮVODNĚNÍM NAVRŽENÉHO ŘEŠENÍ 4

OBSAH: 1 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE 3 2 STRUČNÝ TECHNICKÝ POPIS SE ZDŮVODNĚNÍM NAVRŽENÉHO ŘEŠENÍ 4 OBSAH: 1 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE 3 1.1 OZNAČENÍ STAVBY... 3 1.2 OBJEDNATEL, INVESTOR, STAVEBNÍK... 3 1.3 ZHOTOVITEL PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE... 3 2 STRUČNÝ TECHNICKÝ POPIS SE ZDŮVODNĚNÍM NAVRŽENÉHO ŘEŠENÍ 4

Více

RIBTEC zadání průběhů vnitřních sil z globálního modelu do výpočtu BEST Newsletter

RIBTEC zadání průběhů vnitřních sil z globálního modelu do výpočtu BEST Newsletter RIBtec BEST výpočet a zadání zatížení sloupu korespondující s průběhem jeho vnitřních sil v globálním výpočetním modelu (FEM) nosné konstrukce Běžným pracovním postupem, zejména u prefabrikovaných betonových

Více

Platnost zásad normy:

Platnost zásad normy: musí zajistit Kotvení výztuže -spolehlivé přenesení sil mezi výztuží a betonem musí zabránit -odštěpování betonu -vzniku podélných trhlin Platnost zásad normy: betonářská prutová výztuž výztužné sítě předpínací

Více

Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část

Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část základní technické údaje a použití Keramické stropy HELUZ MIAKO jsou tvořené cihelnými vložkami HELUZ MIAKO a keramobetonovými

Více

DIGITÁLNÍ PLANETÁRIUM

DIGITÁLNÍ PLANETÁRIUM DIGITÁNÍ PANETÁRIUM p.p.č. 280/7 k.ú. Kluky F.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST BETONOVÉ KONSTRUKCE 3 D - stavebně konstrukční část BK OBSAH IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE:... 3 ZADÁNÍ:... 3 F.1.2.1. TECHNICKÁ ZPRÁVA...

Více

IDEA StatiCa novinky

IDEA StatiCa novinky strana 1/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa novinky verze 5 strana 2/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa... 3 Natočení podpor... 3 Pružné podpory... 3 Únava a mimořádné návrhové situace... 4 Změny a

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

1. Identifikační údaje

1. Identifikační údaje 1. Identifikační údaje 1.1 Název akce: Novostavba objektu Mateřské školy ve Vinoři Ulice Mikulovická a Ronovská, 190 17 Vinoř č.parc. 1093/1, 1093/2, 870, 871/1 1.2 Investor Městská část Praha - Vinoř

Více

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky GlobalFloor. Cofraplus 6 Statické tabulky Cofraplus 6. Statické tabulky Cofraplus 6 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofraplus 6 je určen pro výstavbu

Více

TVAROVKY PlayBlok tvar ovky PlayBlok tvar ovky WallFishBlok. www.kb-blok.cz

TVAROVKY PlayBlok tvar ovky PlayBlok tvar ovky WallFishBlok. www.kb-blok.cz TVAROVKY PlayBlok tvar ovky PlayBlok tvar ovky WallFishBlok PlayBlok a WallFishBlok NOVINKA! KB PlayBlok zkosení hrany po celém obvodu pohledové plochy výška zkosení 7 mm označení povrchové úpravy v kódu

Více

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru

Více

PODCHYCOVÁNÍ STÁVAJÍCÍCH OBJEKTŮ TECHNOLOGIÍ TRYSKOVÉ INJEKTÁŽE. PŘÍKLADY Z PRAXE.

PODCHYCOVÁNÍ STÁVAJÍCÍCH OBJEKTŮ TECHNOLOGIÍ TRYSKOVÉ INJEKTÁŽE. PŘÍKLADY Z PRAXE. PODCHYCOVÁNÍ STÁVAJÍCÍCH OBJEKTŮ TECHNOLOGIÍ TRYSKOVÉ INJEKTÁŽE. PŘÍKLADY Z PRAXE. ING. MARTIN RŮŽIČKA SOLETANCHE Česká republika s.r.o. K Botiči 6, 101 00 Praha 10 tel.: 2 717 45 202, 206, 217 fax: 2

Více

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET Dokumentace pro ohlášení stavby REKONSTRUKCE ČÁSTI DVOJDOMKU Jeremenkova 959/80, Praha 4 2011/05-149 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ

Více

KOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU

KOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU KOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU OBSAH 1. ÚVOD... 3 1.1. Předmět a účel... 3 1.2. Platnost a závaznost použití... 3 2. SOUVISEJÍCÍ NORMY A PŘEDPISY... 3 3. ZÁKLADNÍ

Více

Univerzita Jana Evangelisty Purkyně Fakulta životního prostředí. Zakládání staveb. Výpočty. Jakub Zavoral

Univerzita Jana Evangelisty Purkyně Fakulta životního prostředí. Zakládání staveb. Výpočty. Jakub Zavoral Univerzita Jana Evangelisty Purkyně Fakulta životního prostředí Zakládání staveb Výpočty Jakub Zavoral Ústí nad Labem 2014 Název: Autor: Zakládání staveb - Výpočty Ing. Jakub Zavoral, Ph.D. Vědecký redaktor:

Více

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků

Více

OPRAVA MOSTU V KM 22,043 TRATI JAROMĚŘ - KRÁLOVEC

OPRAVA MOSTU V KM 22,043 TRATI JAROMĚŘ - KRÁLOVEC Ing. Martin Havelka, Chládek & Tintěra Pardubice a.s., Na Zavadilce 2677, Pardubice Ing. Libor Marek, TOPCON servis s.r.o., Varšavská 30, Praha 2 OPRAVA MOSTU V KM 22,043 TRATI JAROMĚŘ - KRÁLOVEC Identifikační

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B-12-14 TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY 1. Účel a rozsah projektu Předmětem této statické části dokumentace pro stavební povolení nástavby

Více

Ing. Pavel Šípek RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D., Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc.

Ing. Pavel Šípek RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D., Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. Ing. Pavel Šípek Geoengineering, spol.s r.o., Korunní 32, 708 00 Ostrava Mar. Hory tel.: 596 624 091, fax: 596 615 889, e mail: pavel.sipek@geoengineering.cz RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D., Prof. Ing. Josef

Více

PRŮVODNÍ A TECHNICKÁ ZPRÁVA

PRŮVODNÍ A TECHNICKÁ ZPRÁVA PRŮVODNÍ A TECHNICKÁ ZPRÁVA A. Identifikační údaje Název stavby: Oprava povrchu komunikace ul. Zahradní, Hrádek nad Nisou Objednatel: Město Hrádek nad Nisou Stupeň PD: Realizační dokumentace stavby Projektant:

Více

PROJEKT SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU PŘEDPOKLADY A SKUTEČNOST. Ing. Libor Mařík, Ing. Zuzana Nováková IKP Consulting Engineers, s. r. o.

PROJEKT SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU PŘEDPOKLADY A SKUTEČNOST. Ing. Libor Mařík, Ing. Zuzana Nováková IKP Consulting Engineers, s. r. o. PROJEKT SUDOMĚŘICKÉHO TUNELU PŘEDPOKLADY A SKUTEČNOST Ing. Libor Mařík, Ing. Zuzana Nováková IKP Consulting Engineers, s. r. o. TUNELÁŘSKÉ ODPOLEDNE TÁBOR 24.9.2014 OBSAH PREZENTACE OBSAH PREZENTACE ÚVOD

Více

NEXIS 32 rel. 3.60 Samostatný betonový průřez

NEXIS 32 rel. 3.60 Samostatný betonový průřez SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

Manuál. Základové patky EN 1997. Stránka 1/31

Manuál. Základové patky EN 1997. Stránka 1/31 Manuál Základové patky EN 1997 Stránka 1/31 Všechny informace uvedené v tomto dokumentu mohou být změněny bez předchozího upozornění. Žádnou část tohoto dokumentu není dovoleno reprodukovat, uložit do

Více

NEXIS 32 rel. 3.50. Železobetonový nosník

NEXIS 32 rel. 3.50. Železobetonový nosník SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB 6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle

Více

1. Úvod. 2. Inženýrskogeologické poměry lokality.

1. Úvod. 2. Inženýrskogeologické poměry lokality. 1. Úvod Předložená projektová dokumentace (DPS dokumentace pro provedení stavby) řeší sanaci svahu nad rybníkem Volný v Ostravě Radvanicích. V rámci rekultivace a odstraňování následků důlních škod se

Více

Desky TOPAS 06/2012. Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS

Desky TOPAS 06/2012. Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS Desky TOPAS 06/01 Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS KNAUF TOPAS / POUŽITÍ Deska Knauf TOPAS stabilizující prvek interiéru i dřevostaveb Deska Knauf TOPAS je určena pro ty, kteří požadují

Více

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,

Více

Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů

Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Lukáš Vráblík, Vladimír Křístek 1. Úvod Jedním z nejzávažnějších faktorů ovlivňujících hlediska udržitelné výstavby mostů

Více

JUNIORSTAV 2006, Brno 25.1.2006

JUNIORSTAV 2006, Brno 25.1.2006 PROBLÉMY SVAHOVÝCH DEFORMACÍ PŘI REALIZACI OBYTNÝCH BUDOV V BRNĚ - MEDLÁNKÁCH A PROBLEMS OF THE SLOPE INSTABILITY DURRING THE RALIZATION OF BLOCKS OF FLATS IN BRNO - MEDLÁNKY Ivan Poul 1, Stanislav Štábl

Více

VADY A PORUCHY PODLAHOVÝCH DESEK PROBLEMATIKA NÁVRHU A PROVÁDĚNÍ

VADY A PORUCHY PODLAHOVÝCH DESEK PROBLEMATIKA NÁVRHU A PROVÁDĚNÍ VADY A PORUCHY PODLAHOVÝCH DESEK PROBLEMATIKA NÁVRHU A PROVÁDĚNÍ Petr Štěpánek, VUT FAST v Brně, ÚBZK, Veveří 95, 602 00 Brno Libor Švaříček, BESTEX, spol. s r.o., Bezručova 17 a, 602 00 Brno Anotace:

Více

SPOLEČENSKÉ A OBCHODNÍ CENTRUM BŘEZNICKÁ INŽENÝRSKOGEOLOGICKÝ PRŮZKUM. Zadavatel: Graslon a.s. Místo : Zlín. A.č.: BUD/ L / 001 Z.č.

SPOLEČENSKÉ A OBCHODNÍ CENTRUM BŘEZNICKÁ INŽENÝRSKOGEOLOGICKÝ PRŮZKUM. Zadavatel: Graslon a.s. Místo : Zlín. A.č.: BUD/ L / 001 Z.č. SPOLEČENSKÉ A OBCHODNÍ CENTRUM BŘEZNICKÁ Zadavatel: Graslon a.s. INŽENÝRSKOGEOLOGICKÝ PRŮZKUM Místo : Zlín A.č.: BUD/ L / 001 Z.č.: 064403A Vyhotovení: Březen 2007 a. s. A.č.: BUD/L / 001 SPOLEČENSKÉ A

Více

Ocelové konstrukce požární návrh

Ocelové konstrukce požární návrh Ocelové konstrukce požární návrh Zdeněk Sokol František Wald, 17.2.2005 1 2 Obsah prezentace Úvod Přestup tepla do konstrukce Požárně nechráněné prvky Požárně chráněné prvky Mechanické vlastnosti oceli

Více

PROBLÉMY STABILITY. 9. cvičení

PROBLÉMY STABILITY. 9. cvičení PROBLÉMY STABILITY 9. cvičení S pojmem ztráty stability tvaru prvku se posluchač zřejmě již setkal v teorii pružnosti při studiu prutů namáhaných osovým tlakem (viz obr.). Problematika je však obecnější

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

RIZIKA PROJEKTU A REALIZACE ZAJIŠTĚNÍ STAVEBNÍ JÁMY JAMU BRNO

RIZIKA PROJEKTU A REALIZACE ZAJIŠTĚNÍ STAVEBNÍ JÁMY JAMU BRNO RIZIKA PROJEKTU A REALIZACE ZAJIŠTĚNÍ STAVEBNÍ JÁMY JAMU BRNO Ing. Petr Svoboda, Ph.D., Ing. Karel Vítek, Ing. Jaroslav Majer KELLER speciální zakládání spol. s r.o. The project &realisation risks of stabilisation

Více

Zemní práce, výkopy. Před zahájením prací: Provádění výkopů v ochranných pásmech podzemního vedení. Vytyčit trasy technické infrastruktury.

Zemní práce, výkopy. Před zahájením prací: Provádění výkopů v ochranných pásmech podzemního vedení. Vytyčit trasy technické infrastruktury. 3 Zemní práce, výkopy Před zahájením prací: Vytyčit trasy technické infrastruktury. Na základě místních podmínek a rozsahu stavebních výkopů: určit způsob těžení zeminy, zajistit stěny výkopů, navrhnout

Více

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav Obsah: Úvod... 1 Identifikační údaje... 1 Seznam podkladů... 2 Tepelné technické posouzení... 3 Energetické vlastnosti objektu... 10 Závěr... 11 Příloha č.1: Tepelně technické posouzení konstrukcí obálky

Více

STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN

STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN Ministerstvo dopravy TP 200 ODBOR INFRASTRUKTURY STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN Technické podmínky Schváleno MD-OI čj. 1075/08-910-IPK/1

Více

SANACE ZÁKLADU POD OBRÁBĚCÍM CENTREM V ELBLĄG V POLSKU POHLEDEM PROJEKTANTA

SANACE ZÁKLADU POD OBRÁBĚCÍM CENTREM V ELBLĄG V POLSKU POHLEDEM PROJEKTANTA SANACE ZÁKLADU POD OBRÁBĚCÍM CENTREM V ELBLĄG V POLSKU POHLEDEM PROJEKTANTA Ing. Jiří Pechman Amberg Engineering Brno a.s. 1. Parametry přesnosti strojírenské výroby Požadavky na stabilitu a tuhost základů

Více

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4.1 Statické systémy Tab. 4.1 Statické systémy podle namáhání Namáhání hlavního nosného systému Prostorové uspořádání Statický systém Schéma Charakteristické

Více

Materiál zemních konstrukcí

Materiál zemních konstrukcí Materiál zemních konstrukcí Kombinace powerpointu a informací na papíře Materiál zemních konstrukcí: zemina kamenitá sypanina druhotné suroviny lehké materiály ostatní materiály Materiál zemních konstrukcí:

Více

Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM

Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí

Více

POŠKOZENÍ DLAŽBY VÍCEÚČELOVÉHO KULTURNÍHO ZAŘÍZENÍ

POŠKOZENÍ DLAŽBY VÍCEÚČELOVÉHO KULTURNÍHO ZAŘÍZENÍ POŠKOZENÍ DLAŽBY VÍCEÚČELOVÉHO KULTURNÍHO ZAŘÍZENÍ Jan Pěnčík 1, Miloš Lavický 2 Abstrakt Z četných případů poruch betonových podlah vyplývá, že se podceňuje správný návrh a provedení betonové vrstvy plovoucí

Více

Projekt 3. Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza

Projekt 3. Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza Projekt 3 Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza Vypracovala: Bc. Karolína Mašková Vedoucí projektu: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. Konzultace: Ing. Ladislav Svoboda,

Více

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST ZODPOVĚDNÝ PROJEKTANT STAVEBNÍ DÍL Ak.arch.Karel Rulík STATIKA Ing.Václav Kikinčuk VYPRACOVAL STATIKA Ing.Václav Kikinčuk ING. Václav KIKINČUK projekční kancelář Jižní

Více

B5 Železobetonové podpory

B5 Železobetonové podpory B5 Železobetonové podpory Příručka pro uživatele programů pro statické výpočty Frilo Friedrich + Lochner GmbH 2009 Web společnosti Frilo v síti Internet www.frilo.de E-mailová adresa: info@frilo.de Příručka

Více

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHNIK DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PVELK V. 14. ČERVENCE 2013 Název zpracovaného celku: NMÁHÁNÍ N OHYB D) VETKNUTÉ NOSNÍKY ZTÍŽENÉ SOUSTVOU ROVNOBĚŽNÝCH SIL ÚLOH 1 Určete maximální

Více

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 3 PŘEVODY

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ NÁZEV PŘEDMĚTU MODUL M01 ZAKLÁDÁNÍ STAVEB

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ NÁZEV PŘEDMĚTU MODUL M01 ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JAN MASOPUST, VĚRA GLISNÍKOVÁ NÁZEV PŘEDMĚTU MODUL M01 ZAKLÁDÁNÍ STAVEB STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Obsah Jan Masopust,

Více

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení STROPNÍ KERAMICKÉ PANELY POD - Stropní panely určené pro stropní a střešní ploché konstrukce, uložené na zdivo, průvlaky nebo do přírub ocelových

Více

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční Užitné zatížení Činnost lidí Je nahrazeno plošným a bodovým zatížením. Referenční hodnota 1 rok s pravděpodobností překročení 0,98 Zatížení stropů Velikost zatížení je dána v závislosti na druhu stavby

Více

POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ S KLASICKÝMI TEORIEMI, CHYBY PŘI MODELOVÁNÍ

POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ S KLASICKÝMI TEORIEMI, CHYBY PŘI MODELOVÁNÍ POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ S KLASICKÝMI TEORIEMI, CHYBY PŘI MODELOVÁNÍ Eva Hrubešová Lukáš Ďuriš Josef Aldorf Taťána Petrášová Fakulta stavební, VŠB- Technická univerzita Ostrava Tunelářské

Více

zemní vruty základy bez betonu!

zemní vruty základy bez betonu! zemní vruty základy bez betonu! ZEMNÍ VRUTY KRINNER moderní systém zakládání staveb Použití: dřevostavby haly, účelové stavby kontejnery, garáže městské a veřejné stavby fotovoltaiky dopravní značení reklamní

Více

OBSAH: A) KANALIZACE

OBSAH: A) KANALIZACE OBSAH: A) KANALIZACE 1 Úvod: 1 Technické řešení: 1 Materiál: 2 Výpočet odtokových množství : 2 Provádění a uvedení do provozu 3 Předpisy a POV 3 B) VODOVOD 3 Úvod: 3 Technické řešení: 4 Materiál: 4 Výpočet

Více

Advance Design 2014 / SP1

Advance Design 2014 / SP1 Advance Design 2014 / SP1 První Service Pack pro ADVANCE Design 2014 přináší několik zásadních funkcí a více než 240 oprav a vylepšení. OBECNÉ [Réf.15251] Nová funkce: Možnost zahrnout zatížení do generování

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA. Oprava místní komunikace ke kulturnímu domu, obec Uhřice

TECHNICKÁ ZPRÁVA. Oprava místní komunikace ke kulturnímu domu, obec Uhřice TECHNICKÁ ZPRÁVA Oprava místní komunikace ke kulturnímu domu, obec Uhřice Srpen 2010 1. Identifikační údaje Název stavby: Oprava místní komunikace ke kulturnímu domu, obec Uhřice Místo stavby: Uhřice Okres:

Více

HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM

HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 81 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM

Více

edb žný hydrogeologický pr zkum Hodov ... z provedené erpací zkoušky na vrtu

edb žný hydrogeologický pr zkum Hodov ... z provedené erpací zkoušky na vrtu Tak ne předběžný hydrogeologický průzkum Hodov... z provedené čerpací zkoušky na vrtu ČI 1 vyplývá, že při čerpání vydatnosti 0,2 l/s (1 000 l/den) poklesla hladina ve vrtu zhruba o 1/3 (ustálená HPV před

Více

KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG

KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG Ytong Ekonom Ytong Komfort Ytong Klasik Ytong Komfort Ytong Ekonom Ytong Klasik Doporučená použití stropních a střešních konstrukcí Ytong ve stavbách typ konstrukce

Více

DELTA Svratka s.r.o. Terasy. Měřítko: 1:50 Výkres: půdorys, půdorys základu. Hloubka terasy: 1,5 m

DELTA Svratka s.r.o. Terasy. Měřítko: 1:50 Výkres: půdorys, půdorys základu. Hloubka terasy: 1,5 m Čelní pohled Boční pohled 772 1 502 Šířka chaty: 2,5 m 300 28 2 504 28 300 28 1 502 28 2 560 1 530 Šířka chaty: 3 m 300 28 3 004 28 300 28 1 502 28 3 060 1 530 Šířka chaty: 3,5 m 300 28 3 504 28 300 28

Více

I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod

I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod Úvod I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod Zatímco stavební praxe vystačí pro betonové, dřevěné a ocelobetonové konstrukce se třemi evropskými normami, pro ocelové konstrukce je k

Více

Tabulka 3 Nosníky R 80 R 80 10 1) R 120 220 70 1) 30 1) 55 1) 15 1) 40 1) R 120 260 65 1) 35 1) 20 1) 50 1) 410 60 1) 25 1) R 120 R 100 R 120

Tabulka 3 Nosníky R 80 R 80 10 1) R 120 220 70 1) 30 1) 55 1) 15 1) 40 1) R 120 260 65 1) 35 1) 20 1) 50 1) 410 60 1) 25 1) R 120 R 100 R 120 Tabulka 3 Nosníky Požární odolnost v minutách 15 30 45 60 90 1 1 Nosníky železobetonové,,3) (s ustálenou vlhkostí), bez omítky, druh DP1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Nosníky monoliticky spojené se stropní deskou,

Více

NOBASIL PTN PTN. www.knaufinsulation.cz. Deska z minerální vlny

NOBASIL PTN PTN. www.knaufinsulation.cz. Deska z minerální vlny Deska z minerální vlny NOBASIL PTN MW-EN 13162-T6-DS(TH)-CP5-SD20-WS-WL(P) MW-EN 13162-T6-DS(TH)-CP5-SD15-WS-WL(P) MW-EN 13162-T6-DS(TH)-CP5-SD10-WS-WL(P) EC certifikáty shody Reg.-Nr.: K1-0751-CPD-146.0-01-01/07

Více

LIFOCOLOR, s.r.o. OLOMOUCKÁ 89, 627 00 BRNO VÝSTAVBA AREÁLU LIFOCOLOR SO 01 ADM. VÝROBNÍ OBJEKT STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ DPS D.1.001.

LIFOCOLOR, s.r.o. OLOMOUCKÁ 89, 627 00 BRNO VÝSTAVBA AREÁLU LIFOCOLOR SO 01 ADM. VÝROBNÍ OBJEKT STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ DPS D.1.001. Č. REVIZE: REVISION NO.: DATUM VYDÁNÍ: DATE OF ISSUE: POPIS REVIZE: DESCRIPTION OF THE REVISION: VYPRACOVAL: ELABORATED BY: GENERÁLNÍ PROJEKTANT: GENERAL DESIGNER: LIFOCOLOR, s.r.o. OLOMOUCKÁ 89, 627 00

Více

ÚNOSNOST VOZOVEK. Ilja Březina. 26. Listopadu 2012; RHK Brno, Výstaviště 1

ÚNOSNOST VOZOVEK. Ilja Březina. 26. Listopadu 2012; RHK Brno, Výstaviště 1 ÚNOSNOST VOZOVEK Ilja Březina 26. Listopadu 2012; RHK Brno, Výstaviště 1 1 ÚNOSNOST VOZOVEK Únosnost vozovky je schopnost konstrukce vozovky a podloží přenášet dopravní zatížení, které se vyjadřuje zatížením

Více

V e ř e j n á v y h l á š k a OZNÁMENÍ O ZAHÁJENÍ STAVEBNÍHO ŘÍZENÍ

V e ř e j n á v y h l á š k a OZNÁMENÍ O ZAHÁJENÍ STAVEBNÍHO ŘÍZENÍ MĚSTSKÝ ÚŘAD JAROMĚŘ odbor dopravy a silničního hospodářství Náměstí ČSA č.p. 18, 551 33 Jaroměř -------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Více

FERT a.s. PROSTOROVÁ PŘÍHRADOVÁ VÝZTUŽ DO BETONU TYPU E Označení: FK 005

FERT a.s. PROSTOROVÁ PŘÍHRADOVÁ VÝZTUŽ DO BETONU TYPU E Označení: FK 005 Strana: 1/8 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato podniková norma platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání svařované prostorové příhradové výztuže výrobce FERT a.s. Soběslav.

Více

KAMENINOVÉ TROUBY CENÍK 2014-03-01

KAMENINOVÉ TROUBY CENÍK 2014-03-01 KAMENINOVÉ TROUBY CENÍK 2014-03-01 You can t beat quality STEINZEUG KERAMO, s.r.o. Tel.: 387 981 303 Fax: 387 981 487 E-mail: keramo@keramo-kamenina.cz www.keramo-kamenina.cz 2 KOMENTÁŘ Ceník 2014-03-01

Více

K 21 Podhledy Knauf Fireboard

K 21 Podhledy Knauf Fireboard K 21 08/2007 K 21 Podhledy Knauf K 215 - Knauf (Rp a 120) - traverzový strop K 225 - Knauf (Rp a 120) - traverzový strop K 214 - Knauf (EI 60 a ) - zdola i shora K 224 - Knauf (EI 60 a ) - zdola i shora

Více