TEST FAST LS 2010 ČÁST A

Transkript

1 TEST FAST LS 2010 ČÁST A 1. Mezi metody ke stanovení příčinkových čar statických veličin Gerberova nosníku nepatří a) styčníková metoda b) kinematická metoda c) analytická metoda d) kombinace kinematické a analytické metody 2. Při vyhodnocení statických veličin prostých nosníků s pohyblivým zatížením slouží břemenové kritérium ke stanovení a) největšího průhybu nosníku b) nejmenšího ohybového momentu pod zvoleným břemenem c) největšího ohybového momentu pod zvoleným břemenem d) největší posouvající síly ve zvoleném průřezu 3. Zjednodušená deformační metoda volí za neznámé a) neznámá pootočení uzlů b) neznámá nezávislá prutová pootočení c) neznámá pootočení uzlů a neznámá nezávislá prutová pootočení d) známá pootočení uzlů a neznámá nezávislá prutová pootočení 4. Pro převod vektoru z globálních do lokálních souřadnic se použije a) transformační matice b) transponovaná matice c) inverzní matice d) matice tuhosti 5. V prostorové úloze pružnosti uvažujeme v tělese složky deformace v počtu a) tři b) šest c) deset d) dvanáct 6. Fyzikální rovnice v teorii pružnosti vyjadřují vztah mezi a) posunutími a deformacemi b) posunutími a napětími c) posunutími a teplotami d) deformacemi a napětími 7. Jako úlohu rovinné deformace lze za určitých podmínek řešit a) železobetonový strop b) stěnový panel panelového domu c) železobetonovou konstrukci tunelu d) kopuli kostelní věže 8. Spojitost mezi prvky třídy C 1 znamená v metodě konečných prvků spojitost a) ve funkčních hodnotách v uzlech prvků b) ve funkčních hodnotách a jejich prvních derivacích v uzlech a na hranicích c) v momentech na hranicích deskových prvků d) v napětích na hranicích deskových a prutových prvků 9. Geometrické imperfekce štíhlých ocelových prutových konstrukcí jsou a) žádoucí b) žádoucí a zvyšují únosnost c) nežádoucí d) nežádoucí a zvyšují únosnost

2 10. Ohybově krouticí moment se vypočítá a) derivací bimomentu podle osy x b) integrací bimomentu podle osy x c) derivací relativního úhlu zkroucení podle osy x d) integrací relativního úhlu zkroucení podle osy x 11. Mezi metody ke stanovení příčinkových čar statických veličin konzoly nepatří a) analytická metoda b) deformační metoda c) kinematická metoda d) kombinace kinematické a analytické metody 12. Při vyhodnocení prostých nosníků s pohyblivým zatížením slouží Šolínovo kritérium ke stanovení a) největší posouvající síly ve zvoleném průřezu b) největšího ohybového momentu c) největšího průhybu nosníku d) největšího podporového pootočení 13. Stupeň přetvárné neurčitosti prutové konstrukce je roven a) stupni statické neurčitosti b) počtu neznámých sekundárních účinků c) počtu neznámých posunů a pootočení v uzlech d) počtu zadaných posunů a pootočení v podporových uzlech 14. Pro kloubově uložený prut platí v kloubu nulová hodnota a) pootočení b) vzájemného pootočení c) ohybového momentu d) ohybového momentu i pootočení 15. Podmínky kompatibility vyjadřují a) rovnováhu mezi infinitesimálními elementy kontinua b) spojitost mezi infinitesimálními elementy kontinua c) lineární chování infinitesimálních elementů kontinua d) Saint-Vénantův princip lokálnosti 16. Jako úlohu rovinné napjatosti lze řešit a) nosnou stěnu mezi okenními otvory b) válcovou nádrž na kapalinu c) dlouhou válcovou klenbu d) sypanou přehradní hráz 17. V přesné teorii skořepin a) je 8 vnitřních sil b) je 10 vnitřních sil c) je 12 vnitřních sil d) počet vnitřních sil záleží na typu skořepiny 18. Při výpočtu matic tuhosti izoparametrických konečných prvků se pro integraci používá a) metoda per partes b) lichoběžníkové pravidlo c) integrace v uzavřeném tvaru d) Gaussova kvadraturní formule 19. Ke ztrátě stability a vybočení konstrukce dochází pokud je stabilitní determinant a) menší než nula b) roven nule c) větší než nula d) nezávislý na hodnotě determinantu 20. Při vázaném kroucení prutu a) vznikají smyková napětí volného kroucení a normálová a smyková napětí vázaného kroucení b) vznikají smyková napětí volného kroucení a nevznikají normálová a smyková napětí vázaného kroucení c) nevznikají smyková napětí volného kroucení a vznikají normálová a smyková napětí vázaného kroucení d) nevznikají smyková napětí volného a vázaného kroucení a vznikají normálová napětí vázaného kroucení

3 Správné řešení: 1 a) 2 c) 3 c) 4 a) 5 b) 6 d) 7 c) 8 b) 9 c) 10 a) Správné řešení: 11 b) 12 b) 13 c) 14 c) 15 b) 16 a) 17 c) 18 d) 19 b) 20a) B. Otázky z odborných předmětů oboru K 1. Stanovte výsledný moment nad vnitřní podporou předpjatého jedenkrát staticky neurčitého spojitého betonového nosníku o dvou polích konstantního průřezu způsobený průběžným přepínacím kabelem umístěným při horním okraji průřezu s konstantní excentricitou e=1m. Dále je dáno: přepínací síla P = 1000 kn, rozpětí každého pole L=30 m, kabel je umístěn ve svislé rovině procházející osou nosníku, vlastní tíhu, ztráty předpětí, smršťování a dotvarování betonu neuvažujeme, moment vyvozující tahy v horních vláknech nad vnitřní podporou označíme znaménkem (-). Velikost momentu je: a) -50 knm b) +500 knm c) knm d) knm 2. Jaká je velikost podporových reakcí vlivem předpětí na prostém nosníku o rozpětí L z předem nebo z dodatečně předpjatého betonu, je-li kabel napnutý silou P a je-li přímý na excentricitě e p? Velikost podporových reakcí je: a) v obou případech rovna 0 b) pro dodatečně předpjatý nosník je P.e p /L a pro předem předpjatý se rovná 0 c) pro dodatečně předpjatý nosník 0 a pro předem předpjatý se rovná P.e p /L d) pro oba případy P.e p /L 3. Jaká musí být velikost přepínací síly pro táhlo dostředně namáhané silou 2000 kn, aby bylo dosaženo stavu dekomprese? Velikost přepínací síly musí být: a) 1000 kn b) 500 kn c) 2000 kn d) 0 kn 4. Určete prodloužení nosné konstrukce betonového mostu o dilatační délce 50 m vlivem teplotních změn pro výpočet mostního závěru. Rozdíl teplot uvažujte 30 C. Prodloužení je: a) 8 mm b) 15 mm c) 24 mm d) 30 mm 5. Určete zatížení náhradního pruhu o šířce 1 m při řešení betonové mostní deskové konstrukce. Pro výpočet použijte metodu roznášecích a spolupůsobících šířek. Šířka mostu je 8 m, rozpětí mostu je 12 m, kolové zatížení o velikosti 100 kn s dosedací plochou kola 0,4 0,4 m působí v ose mostu uprostřed rozpětí. Deska je přímo pojížděná, staticky účinná výška průřezu je 500 mm. Velikost zatížení je: a) 10,0 kn b) 18,5 kn c) 37,0 kn d) 51,0 kn 6. Membránové působení vyjadřuje podstatu pokritického působení ocelových nosníků a) při boulení štíhlých stěn namáhaných tlakem b) při boulení štíhlých stěn namáhaných smykem c) při boulení štíhlých stěn namáhaných tlakem a smykem d) při boulení štíhlých stěn namáhaných smykem a ohybem

4 7. Plastický moment únosnosti ohýbaných spřažených ocelobetonových nosníků se stanoví za předpokladu: a) konstantního průběhu napětí po průřezu a uvažování taženého betonu b) lineárního průběhu napětí po průřezu a vyloučení taženého betonu c) lineárního průběhu napětí po průřezu a uvažování taženého betonu d) konstantního průběhu napětí po průřezu a vyloučení taženého betonu 8. Zcela nevhodné uspořádání tuhých vazeb (ztužidel) patrové budovy s ocelovou kostrou s daným půdorysem je: a) b) c) d) 9. Při ztužení podélníků prvkové ocelové mostovky samostatným příhradovým ztužidlem je podélník od účinků větru namáhán: a) svislými a vodorovnými ohybovými momenty b) svislými ohybovými momenty c) vodorovnými ohybovými momenty a normálovými silami d) svislými ohybovými momenty a normálovými silami 10. Výška příčníku železničního ocelového mostu s kolejovým ložem je obvykle: a) 1/4 až 1/6 rozpětí příčníku b) 1/5 až 1/7 rozpětí příčníku c) 1/6 až 1/8 rozpětí příčníku d) 1/7 až 1/9 rozpětí příčníku 11. Základním ukazatelem stavu nesoudržných zemin je: a) index plasticity I P b) index relativní ulehlosti I D c) stupeň konzistence I C d) mez tekutosti w L 12. Posouzení zeminy na I. mezní stav pro 2. a 3. geotechnickou kategorii je: e) R d σ de f) R dt σ ds g) R d σ de h) s m s m, lim

5 13. Metoda mezní zatěžovací křivky pro stanovení výpočtové únosnosti pilot je založena na výpočtech podle: i) stupně bezpečnosti j) tabulkových hodnot plašťového tření k) 1. skupiny mezních stavů l) 2. skupiny mezních stavů 14. Koeficient aktivního zemního tlaku pro svislou stěnu, vodorovný terén za rubem zdi a kolmou výslednici zemního tlaku k rubu zdi je roven m) K a =tg 2 (45 o -φ/2) n) K a =0,33γ.h o) K a =1-sinφ p) K a =tg 2 (45 o +φ/2) 15. Aktivní zemní tlak zemin soudržných se stanoví a. σ a = γhk a 2cγ b. σ a = γhk a c. 1/2 σ a = γhk a + 2cK a d. 1/2 σ a = γhk a 2cK a 16. Kromě stejnorodosti betonu a defektů uvnitř je ultrazvuk nejvhodnější pro stanovení: a Modulu pružnosti b Pevnosti v tlaku c Polohy a množství výztuže d Míry karbonatace 17. Charakteristická pevnost betonu v tlaku je z hlediska statistiky:: a 5% kvantil b Průměrná hodnota c Minimální hodnota d Modus 18. Lze zkoušet tělesa z jádrových vývrtů betonu obsahující výztuž? a Ano, pokud je výztuž kolmá ke směru zatěžování b Ne, nikdy c Ano, pokud je výztuž rovnoběžná se směrem zatěžování d Ano, pokud je výztuž šikmá ke směru zatěžování 19. Radiometrické měření objemové vlhkosti materiálu je založeno na principu: a zpomalení rychlých neutronů b zeslabení záření gama ( ) c zeslabení záření beta ( ) d zeslabení záření alfa (α) 20. Nejčastěji používaným zdrojem záření v radiografii železobetonu je: a kobalt Co 60 b wolfram W 184 c kadmium Cd 113 d uran U Jak se vizuálně projevuje hlinitanový beton: a Oranžovo hnědou barvou tmelu b Modro zelenou barvou tmelu c Fialovou barvou tmelu d Nijak se neprojevuje 22. Jaká je minimální doporučená doba pro sledování posunů v trhlinách zděných objektů (vliv teploty)?: a měsíců b 1 2 měsíce c 15 let d 2 týdny

6 23. Napětí ve střední části bezstykové koleje při teplotě 52 C, modulu pružnosti E = 2, MPa, součiniteli teplotní roztažnosti α t = 1, K -1, při neutrální teplotě 19 C, pro kolejnici tvaru 60 E1 (plocha A = 76, m 2 ) je: a) 79,9 MPa b) -79,9 MPa c) 610 kpa d) -610 kpa 24. Charakteristická délka kolejového roštu pro výpočet namáhání železničního svršku podle Timošenka se běžně pohybuje v rozmezí: a) 0,4 0,8 m b) 0,8 1,2 m c) 1,2 1,6 m d) 1,6 2,0 m 25. Při naměřeném redukovaném modulu přetvárnosti zemní pláně E 0r = 16 MPa je pro celostátní koridorovou trať s traťovou rychlostí 150 km.h -1 nutno zřídit konstrukci železničního spodku z: a) konstrukční vrstvy b) konstrukční vrstvy a výztužného geosyntetika c) konstrukční vrstvy a stabilizace zeminy zemní pláně d) konstrukční vrstvy, výztužného geosyntetika a stabilizace zeminy zemní pláně 26. Pro rychlost V = 100 km.h -1 a poloměr oblouku R = 475 m, má být délka přechodnice koleje dlouhá (při uvažování standardních hodnot parametrů): a) 248 m b) 100 m c) 15,3 m d) 149 m 27. Teoretické převýšení kolejnice se spočítá podle vztahu: a) (11,8*V)/R b) (11,8/R)*V 2 c) (11,8*V 3 )/R 2 d) (7150/R) Minimální a maximální délky bezstykové koleje jsou: a) minimálně 150 metrů, maximálně 450 metrů b) minimálně 150 metrů, maximální délka není c) minimálně 0 metrů, maximálně 450 metrů d) minimální i maximální délka mohou být jakékoliv 29. Vodní režim v podloží vozovky je, kromě dalších charakteristik, důležitý k rozhodnutí o návrhu vozovky a možnosti úpravy podloží vozovky. V jakém případě se jedná o nejpříznivější vodní režim? a. kapilární b. pendulární c. pendulárně-kapilární d. difuzní 30. Asfaltové směsi zpracovávané za horka se navrhují s určitým % hmotnosti [hm.] obsahu asfaltu. Do běžně vyráběné asfaltové směsi v ČR se přidává: a. 3,5 až 6,5% hm. asfaltu b. 11,5 až 16,5% hm. asfaltu c. 20 až 30% hm. asfaltu d. 32 až 36% hm. asfaltu Správné řešení testu d), 2 a), 3c), 4 b), 5 b), 6a), 7d), 8c), 9d), 10b), 11.b), 12.e), 13.l), 14.m), 15.d), 16 a), 17 a), 18 a), 19 a), 20 a), 21 a), 22 a), 23b), 24b), 25c), 26d), 27b), 28b), 29d), 30a)