MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ SPOTŘEBY PALIVA VOZIDLA
|
|
- Silvie Procházková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATEMATIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATHEMATICS MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ SPOTŘEBY PALIVA VOZIDLA MATHEMATICAL MODELLING OF VEHICLE FUEL CONSUMPTION BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JAN DRAŽKA RNDr. PAVEL POPELA, Ph.D. BRNO 2011
2 Vysoké učení echnické v Brně, Fakula srojního inženýrsví Úsav maemaiky Akademický rok: 2010/2011 ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE suden(ka): Jan Dražka kerý/kerá suduje v bakalářském sudijním programu obor: Maemaické inženýrsví (3901R021) Řediel úsavu Vám v souladu se zákonem č.111/1998 o vysokých školách a se Sudijním a zkušebním řádem VUT v Brně určuje následující éma bakalářské práce: v anglickém jazyce: Maemaické modelování spořeby paliva vozidla Mahemaical Modelling of Vehicle Fuel Consumpion Sručná charakerisika problemaiky úkolu: Suden provede rešerši používaného maemaického popisu spořeby paliva vozidel. Následně vypracuje zjednodušený maemaický model pohybu vozidla a maemaický popis jeho dráhy. S využiím výše uvedených kroků sesaví simulační model spořeby paliva pro režimy jízdy vozidla po zadané rajekorii. Odborní konzulani: Ing. Per Poreš, Dr., Ing. Pavel Ramík, Ing. Lubomír Drápal. Cíle bakalářské práce: S využiím simulačních výpočů sanove opimální jízdní režim z hlediska spořeby paliva.
3 Seznam odborné lieraury: Vlk, F: Dynamika moorových vozidel, Nakladaelsví a vydavaelsví Vlk, Brno 2006 Vedoucí bakalářské práce: RNDr. Pavel Popela, Ph.D. Termín odevzdání bakalářské práce je sanoven časovým plánem akademického roku 2010/2011. V Brně, dne L.S. prof. RNDr. Josef Šlapal, CSc. Řediel úsavu prof. RNDr. Miroslav Doupovec, CSc. Děkan fakuly
4 ABSTRAKT: Práce se zabývá modelováním pohybu a spořeby paliva auomobilu s využiím reálných da. Práce obsahuje jak přípravu vsupních da do vhodné maemaické formy, ak sesavení celkového maemaického simulačního modelu. Hlavním cílem práce je porovnání vybraných jízdních režimů auomobilu z hlediska spořeby paliva a jejich opimalizace. Simulační model je naprogramován v prosředí MATLAB a v programu GAMS, ve kerém jsou využiy vybrané opimalizační algorimy. ABSTRACT: This bachelor s hesis deals wih a model building of vehlicle s model based on real daa and wih a modelling of i s movemen and i s fuel consumpion. The hesis includes a preparaion of inpu daa as well as model building. The main aim of he hesis is he comparison among seleced driving modes from he poin of fuel consumpion and i s opimizaion. This comparison is simulaed in MATLAB environemen and GAMS wih he use of seleced opimizaion algorihms. KLÍČOVÁ SLOVA: Spořeba paliva, auomobil, modelování, opimalizace. KEY WORDS: Fuel consumpion, vehicle, model building, opimizaion. DRAŽKA, Jan: Maemaické modelování spořeby paliva vozidla: Bakalářská práce, Brno, Vysoké učení echnické v Brně, Fakula srojního inženýrsví, Úsav maemaiky, 2011, 60 s. Vedoucí práce RNDr. Pavel Popela, Ph.D.
5
6 Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci Maemaické modelování spořeby paliva vozidla vypracoval samosaně pod vedením RNDr. Pavla Popely, Ph.D. s použiím maeriálů uvedených v seznamu lieraury. Jan Dražka
7
8 Na omo mísě bych velmi rád poděkoval všem, keří mi pomáhali s mou bakalářskou prací. Můj dík paří především vedoucímu mé práce RNDr. Pavlu Popelovi, Ph.D. a aké hlavnímu konzulanovi Ing. Pavlu Ramíkovi za jejich čas a laskavé i odborné vedení. Dále bych chěl poděkova Ing. Peru Porešovi, Dr., Ing. Lubomíru Drápalovi a doc. RNDr. Liboru Čermákovi, CSc., neboť i oni mi nemalým způsobem a ochoně pomohli. Janek Dražka
9
10 OBSAH ÚVOD 1. SESTAVENÍ MODELU AUTOMOBILU A JEHO POHYBU 1.1 Úvod do problemaiky, maemaické nadefinování veličin Definice hmonosní spořeby paliva Definice požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva Definice zařazeného rychlosního supně 1.2 Rozbor sil působících na auomobil Zavedení krouícího momenu a hnací síly Zavedení vnějších odporových sil Zavedení vniřních odporových sil Zavedení součiniele roačních čásí Výsledná síla působící na auomobil 1.3 Rozbor a aproximace diagramu dráhových spořeby paliva Oázka vhodné aproximace diagramu Prvoní aproximace diagramu Zlepšení aproximace diagramu 1.4 Zavedení celkových spořeb pomocí funkcionálu Zavedení časové spořeby paliva Vzah mezi časovou spořebou paliva S a dráhovou spořebou S Zavedení celkové časové a dráhové spořeby paliva 1.5 Shrnuí a maemaická formulace úlohy 2. SIMULACE V PROSTŘEDÍ MATLAB A GAMS 2.1 Formulace úlohy v maemaickém sofwaru GAMS Sručná formulace Podrobná formulace Předepsání konsan a předem známých veličin Předepsání počáeční podmínky Výpoče veličin v kroku Výpoče veličin v kroku k Předepsání omezení Definice účelové funkce Výpoče účelové funkce
11 2.2 Formulace úlohy v maemaickém sofwaru MATLAB Rozbor úlohy Řešení úlohy Zobrazení výsledku úlohy a závěr 3. POROVNÁNÍ VYBRANÝCH MODELOVÝCH JÍZDNÍCH REŽIMŮ 3.1 Opimální jízdní režim po rovině 3.2 Opimální jízdní režim pro rozjíždění 3.3 Opimální jízdní režim při jízdě do kopce ZÁVĚR PŘÍLOHY LITERATURA
12 ÚVOD Důležiou součásí živoa obyvael v dnešní době je doprava osobním auomobilem. V současné době se snižuje pořizovací cena auomobilů, ale jejich provoz a cena pohonných hmo neusále narůsá. Mnoho řidičů se snaží sníži náklady na provoz snížením spořeby paliva auomobilu. Věšina řidičů jezdí denně pravidelně nějakou zaběhnuo rasu (cesa do práce, služební cesa ). Někeří z nich si kladou oázku, jak sníži výdaje za benzín ím, že vhodným jízdním režimem sníží průměrnou spořebu paliva. Při jízdě po dálnici někeří řidiči radí je co nejpomaleji na co nejvyšší rychlosní supeň a uo rychlos si sále udržova. Jiní radí auomobil sřídavě rozjíždě a sřídavě vyřazova. Při jízdě po měsě, kde se auomobil časo rozjíždí a opěovně brzdí, se vynořuje oázka jak sníži spořebu paliva při rozjezdu. Je vhodné plynový pedál lecha nebo naopak se rozje prudce a co nejdříve dosáhnou rychlosi, kdy lze zařadi nejvyšší rychlosní supeň? Při jízdě mezi obcemi v členiém erénu je vhodné auomobil před kopcem dosaečně rozje a vyje kopec na nejvyšší rychlosní supeň? Nebo spíše auomobil nerozjíždě zbyečně moc za cenu oho, že v kopci bude řeba i nuno podřadi? A jesliže jeden jízdní režim je výhodnější než druhý, jak velkého rozdílu v průměrné spořebě se dá dosáhnou? Tao práce má za cíl dá odpověď na podobné oázky na základě maemaického rozboru problému spořeby paliva auomobilu a jeho opimalizace. Práce je rozčleněna do ří kapiol. V první kapiole je maemaicky popsán auomobil, jeho pohyb po kinemaické i dynamické sránce a spořebu paliva. V jejím závěru je nasíněna obecná maemaická formulace problému jako minimalizace funkcionálu. V druhé kapiole je úloha formulována o něco přesněji a je vyloženo, jakým způsobem byla maemaická úloha minimalizace funkcionálu implemenována od prosředí MATLAB a GAMS. V řeí kapiole práce maemaicky formuluje výše zmíněné oázky a prosřednicvím simulace a opimalizace v programu GAMS se na ně snaží podloženým způsobem odpovědě
13 KAPITOLA 1 SESTAVENÍ MODELU AUTOMOBILU A JEHO POHYBU V éo kapiole budou zavedeny a přesně nadefinovány veškeré pojmy pořebné k sesavení modelu pohybu vozidla související jak s kinemaickým a s dynamickým pohledem na pohyb vozidla ak se spořebou paliva. Bude uvedeno, z jakých da a fyzikálních konsan bude model vycháze. V případě, že někerá daa nebudou k dispozici, bude uvedeno, jakým způsobem budou nahrazena či aproximována a jak budou v modelu zahrnua. V závěru kapioly bude nasíněna obecná maemaická formulace úlohy. V dalších dvou kapiolách bude pojednáno o implemenaci modelu do prosředí MATLAB a GAMS a porovnání vybraných jízdních režimů z hlediska spořeby paliva. 1.1 ÚVOD DO PROBLEMATIKY, MATEMATICKÉ NADEFINOVÁNÍ VELIČIN V éo podkapiole si uvedeme základní definice a pojmy související s pohybem vozidla a spořebou paliva Definice hmonosní spořeby paliva Do mooru auomobilu je v průběhu jízdy přiváděno palivo. Definujme hmonosní spořebu paliva α jako množsví paliva dm dodaného do mooru za jednoku času d. Tedy: dm α = (1.1) d Pro daný moor v naší práci uvažujme, že hmonosní spořeba paliva nabývá hodno α α MIN = 0; α MAX, kde α MAX je maximální možná hodnoa hmonosní spořeby paliva, kerá je dána konsrukcí mooru. Moor ak dává maximální možný hnací momen, kerý odpovídá momenové charakerisice mooru. Mezi mírou sešlápnuí plynového pedálu řidičem a hmonosní spořebou paliva dodávaného do mooru je složiý vzah, neboť vsřikování paliva je řízeno řídící jednokou mooru, kerá vyhodnocuje i mnoho dalších veličin např. eplou chladící kapaliny mooru, eplou a průok nasávaného vzduchu, eplou oleje, složení výfukových plynů, ad. Mezi ěmio informacemi hraje důležiou ale nikoli jedinou roli právě míra sešlápnuí plynového pedálu. V naší práci se nebudeme deailně zabýva vzahem mezi mírou sešlápnuí plynového pedálu a hmonosní spořebou paliva, neboť o by překračovalo rámec éo práce, ale omezíme se na obecný předpoklad, že zde eno vzah exisuje Definice požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva Dopusíme se aké zjednodušení, že všechny veličiny (kromě míry sešlápnuí plynového pedálu), keré mají vliv na hmonosní spořebu paliva (eploa mooru, sav oleje ad.), shrneme a budeme předpokláda, že hmonosní spořeba paliva je funkcí pouze jedné
14 veličiny, vyjadřující požadavek řidiče na jízdní režim a jemu odpovídající spořebu paliva, kerou označíme jako ϕ a nazveme požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva. Teno předpoklad můžeme symbolicky vyjádři jako: α = f (ϕ) (1.2) α Proože požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ bude v naší práci hrá důležiou roli, definujme ho v následujících bodech ako: 1) Požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ může bý funkcí času nebo funkcí dráhy s, po keré se auomobil pohybuje. Obě dvě vyjádření se nám budou hodi v různých případech. Symbolicky můžeme vyjádři ϕ = () nebo ϕ = (s) f ϕ f ϕs 2) ϕ nabývá hodno: ϕ 0; 1 paliva.. Tedy ϕ je normovaným přepočem hmonosní spořeby 3) α = f (0) (1.3) MIN 0 = α 4) α MAX f α (1) (1.4) 5) α = kons > 0 pro ϕ 0; 1 ; (1.5) ( α = f (ϕ ) je vlasně přímou úměrou) α Obr. 1.1: Závislos α = f (ϕ ) α Definice zařazeného rychlosního supně Definujme zařazený rychlosní supeň i následovně: 1) Zařazený rychlosní supeň i může bý funkcí času nebo funkcí dráhy s, po keré se auomobil pohybuje. Obě dvě vyjádření budou vhodná v různých případech. Symbolicky můžeme vyjádři: i = f () nebo i = f (s) (1.6) i is
15 2) i nabývá hodno i { 2;3;4 }, čemuž odpovídá zařazený rychlosní supeň (pozn.: Do oboru hodno jsme nezařadili jedničku, jelikož se při jízdě krom rozjezdu z klidu nepoužívá. Auo má pouze 4-supňovou převodovku.) Zařazený rychlosní supeň i bude důležiým argumenem funkcí, kerými se budeme v práci zabýva ROZBOR SIL PŮSOBÍCÍCH NA AUTOMOBIL V následující kapiole uvedeme deailní rozbor všech sil, keré na auomobil působí. Auomobil nahradíme hmoným bodem a zavedeme dvourozměrný karézský souřadný sysém x,y, jehož počáek je pevně spojený s ímo hmoným bodem. Osa x je rovnoběžná s vekorem rychlosi auomobilu (pozn. v práci nebudeme nikdy uvažova nulovou rychlos auomobilu) a akéž s podélnou osou vozidla. Osa y je kolmá na osu x. Síly působící na auomobil jsou obecně vekory. Z povahy problému, kerý v naší práci řešíme, víme, že všechny vekory, kerými se budeme zabýva, nabývají pouze dvou směrů buďo směru pohybu auomobilu nebo směru opačného. Síly (popř. i jiné vekorové veličiny) proo v práci nebudeme znači jako vekory, ale jako skaláry (vyjadřující velikos vekoru). Za výslednou sílu působící na auomobil budeme považova souče (resp. rozdíl) všech sil, keré působí ve směru (resp. proi směru) pohybu auomobilu. Kladná hodnoa éo výsledné síly bude znamena, že výsledná síla působí ve směru pohybu auomobilu, a záporná hodnoa bude znači, že výsledná síla působí proi pohybu auomobilu Zavedení hnacího momenu a hnací síly Na základě charakerisiky mooru a převodových poměrů převodovky (viz obr. 1.4) lze získa expliciní vyjádření hnacího momenu M na hnací nápravě auomobilu, kerý je vyvozen z činnosi mooru a převeden převodovkou na hnací nápravu. Expliciní vyjádření hnacího momenu M jako funkce požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ, zařazeného rychlosního supně i a rychlosi auomobilu v lze symbolicky zapsa: ( ϕ, i v) M = f M, (1.7) Hnací momen M je z nápravy diskem kola a pneumaikami přenesen na vozovku jako hnací síla F. Velikos hnací síly F lze vyjádři vzahem: M F = (1.8) r d kde r d je dynamický poloměr kola auomobilu (podrobněji o dynamickém poloměru kola v [1], sr. 19). Hnací síla F a její výpoče bude v modelu hrá významnou roli
16 1.2.2 Zavedení vnějších odporových sil Na jedoucí auomobil působí odporová síla F r, kerá je dána součem odporu vzduchu F w, valivého odporu F v, průměu F g íhové síly G do rajekorie auomobilu při jízdě do/se svahu a dále jinými odpory, keré nemají už ak veliký význam. Proo se v naší práci dopusíme zjednodušení a yo další odpory už nebudeme uvažova. Velikos výsledné odporové síly F je edy dána vzahem: r w r F = F + F + F (1.9) viz [1], sr. 19 (rov. 1.13) v g Odpor vzduchu F w je dán empirickým vzahem: F w 2 = C 1 v (1.10) viz [1], sr. 26 (rov. 2.6) kde v je velikos rychlosi vozidla a C 1 konsana zjišěná měřením buďo v aerodynamickém unelu nebo jiným vhodným způsobem. Valivý odpor F v je dán vzahem, akéž empirickým: F v = C 2 (1.11) viz [1], sr. 23 (rov. 2.5) kde C 2 je konsana určená opě měřením. Obr. 1.2: Rozklad íhové síly Síla F g je průmě íhové síly G auomobilu do rajekorie, po keré se auomobil pohybuje. Označme θ úhel soupání. Je o úhel, kerý svírá osa y s íhovou silou G. Jede-li auomobil do kopce, považujeme úhel soupání θ za kladný, jede-li s kopce, považujeme jej za záporný. Úhel soupání θ je funkcí dráhy s. Tuo skuečnos můžeme symbolicky vyjádři vzahem: θ = f θ (s) (1.12)
17 Pak lze vyjádři průmě íhové síly F g jako: F g = G sinθ = m g sinθ (1.13) viz [1], sr. 31 (rov. 2.9) kde m je hmonos auomobilu a g je íhové zrychlení. Obecně ak lze konsaova, že F g je funkcí dráhy s. Jelikož odporová síla F r působí proi směru pohybu auomobilu a hnací síla ve směru pohybu, můžeme označi výslednou sílu F působící na auomobil jako: F působí F = F F r (1.14) Je-li F >0, pak výsledná síla F působí ve směru pohybu aua, v opačném případě proi pohybu Zavedení vniřních odporových sil Při každém přenosu energie dochází ke zráám. Sejně ak je omu i u auomobilu, kde ke zráám mechanické energie dochází v mooru i v hnacím úsrojí. Je-li moor auomobilu v činnosi, pak proi pohybu auomobilu působí ješě pasivní odpory hnacího úsrojí a pasivní odpory mooru, keré je nuno do modelu zahrnou. a) pasivní odpory hnacího úsrojí: Tyo odpory je možné v prvním přiblížení považova za konsanní nebo závislé pouze na momenu, kerý je úsrojím přenášen, a za nezávislé na rychlosi vozidla. Vyjdeme z odborného doporučení konzulana práce, že pro účely práce je možné použí předpokladu, že velikos momenu pasivních odporů v hnacím úsrojí činí při režimu brzdění moorem (zařazený rychlosní supeň a uvolněný plynový pedál) 10% zráového momenu mooru. b) pasivní odpory mooru: Tyo odpory jsou obvykle vyjádřeny zv. mechanickou účinnosí mooru, kerá je závislá především na oáčkách mooru a může mí složiější průběh. Teno průběh byl pro účely práce nahrazen lineární závislosí (přímkou). Pomocí mechanické účinnosi je možné urči zráový výkon a zráový momen mooru. Pokud jsou ve výpočech určovány momeny a síly na hnacích kolech vozidla, je nuno zráový momen mooru přepočís vynásobením převodového poměru v převodovce a diferenciálu. Konzulan práce přepočíal závislos, kerá popisuje velikos brzdného momenu na kolech auomobilu v závislosi na rychlosi v auomobilu vyvozeného pasivními odpory mooru. Pro získání celkového brzdného momenu M C vyvozeného z pasivních odporů jednak mooru a jednak hnacího úsrojí jsme uo závislos (přímku) přenásobili koeficienem k = 1,1. Tak jsme dosali novou přímku, kerá vyjadřuje velikos celkového brzdného
18 momenu jak mooru ak hnacího úsrojí při 4. zařazeném rychlosním supni (v naší práci budeme uvažova při brzdění moorem zařazený pouze nejvyšší rychlosní supeň, edy i = 4 ), jejíž přibližná rovnice je ao: M C = , 05v (1.15) kde M C je celkový brzdný momen na kolech vyvozený pasivními odpory vyjádřený v Nm a v je rychlos auomobilu. jednokách [ ] Zavedení součiniele roačních čásí Při změně rychlosi auomobilu působí proi směru zrychlení auomobilu servačná síla, kerá se skládá jednak z odporu zrychlení posuvných hmo auomobilu - ao odporová síla F se dle druhého Newonova zákona vyjádří pomocí hmonosi m auomobilu a jeho zrychlení a jako: F = m a (1.16) a jednak z odporu zrychlení roujících čásí auomobilu (moor, převodovka, kola). Pro prakické výpočy lze zavés bezrozměrný paramer součiniel roačních čásí ψ, kerý vyjadřuje, kolikrá se servačná síla zvýší oproi servačné síle dané jen posuvným zrychlením, uvážíme-li vliv roačních součásí auomobilu. Součiniel roačních čásí ψ je funkcí pouze zařazeného rychlosního supně i (resp. celkového převodu závislého na zařazeném rychlosním supni i ). Exisují vzahy pro přibližné určení ohoo parameru. Pro osobní auomobily plaí přibližně následující vzorec: 2 ψ = 1+ 0,04 + 0,0025 n (1.17) viz [2] kde n je celkový převod závislý na zařazeném rychlosním supni i. Tako vypočený koeficien, kerý přibližně nabývá hodno 1 <ψ < 2 lze srovna s abulkou uvedenou v [1] - sr. 34 (obr. 2.18) Výslednou servačnou sílu pak můžeme vyjádři pomocí součiniel roačních čásí ψ : F =ψ m a (1.18) Výraz ψ m můžeme považova za ekvivalenní hmonos vozidla Výsledná síla působící na auomobil Nyní si souhrnně uvedeme, na jakých veličinách je závislá výsledná síla F působící na auomobil a zrychlení auomobilu a, jehož směr je oožný se směrem výsledné síly F : F = f F ( ϕ, i, v, s) (1.19)
19 a = f a ( ϕ, i, v, s) (1.20) neboť, jak plyne z rovnic 1.7 až 1.18: M ( ϕ, i, v) F = F Fr = rd F( ϕ, i, v, s) a = (1.22) m ψ ( i) ( F ( v) + F F ( s) ) w v + g (1.21) 1.3 ROZBOR A APROXIMACE DIAGRAMU DRÁHOVÝCH SPOTŘEBY PALIVA V echnické praxi se při určování spořeby časo vychází z diagramů, nazývaných úplná rychlosní charakerisika mooru (obr. 1.3) viz [1] - sr. 96 (obr. 4.40), keré popisují vazbu mezi hnacím momenem M, oáčkami mooru a zv. měrnou spořebou paliva g vyjádřenou v jednokách kwh. Tyo digramy v sobě zohledňují pasivní odpory mooru, ale nikoli vnější pasivní odpory ani pasivní odpory úsrojí. Tyo diagramy ak musí bý ěmio údaji doplněny. Navíc se yo diagramy musí přepočíáva. Obr. 1.3: Úplná rychlosní charakerisika mooru Pro daný yp mooru exisují diagramy dráhových spořeb (obr. 1.4) - viz [1] - sr. 100 (obr. 4.42), keré jsou přepočené z úplných rychlosních charakerisik mooru a doplněné pařičnými údaji. Tyo diagramy popisují velikos hnacího momenu M mooru v závislosi na rychlosi v auomobilu s paramerem zařazeného rychlosního supně i a s paramerem dráhové spořeby paliva S
20 Obr. 1.4: Diagram dráhových spořeb Diagram v sobě zahrnuje vnější odporové síly a pasivní odpory mooru i úsrojí. Ale je určen pouze pro usálené jízdní režimy, zn. režimy, kdy se oáčky mooru v závislosi na čase prakicky nemění. Teno předpoklad však v naší práci splněn není, neboť budeme ve výpočech připoušě zrychlení vozidla a s ním i změnu oáček v čase. Ovšem eno problém dosaečně přesně řeší zavedení součiniele roačních čásí ψ, jak je uvedeno v kapiole Proo budeme v naší práci vycháze z právě uvedeného diagramu Oázka vhodné aproximace diagramu Popsa přesně křivky, keré jsou v diagramu znázorněny, by bylo echnicky zdlouhavé a navíc by vyžadovalo uplanění saisických meod, jelikož křivky byly konsruovány z naměřených (edy ne naproso přesných hodno). Pro výpoče hnacího momenu M z diagramu je ale řeba křivky nějakým vhodným způsobem popsa
21 Jednou z možných ces by mohlo bý proložení dosaečného množsví vybraných bodů dané křivky kubickým splajnem o éo problemaice se lze dočís v [3]. Teno posup pak aplikova pro všechny křivky. To by vedlo jisě k poměrně přesné inerpolaci, kde pro každou čás každé z mnoha křivek bychom získali expliciní vyjádření hnacího momenu M v závislosi na rychlosi v jako polynom. Avšak ao cesa by ve svém důsledku vedla k velkému poču dílčích vzorců. A navíc by vzorce plaily pro výpoče momenu M pouze podél křivek v diagramu. V oblasi diagramu mezi křivkami bychom nemohli momen M z ěcho vzorců počía Prvoní aproximace diagramu Druhá možnos, kerá byla doporučena vedoucím práce, je předsavi si křivky jako řezy plochy v prosoru poskládané za sebou do dvojrozměrného obrázku. 2 Plocha Γ je spojié zobrazení z neprázdné množiny A, kerá je podmnožinou R do m R. Symbolicky psáno dle [4]: Plocha Γ je spojié zobrazení: m Γ : A R kde 2 A R. Obr. 1.5: Vizualizace originálního diagramu z obr. 1.4 V diagramu (obr. 1.4) jsou obsaženy celkem 3 plochy pro druhý, řeí a čvrý rychlosní supeň (edy i { 2,3,4} ). Na obr. 1.5 lze vidě vizualizaci jedné z ěcho ploch. Abychom dobře objasnili podsau věci, budeme se pro jednoduchos nadále zabýva pouze plochou pro 4. rychlosní supeň ( i = 4 ). Pro zbývající dvě plochy budou plai analogické úvahy
22 Pro 4. rychlosní supeň lze z diagramu (obr. 1.4) rekonsruova rojrozměrnou plochu Γ. Tedy: 4 Γ : A R kde A 2 4 Σ 4 4 R 4 = 5; υ 4 = = υ a kde Σ 15 a 40; 210 (pozn. určení horních a dolních mezí inervalů vyplývá z obr. 1.4) Plocha 4 S, v, M 1 kde S Σ 4, v υ 4, M R. Plocha je obrázkem dána ak, že neexisují 2 body, keré by měly sejné souřadnice ( S, v) a přiom jiné souřadnice ( M ). Tuo skuečnos lze vyjádři následující implikací: Γ je vořena množinou bodů, keré jsou dány svými souřadnicemi ( ) Pro všechny body X plochy Γ 4 plaí: X ( X = X 1 S1, v1, M 1); X 2 ( S1, v1, M 2 ) 1 2 Z éo skuečnosi vyplývá, že exisuje zobrazení f 4 : A 4 R edy f : Σ 4 υ 4 R Když víme, že oo zobrazení exisuje, nahradili jsme jej nejprve polynomem 2. supně (v proměnné v υ4 ) a 1. supně v proměnné S Σ 4 (pro jednoduchos jsme koeficieny odhadli, nepoužili jsme žádnou speciální meodu). Na základě ohoo zobrazení jsme zpěně zrekonsruovali náhradní plochu Σ. * 4 Obdobně jsme posupovali i pro druhý a řeí rychlosní supeň. Tako vzniklé * * * náhradní plochy Σ 2, Σ3, Σ 4 jsou pro srovnání s diagramem vyneseny ve svých řezech v grafu (obr. 1.7). Tao náhrada plochy je sice velmi jednoduchá a její jednoznačnou výhodou je jediné expliciní vyjádření momenu M jako funkce v, S a o nejen podél všech křivek v diagramu ale i mezi nimi. Velkou nevýhodou je ovšem nepřesnos, kerá v simulačním programu (uvedeném v kap ) způsobovala chybné výsledky, keré se od očekávaných hodno zásadně lišily. Tuo nepřesnos samozřejmě šlo pozorova už i při srovnání grafu (obr. 1.7) s originálním diagramem (obr. 1.4) Zlepšení aproximace diagramu Jako jednoduchá, ale zároveň, co se přesnosi ýče, vyhovující variana, je náhrada plochy akéž polynomem (ale vyššího supně - 4. supně v proměnné v υ a 2. nebo 4. supně v proměnné S Σ ), kerá je znázorněna na obr Polynom 2 proměnných ak vykresluje plochu, kerou si označíme Σ (viz obr. 1.6). **
23 Obr. 1.6: Nahrazení plochy diagramu plochou ** Σ 4 Tuo plochu jsme nahrazovali ak, že vybranými body z diagramu jsme ve smyslu meody nejmenších čverců pomocí sofwaru MATLAB prokládali jeden ze 2 právě uvedených polynomů, keré jsme posupně zlepšovali ak, aby křivky byly co nejpřesněji aproximovány zejména v é oblasi diagramu, o keré jsme předpokládali, že hledaný průběh požadavku řidiče na okamžiou dodávku palivaϕ v ní bude leže nejspíše (jedná se o oblas dráhová spořeby 5-10l/100km při rychlosech do 100km/hod pro 4. rychlosní supeň). Body kerými jsme křivku prokládali jsme vybírali následujícím způsobem: z každé křivky, kerá je znázorněna na obr jsme vybrali všechny y body, keré voří lokální maximum či minimum křivky, dále krajní body křivky a případně i jiné vniřní body křivky, aby případné maximální vzdálenosi mezi vybranými body nebyly příliš veliké, aby všechny vybrané body vořili aspoň přibližně rovnoměrnou síť dané křivky. Posupného zlepšovaní ěcho polynomů jsme docílili ak, že bodům, kerými jsme prokládali polynomy, jsem přikládali různé váhy. Teno posup jsme aplikovali na všechny ři zařazené rychlosní supně. Na obr. 1.8 jsou dobře vidě řezy ěmio řemi plochami. Řezy jsou voleny ak, aby jednolivé křivky na obrázku odpovídaly křivkám v diagramu (obr. 1.4) a aké křivkám v obr
24 Obr. 1.7: Nahrazení diagramu jednodušším diagramem řezy plochami Σ, Σ * * 2 Σ3, * 4 Obr. 1.8: Nahrazení diagramu jednoduchým ale lepším diagramem řezy plochami ** ** ** Σ, Σ Σ 2 3, 4 Srovnáním obrázku 1.7 a obrázku 1.8 lze na první pohled vidě zlepšení přesnosi. Deailní grafické porovnání křivek diagramu (obr. 1.4) s křivkami z řezu na obr. 1.8 (polynom 4. supně v proměnné v υ a 2. nebo 4. supně v proměnné S Σ ) lze nají v příloze B
25 1.4 ZAVEDENÍ CELKOVÝCH SPOTŘEB POMOCÍ FUNKCIONÁLU Hnací momen M = f M ( ϕ, i, v) je funkcí ří veličin, jak jsme jej zavedli v kapiole (rovnice 1.7). Dle diagramu (obr. 1.4), respekive dle jeho aproximace (kapiola 1.3), je ale hnací momen funkcí M = f i ( S, i, v). Teno rozpor vyplývá pouze z oho, jak byl hnací momen definován pro pořeby naší práce v kapiole na základě požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva. Vyjádření hnacího momenu sjednoíme v následující podkapiole Zavedení časové spořeby paliva V kapiole byla definována hmonosní spořeba paliva α rovnicí 1.1 jako dm množsví paliva dm dodaného do mooru za jednoku času d. Tedyα =. Uvažovali d jsme, že hmonosní spořeba paliva α je funkcí pouze požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ. Jenže z diagramu dráhových spořeb (obr. 1.4) vyplývá, že nejen požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ má vliv na hmonosní spořebu paliva α. V omo diagramu exisují body (charakerizované rychlosí v auomobilu a hnacím momenem M ), kerými prochází dvě křivky dráhové spořeby paliva S. Jedna křivka náleží jednomu zařazenému rychlosnímu supni a druhá křivka náleží druhému zařazenému rychlosnímu supni, přičemž dráhová spořeba S má pro obě křivky různou hodnou. Proo i hmonosní spořebu paliva α má pro různé zařazené rychlosní supně jinou hodnou. Z oho důvodu je řeba zavés veličinu podobnou hmonosní spořebě paliva, kerá v sobě zohlední vliv zařazeného rychlosního supně. Definujme nyní časovou spořebu paliva jednoku času: S jako objemové množsví paliva za dv ρ dm S = k = k = k ρ α (1.23) d d kde ρ je husoa paliva, k je nějaká konsana úměrnosi závislá na zařazeném rychlosním supni i a α je hmonosní spořeba paliva závislá na míře sešlápnuí plynového pedálu ϕ. Časová spořeba paliva S je edy funkcí jednak požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ a jednak zařazeného rychlosního supně i. S je vyjádřena v jednokách ml s. Lze symbolicky psá: S = f ( ϕ, i) (1.24) S
26 1.4.2 Vzah mezi časovou spořebou paliva S a dráhovou spořebou S Podle definice požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ v kapiole 1.1 je z diagramu parné, že pro např. ϕ = 1 (edy hmonosní spořeba paliva je nejvyšší možná a edy i dráhová spořeba paliva S je nejvyšší možná) a pro i = 2 je výsupní momen M funkcí pouze rychlosi v a je dán křivkou, kerá je v diagramu znázorněna úplně nahoře a hodnoa dráhové spořeby paliva bude S = 36l / 100km. Pro jinou volbu, např. ϕ = 0, 5 a i = 2 bude dráhová spořeba paliva S = 18l / 100km a výsupní momen M se bude řídi odpovídající křivkou položenou níže. l Dráhová spořeba S je vyjádřena v jednokách km. Vzah mezi dráhovou 100 ml spořebou S a časovou spořebou paliva S, vyjádřenou v jednokách s lze snadno odvodi či nají v lierauře ([1] - sr rov. 4.87). Vzah je dán rovnicí: S S = 360 (1.25) v Tedy: S = f S ( ϕ, i, v) (1.26) Konsana úměrnosi je přepočíána ak, aby rovnice respekovala jednokové vyjádření obou veličin Zavedení celkové časové a dráhové spořeby paliva Po inegraci okamžié časové spořeby celkovou časovou spořebu paliva 2 Φ jako: Φ ( ϕ, i) = S ( ϕ, i) d (1.27) 1 vyjádřenou v jednokách [ ] S od času 1 do času 2 ak definujme ml. Přičemž ϕ a i jsou funkcí času. Rychlos v, ačkoliv není v inegrálu explicině vyjádřena, je nuno uvažova, neboť úloha může bý omezena například podmínkou, že auomobil musí v čase 2 dosáhnou určié rychlosi. Rychlos v je v čase < 1,2 > závislá na hodnoě sama sebe v čase 1 (uo hodnou budeme znači v 0 ), na průběhu ϕ a i v časovém inervalu < 1, > a aké ješě na hodnoách průměu íhové síly F g, kerý je ovšem závislý na dráze s, nikoli na čase. Vzah (1.27) lze pokláda za funkcionál s paramery 1,2 a v 0, kerý se nalezením vhodného průběhu veličin ϕ() a i() na časovém inervalu < 1,2 > budeme v práci snaži minimalizova. Teno funkcionál je výhodné použí pouze v případě, kdy F g je konsanní, jelikož pak F g nemusíme uvažova jako funkci dráhy s
27 V práci ale budeme uvažova i siuace, kdy ϕ a i jsou funkcí dráhy s. Proo je vhodné definova i celkovou dráhovou spořebu paliva Φ s jako: s2 Φ ( ϕ, v, i) = S( ϕ, i, v) ds (1.28) s s1 l. Analogicky ϕ a i jsou funkcí dráhy s. Rychlos v je v bodě dráhy s < s 1, s2 > závislá na hodnoě sama sebe v bodě s 1 (uo hodnou budeme znači v 0 ), na průběhu ϕ a i v dráhovém inervalu < s 1, s > a na hodnoách průměu íhové síly F g v dráhovém inervalu < s 1, s2 >. Podobně i eno vzah budeme pokláda za funkcionál enokrá s paramery s1, s2 a v 0, kerý se nalezením vhodného průběhu veličin ϕ(s) a i(s) na dráhovém inervalu s < s 1, s2 > budeme v práci opě snaži minimalizova. Teno funkcionál je vhodné použí v případech, kdy F g není konsanní (edy kdy je funkci dráhy s ). vyjádřenou v jednokách [ ] 1.5 SHRNUTÍ A MATEMATICKÁ FORMULACE ÚLOHY Cílem naší práce je naléz k zadané počáeční podmínce v 0 a zadané rajekorii, kerá je dle rovnice (1.12) definována úhlem soupání θ na dráze s vzahem θ = f θ (s), akový průběh požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ a zařazeného rychlosního supně i (v závislosi na čase nebo na dráze s ), aby vozidlo mělo při projeí zadané rajekorie co nejmenší celkovou časovou spořebu Φ respekive celkovou dráhovou spořebu Φ s. Úlohu ak lze z maemaického hlediska považova za minimalizaci jednoho ze dvou uvedených funkcionálů. To je schémaicky naznačeno na obrázku obr
28 Hledáme opimální průběh ěcho funkcí, aby účelové funkce byly minimální. ϕ ( s) resp. ϕ( ) 0;1 i ( s) resp. i( ) { 2;3;4 } Počáeční podmínka v 0 Průběh úhlu soupání θ = (s) f θ Tyo funkce mají různá omezení. M = M ( ϕ, i, v ) F = F( ϕ, i, v, s) a = a( ϕ, i, v, s) v = v( ϕ, i, v, s) S ( ϕ, i, v ) S( ϕ, i, v ) [ ml / s] [ l /100km] Φ 2 = S ) 1 2 [ ϕ( ), i( ] d [ ml] [ ϕ( s), i( s), v( s ] ds [ l] Φ s = S ) 1 Účelové funkce, keré minimalizujeme. Obr. 1.9: Schémaický náznak formulace úlohy
29 KAPITOLA 2 SIMULACE V PROSTŘEDÍ MATLAB A GAMS V minulé kapiole byl sesaven model auomobilu a jeho pohybu. V éo kapiole bude pojednáno o om, jak model přenés do prosředí MATLAB a do programu GAMS, abychom mohli počía různé simulace. Too simulování jízdních režimů a jejich vzájemné porovnání z hlediska spořeby paliva bude uvedeno až v následující řeí kapiole. 2.1 FORMULACE ÚLOHY V MATEMATICKÉM SOFTWARU GAMS Úlohu minimalizova funkcionál Φ = S[ ϕ( s), i( s), v( s ]ds (jak byla podrobně 2 s ) definována v minulé kapiole vzah 1.28) lze formulova a úspěšně vyřeši v různých maemaických sofwarech. Pro účely naší práce jsme se rozhodli použí GAMS (General Algebraic Modeling Sysem). V éo kapiole naznačíme, jak by se úloha řešila, kdybychom měli k dispozici velice výkonný počíač a mohli úlohu řeši zv. hrubou silou zn. spočíáním všech možnosí, kerých je při vhodné diskreizaci problému vždy jen konečně mnoho. Z ěcho konečně mnoha pomocných výsledků bychom vybrali nejmenší výsledek (globální minimum), keré bychom prohlásili za výsledek naší úlohy. Volbou diskreizačního kroku lze na úkor přesnosi snižova poče pomocných výsledků. Moderní maemaické sofwarové řešiče mají v sobě zabudováno velké množsví algorimů a posupů, z nichž si na základě různých kriérií vyberou nejvhodnější algorimus (resp. sadu algorimů) pro řešení dané úlohy. Tyo algorimy časo radikálně snižují poče operací, keré je nuno provés, abychom obdrželi výsledek, kerý po jisém poču ierací spočíají s požadovanou přesnosí Sručná formulace Nyní si popíšeme posup, jak by se úloha řešila zv. hrubou silou, neboť velmi podobně, jak je uvedeno v následující formulaci, se úloha zformuluje i pro námi vybraný maemaický řešič GAMS: 1) nadefinujeme veličiny, nadefinujeme fyzikální konsany, určíme diskreizační konsany 2) předepíšeme počáeční podmínku v 0 3) v kroku 0 si zvolíme ϕ (0) a i (0) a pomocí nich a počáeční podmínky spočíáme podle jisý vzahů osaní veličiny vzahující se ke kroku 0: M (0), F (0), a (0), a Φ (0). S ěmio hodnoami se vozidlo dosane z bodu s(0) do bodu s (1). Průběh veličin mezi jednolivými body uvažujeme konsanní
30 4) V bodu s (1) spočíáme hodnou rychlosi v (1) a zvolíme ϕ (1) a i (1). Pomocí ěcho hodno opě spočíáme všechny osaní veličiny M (1), F (1), a (1), a Φ s (1). Průběh všech ěcho 7 veličin považujeme mezi body 1 a 2 za konsanní. Tedy že se v bodě 1 skokově změnil a až do bodu 2 je konsanní. Výpočy opakujeme až do bodu n. 5) předepíšeme všechna omezení pro každou z veličin 6) definujeme účelovou funkci Φ s = Φ n k= 1 s ( k) (2.1) 7) spočíáme hodnou účelové funkce (pomocný výsledek) a celý výpoče provádíme znovu akovým způsobem, že volíme dvojici ϕ (k) a i(k) pro k 0;n ak, aby aspoň v jednom bodě 0 až n byla odlišná od již proběhlých výpočů Podrobná formulace Nyní si podrobněji rozebereme všech 7 bodů, uvedeme, jaké veličiny používáme, jaké vzorce použijeme k výpoču veličin, jakým způsobem organizujeme výpoče ad Předepsání konsan a předem známých veličin Určíme poče kroků n - zn. celkovou dráhu s, kerou má vozidlo proje, rozdělíme do n sejných čásí o délce s ds = (2.2) n kerou nazveme délka diskreizačního kroku). Sanovíme konsany charakerizující vozidlo: - hmonos vozidla ( m ) - časová spořeba benzínu při vyřazeném rychlosním supni ( β ) - dynamický poloměr kola ( r d ) - součiniel roačních čásí ψ pro různé zařazené rychlosní supně i Při sanovování ěcho konsan jsme vyšli z odborného doporučení konzulana práce, že diagram, ze kerého vycházíme, je pravděpodobně naměřen pro osobní auomobil sřední řídy. Proo jsme dle doporučení konzulana konsany doplnili ak, aby co nejpřesněji korespondovaly s naším diagramem. Získání diagramu dráhových spořeb je velmi obížné, neboť yo diagramy jsou ajemsvím každé auomobilky. Volně k dispozici jsou ak diagramy pouze neúplné a spíše jen pro vozidla, keré se už delší dobu nevyrábí. Pro přehlednos práce nyní neuvádíme číselné hodnoy veškerých konsan a paramerů, keré pro náš model použijeme. To je uvedeno v příloze C v rámci ukázky zdrojového kódu GAMS
31 Sanovíme konsany a paramery popisující diagram dráhových spořeb: Jedná se především o konsany k polynomům 2 proměnných, o kerých jsme se zmínili v kapiole 1.3. a dále o paramery k parabole jízdních odporů (jízdní odpory rozebrány v kapiole 1.2), kerá je v diagramu znázorněna. Sanovíme konsany charakerizující soupání či klesání vozovky: Paramer charakerizující soupání či klesání dráhy mezi body k až k + 1, kde k +1 n, je sin( θ ( k)). Teno paramer byl zaveden v kapiole Zadáme fyzikální konsany: - graviační zrychlení ( g ) Předepsání počáeční podmínky Předepíšeme počáeční podmínku v Výpoče veličin v kroku 0 Nejprve diskreizujme nespočenou množinu (inerval) možných hodno požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ. Je definováno, že: ϕ 0 ;1, i I = 0;2;3;4 (pozn., i = 0 rozumíme, že je vyřazen rychlosní supeň). { } Inerval 0 ; 1 rozdělíme do několika vzájemně disjunkních inervalů, ak aby pokryly celý inerval 0 ; 1. Z každého inervalu pak vybereme jednoho zásupce a množinou ěcho zásupců (označme P ) nahradíme inerval 0 ; 1. Pak ϕ může nabýva pouze konečně mnoha hodno. Píšeme ϕ P, i I. V kroku 0 zvolíme ϕ(0) P a i( 0) I. Rychlos v (0) je z počáeční podmínky v ( 0) = v. Z ěcho hodno spočíáme spořebu Φ (0) ako: 0 Φ ( 0) = 36 ϕ(0) pro i ( 0) = 2 (2.3) Φ ( 0) = 21 ϕ(0) pro i ( 0) = 3 (2.4) Φ ( 0) = 15 ϕ(0) pro i ( 0) = 4 (2.5) β Φ (0) = v(0) pro i ( 0) = 0 (2.6) Z hodno Φ (0), i (0) a v (0) určíme hodnou hnacího momenu M (0) následujícím způsobem: ze zařazeného rychlosního supně i (0) určíme, podle kerého vzahu budeme M (0) počía
32 Pro i ( 0) = 0 klademe: M ( 0) = 0 (2.7) Pro i ( 0) 0 počíáme: M ( 0) = f ( v(0), Φ(0)) (2.8) kde funkce f ( v, Φ) je polynom 4. supně v proměnné v a 2. nebo 4. supně v proměnné Φ aproximující křivky diagramu pro daný zařazený rychlosní supeň i (viz kapiola 1.3). Nyní ze znalosi (0) F (0) auomobilu: M (0) F ( 0) = (2.9) r d M a v(0) a dynamického poloměru kola r d určíme hnací sílu a dále určíme odporovou sílu F (0) : r 2 Fr ( 0) = Fw (0) + Fv (0) + Fg (0) = C1 v(0) + C2 + m g sin( θ ) (2.10) kde C 1 a C 2 jsou konsany přepočíané z diagramu a sin(θ ) je paramer charakerizující danou čás dráhy. Celkovou sílu F (0) působící na vozidlo spočíáme (viz kapiola 1.2.) jako: F 0) = F (0) F (0) (2.11) ( r Dále ze znalosi celkové síly F (0) spočíáme zrychlení auomobilu a (0), keré pro účely naší práce nezavedeme v klasických jednokách F(0) a( 0) = 3,6 (2.12) m m km 2 s ale v hod s : Výpoče veličin v kroku k Podle délky zvoleného diskreizačního kroku ds spočíáme rychlos v (1), kerou vozidlo dosáhne v bodě 1. Přiom předpokládáme, že všechny veličiny včeně rychlosi v a zrychlení a byly mezi body 0 a 1. konsanní. Rychlos v(1) získáme jako řešení známé nelineární sousavy 2 rovnic o 2 neznámých (rychlos v (1) a čas pořebný k projeí dráhy ds ). Tyo rovnice jsou odvozeny v [5]
33 v(1) = v(0) + a(0) ds = 1 2 (2.13) 2 a(0) + v(0) Řešením éo sousavy dosáváme pro čas dvě řešení ( 1 a 2 ), ovšem fyzikální význam čas 2 nemá, neboť je vždy záporný, proo uvažujeme pouze nezáporné řešení 1 a k němu odpovídající rychlos v (1), kerá se z času 1 spočíá ímo vzahem, ve kerém je už za 1 dosazeno: v( 1) = v(0) + 2 a(0) ds (2.14) Teno vzah je ovšem nuno přepočía, aby byl jednokově v pořádku: rychlos v km km vyjádřená v jednokách hod a zrychlení a (0) vyjádřeno v jednokách hod s : v( 1) = v(0) a(0) ds (2.15) Nyní jsme se dosali do bodu 1, proože známe v (1). Analogicky (jako u výpoču v bodě 0) zvolíme nějaké ϕ (1) P a i( 1) I a dopočíáme všechny osaní veličiny M (1), F (1), a (1), a Φ (1). Poé analogicky spočíáme rychlos v bodě 2. Tako posupujeme až do bodu n Předepsání omezení Nyní programu předepíšeme všechna omezení, kerá musí při výše uvedeném výpoču dodrže. 1. omezení (minimální rychlos): Rychlos v ( k) 20 (2.16) pro 0 k n, jinak by se vozidlo dosalo do režimu, kde není definován výpoče hnacího momenu M pro žádný zařazený rychlosní supeň. 2. omezení (minimální oáčky): Oáčky mooru, keré závisí na zařazeném rychlosním supni i a jsou přímo úměrné rychlosi v auomobilu, nesmí klesnou pod kriickou hodnou. Tuo podmínku dosaečně dobře zformulujeme ako: i( k) v( k) 1 10 (2.17) pro 0 k n
34 3. omezení (minimální požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva): Hnací momen je v diagramu bohužel popsán jen pro jisé hodnoy spořeb Φ, čemuž odpovídá omezení i pro požadavek řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ : ϕ ( k) 0,3 (2.18) pro 0 k n. 4. omezení (maximální zrychlení): Aby nedocházelo k prokluzu kola na vozovce, nesmí bý zrychlení a auomobilu příliš veliké. Jesliže se vozidlo pohybuje po suché asfalové vozovce, může zrychlení a auomobilu nabýva až poloviční hodnoy graviačního zrychlení g. Jelikož zrychlení vyjadřujeme v jednokách a ( k) 18 (2.19) km hod s, podmínku předepíšeme následovně: pro 0 k n. (5. omezení maximální rychlos:) Too omezení vyplývá z dráhy, kerou auomobil projíždí. Např. v jisé čási se auomobil pohybuje ve vesnici, kde je povolena maximální rychlos 50km/hod. Nebo můžeme požadova, aby v jisém úseku (např. na dálnici) jel minimální rychlosí např. 80km/hod. Také můžeme požadova, aby auomobil vjel do cíle nějako minimální rychlosí. Tao omezení můžeme zformulova ako: v ( k) 50 (2.20) pro a k b, kde volíme paramery 0 a, b n v ( k) 80 (2.21) pro a k b, kde volíme paramery 0 a, b n v ( n) = v (2.22) min Podobných omezení lze do programu vloži samozřejmě více, a o nejen omezení na rychlos v ale i na všechny osaní veličiny. Je řeba pouze dbá na o, aby omezení nebyla navzájem v rozporu Definice účelové funkce Definujeme účelovou funkci v souladu s definicí v kapiole 1.4 (rovnice 1.28) následujícím způsobem:
35 s2 Φ ( ϕ, v, i) = S( ϕ, v, i) ds (2.23) s s1 Do programu uo účelovou funkci kvůli diskreizaci zapíšeme formou sumy jako: Z = n 3 10 ( ) (2.24) k = 0 S k ds Výpoče účelové funkce Míso oho, aby program zkoušel všechny možnosi (meoda hrubé síly ), používá program sadu algorimů pro rychlé nalezení opimálního průběhu dvojice ϕ (k) a i (k) pro k 0;n ak, aby hodnoa účelové funkce Z byla minimální. V omo bodě lze programu zada příkaz, z jakých sad algorimů má vybíra a jaké meody pro nalezení výsledku přednosně použí. Výsledek (průběh všech veličin ve všech krocích) lze vypsa do exového souboru. Navíc lze nadefinova výpoče závěrečných saisik jako například výpoče průměrné rychlosi apod. Veškeré výpočy jsou založeny na různých opimalizačních modelech, numerických meodách a jejich programové implemenaci, o nichž se lze dočís v uživaelské příručce (manuálu) programu GAMS. [6] a o nichž se velmi sručně zmíníme v následující podkapiole Klasifikace úlohy z hlediska opimalizace Úloha byla pro program GAMS v předcházející podkapiole diskreizována a formulována ak, že je z pohledu opimalizace klasifikována jako úloha nelineárního programování, kde někeré proměnné jsou diskréní (konečný obor hodno) a někeré proměnné spojié (omezené), přičemž podmínky a vazby mezi proměnnými jsou i nelineární. V příloze práce je uvedena čás zdrojového kódu, kerá obsahuje popis modelu auomobilu a popis výpoču jeho pohybu a spořeby. Ze zdrojového kódu je parné, keré proměnné jsou diskréní a keré jsou spojié. Dále lze v omo kódu nají rovnice zachycující nelineární vazby mezi jednolivými proměnnými. Účelová funkce má formu sumy. Účelovou funkci se v programu snažíme minimalizova pomocí řešiče BARON, kerý je implemenován v programu GAMS. Řešič BARON v sobě implemenuje speciálně upravené algorimy, zv. algorimy věví a mezí ( branch-and-bound ). Výkladem ěcho algorimů se práce nezabývá (neboť auor práce ješě neabsolvoval kurz opimalizace), ale lze jej nají např. v [7]. Podrobnosi o řešiči BARON lze naléz v [8]
36 2.2 FORMULACE ÚLOHY V MATEMATICKÉM SOFTWARU MATLAB Pomocí programu GAMS jsme řešili úlohu minimalizace funkcionálu celkové dráhové 2 spořeby Φ = S[ ϕ( s), i( s), v( s ]ds. V programu MATLAB se v éo kapiole pokusíme s ) 1 vyřeši úlohu minimalizace druhého funkcionálu celkové časové spořeby (rovnice 1.27) 2 Φ = S [ ϕ( ), i( ) ]d. 1 Tao úloha je podsaně jednodušší, není k ní pořeba sofwarového řešiče specializovaného na opimalizaci, kerý používáme proo, aby výpoče nerval příliš dlouho. Tuo úloha lze rychle vyřeši i meodou zv. hrubé síly, neboť je pořeba provés nevelké množsví výpočů. Úlohu bychom samozřejmě mohli úspěšně řeši i v programu GAMS, ale byl zvolen program MATLAB Rozbor úlohy V éo kapiole sručně rozebereme myšlenku úlohy minimalizace celkové časové 2 spořeby Φ = S [ ϕ( ), i( ) ]d, kerou budeme řeši v MATLABu. Formulace je velmi 1 podobná formulaci předcházející úlohy, kerá je popsána v kapiole Především zdůrazníme rozdíl, v čem se ao úloha liší od úlohy předcházející a proč je o poznání jednodušší. V případě, že neřešíme oázku minimální spořeby na zadané dráze, ale řešíme úlohu minimální spořeby při rozjezdu z nějaké rychlosi v MIN na nějakou jinou rychlos v MAX, lze úlohu vyřeši právě jako minimalizaci celkové časové spořeby. Řešme edy následující úlohu: Auomobil se má po rovné vozovce (nulový úhel soupání) rozje z rychlosi v MIN na rychlos v MAX, přičemž může urazi libovolnou vzdálenos. Spořeba paliva má bý co nejmenší. Definujme posloupnos: v = v v,..., v = v MIN 1, 2 n MAX pro kerou plaí: v < v < v <... < v = v MIN 1 2 n MAX Je řeba si uvědomi, že aby se auomobil rozjel na rychlos, musí se nejprve rozje na rychlos v 1, poé na rychlos v 2 ad. Tao myšlenka vede k úvaze, že úlohu hledání průběhu dvojice ϕ (k) a i (k) ak, aby celková časová spořeba Φ byla minimální, lze vyřeši akovým způsobem, že posupně vyřešíme podúlohy minimalizace celkové časové spořeby Φ při rozjezdu z rychlosi v MIN na rychlos v 1, poé z rychlosi v 1 na rychlos v 2 ad. v MAX
37 Výpoče éo úlohy se provede rychle, neboť spočívá v provedení malého poču operací pro n nezávislých podúloh. Podúlohy jsou nezávislé, proože výsledek výpoču průběhu dvojice ϕ (k) a i (k) při rozjezdu obecně z rychlosi v n na rychlos v n+ 1 nijak neovlivní výsledek výpoču pro jiné n. Myšlenku lze shrnou ako: Díky základní úvaze jsme rozdělili úlohu na n nezávislých podúloh. Jednolivé podúlohy lze vyřeši velmi rychle. A složením řešení ěcho jednolivých úloh dosaneme řešení celkové Řešení úlohy V éo kapiole se nebudeme formulací úlohy a jejím řešením zabýva ak deailně jako při rozboru minulé úlohy v kapiolách a Nejprve jako v GAMSu nadefinujeme všechny konsany a paramery, předepíšeme počáeční podmínku v 0 = vmin, požadavek ( v MAX ) a různá omezení (především omezení na zrychlení auomobilu, aby nedocházelo k prokluzu kol a vozovky). Obvyklým způsobem zavedeme diskreizaci nespočené množiny (inervalu) možných hodno požadavku řidiče na okamžiou dodávku paliva ϕ sejně jako v GAMSu a sanovíme obor hodno pro zařazený rychlosní supeň i. Označíme ϕ P, i I. Dále zvolíme celé číslo n, čímž nadefinujeme ekvidisanní posloupnos rychlosí: v MIN < v1 < v2 <... < vn = vmax. Výpoče je ím přesnější, čím je n vyšší. Rychlos výpoču je přímo úměrná číslu n. Průběh všech veličin mezi kroky k a k + 1 pro k < n uvažujeme opě konsanní. Pro všechny kombinace dvojice ϕ ( k) P, i( k) I provedeme výpoče zrychlení z rychlosi v k na rychlos v k + 1 následujícím způsobem: Pro zvolenou dvojici ϕ ( k) P, i( k) I a rychlos v k sanovíme hnací momen M (k) a odporovou sílu F r (k). Z nich spočíáme výslednou sílu F (k) a zrychlení a (k). Dále sanovíme okamžiou časovou spořebu S (k), kerá je funkcí veličin: ϕ ( k ), i( k), vk. Nyní spočíáme čas (k), pořebný k rozjezdu z rychlosi v k na rychlos v k + 1 pomocí ohoo vzahu: v ( k) = k + 1 v a( k) k (2.25) Ze znalosi času (k) a okamžié časové spořeby (k) spořebu Φ (k) jako: Φ ( k) = S ( k) ( k) (2.26) S sanovíme celkovou časovou
38 Výpoče rozjezdu z rychlosi v k na rychlos v k + 1 provedeme pro všechny kombinace dvojic ϕ ( k) P, i( k) I. Z ěcho dvojic vybereme u, pro niž je celková časová spořeba Φ (k) minimální. Průběh dvojic ϕ ( k) P, i( k) I uvedeným způsobem vybereme a zaznamenáme pro k = 1,..., n 1. Tímo je výpoče hoov a celková časová spořeba rychlos v MAX ) je dána součem: Φ = Φ ( k ) (2.27) k= 1 n Zobrazení výsledku úlohy a závěr Φ (při rozjezdu z rychlosi v MIN na Na obr. 2.1 je deailně znázorněn opimální průběh ϕ v závislosi na rychlosi v pro rozjezd na rychlos v MAX = 55km / hod. Na obr 2.2 je znázorněn průběh ϕ v závislosi na rychlosi v pro rozjezd na rychlos v MAX = 150km / hod. Na obrázcích znamená červená barva zařazený 2. rychlosní supeň a zelené barva značí 3. rychlosní supeň. ( i = 2 resp. i = 3). Obr. 2.1: Rozjezd na rychlos v MAX = 55km / hod
39 Obr. 2.2: Rozjezd na rychlos v MAX = 150km / hod Ukazuje se, že je vhodné se rozjíždě éměř na plný plyn, jsou-li podmínky rozjezdu definovány ak, jak je uvedeno. Ovšem je řeba si uvědomi, že ako definované podmínky rozjezdu se v praxi neuplaní, a proo není výsledek éo simulace nikerak důležiý. Závěrem lze shrnou, že v prosředí MATLAB šlo úspěšně vyřeši uo úlohu. Avšak ao úloha nemá v praxi valný význam. Z důvodu ukázky oho, že i poměrně jednoduchým algorimem lze řeši někeré úlohy, je v éo kapiole implemenace modelu do MATLABu uvedena. Osaní úlohy jsou v následující kapiole řešeny výhradně v prosředí GAMS
40 KAPITOLA 3 POROVNÁNÍ VYBRANÝCH MODELOVÝCH JÍZDNÍCH REŽIMŮ V éo kapiole se budeme snaži porovna různé režimy jízdy, ak jak je známe z prakického živoa. Cílem porovnání bude rozhodnou, kerý jízdní režim, resp. kerá jízdní sraegie řidiče je z hlediska spořeby paliva nejlepší možná (vede k nejnižší spořebě paliva) a o kolik se spořeba paliva bude liši v porovnání s jiným režimem jízdy. V následujících kapiolách budeme porovnáva různé jízdní režimy. Pozn.: V éo kapiole budeme veličinu S - dráhovou spořeba paliva nazýva zkráceně jen spořeba. 3.1 OPTIMÁLNÍ JÍZDNÍ REŽIM PO ROVINĚ ZADANÝ PROBLÉM: Režim I: Jede-li auomobil po dlouhé rovině (např. dálnice), jaký je opimální jízdní režim? Udržova konsanní rychlos? Jesliže ano, jaká je ao rychlos? Jaký je rozdíl ve spořebě paliva, zvýší-li se ao rychlos? Režim II: Kombinace neusálého zrychlování (na zařazený rychlosní supeň) a vyřazování (jízdy na volnoběh)? FORMULACE: Uvažujme siuaci, kdy auomobil jede po rovince mezi obcemi nebo po dálnici. Zvolme délku rai 4km. Na éo silnici je povolena maximální rychlos v MAX = 90km/hod resp. v MAX = 130km / hod. Rychlos omezíme i požadavkem minimální rychlosi v MIN = 70km / hod, aby se nebrzdil provoz. Úhel soupání θ bude podél celé rajekorie konsanní θ = 0. Rychlos na začáku a na konci rajekorie volme v0 = v = v = 70km hod. MIN f / Model - režim I: Předpokládejme, že může bý zařazen pouze rychlosní supeň { 2,3,4} vyřazen rychlosní supeň ( i 0 ). i a nesmí bý
41 Diskreizační krok volme ds = 100m pro rychlosi do 100 km / hod. Pro rychlosi vyšší volíme ds = 150m. Siuace modelujme pro rychlosi v 0 = v MIN = v f od 70 km / hod do 130 km / hod. Výsledky modelování jsou zaznamenány v ab Model - režim II: Model režimu II volíme zhoovíme podobně jako pro režim I. Úhel soupání θ bude podél celé rajekorie konsanní θ = 0. Rychlos na začáku a na konci rajekorie volme v0 = vmin = v f = 70km / hod a poé posupně zvyšujeme až do rychlosi 130 km / hod. Diskreizační krok volíme sejně jako pro režim I. Ovšem v našem modelu připusíme i 0,2,3,4 hodnou zařazeného rychlosního supně { } VÝSLEDKY: Hodnoy modelování spořeby S v závislosi na průměrné rychlosi jsou pro oba jízdní režimy vyneseny v ab. 3.1 a graficky znázorněny na obr režim I - pouze nejvyšší zařazený rychlosní supeň režim II- kombinováno s volnoběhem (vyřazování) S[l/100km] v MIN [km/hod] v AVG [km/hod] S[l/100km] v MIN [km/hod] v AVG [km/hod] 4, ,0 3, ,0 4, ,0 4, ,2 5, ,0 4, ,0 5, ,0 5, ,4 6, ,0 6, ,6 7, ,0 6, ,4 7, ,0 7, ,3 Tab. 3.1: Závislos spořeby S na usálené rychlosi v Hodnoy spořeby pro režim I by měly odpovída hodnoám v diagramu dráhových spořeb (obr. 1.4). Tyo hodnoy lze odečís z diagramu dráhových spořeb následujícím způsobem: Pro konkréní rychlos v najdeme v diagramu bod ležící na parabole jízdních odporů. Teno bod je charakerizován ím, že hnací a odporové síly jsou v rovnováze, jedná se edy o usálený jízdní režim. Najdeme křivku spořeby, kerá pro daný zařazený rychlosní supeň ímo bodem prochází nebo je mu nejblíže. Číselné označení éo křivky pak odpovídá spořebě paliva. Srovnáním hodno spořeb odečených z ohoo diagramu a namodelovaných hodno v ab. 3.1 pro režim I je vidě, že hodnoy si odpovídají. Pozn.1: Nuno podoknou, že usálený jízdní režim I ani nebylo nuno modelova, neboť hodnoy spořeb pro usálenou rychlos jsme výše uvedeným způsobem mohli odečís přímo z diagramu. V naší práci má modelování režimu I spíše význam zpěné konroly, že model byl sesaven správně
ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU
ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU Obsah Co je o dnamika? 1 Základní veličin dnamik 1 Hmonos 1 Hbnos 1 Síla Newonov pohbové zákon První Newonův zákon - zákon servačnosi Druhý Newonův zákon - zákon síl Třeí
VíceSeznámíte se s principem integrace substituční metodou a se základními typy integrálů, které lze touto metodou vypočítat.
4 Inegrace subsiucí 4 Inegrace subsiucí Průvodce sudiem Inegrály, keré nelze řeši pomocí základních vzorců, lze velmi časo řeši subsiuční meodou Vzorce pro derivace elemenárních funkcí a věy o derivaci
VíceMatematika v automatizaci - pro řešení regulačních obvodů:
. Komplexní čísla Inegrovaná sřední škola, Kumburská 846, Nová Paka Auomaizace maemaika v auomaizaci Maemaika v auomaizaci - pro řešení regulačních obvodů: Komplexní číslo je bod v rovině komplexních čísel.
VíceFINANČNÍ MATEMATIKA- ÚVĚRY
Projek ŠABLONY NA GVM Gymnázium Velké Meziříčí regisrační číslo projeku: CZ.1.07/1.5.00/4.0948 IV- Inovace a zkvalinění výuky směřující k rozvoji maemaické gramonosi žáků sředních škol FINANČNÍ MATEMATIKA-
VíceMATEMATIKA II V PŘÍKLADECH
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ MATEMATIKA II V PŘÍKLADECH CVIČENÍ Č. Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Osrava 0 Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická
Více5. Využití elektroanalogie při analýze a modelování dynamických vlastností mechanických soustav
5. Využií elekroanalogie při analýze a modelování dynamických vlasnosí mechanických sousav Analogie mezi mechanickými, elekrickými či hydraulickými sysémy je známá a lze ji účelně využíva při analýze dynamických
VíceZÁKLADY ELEKTRICKÝCH POHONŮ (EP) Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS
ZÁKLADY ELEKTRICKÝCH OHONŮ (E) Určeno pro posluchače bakalářských sudijních programů FS Obsah 1. Úvod (definice, rozdělení, provozní pojmy,). racovní savy pohonu 3. Základy mechaniky a kinemaiky pohonu
Více2.2.2 Měrná tepelná kapacita
.. Měrná epelná kapacia Předpoklady: 0 Pedagogická poznámka: Pokud necháe sudeny počía příklady samosaně, nesihnee hodinu za 45 minu. Můžee využí oho, že následující hodina je aké objemnější a použí pro
VíceIMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,
IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA, STABILITA. Jednokový impuls (Diracův impuls, Diracova funkce, funkce dela) někdy éž disribuce dela z maemaického hlediska nejde o pravou funkci (přesný popis eorie
Více1.3.4 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici
34 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici Předpoklady: 33 Opakování: K veličinám popisujícím posuvný pohyb exisují analogické veličiny popisující pohyb po kružnici: rovnoměrný pohyb pojíko rovnoměrný pohyb
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY
Kaedra obecné elekroechniky Fakula elekroechniky a inormaiky, VŠB - T Osrava. TOJFÁZOVÉ OBVODY.1 Úvod. Trojázová sousava. Spojení ází do hvězdy. Spojení ází do rojúhelníka.5 Výkon v rojázových souměrných
VíceNA POMOC FO. Pád vodivého rámečku v magnetickém poli
NA POMOC FO Pád vodivého rámečku v maneickém poli Karel auner *, Pedaoická akula ZČU v Plzni Příklad: Odélníkový rámeček z vodivého dráu má rozměry a,, hmonos m a odpor. Je zavěšen ve výšce h nad horním
VícePasivní tvarovací obvody RC
Sřední průmyslová škola elekroechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKTRONIKY Pasivní varovací obvody RC Příjmení : Česák Číslo úlohy : 3 Jméno : Per Daum zadání : 7.0.97 Školní rok : 997/98 Daum odevzdání :
Více5 GRAFIKON VLAKOVÉ DOPRAVY
5 GRAFIKON LAKOÉ DOPRAY Jak známo, konsrukce grafikonu vlakové dopravy i kapaciní výpočy jsou nemyslielné bez znalosi hodno provozních inervalů a následných mezidobí. éo kapiole bude věnována pozornos
VíceSkupinová obnova. Postup při skupinové obnově
Skupinová obnova Při skupinové obnově se obnovují všechny prvky základního souboru nebo určiá skupina akových prvků najednou. Posup při skupinové obnově prvky, jež selžou v určiém období, je nuno obnovi
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
VíceDynamika hmotného bodu. Petr Šidlof
Per Šidlof Úvod opakování () saika DYNAMIKA kinemaika Dynamika hmoného bodu Dynamika uhého ělesa Dynamika elasických ěles Teorie kmiání Aranz/Bombardier (Norwegian BM73) Před Galileem, Newonem: k udržení
VíceÚloha VI.3... pracovní pohovor
Úloha VI.3... pracovní pohovor 4 body; průměr,39; řešilo 36 sudenů Jedna z pracoven lorda Veinariho má kruhový půdorys o poloměru R a je umísěna na ložiscích, díky nimž se může oáče kolem své osy. Pro
VícePráce a výkon při rekuperaci
Karel Hlava 1, Ladislav Mlynařík 2 Práce a výkon při rekuperaci Klíčová slova: jednofázová sousava 25 kv, 5 Hz, rekuperační brzdění, rekuperační výkon, rekuperační energie Úvod Trakční napájecí sousava
VíceÚloha V.E... Vypař se!
Úloha V.E... Vypař se! 8 bodů; průměr 4,86; řešilo 28 sudenů Určee, jak závisí rychlos vypařování vody na povrchu, kerý ao kapalina zaujímá. Experimen proveďe alespoň pro pě různých vhodných nádob. Zamyslee
Vícex udává hodnotu směrnice tečny grafu
Předmě: Ročník: Vyvořil: Daum: MATEMATIKA ČTVRTÝ Mgr. Tomáš MAŇÁK 5. srpna Název zpracovaného celku: GEOMETRICKÝ VÝZNAM DERIVACE FUNKCE GEOMETRICKÝ VÝZNAM DERIVACE FUNKCE v bodě (ečny grafu funkcí) Je
VíceStýskala, L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y. Vítězslav Stýskala TÉMA 6. Oddíl 1-2. Sylabus k tématu
Sýskala, 22 L e k c e z e l e k r o e c h n i k y Víězslav Sýskala TÉA 6 Oddíl 1-2 Sylabus k émau 1. Definice elekrického pohonu 2. Terminologie 3. Výkonové dohody 4. Vyjádření pohybové rovnice 5. Pracovní
VíceNumerická integrace. b a. sin 100 t dt
Numerická inegrace Mirko Navara Cenrum srojového vnímání kaedra kyberneiky FEL ČVUT Karlovo náměsí, budova G, mísnos 14a hp://cmpfelkcvucz/~navara/nm 1 lisopadu 18 Úloha: Odhadnou b a f() d na základě
VíceDerivace funkce více proměnných
Derivace funkce více proměnných Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 21. prosince 2017 1. Parciální derivace. Ve výrazu f(x, y) považujeme za proměnnou jen x a proměnnou y považujeme za konsanu. Zderivujeme
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
Vícetransformace Idea afinního prostoru Definice afinního prostoru velké a stejně orientované.
finní ransformace je posunuí plus lineární ransformace má svou maici vzhledem k homogenním souřadnicím využií například v počíačové grafice [] Idea afinního prosoru BI-LIN, afinia, 3, P. Olšák [2] Lineární
VíceLineární rovnice prvního řádu. Máme řešit nehomogenní lineární diferenciální rovnici prvního řádu. Funkce h(t) = 2
Cvičení 1 Lineární rovnice prvního řádu 1. Najděe řešení Cauchyovy úlohy x + x g = cos, keré vyhovuje podmínce x(π) =. Máme nehomogenní lineární diferenciální ( rovnici prvního řádu. Funkce h() = g a q()
VíceEKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu
EKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu Makroekonomické modely se zabývají modelováním a analýzou vzahů mezi agregáními ekonomickými veličinami jako je důchod, spořeba, invesice, vládní výdaje,
VíceSIMULACE. Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic. Měřicí a řídicí technika přednášky LS 2006/07
Měřicí a řídicí echnika přednášky LS 26/7 SIMULACE numerické řešení diferenciálních rovnic simulační program idenifikace modelu Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic krokové meody pro řešení
VíceVolba vhodného modelu trendu
8. Splinové funkce Trend mění v čase svůj charaker Nelze jej v sledovaném období popsa jedinou maemaickou křivkou aplikace echniky zv. splinových funkcí: o Řadu rozdělíme na několik úseků o V každém úseku
Více10 Lineární elasticita
1 Lineární elasicia Polymerní láky se deformují lineárně elasicky pouze v oblasi malých deformací a velmi pomalých deformací. Hranice mezi lineárním a nelineárním průběhem deformace (mez lineariy) závisí
Více2.2.9 Jiné pohyby, jiné rychlosti II
2.2.9 Jiné pohyby, jiné rychlosi II Předpoklady: 020208 Pomůcky: papíry s grafy Př. 1: V abulce je naměřeno prvních řice sekund pohybu konkurenčního šneka. Vypoči: a) jeho průměrnou rychlos, b) okamžié
VíceKmitání tělesa s danou budicí frekvencí
EVROPSKÝ SOCIÁLNÍ FOND Kmiání ělesa s danou budicí frekvencí PRAHA & EU INVESTUJEME DO VAŠÍ BUDOUCNOSTI České vysoké učení echnické v Praze, Fakula savební, Kaedra maemaiky Posílení vazby eoreických předměů
VíceLS Příklad 1.1 (Vrh tělesem svisle dolů). Těleso o hmotnosti m vrhneme svisle
Obyčejné diferenciální rovnice Jiří Fišer LS 2014 1 Úvodní moivační příklad Po prosudování éo kapioly zjisíe, k čemu mohou bý diferenciální rovnice užiečné. Jak se pomocí nich dá modelova prakický problém,
Více7.4.1 Parametrické vyjádření přímky I
741 Paramerické vyjádření přímky I Předpoklady: 7303 Jak jsme vyjadřovali přímky v rovině? X = + D Ke všem bodů z roviny se z bod dosaneme posním C o vekor Pokd je bod na přímce, posováme se o vekor, E
VíceMěření výkonnosti údržby prostřednictvím ukazatelů efektivnosti
Měření výkonnosi údržby prosřednicvím ukazaelů efekivnosi Zdeněk Aleš, Václav Legá, Vladimír Jurča 1. Sledování efekiviy ve výrobní organizaci S rozvojem vědy a echniky je spojena řada požadavků kladených
VíceParciální funkce a parciální derivace
Parciální funkce a parciální derivace Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 19. září 2018 1. Parciální funkce. Příklad: zvolíme-li ve funkci f : (x, y) sin(xy) pevnou hodnou y, například y = 2, dosaneme funkci
VíceAnalýza časových řad. Informační a komunikační technologie ve zdravotnictví. Biomedical Data Processing G r o u p
Analýza časových řad Informační a komunikační echnologie ve zdravonicví Definice Řada je posloupnos hodno Časová řada chronologicky uspořádaná posloupnos hodno určiého saisického ukazaele formálně je realizací
Více1.5.3 Výkon, účinnost
1.5. Výkon, účinnos ředpoklady: 151 ř. 1: ři výběru zahradního čerpadla mohl er vybíra ze ří čerpadel. rvní čerpadlo vyčerpá za 1 sekundu,5 l vody, druhé čerpadlo vyčerpá za minuu lirů vody a řeí vyčerpá
Vícelistopadu 2016., t < 0., t 0, 1 2 ), t 1 2,1) 1, 1 t. Pro X, U a V najděte kvantilové funkce, střední hodnoty a rozptyly.
6. cvičení z PSI 7. -. lisopadu 6 6. kvanil, sřední hodnoa, rozpyl - pokračování příkladu z minula) Náhodná veličina X má disribuční funkci e, < F X ),, ) + 3,,), a je směsí diskréní náhodné veličiny U
VíceVliv funkce příslušnosti na průběh fuzzy regulace
XXVI. ASR '2 Seminar, Insrumens and Conrol, Osrava, April 26-27, 2 Paper 2 Vliv funkce příslušnosi na průběh fuzzy regulace DAVIDOVÁ, Olga Ing., Vysoké učení Technické v Brně, Fakula srojního inženýrsví,
VíceFAKULTA APLIKOVANÝCH VĚD
FAKULTA APLIKOVANÝCH VĚD ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI Semesrální práce z předměu KMA/MAB Téma: Schopnos úrokového rhu předvída sazby v době krize Daum: 7..009 Bc. Jan Hegeď, A08N095P Úvod Jako éma pro
VíceFyzikální korespondenční seminář MFF UK
Úloha V.E... sladíme 8 bodů; průměr 4,65; řešilo 23 sudenů Změře závislos eploy uhnuí vodného rozoku sacharózy na koncenraci za amosférického laku. Pikoš v zimě sladil chodník. eorie Pro vyjádření koncenrace
VíceStatika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.
Saika 1 Saika 1 2. přednáška ové veličin Saický momen Těžišě Momen servačnosi Hlavní ěžiš ové os a hlavní cenrální momen servačnosi Elipsa servačnosi Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvu.cz Konrolní
VíceVybrané metody statistické regulace procesu pro autokorelovaná data
XXVIII. ASR '2003 Seminar, Insrumens and Conrol, Osrava, May 6, 2003 239 Vybrané meody saisické regulace procesu pro auokorelovaná daa NOSKIEVIČOVÁ, Darja Doc., Ing., CSc. Kaedra konroly a řízení jakosi,
Více9 Viskoelastické modely
9 Viskoelasické modely Polymerní maeriály se chovají viskoelasicky, j. pod vlivem mechanického namáhání reagují současně jako pevné hookovské láky i jako viskózní newonské kapaliny. Viskoelasické maeriály
VíceDERIVACE A MONOTÓNNOST FUNKCE DERIVACE A MONOTÓNNOST FUNKCE. y y
Předmě: Ročník: Vvořil: Daum: MATEMATIKA ČTVRTÝ Mgr Tomáš MAŇÁK 5 srpna Název zpracovaného celku: DERIVACE A MONOTÓNNOST FUNKCE DERIVACE A MONOTÓNNOST FUNKCE je monoónní na celém svém deiničním oboru D
VíceT t. S t krátkodobé náhodná složka. sezónní. Trend + periodická složka = deterministická složka
Analýza časových řad Klasický přísup k analýze ČŘ dekompozice časové řady - rozklad ČŘ na složky charakerizující různé druhy pohybů v ČŘ, keré umíme popsa a kvanifikova rend periodické kolísání cyklické
Více2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI
2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI Po úspěšném a akivním absolvování éo KAPITOLY Budee umě: orienova se v základním maemaickém aparáu pro eorii spolehlivosi, j. v poču pravděpodobnosi a maemaické saisice,
VíceSTATICKÉ A DYNAMICKÉ VLASTNOSTI ZAŘÍZENÍ
STATICKÉ A DYNAMICKÉ VLASTNOSTI ZAŘÍZENÍ Saické a dnamické vlasnosi paří k základním vlasnosem regulovaných sousav, měřicích přísrojů, měřicích řeězců či jejich čásí. Zaímco saické vlasnosi se projevují
VíceÚloha II.E... je mi to šumák
Úloha II.E... je mi o šumák 8 bodů; (chybí saisiky) Kupe si v lékárně šumivý celaskon nebo cokoliv, co se podává v ableách určených k rozpušění ve vodě. Změře, jak dlouho rvá rozpušění jedné abley v závislosi
Více( ) Základní transformace časových řad. C t. C t t = Μ. Makroekonomická analýza Popisná analýza ekonomických časových řad (ii) 1
Makroekonomická analýza Popisná analýza ekonomických časových řad (ii) 1 Základní ransformace časových řad Veškeré násroje základní korelační analýzy, kam paří i lineární regresní (ekonomerické) modely
VíceJméno autora: Mgr. Zdeněk Chalupský Datum vytvoření: 11. 11. 2012 Číslo DUM: VY_32_INOVACE_10_FY_B
Zákon síly. Hmonos jako míra servačnosi. Vyvození hybnosi a impulsu síly. Závislos zrychlení a hmonosi Cvičení k zavedeným pojmům Jméno auora: Mgr. Zdeněk Chalupský Daum vyvoření: 11. 11. 2012 Číslo DUM:
VíceVYUŽITÍ MATLABU PRO ČÍSLICOVÉ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU PŘI ZJIŠŤOVÁNÍ OKAMŽITÉ FREKVENCE SÍTĚ
VYUŽITÍ MATLABU PRO ČÍSLICOVÉ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU PŘI ZJIŠŤOVÁNÍ OKAMŽITÉ FREKVENCE SÍTĚ Jan Blaška, Miloš Sedláček České vysoké učení echnické v Praze Fakula elekroechnická, kaedra měření 1. Úvod Jak je
Více(2) Řešení. 4. Platí: ω = 2π (3) (3) Řešení
(). Načrněe slepý graf závislosi dráhy sojícího člověka na b 2. Na abuli je graf A závislosi rychlosi pohybu rabanu kombi na Vypočěe dráhu, kerou raban urazil v čase od 2,9 s do 6,5 s. 3. Jakou rychlosí
VíceVyužijeme znalostí z předchozích kapitol, především z 9. kapitoly, která pojednávala o regresní analýze, a rozšíříme je.
Pravděpodobnos a saisika 0. ČASOVÉ ŘADY Průvodce sudiem Využijeme znalosí z předchozích kapiol, především z 9. kapioly, kerá pojednávala o regresní analýze, a rozšíříme je. Předpokládané znalosi Pojmy
VíceBiologické modely. Robert Mařík. 9. listopadu Diferenciální rovnice 3. 2 Autonomní diferenciální rovnice 8
Biologické modely Rober Mařík 9. lisopadu 2008 Obsah 1 Diferenciální rovnice 3 2 Auonomní diferenciální rovnice 8 3 onkréní maemaické modely 11 Dynamická rovnováha poču druhů...................... 12 Logisická
VíceAnalogový komparátor
Analogový komparáor 1. Zadání: A. Na předloženém inverujícím komparáoru s hyserezí změře: a) převodní saickou charakerisiku = f ( ) s diodovým omezovačem při zvyšování i snižování vsupního napěí b) zaěžovací
Více( ) ( ) NÁVRH CHLADIČE VENKOVNÍHO VZDUCHU. Vladimír Zmrhal. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.
21. konference Klimaizace a věrání 14 OS 01 Klimaizace a věrání STP 14 NÁVRH CHLADIČ VNKOVNÍHO VZDUCHU Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakula srojní, Úsav echniky prosředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvu.cz ANOTAC
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceDiferenciální rovnice 1. řádu
Kapiola Diferenciální rovnice. řádu. Lineární diferenciální rovnice. řádu Klíčová slova: Obyčejná lineární diferenciální rovnice prvního řádu, pravá srana rovnice, homogenní rovnice, rovnice s nulovou
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
Unverza Tomáše Ba ve Zlíně ABOATONÍ VIČENÍ EEKTOTEHNIKY A PŮMYSOVÉ EEKTONIKY Název úlohy: Zpracoval: Měření čnného výkonu sřídavého proudu v jednofázové sí wamerem Per uzar, Josef Skupna: IT II/ Moravčík,
VíceSchéma modelu důchodového systému
Schéma modelu důchodového sysému Cílem následujícího exu je názorně popsa srukuru modelu, kerý slouží pro kvanifikaci příjmové i výdajové srany důchodového sysému v ČR, a o jak ve varianách paramerických,
Více73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KOMENTÁŘ 1. OBECNĚ 2. ZOHLEDNĚNÍ SKLADBY DOPRAVNÍHO PROUDU KŘIŽOVATKY
PŘÍLOHA 73-01 73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KŘIŽOVATKY Auor: Ing. Luděk Baroš KOMENTÁŘ Konečný návrh meodiky je zpracován ormou kapioly Technických podmínek a bude upřesněn
Více7. INDEXY ZÁKLADNÍ, ŘETĚZOVÉ A TEMPO PŘÍRŮSTKU
Indexy základní, řeězové a empo přírůsku Aleš Drobník srana 1 7. INDEXY ZÁKLADNÍ, ŘETĚZOVÉ A TEMPO PŘÍRŮSTKU V kapiole Indexy při časovém srovnání jsme si řekli: Časové srovnání vzniká, srovnáme-li jednu
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V RNĚ RNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE PRUŽNÉ SPOJKY NA PRINCIPU TEKUTIN FLEXILE COUPLINGS
VíceTeorie obnovy. Obnova
Teorie obnovy Meoda operačního výzkumu, kerá za pomocí maemaických modelů zkoumá problémy hospodárnosi, výměny a provozuschopnosi echnických zařízení. Obnova Uskuečňuje se až po uplynuí určiého času činnosi
VíceJméno a příjmení holka nebo kluk * Třída Datum Škola
P-1 Jméno a příjmení holka nebo kluk * Třída Daum Škola Zopakuje si (bude se vám o hodi ) 3 důležié pojmy a především o, co popisují Pro jednoduchos se omezíme pouze na 1D (j. jednorozměrný) případ. Pro
VíceAnalýza rizikových faktorů při hodnocení investičních projektů dle kritéria NPV na bázi EVA
4 mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 11-12 září 2008 Analýza rizikových fakorů při hodnocení invesičních projeků dle kriéria
Více1.1.18 Rovnoměrně zrychlený pohyb v příkladech IV
8 Rovnoměně ychlený pohyb v příkladech IV Předpoklady: 7 Pedagogická ponámka: Česká škola v současné době budí ve sudenech předsavu, že poblémy se řeší ásadně najednou Sudeni ak mají obovské poblémy v
VíceRovnoměrně zrychlený pohyb v grafech
..9 Ronoměrně zrychlený pohyb grfech Předpokldy: 4 Př. : N obrázku jsou nkresleny grfy dráhy, rychlosi zrychlení ronoměrně zrychleného pohybu. Přiřď grfy eličinám. s,, ronoměrně zrychlený pohyb: zrychlení
VíceFYZIKA I. Pohyb těles po podložce
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHICKÁ UIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJÍ FYZIKA I Pohyb ěles po podložce Prof. RDr. Vilé Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Irena Hlaváčová, Ph.D. Mgr. Ar. Dagar Mádrová
VíceLaplaceova transformace Modelování systémů a procesů (11MSP)
aplaceova ransformace Modelování sysémů a procesů (MSP) Bohumil Kovář, Jan Přikryl, Miroslav Vlček 5. přednáška MSP čvrek 2. března 24 verze: 24-3-2 5:4 Obsah Fourierova ransformace Komplexní exponenciála
VíceVěstník ČNB částka 25/2007 ze dne 16. listopadu 2007
Třídící znak 1 0 7 0 7 6 1 0 ŘEDITEL SEKCE BANKOVNÍCH OBCHODŮ ČESKÉ NÁRODNÍ BANKY VYHLAŠUJE ÚPLNÉ ZNĚNÍ OPATŘENÍ ČESKÉ NÁRODNÍ BANKY Č. 2/2003 VĚST. ČNB, KTERÝM SE STANOVÍ PODMÍNKY TVORBY POVINNÝCH MINIMÁLNÍCH
VícePREDIKCE OPOTŘEBENÍ NA KONTAKTNÍ DVOJICI V TURBODMYCHADLE S PROMĚNNOU GEOMETRIÍ
PREDIKCE OPOTŘEBENÍ NA KONTAKTNÍ DVOJICI V TURBODMYCHADLE S PROMĚNNOU GEOMETRIÍ Auoři: Ing. Radek Jandora, Honeywell spol s r.o. HTS CZ o.z., e-mail: radek.jandora@honeywell.com Anoace: V ovládacím mechanismu
VíceZáklady fyziky + opakovaná výuka Fyziky I
Úsav fyziky a měřicí echniky Pohodlně se usaďe Přednáška co nevidě začne! Základy fyziky + opakovaná výuka Fyziky I Web úsavu: ufm.vsch.cz : @ufm444 Zimní semesr opakovaná výuka + Základy fyziky 2 hodiny
VíceTlumené kmity. Obr
1.7.. Tluené kiy 1. Uě vysvěli podsau lueného kiavého pohybu.. Vysvěli význa luící síly. 3. Zná rovnici okažié výchylky lueného kiavého pohybu. 4. Uě popsa apliudu luených kiů. 5. Zná konsany charakerizující
VíceSLOVNÍ ÚLOHY VEDOUCÍ K ŘEŠENÍ KVADRATICKÝCH ROVNIC
Projek ŠABLONY NA GVM Gymnázium Velké Meziříčí regisrační číslo projeku: CZ..0/.5.00/4.0948 IV- Inovace a zkvalinění výuky směřující k rozvoji maemaické gramonosi žáků sředních škol SLOVNÍ ÚLOHY VEDOUCÍ
VíceDemografické projekce počtu žáků mateřských a základních škol pro malé územní celky
Demografické projekce poču žáků maeřských a základních škol pro malé územní celky Tomáš Fiala, Jika Langhamrová Kaedra demografie Fakula informaiky a saisiky Vysoká škola ekonomická v Praze Pořebná daa
VíceNávrh strojní sestavy
Návrh srojní sesavy Výkonnos srojů pro zemní práce Teoreická výkonnos je dána maximálním výkonem sroje za časovou jednoku při nepřeržié práci za normálních podmínek. Tao výkonnos vychází z echnických paramerů
Více2.1.4 Výpočet tepla a zákon zachování energie (kalorimetrická rovnice)
..4 Výpoče epla a zákon zachování energie (kalorimerická rovnice) Teplo je fyzikální veličina, předsavuje aké energii a je udíž možné (i nuné) jej měři. Proč je aké nuné jej měři? Např. je předměem obchodu
VíceMěrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K
1. KAPITOLA TEPELNÉ VLASTNOSTI Tepelné vlasnosi maeriálů jsou charakerizovány pomocí epelných konsan jako měrné eplo, eploní a epelná vodivos, lineární a objemová rozažnos. U polymerních maeriálů má eploa
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
Více1/77 Navrhování tepelných čerpadel
1/77 Navrhování epelných čerpadel paramery epelného čerpadla provozní režimy, navrhování akumulace epla bilancování inervalová meoda sezónní opný fakor 2/77 Paramery epelného čerpadla opný výkon Q k [kw]
VíceMetodika zpracování finanční analýzy a Finanční udržitelnost projektů
OPERAČNÍ PROGRAM ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ EVROPSKÁ UNIE Fond soudržnosi Evropský fond pro regionální rozvoj Pro vodu, vzduch a přírodu Meodika zpracování finanční analýzy a Finanční udržielnos projeků PŘÍLOHA
VíceROTORŮ TURBOSOUSTROJÍ
ZJIŠŤOVÁNÍ PŘÍČIN ZVÝŠENÝCH VIBRACÍ ROTORŮ TURBOSOUSTROJÍ Prof Ing Miroslav Balda, DrSc Úsav ermomechaniky AVČR + Západočeská univerzia Veleslavínova 11, 301 14 Plzeň, el: 019-7236584, fax: 019-7220787,
VícePorovnání způsobů hodnocení investičních projektů na bázi kritéria NPV
3 mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 6-7 září 2006 Porovnání způsobů hodnocení invesičních projeků na bázi kriéria Dana Dluhošová
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
Více= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
VíceINDIKÁTORY HODNOCENÍ EFEKTIVNOSTI VÝDAJŮ MÍSTNÍCH ROZPOČTŮ DO OBLASTI NAKLÁDÁNÍ S ODPADY
INDIKÁTORY HODNOCENÍ EFEKTIVNOSTI VÝDAJŮ MÍSTNÍCH ROZPOČTŮ DO OBLASTI NAKLÁDÁNÍ S ODPADY Jana Soukopová Anoace Příspěvek obsahuje dílčí výsledky provedené analýzy výdajů na ochranu živoního prosředí z
VíceStudijní texty FYZIKA I. Fakulta strojní Šumperk
Sudijní exy FYZIKA I Fakula srojní Šumperk RNdr Eva Janurová, PhD Kaedra fyziky, VŠB-TU Osrava 6 OBSAH ÚVOD, ZÁKLADNÍ POJMY 3 FYZIKÁLNÍ VELIČINY A JEJICH JEDNOTKY 3 ROZDĚLENÍ FYZIKÁLNÍCH VELIČIN 4 KINEMATIKA
VíceKinematika hmotného bodu
DOPLŇKOVÉ TEXTY BB1 PAVEL SCHAUER INTERNÍ MATERIÁL FAST VUT V BRNĚ Kinemik hmoného bodu Obsh Klsická mechnik... Vzžný sysém... Polohoý ekor... Trjekorie... Prmerické ronice rjekorie... 3 Příkld 1... 3
VíceTECHNICKÝ LIST 1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR HPIN IVAR HPIN IVAR.2.
1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR.2.0 10HPIN IVAR.2.0 12HPIN IVAR.2.0 12HPIN ELEC 3) Charakerisika použií: předsavuje převrané a designové řešení klimaizací provedení
Více3B Přechodné děje v obvodech RC a RLC
3B Přechodné děje v obvodech a íl úlohy Prohloubi eoreické znalosi o přechodných dějích na a obvodu. Ukáza možnos měření paramerů přechodných dějů v ěcho obvodech. U obvodu 2. řádu () demonsrova vliv lumicího
Víceb) Maximální velikost zrychlení automobilu, nemají-li kola prokluzovat, je a = f g. Automobil se bude rozjíždět po dobu t = v 0 fg = mfgv 0
Řešení úloh. kola 58. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie A Autoři úloh: J. Thomas, 5, 6, 7), J. Jírů 2,, 4).a) Napíšeme si pohybové rovnice, ze kterých vyjádříme dobu jízdy a zrychlení automobilu A:
Více14. přednáška. Přímka
14 přednáška Přímka Začneme vyjádřením přímky v prostoru Přímku v prostoru můžeme vyjádřit jen parametricky protože obecná rovnice přímky v prostoru neexistuje Přímka v prostoru je určena bodem A= [ a1
VíceOBJÍMKA VÁZANÁ PRUŽINOU NA NEHLADKÉM OTOČNÉM RAMENI
OBJÍMKA VÁZANÁ RUŽINOU NA NELAKÉM OTOČNÉM RAMENI SEIFIKAE ROBLÉMU Rameno čvercového průřezu roue konanní úhlovou rychloí ω Na něm e nasazena obímka hmonoi m s koeicienem ření mezi ní a ěnami ramene Obímka
VíceReologické modely měkkých tkání
Reologické modely měkkých kání Tomas Mares 1. Úvod Výchozím principem mechaniky měkkých kání (j. kůže, cév, pojivových kání, kání vniřních orgánů, šlach, vazů, chrupavek, sinoviální ekuiny) je reologie.
VíceInverzní kinematická a statická úloha manipulátoru AGEBOT
Technická zpráva Kaedra kyberneiky, Fakula aplikovaných věd Západočeská univerzia v Plzni Inverzní kinemaická a saická úloha manipuláoru AGEBOT 1. 1. 212 Marin Švejda msvejda@kky.zcu.cz Obsah 1 Úvod 3
Více4.5.8 Elektromagnetická indukce
4.5.8 Elekromagneická indukce Předpoklady: 4502, 4504 důležiý jev sojící v samých základech moderní civilizace všude kolem je spousa elekrických spořebičů, ale zaím jsme neprobrali žádný ekonomicky možný
Více