SEZNAM PŘÍLOH: Průkaz energetické náročnosti budovy. Roční potřeba energie budovy. Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy

Transkript

1

2 SEZNAM PŘÍLOH: Průkaz energetické náročnosti budovy Roční potřeba energie budovy Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy Základní komplexní tepelně technické posouzení stavebních konstrukcí Situace Oprávnění vypracovávat průkazy energetické náročnosti budovy

3 PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY BAZÉN Hodnocení budovy MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA stávající stav po realizaci doporučení Celková podlahová plocha: 5851 m >297 VELMI ÚSPORNÁ A B C D E MIMOŘÁDNĚ NEHOSPODÁRNÁ Měrná vypočtená roční spotřeba energie v kwh/m 2 rok Celková vypočtená roční dodaná energie v GJ F G kwh/m 2 třída EN kwh/m 2 třída EN 136,7 136,7 136,7 136,7 136,7 136,7 136,7 136,75 136,75 136,75 136,75 136,75 136,75 136,75 Podíl dodané energie připadající na: Vytápění Chlazení Mechanické Osvětlení a el. Teplá voda větrání spotřebiče Celkem 47,6% 1,9% 2,6% 31,2% 16,7% 100% Doba platnosti průkazu sobota, listopad 26, 2022 Průkaz vypracoval Ing. Jindra Novotná Osvědčení č.: 243 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 136,7 2880,3 Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí výpočetního nástroje NKN verze Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. F 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

4 Energetická Náročnost Budov Národní Kalkulační Nástroj DODANÁ ENERGIE DO BUDOVY HODNOCENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy Budova: Adresa: BAZÉN MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kwh/(m 2.rok)] Třída energetické náročnosti hodnocené budovy (yhláška 148/2007 Sb.) ,7 C GJ kwh/(m 2.rok) Vyhovující Dodaná energie do budovy pro dílčí energetické systémy Dílčí dodaná energie Měrná dílčí dodaná energie Podíl na celkové dodané energii Zdroje tepla (vč. kogenerace) Zdroje chladu Systémy vlhčení Systémy přípravy teplé vody Osvětlení a elektrické spotřebiče MJ kwh 65,1 kwh/(m 2.rok) MJ kwh 2,6 kwh/(m 2.rok) 0 MJ 0 kwh 0,0 kwh/(m 2.rok) MJ kwh 42,6 kwh/(m 2.rok) MJ kwh 22,8 kwh/(m 2.rok) Pomocné energie MJ kwh 3,7 kwh/(m 2.rok) pozn. pomocná energie zahrnuje systém MaR, oběhová čerpadla, příkon ventilátorů systémů VZT Celková dodaná energie MJ kwh 136,7 kwh/(m 2.rok) Produkce energie v budově dílčími energetickými systémy Dílčí produkce energie Měrná dílčí produkce energie Termosolární systémy 0 MJ 0 kwh 0,0 kwh/(m 2.rok) Fotovoltaika 0 MJ 0 kwh 0,0 kwh/(m 2.rok) Kogenerace elektřina MJ kwh 4,3 kwh/(m 2.rok) Kogenerace teplo MJ kwh 14,7 kwh/(m 2.rok) pozn. výpočet předpokládá, že nedochází k nadprodukci tepla na úkmj 47,6% 1,9% 0,0% 31,2% 16,7% 2,7% Spotřeba energie [MJ] leden MJ 0 kwh/(m2.rok) Celková roční dodaná energie do budovy s vlivem systémů využívající OZE a kogenerace [MJ] únor březen duben květen červen červenec srpen září říjen listopad Spotřeba pomocné energie (elektrické) Spotřeba dodané energie na osvětlení Spotřeba tepla na přípravu TV Získaná energie termosolárním systémem Spotřeba energie na vytápění prosinec Spotřeba energie na chlazení Získaná energie PV systémem Spotřeba dodané energie pro kogeneraci Spotřeba dodané energie na úpravu vlhkosti CELKOVÁ DODANÁ ENERGIE DO BUDOVY PRO JEDNOTLIVÉ ENERGETICKÉ SYSTÉMY Dodaná energie pro: leden únor březen duben květen červen červenec srpen září říjen listopad prosinec CELKEM Zdroje tepla (vč. kogenerace) MJ MJ Zdroje chladu MJ MJ Systémy vlhčení MJ MJ Systém přípravy teplé vody MJ MJ Osvětlení a spotřebiče MJ MJ Pomocná energie MJ MJ Dodaná energie do budovy MJ MJ CELKOVÁ PRODUKCE VYUŽITELNÉ ENERGIE V BUDOVĚ ZE SOLÁRNÍCH SYSTÉMŮ A KOGENERACE Termosolární systémy MJ MJ 1

5 Fotovoltaika MJ MJ Kogenerace (teplo + elektřina) MJ MJ Měrná dílční roční dodaná energie do budovy s vlivem systémů využívající OZE a kogenerace [kwh/(m 2.rok)] 65,07 2,55 0,00 42,61 3,67 22,85 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 100,00 120,00 140,00 160,00 Spotřeba dodané energie na vytápění Spotřeba dodané energie na chlazení Spotřeba dodané energie na úpravu vlhkosti Spotřeba dodané energie na přípravu TV Spotřeba pomocné energie (elektrické) Spotřeba dodané energie na osvětlení 2

6 ROČNÍ POTŘEBA ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ a ROČNÍ POTŘEBA ENERGIE NA CHLAZENÍ doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy Budova: Adresa: BAZÉN MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA Vnitřní celková podlahová plocha budovy 5 851,0 m 2 pozn. celková podlahová plocha všech podlaží hodnocených zón (budovy) vymezená mezi vnějšími stěnami Roční potřeba energie na vytápění [GJ/rok] Měrná roční potřeba energie vytápění [kwh/(m 2.rok)] Roční potřeba dodané energie na chlazení [GJ/rok] Měrná roční potřeba dodané energie chlazení [kwh/(m 2.rok)] 985 GJ 46,8 kwh/(m 2.rok) 49 GJ 2,3 kwh/(m 2.rok) Minimální venkovní výpočtová teplota 12,0 C pozn. minimální teplota odpovídající dané teplotní oblasti Orientační tepelná ztráta budovy 240 kw pozn. pouze orientační tepelná ztráta prostupem a větráním stanovená z měrných tepelných toků H (W/K) Roční potřeba energie na vytápění a chlazení [MJ] leden únor březen duben květen červen červenec srpen září Potřeba energie [MJ] říjen listopad prosinec Potřeba energie na vytápění Potřeba energie na chlazení leden únor březen duben květen červen červenec srpen září říjen listopad prosinec CELKEM Vytápění MJ MJ Chlazení MJ MJ CELKEM MJ MJ Poznámka: Roční potřeba tepla na vytápění zahrnuje potřebu energie na vytápění bez vlivu energetických systémů budovy (např. systému vytápění, apod.), v případě nuceného větrání je uvažován pouze systém mechanického větrání. Vliv ostatních energetických systémů není v hodnotě výsledku potřeby tepla na vytápění zohledněn jako je tomu u hodnocení energetické náročnosti budov podle vyhlášky MPO č. 148/2007 Sb. Výpočet probíhá na základě okrajových podmínek daných zvolenou klimatickou oblastní a okrajových podmínek uvedených v profilu standardizovaného užívání pro danou zónu. Výpočtet nelze považovat ve shodě s okrajovými podmínkami uvedenými v TNI a TNI Výpočet podle TNI a TNI pracuje se zjednodušeným výpočtem s měsíčním krokem výpočtu (NKN s hodinovým krokem) a odlišnými okrajovými podmínkami (měsíční klimatická data, atd.). OKRAJOVÉ PODMÍNKY VÝPOČTU doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy Budova: Adresa: BAZÉN MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA Druh budovy Sportovní zařízení 3

7 Počet hodnocených zón Klimatická oblast pro NKN PROFIL STANDARDIZOVANÉHO UŽÍVÁNÍ BUDOVY Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Zóna 5 Zóna 6 Zóna 7 Zóna 8 Zóna 9 Zóna 10 Parametry profilu standardizované užívání zóny pro výpočetní model OBECNÉ Sportovní zařízení bazénová Sportovní zařízení bazénová Sportovní zařízení bazénová Sportovní zařízení šatny Sportovní zařízení chodby, Sportovní zařízení sportovní Hotely a restaurace restaurace, Hotely a restaurace ostatní Sportovní zařízení temperované Začátek provozu zóny hodina Sportovní zařízení temperované místnosti, technické Konec provozu zóny hodina Provozní doba užívání zóny h Počet provozních dní d VYTÁPĚNÍ ano ano ano ano ano ano ano ano ano ano vnitřní výpočtová teplota pro režim vytápění C vnitřní výpočtová teplota pro režim vytápění mimo provozní dobu C provozní doba vytápění objektu hod/den CHLAZENÍ ne ne ne ne ne ano ano ne ne ne vnitřní výpočtová teplota pro režim chlazení C vnitřní výpočtová teplota pro režim chlazení mimo provozní dobu C provozní doba chlazení objektu hod/den NUCENÉ VĚTRÁNÍ ano ano ano ano ano ano ano ano ano ano mininimální tok větracího vzduchu m3/h/mj měrná jednotka kriterium pro množství vzduchu mj plocha plocha plocha osoby plocha osoby osoby plocha plocha plocha PŘIROZENÉ VĚTRÁNÍ ne ne ne ne ne ne ne ne ne ne minimální tok větracího vzduchu 1/h ,5 0,5 1,5 0,3 0,3 0,3 TEPELNÉ ZISKY tepelné zisky z osob W/m² , časový podíl přítomnosti osob 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,58 0,58 0,63 0,63 tepelné zisky z vybavení W/m² časový podíl doby provozu vybavení 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 OSVĚTLENÍ 10 klimatická oblast I doba využití denního světla za rok h doba využití bez denního světla za rok h měrná roční spotřeba elektřiny na osvětlení kwh/m2 36,54 36,54 36,54 40, ,6 16,

8 Příloha č. 4 k vyhlášce č. 148/2007 Sb. (1) Protokol a) Identifikační údaje budovy Průkaz energetické náročnosti budovy Adresa budovy (místo, ulice, číslo, PSČ): Účel budovy: MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA BAZÉN Kód obce: Kód katastrálního území: Parcelní číslo: 1139/2 MĚSTSKÁ SPOLEČNOST SPORTOVNÍ A REKREAČNÍ Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník: AREÁLY s.r.o. Adresa: VINIČNÁ 31, MLADÁ BOLESLAV IČ: Tel./ M STSKÁ SPOLE NOST SPORTOVNÍ A REKREA NÍ Provozovatel, popř. budoucí provozovatel: AREÁLY s.r.o. Adresa: IČ: Tel./e mail: Nová budova Změna stávající budovy Umístění na veřejném místě podle 6a, odst. 6 zákona 406/2000 Sb b) Typ budovy Rodinný dům Bytový dům Hotel a restaurace Administrativní budova Nemocnice Budova pro vzdělávání Sportovní zařízení Budova pro velkoobchod a maloobchod Jiný druh budovy připojte jaký: c) Užití energie v budově 1. Stručný popis energetického a technického zařízení budovy Objekt je vytápěn dvěma zdroji, primární zdroj tvoří plynová kotelna se dvěma stacionárními kondenzačními kotly, sekundární zdroj pak kompaktní kogenerační jednotka, jejíž provozování je uvažováno v závislosti na elektrickém výkonu. Systém vytápění je navržen jako dvoutrubkový s nuceným oběhem topné vody, vytápění je řešeno otopnými tělesy, podlahovým vytápěním a vzduchotechnikou. Regulace topného výkonu kotlů i kogenerační jednotky bude probíhat pomocí ekvitermní regulační automatiky zdroje do nadstavbové regulační automatiky. Příprava teplé vody bude probíhat ve třech nepřímotopných vertikálních zásobnících o objemu 3x1000l. Vzduchotechnické zařízení řeší nucené větrání hlavních prostorů bazénů, podtlakové větrání hygienických místností, chlorovny a tech. prostor a teplovzdušné přitápění bazénové haly. Jednotky jsou vybaveny ventilátory, ZZT z odsávaného vzduchu, tepelným čerpadlem, směšováním a vodním ohřívačem přívodního vzduchu. Automatická regulace VZT jednotek pomocí nadřazeného systému MaR. V objektu navrženo letní chlazení pouze pro prostory občerstvení, přípravu jídel, fitness, UPS. Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 1

9 2. Druhy energie užívané v budově Elektrická energie Tepelná energie Zemní plyn Hnědé uhlí Černé uhlí Koks TTO LTO Nafta Jiné plyny Druhotná energie Biomasa Ostatní obnovitelné zdroje připojte jaké: Jiná paliva připojte jaká: 3. Hodnocená dílčí energetická náročnost budovy EP Vytápění (EP H ) Příprava teplé vody (EP DHW ) Chlazení (EP C ) Osvětlení (EP Light ) Mechanické větrání (vč. zvlhčování) (EP Aux;Fans ) d) Technické údaje budovy 1. Stručný popis budovy Novostavba objektu bazénu je dvoupodlažní budova s jedním suterénním podlažím. Nosnou konstrukci tvoří železobetonové konstrukce, zastřešení je tvořeno plochou a pultovou střechou.obvodový plášť je tvořen cihelnými izolačními broušenými cihlami zateplenými vnějším kontaktním izolačním systémem, jehož tepelnou izolaci tvoří minerální vlna tl. 240mm. Suterénní zdiovo je zatepleno extrudovaným polystyrénem tl.150mm. Střecha objektu je zateplena deskami na bázi polyisokyanurátu v tl. 220mm, spádování je tvořeno pěnovým polystyrénem EPS 150. V budově najdeme hlavní prostor rozdělený pro plavecký a zábavní bazén s vodními atrakcemi, dále dětský bazén, saunu, prostory sprch a šaten, fitness, restauraci a potřebné technické místnosti. 2. Geometrická charakteristika budovy Objem budovy V vnější objem vytápěné budovy [m 3 ] Celková plocha A součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy [m 2 ] 8247 Celková podlahová plocha budovy Ac [m 2 ] 5851 Objemový faktor budovy A/V 0,30 3. Klimatické údaje a vnitřní výpočtová teplota Klimatická oblast (dtto teplotní oblast podle ČSN ) Průměrná vnitřní výpočtová teplota v otopném období (provozní režim) θi ( C) Průměrná vnitřní výpočtová teplota v období chlazení (provozní režim) θi ( C) klimatická oblast I 21,9 28,6 4. Charakteristika ochlazovaných konstrukcí budovy Ochlazovaná konstrukce Plocha všech konstrukcí A [m 2 ] Součinitel prostupu tepla U [W/(m. 2 K)] Měrná ztráta konstrukce prostupem tepla H T [W/K] Stěna 1 484,69 0,17 82,40 O1 227,52 0,65 147,89 O10 9,60 0,65 6,24 Střecha 1 879,07 0,12 105,49 Podlaha 1 725,92 0,35 152,44 Stěna 2 419,70 0,17 71,35 O2 272,85 0,65 177,35 Střecha 2 884,02 0,12 106,08 Podlaha2 993,51 0,35 208,64 S ,60 0,24 64,46 S ,80 0,24 31,15 O.10 9,60 0,65 6,24 Stěna 3 33,39 0,17 5,68 O3 22,68 0,65 14,74 Střecha 3 171,13 0,12 20,54 Podlaha 3 158,59 0,35 33,30 Stěna 4 117,80 0,17 20,03 O4 19,32 0,65 12,56 Podlaha 9 34,45 2,24 46,30 Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 2

10 Střecha 4 287,29 0,12 Podlaha ,49 0,35 Podlaha ,50 0,35 Stěna 5 238,21 0,17 O 5 29,70 0,65 Podlaha ,22 2,24 Střecha 285,54 0,12 Podlaha ,30 0,35 Podlaha ,04 0,35 Stěna 6 55,04 0,17 O6 15,76 0,65 D9 4,20 1,20 Podlaha 6 130,16 0,35 Stěna 7 24,56 0,17 O7 11,40 0,65 34,47 48,61 27,83 40,50 19, ,13 34,26 51,51 24,37 9,36 10,24 5,04 27,33 4,18 7,41 14,78 Střecha 7 123,14 0,12 Stěna 8 184,18 0,17 31,31 Střecha 8 346,18 0,12 41,54 O8 81,21 0,65 52,79 Stěna ,65 0,17 11,84 Stěna ,99 0,17 7,31 Tepelné vazby pozn. nejsou li součástí U Celkem 10345,00 5. Tepelně technické vlastnosti budovy Požadavek podle 6a Zákona 1.Stavební konstrukce a jejich styky mají ve všech místech nejméně takový tepelný odpor, že jejich vnitřní povrchová teplota nezpůsobí kondenzaci vodní páry. Hodnocení splňuje ČSN Jednotka R si,n [K/W] θ si,n [ C] 2. Stavební konstrukce a jejich styky mají nejvýše požadovaný součinitel prostupu tepla a lineární a bodový činitel prostupu tepla. 3. U stavebních konstrukcí nedochází k vnitřní kondenzaci vodní páry nebo jen v množství, které neohrožuje jejich funkční způsobilost po dobu předpokládané životnosti. 4. Funkční spáry vnějších výplní otvorů mají nejvýše požadovanou nízkou průvzdušnost, ostatní konstrukce a spáry obvodového pláště budovy jsou téměř vzduchotěsné, s požadovaně nízkou celkovou průvzdušností obvodového pláště. splňuje ČSN U N [W/m2K] splňuje ČSN M c,n [kg/m 2 ] splňuje ČSN i LV,N [m 3 /(s.m.pa 0,67 )] 5. Podlahové konstrukce mají požadovaný pokles dotykové teploty zajišťovaný jejich tepelnou jímavostí a teplotou na vnitřním povrchu. splňuje ČSN θ 10,Ν [ C] 6. Místnosti (budova) mají požadovanou tepelnou stabilitu v zimním i letním období, snižující riziko jejich přílišného chladnutí a přehřívání. splňuje ČSN θ V,N (t) [ C] 7. Budova má požadovaný nízký průměrný součinitel prostupu tepla obvodového pláště Uem. splňuje ČSN U em,n [W/m2K] Pozn. Hodnoty uvedené podle uvedeny v projektové dokumentaci podle vyhlášky 499/2006 Sb., o projektové dokumentaci staveb 6. Vytápění Systém vytápění Charakteristika systému vytápění 2 zdroje tepla, plynové kondenzační kotle a kompaktní Jmenovitý tepelný výkon zdrojů tepla (systému vytápění) kogenera do 0,4 ní MW jednotka Převažující regulace systému vytápění Ekvitermní automatická Rozdělení otopných větví podle orientace budovy Ano Ne Údržba zdroje energie (otopné soustavy) Pravidelná smluvní Není Pravidelná Stanovení průměrné účinnosti zdroje tepla (systému vytápění) Výpočet Měření Odhad Stav tepelné izolace rozvodů otopné soustavy výborný Zdroj tepla č. 1 Kogenerační jednotka Typ zdroje tepla Kogenerační jednotka Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] 115 Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] 91,0% Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 3

11 Zdroj tepla č. 2 Typ zdroje tepla Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] Plynová kotelna Plynová kotelna ,0% Zdroj tepla č. 3 není zdroj tepla č.3 Typ zdroje tepla Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] Zdroj tepla č. 4 není zdroj tepla č.4 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] Zdroj tepla č. 5 není zdroj tepla č.5 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] Zdroj tepla č. 6 není zdroj tepla č.6 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kw] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%] 7. Dílčí hodnocení energetické náročnosti vytápění Bilanční Dodaná energie na vytápění Q fuel,h [GJ/rok] 1370,6 Spotřeba pomocné energie na vytápění Q Aux,H [GJ/rok] 0,0 Energetická náročnost vytápění EP H = Q fuel,h + Q Aux,H [GJ/rok] 1370,6 Mechanické větrání a úprava vzduchu Stav tepelné izolace VZT jednotky a rozvodů výborný Údržba VZT systému Pravidelná smluvní Není Pravidelná Charakteristika regulace systému úpravy vzduchu lastní řídící systém je součástí jednotek + nadstavbová regulac Údržba systému vlhčení Pravidelná smluvní Není Pravidelná Systém VZT zařízení č. 1 VZT 1 Typ větracího systému VZT 1 Tepelný výkon [kw] 110,4 Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kw] 17 Převažující regulace větrání Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální ka Zvlhčování vzduchu Ne Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kw] Použité médium pro zvlhčování Pára Voda Systém VZT zařízení č. 2 VZT 2 Typ větracího systému VZT 2 Tepelný výkon [kw] 172 Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kw] 32 Jmenovité průtokové množství vzduchu [m 3 /h] 8400,00 Převažující regulace větrání Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální ka Zvlhčování vzduchu Ne Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kw] Použité médium pro zvlhčování Pára Voda Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 4

12 Systém VZT zařízení č. 3 VZT 3 Typ větracího systému VZT 3 Tepelný výkon [kw] 47,1 Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kw] 9,7 Převažující regulace větrání Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální ka Zvlhčování vzduchu Ne Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kw] Použité médium pro zvlhčování Pára Voda Systém VZT zařízení č. 4 VZT 4 Typ větracího systému VZT 4 Tepelný výkon [kw] 18 Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kw] Převažující regulace větrání Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální ka Zvlhčování vzduchu Ne Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kw] Použité médium pro zvlhčování Pára Voda Systém VZT zařízení č. 5 VZT 5 Typ větracího systému VZT 5 Tepelný výkon [kw] 36,6 Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kw] Převažující regulace větrání Všechny ostatní případy Zvlhčování vzduchu Ne Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kw] Použité médium pro zvlhčování Pára Voda Systém chlazení Charakteristika systému chlazení Charakteristika převažující regulace systému chlazení Charakteristika převažující regulace chlazeného prostoru Údržba systému chlazení Stanovení průměrné účinnosti systému chlazení Stav tepelné izolace rozvodů chladu Není Výpočet Chladič ve VZT jednotce časový režim regulace teploty Pravidelná smluvní Pravidelná Měření výborný Odhad Zdroj chladu č.1 Kondenzační jednotka Typ zdroje chladu Kondenzační jednotka Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] 5 Jmenovitý chladící výkon [kw] 17 Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) 55% EER zdroje chladu [W/W] 2,90 Zdroj chladu č.2 Kondenzační jednotka Typ zdroje chladu Kondenzační jednotka Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] 5 Jmenovitý chladící výkon [kw] 17 Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) 59% EER zdroje chladu [W/W] 2,90 Zdroj chladu č.3 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] Jmenovitý chladící výkon [kw] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W] Kondenzační jednotka Kondenzační jednotka % 2,90 Zdroj chladu č.4 není systém chlazení č.4 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] Jmenovitý chladící výkon [kw] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W] Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 5

13 Zdroj chladu č.5 není systém chlazení č.5 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] Jmenovitý chladící výkon [kw] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W] Zdroj chladu č.6 není systém chlazení č.6 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kw] Jmenovitý chladící výkon [kw] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W] 9. Dílčí hodnocení energetické náročnosti mechanického větrání (vč. zvlhčování) Bilanční Spotřeba pomocné energie na mech. větrání Q Aux;Fans [GJ/rok] 76,0 Dodaná energie na zvlhčování Q fuel,hum [GJ/rok] 0,0 Energetická náročnost mechanického větrání (vč. zvlhčování) EP Aux;Fans = Q Aux;Fans + Q fuel,hum [GJ/rok] 76,0 10. Dílčí hodnocení energetické náročnosti chlazení Bilanční Dodaná energie na chlazení Q fuel,c [GJ/rok] 53,8 Spotřeba pomocné energie na chlazení Q Aux,C [GJ/rok] 0,0 Energetická náročnost chlazení EPC = Q fuel,c + Q Aux,C [GJ/rok] 53,8 11. Příprava teplé vody (TV) Příprava teplé vody Systém přípravy TV v budově Centrální Lokální Kombinovaný Roční spotřeba teplé vody v budově 3938 m 3 /rok Charakteristika přípravy teplé vody nepřímotopný zásobník 3x1000l Celkový jmenovitý příkon pro ohřev teplé vody [kw] 273 Objem zásobníku teplé vody (nebo počet a objem) [l] 3x1000l Údržba systému přípravy teplé vody Pravidelná smluvní Není Pravidelná Stanovení roční účinnosti systému přípravy teplé vody Výpočet Měření Odhad Systém přípravy TV v budově č.1 TV Systém přípravy TV v budově č.2 Systém přípravy TV v budově č.3 Systém přípravy TV v budově č.4 Systém přípravy TV v budově č.5 Systém přípravy TV v budově č Dílčí hodnocení energetické náročnosti přípravy teplé vody Bilanční Dodaná energie na přípravu TV Q fuel,dhw [GJ/rok] 897,4 Spotřeba pomocné energie na přípravu TV QAux,DHW [GJ/rok] 1,4 Energetická náročnost přípravy TV EP DHW = Q fuel,dhw + Q Aux,DHW [GJ/rok] 898,8 13. Osvětlení Typ osvětlovací soustavy zářivkové 14. Dílčí hodnocení energetické náročnosti osvětlení Bilanční Dodaná elektrická energie na osvětlení a spotřebiče Q fuel,l,e [GJ/rok] 481,2 Dodaná energie osvětlení Q fuel,ap,e [GJ/rok] 166,0 Dodaná energie pro elektrické spotřebiče v bilanci Q fuel,ap,e [GJ/rok] 315,2 Poznámka: Do celkové dodané energie na osvětlení je započtena elektrické energie spotřebičů vnitřního vybavení budovy které v celkové bilanci tvoří vnitřní tepelné zisky. 15. Ukazatel celkové energetické náročnosti budovy Bilanční Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] 2880,3 Maxinální energetická náročnost referenční budovy Rrq [kwh/(m 2.rok)] 145 Minimální energetická náročnost referenční budovy Rrq [kwh/(m 2.rok)] 103 Třída energetické náročnosti hodnocené budovy C Slovní vyjádření třídy energetické náročnosti hodnocené budovy Vyhovující Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kwh/(m 2.rok)] 136,7 Poznámka: Do celkové dodané energie na osvětlení je započtena elektrické energie spotřebičů vnitřního vybavení budovy které v celkové bilanci tvoří vnitřní tepelné zisky. Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 6

14 e) Energetická bilance budovy pro standardní užívání 1. dodaná energie z vnější strany systémové hranice budovy stanovená bilančním hodnocením Vypočtené množství Energie skutečně Jednotková cena Energonositel dodané energie dodaná do budovy [GJ/rok] [GJ/rok] [Kč/GJ] Celkem 2880,34 2. energie vyrobená v budově Vypočtené množství vyrobené Druh zdroje energie energie [GJ/rok] Celkem f) Ekologická a ekonomická proveditelnost alternativních systémů a kogenerace u nových budov s podlahovou plochou nad m 2 Místní obnovitelný zdroj energie Dálkové vytápění nebo chlazení Tepelné čerpadlo 1. Postup a výsledky posouzení ekologické a ekonomické proveditelnosti technicky dostupných a vhodných alternativních systémů dodávek energie _ Kogenerace Blokové vytápění nebo chlazení Jiné Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 7

15 g) Doporučená opatření pro technicky a ekonomicky efektivní snížení energetické náročnosti budovy Úspora Investiční Prostá Popis opatření energie náklady doba [GJ/rok] [tis. Kč] návratnosti _ Úspora celkem se zahrnutím synergických vlivů 1. hodnocení budovy po provedení doporučených opatření Bilanční Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] 2880,3 Třída energetické náročnosti C Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kwh/(m 2.rok)] 136,7 h) Další údaje 1. Doplňující údaje k hodnocené budově _ 2. Seznam podkladů použitých k hodnocení budovy Projektová dokumentace pro stavební povolení: MLADÁ BOLESLAV PARK ŠTĚPÁNKA MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN Vypracované: Atelier11 Hradec Králové, Jižní 870, Hradec Králové, listopad 2012 Zákon 406/2000Sb., Vyhl.148/2007Sb., ČSN tepelná ochrana budov (2) Doba platnosti průkazu a identifikace zpracovatele Platnost průkazu do sobota, listopad 26, 2022 Průkaz vypracoval Ing. Jindra Novotná Osvědčení č 243 Dne: ################## Tabulka slovního vyjádření energetické náročnosti Hranice třídy EN [kwh/(m 2.rok)] Třída energetické Slovní vyjádření energetické od do náročnosti budovy náročnosti budovy A 0 52 ##### A ##### Velmi úsporná B ##### B ##### Úsporná C ##### C ##### Vyhovující D ,75 D 136,75 Nevyhovující E ,75 E 136,75 Nehospodárná F ,75 F 136,75 Velmi nehospodárná G ,75 G 136,75 Mimořádně nehospodárná Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2066 Průkaz ENB splňuje požadavky 6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb. 8

16 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : STŘECHA ŽB Zpracovatel : Atelier11HK Zakázka : 1219/01/0 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha tepelný tok zdola W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná 0,0200 0, ,0 1600,0 6, Železobeton 1 0,2000 1, ,0 2300,0 23, Glastek Al 40 0,0040 0, ,0 1200, , Isover EPS 150 0,0400 0, ,0 25,0 50, Kingspan Therm 0,2200 0, ,0 30,0 180, Alkorplan ,0015 0, ,0 1300, , Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenná 2 Železobeton 1 3 Glastek Al 40 Mineral 4 Isover EPS 150S 5 Kingspan Thermaroof 6 Alkorplan Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 31.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 1

17 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 8.38 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.14 / 0.17 / 0.22 / 0.32 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0013 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty 80% 100% Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E0011 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 10.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 2

18 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

19 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (2011) Název konstrukce: STŘECHA ŽB Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 30,0 C Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: 30,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: 13,0 C Teplota na vnější straně Te: 13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 31,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Železobeton 1 0,200 1,430 23,0 3 Glastek Al 40 Mineral 0,004 0, ,0 4 Isover EPS 150S 0,040 0,035 50,0 5 Kingspan Thermaroof 0,220 0, ,0 6 Alkorplan ,0015 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr = 0,888 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,971 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 0,15 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,12 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 36% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,059 kg/m2,rok (materiál: Alkorplan ). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,059 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0000 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,0598 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software 4

20 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : STĚNA CIHLA BAZÉN 30+24cm Zpracovatel : Atelier11HK Zakázka : 1219/01/0 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[] Ma[kg/m2] 1 Keramický obkl 0,0060 1, ,0 2000,0 200, Porotherm Univ 0,0100 0, ,0 1450,0 14, Supertherm 30 0,3000 0, ,0 900,0 8, Baumit lep. ma 0,0020 0, ,0 1400,0 18, Isover Orsil T 0,2400 0, ,0 150,0 1, Baumit lep. ma 0,0030 0, ,0 1400,0 18, Baumit silikát 0,0020 0, ,0 1800,0 40, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Keramický obklad 2 Porotherm Universal 3 Supertherm 30 P+D 4 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 5 Isover Orsil TF 6 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 7 Baumit silikátová omítka (SilikatPutz) Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 31.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 65.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]

21 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.36 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 23.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty 80% 100% Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 6

22 Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

23 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (2011) Název konstrukce: STĚNA CIHLA BAZÉN 30+24cm Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 30,0 C Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: 30,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: 13,0 C Teplota na vnější straně Te: 13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 31,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 60,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [] 1 Keramický obklad 0,006 1, ,0 2 Porotherm Universal 0,010 0,800 14,0 3 Supertherm 30 P+D 0,300 0,260 8,0 4 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 0,002 0,800 18,0 5 Isover Orsil TF 0,240 0,039 1,5 6 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 0,003 0,800 18,0 7 Baumit silikátová omítka (Sili 0,002 0,700 40,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr = 0,918 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,962 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 0,18 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,15 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 36% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,126 kg/m2,rok (materiál: Baumit lep. malta (HaftMörtel)). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0984 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 12,1365 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software 8

24 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : STĚNA CIHLA ŠATNY Zpracovatel : Atelier11HK Zakázka : 1219/01/0 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[] Ma[kg/m2] 1 Keramický obkl 0,0060 1, ,0 2000,0 200, Omítka Univers 0,0100 0, ,0 1450,0 14, Supertherm 30 0,3000 0, ,0 900,0 8, Baumit lep. ma 0,0020 0, ,0 1400,0 18, Isover Orsil T 0,2000 0, ,0 150,0 1, Baumit lep. ma 0,0030 0, ,0 1400,0 18, Baumit silikát 0,0020 0, ,0 1800,0 40, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Keramický obklad 2 Omítka Universal 3 Supertherm 30 P+D 4 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 5 Isover Orsil TF 6 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 7 Baumit silikátová omítka (SilikatPutz) Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 23.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 65.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]

25 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 5.57 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 21.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty 80% 100% Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 10

26 Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

27 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : SLOUP BETON Zpracovatel : Atelier11HK Zakázka : 1219/01/0 Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[] Ma[kg/m2] 1 Keramický obkl 0,0060 1, ,0 2000,0 200, Porotherm Univ 0,0100 0, ,0 1450,0 14, Železobeton 1 0,3000 1, ,0 2300,0 23, Baumit lep. ma 0,0020 0, ,0 1400,0 18, Isover Orsil T 0,2400 0, ,0 150,0 1, Baumit lep. ma 0,0030 0, ,0 1400,0 18, Baumit silikát 0,0020 0, ,0 1800,0 40, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Keramický obklad 2 Porotherm Universal 3 Železobeton 1 4 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 5 Isover Orsil TF 6 Baumit lep. malta (HaftMörtel) 7 Baumit silikátová omítka (SilikatPutz) Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 31.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 65.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]