TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI"

Transkript

1 TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI FAKULTA STROJNÍ Dilomová ráce VÝMĚNA OBSAHU VÁLCE DVOUDOBÉHO MOTORU 2008 VÍT POUCHA

2 TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní Katedra vozidel a motorů Studijní obor: Konstrukce strojů a zařízení Zaměření: Pístové salovací motory Výměna obsahu válce dvoudobého motoru KVM DP 563 Vedoucí dilomové ráce: Konzultant dilomové ráce: Doc. Ing. Lubomír Moc, CSc. Ing. Karel Páv, Ph.D. Počet říloh: 4 Počet obrázků: 40 Počet tabulek: 17 Počet stran: 68 Datum odevzdání:

3 ANOTACE TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní Katedra vozidel a motorů Studijní rogram: magisterský navazující Autor ráce: Bc.Vít Poucha Téma ráce: Výměna obsahu válce dvoudobého motoru Číslo DP: KVM DP 563 Vedoucí DP: Doc. Ing. Lubomír Moc, CSc. Konzultant: Ing. Karel Páv, Ph.D. Abstrakt: Cílem ráce je řešení výměny obsahu válce dvoudobého motoru. Práce je zaměřena na otimalizaci tvarů a velikostí kanálů vylachovacího systému ro dosažení maximálních výkonových arametrů daného motoru. Abstract: This thesis alies the solving exchanges content cylinder of two stroke engine. Thesis is bent on otimalization forms and size scavengening system for achievement maximum engine erformance.

4 PROHLÁŠENÍ: Byl jsem seznámen s tím, že na mou dilomovou ráci se lně vztahuje zákon č. 121/2000 Sb. o rávu autorském, zejména 60 školní dílo. Beru na vědomí, že Technická univerzita v Liberci (TUL) nezasahuje do mých autorských ráv užitím mé dilomové ráce ro vnitřní otřebu TUL. Užiji-li dilomovou ráci nebo oskytnu-li licenci k jejímu využití, jsem si vědom ovinnosti informovat o této skutečnosti TUL; v tomto říadě má TUL rávo ode mne ožadovat úhradu nákladů, které vynaložila na vytvoření díla, až do jejich skutečné výše. Dilomovou ráci jsem vyracoval samostatně s oužitím uvedené literatury a na základě konzultací s vedoucím dilomové ráce a konzultantem. Datum: Podis:

5

6 PODĚKOVÁNÍ Na tomto místě chci oděkovat vedoucímu dilomové ráce Doc. Ing. Lubomíru Mocovi za vedení ři řešení této ráce, konzultantům Ing. Karlovi Pávovi za oskytnutí omoci ři měření a celou řadu cenných rad, Ing. Václavu Dvořákovi za ochotu, se kterou mi omáhal zvládnout ráci v simulačním software Fluent, a zejména svým rodičům za všeobjímající odoru, bez níž by tato ráce nikdy nevznikla.

7 Obsah: 1 Úvod Výměna obsahu válce dvoudobých motorů Základní ois, teorie vylachování Druhy zůsobů výměny obsahu válce Protiroudé vylachování Souroudé vylachování Řešení výměny obsahu válce daného motoru Pois a charakteristika motoru Návrh časování a hlavních rozměrů rozvodu Návrh růřezů kanálů a časování rozvodu Simulace v GT-Poweru Řešení výměny obsahu válce CFD simulací Výočtový model a vytvoření sítě Počáteční a okrajové odmínky Vlastní řešení Otimalizace navržených kanálů Závěr

8 Seznam oužitých zkratek a symbolů V z [m 3 ] zdvihový objem V 1 [m 3 ] objem dodaný dmychadlem V y [m 3 ] objem čerstvé nálně na konci vylachování V x [m 3 ] objem salin ve válci na konci vylachování V 0 [m 3 ] objem nálně válce v okamžiku otvírání výfuku M [kg] hmotnost M [kg] hmotnost roteklá lnicími růřezy M 0 [kg] hmotnost nálně v okamžiku otvírání výfuku M z [kg] hmotnost objemu válce za atmosf. odmínek M 1 [kg] hmotnost vzdušiny dodaná dmychadlem M y [kg] hmotnost čerstvé nálně na konci vylachování M x [kg] hmotnost salin ve válci na konci vylachování [Pa] tlak 0 [Pa] tlak v okamžiku otvírání výfuku r [Pa] tlak v lnicích růřezech d [Pa] tlak v klikové skříni T [ K ] telota T 0 [ K ] telota v okamžiku otvírání výfuku T v [ K ] růměrná telota výfukových salin T [ K ] telota lnicího vzduchu η v [ - ] objemová účinnost η [ - ] lnicí účinnost η kvant [ - ] kvantitativní účinnost vylachování η kval [ - ] kvalitativní účinnost vylachování β [ - ] oměr smísení ϕ vo [ ] úhel očátku otevření výfukového kanálu ϕ o [ ] úhel očátku otevření vylachovacího kanálu ϕ v [ ] celkový úhel otevření výfukového kanálu κ [ - ] adiabatický exonent µ v [ - ] růtokový součinitel výfukového kanálu µ [ - ] růtokový součinitel vylachovacího kanálu τ [ s ] čas λ [ - ] klikový oměr

9 SP U [.cm 2 / cm 3 ] secifický úhlový růřez SP C [s.cm 2 / cm 3 ] secifický časový růřez S [ m 2 ] locha s [ m 2 ] okamžitá locha Z [ m ] zdvih ístu n [ min -1 ] otáčky motoru n L [ min -1 ] laděné otáčky motoru a [ m.s -1 ] rychlost zvuku v [ m 3.kg ] měrný objem v P [ m 3.kg ]] měrný objem čerstvé nálně k j [ min -1 ] tuhost jazýčku b [ min -1 ] tlumení jazýčku m [ kg ] hmotnost jazýčku x [ m] výchylka jazýčku w P [ m.s -1 ] rychlost ve vylachovacích kanálech w krit [ m.s -1 ] rychlost ve výfukovém kanále X [ - ] oměr řebytku vzduch B v [ m ] šířka výfukového kanálu H v [ m ] výška výfukového kanálu B [ m ] šířka vylachovacího kanálu H [ m ] výška vylachovacího kanálu L [ m ] laděná délka výfuku L 1 [ m ] délka svodového otrubí výfuku L 2 [ m ] délka rvního difuzoru výfuku L 23 [ m ] délka druhého difuzoru výfuku L 3 [ m ] délka komory výfuku L 34 [ m ] délka reflektoru výfuku L 4 [ m ] délka koncové trubky výfuku D 1 [ m ] růměr svodového otrubí D 2 [ m ] růměr difuzoru výfuku D 3 [ m ] růměr komory výfuku D 4 [ m ] růměr koncové trubky výfuku D x [ m ] růměr růřezu výfukového kanálu R [ J.kg -1.mol -1 ] univerzální lynová konstanta r [J.kg -1.K -1 ] měrná lynová konstanta CFD Comutional Fluid Dynamics UDF user definition file

10

11 1 Úvod Dnešní život bez kolových doravních rostředků si jen málokdo z nás dovede ředstavit. I řes nástu a rychlý rozvoj elektrických ohonů a alivových článků je stále klasický ístový salovací motor nejčastějším zdrojem hnací síly u většiny motorových vozidel. Největší četnost ak řiadá na salovací motory se čtyřdobým racovním cyklem, které v minulosti ostuně vytěsnily motory dvoudobé. Dvoudobý motory měly výhody, ke kterým atřila ředevším jednoduchost a vyšší měrný výkon, který byl na druhé straně zastíněn vyšší měrnou sotřebou. Postuem času, kdy začala být sledována i ekologie rovozu motorů, řibylo jako další negativum vyšší obsah škodlivin ve výfukových lynech, a to ředevším nesálených uhlovodíků. Dvoudobé motory tak zůstaly v ohonech malých motocyklů, sekaček a motorových il. S alikováním vnitřní tvorby směsi, která eliminuje vysokou měrnou sotřebu aliva, a úsorným dávkováním ztrátového mazacího oleje solečně s katalyzátory může dvoudobý motor oět konkurovat motorům čtyrdobým i za cenu ztráty výraznější jednoduchosti. Skoro až dvojnásobný litrový výkon oroti čtyřdobým motorům řidává dvoudobým motorům na zajímavosti. V současnosti se výrobou moderních dvoudobých motorů zabývá mnoho známých i méně známých výrobců. Příkladem může být italská Arilia, která ro své maloobjemové skútry vyvinula technologii římého vstřikování od názvem DI-Tech. Při oužití tohoto systému se uvádí 80% snížení emisí NO x a CO se 60% snížením sotřeby aliva oroti klasickým dvoudobým motorům. Yamaha nabízí jako ohony lodí a člunů motory s vysokotlakým systémem římého vstřikování HPDI (High Pressure Direct). Na obr.1a je dvoudobý tříválcový motor australské firmy Orbital. Motor o zdvihovém objemu 1,2 litru dosahuje výkonu 58 kw ři 4500 ot./min

12 Obr.1a Moderní dvoudobý motor Orbital Cílem této ráce je řešit výměnu obsahu válce dvoudobého motoru vlastní konstrukce a s využitím výočtového rogramu otimalizovat rozvodové orgány ro dosažení nejleších výkonových arametrů. První částí ráce je obecný ois výměny obsahu válce dvoudobých motorů a teorie hodnocení kvality vyláchnutí válce novou nální. Ve druhé části se zabývá návrhem časování rozvodu a určením hlavních rozměrů rozvodových orgánů a výfukového otrubí. Navržená data jsou ak ověřena v rostředí rogramu GT-Power. Třetí část obsahuje řešení celkového tvaru kanálů a jejich vzájemné olohy. Ze 4 navržených variant tvaru a celkového usořádání kanálového systému je vybráno nejleší možné řešení na základě simulace ve výočtovém rogramu Fluent

13 2 Výměna obsahu válce dvoudobých motorů 2.1 Základní ois, teorie vylachování Vylachovací kanál Výfukový kanál Sací kanál Kliková skříň Obr.1 Schéma dvoudobého motoru Výměna obsahu válce odstranění zlodin hoření a nalnění válce čerstvou nální, je u dvoudobých salovacích motorů děj, který se musí uskutečnit v oměrně krátkém čase, 4 až 5krát kratším než u motorů čtyřdobých. U nejrozšířenějších dvoudobých motorů s rozvodem řízeným ístem začíná celý ochod v okamžiku otvírání otvoru výfukového kanálu. Poměr tlaku ve válci na očátku výfuku k tlaku ovzduší bývá zravidla větší než je oměr kritický a roto saliny unikají z válce nadzvukovou rychlostí. V další fázi volného výfuku, kdy tlak ve válci klesá, vytékají saliny rychlostí menší. Odkrytím lnicích otvorů nastává vylachování válce. Vzduch, oříadě směs vzduchu s alivem, vniká do válce a s vířením a částečným míšením se salinami je vytlačuje ven z válce. Tlak vstuujícího media by měl být na očátku vylachování vyšší než tlak zlodin hoření. Stlačení lnící vzdušiny obstarává dmychadlo tvořené zravidla klikovou skříní samotného motoru. Po uzavření vylachovacích růřezů ři ohybu ístu z dolní úvratě zůstává

14 jistou dobu otevřen výfukový kanál ze kterého ještě mohou unikat saliny či čerstvá nálň. Tato část ochodu výměny zůsobuje neužitečnou ztrátu čerstvé nálně a nazývá se dodatečné vyrazdňování. Celý cyklus výměny válce je ukončen uzavřením výfukového kanálu a následným stlačováním. Činný zdvih ístu je tedy o výšku výfukového kanálu kratší. Po ukončení výměny obsahu zůstává ve válci jisté hmotnostní množství čerstvé nálně i zbytků salin. Indikovaný výkon motoru je tím větší, čím větší je hmotnostní nalnění válce čerstvou nální. U motorů jejichž nálň je tvořena směsí vzduchu a aliva zůsobuje ztráta v období dodatečného vyrazdňování zvýšení měrné sotřeby aliva a tím i zmenšení celkové účinnosti motoru. Výměna obsahu válce je značně složitým ochodem, který ovlivňuje mnoho činitelů, a roto je jeho sledování komlikovanou záležitostí. Je známo mnoho teorií oisujících tento děj na základě fyzikálních rovnic, které dávají řibližný náhled na tuto roblematiku. V dnešní době je situace ři řešení takovýchto termodynamických dějů usnadňována oužitím výočetní techniky a sofistikovaných numerických CFD simulací. Nejleších výsledků ři sledování výměny však dosáhneme měřením na konkrétním reálném motoru. Pro určování jakosti výměny slouží několik orovnávacích údajů: Poměr celkového množství V 1, doraveného dmychadlem do válci za atmosférických odmínek ke zdvihovému objemu V z značí objemová účinnost η v, nebo též stueň lnění V M 1 η V = 1 = (1) V M z z Tento součinitel vyjadřuje dokonalost a funkce lnicího dmychadla.u motorů s vylachováním z klikové skříně se hodnota ohybuje v mezích 0,6 0,9. Poměr objemu čerstvé nálně, která zůstala ve válci o ukončení vylachování ři atmosférickém stavu ke zdvihovému objemu motoru udává lnicí účinnost η

15 Vy η = (2) V z Tato účinnost se ohybuje od 0,5 do 0,9. Závisí nejen na vhodnosti usořádání a řešení lnicích a výfukových růřezů, ale i na dokonalosti rovedení ostatních součástí odílejících se na vylachování. Poměr účinností η /η V je kvantitativní účinnost vylachování η kvantl. Udává oměr čerstvé nálně, která zůstala ve válci, k celkovému množství řivedenému k vylachování. η Vy M y η kvant = = = (3) η V V 1 M 1 Charakterizuje ztrátu čerstvé nálně a je měřítkem dokonalosti vyřešení celého motoru a vylachovacího systému. Bývá v rozmezí 0,4 0,7. Jak se objem nalnil čerstvou nální vyjadřuje kvalitativní účinnost η kval Vy M y η kval = = (4) V + V M + M y x y x Kde V x, M x je množství zbytků zlodin hoření které zůstaly ve válci. Poměrem čerstvé nálně V x (M x ) a zbytků salin V y (M y ) označujeme oměr smísení β. V = = V β x x (5) y M M y Vylachování dělíme teoreticky na tři mezní říady: a) Čerstvá nálň řed sebou vytlačuje saliny bez jakéhokoliv smísení. Při tomto stavu dochází k dokonalému vyláchnutí válce. Pak dodá-li dmychadlo množství vzduchu V 1 o velikosti Vz otom V z =V y

16 b) Čerstvá nálň roudí římo do výfukového kanálu a neodílí se na vylachování válce, jde o zkratové vylachování c) Čerstvá nálň se úlně smísí se zbytky zlodin hoření a odtéká výfukovým kanálem. Výlach se děje ouze ředěním salin. Vy Vz aa) vytlačování salin bb) zkratové vylachování Polynomický c) mísení čerstve (b) naně se salinami V1 Obr. 2 Graf říadů vylachování Měření na skutečných motorech ukazují, že realitě se nejvíc blíží říad ad c). V zahraničních literaturách se setkáváme ro osuzování jakosti vylachování ještě s údaji jako je scavengening ratio, což je oměr mezi hmotnostním odílem čerstvé nálně, která zůstala ve válci k hmotnosti vzduchu, jež by zalnil zdvihový a komresní rostor ři atmosférických odmínkách. Dalším je residual ratio, kterým je vyjádřen oměr mezi hmotností zbytku zlodin ve válci k součtu čerstvé nálně a zlodin

17 2.2 Druhy zůsobů výměny obsahu válce Podle usořádání kanálů a vedení vylachovacího roudu můžeme vylachování dělit na několik druhů. U dvoudobých motorů existuje mnoho konstrukčních usořádání kanálových nebo ventilových rozvodů se symetrickým i nesymetrickým časováním. Dnes jsou oužívány ředevším motory s rotiroudým a souroudým vylachováním Protiroudé vylachování Protiroudé vylachování můžeme dělit na vylachování vratné, říčné a kombinované VRATNÉ VYPLACHOVÁNÍ (obr. 3a) U tohoto vylachování leží kanály na jedné straně válce a vylachovací roud se vede na rotilehlou stranu kde se obloukovitě obrací, obtéká komresní rostor a o druhé straně se oět vrací k výfukovým otvorům. PŘÍČNÉ VYPLACHOVÁNÍ (obr. 3b) Vylachovací kanály a výfukové kanály leží vzájemně na rotilehlých stěnách válce. Tento zůsob se vyznačuje malou stabilitou vylachovacího roudu a je náchylný ke zkratovému vylachování. Proto je zde nutné nasměrování kanálů vedené strmě k hlavě válce oříadě usměrnění roudu omocí deflektoru, který je součástí ístu. KOMBINOVANÉ VYPLACHOVÁNÍ (obr. 3c) Kombinované vylachování je sojením dvou ředešlých zůsobů. Vylachovací kanály ležící na straně výfukových jsou dolněny kanálem směřujícím vzhůru k hlavě válce umístěným naroti kanálu výfukovému

18 a) b) c) Obr. 3 Varianty rotiroudého vylachování Souroudé vylachování Rozvodové orgány motorů se souroudým vylachováním jsou na rotějších stranách válce. Výfuk i vylachování jsou řízeny každý samostatným orgánem a rozvod je tak vždy nesymetrický. Nejčastější usořádání je s vylachovacími kanály umístěnými na obvodu válce, které jsou nasměrované vzhůru ke komresnímu rostoru válce. Vylachovací kanály mohou být řiváděny do válce tangenciálně a tak dochází k rotaci řiváděné vzdušiny, což říznivě ůsobí na tvoření směsi. Výfukové otvory jsou v hlavě válce a rozvodovým orgánem je talířový ventil nebo rotační šouátko. Schéma rovedení motoru se souroudým vylachováním je na obr.4. Obr. 4 Příklad souroudého vylachování

19 3 Řešení výměny obsahu válce daného motoru 3.1 Pois a charakteristika motoru Analyzovaným motorem je motocyklový jednoválcový kaalinou chlazený motor, jehož základní konstrukční uzly vznikly ři řešení školního konstrukčního rojektu. Na motoru jsou oužity moderní rvky zajišťující konkurenceschonost nejen dvoudobým motorům. Mimo elektronicky řízené výfukové řívěry a jazýčkového zětného sacího ventilu je u motoru oužita vnitřní tvorba směsi římé vstřikování aliva, které se významnou měrou odílí na snížení měrné sotřeby aliva a snížení emisí výfukových zlodin. Koncečně je motor navržen ro motocykl určený k cestování říadně do terénu. Je zde roto uřednostňována ružnost a růběh točivého momentu řed maximálním dosažitelným výkonem. Obr. 5 Navrhovaný motor 500 DP

20 Výměna obsahu válce je zajištěna kombinovaným vylachováním (viz.ka. 2) se šesti symetricky umístěnými kanály. Výfukový kanál je jednoduchý s řívěrou, která umožňuje roměnný růřez kanálu. Vratné vylachování zajišťuje dvojice ředních kanálů usměrňujících tok čerstvé nálně k rotilehlé straně. Tento roud je dolněn tokem z dvojice středních kanálů a usměrnění roudů směrem vzhůru ke komresnímu rostoru obstarává zadní omocný kanál. Výfukový kanál A vylachovací kanál řední B vylachovací kanál zadní C vylachovací kanál omocný Obr. 6 Použitý systém kanálů Obr. 7 Směry vylachovacích roudů

21 3.1.1 Návrh časování a hlavních rozměrů rozvodu Při návrhu nového motoru jsou výočty ro nalezení otimálních rozměrů všech skuin odílejících na výměnu obsahu válce obtížné, zvlášť nemůžeme-li výsledky orovnávat s obdobným reálným motorem. Faktorů ovlivňující vylachování válce a tedy i celý ochod výměny válce je velmi mnoho. Nejvýznamnější kromě samotných výfukových a vylachovacích kanálů je kliková skříň, která lní i účel tlakového zdroje ro čerstvé nálně, tvar salovacího rostoru, oměr zdvihu k vrtání, sací trakt a v neoslední řadě také konstrukce výfukového otrubí a tlumiče hluku. Dále je osána roblematika klíčových částí, jimiž jsou samotné vylachovací kanály a výfukový kanál s konstrukcí výfukového otrubí Návrh růřezů kanálů a časování rozvodu Neoomenutelným činitelem, který určuje růběh vylachování a zároveň i charakteristiku motoru je časování rozvodu. U dvoudobých motorů, kde otvírání a zavírání lnicích a výfukových růřezu je řízeno ístem, bývá lnění i vyfukování obvykle symetrické. Počátek i konec lnění nebo výfuku je závislý na výšce daných kanálů a tím je časování rozvodu svázáno s velikostí růřezových loch kanálů Určení rozměrů kanálů omocí secifických růřezů Jedním ze zůsobů jak lze navrhnout velikosti růřezů, kterými odcházejí saliny nebo vstuuje čerstvá nálň je využití secifický časových, nebo secifických úhlových růřezů. Secifický časový růřez je definován jako růřez kanálů otevřený za určitý čas vztažený na jednotku obsahu válce. Úhlový růřez bereme jako velikost lochy násobené úhlem otevření kanálů ve stuních otočení klikového hřídele vtažené na jednotku obsahu válce. Tyto údaje slouží určování růřezů a ro orovnávání růřezových loch mezi jednotlivými motory

22 Pro secifický úhlový růřez latí SP U S = ϕ (.cm 2 / cm 3 ) (6) V Z Pro secifický časový růřez SP C ϕ = n 60 S V Z (s.cm 2 / cm 3 ) (7) Kde ϕ ( ) je uhel otevření kanálu, S (cm 2 ) je růřezová locha kanálu, n (1/min) otáčky motoru a V z (cm 3 ) zdvihový objem. Vzájemnou kombinací velikostí secifických růřezů vylachovacích a výfukových růřezů lze měnit vnější charakteristiky motoru. Obecně latí, že větší secifické růřezy výfukových kanálů solečně s menšími secifickými růřezy vylachovacích kanálů vedou k dosažení vyšších výkonů a osouvají šičku výkonu k vyšším otáčkám. Naroti tomu v říadech u nichž je rozhodující velikost a růběh točivého motoru je vhodné volit nižší výfukové secifické růřezy a vyšší hodnoty secifických růřezů vylachovacích kanálů. Na obrázku 8 je znázorněn graf se secifickými růřezy. Slouží ro rychlou a řehlednou kontrolu a určení růřezů kanálů. Vodorovné čárkované čáry v diagramu označují secifické úhlové růřezy řešeného motoru. Sustíme-li z růsečíků těchto čar s úsečkami secifických časových růřezů svislice, zjistíme tak oužitelný rozsah otáček ro daný secifický růřez kanálů

23 14 Secifické úhlové růřezy (.cm 2 / cm 3 ) s.cm 2 /cm s.cm 2 /cm s.cm 2 /cm s.cm 2 /cm 3 Výfuk min. Výfuk max. Výlach min. Výlach max. Výfuk 500 DP Výlach 500 DP Otáčky x 1000 (1/min) Obr. 8 Diagram ro určování růřezů kanálů U daného motoru je kladen ožadavek na ružnost motoru a tomu odovídají zvolené hodnoty časových růřezů a časování rozvodu, které jsou solečně s rozměry kanálů uvedené v tabulce 1. V tabulce 2 jsou ro srovnání uvedeny secifické růřezy vyráběných motocyklových motorů známých značek. Tab. 1 Data kanálů kanál časování ( ) šířka kanálů (mm) výška kanálů (mm) SP U (.cm 2 / cm 3 ) SP C (s.cm 2 / cm 3 ) Výfukový ,7 0,00014 Vylachovací ,8 0,00017 Celková šířka 150 mm řiadá na součet šířek všech vylachovacích kanálů. Hodnoty šířek ro jednotlivé kanály jsou uvedeny v tab

24 Tab. 2 Hodnoty šířek vylachovacích kanálů šířka (mm) Vylachovací kanál řední 40 Vylachovací kanál zadní 25 Pomocný vylachovací kanál 20 VO Výfuk otvírá VZ Výfuk zavírá PO Plnění otvírá PZ Plnění zavírá výfuk vylachování VZ VO PZ PO Obr. 9 Diagram časování rozvodu výfuku a vylachování Tab. 3 Srovnání hodnot kanálů s konkurenčními motory Motor Řešený motor DP 500 Kawasaki KX 500 Honda TRX 500 Jawa Objem válce (cm 3 ) Úhel výfuku ( ) Úhel vylachování ( ) SP U výfuk (.cm 2 / cm 3 ) 7,8 7,5 9,5 7,6 SP U -výlach (.cm 2 / cm 3 ) 6,6 5 4,7 7,4 SP C -výfuk (s.cm 2 / cm 3 ) 0, , , ,00018 SP C -výlach (s.cm 2 / cm 3 ) 0, , , ,

25 Teoretický výočet růřezů Jeden z možných návrhů či kontrol velikosti růřezů je velmi jednoduchý výočet ředokládající kritickou výtokovou rychlost salin v celém období volného výfuku. Chyba vzniklá tímto ředokladem bývá nevelká. Pomocí tohoto výočtu můžeme sledovat růběh klesání tlaku ve válci ři volném výfuk a zjistit tak hodnotu tlaku v okamžiku otevření vylachovacích kanálů. Tlak by měl být nejlée od úrovní tlaku v klikové skříni. Takto můžeme ověřit dostatečného dimenzování velikosti výfukového růřezu či velikosti a funkce lnicího dmychadla-klikové skříně. V časovém úseku dτ roteče růřezem výfukových otvorů s v objem lynů : v krit dm = µ w s dτ (8) v v Kde dm je hmotnost lynů roteklých v čase dτ a µ v výtokový součinitel výfukového kanálu. Hmotnost nálně se tedy zmenší o hodnotu dm. Použijeme-li ředoklad konstantního objemu válce v období volného výfuku ak latí: V = M v0 = M v 0 (9) Změna hmotnosti je ak dm = M 0 v 0 dv 2 v = V 0 dv 2 v (10) Pro zvukovou rychlost salin latí w krit k = ( 2 R T ) (11) k + 1 Zavedeme-li za T telotu na očátku otevření výfukového kanálů T 0, která je vázána adiabatickou změnou tlaku dostaneme

26 = k o krit v v T R k k w (12) Dále latí k v v = (13) Dosazením (10), (12) do (8) a o integraci s úravami dostáváme vztah = 1, k v v v v T V d s τ τ µ τ (14) dosazením (13) = 1, k v v T V d s τ τ µ τ (15) Dosadíme-li n d d = 6 ϕ τ (16) Dostáváme konečný tvar = 1, k v v T V d s o vo ϕ ϕ µ ϕ (17) Kde f v je časový růřez ro výfukový růřez, ϕ vo je úhel očátku otevření výfukového růřezu, ϕ o očátek otevření vylachovacích růřezů, V 0, T 0,

27 0 jsou objem, telota a tlak v okamžiku otevírání výfukového růřezu a je ožadovaný tlak ve válci ři otevírání vylachovacích růřezů. Pro stanovení časového růřezu latí ϕ ϕ o vo s v ϕ o Z λ dϕ = 180 Bv H v 1 cos( ϕ) sin 2 ( ϕ) dϕ π 2 2 ϕ vo (18) V tabulce 4. jsou uvedeny hodnoty ro určení tlaku na očátku otevření vylachovacích kanálů. Tlak a telota na očátku vlachování jsou odhadnuty Tab.4 Hodnoty ro určení tlaku na očátku vylachování 0 (Pa) Z (m) 0,086 V 0 (m 3 ) 0, ϕ vo (rad) 1,623 T 0 (K) 1500 ϕ o (rad) 1,065 B v (m) 0,052 µ v (-) 0,88 H v (m) 0,04 k (-) 1,35 λ (-) 0,25 (Pa) Vyočtená hodnota tlaku je ve skutečnosti menší. Výočet neředokládal roměnnost objemu válce a odvod tela, což ve skutečnosti ůsobí na rychlejší klesání tlaku ve válci. Tlak v klikové skříni bude ravděodobně menší než uvedený vyočítaný tlak ve válci, dojde roto ke zožděnému vyláchnutí válce, kdy saliny roudí vylachovacími kanály do klikové skříně a o vyrovnání tlaků terve nastává vyláchnutí válce čerstvou směsí smísenou s částí vniknutých salin. Tento jev je u dvoudobých motorů běžný. Zožděným vylachováním se zmenší čas otřebný k vyláchnutí, ale zároveň se tím zmenší únik čerstvé nálně do výfuku. Orientační kontrolu vhodné velikosti vylachovacích růřezů můžeme rovést odobným zjednodušeným výočtem, který ředokládá neroměnnost objemu válce a stálost lnicího tlaku

28 Okamžitá hmotnost M nálně vstuující do válce růřezem s v čase τ : µ dτ s w dm = (19) rychlost ve ve vylachovacích kanálech je odkritická a je tudíž dána vztahem = + k k d k d v k k w 1) ( (20) d je tlak dmychadla a tlak ve vyústění vylachovacího kanálu. Po vyjádření s dostáváme = τ τ µ τ 1 w M d s (21) Platí X V M P z = ρ (22) Kde ρ je měrná hmotnost vylachovací vzdušiny a X je řebytek vylachovacího vzduchu. Ze stavové rovnice: T R v = (23) Po dosazení (16), (20), (22), (23) do (21) dostaneme vztah ro výočet časového růřezu ři daném tlakovém sádu

29 ϕ ϕ vz vo s dϕ = µ V k v 2 k 1 R T z X ρ 2 d 2 k d ( k + 1) k (24) Pro časový růřez latí ϕ 0 s 30 dϕ = B π n ϕ 0 H Z λ 1 cos( ϕ) sin ( ϕ) dϕ (25) V tabulce 5 jsou zvolené hodnoty ro kontrolu vylachovacích kanálů ro otáčky 6000/min a výsledek časového růřezu vyočteného a stanoveného z rozvodových arametrů určených v ředchozí kaitole. Rychlost ve vylachovacích kanálech byla zvolena. U takovýchto motorů se volí mezi 100 a 150 m/s. Tab.5 Kontrola vylachovacích růřezů V z (m 3 ) 0,0005 r (J/kg.K) 287 T (K) 310 ϕ o (rad) 1,06 B (m) 0,15 w (m/s) 120 H (m) 0,018 µ (-) 0,8 x (-) 0,9 k (-) 1,35 časový růřez-skutečný (cm 2.s) 0,0523 časový růřez-vyočtený (cm 2.s) 0,0529 Malý rozdíl v hodnotách časových růřezů oukazuje na srávnou volbu růřezů vylachovacích kanálů. Tento zjednodušený výočet nemusí vždy dávat dobré výsledky jako je tomu v tomto říadě. Lze ho roto brát ouze jako orientační kontrolu

30 Návrh výfukového otrubí Výfukový systém u dvoudobých motorů hraje významnou roli v celém ochodu výměny obsahu válce a ovlivňuje tak jakost vylachování, která se odráží na výkonu motoru. Je roto otřeba věnovat návrhu výfuku jistou ozornost. Negativním jevem u dvoudobých motorů je unikání čerstvé nálně do výfukového kanálu, čímž se zmenšuje hmotnostní nalnění válce a v říadě, že čerstvou nální je směs vzduchu a aliva se zvyšuje i měrná sotřeba aliva. Tomuto lze do jisté míry ředejít vhodnou konstrukcí výfukového otrubí, ve kterém se využívá odrazu tlakových vln. Odražená řetlaková vlna může ve vhodný okamžik, kdy se uzavírají výfukové růřezy zajistit zětné roudění uniklé nálně a navrátit tak část zět do válce. Obr.10 Princi výfuku dvoudobého motoru Pro navržení vhodného výfukového otrubí můžeme oužít naříklad následující ověřený výočet

31 Základem je určení tzv. laděné délky L 1000 a ϕv L = 12 n L (26) Kde n L jsou otáčky motoru,ro něž je výfuk naladěn, ϕ v úhel otevření výfuku a a rychlost šířící se tlakové vlny která je daná vztahem a = κ R (27) T v κ je adiabatický exonent a R univerzální lynová konstanta, T v telotu výfukových lynů vyočteme T v e = e (28) Kde e značí střední efektivní tlak a vyočítá se e Pe = (29) V. n z Pro určení jednotlivých růměru výfuku otřebujeme znát růměr D x jehož růřez odovídá růřezu výfukového kanálu ve válci. D x Bv H v = 4 (30) π Další vztahy otřebné ro určení rozměrů výfukového otrubí jsou závislé na délce L a na růměru D x a jsou uvedené v následující tabulce

32 Tab. 6 Výočet rozměrů výfuku K 0 K 1 K 2 L 1 L 12 L 23 L 3 L 34 K 0 = 1,032 e -0,498 e K 1 = 1,990 e -0,0581 e K 2 = 0,084 e 0,123 e L 1 = 0,10 L L 12 = 0,41 L L 23 = 0,14 L L 3 = 0,11 L L 34 = 0,24 L L 4 L 4 = L 34 D 1 D 1 =K 1. D x D 2 D 2 =D 3. [L o 1,33 /(L 0 +L 3 ) 1,33 ] D 3 D 4 D 3 =K 3. D x D 4 =K 0. D x D 3 D X D 1 D 2 D 4 L 1 L 2 L 23 L 3 L 34 L 1 Obr. 11 Rozměrové schéma výfukového otrubí Tab. 7 Rozměry částí výfukového otrubí Délky úseků L 1 L 2 L 23 L 3 L 34 L 4 (mm) Průměry úseků D 1 D 2 - D 3 - D 4 (mm)

33 Konečný tvar výfuku určují i zástavbové rozměry motocyklu. Na obr. 12 je vyobrazená jedna z možností konstrukce výfuku. Obr. 12 Konečný tvar výfuku

34 3.1.3 Simulace v GT-Poweru Jedním z dalších zůsobů jak navrhnout nebo ověřit rozvodová data je řešením v některém z nabízených simulačních rogramů. Zvolil jsem dostuný rogram GT-ower 6.1, který umožní nejen získání vnějších charakteristik navrhovaného motoru, ale i další data otřebná ro další řešení této ráce. Výočtový model je vytvořen zjednodušeně bez tlumiče výfuku. Sací trakt s uklidňovací komorou je řibližně sestaven ro zástavbu do motocyklu a naladěn ro otimální výkonové arametry. Řešení je rovedeno v ásmu otáček maximálních výkonových arametrů, ři nichž dochází k lnému otevření výfukové řívěry a tím i výfukového růřezu. Obr.13 Simulační schéma motoru 500DP

35 Vstuní data Základní geometrická data ro výočet jsou uvedena v tab. 8. Tab.8 Základní rozměry motoru Parametr hodnota Vrtání (mm) 85 Zdvih (mm) 86 Délka ojnice (mm) 150 Vyosení ístního čeu (mm) 0,3 Komresní oměr (-) 11 Komresní oměr klikové skříně (-) 1,9 V tab. 9 jsou uvedeny rozměry jednotlivých částí sacího traktu. Rozměry výfukového otrubí jsou oužity z výočtu v ředchozí kaitole. Tab. 9 Rozměry sacího traktu Počáteční část traktu růměr D (mm) Koncový růměr D k (mm) Délka L (mm) Vstuní hrdlo airboxu Víko airboxu Tělo airboxu Dno airboxu Sojovací hrdlo Škrticí klaka Příruba sání Pro model salování je odle Wiebeho funkce oužit objekt EngCylCombSiWiebe. Hodnoty oisující Wiebeho křivku u odobného řešeného motoru se neodařily zjistit. Jsou roto oužity hodnoty řevzaté z říkladu dvoudobého motoru který je součástí GT-oweru. Hodnoty jsou uvedené v tabulce 10. Tab. 10 Hodnoty ro model salování Úhel mezi HÚ a olohou ístu ři 50% shoření aliva ( ) 8 Úhel shoření 10-90% aliva ( ) 22 Wiebeho exonent ( )

36 Přestu tela je řešen referencí EngCylTWall. Hodnoty otřebné ro výočet jsou uvedeny v tabulce 11. Hodnoty telot jsou určeny odhadem. Tab. 11 Hodnoty ro řestu tela Parametr hodnota Poměr loch salovacího rostoru / vrtání 1,2 Poměr loch salovacího rostoru / dna ístu 1,04 Telota stěn ístu (K) 580 Telota ovrchu salovacího rostoru (K) 480 Telota stěn válce (K) 450 Telota stěn klikové skříně (K) 400 Zadání rozvodových údajů je rovedeno římým vložením velikostí efektivních růřezových loch jednotlivých kanálů vztažených na ootočení klikového hřídele. Efektivní růřez je okamžitý geometrický růřez násobený říslušným růtokovým součinitelem daného kanálu. Tento můžeme odhadnout nebo nejlée zjistit měřením. Pro tento říad bylo nutné zhotovit funkční model ke zjištění růtokových součinitelů kanálů navrhovaného motoru. Na obr.14 je návrh otřebného modelu. Samotné kanály jsou solečně s válcem vyrobeny jako skořeina metodou Raid rototying. Ostatní komonenty jsou vyrobeny z dostuných materiálů jako je eoxidová ryskyřice či dřevo. Zaoblení ve výústění kanálů do válce s hranou dna ístu jsou zabroušeny na oloměry odovídající reálným výrobním hodnotám. Drsnost ovrchu kanálů vyrobených touto metodou řibližně odovídá jakosti ovrchu odlitého válce. Výsledný reálný model je na obr

37 Přívod vzduchu-měření výfukového kanálu Skořeina kanálů a válce Píst Příruba skořeiny Snímání tlaku Tělo- imitace klikové skříně Přívod vzduchu-měření vylachovacích kanálů Obr. 14 Návrh měřicího modelu Obr. 15 Skutečný model

38 Průtokové součinitele byly naměřeny ve firmě Škoda Auto a.s. na zařízení ro určování růtokových součinitelů kanálů čtyřdobých motorů. Výsledkem měření je určení efektivních růřezů kanálů v závislosti na zdvihu ístu, který je atrný z grafu na obr. 16. Odlehlost ístu je ak řevedena na otočení klikového hřídele a k těmto hodnotám je řiřazena daná hodnota zmíněných efektivních růřezů. Tyto hodnoty jsou ak tabulkou zadány do rogramu vylachovací kanály Výfukový kanál 2000 Sef [mm 2 ] oloha ístu (mm) Obr. 16 Graf závislosti efektivního růřezu na oloze ístu Dalším vstuním arametrem nutným ro výočet je nadefinování arametrů jazýčkového ventilu, který lní funkci sacího rozvodového orgánu. Pro ventil je oužit rvek Valve Check Simle Conn, kde je zadáván ztrátový součinitel v závislosti na tlakovém sádu k zadanému referenčnímu růměru ventilu a časová konstanta výchylky jazýčku. Pro naměření růtokových součinitelů byl oužit jazýčkový ventil z motocyklového motoru Jawa 250/593, kterému byl ři výočtech zvětšena efektivní růřezová locha úměrně ke zdvihovému objemu řešeného motoru. Na obr.17 je graf naměřeného efektivního růřezu ventilu v závislosti na tlakovém sádu

39 Efektivní růřez (mm 2 ) tlakový sád (Pa) obr.17 Efektivní růřez jazýčkového ventilu Časová konstanta je určena zjednodušeně řevedením jedné lanžety na kmitající hmotu odle schématu na obr. 18. Rovnice oisující tlumené kmitání : 2 d x dx m b k F dt + dt = 2 (31) Tělo Doraz Planžeta m l x Obr.18 Jazýčkový ventil

40 V tab. 12 jsou uvedeny rozměrové hodnoty oisující rozměrové i fyzikální vlastnosti oužitého jazýčku vyrobeného z laminátového komozitu. Tab.12 Údaje lanžetu jazýčkového ventilu délka max.výchylka x l max hmotnost m tuhost k (mm) (kg) (N/m) (mm) součinitel tlumení b (N.s.m -1 ) 47 8, ,5 Na obr.19 je výsledný růběh časové odezvy na skokovou změnu síly, která je vyvozena odtlakem v klikové skříni, a určení časové konstanty výchylka x(mm) vychýlení x Časová konstanta τ = 4.85 čas t (ms) Obr.19 Určení časové konstanty Velmi odstatný vliv na výsledek simulace má zadání křivky vylachování. Ta oisuje okamžitý stav chování čerstvé nálně a salin ve válci v období vylachování. Na obr. 20 je několik říadů takovýchto křivek. Na vodorovné ose grafu je hodnota residual ratia (viz.ka. 2.1)

41 ředstavující daný okamžitý stav ve válci a na svislé ose je udána velikost Scavenging ratia (viz.ka. 2.1), která ři výočtu rozhodne o zůsobu romísení salin a čerstvé nálně. Naříklad: křivka dokonalého výlachu naznačuje, že okud je v daný okamžitý stav RR rovný jedné-očátek vylachování, jsou ve válci zatím ouze saliny a odovídající hodnota SR je rovna 1 což odovídá okamžitému 100% odílu čerstvé směsi. Ve výsledku to ak znamená, že nedošlo k žádnému romísení čerstvé směsi se salinami. Tato křivka oisuje dokonalé vytlačování salin do výfuku aniž by docházelo k míšení obou složek. Tento říad ve skutečnosti nikdy nenastává. Křivka dokonalého míšení naovídá, že bude-li naříklad daný okamžik ve válci k disozici 50% nové nálně a 50% salin dochází k dokonalému romísení obou složek. Ve skutečnosti leží reálný říad mezi těmito křivkami. GT-Power nabízí ředdefinovanou křivku blížící se nereálnému říadu dokonalého vylachování. Použita je křivka, která je ověřena okusy Dr. Páva SR dokonalý výlach dokonalé mísení GT-ower oužitá ro výočet RR Obr. 20 Křivky vylachování

42 Jedna z možností jak osoudit výsledek simulace, která měla ověřit navržení rozvodových údajů, je sledování výkonových arametrů motoru. V následujícím obrázku 21 jsou zobrazeny růběhy výkonu a točivého momentu motoru. Poměrně zdařilé růběhy křivek v daném rozsahu otáček svědčí o dobře navrženém rozvodu a dalších rvků jako je výfukové nebo sací otrubí. Výkon (kw) Moment (Nm) Obr. 21 Otáčková charakteristika V tabulce 13 jsou ro srovnání uvedena dvojice dnes nabízených čtyřdobých motocyklů jejichž motory mají uvedené arametry. Tab. 13 Srovnání výkonových arametrů 500 DP Honda CRF 450 R Yamaha XT 660 Z Výkon / otáčky za minutu 40 / / / 6100 Moment / otáčky za minutu 61 / / /

43 3.2 Řešení výměny obsahu válce CFD simulací Doosud byla všechna řešení kanálů výměny obsahu válce zaměřena ouze na velikost růřezů, kterými nálň vstuuje a nebo vystuuje z válce. Ověřit srávnou vzájemnou olohu a celkové tvary kanálů může umožnit simulace roudění ve vhodném výočtovém rogramu. Pro tento účel je zvolen rogram Fluent 6.1 a ro vytvoření výočtové sítě rogram Gambit. Řešení je rovedeno tak, aby se simulace co nejvíce blížila k reálnému ději ři výměně obsahu válce. Výočet racuje s ohybem ístu, s roměnlivými tlaky v kanálech ba i se dvěma médii zastuující saliny a vzduch, které se vzájemně mísí Výočtový model a vytvoření sítě Výočtový model je oroti skutečnosti zjednodušen za účelem snížení očtu elementů a snazšího vytvoření kvalitní výočtové sítě a tím i snížení časových nároků na celý výočet. V modelu jsou zahrnuty samotné kanály se zjednodušeným salovacím rostorem a racovním válcem. Odadá tak roojení mezi jednotlivými kanály, objem jazýčkového ventilu, rostor klikové skříně a výfukového otrubí. I řes tato zjednodušení by měl model ostačit ro osouzení kvality vyláchnutí válce a tedy i tvarů i umístění kanálů. Modely kanálů byly vytvořeny v rogramu ProEngineer Wildfire 2 jako objemové rvky a o té imortován do Gambitu. Válec se zjednodušeným salovacím rostorem je vytvořen římo v Gambitu stejně jako omocný vylachovací kanál namodelovaný zjednodušeně bez zaoblení, ouze s částí objemu, který náleží rostoru jazýčkového ventilu. Plochy imortovaných objemů většinou obsahují množství malých lošek, které mohou vést ke komlikacím ři generování sítě. Je roto vhodné tyto lochy vzájemně sojit. Tato oerace se rovádí v oslední fázi ráce s modelem, neboť o těchto úravách se objem stává tzv. virtuálním

44 objemem, který nedovoluje další možné oerace jako je dělení nebo sojování těchto objemových rvků. K simulování zdvihu ístu ve válci motoru byla využita metoda layering umožňující dynamickou změnu sítě. Tato metoda je založena na ostuném odebírání či řidávání vrstev výočtových buněk. U trojrozměrných úloh racuje ouze se šesti hranými elementy. Výočtová síť válce a salovacího rostoru je tedy složena ze šestihranů tyu cooer. Ke snížení očtu výočtových buněk vedlo zavedení mezních vrstev u stěn jednotlivých kanálů. Tloušťka očáteční vrstvy je 0,1 mm. Zjednodušení a uravení objemů kanálů dovolilo oužít šestihrannou síť, a to u všech kanálů. Kvalita elementů je ověřena arametrem EquiAngleSkew, který by neměl řekračovat hodnotu 0,8. Nejméně kvalitní buňky se nalézají v objemu dolňujícího vylachovacího kanálu. Počet elementů všech řešených variant se ohyboval okolo ří oloze ístu v horní úvrati. Obr. 22 Výočtová síť modelu Dalším krokem je řiřazení vlastností všem lochám modelu viz obr.23. Černé lochy ředstavují stěny (wall), žluté jsou lochy označující roojovací růřezy jimiž roudí daná tekutina (interface), modře jsou lochy kterými vstuuje medium (ressure inlet) a červeně zbarvená locha značí výstuní růřez (ressure outlet)

45 Proojovací lochy Píst Výstu média Vstu média Obr. 23 Definování loch Počáteční a okrajové odmínky Pro zadání očátečních odmínek využijeme výsledky z rogramu GT- Power. Půjde o zadání tlakových oměrů na vstuních i výstuních růřezech, očáteční teloty a tlaky ve válci a všech kanálech. Vstuní tlak v lnicích kanálech je závislý na tlaku v klikové skříni. Ten je roměnlivý v závislosti na změně objemu v klikové skříni a tedy i na otáčení klikového hřídele. Fluent neumožňuje římé tabulkové zadání růběhu tlaku, které je k disozici z výsledků simulace v GT-Poweru. Proměnnost arametrů se ve Fluentu rovádí narogramováním matematické funkce v rogramovacím jazyce C. Program je ak načten jako tzv. UDF soubor (User definition file). Jako nejrychlejší zůsob náhrady růběhů tlaku v klikové skříně jsem zvolil roložení dané křivky několika úsečkami. Program ak obsahuje rovnice římek těchto úseček a časové intervaly jimiž jsou úsečky ohraničeny. Průběh skutečného tlaku s roloženými římkami je na obr. 24. UDF soubor racuje s časovou závislostí, a roto je závislost ootočení kliky řevedena na čas. Zdrojový kód UDF souboru je uveden v říloze

46 1.5 odtlak-řetlak (bar) VO PZ čas (ms) PO VZ skutečný růběh římka 1 římka 2 římka 3 římka 4 římka 5 římka 6 římka 7 Obr. 24 Průběh tlaku v klikové skříni Pro zadání výstuního tlaku ve výfukovém kanále je oužit stejný ostu. Průběh tlaku a roložení římkami je atrný z grafu na obr řetlak-odtlak (bar) skutečný růběh římka 1 římka 2 římka 3 římka PZ 2 3 PO 4 5 VO čas (ms) VZ Obr. 25 Průběh tlaku ve výfukovém kanále

47 Počáteční odmínky ve válci, v okamžiku otvírání výfukového kanálu, jsou atrné z následujících grafů. Konkrétní hodnoty jsou uvedeny v tabulce Telota (K) Válec Výfukový kanál Vylachovací kanály otočení KH ( ) Obr. 26 Průběh telot Tlak (bar) otočení KH ( ) Obr. 27 Průběh tlaku ve válci

48 Tab. 14 Počáteční odmínky Tlak (MPa) Telota ve válci (K) Válec 6, Výfukový kanál 0,9 550 Vylachovací kanály 0, Vlastní řešení Simulován je ouze cyklus výměny obsahu válce s očátkem v okamžiku otevírání výfukového kanálu. Z časových důvodů je roveden výočet ouze jednoho vylachovacího cyklu ro otáčky nejvyššího točivého momentu. K řešení je oužit imlicitní nestacionární režim Couled s diferenciálními rovnicemi rvního řádu. Pro modelování turbulencí je zvolen standartní k- esilon model. Zadání dvou odlišných složek vzdušin, které ředstavují saliny a vylachovací vzduch je umožněn funkcí Secies transort s nastavením thermal diffusion. U řešeného motoru je vylachování rovedeno ouze čistým vzduchem. Hodnoty měrných teelných kaacit vzduchu závislých na telotě jsou uvedeny v tab.16. Saliny, ve skutečnosti směs několika lynů, jsou nahrazeny jednou složkou, ke které jsou řiřazeny vlastnosti salin ze stechiometrické směsi. Zadávané hodnoty jsou určované za ředokladu, že saliny jsou složeny z 73% N 2, 13% CO 2, 13% H 2 O a 1% O 2. Měrná lynová konstanta salin je určena omocí vztahu 4 wi r sal = R (32) M 1 i Kde w i je zlomkový odíl a M i molární hmotnost dílčího lynu

49 Molární hmotnost je ak R M sal = (33) r sal R je univerzální lynová konstanta. Tab.15 Molekulární vlastnosti salin N 2 CO 2 H 2 O O 2 SPALINY % obsah M (kg / kmol) 28,01 44,01 18,02 32,00 27,56 r (J / kg.k) 295,1 Zadávaná měrná teelná kaacita za konstantního tlaku je Mayerovou rovnicí řeočtena z měrné teelné kaacity za konstantního objemu, která je zjištěna z uvedeného grafu. Obr. 28 Měrné teelné kaacity

50 Měrné teelné kaacity salin ro jednotlivé teloty jsou uvedeny v tabulce 16. Tab.16 Měrná teelná kaacita c 500 K 1000 K 1500 K 2000 K Měrná teelná kaacita salin,=konst (J/kg.K) Měrná teelná kaacita vzduchu,=konst (J/kg.K) Výočet a rychlost zkonvergování jednotlivých časových kroků je ovlivněna zadáním Courantova čísla. Tato hodnota je závislá na rychlosti roudění a v tomto říadě se hodnota ohybuje v rozmezí 4 až 13. Velikost časového kroku je 0, s, což odovídá jednomu stuni ootočení klikového hřídele. Ke konvergenci řešení jednoho časového kroku dochází řibližně mezi 350 až 500 iteracemi, řičemž růměrná doba jedné iterace činí kolem 4 s. Na celý výočet, ři oužití růměrné výočetní stanice, ak řiadá celková doba 4 až 6 dnů. Na obr. 29 je růběh residuií jednoho z řešených výočtů s atrnou konvergencí každého časového kroku. Obr. 29 Residua

51 3.3 Otimalizace navržených kanálů Pro otimalizaci jsou navrženy 4 varianty řešení v základu vycházející z varianty 1. Ve všech říadech jde o soustavu kanálů osanou v ka Na obr. 30 je schéma kanálů s hlavními rozměry určujícími základní tvar a vzájemnou olohu kanálů. Varianta 4 B - B A - A Varianta 1 Varianta 2 Varianta 3 Obr. 30 Základní tvary kanálů

52 U všech variant jsou oužita rozvodová data navržena v ka Varianty 1, 2 a 3 se odlišují rozdílnými sklony ředních vylachovacích kanálů viz. obr. 30. Varianta 4 je modifikace varianty 2, u které je změněn sklon k odélné rovině o 13 viz. obr Vyhodnocení výsledků Změny tvaru ředních (hlavních) vylachovacích kanálů mají vliv na vedení hlavního vylachovacího roudu a tím i na zůsob vyláchnutí válce a únik čerstvé nálně výfukovým kanálem. Do jaké míry ovlivní geometrie těchto kanálů jakost výlachu válce a tím i výkonové arametry motoru umožňuje sledování účinností, které byly osány v ka Určení množství čerstvé nálně či salin ve válci je ve Fluentu umožněno funkcí Volume integrals. Hmotnostní růtoky vzdušin se ak sledují omocí funkce Surface monitors. Výsledky účinností ro jednotlivé varianty jsou zracovány v tabulce 17. Tab.17 Hodnoty účinností Varianta 1 Varianta 2 Varianta 3 Varianta 4 M 1 (g) M y (g) 0, M x (g) 0, M z (g) η V η P η KVANT η KVAL β Z uvedené tabulky je možné osoudit vliv jednotlivých variant na kvalitu vyláchnutí válce. Z hlediska účinností je nejleší varianta

53 Další z možností osouzení vhodného tvaru kanálů je sledování trajektorií částic umožněné funkcí Path lines. Trajektorie naznačí směr vedeného roudu vzdušiny což vede k rychlé orientaci ve srávnosti určení tvaru a olohy kanálu. Ostré řechodové úhly či malá zaoblení v konstrukci tvaru kanálů mohou zůsobit vznik ztrátových vírů. Tyto se dají odhalit vizualizací vektorů rychlosti či intenzitami turbulencí. V říloze jsou vyobrazeny výsledky simulace varianty 2. V několika sekvencích ootočení klikového hřídele jsou znázorněny hmotnostní odíly salin ve 4 řezných rovinách. Úhel klikového hřídele je měřen od horní úvratě

54 4 Závěr Práce se zabývala řešením výměny obsahu válce dvoudobého motoru. Hlavním cílem bylo navrhnout hlavní rozměry a vzájemnou olohu výfukových a vylachovacích kanálů s ohledem na nejleší užitné arametry. V rvních krocích byl návrh ověřen orientačním teoretickým výočtem. Následná simulace v rogramu GT-Power ukázala dosažené růběhy výkonu a točivého momentu. Kvalita rocesu výměny obsahu válce je v dalších krocích ověřena výočtem v rogramu Fluent. V tomto rogramu byly řešeny celkem 4 varianty tvarů kanálů, u nichž byla hodnocena kvalita vylachování válce novou nální. Při řešení bylo řikročeno k několika zjednodušujícím ředokladům za účelem snížení komlikací a časové náročnosti. S řihlédnutím k tomuto faktu i ke konečné řesnosti řešení oužitých rogramů nelze výsledky brát jako absolutní řesné hodnoty. I řesto jsou výsledky simulací dobrým vodítkem ro výběr otimální varianty řešení tvarů kanálů. Vzhledem k veliké variabilitě oužitelných konstrukčních řešení nelze tvrdit, že vybrané rovedení motoru je to jediné a nejsrávnější, ale díky omoci moderních rogramových nástrojů jsem vybral řešení s nejlešími vlastnostmi

55 Seznam oužité literatury [1] VLK, F. : Teorie a konstrukce motocyklů. Brno, Nakladatelství a vydavatelství 2004 [2] JANSA, V. : Konstrukce motocyklů. Praha, SNTL 1960 [3] HUSÁK, P. : Motocykl s dvoudobým motorem. Praha 1978 [4] BEZDĚČNÝ, R.: Otimalizace sacího traktu motoru ML 636 ENE, Dilomová ráce. TUL 2005 [6] VYKOUKAL, R. : Dvoudobé motory vozidlové, SNTL, Praha 1957 [7] KOŽOUŠEK, J. : Teorie salovacích motorů, SNTL, Praha 1971 [8] KOŠŤÁL, J, SUK, B: Pístové salovací motory NČAV, Praha 1963 [9] JENNINGS, G. : Two-stroke Tuner s handbook, 1973 Použitý software: Fluent 6.1 Gambit GT-Power v6.0.0 Pro ENGINEER Wildfire2, Parametric Technology Cororation MathCAD 11, Mathsoft Inc. AutoCAD 2004, AutoDesk Inc

56 Seznam říloh Příloha č.1 - Sekvence vyobrazení z výočtu varianty 2 Příloha č.2 - Zdrojový kód UDF souboru Příloha č.3 - Hmotnostní růtoky vylachovacími kanály Příloha č.4 - Vyobrazení válce řešeného motoru Příloha č.5 - Výrobní výkres válce řešeného motoru Přílohy na datovém nosiči DVD 1. Modely kanálů vytvořené v ProEngineeru (.rt soubory) 2. Model vytvořený v Gambitu (.dbs soubory) 3. Data sítí (.msh soubory) 4. Data z Fluentu (.cas,. dat soubory) 5. Data z GT-Poweru (.gx soubor) 6. Výkres z AutoCADu (.dwg soubor)

57 Příloha č. 1 Obr.31 Schéma zobrazení řezů

58 Obr.32 Hmotnostní odíl salin

59 Obr.33 Hmotnostní odíl salin 149 Obr.34 Hmotnostní odíl salin

60 Obr.35 Hmotnostní odíl salin 189 Obr.36 Hmotnostní odíl salin

61 Obr.37 Hmotnostní odíl salin 234 Obr.38 Hmotnostní odíl salin

62 obr.39 Ukázka zobrazení trajektorií části

63 Příloha č. 2 Tab.18 Hmotnostní toky vylachovacími kanály KH ( ) Hmotnostní růtok lnicími kanály (kg/s) Var 1 Var 2 Var 3 Var

64

Cvičení z termomechaniky Cvičení 5.

Cvičení z termomechaniky Cvičení 5. Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon

Více

NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL

NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz

Více

Aproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny

Aproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně

Více

Obr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.

Obr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla. říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním

Více

Základy teorie vozidel a vozidlových motorů

Základy teorie vozidel a vozidlových motorů Základy teorie vozidel a vozidlových motorů Předmět Základy teorie vozidel a vozidlových motorů (ZM) obsahuje dvě hlavní kaitoly: vozidlové motory a vozidla. Kaitoly o vozidlových motorech ukazují ředevším

Více

PZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun

PZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů

Více

Numerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou

Numerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz

Více

V následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.

V následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok. 8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S

Více

Způsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie

Způsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího

Více

PRŮTOK PLYNU OTVOREM

PRŮTOK PLYNU OTVOREM PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy

Více

Nelineární model pneumatického pohonu

Nelineární model pneumatického pohonu XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,

Více

PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 1, 2

PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 1, 2 UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ AKULTA APLIKOVANÉ INORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení, část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 03 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního

Více

2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305

2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305 .3.6 Práce lynu Předoklady: 305 Děje v lynech nejčastěji zobrazujeme omocí diagramů grafů závislosti tlaku na objemu. Na x-ovou osu vynášíme objem a na y-ovou osu tlak. Př. : Na obrázku je nakreslen diagram

Více

Analytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii

Analytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii KM/GVS Geometrické vidění světa (Design) nalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii Použité značky a symboly R, C, Z obor reálných, komleních, celých čísel geometrický vektor R n aritmetický vektor

Více

VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY

VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY Vlhký vzduch - vlhký vzduch je směsí suchého vzduchu a vodní áry okuující solečný objem - homogenní směs nastává okud je voda ve směsi v lynném stavu - heterogenní směs ve

Více

Termodynamické základy ocelářských pochodů

Termodynamické základy ocelářských pochodů 29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických

Více

Teplovzdušné motory motory budoucnosti

Teplovzdušné motory motory budoucnosti Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra energetiky Telovzdušné motory motory budoucnosti Text byl vyracován s odorou rojektu CZ.1.07/1.1.00/08.0010 Inovace odborného vzdělávání

Více

7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU

7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která

Více

Příloha-výpočet motoru

Příloha-výpočet motoru Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ

Více

Aleš Lalík Septima A 2003/04 SPALOVACÍ MOTORY SEMINÁRNÍ PRÁCE FYZIKÁLNÍ SEMINÁŘ

Aleš Lalík Septima A 2003/04 SPALOVACÍ MOTORY SEMINÁRNÍ PRÁCE FYZIKÁLNÍ SEMINÁŘ Aleš Lalík Setima A 2003/04 SPALOVACÍ MOTORY SEMINÁRNÍ PRÁCE FYZIKÁLNÍ SEMINÁŘ Obsah. Úvod. Historie... 3 2. Základní ojmy 2. Zdvihový objem válce a zdvihový oměr... 5 2.2 Komresní oměr... 6 2.3 Střední

Více

Oddělení technické elektrochemie, A037. LABORATORNÍ PRÁCE č.9 CYKLICKÁ VOLTAMETRIE

Oddělení technické elektrochemie, A037. LABORATORNÍ PRÁCE č.9 CYKLICKÁ VOLTAMETRIE ÚSTV NORGNIKÉ THNOLOGI Oddělení technické elektrochemie, 037 LBORTORNÍ PRÁ č.9 YKLIKÁ VOLTMTRI yklická voltametrie yklická voltametrie atří do skuiny otenciodynamických exerimentálních metod. Ty doznaly

Více

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

HYDROPNEUMATICKÝ VAKOVÝ AKUMULÁTOR

HYDROPNEUMATICKÝ VAKOVÝ AKUMULÁTOR HYDROPNEUMATICKÝ AKOÝ AKUMULÁTOR OSP 050 ŠEOBECNÉ INFORMACE ýočet hydroneumatického akumulátoru ZÁKLADNÍ INFORMACE Při výočtu hydroneumatického akumulátoru se vychází ze stavové změny lynu v akumulátoru.

Více

Směrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy

Směrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The

Více

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro

Více

Pokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými

Pokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými 1 Pracovní úkoly 1. Změřte závislost indexu lomu vzduchu na tlaku n(). 2. Závislost n() zracujte graficky. Vyneste také závislost závislost vlnové délky sodíkové čáry na indexu lomu vzduchu λ(n). Proveďte

Více

VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6

VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6 UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6 Entalická bilance výměníků tela Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní

Více

Systémové struktury - základní formy spojování systémů

Systémové struktury - základní formy spojování systémů Systémové struktury - základní formy sojování systémů Základní informace Při řešení ať již analytických nebo syntetických úloh se zravidla setkáváme s komlikovanými systémovými strukturami. Tato lekce

Více

ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ

ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ Některé z možných uspořádání motoru se společnými ventily pro sání i výfuk v hlavě válce: 1 ČTYŘDOBÝ

Více

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2 Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav ozemního stavitelství BH059 Teelná technika budov Konzultace č. 2 Zadání P6 zadáno na 2 konzultaci, P7 bude zadáno Průběh telot v konstrukci Kondenzace

Více

V p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma :

V p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma : Jednoduché vratné děje ideálního lynu ) Děj izoter mický ( = ) Za ředokladu konstantní teloty se stavová rovnice ro zadané množství lynu změní na známý zákon Boylův-Mariottův, která říká, že součin tlaku

Více

ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE

ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE LABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE (111) B Měření secifického ovrchu sorbentů Vedoucí ráce: Doc. Ing. Bohumír Dvořák, CSc. Umístění ráce: S31 1 MĚŘENÍ SPECIFICKÉHO POVRCHU SORBENTŮ 1. CÍL PRÁCE

Více

K141 HY3V (VM) Neustálené proudění v potrubích

K141 HY3V (VM) Neustálené proudění v potrubích Neustálené roudění v tlakových otrubích K4 HY3 (M) Neustálené roudění v otrubích 0 ÚOD Ustálené roudění ouze rostorové změny Neustálené roudění nejen rostorové, ale i časové změny vznik ři jakýchkoliv

Více

Předpjatý beton Přednáška 6

Předpjatý beton Přednáška 6 Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu

Více

Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat

Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je

Více

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů

Více

Stabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)

Stabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla) Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1

Více

6. Vliv způsobu provozu uzlu transformátoru na zemní poruchy

6. Vliv způsobu provozu uzlu transformátoru na zemní poruchy 6. Vliv zůsobu rovozu uzlu transformátoru na zemní oruchy Zemní oruchou se rozumí sojení jedné nebo více fází se zemí. Zemní orucha může být zůsobena řeskokem na izolátoru, růrazem evné izolace, ádem řetrženého

Více

Téma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV

Téma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola

Více

Způsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost

Způsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány

Více

3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody

3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody 3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.

Více

Dynamické programování

Dynamické programování ALG Dynamické rogramování Nejdelší rostoucí odoslounost Otimální ořadí násobení matic Nejdelší rostoucí odoslounost Z dané oslounosti vyberte co nejdelší rostoucí odoslounost. 5 4 9 5 8 6 7 Řešení: 4 5

Více

Termodynamika ideálního plynu

Termodynamika ideálního plynu Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu

Více

Větrání hromadných garáží

Větrání hromadných garáží ětrání hromadných garáží Domácí ředis: ČSN 73 6058 Hromadné garáže, základní ustanovení, latná od r. 1987 Zahraniční ředisy: ÖNORM H 6003 Lüftungstechnische Anlagen für Garagen. Grundlagen, Planung, Dimensionierung,

Více

Povrchová vs. hloubková filtrace. Princip filtrace. Povrchová (koláčová) filtrace. Typy filtrů. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob

Povrchová vs. hloubková filtrace. Princip filtrace. Povrchová (koláčová) filtrace. Typy filtrů. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob Tekutiny Dorava tekutin Filtrace Princi iltrace Povrchová vs. hloubková iltrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní iltrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrát Filtrační koláč Filtrační řeážka Tyy

Více

Národní informační středisko pro podporu jakosti

Národní informační středisko pro podporu jakosti Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef

Více

4 Ztráty tlaku v trubce s výplní

4 Ztráty tlaku v trubce s výplní 4 Ztráty tlaku v trubce s výlní Miloslav Ludvík, Milan Jahoda I Základní vztahy a definice Proudění kaaliny či lynu nehybnou vrstvou částic má řadu alikací v chemické technologii. Částice tvořící vrstvu

Více

Výpo ty Výpo et hmotnostní koncentrace zne ující látky ,

Výpo ty Výpo et hmotnostní koncentrace zne ující látky , "Zracováno odle Skácel F. - Tekáč.: Podklady ro Ministerstvo životního rostředí k rovádění Protokolu o PRTR - řehled etod ěření a identifikace látek sledovaných odle Protokolu o registrech úniků a řenosů

Více

03 Návrh pojistného a zabezpečovacího zařízení

03 Návrh pojistného a zabezpečovacího zařízení 03 Návrh ojistného a zabezečovacího zařízení Roman Vavřička ČVUT v raze, Fakulta strojní Ústav techniky rostředí 1/14 htt://ut.fs.cvut.cz Roman.Vavricka@fs.cvut.cz ojistné zařízení chrání zdroj tela roti

Více

Univerzita Pardubice FAKULTA CHEMICKO TECHNOLOGICKÁ

Univerzita Pardubice FAKULTA CHEMICKO TECHNOLOGICKÁ Univerzita Pardubice FAKULA CHEMICKO ECHNOLOGICKÁ MEODY S LAENNÍMI PROMĚNNÝMI A KLASIFIKAČNÍ MEODY SEMINÁRNÍ PRÁCE LICENČNÍHO SUDIA Statistické zracování dat ři kontrole jakosti Ing. Karel Dráela, CSc.

Více

Úvod do laserové techniky KFE FJFI ČVUT Praha Michal Němec, 2014

Úvod do laserové techniky KFE FJFI ČVUT Praha Michal Němec, 2014 Laser je řístroj, který generuje elektromagnetické záření monochromatické, směrované (s malou rozbíhavostí), koherentní, vysoce energetické, výkonné, s velkým jasem Základní konstrukční součásti evnolátkového

Více

CVIČENÍ 4 - PROVOZNÍ STAVY VZDUCHOTECHNICKÉ JEDNOTKY

CVIČENÍ 4 - PROVOZNÍ STAVY VZDUCHOTECHNICKÉ JEDNOTKY CVIČENÍ 4 - PROVOZNÍ STAVY VZDUCHOTECHNICKÉ JEDNOTKY - ři zracování tohoto cvičení studenti naváží na cvičení č.4 a č.5 - oužijí zejména vstuní údaje ze cvičení č.4, u kterých bude třeba sladit kombinaci

Více

ADC (ADS) AIR DATA COMPUTER ( AIR DATA SYSTEM ) Aerometrický počítač, Aerometrický systém. V současné době se používá DADC Digital Air data computer

ADC (ADS) AIR DATA COMPUTER ( AIR DATA SYSTEM ) Aerometrický počítač, Aerometrický systém. V současné době se používá DADC Digital Air data computer ADC (ADS) AIR DATA COPUTER ( AIR DATA SYSTE ) Aerometrický očítač, Aerometrický systém V současné době se oužívá DADC Digital Air data comuter Slouží ke snímání a komlexnímu zracování aerometrických a

Více

Kruhový děj s plynem

Kruhový děj s plynem .. Kruhový děj s lynem Předoklady: 0 Chceme využít skutečnost, že lyn koná ři rozínání ráci, na konstrukci motoru. Nejjednodušší možnost: Pustíme nafouknutý balónek. Balónek se vyfukuje, vytlačuje vzduch

Více

PŘEPLŇOVÁNÍ PÍSTOVÝCH SPALOVACÍCH MOTORŮ

PŘEPLŇOVÁNÍ PÍSTOVÝCH SPALOVACÍCH MOTORŮ PŘEŇOVÁNÍ PÍSOVÝCH SPALOVACÍCH MOORŮ Účinnou cestou ke zvyšování výkonů PSM je zvyšování středního efektivního tlaku oběhu e oocí řelňování. Současně se tí zravidla zvyšuje i celková účinnost otoru. Zvyšování

Více

Obrázek1:Nevratnáexpanzeplynupřesporéznípřepážkudooblastisnižšímtlakem p 2 < p 1

Obrázek1:Nevratnáexpanzeplynupřesporéznípřepážkudooblastisnižšímtlakem p 2 < p 1 Joule-Thomsonův jev Fyzikální raktikum z molekulové fyziky a termodynamiky Teoretický rozbor Entalie lynu Při Joule-Thomsonově jevu dochází k nevratné exanzi lynů do rostředí s nižším tlakem. Pro ilustraci

Více

Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ

Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ EduCom Tento materiál vznikl jako součást rojektu EduCom, který je solufinancován Evroským sociálním fondem a státním rozočtem ČR. Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Jan Jersák Technická

Více

Fyzikální chemie. 1.2 Termodynamika

Fyzikální chemie. 1.2 Termodynamika Fyzikální chemie. ermodynamika Mgr. Sylvie Pavloková Letní semestr 07/08 děj izotermický izobarický izochorický konstantní V ermodynamika rvní termodynamický zákon (zákon zachování energie): U Q + W izotermický

Více

KRUHOVÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM. Studijní text pro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku. Přemysl Šedivý. 1 Základní pojmy 2

KRUHOVÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM. Studijní text pro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku. Přemysl Šedivý. 1 Základní pojmy 2 Obsah KRUHOÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM Studijní text ro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku Přemysl Šedivý Základní ojmy ztahy užívané ři oisu kruhových dějů s ideálním lynem Přehled základních dějů v ideálním

Více

Obvodové rovnice v časové oblasti a v operátorovém (i frekvenčním) tvaru

Obvodové rovnice v časové oblasti a v operátorovém (i frekvenčním) tvaru Obvodové rovnice v časové oblasti a v oerátorovém (i frekvenčním) tvaru EO Přednáška 5 Pavel Máša - 5. řednáška ÚVODEM V ředchozím semestru jsme se seznámili s obvodovými rovnicemi v SUS a HUS Jak se liší,

Více

HYDROMECHANIKA 3. HYDRODYNAMIKA

HYDROMECHANIKA 3. HYDRODYNAMIKA . HYDRODYNAMIKA Hydrodynamika - část hydromechaniky zabývající se říčinami a důsledky ohybu kaalin. ZÁKLADY PROUDĚNÍ Stavové veličiny roudění Hustota tekutin [kgm - ] Tlak [Pa] Telota T [K] Rychlost [ms

Více

ZKOUŠENÍ A DIMENZOVÁNÍ CHLADICÍCH STROPŮ

ZKOUŠENÍ A DIMENZOVÁNÍ CHLADICÍCH STROPŮ ZKOUŠENÍ A DIMENZOVÁNÍ CHLADICÍCH STROPŮ Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta ojní, Ústav techniky rostředí Technická 4, 166 07 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz ANOTACE Článek učně oisuje

Více

Postup řešení: Výkon na hnacích kolech se stanoví podle vztahu: = [W] (SV1.1)

Postup řešení: Výkon na hnacích kolech se stanoví podle vztahu: = [W] (SV1.1) říklad S1 Stanovte potřebný výkon spalovacího motoru siničního vozidla pro jízdu do stoupání 0 % rychlostí 50 km.h -1 za bezvětří. arametry silničního vozidla jsou: Tab S1.1: arametry zadání: G 9,8. 10

Více

Laplaceova transformace.

Laplaceova transformace. Lalaceova transformace - studijní text ro cvičení v ředmětu Matematika -. Studijní materiál byl řiraven racovníky katedry E. Novákovou, M. Hyánkovou a L. Průchou za odory grantu IG ČVUT č. 300043 a v rámci

Více

HYDROMECHANICKÉ PROCESY. Doprava tekutin Čerpadla a kompresory (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D.

HYDROMECHANICKÉ PROCESY. Doprava tekutin Čerpadla a kompresory (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. HROMECHANICKÉ PROCES orava tekti Čeradla a komresory (ředáška) oc. Ig. Tomáš Jirot, Ph.. (e-mail: Tomas.Jirot@fs.cvt.cz, tel.: 435 68) ČERPALA Základy teorie čeradel Základí rozděleí čeradel Hydrostatická

Více

Základní parametry a vlastnosti profilu vačky

Základní parametry a vlastnosti profilu vačky A zdvih ventilu B časování při 1mm zdvihu C časování při vymezení ventilové vůle D vůle ventilu Plnost profilu vačky má zásadní vliv na výkonové parametry motoru. V případě symetrického profilu se hodnota

Více

STRUKTURA A VLASTNOSTI PLYNŮ

STRUKTURA A VLASTNOSTI PLYNŮ I N E S I C E D O R O Z O J E Z D Ě L Á Á N Í SRUKURA A LASNOSI PLYNŮ. Ideální lyn ředstavuje model ideálního lynu, který často oužíváme k oisu různých dějů. Naříklad ozději ředokládáme, že všechny molekuly

Více

Řetězy Vysokovýkonné IWIS DIN 8187

Řetězy Vysokovýkonné IWIS DIN 8187 Vysokovýkonné válečkové řetězy IWIS Přednosti a výhody Všechny komonenty jsou vyrobeny z vysokojakostních ušlechtilých ocelí s maximální řesností. V souladu s ředokládaným namáháním komonentu jsou teelně

Více

ELEKTRICKÝ SILNOPROUDÝ ROZVOD V PRŮMYSLOVÝCH PROVOZOVNÁCH

ELEKTRICKÝ SILNOPROUDÝ ROZVOD V PRŮMYSLOVÝCH PROVOZOVNÁCH VŠB TU Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektrotechniky ELEKTRCKÝ SLNOPROUDÝ ROZVOD V PRŮMYSLOVÝCH PROVOZOVNÁCH 1. ZÁKLADNÍ USTANOVENÍ, NÁZVOSLOVÍ 2. STUPNĚ DODÁVKY ELEKTRCKÉ ENERGE

Více

VYHODNOCENÍ MĚŘENÍ (varianta "soulodí")

VYHODNOCENÍ MĚŘENÍ (varianta soulodí) VYHODNOCENÍ MĚŘENÍ (varanta "soulodí") Měřl (Jméno, Příjmení, skuna):... Datum:... Vyhodnocení hydrometrckého měření na Berounce (soulodí) Z vyočtených rychlostí ve všech bodech svslce určíme střední svslcovou

Více

ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ

ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská

Více

KLUZNÁ LOŽISKA. p s. Maximální měrný tlak p Max (MPa) Střední měrný tlak p s (Mpa) Obvodová rychlost v (m/s) Součin p s a v. v 60

KLUZNÁ LOŽISKA. p s. Maximální měrný tlak p Max (MPa) Střední měrný tlak p s (Mpa) Obvodová rychlost v (m/s) Součin p s a v. v 60 KLUZNÁ LOŽIKA U PM oužití ro uložení ojnic, klikovýc a vačkovýc řídelů, vaadel a kol rovodů, Zde dnes výradně kluná ložiska s řívodem tlakovéo maacío oleje. Pro rvní návr se oužívá nejjednoduššíc metod

Více

Experimentální ověření modelu dvojčinného pneumomotoru

Experimentální ověření modelu dvojčinného pneumomotoru Exerientální ověření odelu dvojčinného neuootoru vořák, Lukáš Ing., Katedra hydroechaniky a hydraulických zařízení, Fakulta strojní, Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, 7. listoadu 5, Ostrava

Více

Obecné informace. Oběhová čerpadla. Typový identifikační klíč. Výkonové křivky GRUNDFOS ALPHA+ GRUNDFOS ALPHA+ Oběhová čerpadla.

Obecné informace. Oběhová čerpadla. Typový identifikační klíč. Výkonové křivky GRUNDFOS ALPHA+ GRUNDFOS ALPHA+ Oběhová čerpadla. Čeradla ředstavují komletní konstrukční řadu oběhových čeradel s integrovaným systémem řízení odle diferenčního tlaku, který umožňuje řizůsobení výkonu čeradla aktuálním rovozním ožadavkům dané soustavy.

Více

můžeme toto číslo považovat za pravděpodobnost jevu A.

můžeme toto číslo považovat za pravděpodobnost jevu A. RAVDĚODOBNOST - matematická discilína, která se zabývá studiem zákonitostí, jimiž se řídí hromadné náhodné jevy - vytváří ravděodobnostní modely, omocí nichž se snaží ostihnout náhodné rocesy. Náhodné

Více

Ústav automobilního a dopravního inženýrství PODPORA CVIČENÍ. Ing. Jan Vančura Ústav automobilního a dopravního inženýrství FSI VUTBR

Ústav automobilního a dopravního inženýrství PODPORA CVIČENÍ. Ing. Jan Vančura Ústav automobilního a dopravního inženýrství FSI VUTBR PODPORA CVIČENÍ 1 Sací systém spalovacího motoru zabezpečuje přívod nové náplně do válců motoru. Vzduchu u motorů vznětových a u motorů zážehových s přímým vstřikem paliva do válce motoru. U motorů s vnější

Více

Úvěr a úvěrové výpočty 1

Úvěr a úvěrové výpočty 1 Modely analýzy a syntézy lánů MAF/KIV) Přednáška 8 Úvěr a úvěrové výočty 1 1 Rovnice úvěru V minulých řednáškách byla ro stav dluhu oužívána rovnice 1), kde ředokládáme, že N > : d = a b + = k > N. d./

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÍSTNÍ

Více

7. Měření dutých objemů pomocí komprese plynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol 1: Určete objem skleněné láhve s kohoutem kompresí plynu.

7. Měření dutých objemů pomocí komprese plynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol 1: Určete objem skleněné láhve s kohoutem kompresí plynu. 7. Měření dutých objemů omocí komrese lynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol : Určete objem skleněné láhve s kohoutem komresí lynu. Pomůcky Měřený objem (láhev s kohoutem), seciální lynová byreta

Více

Základy elektrických pohonů, oteplování,ochlazování motorů

Základy elektrických pohonů, oteplování,ochlazování motorů Základy elektrických ohonů, otelování,ochlazování motorů Určeno ro studenty kombinované formy FS, ředmětu Elektrotechnika II an Dudek únor 2007 Elektrický ohon Definice (dle ČSN 34 5170): Elektrický ohon

Více

MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR. Petr BERNAT VŠB - TU Ostrava, katedra elektrických strojů a přístrojů

MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR. Petr BERNAT VŠB - TU Ostrava, katedra elektrických strojů a přístrojů MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSAVĚ MĚNIČ - MOOR Petr BERNA VŠB - U Ostrava, katedra elektrických strojů a řístrojů Nástu regulovaných ohonů s asynchronními motory naájenými z měničů frekvence řináší kromě nesorných

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES VYUŽITÍ INTEGRAČNÍ METODY PRO MĚŘENÍ PRŮTOKU

Více

Procesy ve spalovacích motorech

Procesy ve spalovacích motorech Procesy ve spalovacích motorech Spalovací motory přeměňují energii chemicky vázanou v palivu na mechanickou práci. Výkon, který motory vytvářejí, vzniká přeměnou chemické energie vázané v palivu na teplo

Více

Mechanická účinnost PSM

Mechanická účinnost PSM KATEDRA OZIDEL A MOTORŮ Mecanická účinnost PSM #/4 Karel Páv Koeficient tření f Tribologie, součinitel tření / Stribeckova křivka Třecí síla: F t sign w f F n Hydrodynamické tření Smíšené olosucé tření

Více

7 Usazování. I Základní vztahy a definice. Lenka Schreiberová, Pavlína Basařová

7 Usazování. I Základní vztahy a definice. Lenka Schreiberová, Pavlína Basařová 7 Usazování Lenka Schreiberová, Pavlína Basařová I Základní vztahy a definice Usazování neboli sedimentace slouží k oddělování částic od tekutiny v gravitačním oli. Hustota částic se roto musí lišit od

Více

Markovovy řetězce se spojitým časem CTMC (Continuous time Markov Chain)

Markovovy řetězce se spojitým časem CTMC (Continuous time Markov Chain) Markovovy řetězce se soitým časem CTMC (Continuous time Markov Chain) 3 5 1 4 Markovovy rocesy X Diskrétní stavový rostor Soitý obor arametru t { } S e1, e,, en t R t 0 0 t 1 t t 3 t Proces e Markovův

Více

ze dne 2016, Nejlepší dostupné technologie v oblasti zneškodňování odpadních vod a podmínky jejich použití

ze dne 2016, Nejlepší dostupné technologie v oblasti zneškodňování odpadních vod a podmínky jejich použití I I I. N á v r h N A Ř Í Z E N Í V L Á D Y ze dne 2016, kterým se mění nařízení vlády č. 401/2015 Sb., o ukazatelích a hodnotách říustného znečištění ovrchových vod a odadních vod, náležitech ovolení k

Více

GEOMETRICKÉ PROJEKCE. Petra Surynková, Yulianna Tolkunova

GEOMETRICKÉ PROJEKCE. Petra Surynková, Yulianna Tolkunova GEOMETRICKÉ PROJEKCE S VYUŽITÍM 3D POČÍTAČOVÉHO MODELOVÁNÍ Petra Surynková, Yulianna Tolkunova Článek ojednává o realizovaných metodách inovace výuky deskritivní geometrie na Matematicko-fyzikální fakultě

Více

TERMIKA VIII. Joule uv a Thompson uv pokus pro reálné plyny

TERMIKA VIII. Joule uv a Thompson uv pokus pro reálné plyny TERMIKA VIII Maxwellova rovnovážná rozdělovací funkce rychlostí Joule uv a Thomson uv okus ro reálné lyny 1 Maxwellova rovnovážná rozdělovací funkce rychlostí Maxwellova rychlostní rozdělovací funkce se

Více

Předpjatý beton Přednáška 12

Předpjatý beton Přednáška 12 Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od

Více

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí 133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola

Více

Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ

Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Tento materiál vznikl jako součást rojektu, který je solufinancován Evroským sociálním fondem a státním rozočtem ČR. Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Technická univerzita v Liberci Technologie

Více

Válečkové řetězy. Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.

Válečkové řetězy. Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter. Válečkové řetězy Technické úaje IN 8187 Hlavními rvky válečkového řevoového řetězu jsou: Boční tvarované estičky vzálené o sebe o šířku () Čey válečků s růměrem () Válečky o růměru () Vzálenost čeů určuje

Více

4EK311 Operační výzkum. 7. Modely řízení zásob

4EK311 Operační výzkum. 7. Modely řízení zásob 4EK311 Oerační výzkum 7. Modely řízení zásob 7. Zásobovací rocesy otávka objednávka Firma Prodejna výdej Firemní sklad dodávka Dodavatel Velkosklad Mgr. Sekničková Jana, Ph.D. 2 7. Charakter otávky Potávka

Více

T8OOV 03 STANOVENÍ PLYNNÝCH EMISÍ ORGANICKÝCH ROZPOUŠTĚDEL V ODPADNÍM VZDUCHU

T8OOV 03 STANOVENÍ PLYNNÝCH EMISÍ ORGANICKÝCH ROZPOUŠTĚDEL V ODPADNÍM VZDUCHU ávody na laboratorní cvičení z ředmětu T8OOV Ochrana ovzduší T8OOV 03 STAOVEÍ PLYÝCH EMISÍ ORGAICKÝCH ROZPOUŠTĚDEL V ODPADÍM VZDUCHU 3.1. ÚVOD Stanovení sočívá v adsorci ar těkavých organických látek na

Více

1.3.3 Přímky a polopřímky

1.3.3 Přímky a polopřímky 1.3.3 římky a olořímky ředoklady: 010302 edagogická oznámka: oslední říklad je oakování řeočtu řes jednotku. okud hodina robíhá dobře, dostanete se k němu řed koncem hodiny. edagogická oznámka: Nakreslím

Více

7 Usazování. I Základní vztahy a definice. ρ p a ρ - hustoty částice a prostředí, g - gravitační zrychlení, υ - okamžitá rychlost částice

7 Usazování. I Základní vztahy a definice. ρ p a ρ - hustoty částice a prostředí, g - gravitační zrychlení, υ - okamžitá rychlost částice 7 Usazování Lenka Schreiberová I Základní vztahy a definice Usazování neboli sedimentace slouží k oddělování částic od tekutiny v oli hmotnostní síly. Hustota částic se roto musí lišit od hustoty tekutého

Více

Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební

Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební stavební obzor 9 10/2014 115 Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních

Více

VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov

VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov Termo realizaci inovovaných technicko-ekonomických VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízen zení budov Vodní ára - VP Vaříme a dodáváme vodní áru VP: mokrou, suchou, sytou, řehřátou nízkotlakou, středotlakou

Více