Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé cylindrické dutiny
|
|
- Daniel Müller
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Building and Environment, Svazek. 26, č. 2, s , Printed in Great Britain /91 $ Pergamon Press pic. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé cylindrické dutiny MOIRA A. WILSON* W. D. HOFF * CHRISTOPHER HALLf Absorpce vody z cylindrické dutiny je probírána z hlediska teorie absorpce vody porézními materiály. Proces absorpce se analyzuje v souvislosti s modelem strmé mokré fronty. Teorie i experimenty ukazují, že kumulativní absorpce z cylindrického zdroje se mění jako t 1/2 s limitou t 0 a časový úsek, pro nějž se pozoruje chování t 1/2, se zvyšuje s poloměrem zdroje. Vytvoříme jednoduchou, dvoučlennou aproximaci rovnice, která popisuje absorpci vody z cylindrické dutiny v delších časových úsecích. Na experimentální výsledky s hliněnou cihlou, provzdušněným betonem a maltou se aplikují tři metody analýzy dat, z nichž dostaneme odhad vodní sorptivity těchto materiálů. 1. ÚVOD POHYB vody v porézních stavebních materiálech má významný vliv na stavby. Během stavebního procesu má pohyb vody v mokré technologii cihloví a omítky důležitý význam například pro kvalitu spojení mezi maltou, omítkou a substráty. V dokončených stavbách je mnoho procesů, jež způsobují zvětrávání a rozklad materiálů, řízeno pohybem vody napříč stavební strukturou. Účelem tohoto dokumentu je poskytnout další experimentální ověření teorie kapilární absorpce vody, k níž dochází v porézních stavebních materiálech. Rádi bychom ukázali, jaký způsobem charakterizovat schopnost takových materiálů absorbovat vodu, což provedeme měřením míry absorpce vody z cylindrické dutiny. To se někdy navrhuje jako praktická metoda pro použití na staveništi. Sorptivita [1] se ukázala jako pravděpodobně nejužitečnější jednotlivý parametr, který popisuje dynamiku vlhkosti ve stavebních materiálech. Když je voda absorbována horizontálně čelem dlouhého hranolu vytvořeného z porézního materiálu s paralelními stranami, bude kumulované absorbované množství na jednotku infiltrační plochy označeno jako i a popsáno rovnicí (1) kde S je sorptivita a t je uplynulý čas. Sorptivita tudíž charakterizuje absorpci a přenos kapilární vody ve stavebních materiálech. Má svůj význam v analýze vodních absorpčních procesů, jako je například stanovení času na nasycení povrchu struktury budovy v dešti, který je hnán větrem [2]. Postup měření sorptivity materiálů byl standardizován [1, 3, 4]. V laboratoři se konstantně k tomuto účelu používají jednorozměrné geometrie. Na staveništi však často není možné vytvořit podmínky pro jednosměrnou absorpci vody a tudíž je zapotřebí technika dvou či třídimenzionálního toku, kterou je možné vztáhnout na etablovanou teorii kapilárního pohybu vody. Testovací procedury používané ke studiu vlastností přenosu vody materiálů používaných na staveništi jsou založeny na zkušenostech a mají komplexní absorpční geometrie. Jedním z testů používaných v betonové technologii je Počáteční absorpce povrchu (ISA Initial Surface Absorption). V jednom z raných dokumentů této řady [5] byl tento test analyzován v rámci teorie nenasyceného toku. Dalším empirickým testem používaným u betonu je Figgův test [6], který zahrnuje měření míry absorpce vody z cylindrické dutiny vyvrtané do povrchu materiálu. Figgův test se podobá absorpci z opravdového cylindrického zdroje, avšak je komplikovanější z důvodu účinku dodatečné absorpce působící ve spodní části otvoru. Geometrie jsou srovnány na obr. 1. Radiální tok vody z cylindrické dutiny byl analyzován Philipem [7]. V následující části ukážeme, že v krátkých časových úsecích se tento typ dvourozměrné absorpce přibližně podobá jednorozměrnému chování. Dále ukážeme, že rovnici popisující tok z cylindrického zdroje je možné užitečně aproximovat hlavními členy polynomu. 2. TEORETICKÉ ZÁKLADY 2.1. Strmá mokrá fronta jako model absorpce vody Předpokládá se model strmé mokré fronty [5, 7], ve kterém jsou kapilární potenciál infiltračního povrchu,, a * Department of Building Engineering, UMIST, PO Box 88, Manchester M60 1QD, U.K. t Schlumberger Cambridge Research, PO Box 153, Cambridge, CB3 0HG and Robinson College, Adams Road, Cambridge CB3 9AN, U.K. 143
2 (6) 144 M. A. Wilson et al. povrchem dutiny je dána rovnicí (6) kde r 0 je poloměrem dutiny a r je poloměr mokré fronty. Dvojitou integrací rovnice (5) dostaneme (7) kde konstanty A a B je možné určit z hodnoty infiltračním povrchu a povrchu mokré fronty, respektive. Kombinací tohoto řešení s rovnicí (6) dostaneme na a (8) Kumulativní objem absorbované vody, i, na jednotku plochy cylindrické infiltrační plochy je dán Obr. 1. Srovnání geometrie postupu mokré fronty ze (a) skutečného cylindrického zdroje a (b) ve Figgově testu. Kombinací rovnice (8) a (9) dostaneme (9) a na povrchu mokré fronty, konstantní. Definujeme a označíme obsah vody na jednotku objemu materiálu. V oblasti smáčeného povrchu je konstanta,. Před mokrou frontou si udržuje svoji původní hodnotu,. V případě původně suchého vzorku tento pouze přibližně odpovídá poréznosti objemové frakce f. V praxi je známo [8], že určité množství vzduchu se zachytí v materiálu během absorpce vody a je tedy menší než naměřená nasycená vakuová poréznost. Na nižší hodnotu poréznosti se tento dokument odkazuje jako na efektivní poréznost. U horizontálního procesu absorpce je možné vliv gravitace zanedbat a je možné zapsat Darcyho zákon pro tok vody nenasyceným porézním médiem (2) kde u je vektor rychlosti toku a K je hydraulická vodivost, která závisí na místním obsahu vlhkosti. Kombinací rovnice (2) s rovnicí kontinuity dostaneme pro konstantu. Tudíž což je Laplaceova rovnice. Laplaceho rovnice v cylindrických koordinátách pro radiální tok je Vezmeme-li v úvahu pouze radiální tok vody z cylindrické dutiny, rychlost nasávání, v 0, vody napříč (3) (4) (5) Definujeme bezrozměrné proměnné Jelikož v 0 = di/dt při integraci rovnice (10) a kombinací s rovnicí (11) dostaneme a (10) (11) (12) (13) Graf rovnice (13) je na obr. 2. Při velmi malých hodnotách, jak vidíme na obr. 2. Odklon od linearity nastane v T 0,03. Jelikož di/dt = V, vyplývá z toho, že v raná období I = (2T) 1/2. Je možné ukázat [9], že pro absorpci strmé mokré fronty (14) a tudíž v těchto raných obdobích a [rovnice (1)] pro absorpci z cylindrické dutiny. Jsou to stejné zákony, které v každém okamžiku řídí jednorozměrnou absorpci. Odklon od d log V/d log T od počátečního sklonu 0,5 v bezrozměrném čase T 0,03 (obr. 2) se mění na čas t c, který závisí na sorptivitě, poloměru dutiny a poréznosti, tudíž: (15)
3 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech X 145 log T Obr. 2. Odchylka log V versus log T podle definice rovnicí (13) pro absorpci vody napříč cylindrickou infiltrační plochou do semiinfinitního pevného bloku. t c je je maximum uplynulého času, pro nějž lze uvažovat pseudo jednorozměrné chování. Rozložením logaritmu v rovnici (12) a zachováním členů až do I 2 dostaneme (16) první dva členy polynomického Definicí a kombinací rovnic (11) a (13) dostaneme Podobně je možné kombinovat rovnice (11) a (12), čímž dostaneme teoretickou funkci i(t) (19) Pro a tudíž (20) (17) Na obr. 3 srovnáváme i vypočítané tímto způsobem s rovnicí (18). Vidíme, že dvoučlenná rovnice je rozumně dobrou aproximací. Je obzvláště užitečné, že dobrá shoda zobrazená mezi těmito dvěma křivkami na Rozložením rovnice (17), nahrazením rovnice (11) pro I a T a zachováním pouze prvních dvou členů dostaneme (18) Obr. 3. Porovnání rovnice (20), křivka b, s aproximací, rovnice (18), křivka a. Křivky byly vypočítány pomocí S = 1,04 mm min -1/2, f = 0,26 a r 0 = 17,8 mm
4 146 M. A. Wilson et al. obr. 3 se rozšiřuje na velké hodnoty i a t. Platnost rozložení v derivaci rovnice (18) naznačuje, že polynomální interpolace nemusí být pro vyšší hodnoty I a T (a tedy i a t) uspokojující. Počítačová analýza, která porovnává teorii s experimentálními daty, však ukazuje, že dobrou shodu dostaneme až do relativně velkých hodnot i a t, pokud použijeme dvoučlennou rovnici. Rovnici (19) je možné použít k určení odchylek rychlosti nasávání v 0 s různými hodnotami r 0 zobrazenými na obr Analytické techniky určení sorptivity z dat radiální absorpce vody V návaznosti na teoretickou analýzu v předchozí části navrhujeme, že v praxi existují tři způsoby, v nichž je možné údaje o sorptivitě odvodit z absorpčních dat vody, které jsme získali v radiální geometrii. První a nejpřímější metodou analýzy je vložení experimentálních dat i(t) do rovnice (18) pomocí metody nejmenších čtverců. Hodnota koeficientu t 1/2 ve výsledné dvoučlenné rovnici dodá sorptivitu přímo. (Koeficient členu v t v principu dodá také efektivní poréznost I, ačkoliv přesnost nemusí být příliš vysoká.) Druhou možností je využít přibližně lineárního vztahu mezi i a t v krátkých časových úsecích. Charakteristický čas pro jednorozměrné chování, které popisuje rovnice (15), je spíše příliš krátký (typicky méně než jedna minuta) na to, aby bylo možné provádět měření u většiny cihlových či blokových materiálů. Prohlédnete-li si obr. 2, ukáže se, že existuje pouze malá odchylka od lineárního chování až do celkem dlouhých časových úseků odpovídajících T = 0,1 a z toho je možné vyvodit, že upravený charakteristický čas t s daný Třetí možnost dostaneme přepsáním rovnice (18), kdy dostaneme (22) Pomocí této metody je sorptivita průsečíkem ijt 1/2 v grafu t 1/2. Obr. 5 zobrazuje teoretický graf tohoto druhu. Hodnoty i byly vypočítány z rovnice (18) a příslušné hodnoty sorptivity, poloměru a poréznosti byly vybrány pro blokový materiál. Tvar grafu je však v krátkých časových úsecích velmi citlivý na chyby v měření množství absorbované vody. Obr. 5 zobrazuje účinek malých pozitivních a negativních chyb v datech. Míra absorpce je velmi velká v krátkých časových úsecích a je možné absorbovat značné množství vody v čase potřebném k naplnění dutiny. Z našeho pohledu poskytuje první popsaná metoda, tj. analýza grafu i(t 1/2 ) nejuspokojivější způsob analýzy dat. 3. EXPERIMENTÁLNÍ PRÁCE Následující experimenty byly provedeny na různých druzích cihel, autoklávovaných provzdušněných blokových betonových materiálech (AAC) a dvou vzorcích malty cement/písek Měření sorptivity a poréznosti (21) může být přiměřený, pokud se použije tato metoda analýzy. Obr. 4. Rovnice rychlosti nasávání v 0 s časem t pro různé hodnoty poloměru dutiny r 0 tak, jak je vyznačeno na každé křivce. Křivky byly vypočítány z rovnice (19) s porézností f = 0,3 a sorptivitou S = 1,095.
5 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech X 147 Obr. 5. Teoretická hodnota i/t 1/2 ve srovnání s t 1/2 vykazuje vlivy chyb v měření objemu absorbované vody. Čára a je grafem ideálních dat. Křivka b odpovídá přidání 5 g k měřené změně hmotnosti vzorku. Křivka c zobrazuje vliv odebrání 5 g od měřené změny v hmotnosti. Křivky byly vypočítány při S = 2,13 mm min -1/2,f = 0,32 a r 0 = 15 mm. Pro standardní měření sorptivity a poréznosti byly použity vzorky o velikosti cihel. Ze vzorků byly seškrábány všechny povrchy, aby se eliminovaly povrchové vlivy a vzorky byly vysušeny na konstantní hmotnost při 105 C. U každého vzorku hliněné cihly byly určeny dvě sorptivity pomocí standardní procedury při 20 C. Jedna hodnota byla získána měřením absorpce vody kolmo na čelo rámu a druhá měřením absorpce vody kolmo na koncové (přední) čelo. Pro každou použitou cihlu a blokový materiál byly tyto hodnoty poněkud rozdílné a jasně vykazovaly anizotropii materiálu. Střední hodnota sorptivity byla vypočítána spíše jako geometrický než jako aritmetický průměr, protože objem absorbované vody je proporční k ploše elipsy (kruh v perfektně izotropních materiálech) formované postupující mokrou frontou. Vzorky malty odlité do krychlových forem o straně 70 mm byly izotropní. Poréznost objemové frakce každého vzorku byla byla získána vakuovým nasycením. Efektivní hodnoty poréznosti byly stanoveny tak, že vzorky byly ponechány s koncovým čelem v kontaktu s vodou až do okamžiku, kdy mokrá fronta dosáhla vrchní části každého vzorku. Výsledky jsou shrnuty v tabulce Měření absorpce vody z cylindrické dutiny Do vzorků byly vyvrtány otvory různých průměrů. V případě cihlových a blokových materiálů byly tyto otvory kolmé na čela lůžek. Otvory byly ve spodní části zaslepeny perspexem a epoxidovou pryskyřicí. Objem a hloubka každé dutiny byly změřeny a byla střední velikost průměru (tabulka 2). Každý vzorek byl umístěn na váhy a byla zaznamenána jeho suchá hmotnost. Byla použita kyveta zavěšená nad váhami Tabulka 1. Vlastnosti cihlových a blokových materiálů Sorptivita (mm min -1/2 ) Vakuově Kolmé na čelo rámu nasycená Efektivní Geometrický Vzorek poréznost poréznost Koncové průměr čelo A A A B B B CI Ml M Popis vzorku: A hliněná cihla řadové kvality; B čelní hliněná cihla řadové kvality; C autoklávovaný provzdušněný blok betonu; M malta cement:písek (Ml 1:3 cement:písek objem vody 0,6, M2 1:7 cement:=písek objem vody 1,15).
6 148 M. A. Wilson et al. Tabulka 2. Srovnání hodnot sorptivity odvozených z údajů o absorpci z cylindrického zdroje za použití různých metod analýzy dat s hodnotami průměrné sorptivity určenými ze standardních jednorozměrných měření absorpce Sorptivita odvozená z 2-D absorpce (mm min -1/2 ) Vzorek Střední velikost Průměrná sorptivita Koeficient b v rovnici(23) Graf fradientu i, t 1/2 Průsečík grafu i/t 1/2 a t 1/2 průměru (mm min -1/2 ) Al A A B B B CI Ml M za účelem naplnění dutiny vodou a k udržování objemu vody na konstantní úrovni při probíhající absorpci. V pravidelných časových intervalech bylo prováděno vážení. Z těchto měření bylo možné vypočítat kumulativní absorpci vody na jednotku povrchu napříč povrchem každé jednotky. Z údajů i, t byly vypočítány bezrozměrné proměnné I a T. Díky měření bylo také možné určit rychlost nasávání vody napříč povrchem každé dutiny a tedy vypočítat bezrozměrnou proměnnou V. Díky měření provedených na několika velikostech dutin bylo možné prozkoumat vztah mezi rychlostí nasávání vody a poloměrem dutiny. 4. EXPERIMENTÁLNÍ VÝSLEDKY 4.1. Experimentálně určené hodnoty I, V a T Obr. 6 porovnává experimentálně určené hodnoty I a T u čtyřech rozdílných vzorků cihly a bloku AAC s rovnicí (12). Obr. 7 porovnává experimentálně určené hodnoty V a T u stejných materiálů rovnicí (13). Zdá se, že oba tyto grafy široce potvrzují teoretické předpovědi. Lepší korelace mezi experimentem a teorií ve výpočtu bezrozměrných proměnných bylo dosaženo použitím hodnot efektivní poréznosti spíše než vakuové nasycené poréznosti. To podporuje předpoklad učiněný v analýze, že odpovídá průměrnému obsahu vody ve smáčené oblasti Odchylky v rychlosti nasávání s poloměrem dutiny Obr. 8 srovnává experimentálně určené hodnoty v 0(t) s grafy rovnice (19) vypočítanými pomocí hodnot efektivní poréznosti i vakuově nasycené poréznosti pro průměry dutin 10 a 35 mm ve stejné hliněné cihle řadové kvality. Efektivní poréznost opět vytváří lepší korelaci mezi experimentem a teorií. T Obr. 6. Srovnání experimentálních a teoretických hodnot bezrozměrných proměnných I a T. Plná čára je grafem rovnice (12). Hliněná cihla řadové kvality:, 35 mm průměr dutiny; O, 25 mm;, 10 mm. Obkladová hliněná cihla řadové kvality: 25 mm. Autoklávovaný provzdušněný betonový blok: 15 mm.
7 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech X T Obr. 7. Srovnání experimentálních a teoretických hodnot bezrozměrných proměnných V a T. Plná čára je grafem rovnice (13). Symboly jsou stejné s obr. 6. Na obr. 4 je vidět, že rychlost nasávání se zvyšuje se zmenšením průměru dutiny. V krátkých časových úsecích se absorpce zmenšuje se zvýšením s t -1/2 a délky časového úseku. To je možné očekávat, protože čím větší je poloměr, tím bližší je aproximace rovné ploše. Je možné ukázat, že v dlouhých časových intervalech se míra absorpce zmenšuje v důsledku 1 /lnt, což je pozvolnější než t -1/2. Čím menší je poloměr infiltračního povrchu, tím dříve bude tato logaritmická závislost zřejmá. Rychlost nasávání bude tudíž vždy větší napříč menší dutinou. Protože a rychlost nasávání bude závislá na poloměru dutiny. t f mir> Obr. 8. Srovnání experimentálních a teoretických hodnot rychlosti nasávání v 0 v čase t. Hliněná cihla řadové kvality : dutina o průměru 10 mm; 35 mm. Plná čára: rovnice (19) pomocí experimentálně měřené efektivní poréznosti f; přerušovaná čára značí reálnou poréznost určenou vakuovou saturací.
8 150 M. A. Wilson et al. vytvořena z geometrického průměru dat sorptivity. Hodnota t výpočtu pomocí hodnot efektivní poréznosti je u každého případu vyznačena. Křivky podobné těm na obr. 10 a 11 byly získány z jiných vzorků. Z takových křivek byla sorptivita vypočítána měřením gradientu křivky nejlepší interpolace, která vede body na grafu až do času t g. Výsledky sorptivity určené tímto způsobem jsou zobrazeny ve sloupci 5 v tabulce 2. Počet výsledků je celkem omezený, protože pokud použijeme dutiny o menším průměru, t g bude příliš krátké na to, aby mohla být provedena rozumná měření. Obr. 12 zobrazuje i/t 1/2 ve srovnání s grafem t 1/2 pro absorpci z cylindrického zdroje pro obkladovou hliněnou cihlu řadové kvality (vzorek B3). Jak jsme již ukázali dříve, průsečík osy souřadnice delší časové lineární části takového grafu odpovídá sorptivitě. Hodnoty sorptivity stanovené tímto způsobem jsou zobrazeny v posledním sloupci tabulky 2. Stejně jako u jiných metod analýzy experimentálních dat závisí přesnost polynomiální metody interpolace stanovení sorptivity z velké části na dostupných datech. Za předpokladu, že absorpce je měřena v rozumném časovém rozpětí, budou v praxi odchylky odvozených hodnot sorptivity velmi malé. Abychom byly v této práci konzistentní, hodnoty sorptivity odvozené tímto způsobem, jež jsou zobrazeny v tabulce 2, byly odvozeny z dat i(t) pořízených v 1minutových intervalech po dobu 5 min a následně v 5minutových intervalech po dobu 25 min. Hodnoty sorptivity určené podle průsečíku grafů i/t 1/2 a t 1/2 je nutné odvodit z dat v delších časových úsecích absorpce. Výsledky v tabulce 2, které byly takto získány, jsou vypočítány z dat pořízených v 5minutových intervalech mezi 5 a 25 minutami uplynulého času. 5. DISKUZE Obr. 9. Absorpce vody z cylindrické dutiny v šesti vzorcích cihel, bloku a malty: experimentální data a interpolace do rovnice pomocí metody nejmenších čtverců (23). Autoklávovaný blok provzdušněného betonu: dutina o průměru 15 mm,. Obkladová hliněná cihla řadové kvality: 10 mm;, 25 mm. Hliněná, řadové kvality: 10 mm. 1: 7 cement: písek:. 10 mm; 1:3 cement: písek:, 10 mm Hodnoty sorptivity určené z dvourozměrných absorpčních dat Obr. 9 zobrazuje typická data spolu s přizpůsobením do rovnice pomocí nejmenších čtverců i = a + bt,1/2 + ct. (23) Srovnání s touto rovnicí (18) ukazuje, že sorptivita je dána koeficientem b. Malé experimentální chyby v měření objemu absorbované vody vytvoří průsečíky v t = 0, avšak neovlivní hodnoty koeficientů b a c. Sorptivita, kterou obdržíme z této rovnici je zobrazena ve čtvrtém sloupci tabulky 2. Obr. 10 srovnává kumulativní absorpci vody na jednotku plochy z cylindrického zdroje s opravdovou jednorozměrnou absorpcí pro hliněnou cihlu řadové kvality. Obr. 11 zobrazuje podobná data pro blok AAC. Rovná čára je v každém z případů Sorptivita je nejužitečnějším parametrem charakterizujícím vlastnosti absorpce/přenosu vody v porézních materiálech. V souladu s výše uvedenou skutečností navrhujeme, aby testovací procedury používané k měření absorpce kapilární vody byly navrženy tak, aby bylo možné odvodit rozumný odhad z experimentálních dat. Výsledky popisované v tomto dokumentu ukazují, že je možné získat uspokojující sorptivitu měřením kumulativní absorpce vody z cylindrického zdroje za předpokladu, že jsou splněny určité podmínky. Stavební materiály používané v těchto experimentech byly typicky komerční cihly a bloky, které mají významnou anizotropii absorpce vody. Odhadované hodnoty sorptivity tudíž charakterizují průměrné vlastnosti hydraulického sání daného materiálu v rovině kolmé na osu vodního zdroje. Je zřejmé, že vložení dat do dvoučlenné rovnice (23) poskytuje nejpřesnější odhad. Tato metoda má výhodu, že používá data zjištěná napříč relativně dlouhým časovým obdobím bez toho, abychom se nepatřičně spoléhali na měření provedená během prvních několika minut. Metoda analýzy, která počítá s faktem, že kumulativní absorpce se mění podle t 1/2 při t 0, je také očividně užitečná. Avšak míra času t s, pro kterou je toto chování t 1/2 v rozumné míře platné, se snižuje se zdrojovým poloměrem u menších otvorů (řekněme <20 mm) ve zdících
9 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech X 9 Obr. 10. Kumulativní objem absorbované vody na jednotku plochy infiltrované plochy: porovnání (a) cylindrická dutina o průměru 35 mm a (b) jednorozměrný standardní test sorptivity pro běžnou hliněnou cihlu řadové kvality. Obr. 11. Kumulativní objem absorbované vody na jednotku plochy infiltrované plochy: porovnání (a) cylindrické dutiny o 15 mm průměru a (b) jednorozměrného standardního testu sorptivity pro autoklávovaný provzdušněný blok betonu.
10 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech X 10 materiálech je metoda nevhodná. Výsledky v tabulce 2 ukazují, že tato metoda obecně přeceňuje S. Hodnoty získané tímto způsobem mají tendenci být asi o 10% příliš vysoké. Obr. 12. Graf i/t 1/2 ve srovnání s t 1/2 pro absorpci z cylindrického zdroje pro obkladovou hliněnou cihlu řadové kvality (vzorek B3). Experimentální data ukazují interpolaci pomocí metody nejmenších čtverců do rovnice (22), křivka a, a teoretický graf i/t 1/2 a t 1/2 pro stejný vzorek, křivka b. 6. ZÁVĚR Experimentální výsledky jsou v široké shodě s analýzou. Teorie i experimenty ukazují, že kumulativní absorpce na jednotku plochy z cylindrického zdroje závisí na t 1/2 s limitou t 0. Časový úsek, během něhož se pozoruje chování t 1/2, se zvyšuje s poloměrem zdroje. Rychlost nasávání v g vody se zvyšuje se snížením poloměru zdroje. Ukázali jsme, že je možné získat hodnoty sorptivity z dat cylindrického zdroje, které dobře porovnávají sorptivity stanovené ve standardní (jednorozměrné) testové geometrii. Nejuspokojivější metodou analýzy dat (kombinuje rozumnou přesnost a jednoduchost) je použít dvoučlennou rovnici (18). Tím můžeme zcela využít dat shromážděných napříč relativně dlouhými časovými úseky.
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce z hemisférické dutiny
Building and Environment, Svazek. 29, č. 1, s. 99-104, 1994. Vytištěno ve Velké Británii 0360-1323/94 $6.00+0.00 1993 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce vody a sorptivita betonu
Building and Environment, Svazek. 22, č. 1, strany. 77-82, 1987. Vytištěno ve Velké Británii 0360-1323/87 $3.00 + 0.00 1987 Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM transport kapalné vody
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM transport kapalné vody Transport vody porézním prostředím: Souč. tepelné vodivosti vzduchu: = 0,024-0,031 W/mK Souč. tepelné vodivosti izolantů: = cca
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
VíceExperimentáln. lní toků ve VK EMO. XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký. www.vf.
Experimentáln lní měření průtok toků ve VK EMO XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký Systém měření průtoku EMO Měření ve ventilačním komíně
VíceKinetická teorie ideálního plynu
Přednáška 10 Kinetická teorie ideálního plynu 10.1 Postuláty kinetické teorie Narozdíl od termodynamiky kinetická teorie odvozuje makroskopické vlastnosti látek (např. tlak, teplotu, vnitřní energii) na
VíceZKUŠEBNÍ PROTOKOLY. B1M15PPE / část elektrické stroje cvičení 1
ZKUŠEBNÍ PROTOKOLY B1M15PPE / část elektrické stroje cvičení 1 1) Typy testů 2) Zkušební laboratoře 3) Dokumenty 4) Protokoly o školních měřeních 2/ N TYPY TESTŮ PROTOTYPOVÉ TESTY (TYPOVÁ ZKOUŠKA) KUSOVÉ
Vícepro t < t, a vztahem pro t > tj, kde S, f a AT jsou v daném pořadí sorptivita,
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - XIII. absorpce do dvouvrstvého kompozitu MOIRA A. WILSON* W. D. HOFF* CHRISTOPHER HALL Na absorpci vody do kompozitní tyče sestávající ze dvou odlišných
Vícevzorek1 0.0033390 0.0047277 0.0062653 0.0077811 0.0090141... vzorek 30 0.0056775 0.0058778 0.0066916 0.0076192 0.0087291
Vzorová úloha 4.16 Postup vícerozměrné kalibrace Postup vícerozměrné kalibrace ukážeme na úloze C4.10 Vícerozměrný kalibrační model kvality bezolovnatého benzinu. Dle následujících kroků na základě naměřených
VíceII. Zakresli množinu bodů, ze kterých vidíme úsečku délky 3 cm v zorném úhlu větším než 30 0 a menším než 60 0.
Ukázky typových maturitních příkladů z matematiky..reálná čísla. 3} x R; I. Zobrazte množiny A = {x є 3} < + x R; B = {x є II. Zapište ve tvaru zlomku číslo, 486.Komplexní čísla. I. Určete a + b, a - b,
VíceGymnázium Jiřího Ortena, Kutná Hora
Předmět: Cvičení z matematiky Náplň: Systematizace a prohloubení učiva matematiky Třída: 4. ročník Počet hodin: 2 Pomůcky: Učebna s dataprojektorem, PC, grafický program, tabulkový procesor Číselné obory
VíceSystematizace a prohloubení učiva matematiky. Učebna s dataprojektorem, PC, grafický program, tabulkový procesor. Gymnázium Jiřího Ortena, Kutná Hora
Předmět: Náplň: Třída: Počet hodin: Pomůcky: Cvičení z matematiky Systematizace a prohloubení učiva matematiky 4. ročník 2 hodiny Učebna s dataprojektorem, PC, grafický program, tabulkový procesor Číselné
VíceDodatek č. 3 ke školnímu vzdělávacímu programu. Strojírenství. (platné znění k 1. 9. 2009)
Střední průmyslová škola Jihlava tř. Legionářů 1572/3, Jihlava Dodatek č. 3 ke školnímu vzdělávacímu programu Strojírenství (platné znění k 1. 9. 09) Tento dodatek nabývá platnosti dne 1. 9. 13 (počínaje
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne:
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. Úloha č. VII Název: Studium kmitů vázaných oscilátorů Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne: 27. 2. 2012 Odevzdal
VíceOddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. úloha č. 4 Název: Určení závislosti povrchového napětí na koncentraci povrchově aktivní látky Pracoval: Jakub Michálek
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceMěření momentu setrvačnosti prstence dynamickou metodou
Měření momentu setrvačnosti prstence dynamickou metodou Online: http://www.sclpx.eu/lab1r.php?exp=13 Tato úloha patří zejména svým teoretickým základem k nejobtížnějším. Pojem momentu setrvačnosti dělá
VíceMetoda nejmenších čtverců Michal Čihák 26. listopadu 2012
Metoda nejmenších čtverců Michal Čihák 26. listopadu 2012 Metoda nejmenších čtverců Matematicko-statistická metoda používaná zejména při zpracování nepřesných dat (typicky experimentálních empirických
VíceMěření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny
Měření modulů pružnosti G a E z periody kmitů pružiny Online: http://www.sclpx.eu/lab2r.php?exp=2 V tomto experimentu vycházíme z pojetí klasického pokusu s pružinovým oscilátorem. Z periody kmitů se obvykle
VícePopisná statistika. Komentované řešení pomocí MS Excel
Popisná statistika Komentované řešení pomocí MS Excel Vstupní data Máme k dispozici data o počtech bodů z 1. a 2. zápočtového testu z Matematiky I v zimním semestru 2015/2016 a to za všech 762 studentů,
VíceOdpružená sedačka. Petr Školník, Michal Menkina. TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií
Petr Školník, Michal Menkina TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Tento materiál vznikl v rámci projektu ESF CZ.1.07/2.2.00/07.0247, který je spolufinancován
VícePřevodní charakteristiku sensoru popisuje následující vzorec: C(RH)=C 76 * [1 + HK * (RH 76) + K] (1.1)
REALISTICKÉ MĚŘENÍ RELATIVNÍ VLHKOSTI PLYNŮ 1.1 Úvod Kapacitní polymerní sensory relativní vlhkosti jsou principielně teplotně závislé. Kapacita sensoru se mění nejen při změně relativní vlhkosti plynného
VíceSemestrální projekt. Vyhodnocení přesnosti sebelokalizace VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ. Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií Semestrální projekt Vyhodnocení přesnosti sebelokalizace Vedoucí práce: Ing. Tomáš Jílek Vypracovali: Michaela Homzová,
Víceplynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu
Úloha 4: Měření dutých objemů vážením a kompresí plynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE Datum měření: 2.11.2009 Jméno: František Batysta Pracovní skupina: 11 Ročník
Více1. Určete závislost povrchového napětí σ na objemové koncentraci c roztoku etylalkoholu ve vodě odtrhávací metodou.
1 Pracovní úkoly 1. Určete závislost povrchového napětí σ na objemové koncentraci c roztoku etylalkoholu ve vodě odtrhávací metodou. 2. Sestrojte graf této závislosti. 2 Teoretický úvod 2.1 Povrchové napětí
VíceDynamika tekutin popisuje kinematiku (pohyb částice v času a prostoru) a silové působení v tekutině.
Dynamika tekutin popisuje kinematiku (pohyb částice v času a prostoru) a silové působení v tekutině. Přehled proudění Vazkost - nevazké - vazké (newtonské, nenewtonské) Stlačitelnost - nestlačitelné (kapaliny
VíceChyby nepřímých měření
nepřímé měření: Chyby nepřímých měření chceme určit veličinu z hodnot jiných veličin na základě funkční vztahu máme změřené veličiny pomocí přímých měření (viz. dříve) včetně chyb: x±σ x, y±σ y,... známe
VíceMěření zrychlení volného pádu
Měření zrychlení volného pádu Online: http://www.sclpx.eu/lab1r.php?exp=10 Pro tento experiment si nejprve musíme vyrobit hřeben se dvěma zuby, které budou mít stejnou šířku (např. 1 cm) a budou umístěny
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - VII. Sorptivita malt
Building and Environment, svazek 21, č. 2, strany 113118, 1986. 03601323/86 $3.00+0.00 Vytištěno ve Velké Británii. Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech VII. Sorptivita
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
VíceSvětlo jako elektromagnetické záření
Světlo jako elektromagnetické záření Základní pojmy: Homogenní prostředí prostředí, jehož dané vlastnosti jsou ve všech místech v prostředí stejné. Izotropní prostředí prostředí, jehož dané vlastnosti
VíceAnalýza dat na PC I.
CENTRUM BIOSTATISTIKY A ANALÝZ Lékařská a Přírodovědecká fakulta, Masarykova univerzita Analýza dat na PC I. Popisná analýza v programu Statistica IBA výuka Základní popisná statistika Popisná statistika
Více5 Měření tokových vlastností
5 Měření tokových vlastností K měření tokových vlastností se používají tzv. reometry. Vzhledem k faktu, že jednotlivé polymerní procesy probíhají při rozdílných rychlostech smykové deformace (Obr. 5.1),
VíceSTANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU
STANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU Úvod Obecná teorie propustnosti polymerních obalových materiálů je zmíněna v návodu pro stanovení propustnosti pro kyslík. Na tomto místě je třeba
VíceVliv realizace, vliv přesnosti centrace a určení výšky přístroje a cíle na přesnost určovaných veličin
Vliv realizace, vliv přesnosti centrace a určení výšky přístroje a cíle na přesnost určovaných veličin doc. Ing. Martin Štroner, Ph.D. Fakulta stavební ČVUT v Praze 1 Úvod Při přesných inženýrsko geodetických
VícePracovní celky 3.2, 3.3 a 3.4 Sémantická harmonizace - Srovnání a přiřazení datových modelů
Pracovní celky 3.2, 3.3 a 3.4 Sémantická harmonizace - Srovnání a datových modelů Obsah Seznam tabulek... 1 Seznam obrázků... 1 1 Úvod... 2 2 Metody sémantické harmonizace... 2 3 Dvojjazyčné katalogy objektů
VíceMATURITNÍ TÉMATA Z MATEMATIKY
MATURITNÍ TÉMATA Z MATEMATIKY 1. Základní poznatky z logiky a teorie množin Pojem konstanty a proměnné. Obor proměnné. Pojem výroku a jeho pravdivostní hodnota. Operace s výroky, složené výroky, logické
VíceStatistická analýza jednorozměrných dat
Statistická analýza jednorozměrných dat Prof. RNDr. Milan Meloun, DrSc. Univerzita Pardubice, Pardubice 31.ledna 2011 Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceX31EO2 - Elektrické obvody 2. Kmitočtové charakteristiky
X3EO - Elektrické obvody Kmitočtové charakteristiky Doc. Ing. Petr Pollák, CSc. Letní semestr 5/6!!! Volné šíření není povoleno!!! Fázory a spektra Fázor harmonického průběhu Û m = U m e jϕ ut) = U m sinωt
VíceRETC UNSODA ROSETTA. Určování hydraulických charakteristik. 2. cvičení
RETC Určování hydraulických charakteristik. cvičení Úvod RETC absolutní sací tlak (cm) Simulační modely popisující proudění vody porézním prostředím řeší Richardsovu rovnici. h h C( h) = ( K( h) + K( h)
VíceKombinatorická minimalizace
Kombinatorická minimalizace Cílem je nalézt globální minimum ve velké diskrétní množině, kde může být mnoho lokálních minim. Úloha obchodního cestujícího Cílem je najít nejkratší cestu, která spojuje všechny
VíceTěleso racionálních funkcí
Těleso racionálních funkcí Poznámka. V minulém semestru jsme libovolnému oboru integrity sestrojili podílové těleso. Pro libovolné těleso R je okruh polynomů R[x] oborem integrity, máme tedy podílové těleso
VíceCZ 1.07/1.1.32/02.0006
PO ŠKOLE DO ŠKOLY CZ 1.07/1.1.32/02.0006 Číslo projektu: CZ.1.07/1.1.32/02.0006 Název projektu: Po škole do školy Příjemce grantu: Gymnázium, Kladno Název výstupu: Prohlubující semináře Matematika (MI
VíceUNIVERZITA PARDUBICE. 4.4 Aproximace křivek a vyhlazování křivek
UNIVERZITA PARDUBICE Licenční Studium Archimedes Statistické zpracování dat a informatika 4.4 Aproximace křivek a vyhlazování křivek Mgr. Jana Kubátová Endokrinologický ústav V Praze, leden 2012 Obsah
Více2 Zpracování naměřených dat. 2.1 Gaussův zákon chyb. 2.2 Náhodná veličina a její rozdělení
2 Zpracování naměřených dat Důležitou součástí každé experimentální práce je statistické zpracování naměřených dat. V této krátké kapitole se budeme věnovat určení intervalů spolehlivosti získaných výsledků
VíceMgr. Ladislav Zemánek Maturitní okruhy Matematika 2013-2014. 1. Obor reálných čísel
Mgr. Ladislav Zemánek Maturitní okruhy Matematika 2013-2014 1. Obor reálných čísel - obor přirozených, celých, racionálních a reálných čísel - vlastnosti operací (sčítání, odčítání, násobení, dělení) -
VíceTlumené kmitání tělesa zavěšeného na pružině
Tlumené kmitání tělesa zavěšeného na pružině Kmitavé pohyby jsou důležité pro celou fyziku a její aplikace, protože umožňují relativně jednoduše modelovat řadu fyzikálních dějů a jevů. V praxi ale na pohybující
Vícei=1 Přímka a úsečka. Body, které leží na přímce procházející body a a b můžeme zapsat pomocí parametrické rovnice
I. Funkce dvou a více reálných proměnných 1. Úvod Značení: V textu budeme používat označení: N pro množinu všech přirozených čísel; R pro množinu všech reálných čísel; R n pro množinu všech uspořádaných
Více4 STANOVENÍ KINEMATICKÉ A DYNAMICKÉ VISKOZITY OVOCNÉHO DŽUSU
Laboratorní cvičení z předmětu Reologie potravin a kosmetických prostředků 4 STANOVENÍ KINEMATICKÉ A DYNAMICKÉ VISKOZITY OVOCNÉHO DŽUSU (KAPILÁRNÍ VISKOZIMETR UBBELOHDE) 1. TEORIE: Ve všech kapalných látkách
VíceMODEL TVÁŘECÍHO PROCESU
MODEL TVÁŘECÍHO PROCESU Zkouška tlakem na válcových vzorcích 2 Vyhodnocení tlakové zkoušky Síla F způsobí změnu výšky H a průměru D válce. V každém okamžiku při stlačování je přetvárný odpor definován
Více3. Vypočítejte chybu, které se dopouštíte idealizací reálného kyvadla v rámci modelu kyvadla matematického.
Pracovní úkoly. Změřte místní tíhové zrychlení g metodou reverzního kyvadla. 2. Změřte místní tíhové zrychlení g metodou matematického kyvadla. 3. Vypočítejte chybu, které se dopouštíte idealizací reálného
VícePozn. 1. Při návrhu aproximace bychom měli aproximační funkci vybírat tak, aby vektory ϕ (i) byly lineárně
9. Řešení typických úloh diskrétní metodou nejmenších čtverců. DISKRÉTNÍ METODA NEJMENŠÍCH ČTVERCŮ použití: v případech, kdy je nevhodná interpolace využití: prokládání dat křivkami, řešení přeurčených
VíceCITLIVOSTNÍ ANALÝZA DYNAMICKÝCH SYSTÉMŮ I
Informačné a automatizačné technológie v riadení kvality produkcie Vernár,.-4. 9. 005 CITLIVOSTNÍ ANALÝZA DYNAMICKÝCH SYSTÉMŮ I KÜNZEL GUNNAR Abstrakt Příspěvek uvádí základní definice, fyzikální interpretaci
VícePRŮZKUMOVÁ ANALÝZA JEDNOROZMĚRNÝCH DAT Exploratory Data Analysis (EDA)
PRŮZKUMOVÁ ANALÝZA JEDNOROZMĚRNÝCH DAT Exploratory Data Analysis (EDA) Reprezentativní náhodný výběr: 1. Prvky výběru x i jsou vzájemně nezávislé. 2. Výběr je homogenní, tj. všechna x i jsou ze stejného
Více2. Bodové a intervalové rozložení četností
. Bodové a intervalové rozložení četností (Jak získat informace z datového souboru?) Po prostudování této kapitoly budete umět: konstruovat diagramy znázorňující rozložení četností vytvářet tabulky četností
VíceJEDNOVÝBĚROVÉ TESTY. Komentované řešení pomocí programu Statistica
JEDNOVÝBĚROVÉ TESTY Komentované řešení pomocí programu Statistica Vstupní data Data umístěná v excelovském souboru překopírujeme do tabulky ve Statistice a pojmenujeme proměnné, viz prezentace k tématu
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I. 2. Zpracování měření
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechanik a technik prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I OSNOVA. KAPITOLY. Zpracování měření Zpracování výsledků měření (nezávislých
VíceOddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM III Úloha číslo: 16 Název: Měření indexu lomu Fraunhoferovou metodou Vypracoval: Ondřej Hlaváč stud. skup.: F dne:
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. Stanovení základních materiálových parametrů
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE Stanovení základních materiálových parametrů Vzor laboratorního protokolu Titulní strana: název experimentu jména studentů v pracovní skupině datum Protokol:
VíceÚSTAV MATEMATIKY A DESKRIPTIVNÍ GEOMETRIE. Matematika 0A1. Cvičení, zimní semestr. Samostatné výstupy. Jan Šafařík
Vysoké učení technické v Brně Stavební fakulta ÚSTAV MATEMATIKY A DESKRIPTIVNÍ GEOMETRIE Matematika 0A1 Cvičení, zimní semestr Samostatné výstupy Jan Šafařík Brno c 2003 Obsah 1. Výstup č.1 2 2. Výstup
VíceCVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM
CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM Místní ztráty, Tlakové ztráty Příklad č. 1: Jistá část potrubí rozvodného systému vody se skládá ze dvou paralelně uspořádaných větví. Obě potrubí mají průřez
Vícepřesné jako tabulky, ale rychle a lépe mohou poskytnou názornou představu o důležitých tendencích a souvislostech.
3 Grafické zpracování dat Grafické znázorňování je velmi účinný způsob, jak prezentovat statistické údaje. Grafy nejsou tak přesné jako tabulky, ale rychle a lépe mohou poskytnou názornou představu o důležitých
VíceKartografické stupnice. Přednáška z předmětu Tematická kartografie (KMA/TKA) Otakar Čerba Západočeská univerzita
Kartografické stupnice Přednáška z předmětu Tematická kartografie (KMA/TKA) Otakar Čerba Západočeská univerzita Datum vytvoření dokumentu: 20. 9. 2004 Datum poslední aktualizace: 16. 10. 2012 Stupnice
VícePřijímací zkouška na navazující magisterské studium Studijní program Fyzika obor Učitelství fyziky matematiky pro střední školy
Přijímací zkouška na navazující magisterské studium 013 Studijní program Fyzika obor Učitelství fyziky matematiky pro střední školy Studijní program Učitelství pro základní školy - obor Učitelství fyziky
VíceDualismus vln a částic
Dualismus vln a částic Filip Horák 1, Jan Pecina 2, Jiří Bárdoš 3 1 Mendelovo gymnázium, Opava, Horaksro@seznam.cz 2 Gymnázium Jeseník, pecinajan.jes@mail.com 3 Gymnázium Teplice, jiri.bardos@post.gymtce.cz
VíceAproximace a vyhlazování křivek
Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie licenční studium Management systému jakosti Autor: Přednášející: Prof. Ing. Jiří Militký, Csc 1. SLEDOVÁNÍ ZÁVISLOSTI HODNOTY SFM2 NA BARVIVOSTI
VíceMaturitní témata z matematiky
Maturitní témata z matematiky G y m n á z i u m J i h l a v a Výroky, množiny jednoduché výroky, pravdivostní hodnoty výroků, negace operace s výroky, složené výroky, tabulky pravdivostních hodnot důkazy
VíceINVESTICE DO ROZVOJE VZDĚLÁVÁNÍ. Příklady použití tenkých vrstev Jaromír Křepelka
Příklady použití tenkých vrstev Jaromír Křepelka Příklad 01 Spočtěte odrazivost prostého rozhraní dvou izotropních homogenních materiálů s indexy lomu n 0 = 1 a n 1 = 1,52 v závislosti na úhlu dopadu pro
VíceAplikovaná numerická matematika
Aplikovaná numerická matematika 6. Metoda nejmenších čtverců doc. Ing. Róbert Lórencz, CSc. České vysoké učení technické v Praze Fakulta informačních technologií Katedra počítačových systémů Příprava studijních
VíceStatistika pro geografy
Statistika pro geografy 2. Popisná statistika Mgr. David Fiedor 23. února 2015 Osnova 1 2 3 Pojmy - Bodové rozdělení četností Absolutní četnost Absolutní četností hodnoty x j znaku x rozumíme počet statistických
VíceSOLVER UŽIVATELSKÁ PŘÍRUČKA. Kamil Šamaj, František Vižďa Univerzita obrany, Brno, 2008 Výzkumný záměr MO0 FVT0000404
SOLVER UŽIVATELSKÁ PŘÍRUČKA Kamil Šamaj, František Vižďa Univerzita obrany, Brno, 2008 Výzkumný záměr MO0 FVT0000404 1. Solver Program Solver slouží pro vyhodnocení experimentálně naměřených dat. Základem
VíceMgr. Tomáš Kotler. I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 6 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17
Mgr. Tomáš Kotler I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 6 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17 1 bod 1 Určete průsečík P[x, y] grafů funkcí f: y = x + 2 a g: y = x 1 2, které jsou definovány na množině reálných
Víceb) Maximální velikost zrychlení automobilu, nemají-li kola prokluzovat, je a = f g. Automobil se bude rozjíždět po dobu t = v 0 fg = mfgv 0
Řešení úloh. kola 58. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie A Autoři úloh: J. Thomas, 5, 6, 7), J. Jírů 2,, 4).a) Napíšeme si pohybové rovnice, ze kterých vyjádříme dobu jízdy a zrychlení automobilu A:
VíceÚloha 3: Mřížkový spektrometr
Petra Suková, 2.ročník, F-14 1 Úloha 3: Mřížkový spektrometr 1 Zadání 1. Seřiďte spektrometr pro kolmý dopad světla(rovina optické mřížky je kolmá k ose kolimátoru) pomocí bočního osvětlení nitkového kříže.
VíceBohrova disertační práce o elektronové teorii kovů
Niels Bohr jako vědec, filosof a občan 1 I. Úvod Bohrova disertační práce o elektronové teorii kovů do angličtiny. Výsledek byl ale ne moc zdařilý. Bohrova disertační práce byla obhájena na jaře roku 1911
VíceCVIČNÝ TEST 5. OBSAH I. Cvičný test 2. Mgr. Václav Zemek. II. Autorské řešení 6 III. Klíč 17 IV. Záznamový list 19
CVIČNÝ TEST 5 Mgr. Václav Zemek OBSAH I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 6 III. Klíč 17 IV. Záznamový list 19 I. CVIČNÝ TEST 1 Zjednodušte výraz (2x 5) 2 (2x 5) (2x + 5) + 20x. 2 Určete nejmenší trojciferné
VícePopis metod CLIDATA-GIS. Martin Stříž
Popis metod CLIDATA-GIS Martin Stříž Říjen 2008 Obsah 1CLIDATA-SIMPLE...3 2CLIDATA-DEM...3 2.1Metodika výpočtu...3 2.1.1Výpočet regresních koeficientů...3 2.1.2 nalezených koeficientu...5 2.1.3Výpočet
VíceTechnisches Lexikon (cz.) 16/10/14
Technický lexikon Pojmy z techniky měření sil a točivých momentů a d a tových listů GTM Technisches Lexikon (cz.) 16/10/14 Úvod V tomto Technickém lexikonu najdete vysvětlení pojmů z techniky měření síly
VíceTematický plán Obor: Informační technologie. Vyučující: Ing. Joanna Paździorová
Tematický plán Vyučující: Ing. Joanna Paździorová 1. r o č n í k 5 h o d i n t ý d n ě, c e l k e m 1 7 0 h o d i n Téma- Tematický celek Z á ř í 1. Opakování a prohloubení učiva základní školy 18 1.1.
VícePraktikum I Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK Praktikum I Mechanika a molekulová fyzika Úloha č. XIX Název: Pád koule ve viskózní kapalině Pracoval: Matyáš Řehák stud.sk.: 16 dne:
VíceMechanika kontinua. Mechanika elastických těles Mechanika kapalin
Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin a plynů Kinematika tekutin Hydrostatika Hydrodynamika Kontinuum Pro vyšetřování
VíceVěta 12.3 : Věta 12.4 (princip superpozice) : [MA1-18:P12.7] rovnice typu y (n) + p n 1 (x)y (n 1) p 1 (x)y + p 0 (x)y = q(x) (6)
1. Lineární diferenciální rovnice řádu n [MA1-18:P1.7] rovnice typu y n) + p n 1 )y n 1) +... + p 1 )y + p 0 )y = q) 6) počáteční podmínky: y 0 ) = y 0 y 0 ) = y 1 y n 1) 0 ) = y n 1. 7) Věta 1.3 : Necht
VíceVliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce
Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Článek se zabývá problematikou vlivu kondenzující vodní páry a jejího množství na stavební konstrukce, aplikací na střešní pláště,
VíceExperimentální analýza hluku
Experimentální analýza hluku Mezi nejčastěji měřené akustické veličiny patří akustický tlak, akustický výkon a intenzita zvuku (resp. jejich hladiny). Vedle členění dle měřené veličiny lze měření v akustice
VíceMatematika I (KX001) Užití derivace v geometrii, ve fyzice 3. října f (x 0 ) (x x 0) Je-li f (x 0 ) = 0, tečna: x = 3, normála: y = 0
Rovnice tečny a normály Geometrický význam derivace funkce f(x) v bodě x 0 : f (x 0 ) = k t k t je směrnice tečny v bodě [x 0, y 0 = f(x 0 )] Tečna je přímka t : y = k t x + q, tj y = f (x 0 ) x + q; pokud
VícePravděpodobnost v závislosti na proměnné x je zde modelován pomocí logistického modelu. exp x. x x x. log 1
Logistická regrese Menu: QCExpert Regrese Logistická Modul Logistická regrese umožňuje analýzu dat, kdy odezva je binární, nebo frekvenční veličina vyjádřená hodnotami 0 nebo 1, případně poměry v intervalu
VíceKalibrace odporového teploměru a termočlánku
Kalibrace odporového teploměru a termočlánku Jakub Michálek 10. dubna 2009 Teorie Pro označení veličin viz text [1] s výjimkou, že teplotní rozdíl značím T, protože značku t už mám vyhrazenu pro čas. Ze
VíceBuilding and Environment, svazek 16, č. 3, strany , /0
Building and Environment, svazek 16, č. 3, strany 201-207, 1981. 0360-13231811030201--07502.00/0 Vytisknuto ve Velké Británii 1981 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech IV.
VíceGymnázium Jiřího Ortena, Kutná Hora
Předmět: Náplň: Cvičení z matematiky geometrie (CZMg) Systematizace a prohloubení učiva matematiky Planimetrie, Stereometrie, Analytická geometrie, Kombinatorika, Pravděpodobnost a statistika Třída: 4.
Vícepracovní list studenta
Výstup RVP: Klíčová slova: pracovní list studenta Funkce kvadratická funkce Mirek Kubera žák načrtne grafy požadovaných funkcí, formuluje a zdůvodňuje vlastnosti studovaných funkcí, modeluje závislosti
VíceHledání extrémů funkcí
Hledání extrémů funkcí Budeme se zabývat téměř výhradně hledáním minima. Přes nost nalezeného extrému Obecně není hledání extrému tak přesné jako řešení rovnic. Demonstrovat to můžeme na příkladu hledání
VíceÚloha 1. Napište matici pro případ lineárního regresního spline vyjádřeného přes useknuté
Úloha 1. Napište matici pro případ lineárního regresního spline vyjádřeného přes useknuté polynomy pro případ dvou uzlových bodů ξ 1 = 1 a ξ 2 = 4. Experimentální body jsou x = [0.2 0.4 0.6 1.5 2.0 3.0
VícePožadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2013-2014
Požadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2013-2014 1. ročník (první pololetí, druhé pololetí) 1) Množiny. Číselné obory N, Z, Q, I, R. 2) Absolutní hodnota reálného čísla, intervaly. 3) Procenta,
VícePOLYNOMICKÁ REGRESE. Jedná se o regresní model, který je lineární v parametrech, ale popisuje nelineární závislost mezi proměnnými.
POLYNOMICKÁ REGRESE Jedná se o regresní model, který je lineární v parametrech, ale popisuje nelineární závislost mezi proměnnými. y = b 0 + b 1 x + b 2 x 2 + + b n x n kde b i jsou neznámé parametry,
VíceFYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE
FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE Úloha 3. Vzduchová dráha - ZZE, srážky, impuls síly Autor David Horák Datum měření 21. 11. 2011 Kruh 1 Skupina 7 Klasifikace 1. PRACOVNÍ ÚKOLY: 1) Elastické srážky:
Více2. Numerické výpočty. 1. Numerická derivace funkce
2. Numerické výpočty Excel je poměrně pohodlný nástroj na provádění různých numerických výpočtů. V příkladu si ukážeme možnosti výpočtu a zobrazení diferenciálních charakteristik analytické funkce, přičemž
VíceSimulace. Simulace dat. Parametry
Simulace Simulace dat Menu: QCExpert Simulace Simulace dat Tento modul je určen pro generování pseudonáhodných dat s danými statistickými vlastnostmi. Nabízí čtyři typy rozdělení: normální, logaritmicko-normální,
Víceúloh pro ODR jednokrokové metody
Numerické metody pro řešení počátečních úloh pro ODR jednokrokové metody Formulace: Hledáme řešení y = y() rovnice () s počáteční podmínkou () y () = f(, y()) () y( ) = y. () Smysl: Analyticky lze spočítat
Více1. Dva dlouhé přímé rovnoběžné vodiče vzdálené od sebe 0,75 cm leží kolmo k rovine obrázku 1. Vodičem 1 protéká proud o velikosti 6,5A směrem od nás.
Příklady: 30. Magnetické pole elektrického proudu 1. Dva dlouhé přímé rovnoběžné vodiče vzdálené od sebe 0,75 cm leží kolmo k rovine obrázku 1. Vodičem 1 protéká proud o velikosti 6,5A směrem od nás. a)
Více