SANACE KONSTRUKCÍ MONTOVANÝCH OBJEKTŮ REPAIR OF PREFABRICATED CONSTRUCTIONS

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "SANACE KONSTRUKCÍ MONTOVANÝCH OBJEKTŮ REPAIR OF PREFABRICATED CONSTRUCTIONS"

Transkript

1

2 SANACE KONSTRUKCÍ MONTOVANÝCH OBJEKTŮ REPAIR OF PREFABRICATED CONSTRUCTIONS Prof. RNDr. Ing. Petr Štěpánek, CSc. 129

3 PŘÍSPĚVEK K PROBLEMATICE ODOLNOSTI PANELOVÝCH BUDOV VZHLEDEM K ÚČINKŮM MIMOŘÁDNÝCH ZATÍŽENÍ HAVARIJNÍHO RÁZU CONTRIBUTION TO PROBLEMS OF PANEL BUILDING RESISTANCE TO EXTRAORDINARY EMERGENCY LOAD Prof. Ing. Jiří Witzany, DrSc. (1) Ing. Tomáš Čejka, Ph.D. (1) Ing. Antonín Hruška, CSc. (1) (1) ČVUT Praha, Fakulta stavební, Katedra konstrukcí pozemních staveb, Thákurova 7, Praha 6 Dejvice , tel.: , fax.: , Anotace: Rozsáhlý výskyt poruch prefabrikovaných stěnových konstrukcí bytových domů byl způsoben především nedostatkem zkušeností při jejich návrhu a provádění a podceněním závažnosti vlivu zejména fyzikálních zatížení a vlivů ve vztahu ke statickým vlastnostem prefabrikovaných stěnových konstrukcí, charakterizovaných relativně vysokou citlivostí k přetvárným účinkům těchto zatížení. Pro prefabrikované stěnové konstrukce je charakteristický mechanismus přetváření a porušování, při němž se stěnové dílce posunují ve stycích porušenými trhlinami, tj. v tzv. kontaktních plochách. Abstract: Extensive occurrence of failures of prefabricated panel houses was primarily due to inadequate experience in the time of their design and execution and to underestimation of the impact of physical loads and effects in relation to the static properties of the prefabricated wall structures characterised by a relatively high sensitivity to the deformation effects of these loads. Characteristic of the prefabricated wall structures is the mechanism of deformation and failure, in which wall units are shifted in joints by cracking, i.e. in the so called contact surfaces. Zvláštní skupinu zatížení, kterým je nutné věnovat pozornost při návrhu nosné konstrukce tvoří tzv. mimořádná zatížení, z nichž některá označujeme jako zatížení havarijního rázu. Mimořádným zatížením havarijního rázu se rozumí takový druh mimořádného zatížení, který není zahrnut v obvyklých normových předpisech (např. ČSN Zatížení konstrukcí pozemních staveb) a který se v obvyklých statických výpočtech neuvažuje. U těchto zatížení nelze předem přesně určit ani místo a dobu výskytu ani jeho přesnou intenzitu. Tyto účinky mohou vyvolat vážnou poruchu nosné konstrukce. Pravděpodobnost výskytu mimořádných zatížení havarijního rázu je taková, že je nutné k nim přihlížet ve statickém výpočtu i návrhu nosné konstrukce. 130

4 Při návrhu konstrukce a jejích prvků se vychází z požadavku dostatečné šíře plastického přetvoření konstrukce (celkového nebo lokálního) aniž při tom nastane zřícení konstrukce. Zejména je nutné zabezpečit příslušnými konstrukčními úpravami, aby při lokálním porušení nosné konstrukce nedošlo k postupnému zřícení celé budovy (progressive collapse), které by nastalo v důsledku řady (řetězu) po sobě následujících poruch nosných prvků konstrukce, vyvolaných primární poruchou menšího rozsahu (lokální) způsobenou účinkem mimořádného zatížení havarijního rázu. K závažným mimořádným zatížením patří účinky extrémních tlakových vln způsobených výbuchem plynu, výbuchem některých druhů technických zařízení, výbuchem těkavých a hořlavých látek a uměle (teroristicky) způsobeným výbuchem nálože apod. Tyto účinky nelze zcela preventivně vyloučit. Proto je nutné zabezpečit nosnou konstrukci odpovídajícími úpravami k nimž především patří vodorovné a svislé vyztužení prefabrikované konstrukce tak, aby styky měly dostatečně širokou oblast plastického přetvoření (obr. 1). Extrémní hodnoty zatížení omezené zpravidla na velmi malou oblast konstrukce, spolu s velmi krátkým časovým intervalem, v němž dosahují maximální hodnoty, vyžadují, aby konstrukce, zejména styky nosných prefabrikovaných dílců měly dostatečně širokou oblast plastických deformací a byly schopné absorbovat velké množství energie při vzniku plastických deformací ve stycích nebo v dílcích, aby nedošlo k jejich úplnému porušení a následkem toho k řetězové reakci mající za následek úplné porušení konstrukce (kolaps) ztrátu Obr. 1: Vyztužení svislého a vodorovného styku z hlediska účinků mimořádných zatížení havarijního rázu nosné způsobilosti (obr. 2). U prefabrikovaných stěnových konstrukcí má hlavní funkci z hlediska zajištění vodorovné a svislé tuhosti výztuž zabudovaná ve stropních a stěnových dílcích a řádně spojená ve stycích a zálivková výztuž vložená do styků zajišťující celistvost nosné konstrukce ve vodorovném a svislém směru (stropních desek a stěnových prvků). Ztužující výztuž je nutné navrhnout jednak na síly postižitelné statickým výpočtem (nahodilá zatížení krátkodobá i dlouhodobá, seismické účinky) a jednak na síly od mimořádných zatížení havarijního rázu. Kromě toho uvedená výztuž zabezpečuje konstrukci proti vlivům a účinkům, jež jsou způsobeny odchylkami realizované konstrukce od projektu. Pokud nelze podrobným statickým výpočtem určit požadavky na vyztužení konstrukce je nutné vyztužit stropní desky podélně i příčně vyztuží, kterou dimenzujeme na mezní tahovou sílu (h l 5) kn, kde h je konstrukční výška podlaží a l je osová vzdálenost nosných svislých prvků tvořících pružné podpory stropním deskám, přičemž vzdálenost podélných 131

5 výztužných vložek (zabudovaných nebo vložených do styků) se doporučuje 1,2 m, vyjímečně 2,4 m (ČSN ). Tato výztuž musí současně zajistit řádné kotvení protilehlých obvodových nebo schodišťových dilatačních stěn. Spoje mezi obvodovými dílci a stropními deskami je nutné dimenzovat na sílu 5 kn/m 2 plochy obvodového dílce. Obr. 2: Pracovní diagram styků Do svislých styků nosných stěnových dílců se doporučuje vložit svislou výztuž schopnou převzít sílu rovnající se zatížení sousedních dílců od jednoho podlaží, do vyššího podlaží (obr. 1). REDISTRIBUCE NORMÁLOVÝCH A SMYKOVÝCH NAPĚTÍ V NOSNÉ PANELOVÉ STĚNĚ PŘI VYŘAZENÍ JEDNOHO STĚNOVÉHO DÍLCE V následující části jsou uvedeny dílčí výsledky teoretické analýzy redistribuce namáhání v nosné stěně, zatížené svislým extrémním zatížením, v důsledku vyřazení jednoho stěnového dílce účinkem mimořádného zatížení (např. výbuch plynu). Výpočet napjatosti nezahrnuje vliv případného zřícení příslušné části stropní konstrukce. Výpočet byl proveden pro 9 teoretických případů vyřazení některého ze stěnových dílců lišících se půdorysnou (uvnitř stěny a na okraji stěny) a výškovou (1.NP, 4.NP, 7.NP) polohou vyřazeného stěnového dílce z nosné funkce 9 podlažní stěny (obr. 3). Poznámka: Numerická analýza byla provedena pro případ nosné stěny středněrozponové panelové soustavy T06B rozpon 3,6 m, tloušťka stěnových dílců 140 mm, beton dílců značky B 250, svislé extrémní zatížení stropní konstrukce, tj. hmotnost stropních dílců, hmotnost podlahy, příček bylo uvažováno hodnotou 5,544 kn/m 2, pro užitné zatížení (1,5 kn/m 2 ) byl použit redukčí součinitel 0,5 pro současné působení zatížení. Hmotnost stěny byla uvažována hodnotou 10,08 knm -1 /podlaží. Obr. 3: Polohy stěnového dílce vyřazeného z nosné funkce 132

6 Výsledky numerické analýzy vlivu vyřazení stěnového dílce z nosné 9 podlažní stěny jsou uvedeny v Tab. 1 a na obr. 4 a obr. 5 (průběhy svislých normálových napětí σ x, vodorovných normálových napětí σ y a smykových napětí τ xy ). Tab. 1: Nárůst svislých normálových napětí v tlaku σ x,max, vodorovných normálových napětí v tahu σ y,max a smykových napětí τ xy,max od svislého účinku extrémního zatížení v závislosti na stěnového dílce v nosné stěně, vyřazeného účinkem mimořádného zatížení oproti původním hodnotám (stěna bez vyřazeného stěnového dílce účinkem mimořádného zatížení, σ x,max = 100%, σ y,max = 100%). Poznámka: Porovnání maxim normálových a smykových napětí ve vyšetřovaných variantách A, B, a C s odpovídajícími hodnotami neporušené stěny od účinku svislého extrémního zatížení. Uvedené maxima jsou ve variantách A, B, C označena na obr. 5 obr. 10 rámečkem. ZÁVĚR Uvedený příklad havárie panelového výškového domu v Londýně a výsledky teoretické analýzy napjatosti nosné stěny zatížené svislým extrémním zatížením, provedené pro výsek reálné panelové konstrukce (soustavy T06B), prokazuje závažnost účinku mimořádných zatížení. V důsledku lokálního vyřazení části konstrukce z nosné funkce účinkem např. výbuchu plynu dochází k redistribuci normálových a smykových napětí. Ve vyšetřovaných případech došlo k lokálnímu nárůstu svislých normálových napětí σx v rozmezí od 103% (varianta A7) do 609% (varianta C4), vodorovných tahových normálových napětí σy od 400% (varianta C7) do 6500% (varianta A1) a k lokálnímu nárůstu smykových napětí τxy v rozmezí od 250% (varianta B1) do 2900% (varianta C4). 133

7 Poznámka: Mezní únosnost stěnových panelů v tlaku posuzované panelové soustavy T06B se pohybuje v rozmezí od Nu = 581,4 kn/m (σu = 581,4/0,14 = 4153 kpa) do Nu = 591,1 kn/m (σu = 591,1/0,014 = 4222 kpa) (beton značky B250, prostý beton s konstrukční výztuží ocel ) Mezní únosnost vodorovného styku stěna strop stěna je Nju = 842 kn/m (σxu = 842/0,14 = 6014 kpa). Mezní únosnost svislého styku převázaného stropními panely je Nju = 188,9 kn/ podl. (τxyu = 188,9/0,14 * 2,8 = 481,9 kpa), mezní únosnost svislého styku bez účinku převázání stropními panely Nju = 153,9 kn/podl. (τxyu = 153,9/0,14 * 2,8 = 392 kpa). Obr. 4: Průběh napětí σ x, σ y a τ xy v nosné stěně od svislého extrémního zatížení při vyřazení stěnového dílce šířky 2,4 m v 1.NP (varianta B1) Obr. 6: a) Deformace objektu od svislého extrémního zatížení při vyřazení stěnového dílce šířky 2,4 m v 1.NP výsek vyšetřované konstrukce; 134

8 b) Průběh deformace od svislého extrémního zatížení při vyřazení stěnového dílce šířky 2,4 m v 1.NP varianta C1; c) Průběh deformace od svislého extrémního zatížení při vyřazení stěnového dílce šířky 2,4 m v 1.NP varianta B1 Z porovnání vypočtených hodnot normálových napětí v tlaku σ x s mezní únosností stěnových dílců (mezní únosnost σ u (4153 kpa; 4222 kpa) je zřejmé, že konstrukce ve většině vyšetřovaných případů vykazuje dostatečné rezervy a je schopna zvýšené namáhání v tlaku přenést. U varianty s otvorem u fasády ve 4. patře byla překročena únosnost stěnového panelu v tlaku o 11,5% (extrémní napětí σ x,extr = 4342,45kPa). Mezní únosnost vodorovného styku stěna strop stěna v tlaku vykazuje ve všech vyšetřovaných případech dostatečné rezervy (σ xmax = 4342,5 kpa < σ u = 6014 kpa). V případě vyšetřované varianty C1 bylo dosaženo hodnoty smykového napětí τ xymax = 550 kpa, která překračuje o 14,1% mezní únosnost svislého styku převázaného stropními panely a o 40,3% mezní únosnost svislého styku bez účinku převázání stropními panely. a) b) c) Obr. 4: Průběh napětí σ x, σ y a τ xy v nosné stěně od svislého extrémního zatížení při vyřazení stěnového dílce šířky 2,4 m v 1.NP (varianta C1) Nejslabším článkem, jak je patrné z porovnání extrémních hodnot τ xy s mezní únosností svislých styků (mezní stav únosnosti 450kPa), jsou svislé styky stěnových dílců. V důsledku dosažení zatížení, respektive únosnosti na mezi úměrnosti (vznik trhlin ve styku, přechod z oblasti lineárního působení do oblasti nelineárního působení) v některých stycích, dochází k redistribuci vnitřních sil nejen ve stycích, ale i v ostatních částech konstrukce, především ve svislých prvcích. Tato redistribuce je následkem poklesu tuhosti styků, v nichž bylo dosaženo únosnosti (zatížení) na mezi úměrnosti (T u,el resp. Z u,el ). Při přechodu konstrukce z lineárně pružného oboru působení do nelineárně pružného v důsledku dosažení únosnosti na mezi úměrnosti některých styků, obecně poklesem jejich tuhosti, lze rozlišit tato jednotlivá stadia působení (chování) konstrukce: 135

9 I. stadium pokles tuhosti styku vyvolává pouze lokální přerozdělení namáhání pro průřezu styku a prvků spojených bezprostředně s tímto stykem (změna v rozsahu celkové výšky konstrukce), přičemž celková hodnota namáhání přenášená stykem H (ΣT = (z) dz ) se nemění (ΣTpl = ΣTel). o V tomto případě zůstávají v platnosti výsledky získané za předpokladu lineárně pružného chování, zejména není nutné v běžných případech prokazovat důsledek uvedené lokální redistribuce na zvýšení celkového přetvoření konstrukce. II. stadium pokles tuhosti styku způsobil redistribuci sil v dalších stycích a prvcích (ΣT pl < ΣT el ), avšak dochází k ustálení konstrukce, změna vnitřních sil se omezuje na část konstrukce (včetně styků), přičemž přetvoření i napjatost konstrukce vyhovují kritériím I. a II. řádu, tj. pevnostním i stabilitním. III. stadium redistribuce sil proběhla v celé konstrukci v důsledku změny tuhosti převážné většiny nebo všech styků, přetvoření i napjatost konstrukce vyhovují příslušným pevnostním a stabilitním kritériím; konstrukce je nadále způsobilá plnit funkci. IV. stadium pokles tuhosti styků, a tím i vyvolaná redistribuce vnitřních sil způsobily plastické přetvoření styků i prvků, které postupně převzaly zbytková namáhání. Konstrukce vykazuje nadměrné (z hlediska druhého mezního stavu nepřípustné) přetvoření, avšak jako celek neztrácí stabilitu. V. stadium dochází k porušení rovnováhy vnitřních a vnějších sil, v konstrukci nejsou již prvky schopné převzít zbytková namáhání a konstrukce jako celek se blíží kolapsu. Teoretickou analýzu chování konstrukce, jejíž jednotlivé nebo některé části přecházejí postupně z lineárně pružného chování do nelineárně pružného umožňuje metoda konečných prvků spolu s přírůstkovou metodou, která umožňuje aplikovat obvyklý výpočetní model MKP pro lineárně pružný materiál. Provedená lineární numerická analýza zachycuje první fázi odezvy konstrukce na vyřazení stěnového dílce z nosné funkce. Pokud nedojde k následnému porušení okolní konstrukce, která přebírá zbytkové namáhání při němž dochází k výraznému normálových a smykových napětí, tj. v případě dostatečné rezervy v únosnosti stěnových dílců, svislých a vodorovných styků dílců, konstrukce se ustálí. Kritickým místem - jak vyplývá z výsledků analýzy jsou zejména styky nosných dílců. Jejich porušením, které bude následovat po překročení jejich mezní únosnosti, při současně malé oblasti jejich plastické deformace (viz obr. 2), nastane druhá fáze odezvy konstrukce, která bude počátkem postupného narušování konstrukce až do konečného stadia destrukce nosného systému. Zvláštní pozornost z hlediska mimořádných účinků havarijního rázu vyžadují zejména panelové konstrukce s absencí nebo nedostatečným vyztužením stropní tabule a nevhodným řešením styků stěnových dílců především panelové konstrukce realizované přibližně do roku V souvislosti s rekonstrukcí panelových objektů se v těchto případech doporučuje provést dodatečné sepnutí nosných stěn v úrovni jejich vodorovných styků. 136

10 LITERATURA [1] VZ Funkční způsobilost a optimalizace stavebních konstrukcí MSM [2] Witzany, Pašek, Čejka, Zigler Konstrukce pozemních staveb 70 Prefabrikované konstrukční systémy, ČVUT Praha 2003 [3] Witzany a kolektiv Konstrukce pozemních staveb 60 Poruchy a rekonstrukce staveb 2. díl, ČVUT Praha 1995 Příspěvek byl vypracován za podpory VZ Funkční způsobilost a optimalizace stavebních konstrukcí MSM

11 CHOVÁNÍ DLOUHODOBĚ ZATÍŽENÝCH ZESÍLENÝCH ŽELEZOBETONOVÝCH PANELŮ BEHAVIOR OF STRENGTHENING REINFORCED PANELS FOR LONG TERMS LOADING Ing. Jan Fojtl (1) Ing. Vladimír Dibelka (2) Ing. Petr Daněk (3) Ing. Pavel Schmid, Ph.D. (4) Ing. Pavel Juránek (5) (1) Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební Ústav betonových a zděných konstrukcí, Veveří 95, Brno Tel.: , fax.: , (2) Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební Ústav stavebního zkušebnictví, Veveří 95, Brno Tel.: , fax.: , (3) Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební Ústav stavebního zkušebnictví, Veveří 95, Brno Tel.: , fax.: , (4) Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební Ústav stavebního zkušebnictví, Veveří 95, Brno Tel.: , fax.: , (5) Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební Ústav stavebního zkušebnictví, Veveří 95, Brno Tel.: XXX, fax.: , Anotace: Zpracovaný příspěvek seznamuje s problematikou chování dlouhodobě zatížených sanovaných železobetonových panelů. Sanace je provedena zesílením externí lepenou výztuží v podobě uhlíkových lamel, uhlíkových a skleněných tkanin. Panely mají různou hladinu zatížení a jsou vystaveny vnějším klimatickým vlivům. Sledovanými veličinami jsou průhyby panelů, přetvoření tažených, tlačených a smykových zón betonu, pokluzy zesilovacích prvků, poměrné přetvoření betonářské a externí výztuže. Součástí článku je i vyhodnocení údajů z proběhlého měření. Abstract: This paper is identification by problem behavior of rescue reinforced panels for long terms loading. The rescues have got form of external bonded reinforcement. Between used strengthening materials belong CFRP lamellas, carbonic and glass fabrics. The panels are exposed to the loading at different levels and another affecting are climatic condition. The tests examined: changes of panel deflections, behavior of stressed, tensile, shearing zones of concrete, unit strains of strengthening elements and unit strains of internal reinforcement. The evaluation of the measured values is given. 138

12 ÚVOD V současné době se často setkáváme se stavebními konstrukcemi, které nesplňují kritéria únosnosti a jsou porušené trhlinami. Jedním ze způsobů jak sanovat tyto konstrukce je aplikování externě lepené výztuže, která zajistí zpevnění jednotlivých nosných prvků. Za podpory grantu GAČR č.103/02/0749 je v současné době prováděn experiment s cílem zjistit chování různých zesilovacích prvků při dlouhodobě působícím zatížení. Projekt je dlouhodobý a proto součástí tohoto příspěvku bude popis příprav a provádění celého experimentu a posléze vyhodnocení již naměřených veličin. POPIS ZESILOVANÝCH PANELŮ A KRÁTKODOBÁ ZKOUŠKA Délka použitých panelů je 5830 mm, rozměry v příčném směru jsou patrné z obr.1. Oproti standardním výrobkům byl pozměněn průměr hlavní výztuže z původních φv14 na φv8. Pro zjištění chování nezesílených panelů byla provedena krátkodobá zkouška. Statické schéma je znázorněno na obr.2. Panel byl uložen jako prostý nosník zatížen dvěma břemeny P. Zatížení bylo vnášeno stupňovitě s prodlevami na ustálení deformace. V průběhu zatěžovací zkoušky byly sledovány poklesy podpor a průhyb panelu pod břemeny a uprostřed pomocí indukčnostních snímačů posunutí TT- 25-Z-3 a TT-1-W-2 Precisor Messtechnik München. Pro přesné monitorování vnášené síly byl použit tenzometrický siloměr CSP--M-25-A-C3, Molen. V neposlední řadě bylo sledováno poměrné přetvoření vnitřní výztuže prostřednictvým odporových tenzometrů 3/350 LY 11, HBM. Veškeré snímače a tenzometry byly připojeny Obr.1: Příčný průřez zesilovaným panelem na měřící ústřednu MC 32, BMC Mnichov. [1] a [3] V průběhu celého experimentu byl pořizován spojitý záznam všech sledovaných veličin s frekvencí 1Hz. Výsledkem krátkodobé zkoušky bylo zjištění modulu pružnosti panelu a to z průhybu a velikosti sil v pružné oblasti chování panelu. Hodnoty zjištěného modulu pružnosti byla použita pro teoretické výpočty potřebné v dalších fázích projektu. Obr.2: Statické schéma krátkodobé zkoušky PŘEDLAMOVÁNÍ PANELŮ Aby byla modelována skutečná situace porušeného prvku, byly veškeré panely předlámány, tj. bylo v nich dosaženo přibližně dvojnásobku momentu na mezi vzniku trhlin. Hodnota momentu na mezi vzniku byla dle předběžného statického návrhu určena velikostí 5,48 knm. Předlámání bylo provedeno postupným ukládáním třech závaží 139

13 o celkové váze 1760 kg. Statické schéma předlamování bylo shodné se schématem krátkodobé zkoušky. Z naměřených průhybů a zatížení byly zjištěny moduly pružnosti. Panely byly seřazeny dle velikosti modulu pružnosti a následně rozděleny do skupin z nichž každá představovala jeden typ zesílení. Pro sledování průhybů každého panelu v průběhu předlamování byly použity Obr. 4: Zatěžovací dráha při předlamování stejné indukčnostní snímače posunutí jako při krátkodobé zkoušce. Opět byla dále měřena poměrná přetvoření vnitřní výztuže prostřednictvím osazených odporových tenzometrů. Pro každý panel byl pořízen spojitý záznam závislosti průhybů a poměrných přetvoření výztuže v závislosti na čase. ZESILOVÁNÍ PANELŮ Zesilování bylo provedeno na základě všeobecně platných pravidel aplikace externě lepené výztuže. V případě uhlíkových lamel byly použity 2 typy výrobků s různým typem matrice a o různých tloušťkách (1,2 a 1,4 mm) a shodné šířce 50 mm. Taktéž uhlíkové tkaniny byly zastoupeny dvěma typy, které se lišily gramáží a výrobcem. Posledním typem zesílení byly skleněné tkaniny ve dvou provedeních gramáže (600 a 800 g/m 2 ). Zesílení uvedenými tkaninami bylo provedeno po celé šířce panelu. Délka všech zesilovacích prvků byla stanovena hodnotou 3,7 m určenou statickým výpočtem na základě momentu únosnosti zesíleného panelu. SESTAVOVÁNÍ A ZATĚŽOVÁNÍ STANDU Obr. 5: Schéma standů pro dlouhodobé zkoušky Zesílené panely byly uloženy do standů. Schéma uložení panelů odpovídalo opět schématu uložení při krátkodobé zkoušce. Z tohoto důvodu byla prostřídána poloha zesílení jednotlivých panelu viz. obr.5. V místě podpory (resp. břemene) byly vloženy I profily, které byly z důvodu nerovnosti povrchu panelu opatřeny roznášecí vrstvou. Během sestavování byla měřena poměrná přetvoření betonářské výztuže (osazené odporovými tenzometry 3/350 LY 11, HBM při výrobě panelů), externí lepené výztuže (dodatečně osazené odporovými tenzometry 10/350 LY11, HBM po nalepení na panely) pomocí měřící ústředny MC 32, BMC Mnichov s periodou záznamu 5 s a průhyby spodního panelu viz Tab.1 140

14 Přírůstky průhybů [mm] y 1 y 2 y 3 y 4 y 5 Σ 0 4,22 4,93 5,5 7,23 21,88 Použité značení: y i přírůstek průhybu prvního panelu od přitížení i-tým panelem (břemenem) Tab 1 Přírůstky průhybů během sestavování standu Zatěžování spočívalo v přitížení celého standu břemenem o celkové váze 420 kg (konečná úroveň stálého zatížení) položeném opět přes I profily na horním panelu. Okamžik před uložením břemene byl stanoven jako nultý stav a start dlouhodobého sledování panelů. DLOUHODOBÁ ZKOUŠKA Panely uložené ve standu jsou vystaveny vnějším klimatickým vlivům a během několika let budou na jednotlivých panelech panelech sledovány následující veličiny: Přetvoření tažených a tlačených vláken pod břemeny, v blízkosti podpor a v polovině rozpětí panelu Přetvoření betonu ve smykových oblastech pod břemeny a v blízkosti podpor Pokluz externí výztuže Průhyby panelů a poklesy podpor Poměrná přetvoření betonářské výztuže Poměrná přetvoření externí výztuže VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ Z PROBĚHLÉHO MĚŘENÍ Průhyby K měření průhybů se používal vkládací deformetr s číselníkovým úchylkoměrem o rozsahu 10 mm a přesností 0,01 mm. Výsledky průhybů během čtyř etap měření, které prozatím proběhly, jsou znázorněny na obr.6. Panely jsou číslovány od nejnižšího prvku. Pro srovnání jsou v Tab.2 uvedeny hodnoty dvou na sobě nezávislých metod Obr. 6: Nárůst průhybů panelů ve standu a to geodetickým zaměřením a výše v proběhlých etapách měření uvedeným měřením pomocí vkládacího deformetru. Přetvoření externí a vnitřní výztuže Pro dlouhodobé sledování poměrných přetvoření betonářské a extení výztuže se používají nainstalované odporové tenzometry sledované v jednotlivých časových uzlech pomocí jednokanálové měřící jednotky AE 702, GmbH Dresden. 141

15 Datum měření (od do) Způsob měření Měření vkládacími deformetry 1,09 0,16 0,13 0,57 Geodetické zaměření 1,03 0,15 0,17 0,55 Pozn.: Hodnoty rozdílů průhybů jsou uvedeny v mm Tab. 2: Srovnání naměřených hodnot změn vertikálních posunů spodních dvou panelu Obr.7 Průběh poměrných přetvoření spodního panelu zesíleného uhlíkovými lamelami ZÁVĚR Z doposud provedených měření lze prozatím konstatovat, že použitý systém sanace je funkční a nedochází k výrazným pokluzům zesilovacích prvků. V současné době jsme na samém počátku sledování panelů při dlouhodobé zkoušce. Jsou postaveny 2 standy z panelů zesílených uhlíkovými lamelamy, na kterých proběhlo 6 etap měření. V příspěvku jsou uvedeny výsledky z prvních 5-ti etap. PODĚKOVÁNÍ Příspěvek vznikl při řešení vědeckovýkumného grantu GAČR 103/02/0749 Moderní metody zesilování zděných a betonových konstrukcí a záměr CEZ J22/ Teorie, spolehlivost a mechanické porušování staticky a dynamicky namáhaných konstrukcí. Popsané experimenty se uskutečníly díky přispění firmy PREFA Brno a.s. a jejich poboček a dále firmy SIKA s.r.o. a firmy VERTEX Litomyšl. LITERATURA [1] Schmid P. a kol.: Základy zkušebnictví, CERM, s.r.o. Brno, 2001, ISBN [2] Štěpánek P. a kol.: Dílčí zpráva o řešení grantu GAČR 103/02/0749 rok 2002, Brno 01/2003 [3] Stráský J., Schmid P., Daněk P. : Dlouhodobé sledování mostu přes řeku Odru, oponovaná výzkumná zpráva o průběhu řešení projetu FD-K/092 Ekologické a estetické spřažené mostní konstrukce. FAST VUT v Brně

16 REKONSTRUKCE PANELOVÝCH DOMŮ A JEJICH VÝVOJ RESTORATION OF PANEL HOUSES AND THEIR DEVELOPMENT Ing. Martina Peřinková, Ph.D. (1) Ing. arch. Aleš Student (2) (1) VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, Ostrava- Poruba, Tel.: , FAX: , (2) VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, Ostrava- Poruba, Tel.: , FAX: , Anotace: V poslední době hovoříme o střeše a fasádě objektu jako o jeho celkovém ochranném plášti. Takto také řešíme rekonstrukce panelových objektů, zejména, chceme-li provést střešní nástavbu. Architektonická podoba rekonstruovaných domů vychází z jejich funkce a konstrukce. Abstract: Nowdays, we talk about roofs and facade as protective housing, and some of todays projects try to join the costruction of the facade and the roof. We can also observe new trends in the shape of panel dwelling house. The architecture of panel houses come out of their function and construction. Zhruba patnáct let se odborníci a také laická veřejnost zabývá potřebou rekonstruovat panelové domy, jejichž životnost právě dobíhá. Z ekonomického a celospolečenského hlediska je nemožné a také zbytečné, aby objekty byly určeny k demolici. Jejich technický stav obvykle umožňuje celkovou rekonstrukci nebo alespoň opravy těch částí, které jsou ve špatném stavu. První období po roce 1989 přineslo velmi rozsáhlou kritiku panelových sídlišť a to i ze strany tehdejších vládních činitelů. Tento postoj byl často oprávněný, ale poněkud se přecenily možnosti nápravy. Časem se začaly objevovat také názory, které poukazovaly na to, že na sídlištích žije asi třetina našich obyvatel a vlastně jsou na ně zvyklí a tento způsob bydlení jim z mnoha důvodů vyhovuje. Jednoznačné zatracování bylo tedy vystřídáno spíše prvními úvahami o tom, jak dále přistupovat k této problematice z pohledu technického, architektonického a posléze také urbanistického. Především však začalo probíhat vyjasňování majetkových vztahů a za této situace nebylo možno provádět revitalizaci v širším měřítku. Také systém státních dotací se rozbíhal postupně, což rovněž ovlivnilo průběh celého procesu. S určitým odstupem času však můžeme říct, že pozvolný vývoj není vždy ku škodě věcí, zejména jde-li o problematiku novou, dosud neověřenou. 143

17 V prvním období bylo totiž také nutné vypořádat se zcela novými poměry v nově vznikajícím soukromém stavebnictví. Charakteristická je především nebývalá šíře nabídky fasádních barev, která často byla spíše ku škodě věci. Také architektonické formy vycházely z předpokladu negace stávajícího stavu a hledaly zcela nové podoby, málokdy úspěšně. Z velké části naše sídliště z urbanistického a architektonického pohledu totiž doposud působily uceleným i když často šedivým dojmem. Tato silueta, zejména je-li již doplněna vzrostlou zelení, působí většinou uspořádaným a logickým dojmem. Nevhodné ojedinělé a nekoncepční zásahy narušují celkový pohled na urbanistický celek. Vzhledem k tomu, že se vlastně na nějakou dobu téměř zastavila bytová výstavba, vyvstala potřeba alespoň částečného rozšíření bytového fondu. Jedním z řešení, které se nabízelo a které v sobě slučovalo hned několik splněných požadavků, byla střešní nástavba. Její funkční přínos je obvykle velký, avšak o estetickém účinku bychom mohli často polemizovat. Jejich architektonické podoby bohužel často nerespektují prostředí ve kterém se nacházejí. Zásadně bychom měli odmítat jejich provedení na ojedinělých objektech bez vazby na stávající kompozici celku. Jestliže chceme nějakým způsobem zhodnotit dosavadní podoby rekonstrukcí, měli bychom patrně popsat některé obvyklé dílčí úpravy panelových objektů. Bohužel musíme konstatovat, že právě tato nekoncepční a provizorní řešení jsou tím, co našim sídlištím ubližuje nejvíc. Obr. 1: Objekt po rekonstrukci 1. ZATEPLOVÁNÍ ŠTÍTOVÝCH STĚN Jednou z prvních stavebních úprav, pomineme-li havarijní situaci střechy, je obvykle zateplení štítové stěny. Konstrukce pláště v těchto místech často vykazuje řadu poruch (vady výztuže nosné vrstvy dílců, stykování dílců, nekorozivzdorné kotevní prvky, malé krytí výztuže ) a především má obvykle nízký tepelný odpor. 144

18 Toto zateplení ať už je provedeno jakýmkoliv způsobem nebývá téměř nikdy realizováno společně s ostatními částmi obvodového pláště a to ani formou společné lícové úpravy, působí tedy vždy rušivě. Navíc se tato velká plocha přímo nabízí k umělecké improvizaci v mnoha barevných kombinacích. Velmi problematické jsou také detaily napojení zateplovacího systému na podélné vnější stěny. Obr. 2: Objekt po zateplení fasády 2. ÚPRAVY BALKÓNŮ Ukázalo se, že jedněmi z nejproblémovějších částí obvodového pláště jsou balkóny a lodžie. Jejich opravy společně s opravami střech byly bohužel prováděny již záhy po kolaudaci objektů. Charakteristické závady jsou obvykle nízká hutnost betonu při výrobě, povrchové mikrotrhliny, chybný návrh konstrukce lodžiových zábradlí a hospodářských lodžií. Velkým problémem také bývalo napojení izolace balkónů na fasádu a konečná úprava okrajů balkónové podlahové desky. Velkou oblibu si získaly montáže komplexních systémů zasklených lodžií. Nejlepšího funkčního a estetického účinku je dosaženo při opláštění po celé výšce domu, což je jediný způsob důsledného odstranění tepelného mostu a výborného chránění podlah lodžií proti povětrnostním vlivům. 3. STŘEŠNÍ NÁSTAVBY Vytvořením střešní nástavby jsme schopni řešit několik aktuálních problémů, které se vyskytují v hojné míře u panelových objektů. Především je to problematika zatékání a nedostatečná tepelná izolace střešního pláště. Další úspěšně řešenou otázkou je vytvoření nových bytových jednotek, které mají navíc často zajímavá dispoziční řešení. 145

19 Ekonomické zhodnocení jednotlivých realizací se poněkud různí a finanční náročnost bývá často důvodem k odstoupení od původního investičního záměru. Pro nás jsou zajímavé především architektonické formy střešních nástaveb. Postupem času se jich objevilo několik a ne všechny jsou pro tento účel stejně vhodné. Architektura panelových objektů totiž nikdy nepočítala s podobami, které jí jsou někdy poněkud násilně vnucovány. SEDLOVÉ STŘECHY Tento tvar střechy byl jedním z prvních použitých na střešních nástavbách a je zcela typickým pro porevoluční období, jako zřejmě přirozená reakce na mnohaletý stereotyp. Byl vítanou změnou a nesl sebou první dětské nemoci. Prostor pod touto střechou byl z hlediska interiéru velmi atraktivní. První realizace mají obvykle řadu nedostatků a to zejména v oblasti detailů zateplení a konstrukce střešního pláště, vikýřů a střešních oken. MANSARDOVÉ STŘECHY Mansardová střecha je u zadavatelů velmi oblíbená a to zejména pro lepší využitelnost interiéru. Strmější vnější část střešního pláště umožňuje rozšíření užitné plochy místnosti s ohledem na její světlé výšky. Pro nosnou konstrukci nástavby se osvědčily zejména ocelové montované rošty na nichž jsou osazeny prutové skelety horní části nástavby. Prostor pod roštem je využit mimo jiné pro rozvod instalací. Tvar této střechy na panelových objektech však působí ještě cizoroději než střecha sedlová. Má-li být realizace úspěšná, musí rekonstrukce zahrnovat celý plášť objektu a rovněž přilehlé objekty stejné typové řady. SEDLOVÉ STŘECHY S MÍRNÝM SPÁDEM Střechy s malým spádem jsou již tvarově příbuznější s kubickou formou typizovaných objektů a nepůsobí obvykle tak rušivým dojmem jako předcházející typy střech. Tato situace je dána také tím, že svými parametry a svým celkovým objemem nejsou příliš nápadné a to zejména u velmi vysokých objektů. Neměli bychom zapomenout na střechy oblé, jejichž krytinu obvykle tvoří plech. Celkově se jeví jako vhodná varianta řešení, která svou celkovou kompozicí dobře koresponduje s rekonstruovaným objektem. PULTOVÉ STŘECHY Na všechny dosud uvedené varianty zastřešení zcela logicky navazuje ta nejvhodnější a tou je střecha pultová. Zamyslíme-li se nad její podobou, musíme konstatovat, že se příliš neliší od střechy ploché, která má také určitý spád, víceméně formálně ukončený atikou. Navíc v poslední době vidíme mnoho realizací, kde atika lemuje sklon střechy a tím jí dodává osobitý moderní charakter. Pultová střecha prochází intenzivním vývojem svého tvaru a konstrukce. Zejména se širokou nabídkou plechových krtin jsou další možnosti velmi široké a architekti hledají její stále nové a nové podoby. Obliba a perspektiva použití tohoto typu střech pramení ve spojení všech 146

20 požadavků, které jsou na ni kladeny. Funkčně vyhovuje principům pro bezproblémové odvodnění a zateplení, je možnost velké variability výškového osazení, což v důsledku umožňuje široké dispoziční podoby interiéru. Zvážíme-li estetické hledisko, jednoznačně musíme konstatovat, že tvarově je tato podoba nejbližší kompozičnímu schématu panelových objektů. Obr. 3: Objekt po rekonstrukci 4. KOMPLEXNÍ REKONSTRUKCE Jak již bylo zmíněno a jak také vyplývá z kontextu článku, nejlepším a v podstatě jediným možným správným řešením celé problematiky je celková sanace ucelených urbanistických částí. Bohužel se takový přístup obvykle nedaří realizovat tam, kde není jednotný vlastník, tedy nejčastěji městský úřad. U velkých sídlišť ale přece jen většinou nedošlo k rozprodání bytového fondu do soukromého vlastnictví. Takový přístup se podařilo realizovat v Ostravě na sídlišti Fifejdy. Zde pod vedením starostky ing,arch. Liany Janáčkové je prováděna revitalizace bytových panelových domů včetně přilehlých komunikací a zelených ploch. Projektová dokumentace na rekonstrukci objektů byla zadaná Architektonickému ateliéru Idea a jednotlivé podoby se liší především v různých barevných nuancích. Jedná se především o jedenáctipodlažní bytové domy postavené v konstrukční soustavě VM.OS. Domy jsou podsklepené a zastřešené plochou střechou. V rámci celkové rekonstrukce jsou stávající dřevěná okna nahrazována okny plastovými s izolačním dvojsklem. U francouzských oken jsou rovněž demontována venkovní madla a jsou opatřena novými. V parterech domů jsou prováděny výměny výplní otvorů a podhledů. 147

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

Více

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků

Více

Termografická diagnostika pláště objektu

Termografická diagnostika pláště objektu Termografická diagnostika pláště objektu Firma AFCITYPLAN s.r.o. Jindřišská 17 Praha 1 Zkušební technik: Ing. Daniel Bubenko Telefon: EMail: +420 739 057 826 daniel.bubenko@afconsult. com Přístroj TESTO

Více

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík

Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS Ing. Vladimír Vymětalík Způsoby řešení Provedení nového ETICS na původní podkladní konstrukci po předchozí demontáži kompletního stávajícího ETICS Provedení nového

Více

INPROJEKT, spol. s r.o. Ostende 87/II, 290 01 Poděbrady

INPROJEKT, spol. s r.o. Ostende 87/II, 290 01 Poděbrady INPROJEKT, spol. s r.o. Ostende 87/II, 290 01 Poděbrady http: www.inprojekt-podebrady.cz, e-mail: info@inprojekt-podebrady.cz, tel.: +420/325610079, fax: +420/325610215 DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ ŘÍZENÍ

Více

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015 2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190

Více

Termografická diagnostika pláště objektu

Termografická diagnostika pláště objektu Termografická diagnostika pláště objektu Firma AFCITYPLAN s.r.o. Jindřišská 17 Praha 1 Zkušební technik: Ing. Daniel Bubenko Telefon: EMail: +420 739 057 826 daniel.bubenko@afconsult. com Přístroj TESTO

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR

Více

ENERGETICKÁ OPTIMALIZACE PAVILONU ŠKOLNÍ JÍDELNY - ŽDÍREC NAD DOUBRAVOU

ENERGETICKÁ OPTIMALIZACE PAVILONU ŠKOLNÍ JÍDELNY - ŽDÍREC NAD DOUBRAVOU ENERGETICKÁ OPTIMALIZACE PAVILONU ŠKOLNÍ JÍDELNY - ŽDÍREC NAD DOUBRAVOU Technická zpráva 1.Identifikační údaje Název stavby: Energetická optimalizace školní jídelny Ždírec nad Doubravou Místo stavby: Kraj:

Více

Montované technologie. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S

Montované technologie. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Montované technologie Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Montované železobetonové stavby U montovaného skeletu je rozdělena nosná část sloupy, průvlaky a stropní panely) a výplňová část (stěny): Podle

Více

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení STROPNÍ KERAMICKÉ PANELY POD - Stropní panely určené pro stropní a střešní ploché konstrukce, uložené na zdivo, průvlaky nebo do přírub ocelových

Více

1. ÚVOD. 1.1 ÚČEL OBJEKTU Zůstává stávající. Prostory dotčené stavbou budou, stejně jako doposud, sloužit jako kanceláře a učebny, suché laboratoře.

1. ÚVOD. 1.1 ÚČEL OBJEKTU Zůstává stávající. Prostory dotčené stavbou budou, stejně jako doposud, sloužit jako kanceláře a učebny, suché laboratoře. - 1 - OBSAH 1. ÚVOD... 2 1.1 Účel objektu... 2 1.2 Funkční náplň... 2 1.3 Kapacitní údaje... 2 1.4 Architektonické, materiálové a dispoziční řešení... 2 1.5 Bezbariérové užívání stavby... 2 1.6 Celkové

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby

Více

2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov

2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov 2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov Příčné uspořádání nosných panelových stěn omezuje možnost volnějšího provozně dispozičního spojení sousedních travé, které

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č.

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Střední část 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného systému

Více

POŢÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ

POŢÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ AKCE: Stavební úpravy skladové haly na p.č. st. 270 a přístavba přístřešku na části p.č. 1070/2, k.ú. Poučník STAVEBNÍK: KERVAL, a.s., Karlštejn 261, okres Beroun KONTROLOVAL: ING. ARCH. VLADIMÍR SMEJKAL

Více

NÁVRHU Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice

NÁVRHU Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice 2. ŠIKMÉ A STRMÉ STŘECHY PRINCIPY NÁVRHU Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu

Více

Stropy z ocelových nos

Stropy z ocelových nos Promat Stropy z ocelových nos Masivní stropy a lehké zavěšené podhledy níků Ocelobetonové a železobetonové konstrukce Vodorovné ochranné membrány a přímé obklady z požárně ochranných desek PROMATECT. Vodorovné

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

Název školy: Střední odborná škola stavební Karlovy Vary Sabinovo náměstí 16, 360 09, Karlovy Vary Autor: MARIE KRAUSOVÁ Název materiálu:

Název školy: Střední odborná škola stavební Karlovy Vary Sabinovo náměstí 16, 360 09, Karlovy Vary Autor: MARIE KRAUSOVÁ Název materiálu: Název školy: Střední odborná škola stavební Karlovy Vary Sabinovo náměstí 16, 360 09, Karlovy Vary Autor: MARIE KRAUSOVÁ Název materiálu: VY_32_INOVACE_20_REVITALIZACE PANELOVÝCH DOMŮ_S4 Číslo projektu:

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení

Více

2.2.4. www.velox.cz VODOROVNÉ KONSTRUKCE 2.2.4.1 POPIS STROPNÍCH KONSTRUKCÍ. Zpět na obsah

2.2.4. www.velox.cz VODOROVNÉ KONSTRUKCE 2.2.4.1 POPIS STROPNÍCH KONSTRUKCÍ. Zpět na obsah 2.2.4.1 POPIS STROPNÍCH KONSTRUKCÍ 1. Stropy s využitím prefabrikovaných stropních prvků jako ztraceného bednění 1.1 s vytvořením ŽB monolitických žebírkových stropů osové vzdálenosti žeber - 00 mm s šířkou

Více

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ 7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

Tematické okruhy pro Státní závěrečné zkoušky

Tematické okruhy pro Státní závěrečné zkoušky Obor: Název SZZ: Konstrukce staveb Rekonstrukce staveb Vypracoval: Ing. Jan Plachý, Ph.D. Podpis: Schválil garant oboru Prof. Ing. Ingrid Šenitková, CSc. Podpis: Datum vydání 8.9.2014 Platnost od: AR 2014/2015

Více

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING. 2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY

Více

EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI

EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI 19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor

Více

Sanace nosných konstrukcí

Sanace nosných konstrukcí ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Sanace nosných konstrukcí Obytný dům Zenklova 185 v Praze Prezentace byla vytvořena za laskavé podpory grantu FRVŠ 2960/2011. Popis objektu

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA A FOTODOKUMENTACE

TECHNICKÁ ZPRÁVA A FOTODOKUMENTACE TECHNICKÁ ZPRÁVA A OBSAH: 1. Účel objektu...2 2. Architektonické a dispoziční řešení...2 3. Kapacita, podlahová plocha...2 4. Stavebně technické a konstrukční řešení...2 5. Zhodnocení stávajícího stavu

Více

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB 1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,

Více

B.2 ZPRÁVA DVORNÍ 763/21 OSTRAVA - PORUBA O PROVEDENÍ STAVEBNĚ TECHNICKÉHO PRŮZKUMU BALKÓNŮ: s. r. o.

B.2 ZPRÁVA DVORNÍ 763/21 OSTRAVA - PORUBA O PROVEDENÍ STAVEBNĚ TECHNICKÉHO PRŮZKUMU BALKÓNŮ: s. r. o. s. r. o. PRŮZKUMY * ZAMĚŘENÍ * PROJEKTY ul. 28. října 201, 709 00 Ostrava - Mariánské Hory B.2 ZPRÁVA O PROVEDENÍ STAVEBNĚ TECHNICKÉHO PRŮZKUMU BALKÓNŮ: DVORNÍ 763/21 OSTRAVA - PORUBA Vypracoval: Zak.číslo:

Více

Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010

Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010 1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení

Více

Aktuální trendy v oblasti modelování

Aktuální trendy v oblasti modelování Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,

Více

Pozemní stavitelství II. Zpracoval: Zdeněk Peřina, Ing.

Pozemní stavitelství II. Zpracoval: Zdeněk Peřina, Ing. Pozemní stavitelství II. Panelové konstrukční soustavy Zpracoval: Zdeněk Peřina, Ing. V současnédobě obklopují panelová sídliště jádra téměř všech našich měst a tvoří podstatnou část jejich bytového fondu.

Více

A. PRŮVODNÍ ZPRÁVA. Revitalizace bytového objektu. Růženínská 909-910, Praha 4

A. PRŮVODNÍ ZPRÁVA. Revitalizace bytového objektu. Růženínská 909-910, Praha 4 A. PRŮVODNÍ ZPRÁVA Revitalizace bytového objektu Růženínská 909-910, Praha 4 Vypracoval: David Reichel Datum: 10/2011 Zodp. projektant: Ing. Aleš Zahradnický Strana 1 OBSAH 1. ÚVOD... 3 2. IDENTIFIKAČNÍ

Více

Požární odolnost v minutách 15 30 45 60 90 120 180 1 Stropy betonové, staticky určité 1),2) (s ustálenou vlhkostí), bez omítky, druh DP1 REI 60 10 1)

Požární odolnost v minutách 15 30 45 60 90 120 180 1 Stropy betonové, staticky určité 1),2) (s ustálenou vlhkostí), bez omítky, druh DP1 REI 60 10 1) Tabulka 2 Stropy Požární odolnost v minutách 15 30 45 90 1 1 Stropy betonové, staticky určité, (s ustálenou vlhkostí), bez omítky, druh DP1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 Desky z hutného betonu), výztuž v

Více

Příloha 8: Projektové listy k opatření 3 (OP ŽP, mimo vlastní IPRM)

Příloha 8: Projektové listy k opatření 3 (OP ŽP, mimo vlastní IPRM) Příloha 8: Projektové listy k opatření 3 (OP ŽP, mimo vlastní IPRM) - 1 - Projektový list 1. Název projektu A - Zateplení ZŠ Šrámkova 2. Předkladatel projektu Statutární město Opava 3. Název OP oblasti

Více

DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY

DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

Více

POŽÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ STAVBY

POŽÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ STAVBY D.1.3 POŽÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ STAVBY ZPRACOVAL : PROJEKTANT : Ing. Iveta Charousková, Počerny 124, 360 17 Karlovy Vary osvědčení o autorizaci v oboru požární bezpečnost staveb č. 8488 Projektová kancelář

Více

Sanace betonu. Zásady

Sanace betonu. Zásady Zásady Beton jako stavební hmota se díky svým zvláštním vlastnostem osvědčil ve všech oblastech stavebnictví jako spolehlivý a neopominutelný materiál. I přesto, že je beton velmi odolný materiál, který

Více

SUPŠ sklářská Valašské Meziříčí přístavby odborných učeben a stavební úpravy č.p.603

SUPŠ sklářská Valašské Meziříčí přístavby odborných učeben a stavební úpravy č.p.603 SUPŠ sklářská Valašské Meziříčí přístavby odborných učeben a stavební úpravy č.p.603 Kontrolní den č.2 8.10.2014 Úprava trasy slaboproudých kabelů Telefonica mimo půdorys přístavby Nájezd vrtací soupravy

Více

Rampa ke garážím, Šrámkova ul. Severní terasa, Ústí nad Labem STAVEBNĚ TECHNICKÝ A STATICKÝ POSUDEK

Rampa ke garážím, Šrámkova ul. Severní terasa, Ústí nad Labem STAVEBNĚ TECHNICKÝ A STATICKÝ POSUDEK Stavba : Rampa ke garážím, Šrámkova ul. Severní terasa, Ústí nad Labem Část projektu : Stavební a statická STAVEBNĚ TECHNICKÝ A STATICKÝ POSUDEK Teplice 05/2013 Vypracoval : Ing. Jan Slavata 2 1.Výchozí

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavební část a statický posudek

TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavební část a statický posudek ATICO DOKUMENTACE PRO PROVEDENÍ STAVBY TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavební část a statický posudek Investor: Správa logistického zabezpečení Policejního prezidia ČR, Nádražní 16, 150 05 Praha 5, P. O. BOX 6 Akce:

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST ČESKÉ VYSKOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ PROJEKT 4 - C KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA STATICKÁ ČÁST VOJTĚCH MARTINEK 2011/2012 1. Základní informace o stavbě: Navrhovaná

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA MATEŘSKÁ ŠKOLA

TECHNICKÁ ZPRÁVA MATEŘSKÁ ŠKOLA 1 TECHNICKÁ ZPRÁVA MATEŘSKÁ ŠKOLA Stavba: STAVEBNÍ ÚPRAVY MATEŘSKÉ ŠKOLY TŘEBÍČ, ul. CYRILOMETODĚJSKÁ 754/6 VÝMĚNA VÝPLNÍ OTVORŮ Místo: Třebíč Investor: Město Třebíč Vypracoval: Staprom CZ, spol. s r.o,

Více

Zvyšování kvality výuky technických oborů

Zvyšování kvality výuky technických oborů Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V. 2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V. 2.23 Zateplování budov pěnovým polystyrenem

Více

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,

Více

Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů

Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika

Více

PASPORTIZACE STATIKY

PASPORTIZACE STATIKY STATIKON Solutions sro Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky PASPORTIZACE STATIKY RODINNÝ DŮM Název referenční dokument Adresa ZKRÁCENÁ VERZE Počet stran: 35 x A4 Vypracovali: Ing, V Praze, červenec

Více

Pozemní stavitelství I. Konstrukční systémy

Pozemní stavitelství I. Konstrukční systémy Pozemní stavitelství I. Konstrukční systémy I. ROZDĚLENÍ PODLE KONSTRUKCE: Stěnový Skeletový Kombinovaný Zvláštní 2 A. Stěnový systém a) Podélný b) Příčný c) Obousměrový 3 Ad a) Podélný stěnový systém

Více

Stropy HELUZ miako. stropní vložky stropní nosníky věncovky

Stropy HELUZ miako. stropní vložky stropní nosníky věncovky NG nová generace stavebního systému Stropy HELUZ miako stropní vložky stropní nosníky věncovky Stropní konstrukce HELUZ miako B C D A 3. Strop HELUZ MIAKO je tvořen z keramobetonových stropních nosníků

Více

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger 7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené

Více

Construction. Tyče z tažených uhlíkových vláken pro zesilování konstrukcí, součást systému Sika CarboDur. Popis výrobku

Construction. Tyče z tažených uhlíkových vláken pro zesilování konstrukcí, součást systému Sika CarboDur. Popis výrobku Technický list Datum vydání: 11/2011 Identifikační č.: 02 04 01 01 004 0 000004 Tyče z tažených uhlíkových vláken pro zesilování konstrukcí, součást systému Sika CarboDur Construction Popis výrobku Použití

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, Mezi Domy 373

TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, Mezi Domy 373 TECHNICKÁ ZPRÁVA ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, Mezi Domy 373 Obrázek 1: Pohled na ploché střechy F a G 2 u budovy Mateřské školy OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: 1. Fotodokumentace 2. Schéma

Více

KONCEPT BYTOVÉ VÝSTAVBY

KONCEPT BYTOVÉ VÝSTAVBY KONCEPT BYTOVÉ VÝSTAVBY 22.10.2003 OBECNĚ Metody návrhu prefabrikovaných betonových konstrukcí jsou založeny na otevřeném modulárním systému. Příklady řešení řadových a věžových prefabrikovaných bytových

Více

Schöck Isokorb typ KS

Schöck Isokorb typ KS Schöck Isokorb typ 20 Schöck Isokorb typ 1 Obsah Strana Varianty připojení 16-165 Rozměry 166-167 Dimenzační tabulky 168 Vysvětlení k dimenzačním tabulkám 169 Příklad dimenzování/upozornění 170 Údaje pro

Více

Skeletové konstrukce 2

Skeletové konstrukce 2 Pozemní stavitelství II. Skeletové konstrukce 2 Zpracoval: Zdeněk Peřina, Ing. vyvinuly se z monolitických ŽB skeletů první výskyt 30-léta 20.století (ve světě) v ČR prvnívýskyt v 50-týchlétech 20.st do

Více

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice 13. ZATEPLENÍ OBVODOVÝCH STĚN Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace

Více

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad) KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka

Více

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4.1 Statické systémy Tab. 4.1 Statické systémy podle namáhání Namáhání hlavního nosného systému Prostorové uspořádání Statický systém Schéma Charakteristické

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ Střední průmyslová škola stavební Střední odborná škola stavební a technická Ústí nad Labem, příspěvková organizace tel.: 477 753 822 e-mail: sts@stsul.cz www.stsul.cz POZEMNÍ STAVITELSTVÍ Témata k profilové

Více

Technologie staveb podle konstrukce. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S

Technologie staveb podle konstrukce. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Technologie staveb podle konstrukce Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Konstrukční třídění Konstrukční systém-konstrukční systém je celek tvořený navzájem propojenými konstrukčními prvky a subsystémy,

Více

předběžný statický výpočet

předběžný statický výpočet předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.

Více

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky GlobalFloor. Cofrastra 4 Statické tabulky Cofrastra 4. Statické tabulky Cofrastra 4 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Použití Profilovaný plech Cofrastra 4 je určen pro

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

TECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY Investor Město Jiříkov Projekt číslo: 767-13 Stran: 8 Stavba MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Příloh: 0 Místo stavby Jiříkov STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO JIŘÍKOV - JIŘÍKOV

Více

Náhradní ohybová tuhost nosníku

Náhradní ohybová tuhost nosníku Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží

Více

Město Kolín Karlovo náměstí 78, 280 12 Kolín 1 ČKAIT0001840. V projektu bylo použito: Projektová dokumentace stávajícího stavu z ledna 1965

Město Kolín Karlovo náměstí 78, 280 12 Kolín 1 ČKAIT0001840. V projektu bylo použito: Projektová dokumentace stávajícího stavu z ledna 1965 TECHNICKÁ ZPRÁVA 1 Základní údaje Název stavby: VODÁRENSKÉ Stupeň dokumentace: Charakter stavby: Investor: Místo stavby: Odpovědný projektant: STAVEBNÍ ÚPRAVY A OPRAVA VĚŽE NA POZEMKU PARC.Č. 2658, K.Ú.

Více

Sanace nosných konstrukcí

Sanace nosných konstrukcí ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Sanace nosných konstrukcí Buštěhrad Prezentace byla vytvořena za laskavé podpory grantu FRVŠ 2960/2011. Historie objektu jednotlivé části

Více

ZÁKLADNÍ PĚTIDENNÍ ŠKOLENÍ

ZÁKLADNÍ PĚTIDENNÍ ŠKOLENÍ ZÁKLADNÍ PĚTIDENNÍ ŠKOLENÍ Učební plán: 1. Den: 6 hodin 1) Zahájení Představení firmy Rigips, dceřinné společnosti největšího světového výrobce sádrokartonu nadnárodního koncernu Saint-Gobain. Historie

Více

Stropní konstrukce, která Vás unese. lehká levná bezpečná

Stropní konstrukce, která Vás unese. lehká levná bezpečná Stropní konstrukce, která Vás unese lehká levná bezpečná VÝHODY je stropní konstrukce použitelná pro všechny typy staveb (rodinné domky, bytové domy, průmyslové stavby, rekonstrukce atd.). Skládá se z

Více

lehké ocelové konstrukce pro stavebnictví

lehké ocelové konstrukce pro stavebnictví 2014 lehké ocelové konstrukce pro stavebnictví SPOLEHLIVÝ PARTNER Společnost WOXI vyrábí a dodává lehké skeletové konstrukce z pozinkovaných, za studena tvářených ocelových profilů ve formě panelů a příhradových

Více

Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc

Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc ČVUT Stavební fakulta katedra pozemních staveb Thákurova 7, 166 29 Praha 6 e-mail: gatter@fsv.cvut.cz Atelier P.H.A., s.r.o.

Více

MONTÁŽNÍ NÁVOD NOSNÍKY A STROPNÍ VLOŽKY

MONTÁŽNÍ NÁVOD NOSNÍKY A STROPNÍ VLOŽKY MONTÁŽNÍ NÁVOD NOSNÍKY A STROPNÍ VLOŽKY Stránka 1 z 5 Verze 1 (duben 2008) STRUČNÝ POPIS STROPNÍ KONSTRUKCE Pokládání žebrových stropů ze železobetonu s prefabrikovanými nosníky za svařované prostorové

Více

e BYT V 1.N.P. - Č.BYTOVÉ JEDNOTKY 717/16

e BYT V 1.N.P. - Č.BYTOVÉ JEDNOTKY 717/16 Stavební, inženýrská a projektová kancelář Ing. Josef Fuk Autorizovaný inženýr v oboru pozemní stavby Soborská 28, Praha 6 - Dejvice, (Hanspaul City), PSČ: 16000 P. O. BOX 174, Praha 6 - Dejvice, PSČ:

Více

Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny

Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny 146 Dodatečné zesilování a stabilizace tlačených stěn z cihelného zdiva pásy uhlíkové tkaniny prof. Ing. Jiří WITZANY, DrSc., dr. h. c. doc. Ing. Tomáš ČEJKA, Ph.D. Ing. Radek ZIGLER, Ph.D. Ing. Jan KUBÁT

Více

A1.1-1 Technická zpráva

A1.1-1 Technická zpráva A1.1-1 Technická zpráva Identifikační údaje stavby Název stavby: Místo stavby: Břeclav, p.č. st. 4456 Katastrální území: Kraj/okres: Druh stavby: Stavebník: Zhotovitel stavby: Nemocnice Břeclav Rekonstrukce

Více

ENERGY FUTURE ENERGETICKÁ EFEKTIVITA STAVEB A SANACÍ

ENERGY FUTURE ENERGETICKÁ EFEKTIVITA STAVEB A SANACÍ CECH PRO ZATEPLOVÁNÍ BUDOV ČR ING. PAVEL SVOBODA, ČLEN SKUPINY EXPERTŮ CZB ENERGY FUTURE ENERGETICKÁ EFEKTIVITA STAVEB A SANACÍ DO S A DON TS PŘI ZATEPLOVÁNÍ Jihlava 19.10.2010 VRÁMCI PROJEKTU ENERGY-FUTURE

Více

Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí.

Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí. ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ 4. cvičení Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí. Definice a základní pojmy Zatížení je jakýkoliv jev, který vyvolává změnu stavu napjatosti

Více

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav

Oprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav Obsah: Úvod... 1 Identifikační údaje... 1 Seznam podkladů... 2 Tepelné technické posouzení... 3 Energetické vlastnosti objektu... 10 Závěr... 11 Příloha č.1: Tepelně technické posouzení konstrukcí obálky

Více

DEKPANEL SPRÁVNÁ VOLBA PRO VAŠI DŘEVOSTAVBU MASIVNÍ DŘEVĚNÉ PANELY

DEKPANEL SPRÁVNÁ VOLBA PRO VAŠI DŘEVOSTAVBU MASIVNÍ DŘEVĚNÉ PANELY DEKPANEL SPRÁVNÁ VOLBA PRO VAŠI DŘEVOSTAVBU MASIVNÍ DŘEVĚNÉ PANELY 1 PRINCIP SYSTÉMU DEKPANEL D Vnější tepelněizolační vrstva brání prostupu tepla stěnou a zajišťuje příjemné vnitřní prostředí v interiéru.

Více

BH 52 Pozemní stavitelství I

BH 52 Pozemní stavitelství I BH 52 Pozemní stavitelství I Dřevěné stropní konstrukce Kombinované (polomontované) stropní konstrukce Ocelové a ocelobetonové stropní konstrukce Ing. Lukáš Daněk, Ph.D. Dřevěné stropní konstrukce Dřevěné

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, K Lukám 664

TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, K Lukám 664 TECHNICKÁ ZPRÁVA ke stavu střech budovy Mateřská škola Praha 4 - Libuš, K Lukám 664 Obrázek 1: Pohled na ploché střechy budovy Mateřské školy OBSAH TECHNICKÉ ZPRÁVY: 1. Fotodokumentace 2. Schéma střech

Více

FHJ SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA. ±0,000 = 394,850 B. p. v. FHJ Building spol.s.r.o. kolektiv Prosinec 2013 780/13. info@fhj-building.cz. Tel.

FHJ SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA. ±0,000 = 394,850 B. p. v. FHJ Building spol.s.r.o. kolektiv Prosinec 2013 780/13. info@fhj-building.cz. Tel. ±0,000 = 394,850 B. p. v. FHJ Building spol.s.r.o. 106 00 Tel.: e-mail: 64576183 272 769 786 info@fhj-building.cz FHJ building Investor : Místo stavby : Stavba : Vypracoval : Datum : kolektiv Prosinec

Více

STROPNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA STROPNÍ KONSTRUKCE,ROZDĚLENÍ STROPŮ. JE TO KCE / VĚTŠINOU VODOROVNÁ /, KTERÁ ODDĚLUJE JEDNOTLIVÁ PODLAŽÍ.

STROPNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA STROPNÍ KONSTRUKCE,ROZDĚLENÍ STROPŮ. JE TO KCE / VĚTŠINOU VODOROVNÁ /, KTERÁ ODDĚLUJE JEDNOTLIVÁ PODLAŽÍ. STROPNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA STROPNÍ KONSTRUKCE,ROZDĚLENÍ STROPŮ. JE TO KCE / VĚTŠINOU VODOROVNÁ /, KTERÁ ODDĚLUJE JEDNOTLIVÁ PODLAŽÍ. PŘENÁŠÍ ZATÍŽENÍ S T Á L É / VLASTNÍ HMOTNOST KCE / N

Více

Pozemní stavitelství I. Zpracoval: Filip Čmiel, Ing.

Pozemní stavitelství I. Zpracoval: Filip Čmiel, Ing. Pozemní stavitelství I. Svislé nenosné konstrukce Zpracoval: Filip Čmiel, Ing. PŘÍČKY Vnitřní prostor budovy, vytvořený obvodovými zdmi, popř. středními zdmi, serozděluje na jednotlivémístnosti příčkami.

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REVIZE: R.

TECHNICKÁ ZPRÁVA STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REVIZE: R. PROJEKTOVÁ ČINNOST V INVESTIČNÍ VÝSTAVBĚ ING. MARTIN OUTLÝ O-PRO SERVIS IČO 11 422 131 TECHNICKÁ ZPRÁVA STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ

Více

Ctislav Fiala: Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb

Ctislav Fiala: Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb 16 Optimální hodnoty svázaných energií stropních konstrukcí (Graf. 6) zde je rozdíl materiálových konstant, tedy svázaných energií v 1 kg materiálu vložek nejmarkantnější, u polystyrénu je téměř 40krát

Více

VÝSTUP Z ENERGETICKÉHO AUDITU

VÝSTUP Z ENERGETICKÉHO AUDITU CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba 212; Notifikovaná osoba 1390; 102 21 Praha 10 Hostivař, Pražská 16 / 810 Certifikační orgán 3048 VÝSTUP Z ENERGETICKÉHO AUDITU Auditovaný objekt:

Více

Návrh skladby a tepelnětechnické posouzení střešní konstrukce

Návrh skladby a tepelnětechnické posouzení střešní konstrukce Návrh skladby a tepelnětechnické posouzení střešní konstrukce Objednatel: FYKONY spol. s r.o. Beskydská 552 741 01 Nový Jičín - Žilina Kontaktní osoba: Petr Konečný, mob.: +420 736 774 855 Objekt: Bytový

Více

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Investor - Obec Dolní Bečva,Dolní Bečva 340,Dolní Bečva 756 55 AKCE : Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva OBJEKT : SO 01 Základní škola Budova A- STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Autor: Dipl.Ing.

Více

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ

ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU KOMPOZITNÍ VÝZTUŽÍ Ing.Ondřej Šilhan, Ph.D. Minova Bohemia s.r.o, Lihovarská 10, 716 03 Ostrava Radvanice, tel.: +420 596 232 801, fax: +420 596 232 944, email: silhan@minova.cz ZESILOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ EXTERNĚ LEPENOU

Více

Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb na bázi dřeva

Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb na bázi dřeva Zdeňka Havířová Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Lesnická a dřevařská fakulta Dřevo Spolehlivost a životnost konstrukcí a staveb přírodní materiál rostlinného původu obnovitelný buněčná

Více

Určeno posluchačům Fakulty stavební ČVUT v Praze

Určeno posluchačům Fakulty stavební ČVUT v Praze Strana 1 HALOVÉ KONSTRUKCE Halové konstrukce slouží nejčastěji jako objekty pro různé typy průmyslových činností nebo jako prostory pro skladování. Jsou také velice často stavěny pro provozování rozmanitých

Více