D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
|
|
- Kamil Fišer
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Zak. č. 129/09/2014 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Název stavby: Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Místo stavby: Nádražní Zlaté Hory Zhotovitel projektových prací: ASA Expert a. s. Konečného 1919/ Ostrava IČ: Investor: Stupeň projektové dokumentace: Vypracoval: Zodpovědný projektant: Autorizovaná osoba: Město Zlaté hory nám. Svobody Zlaté hory Dokumentace pro provádění stavby Ing. Veronika Zarecká Ing. Zuzana Dvořáková Ing. Pavel Petruška
2 OBSAH D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení 3 1. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm 3 2. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.190mm 3 3. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.80mm 4 4. Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště 4 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce S2Z 4 7. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z 5 8. Statické posouzení žebříků 5 9. Statické posouzení ochranného zábradlí u oken Použitá literatura a software 6 D.1.2.c Statické posouzení 8 1. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm 8 2. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.190mm Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.80mm Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S2Z Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S3Z Statické posouzení žebříků Posouzení ochranného zábradlí u oken 42 Dokumentace pro provádění stavby 2
3 D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení 1. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm Kotvení do cihly plné TI tl.140mm Tepelný izolant (EPS) fasády tloušťky 140 mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 215mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Pro zateplení soklu tloušťky 120 mm budou použity stejné hmoždinky délky 195mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 2. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.190mm Kotvení do cihly plné TI tl.190mm Tepelný izolant (EPS) fasády tl.140mm v kombinaci s minerální vlnou tl.50mm mezi svislými nosníky bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 275 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! Dokumentace pro provádění stavby 3
4 3. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.80mm Kotvení do cihly plné TI tl.80mm Tepelný izolant (EPS) fasády tl.80mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (8ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 4 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 155 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 4. Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. Přitížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště. 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m 2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN. Šroub je vyroben z nízkouhlíkové oceli, povrchově tvrzený, z žárově pozinkovaného ocelového plechu s šestihrannou hlavou 10 mm (3/8º). 6. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce S2Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS tl mm (spádové klíny) a minerální vlny MV 80mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Tloušťka skladby pro kotvení se mění se spádem 2%. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Šroub je z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a podložka má průměr 15 mm, průměr talířku 50 mm. Návrh kotev bude v rohových Dokumentace pro provádění stavby 4
5 oblastech v počtu 3ks/m 2, 3ks/m 2 v okrajových oblastech a 3ks/m 2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část).. Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Délky kotev pro jednotlivé oblasti jsou uvedeny v následující tabulce: Kotevní oblasti Celková délka kotvy Kotevní systém Délka šroubu Délka podložky Kotevní hloubka Návrhové zatížení Počet kotev - [mm] [mm] [mm] min. [mm] [kn] na m 2 Oblast I Oblast II Oblast III Oblast IV ,289 3 Oblast V Oblast VI Oblast VII Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají návrhové zatížení dle výtažné zkoušky 1,29kN. Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Hodnoty únosnosti kotev a nosné materiály pro kotvení byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 7. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS 180 a minerální vlny MV 60. Celková tloušťka skladby pro kotvení je 250mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Šroub z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a délkou 140 mm. Podložka s průměrem 15 mm a s průměrem talířku 50 mm má délku 165 mm. Návrh kotev bude v rohových oblastech v počtu 3ks/m 2, 3ks/m 2 v okrajových oblastech a 3ks/m 2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část).. Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají střední hodnotu výtažných sil v tahu 1,61kN (dle výrobce). Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!! 8. Statické posouzení žebříků Na objektu budou navrženy dva nové ocelové žebříky. Pro vstup na plochou střechu 1.NP bude sloužit žebřík Z4 celkové délky 3350mm, který bude opatřen bezpečnostním košem a spodním odnímatelným žebříkem délky 2250mm. Pro vstup na střechu 2.NP s nástupní Dokumentace pro provádění stavby 5
6 úrovní na 1.NP bude sloužit žebřík Z3 celkové délky 8400mm, který bude opatřen bezpečnostním košem. Nové ocelové žebříky budou vytvořeny z oceli s pevností S235 a to z profilu L 50/5mm (štěříny) a tyčí Ø22 mm, které budou tvořit jednotlivé příčle. Kotvení ocelových desek žebříku Z4 bude provedeno před zateplením a po zateplení se na vyčnívající konzoly (ocelová pásovina 60/8mm), přivařených koutovým svarem 4mm ke kotevní desce, připevní žebřík pomocí 2ks šroubů M8 s pevností 5.6 (na jeden přípoj) a budou zajištěny maticemi M8. Žebříky budou kotveny v každé úrovni vždy pomocí dvojice přípojů. Kotvení žebříku Z3 do zdiva z cihly plné Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 3 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kn a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností f yk =560N/mm 2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. Kotvení žebříku Z4 do zdiva z cihly plné Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 2 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kn a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností f yk =560N/mm 2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. 9. Statické posouzení ochranného zábradlí u oken Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2kN/m. 10. Použitá literatura a software [1] Produkt ČEA č. 38.2/2000 Školy v regionu Severní Moravy a Slezska, A. Stavební soustava KORD [2] ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [4] ČSN Ocelové žebříky, Základní ustanovení [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-4: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Dokumentace pro provádění stavby 6
7 [6] ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem [7] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [8] ČSN Pevné kovové žebříky pro stavby Scia Engineer 2009 Dokumentace pro provádění stavby 7
8 D.1.2.c Statické posouzení 1. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm Rozměry budovy Šířka b= 33,80 m Délka d= 46,42 m Výška h= 12,02 m Vlastnosti kotev pro TI tl.140mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 215 mm Výpočet zatížení Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru: v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru: v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 c season = 1,0 Základní tlak větru: q b = 0,5*ρ*v b 2 = 562,5 Pa Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem: v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 23,85 m/s kde c 0 (z) = 1,0 (součinitel ortografie) c r (z) = kr*ln(z/z 0 ) = 0,795 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) Kategorie terénu III : z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z): q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 1,030 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,271 (intenzita turbulence) kde k I = 1,0 (součinitel turbulence) Dokumentace pro provádění stavby 8
9 r = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu) Refereční výška z e: z e = max (h, z min ) = 12,02 m Příčný vítr e = min(b;2h) = 24,04 m e/5 = 4,808 m e > d => oblasti A,B c pe A = -1,400 c pi + = 0,2 h/d = 0,356 c pe B = -1,100 c pi - = -0,3 c pe D = 1,000 c pe E = -0,328 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,647 knm -2 w B = -1,338 knm -2 w D = 0,824 knm -2 w E = -0,544 knm -2 w A = -1,133 knm -2 w B = -0,824 knm -2 w D = 1,338 knm -2 w E = -0,029 knm -2 Podélný vítr e = min(b;2h) = 24,04 m e/5 = 4,808 m e < d => oblasti A,B,C A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,259 B c pe = -1,100 - c pi = -0,3 C c pe = -0,500 D c pe = 1,000 E c pe = -0,302 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,647 knm -2 w B = -1,338 knm -2 w C = -0,721 knm -2 w D = 0,824 knm -2 w E = -0,517 knm -2 Dokumentace pro provádění stavby 9
10 w A = -1,133 knm -2 w B = -0,824 knm -2 w C = -0,206 knm -2 w D = 1,338 knm -2 w E = -0,002 knm -2 Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 10ks/m 2 (6 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 6 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn z výtažných zkoušek R d = 3,107 kn/m 2 vzorec (1) R d = 3,476 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 3,107 kn/m 2 > 2,471 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 140mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 205 mm kde tloušťka izolace h D = 140 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 205 mm < 215 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 10
11 2. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.190mm Vlastnosti kotev pro TI tl.190mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 275 mm Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 10ks/m 2 (6 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 6 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn hodnota z výtažných zkoušek R d = 3,107 kn/m 2 vzorec (1) R d = 3,476 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 3,107 kn/m 2 > 2,471 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 190mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 255 mm kde tloušťka izolace h D = 190 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 255 mm < 275 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 11
12 3. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.80mm Rozměry budovy Šířka Délka Výška b= 3,86 m d= 8,84 m h= 6,34 m Vlastnosti kotev pro TI tl.80mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 155 mm Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -1,920 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 8ks/m 2 (4 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 4 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn z výtažných zkoušek R d = 2,427 kn/m 2 vzorec (1) R d = 2,781 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 2,427 kn/m 2 > 1,920 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Dokumentace pro provádění stavby 12
13 Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 80mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 145 mm kde tloušťka izolace h D = 80 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 145 mm < 155 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 13
14 4. Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. Výpočet je proveden na základě nové skladby zateplení viz. projektová dokumentace D.1.1.b - 14 : Svislé přitížení Tepelná izolace tl. [mm] ρ [kg/m] ρ [kg/m 2 ] po vzd.[m] γ [-] g d [kn/m 2 ] EPS ,35 0,081 MV ,35 0,095 Pomocný rastr kotvený do svislé nosné kce. LRPO 3 horizontální lišta CW 50/50/50 0,6 0,73-0,9 1,35 0,011 vertikální lišta UW 40/50/40 0,6 0,6-0,9 1,35 0,009 Systémové lišty pro uchycení EPS horizontální lišta tvaru L - 0,7-1 1,35 0,009 vertikální lišta tvaru T - 0,7-0,5 1,35 0,019 CELKEM 0,224 kn/m 2 Výňatek z kapitoly A 1.3 Konstrukční možnosti zlepšení některých parametrů stávajících konstrukcí viz.[1] : Posouzení: Max. orientační svislé přitížení: g max,ed = 0,480 kn/m 2 Skutečné svislé přitížení: g skut,ed = 0,224 kn/m 2 Závěr: g max,ed > g skut,ed 0,480 kn/m 2 > 0,225 kn/m 2 Vyhovuje Přítížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště. Dokumentace pro provádění stavby 14
15 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Maximální hodnota vodorovného zatížení od větru: Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Únosnost spojovacího prostředku (stanovená výrobcem): Výpočtová únosnost na vytržení: N rd = 0,9 kn Výpočtový únosnost ve střihu: V rd = 0,9 kn Posouzení: Počet vrutů na 1m 2 : n = 4ks Ve střihu: V ed = 0,225 kn/m 2 < V rd = 4 x 0,9 kn = 3,6 kn/m 2 Vyhovuje V tahu: N ed = 2,471 kn/m 2 < N rd = 4 x 0,9 kn = 3,6 kn/m 2 Vyhovuje Závěr: Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m 2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN. Dokumentace pro provádění stavby 15
16 6. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S2Z Zatížení větrem dle ČSN EN Větrná oblast : oblast IV v b,0 = 30 ms -1 Kategorie terénu : III Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy : Plochá střecha s atikou Základní rozměry budovy Šířka b = 11,85 m Délka d = 22,12 m Výška h = 4,28 m Výška atiky h p = 0,38 m Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy c season = 1,0 součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní přílohy Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 17,17 m/s kde c 0 (z) = 1,000 (součinitel ortografie) c r (z) = k r *ln(z/z 0 ) = 0,572 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) kde z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,670 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,376 (intenzita turbulence) k I = 1,0 - (součinitel turbulence - dle národní přílohy) ρ = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu dle NP) Dokumentace pro provádění stavby 16
17 Refereční výška z e z e = max (h, z min ) = 4,28 m Podélný vítr b = 11,9 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 22,1 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 8,56 m e/2 = 4,28 m e/4 = 2,140 m e/10 = 0,856 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I- c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,402 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,268 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,067 knm -2 w I- = 0,000 knm -2 w I- = 0,335 knm -2 Příčný vítr b = 22,1 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 11,9 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) Dokumentace pro provádění stavby 17
18 e = min(b;2h) = 8,56 m e/2 = 4,28 m e/4 = 2,14 m e/10 = 0,86 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,293 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,203 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,021 knm -2 Návrh kotev Teleskopická talířová podložka 50mm + šroub do betonu 6,3mm Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti: F Rd,1 = 1,289 kn Dokumentace pro provádění stavby 18
19 Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast F w ed,f = -1,608 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 1,61 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G Oblast G w ed,g = -1,105 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 1,11 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H Oblast H w ed,h = -0,904 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 Kotevní oblasti N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 0,90 knm -2 vyhovuje Celková délka kotvy Kotevní systém Délka šroubu Délka podložky Kotevní hloubka Návrhové zatížení Počet kotev - [mm] [mm] [mm] min. [mm] [kn] na m 2 Oblast I Oblast II Oblast III Oblast IV ,289 3 Oblast V Oblast VI Oblast VII Navržené hmoždinky Ø6,3mm v kombinací s teleskopickou podložkou průměru 50mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu. Jsou uvedeny v tabulce a na následujícím obrázku rozměry částí kotev a jejich uspořádání do jednotlivých oblastí. Dokumentace pro provádění stavby 19
20 Dokumentace pro provádění stavby 20
21 7. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S3Z Větrná oblast : oblast III v b,0 = 30 ms -1 Kategorie terénu : III Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy : Plochá střecha s atikou Základní rozměry budovy Šířka b = 2,39 m Délka d = 6,90 m Výška h = 4,28 m Výška atiky h p = 0,33 m Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní c season = 1,0 přílohy Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 17,17 m/s kde c 0 (z) = 1,000 (součinitel ortografie) c r (z) = k r *ln(z/z 0 ) = 0,572 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) kde z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,670 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,376 (intenzita turbulence) Refereční výška z e k I = 1,0 - (součinitel turbulence - dle národní přílohy) ρ = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu dle NP) z e = max (h, z min ) = 4,28 m Dokumentace pro provádění stavby 21
22 Podélný vítr b = 2,4 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 6,9 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 2,39 m e/2 = 1,195 m e/4 = 0,598 m e/10 = 0,239 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I- c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,402 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,268 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,067 knm -2 w I- = 0,000 knm -2 w I- = 0,335 knm -2 Příčný vítr b = 6,9 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 2,4 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 6,9 m e/2 = 3,45 m oblast I se neuplatní!!! Dokumentace pro provádění stavby 22
23 e/4 = 1,73 m e/10 = 0,69 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,293 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,203 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,021 knm -2 Návrh kotev a) Kotva pro skladbu S3Z, tl.246mm Teleskopická talířová podložka 50x165mm + šroub do betonu 6,3x140mm Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti: F Rk,1 = Součinitel g M = 3 Návrhová únosnost n=1 kotev: F Rd = n*f Rk,1 /g M = 1,61 kn 0,537 kn Dokumentace pro provádění stavby 23
24 Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast F w ed,f = -1,608 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 1,61 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G Oblast G w ed,g = -1,105 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 1,11 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H Oblast H w ed,h = -0,904 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 0,90 knm -2 vyhovuje Pro ověření statické únosnosti kotev je vhodné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!! Délka hmoždinek Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 276 mm kde tloušťka izolace h D = 246 mm hloubka kotvení h nom = 30 mm (dle výrobce) celková délka kotvy L a = 305 mm (délka šroubu+podložky) L a,min < L a 276 mm < 305 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 24
25 Navržené hmoždinky Ø6,3mm, délky 246 mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu a na následujícím obrázku. Dokumentace pro provádění stavby 25
26 8. Statické posouzení žebříků Žebřík Z Geometrie a výpočtový model 8.2. Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) - vlastní tíha - generována programem b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) - na štěříny - rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m - svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m - na příčle - bodové svislé zatížení 1,5kN - bodové vodorovné 0,5kN Dokumentace pro provádění stavby 26
27 8.3. Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Směr Působení LC1 vl. tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 užitné na příčle Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC3 užitné na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC4-a užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC4-b užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné Kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a* LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a* LC1*1.00 +LC2* LC1* LC1*1.35 +LC2* LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a* LC1* Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno CS8 Typ L50x50x5 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z b Posudek oceli MSP Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200. u max = L/200 = 950/200 = 4,8mm u y = 0,9 mm u y = 0,9 mm u max = 4,9 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 27
28 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B640 L50X5 S 235 CO0-1/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 1.30 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b b Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn LTB Délka klopení 0.05 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.21 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.19 < 1 M 0.62 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.03 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.04 < 1 Klopení 0.34 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 28
29 8.5. Posouzení příčlí z profilu RD 22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS1 RD22 S Posudek oceli MSP Maximální průhyb příčlí je L/200. u max = L/200 = 500/200 = 2,5mm u z = 0,6 mm u z = 0,6 mm u max = 2,5mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 29
30 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B587 RD22 S 235 CO2-3/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.25 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka c c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn LTB Délka klopení 0.50 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.73 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.74 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.73 < 1 Tlak + moment 0.76 < 1 Tlak + moment 0.76 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 30
31 8.6. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS7 FL60X8 S 235 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B647 FL60X8 S 235 CO0-1/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.25 m Parametry vzpěru yy zz typ neposuvné posuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka c c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn LTB Délka klopení 0.25 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.15 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.24 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.23 < 1 Tlak + moment 0.24 < 1 Tlak + moment 0.25 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 31
32 8.7. Posouzení kotvení žebříku do fasády Vnitřní síly Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] My [knm] Sn46/N858 CO0-1/7-0,09 0,45-0,10 Sn46/N858 CO0-1/2 1,20 1,80-0,19 Sn18/N347 CO0-1/4 0,00 0,07 0,00 Sn45/N857 CO0-6/6 1,17 1,92-0,22 Sn45/N857 CO0-1/6 1,17 1,92-0,22 Sn17/N346 CO0-1/7 0,00 0,11 0,00 Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla V Ed = 1,92 kn N Ed = 0,09 kn M Ed = 0,22 knm F tah = 0,22 knm / (2*0,15m) = 0,73 kn F střih = 1,92 kn / 4ks =0,48 kn Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 3 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných F rec = 1,7 kn Posouzení pro n kotev n = 1 F rec = 1,7 kn F skut = 0,73 kn Vyhovuje Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky p min = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva e min = 50 mm Dokumentace pro provádění stavby 32
33 Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z3 Dokumentace pro provádění stavby 33
34 Žebřík Z Geometrie a výpočtový model POZN. Součástí žebříku je odnímatelná část délky 2250mm, šířky 500mm, příčky v osové vzdálenosti 300mm. Profily jednotlivých částí budou stejné jako u pevného žebříku Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) - vlastní tíha - generována programem b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) - na štěříny - rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m - svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m - na příčle - bodové svislé zatížení 1,5kN - bodové vodorovné 0,5kN Dokumentace pro provádění stavby 34
35 8.10. Zatěžovací stavy Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné Kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a* LC1*1.00 +LC3* LC1*1.00 +LC4-a* LC1*1.35 +LC4-a* LC1*1.00 +LC2* LC1* LC1*1.35 +LC2* LC1* LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a* LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a* Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno CS8 Typ L50x50x5 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z b Posudek oceli MSP Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200. u max = L/200 = 1800/200 = 9,0mm u y = 0,2 mm u y = 0,2 mm u max = 9,0 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 35
36 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B641 L50X5 S 235 CO0-4/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.40 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b b Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! LTB Délka klopení 0.05 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.00 < 1 Posouzení kroucení 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.08 < 1 M 0.14 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.28 < 1 Tlak + moment 0.29 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 36
37 8.12. Posouzení příčlí z profilu RD 22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS1 RD22 S Posudek oceli MSP Maximální průhyb příčlí je L/200. u max = L/200 = 500/200 = 2,5mm u z = 0,6 mm u z = 0,6 mm u max = 2,5mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 37
38 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B580 RD22 S 235 CO2-1/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.25 m LTB Délka klopení 0.50 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.77 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.79 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.77 < 1 Tlak + moment 0.77 < 1 Tlak + moment 0.77 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 38
39 8.13. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS7 FL60X8 S 235 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B648 FL60X8 S 235 CO0-4/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.00 m Parametry vzpěru yy zz typ neposuvné posuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka c c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn LTB Délka klopení 0.39 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.16 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.02 < 1 M 0.27 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.01 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.01 < 1 Klopení 0.24 < 1 Tlak + moment 0.30 < 1 Tlak + moment 0.31 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 39
40 8.14. Posouzení kotvení žebříků a spojovacích prostředků Posouzení spojovacích prostředků Závitořezné šrouby pro přichycení žebříku budou namáhány smykovou silou V max = 0,95 kn Navrženy šrouby M8/16mm s pevnosti min 5.6, 2ks na každém přípoji A s = 50,24 mm 2 f ub = 500 MPa n = 1 a v = 0,6 M2 = 1,25 Únosnost šroubu ve střihu: v f ub As 0, ,24 Fv, Rd 12, 06kN 1,25 M 2 Posudek pro n šroubů: n = 2 F v,rd = 24,12 kn V max = 0,95 kn...vyhovuje Minimální vzdálenosti šroubů: Vzdálenost mezi šrouby p min = 25 mm Vzdálenost od okraje destičky e min = 15 mm Vnitřní síly Posouzení kotvení žebříku do fasády Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] My [knm] Sn48/N881 CO0-1/8-0,10 0,34-0,10 Sn48/N881 CO0-1/9 0,77 0,86-0,23 Sn18/N347 CO0-1/6 0,00 0,07 0,00 Sn48/N881 CO0-1/10 0,74 0,95-0,25 Sn48/N881 CO0-1/4 0,20 0,92-0,27 Sn17/N346 CO0-1/8 0,00 0,11 0,00 Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla V Ed = 0,95 kn N Ed = 0,10 kn M Ed = 0,27 knm F tah = 0,27 knm / (2*0,15m) = 0,90 kn F střih = 0,95 kn / 4ks =0,24 kn Dokumentace pro provádění stavby 40
41 Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 2 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných F rec = 1,7 kn Posouzení pro n kotev n = 1 F rec = 1,7 kn F skut = 0,90 kn Vyhovuje Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky p min = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva e min = 50 mm Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z4 Dokumentace pro provádění stavby 41
42 9. Posouzení ochranného zábradlí u oken Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2 kn/m Geometrické a výpočtové schéma 9.2. Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC1 vl. tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2-a užitné na zábradlí Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný svislé LC2-b užitné na zábradlí Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný vodorovné Dokumentace pro provádění stavby 42
43 9.3. Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné 9.4. Kombinace Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé 1,00 1,00 CO2 EN - MSÚ (STR) LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné 1,00 1,00 CO3-msp2 EN-MSP char. LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné 1,00 1,00 CO3-msp1 EN-MSP char. LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé 1,00 1, Klíč kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1* LC1*1.00 +LC2-a* LC1*1.00 +LC2-b* LC1*1.35 +LC2-a* LC1*1.35 +LC2-b* LC1* Posouzení oceli MSP Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp1 Stav - kombinace Prut dx [mm] uy [mm] uz [mm] CO3-msp1/1 B642 0,000 0,0 0,0 CO3-msp1/2 B ,880 0,0-3,4 CO3-msp1/2 B ,000 0,0-1,2 Dokumentace pro provádění stavby 43
44 u max = L/250 = 1500/250 = 6,0mm u z = 3,4 mm u z = 3,4 mm u max = 6,0 mm vyhovuje Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp2 Stav - kombinace Prut dx [mm] uy [mm] uz [mm] CO3-msp2/3 B ,880-2,1-0,2 CO3-msp2/3 B ,010 0,0 0,0 CO3-msp2/1 B ,880 0,0-0,2 CO3-msp2/1 B642 0,000 0,0 0,0 CO3-msp2/1 B ,000 0,0-0,1 u max = L/250 = 1500/250 = 6,0mm u y = 2,1 mm u y = 2,1 mm u max = 6,0 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 44
45 9.7. Posouzení oceli MSÚ Kombinace CO1 EC3 : posouzení EN 1993 Prut B650 QRO20X2 S 235 CO1/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.00 m LTB Délka klopení 0.25 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posouzení kroucení 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.06 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.59 < 1 M 0.59 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.59 < 1 Tlak + moment 0.59 < 1 Tlak + moment 0.35 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 45
46 Kombinace CO2 EC3 : posouzení EN 1993 Prut B651 QRO20X2 S 235 CO2/ NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 1.50 m LTB Délka klopení 1.50 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.29 < 1 M 0.13 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.19 < 1 Tlak + moment 0.30 < 1 V Ostravě dne: Ing. Veronika Zarecká Ing. Pavel Petruška, autorizovaný inženýr Dokumentace pro provádění stavby 46
F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ
zak. č.47/4/2012 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ Název stavby: Dům č.p. 72 ulice Jiřího Trnky Výměna oken, zateplení fasády Místo stavby: ulice Jiřího Trnky č.p. 72 738
VíceD.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
Zak. č. 75/05/2014 DPU REVIT s.r.o. D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Název stavby: Energetické úspory Městského úřadu ve Ždánicích Místo stavby: Městečko 787 696 32, Ždánice Investor: Město Ždánice Městečko
VíceD.1.2 Stavebně konstrukční řešení
ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO Zak.č. 95/07/2017 D.1.2 Stavebně konstrukční řešení Název stavby: Oprava střechy SPŠE Havířov Místo stavby: Makarenkova 1/513 736 01 Havířov - Město Investor: Stupeň
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceSTATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Architektonická projekční skupina A4L Smetanovo nám. 105, Litomyšl www. Atelier4l.
Technická zpráva www. Atelier4l.cz STATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Investor : Firma FAULHAMMER s.r.o. Tržek 38, Litomyšl 570 01 Projektant : Ing.Martin Šabata, tel.: 736107399 Autorizovaný
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceStatický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy
Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy podle ČSN EN 1991-1-4 Stavba: Stavba Obsah: Statické schéma střechy...1 Statický výpočet...3 Střecha +10,000...3 Schéma kotvení střechy...9 Specifikace
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA NÁVRH KOTVENÍ ETICS
Zlepšení tepelně technických vlastností ZŠ a školní družiny V Bytovkách 803, Uhříněves, okres Praha D.1.2.b TECHNICKÁ ZPRÁVA NÁVRH KOTVENÍ ETICS V Praze 09.2014 Ing. Miroslav Zimmer Obsah A PODKLADY...
VíceInvestor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VíceSTAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
VíceStatické posouzení SP_SANA_SA_D_02_2016 příloha projektové dokumentace pro řešení nosné způsobilosti injektovaného kotvení
Vydáno: 29.2. 2016 Strana 1 Statické posouzení SP_SANA_SA_D_02_2016 příloha projektové dokumentace pro řešení nosné způsobilosti injektovaného kotvení Identifikační kód posouzení: Název zateplovacího systému:
VíceSTATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH:
STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1 ZADÁNÍ A ŘEŠENÁ PROBLEMATIKA, GEOMETRIE... 2 2 POLOHA NA MAPĚ A STANOVENÍ KLIMATICKÝCH ZATÍŽENÍ... 2 2.1 SKLADBY STŘECH... 3 2.1.1 R1 Skladba střechy na objektu
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík
STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5
VícePROJEKT ENERGETICKY ÚSPORNÝCH OPATŘENÍ. V Hůrkách 2088-2095 158 00, Praha 12 Stodůlky. D1.2 Stavebněkonstrukční řešení Návrh kotvení ETICS, sanace
AKCE: PROJEKT ENERGETICKY ÚSPORNÝCH OPATŘENÍ V Hůrkách 2088-2095 158 00, Praha 12 Stodůlky STUPEŇ DOKUMENTACE: ČÁST DOKUMENTACE: DSP+DPS D1.2 Stavebněkonstrukční řešení Návrh kotvení ETICS, sanace Č.ZAKÁZKY:
VíceRozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
VícePrincip, pravidla a posouzení kotvení (stabilizace) prvního montovaného stěnového panelu k spodní stavbě
MONTÁŽ RD HAAS FERTIGBAU Princip, pravidla a posouzení kotvení (stabilizace) prvního montovaného stěnového panelu k spodní stavbě Počet stran: 9 www.haas-fertigbau.cz Vypracoval: Ing. Ondřej Jirka tel:
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova 44, 612 00 Brno Sdružení tel. 541 245 286, 605 323 416 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/5, PSČ
VíceEJOT upevnění pro zvláštní použití. Upevnění pro zvláštní případy
EJOT upevnění pro zvláštní použití Energetická sanace budov vyžaduje stále více pro zpracování tepelně izolačních systémů nestandartní řešení. Zvláště u starých fasád nebo podkladů se zásadními vadami
VíceZáklady Zateplením stávajícího objektu dojde k minimálnímu (zanedbatelnému) přitížení stávajících základů.
PROJEKT PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ST 01 TECHNICKÁ ZPRÁVA Obsah a) popis navrženého konstrukčního systému stavby, výsledek průzkumu stávajícího stavu nosného systému stavby při návrhu její změny... 3 Úvod...
VíceSTAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VíceSchöck Isokorb typ KS
Schöck Isokorb typ 20 Schöck Isokorb typ 1 Obsah Strana Varianty připojení 16-165 Rozměry 166-167 Dimenzační tabulky 168 Vysvětlení k dimenzačním tabulkám 169 Příklad dimenzování/upozornění 170 Údaje pro
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
VíceD STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
VíceEJOT Iso-Corner. Upevňovací prvek pro plánovanou montáž středně těžkých až těžkých prvků na fasády s ETICS
Upevňovací prvek pro plánovanou montáž středně těžkých až těžkých prvků na fasády s ETICS Popis výrobku EJOT Iso-Corner je montážní úhelník z polyuretanové tvrzené pěny pro plánované upevnění prvků na
VícePŘEKLAD Z NĚMECKÉHO ORIGINÁLU. EJOT H1 eco a EJOT H4 eco. EJOT Závod 1, 2, 3, 4
Evropské technické posouzení ETA-11/0192 z 5. ledna 2018 Obecná část PŘEKLAD Z NĚMECKÉHO ORIGINÁLU Technické posuzovací místo, které vydalo Evropské technické posouzení Deutsches Institut für Bautechnik
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 02 STATICKÝ VÝPOČET
VíceEJOT Iso-Corner. Upevňovací prvek pro plánovanou montáž středně těžkých až těžkých prvků na fasády s ETICS. - Produktový list -
EJOT Iso-Corner Upevňovací prvek pro plánovanou montáž středně těžkých až těžkých prvků na fasády s ETICS - Produktový list - www.ejot.cz EJOT Iso-Corner Spolehlivý prvek pro upevnění na zateplené fasády
VíceHUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. STATICKÝ VÝPOČET
HUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. držitel certifikátu ISO 9001 a ISO 14001 STATICKÝ VÝPOČET Objednatel Stavba Objekt Část Stň : VÍTKOVICE ARÉNA, a.s. : STAVEBNÍ ÚPRAVY V HALE ČEZ ARÉNA : SO 003 STAVEBNÍ ÚPRAVY
VícePopis. Technická data. : 35/55 mm 1) Maximální kotevní hloubka h max. Výhody. max. tloušťka izolace h D (mm) max. tloušťka izolace (mm)
BRAVOLL PTH-SX ETA Šroubová plastová talířová kotva s plastovým šroubem k mechanickému upevnění běžně používaných tepelně-izolačních desek v kontaktních zateplovacích systémech (ETICS) pro povrchovou i
VícePopis. Technická data. : 25/65 1) mm Minimální hloubka vrtání h 1. Hodnoty za lomítkem platí pro pórobeton. Výhody. max. tloušťka izolace (mm)
BRAVOLL PTH-S ETA 08/0267 Šroubová talířová kotva s ocelovým šroubem k mechanickému upevnění běžně používaných tepelně-izolačních desek v kontaktních zateplovacích systémech (ETICS) pro povrchovou i zápustnou
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceOBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2
OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY
VíceEvropské technické posouzení. ETA 18/0393 z 29. května Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby. Stavebně technický zkušební úřad
Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby Stavebně technický zkušební úřad Instituce založená Federální a zemskou vládou Evropské technické posouzení ETA 18/0393 z 29. května 2018 Anglická jazyková
Více1. TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET
1. TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET Investor : Cemex Cement, k.s. Tovární 296 538 04 Prachovice Místo stavby : k.ú. Prachovice Stavba : : Dokumentace pro vydání společného územního rozhodnutí a stavebního
VíceEvropské technické posouzení. ETA 18/0253 z 29. května Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby. Stavebně technický zkušební úřad
Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby Stavebně technický zkušební úřad Instituce založená Federální a zemskou vládou Evropské technické posouzení ETA 18/0253 z 29. května 2018 Anglická jazyková
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VíceSpeciální kotvy s expanzními výplňovými hmotami pro tepelně-izolační systémy (ETICS)
Obchodní název výrobku: Druh výrobku: Použití: Kotva Spiral Anksys Speciální kotvy s expanzními výplňovými hmotami pro tepelně-izolační systémy (ETICS) Kotva Spiral Anksys, typ Spiral Anksys SA15+, je
VíceModulární podhledový systém KV - B/105.02/A Modulární podhledový systém KNIHA VÝROBKŮ. Podhledy 1/
105.02.1 Popis Stropní panely 105.02 jsou určeny pro vestavbu samonosných podhledů čistých prostor, kde se počítá s omezeným pohybem osob na horní straně podhledu při montáži a servisních pracích. K přichycení
VíceTechnický list ETICS weber therm standard
Technický list ETICS weber therm standard 1. Popis výrobku a vymezení způsobu jeho použití ve stavbě: weber therm standard je vnější tepelně izolační kompozitní systém s omítkou s izolantem pěnového polystyrenu
VíceEvropské technické posouzení ETA 18/ /02/2019. Subjekt pro technické posuzování vydává ETA. Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p.
Člen www.eota.eu Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Prosecká 811/76a 190 00 Praha Česká Republika eota@tzus.cz Evropské technické posouzení ETA 18/1101 07/02/2019 Subjekt pro technické posuzování
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceZlepšení tepelněizolační funkce ETICS. Ing. Vladimír Vymětalík
Zlepšení tepelněizolační funkce ETICS Ing. Vladimír Vymětalík Způsoby řešení Provedení nového ETICS na původní podkladní konstrukci po předchozí demontáži kompletního stávajícího ETICS Provedení nového
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceVýstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)
Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva
VíceSchöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ (konzola) Používá se u volně vyložených ů. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Prvek Schöck Isokorb typ třídy únosnosti ve smyku VV přenáší
VíceNAVRHOVANÉ OTVORY VE STROPNÍ DESCE A PODEPŘENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE...
STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1 NAVRHOVANÉ OTVORY VE STROPNÍ DESCE A PODEPŘENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE... 4 2 ZADÁNÍ A ŘEŠENÁ PROBLEMATIKA, GEOMETRIE... 4 3 VÝPOČET ZATÍŽENÍ NA KONSTRUKCI PLOCHÉ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
VíceETA-09/0394 z 18. března Evropské technické posouzení. Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby. Stavebně-technický zkušební úřad
Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby Stavebně-technický zkušební úřad Instituce založená Federální a zemskou vládou Evropské technické posouzení ETA-09/0394 z 18. března 2016 Anglická jazyková
VíceTechnický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Obchodní název stavebního výrobku SPIT PTH-KZ 60/8
Člen www.eota.eu Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Prosecká 811/76a 190 00 Praha Česká Republika eota@tzus.cz Evropské technické posouzení ETA 18/1103 30/01/2019 Subjekt pro technické posuzování
VíceEvropské technické posouzení ETA 18/ /01/2019. Subjekt pro technické posuzování vydává ETA. Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p.
Člen www.eota.eu Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Prosecká 811/76a 190 00 Praha Česká Republika eota@tzus.cz Evropské technické posouzení ETA 18/1102 30/01/2019 Subjekt pro technické posuzování
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Katedra konstrukcí pozemních staveb BAKALÁŘSKÁ PRÁCE D.1.2.6 Statické posouzení 2016 Lukáš Hradečný OBSAH: A. SCHÉMA KONSTRUKCE... 3 A.1 IDENTIFIKACE
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceETA 18/ /01/2019. Evropské technické posouzení. Subjekt pro technické posuzování vydává ETA Obchodní název stavebního výrobku
Člen www.eota.eu Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Prosecká 811/76a 190 00 Praha Česká Republika eota@tzus.cz Evropské technické posouzení ETA 18/1095 30/01/2019 Subjekt pro technické posuzování
Více[mm] [mm] [mm] [Nm] [kn] [kn] [mm] [mm] ,0 6,1 6, ,0 9,1 6, FIS A M10 A4
Injektážní systém FIS VT se svorníkem FIS A (pevnostní třídy 5.8) FIS A M8 FIS A M10 FIS A M12 FIS A M16 FIS A M20 FIS A M24 FIS A M30 64 100 10,0 6,1 5,1 40 40 96 130 10,0 9,1 5,1 40 40 80 110 20,0 9,5
VíceStatické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
VíceKotva pro vysoká zatížení FHB II
36 CHEMICKÉ KOTVY Kotva pro vysoká zatížení FHB II Bezpečná montáž a nejvyšší zatížení v taženém betonu. PŘEHLED FHB II-A S (krátká) galvanicky pozinkovaná ocel FHB II-A L (dlouhá) pro extrémní zatížení,
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ
VíceSPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
VíceSTATICKÝ VÝPOČET A TECHNICKÁ ZPRÁVA
STATICKÝ VÝPOČET A TECHNICKÁ ZPRÁVA ZIMNÍ ZAHRADA Grafické znázornění ocelových konstrukcí Akce-stavba: PŘÍSTAVBA Č.P. 257, BROUMOV-ZIMNÍ ZAHRADA (zakázka číslo: SKÁLA & VÍT - 2012117) Návrh a posouzení
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic
VíceETA-09/0171 z 18. března Evropské technické posouzení. Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby. Stavebně-technický zkušební úřad
Oprávněná osoba pro stavební výrobky a typy výstavby Stavebně-technický zkušební úřad Instituce založená Federální a zemskou vládou Evropské technické posouzení ETA-09/0171 z 18. března 2016 Anglická jazyková
VíceChemická patrona R (Eurobond)
45 Beznapěťové upevnění v tlačeném betonu. PŘEHLED R M chemická patrona fischer RG M kotevní svorník, galvanicky pozinkovaná ocel RG M A4 / C Kotevní svorník, nerez ocel A4 nebo vysoce korozivzdorná ocel
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceStavebně konstrukční část
Stavebně konstrukční část 1.2.1 Technická zpráva 1.2.2 Statický výpočet OBSAH: Technická zpráva 1-5 Stanovení zatížení,návrh základů 6-7 Charakteristiky zdiva a překladů 8 Název akce dle SOD NOVOSTAVBA
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
VícePlášťová kotva FSA Lehká plášťová kotva.
110 Plášťová kotva FSA Lehká plášťová kotva. přehled FSA-S plášťová kotva se šroubem FSA-B plášťová kotva s maticí Vhodná pro: beton C15/20 až C50/60 přírodní kámen s hutnou strukturou Pro upevnění: lehkých
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceBaumit Zateplovací systémy
Baumit Zateplovací systémy Technologický předpis Kapitola B Podklady pro navrhování zateplovacích systémů Baumit Květen 2019 www.baumit.cz B. PODKLADY PRO NAVRHOVÁNÍ ZATEPLOVACÍCH SYSTÉMŮ BAUMIT B.1 Projektová
VíceRoznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.
4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
VíceEvropské technické posouzení ETA-15/0006 z
ETA-Danmark A/S Göteborg Plads 1 DK-2150 Nordhavn Tel. +45 72 24 59 00 Fax +45 72 24 59 04 Internet ww.etadanmark.dk Autorizovaná a notifikovaná osoba podle Článku 29 Nařízení (EU) číslo 305/2011 Evropského
VíceZATEPLENÍ OBVODOVÉ STĚNY PROVĚTRÁVANÝM ZPŮSOBEM VNĚJŠÍ PLÁŠŤ - FASADNÍ DESKY PREFA. PS = posuvný bod NÁZEV VÝKRESU NÁZEV STAVBY INVESTOR
PS = posuvný bod VNĚJŠÍ PLÁŠŤ - FASADNÍ DESKY PREFA ZDIVO TERMSTOP L - KONZOLA SPOJOVACÍ ŠROUB L- PROFIL 60/40/1,8mm VERTIKÁLNÍ FASÁDNÍ OBKLAD PREFA VZDUCHOVÁ MEZERA PREFA 4.1.1.01 ZODP. NOSNÝ ROŠT - VERTIKÁLNÍ
VíceENERGETIKA SERVIS s.r.o
ENERGETIKA SERVIS s.r.o Křižíkova 1690, 370 01 České Budějovice Ocelové konzoly typ 3xIZVE II na betonové sloupy. TYPOVÝ PODKLAD č. 6/2006 Nahrazuje TP č.4/2005 Zpracoval:ENERGETIKA SERVIS s.r.o září 2006
VíceFAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva
FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Nosná konstrukce jízdárny Technická zpráva Brno 2012 Obsah 1. Zadání... 3 2. Dispozice... 4 2.1. Půdorys jízdárny... 4 2.2. Uspořádání ochozu... 4 3. Varianty řešení... 5
Více2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.
2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY
VícePředběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
VíceSchvalovací úřad stavebních výrobků a stavebních druhů
Člen Schvalovací úřad stavebních výrobků a stavebních druhů www.eota.eu Stavebně technická zkušebna Spolkem a zeměmi společně podporovaná veřejnoprávní instituce Evropské ETA-08/0315 technické posouzení
VíceR-XPT-HD SVORNÍKOVÁ KOTVA ŽÁROVĚ POZINKOVANÁ
R-XPT-HD SVORNÍKOVÁ KOTVA ŽÁROVĚ POZINKOVANÁ Svorníková kotva žárově zinkovaná pro netrhlinový beton Informace o produktu Vlastnosti a výhody Zvýšená odolnost proti korozi díky žárově pozinkované ochranní
VícePROFESIONÁLNÍ VOLBA UPEVŇOVACÍ TECHNIKA PRO IZOLAČNÍ SYSTÉMY
PRODUKTOVÝ KATALOG PROFESIONÁLNÍ VOLBA UPEVŇOVACÍ TECHNIKA PRO IZOLAČNÍ SYSTÉMY PTH-S PTH-SX PTH-EX PTH-KZ PTH-X TIT ETA ETA ETA ETA ETA IZOLAČNÍ MATERIÁL Pevný izolační materiál - EPS Pružný izolační
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
Víceejotherm talířové hmoždinky snadný výběr
ejotherm talířové hmoždinky ejotherm talířové hmoždinky snadný výběr Při upevňování ETICS jsou izolační desky na fasádu nalepeny a následně mechanicky upevněny. Vlastní hmotnost je přenášena příčnými silami
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceZATÍŽENÍ ZATÍŽENÍ FIS A M6 (8.8) FIS A M8 (8.8) FIS A M10 (8.8) FIS A M12 (8.8) FIS A M16 (8.8) FIS A M20 (8.8) FIS A M24 (8.8) FIS A M30 (8.
Injektážní systém FIS V, FIS VW, FIS VS se svorníkem FIS A (pevnostní třídy 8.8) Nejvyšší garantovaná jednotlivé kotvy, v betonu C20/25 FIS A M6 (8.8) FIS A M8 (8.8) FIS A M10 (8.8) FIS A M12 (8.8) FIS
Více