12.1 Návrhové hodnoty vlastností materiálu
|
|
- Žaneta Mašková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 12 Prvy za požáru Chování prvů ze dřeva a materiálů na bázi dřeva při požáru není možné jednoduše popsat. Odlišuje se chování při rozhořívání a při plně rozvinutém požáru. Při rozhořívání se uplatní hořlavost materiálu, stupeň jeho zápalnosti, rychlost šíření ohně/plamene na jeho povrchu a míra předávání tepla. Plně rozvinutý požár představuje ázi po vzplanutí, dy jsou všechny hořlavé materiály zachváceny ohněm. Požadavy na materiály během této áze jsou zaměřeny na jejich schopnost zachovat si své mechanicé vlastnosti a omezovat oheň na oblast jeho vzniu, aby nedocházelo šíření ohně nebo ouře a působení příliš vysoých teplot na straně odvrácené ohni, teré by mohly vést nepřímému přenosu požáru na sousední části onstruce. Schopnost odolávat plnému požáru je obecně označována jao požární odolnost. Tato schopnost může být přiřazena onstručnímu prvu, nioliv materiálu Návrhové hodnoty vlastností materiálu Pro ověření mechanicé odolnosti prvů vystavených účinům požáru se musí návrhové hodnoty pevnostních a tuhostních vlastností určovat ze vztahů: 20 d,i = mod,i (12.1) S d,i = mod,i S M,i 20 M,i (12.2) de d,i je návrhová pevnost při požáru; S d,i návrhová tuhostní vlastnost (modul pružnosti E d,i nebo modul pružnosti ve smyu G d,i ) při požáru; % vantil pevnostní vlastnosti při běžné teplotě; S % vantil tuhostní vlastnosti (modul pružnosti nebo modul pružnosti ve smyu) při běžné teplotě; mod,i modiiační součinitel pro požár; M,i dílčí součinitel spolehlivosti při požáru. Modiiační součinitel pro požár mod,i zohledňuje reduci pevnostních a tuhostních vlastností při zvýšených teplotách a nahrazuje modiiační součinitel pro navrhování při běžné teplotě mod. Doporučený dílčí součinitel spolehlivosti vlastnosti materiálu při požáru je M,i = 1,0. 20% vantil pevnostní nebo tuhostní vlastnosti se má vypočítat tato: 20 i (12.3) S20 i S05 (12.4) de 20 je 20 % vantil pevnostní vlastnosti při běžné teplotě; S % vantil tuhostní vlastnosti (modul pružnosti nebo modul pružnosti ve smyu) při běžné teplotě; S 05 5 % vantil tuhostní vlastnosti (modul pružnosti nebo modul pružnosti ve smyu) při běžné teplotě; i uveden v tab
2 Tab Hodnoty i i Rostlé dřevo 1,25 Lepené lamelové dřevo 1,15 Desy na bázi dřeva 1,15 LVL 1,1 Spoje se spojovacími prostředy ve střihu s bočními prvy ze dřeva a dese na bázi dřeva 1,15 Spoje se spojovacími prostředy ve střihu s bočními prvy z oceli 1,05 Spoje s osově zatíženými spojovacími prostředy 1, Návrhové hodnoty účinu zatížení Účine zatížení se má určovat pro čas t 0 při použití ombinačních součinitelů 1,1 nebo 2,1 podle EN :2002, ap Zjednodušeně může být účine zatížení E d,i stanoven z analýzy pro běžnou teplotu tato: E E (12.5) d,i i d de E d je návrhový účine zatížení při navrhování na běžnou teplotu pro záladní ombinaci zatížení, viz EN 1990; i je reduční součinitel pro návrhové zatížení při požární situaci. Reduční součinitel i pro ombinaci zatížení (6.10) v EN 1990:2002 se má uvažovat tato: G i Q,1 i G Q G Q,1,1 (12.6) nebo, pro ombinace zatížení (obr a) a (obr b) v EN 1990:2002, jao nejmenší hodnota zísaná z následujících dvou vztahů: G i Q,1 i G Q G Q,1,1 (12.7a) G Q i G i,1 Q G Q,1,1 (12.7b) de Q,1 je charateristicá hodnota hlavního proměnného zatížení; G charateristicá hodnota stálého zatížení; G dílčí součinitel pro stálá zatížení; Q,1 dílčí součinitel pro proměnné zatížení 1; i součinitel pro časté hodnoty proměnných zatížení při požární situaci, dané buď 1,1 nebo 2,1, viz EN :2002; reduční součinitel nepříznivých stálých zatížení G. 110
3 Přílad průběhu redučního součinitele i v závislosti na poměru zatížení Q,1 /G pro různé hodnoty součinitele ombinace i podle vztahu (12.6) je zobrazen na obr s následujícími předpolady: GA = 1,0; G = 1,35; Q = 1,5. Dílčí součinitele jsou uvedeny v příslušných národních přílohách EN 1990:2002. Vztahy (12.7a) a (12.7b) dávají trochu vyšší hodnoty. Obr Přílady redučního součinitele i v závislosti na poměru zatížení Q,1 /G podle vztahu (12.6) Jao zjednodušení je doporučena hodnota i = 0,6, mimo užitná zatížení ategorie E, uvedená v EN :2002 (prostory citlivé na hromadění zboží včetně přístupových prostor), de je doporučena hodnota i = 0,7. Orajové podmíny v podpěrách mohou být uvažovány neměnné v čase Hlouby zuhelnatění Odolnost prvů ze dřeva a materiálů na bázi dřeva proti účinům požáru charaterizují především jejich hlouby zuhelnatění. Hlouba zuhelnatění je vzdálenost mezi vnějším povrchem původního prvu a polohou čáry zuhelnatění; určuje se z doby vystavení účinům požáru a příslušné rychlosti zuhelnatění. K zuhelnatění prvů ze dřeva a dese na bázi dřeva dochází především v případě, že jsou přímo vystaveny požáru. Posouzení průřezů na účiny požáru má vycházet z atuální hlouby jejich zuhelnatění, včetně zaoblení rohů. Alternativně může být stanoven nominální průřez bez zaoblení rohů, založený na nominální hloubce zuhelnatění. Poloha čáry zuhelnatění odpovídá poloze izoterm 300 C. Tento předpolad platí pro většinu dřeva jehličnatých a listnatých dřevin. 111
4 Rychlosti zuhelnatění jsou běžně rozdílné pro: povrchy nechráněné během doby vystavení účinům požáru; povrchy chráněné, u terých zuhelnatění dochází ještě před porušením pláště požární ochrany; povrchy chráněné, teré jsou vystaveny účinům požáru až po porušení pláště požární ochrany. Pravidla uvedená v následujícím textu platí pro normové vystavení účinům požáru, dané nominální normovou teplotní řivou závislosti teplota čas při požáru, terá odpovídá zejména celulózovému typu požárního zatížení (hoří dřevo, papír a láty). Proces hoření dřeva vypadá následovně. Při hoření dřeva a materiálů na bázi dřeva probíhá chemicý rozlad, při němž se vytváří dřevěné uhlí a hořlavé plyny. K samovznícení teného proužu dřeva dochází při teplotě mezi 340 a 430 C. Zápalná teplota může být i výrazně nižší (např. 150 C), byl-li dřevěný prve již delší dobu ohříván. Teploty menší než 100 C, ale vyšší než poojová teplota, přivádějí do dřeva teplo a urychlují jeho vysoušení. Při 100 C se voda ve dřevu začíná odpařovat a pára uniá cestou nejmenšího odporu, tj. v rozích, hranami, spoji, otevřenými póry a trhlinami. V těchto místech dřevo vysychá rychleji. Teplota zůstává onstantní až do doby, než se voda odpaří. V rozmezí 150 až 200 C se tvoří povrchové plyny (asi 70 % nehořlavého CO 2 a 30 % hořlavého CO). Do 275 C probíhá tepelný rozlad dřeva (pyrolýza) poměrně pomalu a výhřevnost plynů přitom je jen asi J m -3 hmoty. Teprve při zvýšení teploty nad 275 C nastávají již silně exotermicé reace a stoupá rychle teplota tvorbou leho zápalné směsi uhlovodíů o výhřevnosti J m -3 i více. Nejvíce hořlavá směs vzniá při teplotách mezi 400 až 420 C a její výhřevnost se zvyšuje až na J m -3. Při teplotách nad 500 C se tvoření plynů opět snižuje. Po prvém vznícení a hoření zápalné směsi plynů vša hoření poračuje dále, podporováno vyvíjejícím se teplem, teré rozládá i hlubší vrstvy dřeva na spalitelné produty. Na druhé straně se na povrchu vytváří vrstva nespáleného uhlíu, terý je špatným vodičem tepla a zamezuje přístupu tepla vnitřním nerozloženým vrstvám, čímž znemožňuje přívodu dalších spalitelných plynů na povrch. V tomto stadiu může u rozměrnějších průřezů prvů oheň i ustat, nedojde-li poprasání a odprýsání této vrstvy. Tepelná vodivost zuhelnatělé vrstvy (dřevěného uhlí) je pouze asi jedna šestina tepelné vodivosti rostlého dřeva. Vrstva dřevěného uhlí působí jao izolační vrstva a rozlad dřeva pod ní probíhá zpomaleně. Z tohoto důvodu a vzhledem nízé tepelné vodivosti dřeva zůstává teplota uprostřed průřezu mnohem nižší než na povrchu. Požární odolnost dřevěných onstrucí je proto podstatně vyšší, než se všeobecně předpoládá Povrchy nechráněné Rozlišují se dvě hodnoty rychlosti zuhelnatění: jednorozměrná návrhová rychlost zuhelnatění; nominální návrhová rychlost zuhelnatění. 112
5 Jednorozměrná návrhová rychlost zuhelnatění platí pro jednorozměrné zuhelnatění, viz obr. 12.2, a uvažuje se onstantní v čase. Obr Jednorozměrné zuhelnatění široého průřezu (vystaveného účinům požáru z jedné strany) Návrhová hlouba zuhelnatění pro jednorozměrné zuhelnatění se určí tato: d char,0 = 0 t (12.8) de d char,0 je návrhová hlouba zuhelnatění pro jednorozměrné zuhelnatění; 0 jednorozměrná návrhová rychlost zuhelnatění; t doba vystavení účinům požáru. Nominální návrhová rychlost zuhelnatění, jejíž hodnota již zahrnuje účine zaoblení rohů, viz obr. 12.3, se též uvažuje onstantní v čase. Obr Hlouba zuhelnatění d char,0 pro jednorozměrné zuhelnatění a nominální hlouba zuhelnatění d char,n. 113
6 Nominální návrhová hlouba zuhelnatění se určí tato: d char,n = n t (12.9) de d char,n je nominální návrhová hlouba zuhelnatění, terá zahrnuje účine zaoblení rohů; n je nominální návrhová rychlost zuhelnatění, terá zahrnuje účine zaoblení rohů. Jednorozměrná návrhová rychlost zuhelnatění se používá za předpoladu, že je uváženo zvětšené zuhelnatění blízo rohů a jedná se o průřezy s původní minimální šířou b min, de b 2d 80 pro d 13mm (12.10a) min char,0 char,0 b 8,15 d pro d 13 mm (12.10b) min char,0 char,0 Když nejmenší šířa průřezu je menší než b min, používá se nominální návrhová rychlost zuhelnatění. Pro průřezy počítané s použitím jednorozměrných návrhových rychlostí zuhelnatění se poloměr zaoblení rohů uvažuje roven hloubce zuhelnatění d char,0. Pro povrchy dřeva nechráněné po dobu vystavení účinům požáru jsou návrhové rychlosti zuhelnatění 0 a n uvedeny v tab Návrhové rychlosti zuhelnatění pro rostlé dřevo listnatých dřevin, vyjma buu, s charateristicými hodnotami hustoty mezi 290 a 450 g/m 3, se mohou stanovit lineární interpolací mezi hodnotami z tab Rychlosti zuhelnatění buu se berou ta, ja jsou dány pro rostlé dřevo jehličnatých dřevin. Tab Návrhové rychlosti zuhelnatění 0 mm/min n mm/min a) Dřevo jehličnatých dřevin a bu Lepené lamelové dřevo s charateristicou hustotou 290 g/m 3 0,65 0,70 Rostlé dřevo s charateristicou hustotou 290 g/m 3 0,65 0,80 b) Dřevo listnatých dřevin Rostlé nebo lepené lamelové dřevo listnatých dřevin s charateristicou hustotou 290 g/m 3 0,65 0,70 Rostlé nebo lepené lamelové dřevo listnatých dřevin s charateristicou hustotou 450 g/m 3 0,50 0,55 c) LVL s charateristicou hustotou 480 g/m 3 0,65 0,70 d) Desy Dřevěné obložení 0,90 a Přeliža 1,00 a Desy na bázi dřeva jiné než přeliža 0,90 a a Hodnoty platí pro charateristicou hustotou 450 g/m 3 a tloušťu desy 20 mm. Pro návrhové rychlosti zuhelnatění dese na bázi dřeva a dřevěného obložení platí hodnoty uvedené v tab Hodnoty platí pro charateristicou hustotu desy 450 g/m 3 a tloušťu 114
7 desy 20 mm. Pro ostatní charateristicé hustoty dese ρ a tloušťy dese h p menší než 20 mm se rychlost zuhelnatění určí tato: s 0,ρ,t = 0 ρ h (12.11) ρ = ρ = 450 p 20 h (12.12) (12.13) de ρ je charateristicá hustota desy v g/m 3 ; h p tloušťa desy v milimetrech Povrchy zpočátu chráněné U povrchů chráněných pláštěm požární ochrany, jinými ochrannými materiály nebo jinými onstručními prvy, viz obr. 12.4, je třeba uvážit, že: počáte zuhelnatění je posunut až do času t ch ; zuhelnatění může začít před porušením požární ochrany, ale nižší rychlostí než rychlostmi zuhelnatění uvedenými v tab. 12.2, až do času porušení požární ochrany t ; po čase porušení požární ochrany t, rychlost zuhelnatění je zvýšena nad hodnoty uvedené v tab až do času t a, popsaného dále; v čase t a, dyž se hlouba zuhelnatění rovná buď hloubce zuhelnatění stejného prvu bez požární ochrany nebo 25 mm, podle toho, co je menší, se rychlost zuhelnatění vrací hodnotě uvedené v tab Ochrana zajištěná dalšími onstručními prvy může být omezená s ohledem na: o pošození nebo olaps ochranného prvu; o nadměrnou deormaci ochranného prvu. Má se též uvážit účine nevyplněných mezer větších než 2 mm ve spojích a obložení na počáte zuhelnatění a, jestliže je to namístě, na rychlost zuhelnatění před porušením ochrany. 1 nosní 2 sloup 3 zálop 4 obložení (a) (b) Obr Přílady protipožárního obložení: (a) nosníů, (b) sloupů 115
8 Obr.12.5 Vývoj hlouby zuhelnatění v čase, dyž t ch = t a dyž hlouba zuhelnatění v čase t a je nejméně 25 mm 1 Průběh rychlosti zuhelnatění n (nebo β 0 ) pro prvy nechráněné během doby vystavení účinům požáru; 2 Průběh pro zpočátu chráněné prvy po porušení požární ochrany: 2a Po odpadnutí požární ochrany zuhelnatění začíná ve zvýšené míře; 2b Po dosažení hlouby zuhelnatění 25 mm se rychlost zuhelnatění reduuje na úroveň danou v tab Obr.12.6 Vývoj hlouby zuhelnatění v čase, dyž t ch = t a dyž hlouba zuhelnatění v čase t a je menší než 25 mm 1 Průběh pro prvy nechráněné během doby vystavení účinům požáru pro rychlost zuhelnatění, uvedenou v tab.12.2; 3 Průběh pro zpočátu chráněné prvy s dobami porušení požární ochrany t a s časovým limitem t a menším než je uvedeno v podmínce (12.15b). 116
9 Obr Vývoj hlouby zuhelnatění v čase, dyž t ch < t 1 Průběh rychlosti zuhelnatění n (nebo β 0 ) pro prvy nechráněné během doby vystavení účinům požáru; 2 Průběh pro zpočátu chráněné prvy, de zuhelnatění začíná před porušením ochrany: 2a Zuhelnatění začíná v t ch v reduované míře, dyž ochrana je stále na místě; 2b Po odpadnutí ochrany zuhelnatění začíná ve zvýšené míře; 2c Po dosažení hlouby zuhelnatění 25 mm se rychlost zuhelnatění reduuje na úroveň danou v tab Rychlosti zuhelnatění Pro t ch t t se rychlosti zuhelnatění dřevěných prvů uvedené v tab přenásobí součinitelem 2. V případě, dy je dřevěný prve chráněn jedinou vrstvou sádroartonové desy typu F, se 2 určí tato: 2 = 1 0,018 h p (12.14) de h p je tloušťa vrstvy v mm. Jestliže se obložení sládá z něolia vrstev sádroartonové desy typu F, za h p se bere tloušťa vnitřní vrstvy. Jestliže je dřevěný prve chráněn vlnou z minerálních vláen s minimální tloušťou 20 mm a minimální hustotou 26 g/m 3, terá zůstane celistvá až do C, je možno 2 brát z tab Pro tloušťy mezi 20 a 45 mm se může použít lineární interpolace. Tab Hodnoty 2 pro dřevo chráněné vlnou z minerálních vláen Tloušťa h ins [mm] ,6 117
10 Pro období po porušení ochrany dané t t t a, se rychlosti zuhelnatění v tab přenásobí součinitelem 3 = 2. Pro t t a se rychlosti zuhelnatění v tab použijí bez přenásobení součinitelem 3. Časové omezení t a viz obr a obr. 12.6, se pro t ch = t uvažuje jao min. hodnota ze vztahu (12.15a) a (12.15b): t a = 2 (12.15a) 25 t a = 3 + t (12.15b) n nebo pro t ch < t (viz obr. 12.7) 25 t tch 2 n t a = + t (12.16) 3 n de n je předpoládaná návrhová rychlost zuhelnatění, v mm/min. Podmíny (12.15a), (12.15b) a (12.16) platí taé pro jednorozměrné zuhelnatění, dyž n je nahrazeno 0. Výpočet t je popsán dále. Podmína (12.15b) v sobě zahrnuje sutečnost, že vrstva zuhelnatění 25 mm představuje dostatečnou ochranu, aby byla rychlost zuhelnatění reduována na hodnoty v tab Počáte zuhelnatění Pro pláště požární ochrany sládající se z jedné nebo něolia vrstev dese na bázi dřeva nebo dřevěného obložení se čas počátu zuhelnatění t ch chráněného dřevěného prvu určuje tato: t ch = h p 0 (12.17) de h p je tloušťa desy, v případě něolia vrstev celová tloušťa vrstev; t ch čas počátu zuhelnatění. Pro pláště tvořené jednou vrstvou sádroartonové desy typu A, F nebo H podle EN 520, ve vnitřních částech nebo na obvodě sousedícím s vyplněnými spoji, nebo nevyplněnými dutinami o šířce 2 mm nebo méně, se čas počátu zuhelnatění t ch uvažuje tato: t ch = 2,8 h p 14 (12.18) de h p je tloušťa desy v mm. V místech sousedících se spoji s nevyplněnými dutinami s šířou větší než 2 mm se čas počátu zuhelnatění t ch určí tato: t ch = 2,8 h p 23 (12.19) de h p je tloušťa desy v mm. Sádroartonová desa typu E, D, R a I podle EN 520 má stejné nebo lepší tepelné a mechanicé vlastnosti než typu A a H. 118
11 Pro pláště tvořené dvěma vrstvami sádroartonové desy typu A nebo H se čas počátu zuhelnatění t ch určí podle vztahu (12.18), de tloušťa h p se bere jao tloušťa vnější vrstvy a 50 % tloušťy vnitřní vrstvy, předpoládaje, že rozteč spojovacích prostředů ve vnitřní vrstvě není větší než rozteč spojovacích prostředů ve vnější vrstvě. Pro pláště tvořené dvěma vrstvami sádroartonové desy typu F se čas počátu zuhelnatění t ch určí podle vztahu (12.18), de tloušťa h p se bere jao tloušťa vnější vrstvy a 80 % tloušťy vnitřní vrstvy, předpoládaje, že rozteč spojovacích prostředů ve vnitřní vrstvě není větší než rozteč spojovacích prostředů ve vnější vrstvě. Pro nosníy nebo sloupy chráněné vlnou z minerálních vláen se čas počátu zuhelnatění t ch určí tato: t ch = 0,07(h ins 20) de t ch je čas počátu zuhelnatění v minutách; h ins tloušťa izolačního materiálu v mm; ins hustota izolačního materiálu v g/m 3. Časy do porušení plášťů požární ochrany ins (12.20) Porucha plášťů požární ochrany může nastat z důvodu: zuhelnatění nebo mechanicé degradace materiálu pláště; nedostatečné dély průniu spojovacích prostředů do nezuhelnatělého dřeva; neúměrných roztečí a vzdáleností spojovacích prostředů. Pro pláště požární ochrany z dřevěného obložení a dese na bázi dřeva připevněných nosníům nebo sloupům se čas do porušení určí následovně: t = t ch (12.21) de t ch se stanoví podle vztahu (12.17). Pro sádroartonovou desu typu A a H se čas do porušení t uvažuje tato: t = t ch (12.22) de t ch se stanoví podle vztahu (12.18) a h p se stanoví podle shora uvedených zásad. Všeobecně je pošození způsobené mechanicou degradací závislé na teplotě a rozměru dese a jejich orientaci. Normálně je svislá poloha příznivější než vodorovná. Déla průniu la spojovacích prostředů do nezuhelnatělého dřeva má být nejméně 10 mm. Požadovaná déla spojovacího prostředu l,req se stanoví tato: l,req = h p + d char,0 + l a (12.23) de h p je tloušťa desy; d char,0 hlouba zuhelnatění dřevěného prvu; l minimální déla průniu spojovacího prostředu do nezuhelnatělého dřeva. a Zvětšené zuhelnatění blízo rohů je přitom třeba vzít v úvahu. 119
12 12.4 Metoda reduovaného průřezu Účinný průřez se má vypočítat pomocí reduce počátečního průřezu o účinnou hloubu zuhelnatění d e (viz obr. 12.8): d = d + d (12.24) e char,n 0 0 s d 0 = 7 mm, d char,n se určuje podle vztahu (12.9), 0 je vysvětlen v následujícím textu. Předpoládá se, že materiál v blízosti čáry zuhelnatění ve vrstvě tloušťy 0 d 0 má nulovou pevnost a tuhost, zatímco vlastnosti pevnosti a tuhosti zbytového průřezu se uvažují nezměněné. 1 Počáteční povrch prvu 2 Oraj zbytového průřezu 3 Oraj účinného průřezu Obr Deinice zbytového průřezu a účinného průřezu Pro nechráněné povrchy se má 0 určit z tab Tab Určení 0 pro nechráněné povrchy s t v minutách (viz obr a) 0 t < 20 minut t/20 t 20 minut 1,0 Pro chráněné povrchy s t ch 20 minut se má předpoládat, že se 0 mění lineárně od 0 do 1 během časového intervalu od t 0 do t = t ch, viz obr b. Pro chráněné povrchy s t ch 20 minut platí tab (a) (b) Obr Průběh 0 : (a) pro nechráněné prvy a chráněné prvy, de t ch 20 minut; (b) pro chráněné prvy, de t ch 20 minut
13 Pro dřevěné povrchy lemující prázdnou dutinu ve stropní nebo stěnové sestavě (normálně široé strany sloupu nebo stropnice) platí následující: Kde se protipožární obvodový plášť sládá z jedné nebo dvou vrstev sádroartonové desy typu A, desy ze dřeva nebo dese na bázi dřeva, má se 0, v čase porušení obvodového pláště t, uvažovat 0,3. Potom se má předpoládat, že se zvyšuje lineárně na jednotu během následujících 15 minut. Kde se protipožární obvodový plášť sládá z jedné nebo dvou vrstev sádroartonové desy typu F, má se 0, v čase začátu zuhelnatění t ch, uvažovat rovné 1,0. Pro časy t < t ch se má použít lineární interpolace, viz obr b. Návrhové pevnostní a tuhostní vlastnosti účinného průřezu se mají počítat s mod,i = 1, Metoda reduovaných vlastností Pro obdélníové průřezy ze dřeva jehličnatých dřevin, vystavené požáru ze tří nebo čtyř stran, a ruhové průřezy, vystavené požáru podél jejich celého obvodu, platí následující pravidla. Zbytový průřez se má určovat podle ap Pro t 20 minut se má modiiační součinitel pro požár mod,i uvažovat následovně (viz obr ): pro pevnost v ohybu: mod,i pro pevnost v tlau: mod,i 1 p 1, 0 (12.25) 200 A r r 1 p 1, 0 (12.26) 125 A pro pevnost v tahu a modul pružnosti: mod,i 1 p 1, 0 (12.27) 330 A r de p je obvod zbytového průřezu vystaveného požáru v m; A r plocha zbytového průřezu v m 2. Pro nechráněné a chráněné prvy se má pro čas t = 0 uvažovat modiiační součinitel pro požár mod,i = 1. Pro nechráněné prvy se může pro 0 t 20 minut určovat modiiační součinitel lineární interpolací. 121
14 1 Pevnost v tahu, modul pružnosti 2 Pevnost v ohybu 3 Pevnost v tlau Obr Zobrazení vztahů (12.25) (12.27) Přílad 12.1 Návrh nosníu na účiny požáru Návrh prostě podepřeného nosníu na požární odolnost R60. Rozpětí nosníu je 5,0 m a je zatížen návrhovým zatížením g d + q d = 6,5 N/m. Poměr rozhodujícího proměnného zatížení (sněhu) a součtu stálých zatížení Q,1 /G = 1,0. Příčná a torzní stabilita nosníu je zajištěna bedněním. Nosní je ze smrového dřeva třídy S13 a je zabudován ve třídě provozu 1. Návrh na běžnou teplotu Ohybový moment g q l 2 2 6,5 5 d d M d 20,31 Nm 8 8 Návrhová pevnost v ohybu m,d m, 22 mod 0,9 15, 2 MPa 1, 3 Navržený průřez 180/220 mm. Posouzení normálového napětí za ohybu M m,d crit m,d crit 1, 0 (příčná a torzní stabilita nosníu je zajištěna) 6 M d 6 20,3110 m,d 2 14,0 MPa 15,2 MPa W Nosní na ohyb při běžné teplotě vyhoví. 122
15 Návrh na účiny požáru Ohybový moment Q / G 1,0,1 i (1, 0 1,1 ) / ( G Q,1 ) 1, 0 0, 2 1, 0 / 1, 35 1, 5 1, 0 0, 42 0,65 Md,i i Md 0, , 53 Nm 1) Metoda reduovaného průřezu mod,i 1, 0 i 1, 25 M,i 1, 0 n 0,8 mm/min (rostlé dřevo) d0 7 mm 0 1,0 (povrch nosníu není chráněn) Účinná hlouba zuhelnatění d t d 0,8 60 1, mm e n 0 0 Průřezový modul (nosní je vystaven požáru ze tří stran) b b 2 d mm i e hi h de mm 2 2 i bi h 3 Wi mm Návrhová pevnost v ohybu m, 22 m,d,i mod,i i 1, 0 1, 25 27,5 MPa 1, 0 M,i Posouzení normálového napětí za ohybu m,d,i crit m,d,i crit 1, 0 (příčná a torzní stabilita nosníu je zajištěna) M 26,8 MPa 27,5 MPa d,i 6 8,53 10 m,d,i Wi Nosní na ohyb pro R60 vyhoví. 123
16 2) Metoda reduovaných vlastností i 1, 25 M,i 1, 0 n 0,8 mm/min (rostlé dřevo) Hlouba zuhelnatění d char t 0, mm n Průřezový modul (nosní je vystaven požáru ze tří stran) b b 2d mm r char hr h dchar mm 2 2 r br h 3 Wr mm Návrhová pevnost v ohybu Ar br hr 0, 084 0,172 1, 4 10 m p b 2 h 0, ,172 42,8 10 m r r -2-2 mod,i 1 p 1, A r 1 42,8 10 1, 0 0, , m, 22 m,d,i mod,i i 0,85 1, 25 23, 4 1, 0 M,i MPa Posouzení normálového napětí za ohybu m,d,i crit m,d,i crit 1, 0 (příčná a torzní stabilita nosníu je zajištěna) M 20,6 MPa 23,4 MPa d,i 6 8, m,d,i Wr Nosní na ohyb pro R60 vyhoví. Přílad 12.2 Návrh sloupu na účiny požáru Navrhněte loubově uložený sloup na požární odolnost R30. Déla sloupu je 3,0 m a je zatížen osovou silou N d = 33 N. Poměr rozhodujícího proměnného zatížení (užitného) a součtu stálých zatížení Q,1 /G = 2,0. Sloup je ze smrového dřeva třídy S13 a zabudován je ve tří- 124
17 dě provozu 1. Proti účinům požáru je sloup chráněn OSB desami, jejichž tloušťa je 20 mm a hustota 550 g/m 3. Návrh na běžnou teplotu Návrhová pevnost v tlau c,0,d mod c,0, M 20 0,8 12, 3 1, 3 MPa Navržený průřez 100/100 mm (příčine OSB dese do únosnosti sloupu není započítán) Štíhlostní poměry le ,8 i 0, E 2 0,05 c,crit ,14 6, ,8 rel c,0, c,crit 20 1,8 6,1 Součinitel vzpěrnosti 2 2 0,5 1 c rel 0,3 rel 0,5 1 0, 2 1,8 0,3 1,8 2, 27 c 1 1 0, 27 Posouzení sloupu na vzpěr rel 2, 27 2, 27 1,8 c N d A c,0,d 1, ,99 1,0 4 0, ,3 Sloup na vzpěr při běžné teplotě vyhoví. Návrh na účiny požáru Q / G 2,0,1 (1, 0 ) / ( ) i 1,1 G Q,1 Nd,i i Nd 0, , 2 N 1, 0 0, 5 2, 0 / 1, 35 1, 5 2, 0 0, 46 0,60 125
18 Doba do porušení pláště požární ochrany (OSB desy, hp 20 mm, 0,450,20 0,9 mm/min) ρ ,9 550 h 1, 0 0,ρ,t 0,450,20 ρ h 0,550,20 0,9 0,9 1,0 0,81 mm/min t ch h p 0,550,20 20 tch 24,5 min 0,81 1) Metoda reduovaného průřezu mod,i 1, 0 i 1, 25 M,i 1, 0 n 0,8 mm/min (rostlé dřevo) d0 7 mm ti,req tch 30 24, 5 5, 5 min t 0 i,req t 30 24,5 0, Účinná hlouba zuhelnatění d 2 t d 2 0,8 5,5 0,3 7 11mm e n 0 0 Štíhlostní poměry b b 2d mm i e le i 0, E 2 0,05 c,crit ,14 3,
19 rel c,0, c,crit 20 2,3 3, 7 Součinitel vzpěrnosti 2 2 0,5 1 c rel 0,3 rel 0,5 1 0,2 2,30,3 2,3 3,3 c 1 1 0,17 Návrhová pevnost v tlau rel 3,3 3,3 2,3 c,0,d,i mod i c,0, M,i 20 1, 0 1, MPa 1, 0 Posouzení sloupu na vzpěr Ai bi mm 2 N A d,i c i c,0,d,i 3 1, 0 15, ,6 1,0 3 0, Sloup na vzpěr pro R30 vyhoví. 2) Metoda reduovaných vlastností i 1, 25 M,i 1, 0 n 0,8 mm/min (rostlé dřevo) Hlouba zuhelnatění d char Štíhlostní poměry r 2 t 20,85,59mm n b b 2 d mm char le i 0, E 2 0,05 c,crit ,14 4,1 MPa
20 rel c,0, c,crit 20 2, 2 4,1 Součinitel vzpěrnosti 2 2 0,5 1 c rel 0,3 rel 0,5 1 0, 2 2, 2 0,3 2, 2 3,1 c 1 1 0,19 Návrhová pevnost v tlau rel 3,1 3,1 2, Ar br 0, m 2 p 4 b 4 0, ,8 10 m r mod,i, Ar mod,i,5 0, p 1 32,8 10 1, 0 1, 0 0, 6-2 c,0, c,0,d,i mod,i i M,i 20 0,9 1, 25 22,5 MPa 1, 0 Posouzení sloupu na vzpěr c N r d,i A c,0,d,i 1, ,2 10 0,53 1,0 3 0,19 6, , 5 Sloup na vzpěr pro R30 vyhoví. 128
10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
Více2 NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN : 2006
2 NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN 1995-1-2: 2006 Jak již bylo zmíněno tato evropská norma je zdokonaleným zněním jí předcházející předběžné evropské normy ENV 1995-1-2:1994. Z důvodu, aby v tomto textovém
Vícekde je rychlost zuhelnatění; t čas v minutách. Pro rostlé a lepené lamelové dřevo jsou rychlosti zuhelnatění uvedeny v tab. 6.1.
6 DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE Petr Kulí Kapitola je zaměřena na oblematiu navrhování vů a spojů dřevěných onstrucí na účiny požáru. Postupy výpočtu jsou uázány na příladu návrhu nosníu a sloupu. 6. VLASTNOSTI DŘEVA
VíceDřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.
Dřevěné konstrukce požární návrh Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc. ČSN P ENV 1995-1-2 (73 1701) NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru Kritéria R, E
VíceDřevěné konstrukce podle ČSN EN : Petr Kuklík
Dřevěné konstrukce podle ČSN EN 1995-1-2: 2006 Petr Kuklík 1 Obsah prezentace Úvod Návrhová hloubka zuhelnatění Návrhová rychlost zuhelnatění Plášť požární ochrany Analytické výpočetní metody Metoda redukovaného
VícePřed zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat konstrukci a zvolit vhodný návrhový
2 Zásady navrhování Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat onstruci a zvolit vhodný návrhový model. Model musí být dostatečně přesný, aby výstižně popsal chování onstruce s přihlédnutím
VíceModerní dřevostavba její chování za požáru evropské znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské znalosti a předpisy Petr Kuklík Obsah: Dřevo ve městě současnost Vícepodlažní
Více6 Mezní stavy únosnosti
6 Mezní stavy únosnosti U dřevěných onstrucí musíme ověřit jejich mezní stavy, teré se vztahují e zřícení nebo jiným způsobům pošození onstruce, při nichž může být ohrožena bezpečnost lidí. 6. Navrhování
VíceModerní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze
ČVUT v Praze Fakulta stavební Universitní centrum energeticky efektivních budov Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy Petr Kuklík Obsah: Dřevo ve městě současnost
Víceþÿ Ú n o s n o s t o c e l o v ý c h o t e vy e n ý c h þÿ u z a vy e n ý c h p r o f i lo z a p o~ á r u
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 8, r o. 8 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ Ú n o s n
VíceOpatření a Hřebíky 15 d 2,8 mm Vruty 15 d 3,5 mm Svorníky 15 t 1 45 mm Kolíky 20 t 1 45 mm Hmoždíky podle EN 912 15 t 1 45 mm
13 Spoje za požáru Tato kapitola je věnována problematice spojů dřevěných konstrukcí vystavených účinkům normového požáru a pokud není uvedeno jinak, pro požární odolnosti nepřekračující 60 minut. Pravidla,
Více7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN :2006
7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN 1995-1-2:2006 7.1 Úvod Konverze předběžné evropské normy pro navrhování dřevěných konstrukcí na účinky požáru ENV 1995-1-2, viz [7.1], na evropskou normu stejného označení
VíceDřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru Petr Kuklík České Budějovice, Kongresové centrum BAZILIKA 29.
VíceModerní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy Petr Kuklík Praha 20.10.2011 Obsah: Dřevo ve městě
VíceÚvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DŘEVOSTAVBY VE VZTAHU K TECHNICKÝM NORMÁM ČSN, PRINCIPY KONSTRUKĆNÍ OCHRANY DŘEVA PETR KUKLÍK Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VícePoužitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.
Použitelnost Obvylé mezní stavy použitelnosti betonových onstrucí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření. je potřebné definovat - omezující ritéria - návrhové hodnoty
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
Více7.1 Úvod. 7 Dimenzování prvků dřevěných konstrukcí. σ max σ allow. σ allow = σ crit / k. Petr Kuklík
Petr Kulí Dimenzování prvů dřevěných onstrucí 7 Dimenzování prvů dřevěných onstrucí 7.1 Úvod U dřevěných onstrucí musíme ověřit jejich stavy, teré se vztahují e zřícení nebo jiným způsobům pošození onstruce,
VícePosouzení za požární situace
OCELOVÉ KONSTRUKCE Požární odolnost Zdeně Sool 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseu Přestup tepla do onstruce Návrhový model ČSN EN 1991-1- ČSN EN 199x-1- ČSN EN 199x-1-1 Úvod
Vícepracovní verze pren 13474 "Glass in Building", v níž je uveden postup výpočtu
POROVNÁNÍ ANALYTICKÉHO A NUMERICKÉHO VÝPOČTU NOSNÉ KONSTRUKCE ZE SKLA Horčičová I., Netušil M., Eliášová M. Česé vysoé učení technicé v Praze, faulta stavební Anotace Slo se v moderní architetuře stále
Více3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností
3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností Eurokód 5 společně s ostatními eurokódy neuvádí žádné hodnoty pevnostních a tuhostních vlastností materiálů. Tyto hodnoty se určují podle příslušných zkušebních
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceJméno a příjmení uchazeče (tiskace):... Číselný kód přihlášky:
- 1 - Faulta stavební, ČVUT v Praze přijímací zouša pro navazující magistersý Jméno a příjmení uchazeče (tisace):... Číselný ód přihlášy: Poyny vyplnění testu: Na aždé stránce vyplňte v záhlaví ód své
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VícePříklad zatížení ocelové haly
4. Zatížení větrem Přílad haly Zatížení stavebních onstrucí Přílad atížení ocelové haly Zadání Určete atížení a maximální možné vnitřní síly na prostřední rám halového jednolodního objetu (vi obráe). Celová
VíceStatický výpočet F1. konstrukční část
A 27.5.2010 Výchozí verze VERZE DATUM POPIS VYPRACOVAL STAVEBNÍK HALALI, všeobecná pojišťovna, a.s. Jungmannova 32/25 15 25 Praha1 AKCE Oprava a modernizace domu, Jungmannova 25, Praha 1 GENERÁLNÍ PROJEKTANT
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
Vícestudentská kopie Předběžný odhad profilů: 1. Výpočet zatížení 1.1) Zatížení stálá Materiál: RD S10, LLD SB
Zadání: Navrhněte a posuďte rozhodujíí nosné prvy (latě, rove, leštiny, vaznie, sloupy) a jejih spoje (vaznie leština, leština-roev, roev-vaznie, vaznie-sloupe) střešní onstrue obytné budovy z materiálů
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 10 přednáška
Prvy betonových onstrucí BL0 0 přednáša ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY chování štíhlých tlačených prutů chování štíhlých onstrucí metody vyšetřování účinů 2. řádu ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY POJMY ztužující a ztužené prvy
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VícePOSOUZENÍ ÚNOSNOSTI PRŮŘEZU VE SMYKU řešený příklad pro BO009
POSOUZENÍ ÚNOSNOSTI PRŮŘEZU E SYKU řešený přílad pro BO009 Posouzení průřezu prostého nosníu na posouvající síly. Průřez nosníu je dvouose symetricý, onstantní po celé délce. Pásnice a stojina jsou z onstruční
Více29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VíceJednoduchá metoda pro návrh ocelobetonového stropu
Jednoduchá metoda pro návrh Jan BEDNÁŘ František WALD, Tomáš JÁNA, Olivier VASSART, Bin ZHAO Software pro požární návrh konstrukcí 9. února 011 Obsah prezentace Chování za požáru Jednoduchá metoda pro
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VíceŘešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce
Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceSpolehlivost nosné konstrukce
Spolehlivost nosné onstruce Zatížení: -stálé G součinitel zatížení γ G - proměnné Q.součinitel zatíženíγ Q Zatížení: -charateristicé F F,V, M -návrhové F d F d F γ + F γ G G Q Q,V, M Pevnost - charateristicá
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceStropy z ocelových nos
Promat Stropy z ocelových nos Masivní stropy a lehké zavěšené podhledy níků Ocelobetonové a železobetonové konstrukce Vodorovné ochranné membrány a přímé obklady z požárně ochranných desek PROMATECT. Vodorovné
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VíceSPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY
SPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY Charakteristická únosnost spoje ocel-řevo je závislá na tloušťce ocelových esek t s. Ocelové esky lze klasiikovat jako tenké a tlusté: t s t s 0, 5 tenká eska,
VíceStatický výpočet požární odolnosti
požární Motivace Prezentovat metodiku pro prokázání požární spolehlivosti konstrukce Specifikovat informace nezbytné pro schválení navrženého řešení dotčenými úřady státní správy Uvést do možností požárních
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceSTROPNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA STROPNÍ KONSTRUKCE,ROZDĚLENÍ STROPŮ. JE TO KCE / VĚTŠINOU VODOROVNÁ /, KTERÁ ODDĚLUJE JEDNOTLIVÁ PODLAŽÍ.
STROPNÍ KONSTRUKCE ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA STROPNÍ KONSTRUKCE,ROZDĚLENÍ STROPŮ. JE TO KCE / VĚTŠINOU VODOROVNÁ /, KTERÁ ODDĚLUJE JEDNOTLIVÁ PODLAŽÍ. PŘENÁŠÍ ZATÍŽENÍ S T Á L É / VLASTNÍ HMOTNOST KCE / N
VíceZADÁNÍ 1 STÁLÁ ZATÍŽENÍ. Závěrečný příklad studentská verze Zatížení stavebních konstrukcí
ZADÁÍ Určete zatížení a maximální možné vnitřní síly na nejvíe zatížený rám halového jednolodního objetu (viz obráze). Celová déla budovy je 48,0 m a příčná vzdálenost rámů je s F 4,8 m. S odvoláním na
VícePublikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních
Publikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních konstrukcí k podle Eurokódů Důvody vydání a podmínky používání v praxi Příklady zpracování tabelárních hodnot a principy jejich stanovení Ing. Roman Zoufal,
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
Více6 Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru
6 Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru 6.1 Úvod Navrhování stavebních konstrukcí na účinky požáru je nezbytnou součástí projektové dokumentace. Zděné konstrukce, které jsou užívané na nosné i
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ
VíceSchválení Vruty EASYfast 8-12 mm, technické schválení pro izolační systémy
Schválení Vruty EASYfast 8-1 mm, technicé schválení pro izolační systémy Jazyy / Languages: cs BERNER_78156.pdf 013-07-5 Z-9.1-619 pro tesařsé vruty EASYfast 8,0 1,0 mm Všeobecné stavebně technicé schválení
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VícePODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling
PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru
VíceOCELOVÉ A DŘEVĚNÉ PRVKY A KONSTRUKCE Část: Dřevěné konstrukce
OCELOVÉ A DŘEVĚNÉ PRVKY A KONSTRUKCE Část: Dřevěné konstrukce Přednáška č. 3 Doc. Ing. Antonín Lokaj, Ph.D. VŠB Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra konstrukcí, Ludvíka Podéště 1875,
VíceNavrhování dřevěnỳch konstrukcí podle Eurokódu
PŘĺRUČKA Navrhování dřevěnỳch onstrucí podle Euroódu 5 Leonardo da Vinci Pilot Project CZ/06/B/F/PP/168007 Educational Materials or Designing and Testing o Timber Structures Leonardo da Vinci Pilot Projects
VíceA. 1 Skladba a použití nosníků
GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995-1-1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
VíceGESTO Products s.r.o.
GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995 1 1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních
VíceF Zug F H. F Druck. Desky Diamant 07/2010. Knauf Diamant. Diamant deska, která unese dům
F H F H F Zug F Druck Desky Diamant 07/2010 Knauf Diamant Diamant deska, která unese dům Základní předpoklady pro zatěžování Pro namáhání stěn jsou uvažovány třídy trvání zatížení dle ČSN EN 1995-1-1 +
VíceOd roku 2016 je firma Střechy 92, s.r.o. dodavatelem vrstveného dřeva Ultralam pro Českou republiku.
Ultralam je obchodní značka výrobce pro konstrukční materiál vrstvené dřevo. (Anglicky se tento materiál nazývá LVL laminated veneer lumber, německy FSH Furnierschichtholz). Vrstvené dřevo Ultralam svými
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Navrhování zděných konstrukcí na účinky
VícePožárně otevřený prostor, odstupové vzdálenosti Václav Kupilík
Požárně otevřený prostor, odstupové vzdálenosti Václav Kupilík 1. Požárně bezpečnostní řešení a) Rozdělení objektu do požárních úseků a stanovení stupně požární bezpečnosti, b) Porovnání normových a navrhovaných
VíceDesky Trámy Průvlaky Sloupy
Desky Trámy Průvlaky Sloupy Deska působící: v jednom směru ve dvou směrech Rozpětí l až 8 m h ~ l / 26, až 0,30 m M ~ w l 2 /8 Přednosti: -větší tuhost než u bezhřibové desky - nižší než bezhřibová deska
Více9.5 Obklad ocelových konstrukcí cementotřískovými deskami CETRIS
9.5 Obklad ocelových konstrukcí cementotřískovými deskami CETRIS 9.5.1 Úvod Ocel je anorganický materiál a lze jí tedy bez zvláštních zkoušek zařadit mezi nehořlavé materiály. Při přímém působení ohně
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK
9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK 9.1 Norma ČSN EN 1996-1-2 Evropská norma pro navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru EN 1996-1-2 nahrazující předběžnou normu ENV 1996-1-2:1995
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST OCELOVÝCH, OCELOBETONOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Zdeněk Sokol. Velké požáry. Londýn, září 1666
POŽÁRNÍ ODOLNOST OCELOVÝCH, OCELOBETONOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Zdeněk Sokol 1 Velké požáry Londýn, 2. - 5. září 1666 2 1 Velké požáry Londýn, 2. - 5. září 1666 3 Velké požáry Praha, Týnský chrám, 29.
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceAkce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
VíceVLIV NA PEVNOST SMRKOVÉHO DŘEVA Vliv suků na porušení (kanada) 75 77% 77% suky Odklon vláken 9 až 22% DOTVAROVÁNÍ DŘEVĚNÝCH OHÝBANÝCH PRVKŮ Dřevo vazkopružný materiál Třídy trvanlivosti dřeva vybraných
VícePŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceSCHÖCK NOVOMUR LIGHT SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...18. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...19. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u rodinných domů Schöck typ 6-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva na stropu suterénu
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
VícePříklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE
Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE Navrhněte a posuďte prostě uloženou ocelobetonovou stropnici na rozpětí 6 m včetně posouzení trapézového plechu jako ztraceného bednění. - rozteč
Více8 Spoje s kovovými spojovacími prostředky
8 Spoje s kovovými spojovacími prostředky U dřevěných konstrukcí závisí jejich použitelnost a trvanlivost především na návrhu spojů mezi jednotlivými konstrukčními prvky. U běžně používaných spojů se rozlišují
VíceObr. 1 Stavební hřebík. Hřebíky se zarážejí do dřeva ručně nebo přenosnými pneumatickými hřebíkovačkami.
cvičení Dřevěné konstrukce Hřebíkové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího prostředku Na hřebíkové spoje se nejčastěji používají ocelové stavební hřebíky s hladkým dříkem kruhového průřezu se zápustnou
Více1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceSCHÖCK NOVOMUR SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...12. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...13. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u vícepodlažních bytových staveb Schöck typ 20-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva
VíceRIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
Více8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Nutnou podmínkou k zamezení přenosu požáru vně hořícího objektu je vymezení minimálních odstupových vzdáleností mezi objekty. Kolem hořícího
VíceDřevo představuje obnovitelný zdroj energie, je to druh biomasy.
11. Dřevo, materiálové vlastnosti. Dřevo a materiály na bázi dřeva, vlastnosti, třídy trvání zatížení, třídy provozu, charateristicé hodnoty pro výpočty, MSÚ, MSP. Dřevo představuje obnovitelný zdroj energie,
VíceKOMISE. 16.3.2006 Úřední věstník Evropské unie L 79/27
16.3.2006 Úřední věstník Evropské unie L 79/27 KOMISE ROZHODNUTÍ KOMISE ze dne 6. března 2006, kterým se stanoví třídy reakce některých stavebních výrobků na oheň, pokud jde o dřevěné podlahoviny a deskové
Více