ŠKODA POWER a.s. Tylova 57, Plzeň, ČR.
|
|
- Františka Lišková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NAVAŘOVÁNÍ ROTORŮ VE ŠKODA POWER a.s. THE WELD REPAIRS OF STEAM TURBINE ROTORS IN ŠKODA POWER a.s. Eva Folková Pavel Hránek Jiří Štumbauer ŠKODA POWER a.s. Tylova 57, Plzeň, ČR. ABSTRAKT Ve ŠKODA POWER a.s. byla zpracována a ověřena technologie opravy vad navařováním pod tavidlem disků rotorů z materiálu typu 3CrNiMoV s použitím lokálního tepelného zpracování. Jako přídavný materiál pro navařování byl použit svařovací drát ESAB OK Autrod a tavidlo OK FLUX Ověřování technologie proběhlo v několika etapách, v nichž se získaly široké informace o mechanických a metalurgických vlastnostech návaru. Technologie již byla aplikována pro opravu rotorů. ABSTRACT A new technology for the weld repair of turbine rotors was developed and verified in ŠKODA POWER for the steel grade 3CrNiMoV. Submerged arc welding was used to recover damaged rotor discs of turbine rotors. Welding wire ESAB OK Autrod in combination with the welding flux OK Flux was applied. Technology verification was performed in several steps including investigation of mechanical and metallurgical characteristics of the weld deposit. The technique has been already applied for rotors repairs on several rotors of a nuclear power plant. 1. ÚVOD Turbinové rotory parních elektráren náleží do kategorie kritických komponentů. Jejich výpočtová životnost neboli údaj, jimž výrobce stanovuje dobu, po kterou musí být schopny bez výhrad plnit svou funkci, je stanovena výrobcem zpravidla v rozsahu hodin. Vývoj technologie opravy svařováním těchto významných komponentů znamenal řešit klíčové problémy. Prioritně je vždy nutné určit rozsah poškození rotoru, odstranit nepřípustné vady a především odstranit příčinu vzniku těchto poruch. Pro aktuální opravu disku rotoru musí být připravený a schválený svařovací postup s cílem zabezpečit návar, který je z hlediska mechanických a únavových parametrů a dále mikrostrukturních vlastností plně vyhovující a odpovídající základnímu materiálu rotoru. 2. INTERPRETACE SÉRIE OVĚŘOVACÍCH ZKOUŠEK Praktické zkušenosti se získaly v několika etapách. První etapa byla zaměřena na výběr vhodného svařovacího drátu a tavidla a na ověření zvoleného režimu tepelného zpracování a mechanických vlastností návaru na zkušební desce z rotorového materiálu typu 3CrNiMoV. V další etapě se na zkušebním modelu rotoru osvojila technologie navařování za rotace včetně lokálního tepelného zpracování v termoboxu a kvalita návaru nedestruktivními a destruktivními zkouškami velkého rozsahu. Hodnocení zkoušek podle metodiky EN bylo prováděno v akreditovaných laboratořích ve ŠKODA VÝZKUM stejně i měření stavu napjatosti v návaru a únavové dynamické zkoušky. Navíc byla provedena počítačová 1
2 simulace procesu navařování nezávislou společností. Dosažené výsledky zkoušek potvrdily správnost volby metody navařování pod tavidlem a typu svařovacího drátu a tavidla. Poslední etapa byla zaměřena na zpracování projektu pracoviště a navržení všech potřebných přípravků pro navařování aktivních rotorů Navaření zkušební desky Pro zkoušku navařování byla ze zbytku rotoru z oceli 26CrNiMoV vyříznuta deska o šířce 180 mm, délce 700 mm a opracována na tloušťku 90 mm. K navaření desky byl použit svařovací drát firmy ESAB označený OK Autrod a tavidlo označený OK Flux Předepsané chemické složení a mechanické vlastnosti pro ocel 26CrNiMoV jsou uvedené v Tabulce 1. Typické chemické složení a mechanické vlastnosti svarového kovu svařovacího drátu OK Autrod v kombinaci s tavidlem OK Flux jsou uvedeny v Tabulce 2. Tabulka 1. Chemické složení a mechanické vlastnosti oceli 26CrNiMoV předpis Chemické složení % hmotnosti C Mn Si P S Cr Ni V Mo max. 0,25 Rp 0, 02 [MPa] 0,15 0,35 0,15 0,35 Rm [MPa] max. 0,015 max. 0,018 1,50 2,00 Mechanické vlastnosti popuštěný stav A5 [%] Z [%] 3,25 4,00 0,05 0, min. 740 min. 17 min. 50 min. 88 KV [J] 0,20 0,50 Table 1. Chemical composition and mechanical properties of steel 26CrNiMoV- specification Tabulka 2. Typické chemické složení a mechanické vlastnosti svarového kovu pro svařovací drát OK Autrod v kombinaci s tavidlem OK Flux Chemické složení % hmotnosti C Mn Si P S Cr Ni V Mo 0,08 1,35 0, ,60 2,20 0,50 Re (Rp 0,2 ) [MPa] Mechanické vlastnosti žíhaný stav 580 C/15 h Rm [MPa] A5 [%] Z [%] Table 2. Typical chemical composition and mechanical properties of weld metal for ewlding wire in combination with flux KV [J] 2
3 Před provedením návaru byla deska předehřatá elektroodporovými pasy pomocí zařízení pro ohřev Weldotherm. U prvních tří vrstev byla teplota předehřevu udržována v rozmezí C a u dalších vrstev v rozmezí C. Během navařování byla dotykovým teploměrem měřena mezihousenková teplota a sledováno, aby nepřekročila 280 C. Po dosažení teploty desky C během navařování byla deska ochlazována proudem vzduchu na spodní teplotu předehřevu. Po navaření desky byl proveden dohřev cca 1,5 h na teplotě 200 C a následně deska s návarem ochlazena v izolačním zábalu na teplotu dílny. Návar na desku byl proveden automatem pod tavidlem s přídavným drátem ESAB OK Autrod o Ø 3,0 mm v kombinaci s tavidlem OK Flux podle zpracované pwps č. SM Před navařením bylo tavidlo vysušeno podle předpisu výrobce. Celkem se na desku navařilo 21 vrstev s počtem housenek ve vrstvě. Návar byl podroben NDT zkouškám (VT, PT, UZ) a rozřezán na dvě poloviny. Každá zkouška byla tepelně zpracována odlišným režimem tepelného zpracování: 1. Ohřev max. 80 C /h/620 C/10h/ chladnutí do 200 C pec- max. 50 C/h; 2. Ohřev max. 80 C /h/590 C/10h/ chladnutí do 200 C pec- max. 50 C/h; Následovaly podrobné rozbory návaru a to metodicky podle EN (s rozšířeným rozsahem mechanických zkoušek a včetně FATT 50 ), dále podrobné metalografické zkoušky a zkoušky rychlosti šíření únavové trhliny (oba návary se vůči šíření únavové trhliny chovaly podobně).výsledky mechanických hodnot byly porovnány s předpisy definovanými pracovníky pevnostních výpočtů. Požadavky pro hodnoty tažnosti, kontrakce, nárazové práce, tvrdosti, FATT 50 a meze kluzu při 200 C byly splněny. Podkročena byla u svarového kovu vzorku žíhaného 620 C mez kluzu o MPa a mez pevnosti o 5 8 MPa, u druhého vzorku bylo podkročení ve stejné oblasti SK 5 15 MPa u meze kluzu. Kontrola makrostruktury neprokázala žádné necelistvosti ani jiné vady. Mikrostruktura základního materiálu, tepelně ovlivněné oblasti a svarového kovu je u obou vzorků bainitická Navaření modelu rotoru Tato etapa vývoje byla zaměřena na ověření technologie navařování za rotace na modelu rotoru za podmínek obdobného zajištění odvodu vneseného tepla při svařování a dále na ověření celistvosti a mechanických vlastností návaru. Dalším důležitým úkolem v této etapě bylo ověření funkčnosti celého pracoviště a to především termoboxu určeného pro ohřev a tepelné zpracování navařených rotorů včetně všech ostatních přípravků. Pro zkoušku navařování byl ze zbytku rotoru z oceli 26CrNiMoV vyříznut a opracován disk o vnějším průměru 650 mm a šířce 200 mm, ke kterému byly přivařeny trubky pro možnost otáčení modelem na rolnách. Vlastní navaření modelu rotoru probíhalo ve dvou etapách. V první etapě byla na disk modelu rotoru navařena vrstva o výšce cca 32 mm za lokálního předehřevu C. Po meziochlazení na teplotu cca 100 C/2 hod. byl model rotoru v termoboxu ohřát na žíhací teplotu 600±10 C a žíhán po dobu 8 hodin. Ve druhé etapě po opracování povrchu návaru na výšku cca 30 mm a provedení NDT zkoušek včetně změření tvrdostí byla navařena zbylá část návaru na celkovou výšku cca 105 mm za lokálního předehřevu C. Po dokončení návaru a meziochlazení na teplotu cca 120 C/2 hod. byl model rotoru v termoboxu vyžíhán při teplotě 590±10 C po dobu 8 hodin. Během navařování byla kontrolována teplota předehřevu dotykovým teploměrem a současně měřena mezihousenková teplota a sledováno aby nepřekročila 280 C. Po dosažení maximální povolené mezihousenkové teploty během navařování byl proces navařování přerušen a model rotoru ochlazován v termoboxu na spodní teplotu předehřevu. Návar na modelu rotoru byl proveden automatem pod tavidlem s přídavným svařovacím drátem ESAB OK Autrod o Ø 3,0 mm v kombinaci s tavidlem OK Flux podle zpracované pwps. Před navařením bylo tavidlo vysušeno podle předpisu výrobce. Celkem 3
4 bylo na disk modelu rotoru navařeno 29 vrstev s počtem 15 housenek ve vrstvě. Na okrajích vrstev byly vždy navařeny 1 až 3 vyrovnávací housenky. Rozteč mezi jednotlivými housenkami nastavena na 8 mm. Po navaření měl návar výšku cca 105 mm a šířku cca125 mm. Následovalo podrobné nedestruktivní a destruktivní hodnocení návaru a jeho přechodové oblasti. Vizuální kontrolou a kapilární zkouškou povrchu návaru nebyly zjištěny žádné povrchové necelistvosti. Výsledky UZ zkoušky prokázaly vyhovující vnitřní celistvost návaru. Ta byla prokázána i metalografickou zkouškou na dvou výbrusech pro hodnocení makrostruktury. U zkoušky tahem a rázem v ohybu při +20 C ze svarového kovu bylo dosaženo předepsaných hodnot ve směru rotace rotoru ozn. C i ve směru kolmém na směr rotace rotoru ozn. B U zkoušky tahem ve směru C a rázem v ohybu ve směru C a B z tepelně ovlivněné oblasti při +20 C bylo kromě u tažnosti dosaženo všech předepsaných hodnot. U zkoušky tahem při +200 C naměřené hodnoty Rp 0,2 překročily předepsaných 500 MPa. U svarového kovu cca o 22 MPa ve směru C a 45 MPa ve směru B a u tepelně ovlivněné oblasti o 59 MPa ve směru C. Výsledky zkoušek rázem v ohybu pro stanovení přechodové teploty FATT 50 jsou velice příznivé. U svarového kovu je přechodová teplota okolo -26 C až -27 C ve směru C s orientací vrubu 1(vrub kolmo na směr rotace rotoru) a 2 (vrub rovnoběžný se směrem rotace rotoru) a okolo -19 C ve směru B s orientací vrubu 2. Pro tepelně ovlivněnou oblast ve směru C byla přechodová teplota stanovena okolo -49 C až -51 C a ve směru B okolo -33 C s orientací vrubu 2. Na dodaných vzorcích z návaru a základního materiálu odebraných ve směru C radiálním (směr kolmý na směr rotace rotoru) byly provedeny zkoušky vysokocyklové únavy při pokojové teplotě. Oba sledované materiály vykázaly rozdílné únavové chování. Při napětích nad 440 MPa vykazuje základní materiál vyšší odolnost vůči únavovému porušení. Při zatížení pod hodnotou 440 MPa (provozní podmínky) vykazuje vyšší odolnost návarový kov. Napětí pro počet cyklů do lomu je 260 MPa pro návar a 170 MPa pro základní materiál. Dále byly provedeny zkoušky dynamické lomové houževnatosti při pokojové teplotě a to u návaru, přechodové oblasti a základním materiálu. Všechny vzorky vykazovaly tvárnou iniciaci a stabilní šíření trhliny. Z porovnání jednotlivých J-R křivek bylo patrné, že nejvyšší odolnost vůči šíření únavové trhliny mají vzorky z TOO, avšak současně vykazují největší rozptyl naměřených hodnot a s tím související nepříznivou heterogenitu materiálu. Pro zkoušku makrostruktury byly z návaru vyříznuty dva vzorky, které byly po naleptání činidlem Nital vizuálně kontrolovány při zvětšení 10x. Na naleptané ploše u prvního vzorku byla nalezena jedna vada typu tavidlového vměstku o velikosti 0,3 mm u druhého vzorku nebyly nalezeny žádné vady. Oba vzorky vyhověly stupni B dle ČSN EN Kontrola mikrostruktury byla provedena z návaru na vyříznutém vzorku. Vzorek byl naleptán činidlem Nital a prohlížen při zvětšení 100x a 500x. Základní materiál je tvořen homogenním bainitem s projevy dendritické segregace. Na počátku TOO došlo k výraznému zjemnění bainitu a k rozrušení segregačních řádků. Směrem ke svarovému kovu došlo opět k mírnému zhrubnutí bainitických útvarů až po rozhraní mezi TOO a první vrstvou svarového kovu s bainitickou strukturou licího charakteru. Rozhraní mezi první a následnou vrstvou je dobře znatelné, i když jde o přechod mezi bainitickými strukturami.v celém návaru je mikrostruktura bainitická s málo znatelným rozhraním jednotlivých navařených průchodů (housenek). Ve struktuře nebyly zjištěny žádné vady ani abnormality. 4
5 METAL 2006 Obr. 1. Mikrostruktura rozhraní mezi základním materiálem a návarem Fig. 1. Mikrostructure on the bordur betwen basic materiál and weld metal Obr. 2. Mikrostruktura rozhraní mezi první a následující vrstvou Fig. 2. Microstructure on the bordur between first and another coast Dále byla nezávislou společností provedena počítačová simulace procesu navařování, která byla rozdělena do dvou navazujících kroků. V prvním se samostatně vypočetly tepelné a metalurgické pochody a na základě získaných výsledků se počítaly pnutí a deformace návaru. K výpočtu byla nezbytná znalost teplotních závislostí materiálových vlastností metalurgických fází obou materiálů (základního a navařovaného). Stručně vyňato z obsáhlých výsledků simulace prokázala, že struktura návaru po navaření a vychlazení na 100 C obsahuje 98 % bainitické a 2 % martenzitické složky. Zbytkový austenit nebyl zjištěn, což je výhodné z hlediska potlačení možnosti vzniku vysokých stavů napjatosti a následně vzniku 5
6 poruch charakteru zbrzděných trhlin při transformaci austenitu na martenzit za teplot okolo 20 C. V TOO základního materiálu bylo prokázáno 50 % martenzitu. Do jeho oblasti jsme se dostali v základním materiálu 26CrNiMoV24 především v důsledku jeho chemického složení (vysoký CET v porovnání se svarovým kovem) a poměrně vysoké hodnoty ochlazovací doby T 8/5 pro dosažení bainitické struktury vzniklé převážně difuzním mechanismem intersticiálních prvků.(především C). Prakticky to znamenalo zvýšit mezioperační teplotu a dosáhnout v rámci prvního stadia rozpadu martenzitu jeho vyššího stavu popuštění a tím i snížení napjatosti v TOO. Předpokládalo se, že následným tepelným zpracováním dojde v TOO k dalšímu popuštění martenzitu za vzniku vysoko-popuštěného martenzitu s karbidy legujících prvků. Simulace procesu navařování přispěla ke stanovení nejoptimálnějších pravidel pro vlastní technologický postup aplikovaný dále již na reálných rotorech. 3. NAVAŘOVÁNÍ AKTIVNÍHO ROTORU Pro navařování VT rotoru bylo vybudováno pracoviště, které kromě vlastního navařování automatem pod tavidlem umožňovalo otáčení rotoru v obou směrech s plynulou změnou otáček, lokální ohřev a tepelné zpracování po navaření v termoboxu. Celkový pohled na pracoviště s ustaveným rotorem v termoboxu je na Obr.3. Obr. 3. Uložení rotoru v termoboxu během navařování Fig. 3. Storage of rotor in termobox dutiny welding process K otáčení rotoru bylo použito sklopné stolové polohovadlo s plynulou regulací otáček připojené k rotoru přes kardanovou hřídel. Pro ohřev a tepelné zpracování rotoru byl použit termobox vytápěný elektroodporovými topnými elementy připojenými na zařízení Weldotherm. Teplota v termoboxu byla měřena a regulována termočlánky umístěnými do prostoru spodní poloviny termoboxu. Vlastní navaření VT rotoru probíhalo v několika etapách - Obr. 4. Vždy po navaření jednotlivé definované tloušťky vrstvy (za předehřevu) došlo k žíhání na odstranění pnutí. Během navařování byla kontrolována teplota předehřevu thermokřídami a dotykovým teploměrem a současně měřena mezihousenková teplota, aby nepřekročila stanovenou teplotu. 6
7 Návar na disk rotoru byl proveden automatem pod tavidlem s přídavným svařovacím drátem ESAB OK Kustod a Ø 3,0 mm v kombinaci s tavidlem OK Flux podle zpracované WPS. Obr. 4. Navařování rotoru Fig. 4. Welding procedure of rotor Pro informaci se u prvního opravovaného disku rotoru navařilo 40 vrstev s počtem 24 housenek ve vrstvě. Po navaření měl návar výšku cca 135 mm a šířku cca 205 mm. Celkem bylo spotřebováno 27 cívek svařovacího drátu o hmotnosti cca 30 kg a cca 1000 kg tavidla.v průběhu navařování, po dokončení návaru a po konečném opracování navařeného disku na čistý kov se provedla série nedestruktivních zkoušek, které jsou předepsané v interní směrnici společnosti a jsou ve shodě s metodikou EN Kriteria přípustnosti vad u aplikovaných zkoušek - MT, PT, UZ jsou definována na stejných limitech jako na těle rotoru. Dále jsou detailně měřeny tvrdosti a prováděno hodnocení mikrostruktury metodou otisků za použití replik Transcopy. Sledují se vybrané lokality především přechodu základního materiálu do návaru, zahrnující tepelně ovlivněnou oblast (TOO) a lokality čistě v návaru. V pořadí u prvního navařovaného disku rotoru byl ZM tvořen homogenním jemným popuštěným bainitem s rovnoměrně rozloženými drobnými karbidy. Na počátku TOO došlo vlivem teploty ke zjemnění strukturních útvarů. Směrem ke svarovému kovu pak následovalo mírné zhrubnutí a lokální vyloučení nespojitých karbidických formací po hranicích zrn. Oblast návaru byla opět tvořena homogenním popuštěným bainitem se znaky licí struktury svarového kovu. Lze konstatovat, že kritickým místem v průběhu navařování je přechod mezi základním materiálem (rotorovou ocelí) s vyšší prokalitelností (a s vyšší náchylností k prasklinám za studena) a návarem. Jak již bylo dříve konstatováno, v TOO oblasti oceli 26CrNiMoV lze v průběhu navařování očekávat až 52 % martenzitické struktury spolu s dolním bainitem a případně se zbytkovým austenitem. K popuštění martenzitu a k dosažení transformace zbytkového austenitu (v obou případech) za vzniku martenzitu v prvním stadiu jeho rozpadu na nízkouhlíkový martenzit a karbid typu Fe 2,4 C je nutné ochlazení na mezioperační teplotu, 7
8 nikoliv na teplotu okolí. V případě stabilizace zbytkového austenitu hrozí jinak nebezpečí vzniku zbrzděných trhlin. Další důležitý faktor pro vyloučení možnosti vzniku lineárních indikací (trhlin, prasklin) za studena indikovaných vodíkem je potřebné udržovat co nejnižší hladinu difúzního vodíku, což znamená dokonalé vysušení tavidla a udržovat během navařování co nejnižší relativní vlhkost prostředí, řádově do 45 %. 4. ZÁVĚR Projekt vývoje opravy disků rotorů jakosti 3CrNiMoV probíhal ve ŠKODA POWER a.s. přibližně rok. Firma jako výrobce a dodavatel produktů a komplexních zákaznických služeb v oblasti energetiky mezi dalšími servisními firmami v oboru nemá pro tento typ oprav minimálně v české republice konkurenci doložitelnou referencemi. Zákazníkům se nabízí zcela nová možnost v oblasti opravárenství. LITERATURA [1] ŠTUMBAUER, J. HRÁNEK,P. PRCHLÍK, L. FOLKOVÁ, E. Navařování rotorů I. etapa. Výzkumná zpráva VZTP 0971: ŠKODA POWER a.s., [2] ŠTUMBAUER, J. FOLKOVÁ, E. HRÁNEK, P. POLÍVKA, V. Navařování rotorů II. etapa. Výzkumná zpráva VZTP 0996: ŠKODA POWER a.s., [3] FOLKOVÁ, E. ŠTUMBAUER, J. HRÁNEK, P. Navařování rotorů ve ŠKODA POWER III. Etapa. Výzkumná zpráva VZTP 0985: ŠKODA POWER s.r.o., [4] PILOUS, V. Recenze zpráv [1] a [2]: [5] KOVAŘÍK, J. A KOLEKTIV. Simulace navařování zkušebního modelu rotoru, specifikace geometrie, materiálových dat a okrajových podmínek řešení: MECAS ESI s.r.o.,
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů pod tavidlo v nabídce... H2 Dráty pro svařování
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů... H2 Dráty pro svařování pod tavidlem... nelegovaných,
VíceStrana 5, kap. 10, zařazen nový článek (navazující bude přečíslován)
OPRAVA ČESKÉHO OBRANNÉHO STANDARDU 1. Označení a název opravovaného ČOS 343906, 1. vydání Svařování. Obalené elektrody pro ruční obloukové svařování vysokopevnostních ocelí 2. Oprava č. 1 Část č. 1 Původní
VíceKvalifikace postupu svařování konstrukčních ocelí se zvýšenou mezí kluzu
Kvalifikace postupu svařování konstrukčních ocelí se zvýšenou mezí kluzu Bc. Štěpán Ježek ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav strojírenské technologie, Technická 4, 166 07 Praha 6, Česká republika Abstrakt
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
Vícedurostat 400/450 Za tepla válcované tabule plechu Datový list srpen 2013 Odolné proti opotřebení díky přímému kalení
Za tepla válcované tabule plechu durostat 400/450 Datový list srpen 2013 Tabule plechu Odolné proti opotřebení díky přímému kalení durostat 400 a durostat 450 dosahují typických povrchových tvrdostí přibližně
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI MECHANICKÉ VLASTNOSTI UNIMAX
1 UNIMAX 2 Charakteristika UNIMAX je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci v oblast zpracování plastů, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vynikající houževnatost a tažnost ve všech průřezech Dobrá
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna Analytická chemie 2. Zkušebna Metalografie 3. Mechanická zkušebna včetně detašovaného pracoviště Orlík 266, 316 06 Plzeň 4. Dynamická zkušebna Orlík 266, 316
VíceOceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M T E R I Á L U Š L E C H T I L É O C E LI ČSN EN 100832 Oceli k zušlechťování Část 2: Technické a dodací podmínky pro nelegované
VíceZákladní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem
NAVAŘOVACÍ PÁSKY Základní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem... I1 Použité normy pro navařovací pásky... I1 Přehled druhů navařovacích pásek v nabídce... I2 Pásky pro navařování Cr-Ni
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceVýrobní způsob Výrobní postup Dodávaný stav Způsob Symbol Výchozí materiál Skružování Svařování pod. (Za tepla) válcovaný Skružování za
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 5: Pod tavidlem obloukově svařované trubky z nelegovaných a legovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při zvýšených
VícePROBLEMATIKA NAVAŘOVÁNÍ POVRCHOVĚ KALENÝCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ
PROBLEMATIKA NAVAŘOVÁNÍ POVRCHOVĚ KALENÝCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ Ivo Hlavatý a Miroslav Grée a Václav Foldyna b Zdeněk Kübel b a VŠB Technická univerzita, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba, ČR b JINPO
VíceNAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA
NAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA (Pro kompletní sortiment navařovacích pásek a tavidel kontaktujte ESAB) Základní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem... J1 Použité normy pro navařovací pásky...
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
Více(ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-2. Technické pravidlo CWS ANB TP C 027/I/07. doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D.
Český svářečský ský ústav s.r.o. VŠB Technická univerzita Ostrava Svařov ování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 Technické pravidlo CWS ANB TP C 027/I/07 doc.
VíceTeplotní režim svařování
Teplotní režim svařování Jednoduchý teplotní cyklus svařování 111- MMAW, s=3 mm, 316L, Jednoduchý teplotní cyklus svařování Svařování třením Složitý teplotní cyklus svařování 142- GTAW, s=20mm, 316L Teplotní
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VícePříloha je nedílnou součástí osvědčení o akreditaci č.: 753/2015 ze dne:
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna mechanických zkoušek 2. Zkušebna metalografie 3. Zkušebna chemie a korozí 4. Zkušebna NDT Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy.
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceFRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING
FRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING Doc.Dr.Ing. Antonín KŘÍŽ Sborník str. 183-192 Požadavky kladené dnešními výrobci, zejména v průmyslu dopravních
VíceROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo
ROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo Gabriela Rožnovská - Vlastimil Vodárek - Magdaléna Šmátralová - Jana Kosňovská Vítkovice Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Pohraniční
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, Jižní Předměstí, Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna metalografie Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň 2. Mechanická zkušebna Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň 3. Dynamická zkušebna Orlík 266/15, Bolevec, 316 00 Plzeň korespondenční
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceZkoušky postupu svařování z pohledu výrobce. Ing. Jiří Frýba Excon Steel Hradec Králové
Zkoušky postupu svařování z pohledu výrobce Ing. Jiří Frýba Excon Steel Hradec Králové Zabezpečení kvality při svařování Svařování je zvláštní proces Pouze konečnou kontrolou nelze zjistit, zda svarový
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Materiálová zkušebna včetně detašovaného pracoviště Orlík 266/15, Bolevec, 316 00 Plzeň 2. Dynamická zkušebna Orlík 266/15, Bolevec, 316 00 Plzeň korespondenční adresa:
VíceTechnologie I. Část svařování. Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře
Část svařování cvičící: Ing. Michal Douša Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře Doporučená studijní literatura Novotný, J a kol.:technologie slévání, tváření
VíceStavebnictví Energetika Tlaková zařízení Chemickz průmysl Dopravní prostředky
Stavebnictví Energetika Tlaková zařízení Chemickz průmysl Dopravní prostředky čelní, boční a šikmé stehové (krátké svary pro zabezpečení polohy), těsnící ( u nádrží apod.), nosné (konstrukce), spojovací
VíceVamberk 2013 Konference Svařování konstrukčních ocelí S355 v jakosti N, +N, M přídavnými materiály ESAB
Vamberk 2013 Konference Svařování konstrukčních ocelí S355 v jakosti N, +N, M přídavnými materiály ESAB Prof. Ing. Václav Pilous, DrSc., SDP-KOVO s.r.o., ZČU FPE KMT Plzeň e-mail: Pilous@sdpkovo.cz V první
VícePostupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 4: Elektricky svařované trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách. Způsob výroby
VíceCSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 %
CSM 21 Vysoce pevná, martenziticky vytvrditelná korozivzdorná ocel. CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH SMĚRNÉ CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr Ni Cu 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 % CSM 21 je precipitačně
VíceOPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceZkušební protokol č. 18/12133/12
Dodavatel: ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav strojírenské technologie Technická 4, 166 07 Praha 6 Zkušební protokol č. 18/12133/12 IČO: 6840 7700 DIČ: CZ 6840 7700 Telefon: + 420 224 352 630 Odběratel:
VíceNavařování srdcovek výhybek P-NA-M-03/2013
SŽDC, státní organizace Dlážděná 1003/7 110 00 Praha 1 DVI, a.s. - Svářečská škola Náměstí 17.listopadu 2058 560 02 Česká Třebová Navařování srdcovek výhybek s nadměrným opotřebením ručně elektrickým obloukem
VíceOK AUTROD 308L OK Autrod 16.10
OK AUTROD 308L OK Autrod 16.10 SFA/AWS A 5.9: ER308L EN 12072: S 19 9 L Drát pro svařování nestabilizovaných nerezavějících ocelí typu 19Cr10Ni pod tavidlem. Používá se v kombinaci s tavidly OK Flux 10.92
VíceElektrostruskové svařování
Nekonvenční technologie svařování Elektrostruskové svařování doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ivo.hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb.cz/~hla80 1 Elektroda zasahuje do tavidla, které je v pevném skupenství nevodivé.
VícePostup navařování srdcovek výhybek P-NA-P-02/2013
SŽDC, státní organizace Dlážděná 1003/7 110 00 Praha 1 DVI, a.s. - Svářečská škola Náměstí 17.listopadu 2058 560 02 Česká Třebová Postup navařování srdcovek výhybek poloautomatem plněnou elektrodou P-NA-P-02/2013
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
VíceVliv teplotního. VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 1/2011
Vliv teplotního režimu svařování na vlastnosti svarových spojů I Vladislav OCHODEK Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Obsah Definice teplotního režimu svařování.
VíceVysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti.
LC 200N Vysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti. LC 200N je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH Typické
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceOvěření materiálových vlastností přídavných svařovacích materiálů při svařování ocelových konstrukcí
Ověření materiálových vlastností přídavných svařovacích materiálů při svařování ocelových konstrukcí Lukáš Petričko, Ing. SvarExpert s.r.o., Kištofova 1443/27, 716 00 Ostrava Radvanice E-mail: petricko@svarexpert.cz.
Víceo teplota C o medium C P215NL 1.0451 +N 900-940 - - - -
Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení technické dodací podmínky. Část 4: Trubky z nelegovaných a legovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nižších teplotách. Způsob výroby a dodávaný
VíceMn P max. S max 0,025 0,020 0,30. Obsah těchto prvků nemusí být uváděn, pokud nejsou záměrně přidávány do tavby. Prvek Mezní hodnota rozboru tavby
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 2: Elektricky svařované trubky z nelegovaných a legovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při zvýšených teplotách
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceSvafiování elektronov m paprskem
Svafiování elektronov m paprskem Svařování svazkem elektronů je proces tavného svařování, při kterém se kinetická energie rychle letících elektronů mění na tepelnou při dopadu na povrch svařovaného materiálu.
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVýrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací podmínky pro nelegované konstrukční oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M AT E R I Á L U Š L E C H T I L É O CE LI ČSN EN 100252 Výrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceMn max. P max. Mezní úchylky pro rozbor hotového výrobku % hmot. Označení oceli Pevnostní vlastnosti Zkouška rázem v ohybu
Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení - technické dodací podmínky. Část 1 - Trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při okolní teplotě. Způsob výroby a dodávaný stav Chemické
VíceE-B 502. EN 14700: E Fe 1
E-B 502 EN 14700: E Fe 1 Elektroda pro navařování funkčních ploch součástí z nelegovaných a nízkolegovaných ocelí, u nichž je požadavek zvýšené odolnosti vůči opotřebení, např. pro navařování kolejnic,
VíceOK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11)
OK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11) SFA/AWS A 5.9: ER 347Si EN ISO 14343A: G 19 9 NbSi Drát typu 18Cr8Ni stabilizovaný niobem pro svařování nerezavějících ocelí odpovídajících AISI 347, AISI 321. Svarový
VícePoužití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY:
1 SLEIPNER 2 Charakteristika SLEIPNER je Cr-Mo-V nástrojová legovaná ocel, kterou charakterizují tyto vlastnosti: Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá odolnost proti vyštipování hran a ostří Vysoká pevnost
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VícePARAMETRY, KTERÉ OVLIVŇUJÍ NÁKLADY NA SVAŘOVÁNÍ
PARAMETRY, KTERÉ OVLIVŇUJÍ NÁKLADY NA SVAŘOVÁNÍ Ing. Stanislav Novák, CSc., Ing. Jiří Mráček, Ph.D. PRVNÍ ŽELEZÁŘSKÁ SPOLEČNOST KLADNO, s. r. o. E-mail: stano@pzsk.cz Klíčová slova: Parametry ovlivňující
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VíceI.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva laboratoří nedestruktivního zkoušení a seznámení se se základními principy jednotlivých metodik.
2017/18 VÝROBNÍ TECHNOLOGIE Jméno: st. skupina: I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu II.) Praxe tepelného zpracování III.) Jominiho zkouška prokalitelnosti I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva
VíceSTUDIUM STRUKTURNÍCH ZMĚN AUSTENITICKÝCH NÁVARŮ STUDY OF STRUCTURE STABILITY OF AUSTENITIC WELDS
STUDIUM STRUKTURNÍCH ZMĚN AUSTENITICKÝCH NÁVARŮ STUDY OF STRUCTURE STABILITY OF AUSTENITIC WELDS doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. (IWI-C), Ing. Lucie Krejčí (IWE), Ing. Jiří Hlavatý (IWE), Abstract This paper
VícePROCES SVAŘOVÁNÍ. SK 01 PROCES SVAŘOVÁNÍ Změna 0. Výtisk číslo : 1. Vydáno: Účinnost od: Kontrolou pověřen: Jaroslav Vlk
PROCES SVAŘOVÁNÍ Výtisk číslo : 1 Vypracoval: Vladimíra Holubová Kontrolou pověřen: Jaroslav Vlk Schválil: Ahmad Raad Vydáno: 24. 2. 2016 Účinnost od: 24. 2. 2016 SK-01 1 / 7 Verze: 3 1. Obsah: 1. Obsah:...
VíceE-B 502. EN 14700: E Fe 1
E-B 502 EN 14700: E Fe 1 Elektroda pro navařování funkčních ploch součástí z nelegovaných a nízkolegovaných ocelí, u nichž je požadavek zvýšené odolnosti vůči opotřebení, např. pro navařování kolejnic,
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VíceS VAŘOVÁNÍ BETONÁŘSKÉ VÝZTUŽE HOSPODÁRNÉ Ř E Š E N Í
S VAŘOVÁNÍ BETONÁŘSKÉ VÝZTUŽE HOSPODÁRNÉ Ř E Š E N Í WELDING OF R E I N F O R C I N G S T E E L ECONOMICAL SOLUTION J IŘÍ ŠMEJKAL, J AROSLAV PROCHÁZKA Předpisy a podmínky pro vytvoření hospodárného plnohodnotného
VíceCharakteristika. Použití. Vlastnosti FYZIKALNÍ VLASTNOSTI PEVNOST V TAHU RAMAX 2
1 RAMAX 2 2 Charakteristika RAMAX 2 je chromová konstrukční ocel odolná proti korozi. Tato ocel se dodává ve stavu zušlechtěném. RAMAX 2 se vyznačuje: vynikající obrobitelnost dobrá odolnost proti korozi
VíceKalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu až do hloubek v jednotkách milimetrů.
Kalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu až do hloubek v jednotkách milimetrů. Výhody laserového kalení: Nižší energetická náročnost (kalení pouze
VíceKALENÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Více