POROVNÁNÍ VÝPOČTU ÚČINNOSTI PARNÍHO KOTLE

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE POROVNÁNÍ VÝPOČTU ÚČINNOSTI PARNÍHO KOTLE COMPARASON OF CALCULATION OF STEAM BOILER EFFICIENCY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE bachelor s thesis AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR MARTIN PŘÍVOZNÍK Ing. MAREK BALÁŠ, PH.D. BRNO 2013

2 Vysoké učení technické v Brně, Akademický rok: 2012/2013 ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student(ka): který/která studuje v bakalářském studijním programu obor: Energetika, procesy a ekologie (3904R030) Ředitel ústavu Vám v souladu se zákonem c.111/1998 o vysokých školách a se Studijním a zkušebním řádem VUT v Brně určuje následující téma bakalářské práce: v anglickém jazyce: Comparison of calculation of steam boiler efficiency Stručná charakteristika problematiky úkolu: Náplní práce je srovnání dvou postupu výpočtu účinnosti kotle podle normy CSN a normy ČSN EN Cíle bakalářské práce: 1/ Popište postupy podle norem ČSN a ČSN EN / Proveďte porovnávací výpočet na konkrétním zařízením.

3 Seznam odborné literatury: Norma ČSN Přejímací zkoušky parních kotlu Norma ČSN EN Vodotrubné kotle a pomocná zařízení část 15: Přejímací zkoušky parních kotlu Vedoucí bakalářské práce: Ing. Marek Baláš, Ph.D. Termín odevzdání bakalářské práce je stanoven časovým plánem akademického roku 2012/2013. V Brně, dne L.S. doc. Ing. Zdenek Skála, CSc. prof. RNDr. Miroslav Doupovec, CSc., dr. h. c. Ředitel ústavu Děkan fakulty

4 Abstrakt Tato bakalářské práce obsahuje porovnávací výpočet nepřímé účinnosti parního kotle. Výpočet je proveden podle dvou norem platných v České republice. V úvodu práce je shrnut popis elektrárny a parního kotle. Následně navazuje teoretický úvod k problematice účinnosti. Cílem této práce je vypočítat nepřímou účinnost parního kotle pro obě normy, popsat odlišnosti obou norem a vzájemně porovnat výsledky výpočtů. Abstract This bachelor's thesis contains a comparative calculation of the indirect efficiency of the steam boiler. The calculation will be performed by two existing standards in the Czech Republic. At the beginning is the description of power plant and steam boiler. Following part includes a theoretical introduction to the issue of efficiency. The idea of this work is to identify any differences between the two standards and comparison results of calculation. Klíčová slova účinnost, parní kotel, tepelné ztráty, norma, ČSN , ČSN EN Keywords efficiency, steam boiler, heat losses, standard, ČSN , ČSN EN

5 Bibliografická citace PŘÍVOZNÍK, M.. Brno: Vysoké učení technické v Brně,, s. Vedoucí bakalářské práce Ing. Marek Baláš, Ph.D..

6 Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci na téma Porovnání výpočtu účinnosti parního kotle vypracoval samostatně, pod vedením vedoucího bakalářské práce pana Ing. Marka Baláše, Ph.D. Vycházel jsem ze svých znalostí a odborných konzultací v elektrárně Opatovice a.s. a z použitých pramenů a literatury uvedených v Seznamu použitých zdrojů. V Brně dne 24. Května podpis autor

7 Poděkování Na tomto místě bych chtěl poděkovat vedoucímu mé bakalářské práce panu Ing. Marku Balášovi, Ph.D. za připomínky a věcné rady v průběhu vypracovávání. Dále bych chtěl poděkovat zaměstnancům společnosti Elektrárny Opatovice a.s. Miroslavu Končickému a Ing. Bruno Fišerovi za poskytnutí důležitých údajů a pochopení významu těchto hodnot. V neposlední řadě chci poděkovat celému ústavu Energetického inženýrství za velkou ochotu a vysokou kvalitu výuky. Poděkování patří i mé rodině a přátelům za neustálou podporu během studia. V Brně dne 24. května podpis autora

8 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Obsah 1 Elektrárna Opatovice Kotel PG Technické parametry kotle Řez parním kotlem PG Teoretický úvod k výpočtu nepřímé účinnosti Energetická bilance parního kotle Sestavení energetické bilance Vstupní údaje pro výpočet podle normy ČSN Rozbor paliva Výpočet dle normy ČSN podpůrné výpočty Jmenovitý výkon kotle Minimální objem suchého vzduchu pro dokonalé spálení Minimální objem suchých spalin při dokonalém spálení Minimální objem vody vzniklý ve spalinách při dokonalém spálení Složky stechiometrických objemů pro dokonalé spálení Objem CO Objem N Objem vzniklých částic Složky stechiometrických objemů ve spalinách pro dokonalé spálení Objem CO Objem SO Objem N Složky stechiometrických objemů pro nedokonalé spálení Objem CO Objem O Parametry spalin při nedokonalém spalování Výpočet přebytku vzduchu

9 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně Hodnota součinitele přebytku vzduchu za kotlem Skutečný objem spalin v místě odchodu z PK Skutečný objem vlhkých spalin Přičemž obsah vodní páry ve spalinách Poměrný obsah vodní páry Výpočet konstanty A Výpočet konstanty B Výpočet konstanty C Výpočet konstanty A Výpočet konstanty B Výpočet konstanty C Střední měrná tepelná kapacita spalin Střední měrná tepelná kapacita spalin pro teplotu 175 C Střední měrná kapacita spalin pro teplotu 20 C Střední integrální měrná tepelná kapacita spalin Výpočet hrubé nepřímé účinnosti a tepelných ztrát podle ČSN Účinnost parního kotle η stanovená nepřímou metodou Ztráta hořlavinou ve spalinách (chemický nedopal) Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích (mechanický nedopal) Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová) Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků Střední měrná tepelná kapacita tuhých zbytků Střední měrná tepelná kapacita pro popílek Střední měrná tepelná kapacita pro strusku Ztráta sdílením tepla do okolí v závislosti na výkonu kotle Celková účinnost parního kotle stanovená nepřímou Vstupní hodnoty pro výpočet podle normy ČSN EN Rozbor paliva Výpočet podle normy ČSN EN Výpočet hmotnostního toku paliva do kotle

10 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Celková energie v palivu za hodinu Hmotnostní tok paliva Přepočet hmotnostního toku paliva na kg.s Podpůrné výpočty dle ČSN EN Teoretické minimální množství spalovacího vzduchu Teoretické množství spalin Hmotnostní podíl spalin Objem spalin (STP podmínky) Teoretické množství CO2 ve spalinách Obsah vody ve spalinách Podíl vodní páry Podíl vlhkosti ve spalinách Celkový obsah vody ve spalinách Množství suchého vzduchu Množství spalovacího vzduchu Objem suchých spalin Celkové množství spalin Hmotnostní podíl CO Hmotnostní podíl vody Měrné teplo spalin a spalovacího vzduchu Podíl vody ve vlhkém vzduchu Měrné teplo spalin a vzduchu Výpočet měrného tepla pro spaliny a vzduch Celkové měrné teplo spalin pro teplotu Celkové měrné teplo spalin Střední měrné teplo pro vzduch Střední měrné teplo suchého vzduchu pro teplotu 25 C Celkové měrné teplo vlhkého vzduchu Poměr vyhoření paliva Množství strusky

11 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 9.17 Entalpie paliva Entalpie vzduchu Celková výhřevnost paliva Využitelný tepelný výkon Tepelné ztráty a celková nepřímá účinnost dle ČSN EN Ztráty citelným teplem spalin (komínová ztráta) Ztráta chemickým nedopalem CO Ztráta v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku Ztráta sáláním a konvekcí (sdílení tepla do okolí) Výpočet nepřímé hrubé účinnosti Výsledky výpočtů a porovnání tepelných ztrát Ztráta hořlavinou ve spalinách (chemický nedopal) Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků Ztráta sdílením tepla do okolí Celková účinnost Závěr Seznam použitých zdrojů Seznam obrázků Seznam tabulek Seznam použitých zkratek Seznam příloh

12 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Úvod: Energetika je poměrně konzervativní obor, nové technologie se aplikují pomalu a dává se přednost již osvědčeným a fungujícím technologiím. Nedostatek energie je vážný problém, naštěstí se Česká republika s tímto problémem zatím nepotýká. V České republice je instalovaný výkon přibližně MW a špičková spotřeba energie se pohybuje okolo MW. Takto vysoký instalovaný výkon nám dovoluje být vývozcem elektrické energie, avšak mnoho elektráren je dnes zastaralých a potřebují rekonstrukci a použití nových a hospodárnějších technologií. Bez elektrické energie by dnes člověk nedokázal existovat. Téměř veškeré dnešní technologie potřebují ke svému provozu elektrickou energii, která se nejdříve musí vyrobit. Zákon zachování energie říká, že energie nemůže vznikat ani zanikat a lze pouze přeměnit jeden druh energie na jiný. Ze zákona zachování energie tedy vyplývá, že je potřeba přeměnit druh energie, který je k dispozici, na energii elektrickou. Jedním z nejstarších způsobů přeměny energie je spalování. Spalováním se uvolňuje energie obsažená v palivu na energii tepelnou a světelnou. Tato práce je zaměřena na výpočet účinnosti tohoto procesu přeměny energie. Účinnost parního kotle udává, kolik energie dokážeme využít k vytvoření vodní páry a kolik energie při tomto procesu ztratíme. Účinnost také určuje kvalitu daného stroje, čím vyšší účinnost, tím více energie dokážeme využít. V následujících kapitolách bude popsán výpočet účinnosti parního kotle na hnědé uhlí podle dvou norem platných v České republice. Jedná se o normy ČSN a ČSN EN Závěrem práce bude porovnání výsledků. 12

13 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 1 Elektrárna Opatovice Elektrárna se nachází jižně od obce Opatovice nad Labem a zároveň v polovině cesty mezi Pardubicemi a Hradcem Králové. Svorkový výkon elektrárny odpovídá 363 MW e a tepelný výkon odpovídá přibližně 698 MW t. K výrobě elektrické energie je použito celkem šest parních turbín - tři kondenzační, dvě odběrové a jedna protitlaková turbína. Elektrárna byla postavena v letech Spaluje se v ní mostecké hnědé uhlí a roční spotřeba se pohybuje okolo 1,9 milionu tun uhlí. Odsíření spalin je v provozu od roku K elektrárně je připojena síť horkovodních potrubí o celkové délce 305 km. Do této sítě jsou připojeny obce Pardubice, Hradec Králové, Chrudim, Lázně Bohdaneč, Opatovice nad Labem, Čeperka a Rybitví. Výroba elektrické energie v roce 2010 činila GWh. Tyto informace byly poskytnuty společností Elektrárny Opatovice a.s. z jejich interní dokumentace. Obrázek 1- foto Elektrárny Opatovice [4] 13

14 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 2 Kotel PG 230 V elektrárně Elektrárny Opatovice a.s. je provozováno šest parních kotlů napojených na společnou vysokotlakou parní sběrnu 9,6 MPa. To elektrárně dovoluje použití libovolného kotle a libovolné parní turbíny. Jedná se o kotle PG 230. P parní, G - generátor a číslo 230 značí množství páry hodinově v tunách. Dodavatelem těchto kotlů byla Vítkovická kotlárna. Kotel PG 230 je vodotrubný bubnový parní kotel se čtyřmi okruhy s mlýny a granulačním ohništěm s přirozeným oběhem vody. V kotli se spaluje hnědé uhlí. Vlastní kotel se skládá ze spalovací komory, jejíž stěny tvoří systém várnic a v níž jsou umístěny čtyři přehříváky páry. Další částí kotle je zadní tah, tedy dodatkové plochy, které obsahují spalinové ohříváky vzduchu tzv. LUVO I., LUVO II. a ohříváky napájecí vody tzv. EKO I. a EKO II. Spalovací vzduch je dopravován pomocí dvou vzduchových ventilátorů. Spaliny jsou odtahovány pomocí dvou kouřových ventilátorů při udržování mírného podtlaku ve spalovací komoře. Ke kotli taktéž náleží dva zásobníky uhlí s celkovou kapacitou 700 tun. Pro odlučování popílku jsou za kotlem instalovány mechanické a elektrostatické odlučovače popílku. 2.1 Technické parametry kotle Jmenovitý maximální výkon 250 t / h Jmenovitý maximální tepelný výkon 178 MWt Jmenovitá teplota přehřáté páry 530 C Jmenovitý tlak přehřáté páry 9,51 Mpa Teplota napájecí vody s VTO 208 C Teplota napájecí vody bez VTO 145 C Jmenovitá teplota spal. vzduchu 410 C Konstrukční přetlak 11,77 MPa Zkušební přetlak 15,3 Mpa Vodní obsah při norm. provozu 60 m 3 Vodní obsah pro tlakovou zkoušku 99 m 3 14

15 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 2.2 Řez parním kotlem PG 230 Obrázek 2 - Řez parním kotlem PG

16 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 3 Teoretický úvod k výpočtu nepřímé účinnosti Nepřímým způsobem se účinnost stanoví obecně jako poměr rozdílu veškeré energie přivedené z vnějšku do parního kotle a úhrnu ztrát energie v parním kotli k příkonu, tj. veškeré energii přivedené z vnějšku do parního kotle nebo jako rozdíl jedna minus poměr ztrát k příkonu. Stanovení účinnosti nepřímou metodou, tedy vyjádřením tepelných ztrát kotle, se využívá především u kotlů spalujících tuhá paliva na roštu, ve vznosu či ve fluidní vrstvě. [1] Rozeznáváme pět ztrát kotle: [1] Ztráta hořlavinou ve spalinách 2. Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích 3. Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) 4. Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků 5. Ztráta sdílením tepla do okolí v závislosti na výkonu kotle Ztráta hořlavinou ve spalinách - CO : Jinými slovy se dá popsat jako ztráta chemickým nedopalem. Ztráta se projevuje, pokud ve spalinách naměříme CO, H 2 a CH x. Pokud naměříme tyto prvky, znamená to, že v kotli probíhá částečně nedokonalé spalování. [3] Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích C : Taktéž nazývána ztráta mechanickým nedopalem. Ztráta je způsobena obsahem uhlíku v nespálených tuhých zbytcích, které odcházejí ze spalovací komory. Jako tuhé zbytky rozeznáváme strusku, popílek a škváru. [3] Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová) - k : Ztráta fyzickým teplem spalin, obvykle se označuje jako komínová. Tato ztráta je dána tepelnou energií odcházející v plynných spalinách. Tato ztráta bývá největší. Rozhodující faktor této ztráty je teplota spalin a součinitel přebytku vzduchu k, který souvisí s těsností kotle a přisáváním tzv. falešného vzduchu. [3] Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků - f : Tato ztráta spočívá v nevyužitém teple, které odchází v tuhých zbytcích. Pří výpočtu se uvažuje teplota škváry 600 C a teplota strusky C. Teplota popílku se rovná teplotě spalin za kotlem. [3] Ztráta sdílením tepla do okolí- sv : Zohledňuje množství tepla, které uniká pláštěm do okolí. Závisí na kvalitě stěn izolace, způsobu oplechování, velikost povrchu a výkonu kotle. [3]

17 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 4 Energetická bilance parního kotle 4.1 Sestavení energetické bilance Nejdůležitější podmínkou při výpočtu účinnosti je správné vymezení kotelní soustavy. Hranice soustavy musí splňovat určité předpoklady, aby bylo možné správně a jednoznačně měřit všechny hmotnostní a energetické toky, které vstupují a vystupují ze soustavy. [1] Úplnou soustavu tvoří [1]: a) vlastní parní kotel, tj. soubor výměníků tepla, v nichž se: - napájecí voda dohřívá a odpařuje, vyrobená pára přehřívá, popřípadě také částečně expandovaná a ochlazená pára znovu přehřívá, - ohřívá (případně suší) spalované palivo, - ohřívá spalovací vzduch, včetně zařízení potřebná pro zajištění pracovních látek v těchto výměnících (oběhová čerpadla u PK). b) pomocné zařízení, tj. soubor všech zařízení důležitých pro provoz PK, ale které nejsou součástí vlastního PK. Tyto zařízení zajišťují: - dopravu a úpravu použitých paliv (dopravníky a podavače uhlí, mlýny na uhlí s příslušnými třídiči, odlučovači a ventilátory, čerpadla kapalných paliv a podobně), - dopravu spalovacího vzduchu (vzduchové ventilátory), - dopravu spalin (spalinové a recirkulační ventilátory), - dopravu a úpravu tuhých zbytků (drtiče, podavače a dopravníky škváry, strusky a popílku, výměníky tepla pro chlazení tuhých zbytků a podobně), - čistění spalin (odlučovače popílku, odsiřovací zařízení, denox a podobně). Do energetické bilance zahrnujeme všechny tyto následující parametry: 1. Příkon [1] - teplo chemicky vázané v palivu, - fyzické teplo dodané palivu z cizího zdroje, - fyzické teplo dodané spalovacímu vzduchu z cizího zdroje, - fyzické teplo a jiné energie přivedené mimo spalovací proces a nezbytné k zajištění stálého chodu parního kotle. 17

18 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 2. Ztráty [1] - hořlavinou ve spalinách, - fyzickým teplem spalin (komínová), - hořlavinou v tuhých zbytcích, - fyzickým teplem tuhých zbytků, - sdílením tepla do okolí. 3. Vstup pracovní látky do parního kotle [1] - teplo napájecí vodě, - teplo ve vodě vstřikované do přehřáté páry (není-li obsaženo v napájecí vodě), - teplo ve vratné páře vstupující do mezipřehříváku, - teplo ve vodě vstřikované do mezipřehříváku páry. 4. Výstup pracovní látky z parního kotle [1] - teplo v syté nebo přehřáté páře, - teplo mezipřehřáté páře, - teplo odebrané v páře pro zajištění chodu vlastního parního kotle a podobné účely, - teplo v odkalu a odluhu. 18

19 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 5 Vstupní údaje pro výpočet podle normy ČSN Následující vstupní údaje a rozbory paliva byly poskytnuty společností Elektrárny Opatovice a.s. Pára Teplota 530 C Tlak 9,5 MPa Množství 230 t.h -1 Entalpie kj.kg -1 Napájecí voda Teplota vody 195 C Tlak vody 14,0 MPa Entalpie 835,6 kj.kg -1 Spaliny Teplota 175 C O 2 6,5 % SO ppm CO 80 ppm Tuhé zbytky Nedopal - popel 1,55 % Nedopal - popílek 0,90 % Zachycení popela 15,0 % Zachycení popílku 85,0 % Teplota popela 600 C Další údaje Jmenovitý výkon kotle 167,4 MW Srovnávací teplota vzduchu 20 C Naměřená teplota vzduchu 15 C 5.1 Rozbor paliva C r = 37,57 % hm N r = 0,57 % hm H r = 3,07 % hm W r = 27 % hm S r = 1,16 % hm A r = 21 % hm O r = 9,65 % hm Q i = kj.kg -1 19

20 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 6 Výpočet dle normy ČSN podpůrné výpočty Sled výpočtů je dle normy ČSN Tyto výpočty jsou důležité k určení hrubé nepřímé účinnosti a tepelných ztrát kotle. 6.1 Jmenovitý výkon kotle Je to výkon kotle, který se vypočte z množství vyrobené páry, z entalpie napájecí vody a entalpie vyrobené páry... N SST SST FW Q m h h (1.1). Q. Q N N , ,4 MW s (1.2) 6.2 Minimální objem suchého vzduchu pro dokonalé spálení V vsmin r r r r 22,39 C H S O 0, ,011 4,032 32,066 32,00 (2.1) 22,39 0,3757 0,0307 0,0116 0, Vvs min 3,873 m kg 0, ,011 4,032 32,066 32,00 (2.2) 6.3 Minimální objem suchých spalin při dokonalém spálení 22, 26 r 21,89 r 22, 40 r Vss min C S N 0,7905 Vvs min (3.1) 12,011 32,066 28,016 20

21 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně V ss min 22,26 21,89 22,40 0,3757 0,0307 0, ,011 32,066 28,016 0,7905 3,873 1,013 m kg 3 1 (3.2) 6.4 Minimální objem vody vzniklý ve spalinách při dokonalém spálení r sh2omin t vs min V 11,1111 H 1, 2433W v 1 V (4.1) V sh2o min 11,1111 0,0307 1,2433 0, ,013 1 Vvs min 0,727 m kg (4.2) Přitom,, v p v 1 p p b v,, 0,55 0, v 1 1,013 m kg 0,098 0,55 0,0023 (4.3) (4.4) 6.5 Složky stechiometrických objemů pro dokonalé spálení Objem CO 2 V 0,0003 V (5.1) vco2 vs min V 0,0003 3,873 0,00116 m kg vco2 3 1 (5.2) Objem N 2 V 0,7809 V (5.3) vn2 vs min V 0,7809 3,873 3,0245 m kg vn Objem vzniklých částic V var vs min 3 1 (5.4) 0,0093 V (5.5) 3 1 VvAr 0,0093 3,8730 0,0360 m kg (5.6) 21

22 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 6.6 Složky stechiometrických objemů ve spalinách pro dokonalé spálení Objem CO 2 22,26 r VsCO C 2 12,011 (6.1) 22, VsCO 2 0,3757 0,6963 m kg 12,011 (6.2) Objem SO 2 21,89 r VsSO S 2 32,066 (6.3) 21, VsSO 2 0,0116 0,0079 m kg 32,066 (6.4) Objem N 2 22,40 r VsN N 2 28,016 (6.5) 22, VsN 2 0,0307 0,0046 m kg 28,016 (6.6) 6.7 Složky stechiometrických objemů pro nedokonalé spálení Objem CO 22,41 r C 12,011 (7.1) 22,41 0,3757 0, VsCO m kg 12,011 (7.2) VsCO Objem O 2 22,39 r VO ( C) C 2 12,011 (7.3) 22, VO ( C) 0,3757 0,7004 m kg 2 12,011 (7.4) 22

23 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 6.8 Parametry spalin při nedokonalém spalování A C X r n i i b C r (8.1) i1 1 C i 0,21 C X C X b 0, C1 C (8.2) 2 0, 21 0,009 0,85 0,0155 0,15 b 0, , ,0155 R7co a1 R1 R2 R3 o2 1 0,0056 kg kg (8.3) co (8.4) 5 3, a1 0,0006 kg kg 5 2,7149 0,065 1, , (8.5) 23

24 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Konstanty R1 až R7 lze vyjádřit pomocí vztahů R1 V V vs min sco R1 3,873 0,7010 2,7419 o 2 R2 V 0,5V C 0, 2095V vs min 2 R2 3,873. 0,5 0,7004 0,2095 0,3549 1,0683 R3 0, 2095V V vs min R3 0, 20953,873 0,7010 0,5688 R4 V V bv sco 0,0041 0, sco R4 0,7010 0,1026 0,0056 O 2 vs O2 R5 V bv C 0, 2095V 0,5V C V bv 2 min 1 3 R5 0,3549 0,0056 0,7004 0, 20953,873 0,5 0,7004 0,1026 0,0056 0,0041 0, 2506 min 2 4 0,5660 R6 V 0, 2095V bv C sco vs O R6 0,7010 0, 20953,873 0,0056 0,700 R7 V 0, 2095 V bv 0, 2095V bv C vs min 1 3 vs min O2 0,1026 0,0056 0,00413,873 R7 3,873 0,2095 0,0056 0,7004 3,0441 (8.6) Přičemž platí V V V (8.7) 1 ss min vs min 3 1 V1 3,7704 3,873 0,1027 m kg (8.8) 24 V2 VsCO 0,5VO C VsCO (8.9) 2 2

25 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 3 1 V2 0,7010 0,50,7004 0,6963 0,3549 m kg (8.10) V V C V (8.11) 3 O sco V3 0, ,6963 0,0041 m kg (8.12) 6.9 Výpočet přebytku vzduchu Aby nedošlo k nedokonalému spalování je potřeba spalovat s určitým přebytkem vzduchu. R4O R5 6 2 CO R R1 R2 R3 O2 CO 5 0,7019 0,04 0, , ,2235 2,7149 0,04 1, ,5688 (9.1) (9.2) Hodnota součinitele přebytku vzduchu za kotlem k k 1,3146 O O 2 k O2 2 O2 R7 a R2 R4 R6 a R5 R1 R3 1 1 R7 a R2 R1 R5 a R2 R1 R3 1 k 1 3,0441 0,0006 1,0383 0,0719 0,0650 0,5660 0,006 0, ,7149 0,0650 0,5688 3,0441 0,0006 1,0683 2,7149 0,0650 0, ,006 1,0683 2,7149 0,0650 0,5688 k k (9.3) (9.4) 6.10 Skutečný objem spalin v místě odchodu z PK min 1 0,5 1 V V a V V C V ss ss sco O sco b V C V V V ss O sco k vs min 3 1 m kg 3,7704 0,0006 0,7010 0,50,7004 0,6963 0,0056 0,7004 0,6963 1, ,873 4,9891 (10.1) (10.2) 25

26 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Skutečný objem vlhkých spalin V V V (10.3) s ss sh2o V 4,989 0,7434 5,7325 m kg s Přičemž obsah vodní páry ve spalinách 1 1 sh2o sh2omin k vs min 3 1 (10.4) V V v V (10.5) V 0,7274 1, , ,873 0,7434 m kg sh2o Poměrný obsah vodní páry 3 1 (10.6) VsH 2O HO (10.7) 2 V s 0,7434 HO 0,1297 [ ] (10.8) 2 5,7325 Pro známé složená spalin je možné dále jednotlivé konstanty rozepsat: 6.11 Výpočet konstanty A 0 sco 2 vco2 sso2 sn2 vn2 min A0 1 a1 b V V A1 V A2 V V A3 V A4 V A5 A' 1 X A7 V A6 v 1 A5 var sh2o sk vs 0,5 a b V C C8 a V A9 A 1 O ,0006 0,0056 0,6963 0,0012 2, ,0079 1, ,0046 3,0245 1, , sco , ,7434 2,5071 0,21 10,15 3, ,873 1, , , , 50,0006 0,0056 0,7004 1, ,0006 0,7010 1, , (11.1) (11.2) 26

27 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně Výpočet konstanty B 0 sco 2 vco2 sso2 sn2 vn2 min B0 1 a1 b V V B1 V B2 V V B3 V B4 V B5 A' 1 X B7 V B6 v 1 B5 var sh2o sk vs 0,5 a b V C B8 a V B9 1 O2 1 sco 3,873 1,2908 1, ,4643 0,0006 0, ,2993 2,9571 B0 1 0,0006 0,0056 0,6963 0,0012 2,0121 0,0079 2,1566 0,0046 3,0245 1,2827 0,0360 0,9281 0,7434 1,5643 0,21 10,15 0,6757 0,50,0006 0,0056 0,7004 1,3831 (11.3) (11.4) Výpočet konstanty C 0 sco 2 vco2 sso2 sn2 vn2 min C0 1 a1 b V V C1V C2 V V C3 V C4 V C5 A' 1 X C7 V C6 v 1 C5 var sh2o sk vs 0,5 a b V C C8 a V C9 1 O ,0006 0,0056 0,6963 0, ,7837 0,3719 0,7434 6,6196 0,21 1 0,15 2,7078 3,873 1,6503 1, ,6196 0,50,0006 0,0056 0, ,6304 0,0006 0,7010 3, ,0856 C 0, ,4667 0,0046 3,0245 0,0391 0,0360 sco (11.5) (11.6) Výpočet konstanty A 4 4 A Vvsmin A6 v 1 A5 (11.7) A 3,873 1, , , ,0005 (11.8) 27

28 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Výpočet konstanty B B Vvsmin B6 v 1 B5 (11.9) B 3,873 1, , , ,0734 (11.10) Výpočet konstanty C C Vvsmin C6 v 1 C5 (11.11) C 3,873 1,6503 1, , , 4955 (11.12) Přičemž konstanty A,B,C lze v závislosti na součiniteli přebytku vzduchu α vyjádřit: A A A A 0,0004 1, ,0005 0,001 B B B B 2,9571 1, ,0735 9,1642 C C C C 52,0856 1, , , 4955 (11.13) Tabulka 1 - Koeficitenty A (I), B (I), C (I) složek spalin a vzduchu [1] I Složka A (I) B (I) C (I) 1 CO 2 2, x , , SO 2 1, x , , N 2 1, x , , Ar 1, x , , H 2 O 2, x , , Vzduch suchý 1, x , , Popel 3, x , , O 2 1, x , , CO 1, x , , CH 4 2, x , ,

29 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 6.12 Střední měrná tepelná kapacita spalin c s t C At B t (12.1) V s Střední měrná tepelná kapacita spalin pro teplotu 175 C (12.2) 59, , , cstk 1,57 kj kg K 5,7325 (12.3) Střední měrná kapacita spalin pro teplotu 20 C c s t 0 C At0 B t 0 (12.4) V s 59, , , cs t0 1,0832 kj kg K 5,7325 (12.5) Střední integrální měrná tepelná kapacita spalin cstk tk cst0 t0 cs tk t0 1,5700 1,0832 cs 1,6329 kj kg K (12.6) (12.7) 29

30 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 7 Výpočet hrubé nepřímé účinnosti a tepelných ztrát podle ČSN Tato krátká kapitola se bude zabývat konkrétním výpočtem jednotlivých ztrát a celkové hrubé nepřímé účinnosti. 7.1 Účinnost parního kotle η stanovená nepřímou metodou 1CO C k f sv ch (13.1) kde CO je ztráta hořlavinou ve spalinách, - ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích, C - ztráta fyzickým teplem spalin (komínová), k - ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků, f - ztráta sdílením tepla do okolí. sv Ztráta hořlavinou ve spalinách (chemický nedopal) se vypočte z rovnice CO CO a1 VsCO (13.2) Q ,0006 0,7010 0,0004 (13.3) Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích (mechanický nedopal) se vypočte z rovnice r bc C Q1 (13.4) 0,0056 0, C 0, (13.5) 30

31 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová) se vypočte z rovnice V c t t s s k 0 k (13.6) Q1 k 5,7325 1, ,1001 (13.7) Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků se vypočítává z rovnice f A 1 X csi t t 1C r i i Q i 0 X cs2t p t 1 (13.8) r X1cs1 tk t0 2 0 A 1C1 1C 2 f (13.9) Q f 0,85 0, ,15 1, ,21 10,009 10, , Střední měrná tepelná kapacita tuhých zbytků (13.10) c si 3 0,712 0, ti (13.11) Střední měrná tepelná kapacita pro popílek cs1 0,712 0, tk (13.12) cs1 0,712 0, ,7999 kj kg K (13.13) 31

32 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Střední měrná tepelná kapacita pro strusku cs2 0,712 0, tp (13.14) cs2 0,712 0, ,0132 kj kg K (13.15) Ztráta sdílením tepla do okolí v závislosti na výkonu kotle sv Q svj Q. vyrj. vyr (13.16) 178 sv 0,0057 0,006 (13.17) 167, 41 kde. 0,35 2 svj k1 Qvyrj 10 (13.18) svj 0,35 2 3, ,0057 (13.19) Hodnota konstanty k 1 pro hnědé uhlí je 3, Celková účinnost parního kotle stanovená nepřímou 1CO C k f sv ch (13.20) 10,0004 0,0046 0,1001 0,0028 0,0057 0, ,59 % [1] (13.21) 32

33 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 8 Vstupní hodnoty pro výpočet podle normy ČSN EN Vstupní údaje byly poskytnuty společností Elektrárny Opatovice a.s. Pára Teplota 530 C Tlak 9,5 MPa Množství 230 t.h -1 Entalpie kj.kg -1 Napájecí voda Teplota vody 195 C Tlak vody 14,0 MPa Entalpie 835,6 kj.kg -1 Spaliny Teplota 175 C O 2 6,5 % SO ppm CO 80 ppm Tuhé zbytky Nedopal - popel 1,55 % Nedopal - popílek 0,90 % Zachycení popela 15,0 % Zachycení popílku 85,0 % Teplota popela 600 C Další údaje Jmenovitý výkon kotle 167,4 MW Ztrátový výkon kotle 1,9 MW Srovnávací teplota vzduchu 25 C Naměřená teplota vzduchu 15 C Měrné teplo popílku 0,84 kj.kg -1.K -1 Měrné teplo strusky 1,26 kj.kg -1.K Rozbor paliva c = 37,57 % hm n = 0,57 % hm H = 3,07 % hm H2O = 27 % hm s = 1,16 % hm Ash = 21 % hm o = 9,65 % hm H N = kj.kg -1 33

34 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 9 Výpočet podle normy ČSN EN Výpočet hmotnostního toku paliva do kotle Následující výpočet hmotnostního toku paliva není součástí normy ČSN EN Tento údaj je nezbytný pro výpočet celkové účinnosti. Společnost Elektrárny Opatovice a.s. posktytla hodnota přímé účinnosti, ze které se pomocí vzorců poskytnutých opět společností Elektrárny Opatovice a.s. vypočte tok paliva v kg s m pal (14.1) 1 mpal 1,145 (14.2) 0, Celková energie v palivu za hodinu M pal M pal Pmpal 3,6 (14.3) ,6 733,7 GJ h (14.4) Hmotnostní tok paliva. m. m F F M H pal n (14.5) 733,7 50,6 1 t h 14,5 (14.6) Přepočet hmotnostního toku paliva na kg.s -1. m F 50,6 14,06 1 kg s 3,6 (14.7) 34

35 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 9.2 Podpůrné výpočty dle ČSN EN Následující sled výpočtů je podle normy ČSN EN Jsou to podpůrné výpočty k určení tepelných ztrát a nepřímé účinnosti. 9.3 Teoretické minimální množství spalovacího vzduchu 11, , ,3129 4,3212 Aod c H S O Aod 11,5122 0, , ,0307 4,3129 0,0116 4,3212 0,0965 5,0111 kg kg 1 (16.1) (16.2) 9.4 Teoretické množství spalin Hmotnostní podíl spalin 12, ,3604 5,3129 3,3212 1,0 God C H S O N God 12,5122.0, ,3604 0,0307 5,3129 0,0116 3,3212 0,0965 1,0 0,0057 5,2569 kg kg 1 (17.1) (17.2) Objem spalin (STP podmínky) V 8, ,9724 3,3190 2,6424 0,7997 V God C H S O N God 8,8930.0, ,9724 0,0307 3,3190 0,0116 2,6424 0,0965 0,7997 N 3,773 m kg 3 1 (17.3) (17.4) 9.5 Teoretické množství CO2 ve spalinách 2 3,6699 0,0173 0,0022 0,0022 CO o C H S O CO2o 3,6699 0,3557 0,0173 0,0307 0,0022 0,0116 0,0022 0,0965 1,5155 kg kg CO2 CO2o nad VGod O2d O2Ad O2d 1 (18.1) (18.2) (18.3) 35

36 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 0,06 CO 2 1,3791 1, 2933,773 3,3386 kg kg 0, ,06 1 (18.4) 9.6 Obsah vody ve spalinách Podíl vodní páry H 2OF 8,9370 H 1,0 H 2O (19.1) 1 H 2 OF 8,9370 0,0307 1,0 0, 27 0,5444 kg kg (19.2) Podíl vlhkosti ve spalinách x p,, v p H 2 OAd,, p0 vpp (19.3) x H 2OAd 0, ,0097 kg kg , (19.4) Celkový obsah vody ve spalinách x (19.5) H 2O H 2OF Ad H 2OAd 1 H 2 O 0,5443 6,7906 0,0097 0,61175 kg kg (19.6) 9.7 Množství suchého vzduchu Ad Aod nad VGod O2d O2Ad O2d 0,06 Ad 5,0111 1, 2933,773 6,9706 kg kg 0, ,06 1 (20.1) (20.2) Množství spalovacího vzduchu A Ad H 2OAd 1 x (20.3) 1 A 6,9706 (1 0,0097) 7,038 kg kg (20.4) 36

37 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 9.8 Objem suchých spalin V Gd V God O2d O2Ad O2d (21.1) VGd 0,06 1 3,773 1,5155 kg kg 0, ,06 (21.2) 9.9 Celkové množství spalin 1 1 (22.1) G A Ash v 1 G 7,038 10, 21 (1 0,05) 7,8385 kg kg (22.2) 9.10 Hmotnostní podíl CO2 x x CO2 CO2 (23.1) G CO2 3,3386 0,429 kg kg 7, Hmotnostní podíl vody x x 1 (23.2) H2O H2O (24.1) G H2O 6,1175 0,0786 kg kg 7, (24.2) 9.12 Měrné teplo spalin a spalovacího vzduchu Podíl vody ve vlhkém vzduchu x x H 2OA H 2OA x H 2OAd (1 x ) H 2OAd 0, ,0097 kg kg (1 0,0097) (25.1) (25.2) 37

38 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 9.13 Měrné teplo spalin a vzduchu c c P x P x (26.1) pg0 pad 0 1m H 2O 2m CO2 c c Px (26.2) pa0 pad 0 1 H 2OA c pgd 0 c pad 0 P2m xco 2 (26.3) kde je - c pg0 je celkové měrné teplo spalin mezi 0 C a t C v kj kg -1 K -1 - c pa0 je celkové měrné teplo suchého vzduchu mezi 0 C a t C v kj kg -1 K -1 - c pad0 je celkové měrné teplo vlhkého vzduchu mezi 0 C a t C v kj kg -1 K -1 b c d e f c a t t t t t pad 0 (26.4) b c d e f P a t t t t t m 1 (26.5) b c d e f P a t t t t t m 2 (26.6) Tabulka 2 - Vícečlenní součinitele pro stanovení celkové hodnoty měrného tepla [2] a 1, a 1 0, a 2-0, b 0, b 1 0, b 2 0, c 0, c 1 0, c 2-0, d -0, d 1-0, d 2 0, e 0, e 1 0, e 2-0, f -0,

39 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 9.14 Výpočet měrného tepla pro spaliny a vzduch Celkové měrné teplo spalin pro teplotu 175 b c d e f c pad 0 a tk tk tk tk tk 0, , , , , ,011 kj kg K c pad 0 1, (27.1) b1 c1 2 d1 3 e1 4 P1 m a1 tk tk tk tk (27.2) , , , , , P1 m 0, (27.3) b2 c2 2 d2 3 e2 4 P2m a2 tk tk tk tk (27.4) , , , , , P2 m 0, (27.5) Celkové měrné teplo spalin c c P x P x (27.6) pg0 pad 0 1m H 2O 2m CO2 c pg0 1,011 0,108 0,079 0,042 0, 429 1,002 kj kg K 1 1 (27.7) 39

40 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 9.15 Střední měrné teplo pro vzduch Střední měrné teplo suchého vzduchu pro teplotu 25 C b c d e f (28.1) c pad 0 a tr tr tr tr tr 0, , , , , ,0045 kj kg K c pad 0 1, (28.2) b1 c1 2 d1 3 e1 4 P1 m a1 tr tr tr tr (28.3) , , , , , P1 m 0, (28.4) Celkové měrné teplo vlhkého vzduchu c c P x (28.5) pa0 pad 0 1m H 2O c pa0 1,0045 0,0882 0,097 1,0054 kj kg K 1 1 (28.6) 9.16 Poměr vyhoření paliva l (1 v) 1 u ( u u ). Ash SL u FA SL FA. 1 Ash H 2O 1uFA. mfo Ash (1 v). m (29.1) 40

41 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně l u 27 (1 0,05) ,009 0,427 0,009 (0,0155 0,099). 0, ,06 21 (1 0,05) (29.2) Množství strusky X sl m 1u.. m. m SL Fo As SL SL 0, , , 4499 kg s 10,0155 (29.3) (29.4) 9.17 Entalpie paliva 1 1 h c t t (30.1) F F F r hf 1, kj kg K (30.2) 9.18 Entalpie vzduchu J( ) c pa( t t ) (31.1) N A A A r J( ) 7,038 1,0054 (38 25) 91,986 kj kg K N A 1 1 (31.2) 9.19 Celková výhřevnost paliva H H h J ( N) f ( N ) tot ( N ) A 1l u (32.1) H ( N ) tot , ,65 1 kj kg 1 0,00389 (32.2) 9.20 Využitelný tepelný výkon.. N SST SST FW Q m h h (33.1) ,6 QN 167,41 MW (33.2)

42 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 10 Tepelné ztráty a celková nepřímá účinnost dle ČSN EN Tato část se nyní bude zabývat výpočtem konkrétních tepelných ztrát a na závěr výpočtu celkové hrubé nepřímé účinnosti Ztráty citelným teplem spalin (komínová ztráta).. Q m c t t (34.1). Q NG F G pg G r NG 14,06 7,8385 1, ,55738 MW (34.2) Vyjádření poměrnou ztrátou: G l( N ) GF c pg( tg tr ) H ( N ) tot (34.3) 7,8385 l( N ) GF 1, ,0803 (34.4) , Ztráta chemickým nedopalem CO V l y H (34.5) Gd ( N ) COF COd COn H( N ) tot l ( N ) COF 1,5155 0, , ,65 4 (34.6) kde je y COd naměřené množství CO ve spalinách = 0,00008 hm. % - H COn výhřevnost CO = kg -1 K Ztráta v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku.. QSL m c t t u H SL SL SL r SL uu (34.7). Q SL MW 0, , , , 2 0, 4499 (34.8) 42

43 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně.. QFA m c t t u H FA FA G r FA uu (34.9). Q FA MW 2,5325 0, ,009 27, 2 2,5325 (34.10) X m 1u.. m. m FA F As FA FA FA 0, , 21 2,5325 kg s 10,009 (34.11) (34.12) kde je c SL měrné teplo strusky = 1,26 kj kg - 1 K -1 - t SL teplota strusky = 600 C - u SL nedopal ve strusce = 0, H uu výhřevnost nespáleného uhlíku = 27,2 MJ kg -1 - c FA měrné teplo popílku = 0,84 kj kg -1 K -1 - u FA nedopal v popílku = 0, X FA poměr zachycení popílku = 0, Q Q Q (34.13). Q l L SL FA L 0, ,5325 2,98 MW (34.14) L ( N ) SFF.. Q (34.15) Q N 2,98 l( N ) SFF 0,0178 (34.16) 167, Ztráta sáláním a konvekcí (sdílení tepla do okolí).. 0,7 Q. Q RC RC C Q (34.17) N 0,7 0, , 41 1,135 MW (34.18) 43

44 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie Přepočet na poměrnou ztrátu:. Q( N ) RC l( N ) RC. QN (34.19) 1,135 l( N ) RC 0,0059[ ] 167, 41 (34.20) 10.2 Výpočet nepřímé hrubé účinnosti Pomocí výsledků z předchozího postupu je nyní možné dopočítat výslednou nepřímou hrubou účinnost dle ČSN EN l ( N ) F l ( N ) GF l ( N ) COF l ( N) SFF (34.21) 4 l( N) F 0,0803 1, ,0178 0,0982 (34.22) 1 l QRC QL Q( N ) Z l 1. Q ( N) F ( N) B... N ( N) F (34.23) ( N) B ( N) B 1 0,0981 1,135 2,8318 1,9 0, , 41 0, ,11% [2] (34.24) 44

45 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 11 Výsledky výpočtů a porovnání tepelných ztrát 11.1 Ztráta hořlavinou ve spalinách (chemický nedopal) Porovnání ztráty hořlavinou ve spalinách (norma ČSN ), taktéž označovaná jako ztráta chemickým nedopalem, se ztrátou chemickým nedopalem podle normy ČSN EN Na Obrázku 3 je jasně vidět, že ztráta podle ČSN (modrý sloupec) je téměř 4 krát větší než podle normy ČSN EN (červený sloupec). Ztráta podle ČSN činí 0,04 % a ztráta podle ČSN EN činí 0,01044 %. [%] 0,045 0,04 0,035 0,03 0,025 0,02 0,015 0,01 0,005 0 ČSN ČSN EN ČSN ČSN EN Obrázek 3 - Ztráta hořlavinou ve spalinách a ztráta chemickým nedopalem 45

46 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 11.2 Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích Porovnání ztráty hořlavinou v tuhých zbytcích podle normy ČSN , se ztrátou v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku podle normy ČSN EN objektivně není možné. Ztráta v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku se skládá ze ztráty hořlavinou v tuhých zbytcích a ztráty fyzickým teplem tuhých zbytků podle normy ČSN Počítají se z jiných hodnot a výsledky se tudíž nedají porovnat. ČSN (modrý sloupec) v tom případě činí 0,48 % a podle ČSN EN (červený sloupec) činí 1,78 %. Ztráty jsou jiné, proto srovnání není objektivní. [%] 2 1,8 1,6 1,4 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0 ČSN ČSN EN ČSN ČSN EN Obrázek 4 - Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích a ztráta v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku 46

47 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 11.3 Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) Tyto ztráty jsou jednoznačné pro obě normy. Princip výpočtu je ovšem jiný proto se výsledky liší. ČSN (modrý sloupec) činí 10,01 % a ČSN EN (červený sloupec) činí 8,03 %. Rozdíl 2 % je velmi významný, bez bližšího zkoumání není možné určit, která z uvedených hodnot je blíže skutečné hodnotě. [%] ČSN ČSN EN ČSN ČSN EN Obrázek 5 - Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) 47

48 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 11.4 Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků Tento graf není chybný, ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků vypočtená u normy ČSN EN jako poměrná část ze ztráty v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku je tak malá, že ji není možné graficky porovnat s normou ČSN Výsledky jsou pro normu ČSN (modrý sloupec) 0,28 % a poměrná část z normy ČSN EN (červený sloupec) je 1, %. Už z těchto čísel je naprosto zřejmé, že toto srovnání je bezpředmětné, protože část ztráty v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku dle ČSN EN oproti ztrátě fyzickým teplem spalin podle ČSN zanedbatelná. [%] 0,3 0,25 0,2 0,15 ČSN ČSN EN ,1 0,05 0 ČSN ČSN EN Obrázek 6 - Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků a poměrná část ztráty v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku 48

49 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 11.5 Ztráta sdílením tepla do okolí Podle ČSN se jedná o ztrátu sdílení tepla do okolí a podle ČSN EN jde o ztrátu sáláním a konvekcí. Obě normy používají jiné vztahy založené na empirických konstantách. Výsledky mají k sobě velmi blízko. Ztráta podle ČSN (modrý sloupec) činí 0,57 % a podle ČSN EN (červený sloupec) činí 0,6 %. Výsledky při použití zaokrouhlení se dají považovat za totožné. [%] 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 ČSN ČSN EN ,2 0,1 0 ČSN ČSN EN Obrázek 7 Ztráty sdílením tepla do okolí a sáláním a konvekcí 49

50 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 11.6 Celková účinnost Celková účinnost podle normy ČSN (modrý sloupec) činí 88,59 % a podle normy ČSN EN (červený sloupec) je celková účinnost 88,11 %. Obě normy používají jiné postupy a jiné vzorce pro konečné určení účinnosti. Za důležité je nutno považovat fakt, že jsou výsledné účinnosti rozdílné o 0,48% i přes to, že normy používají jiný způsob výpočtu. [%] ČSN ČSN EN ČSN ČSN EN Obrázek 8 - Graf porovnání celkových účinností 50

51 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně Tabulka 3 Tabulka výsledků Ztráty ČSN [-] ČSN EN [-] ln SFF [-] Ztráta hořlavinou ve spalinách (chemický nedopal) Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích (mechanický nedopal) Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) Ztráta sdílením tepla do okolí (ztráta sáláním a konvekcí) Celková účinnost 0,0004 1, ,0048 0,0178 0, ,0028 1, ,1001 0,0803-0,0057 0,006-88,59 [%] 88,11 [%] - ln SFF je ztráta v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku (ČSN EN ). Dá se považovat za součet ztráty hořlavinou v tuhých zbytcích a fyzickým teplem tuhých zbytků, které jsou uvedeny v ČSN Přímé srovnání není možné, protože se počítá z jiných hodnot. 51

52 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 12 Závěr Zadáním této bakalářské práce bylo provést porovnávací výpočet účinnosti parního kotle PG 230 nepřímou metodou podle norem ČSN a ČSN EN První výpočet je dle ČSN Norma je velice dobře zpracovaná a i začátečník v oblasti státních technických norem nemá problém pochopit a zjistit, vše co potřebuje. Norma ČSN EN je nová norma platná v celé Evropě. Norma obsahuje vše potřebné z hlediska výpočtu, ovšem postrádá přehlednost, jednoduchost a posloupnost výpočtu jako u normy ČSN Pro nováčka je tato norma opravdu náročná a výpočet podle této normy trval mnohem déle než podle normy ČSN Při studování norem bylo zjištěno, že se normy v mnoha věcech liší. Nejdůležitějším a nejvýraznějším znakem je, že norma ČSN EN pracuje s hmotnostními toky a norma ČSN pracuje s objemovými toky. K výpočtu dle ČSN stačí pouze znát konstrukční a provozní parametry kotle a k tomu rozbor a výhřevnost paliva. U normy ČSN EN se vyskytl problém. Bylo nutno dodatečně zjistit hmotnostní průtok paliva, protože by tento údaj byl značně nepřesný (váhy pro měření toku paliva mají odchylku +-5%). Společnost Elektrárny Opatovice a.s. poskytla naměřenou hodnotu účinnosti, ze které bylo možné odvodit hmotnostní tok paliva. Norma ČSN EN obsahuje několik postupů výpočtu, pro měření různých hodnot, jako např. hmotnostní tok spalin nebo hmotnostní tok popele. V tomto případě jediná možná varianta výpočtu podle zadaných hodnot byla přes hmotnostní tok paliva. Zde vzniká důležitá otázka, na kterou v rozsahu této bakalářské práce není možné odpovědět, jak přesné je měření účinnosti z jiné hodnoty účinnosti. Ztráty podle obou norem se počítají jiným způsobem a z jiných hodnot. Bezpečně se dá srovnat ztráta fyzickým teplem spalin, ztráta hořlavinou ve spalinách a ztráta sdílením tepla do okolí. Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích a ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků se počítají odlišně. U normy ČSN EN se s těmito termíny nesetkáme. Setkáme se s pojmem ztráta v důsledku entalpie a nespálených složek v popelu a popílku. Tato ztráta se dá uvažovat jako součet ztráty hořlavinou v tuhých zbytcích a ztráty fyzickým teplem tuhých zbytků. Výpočet je ovšem jiný a počítá se z odlišných hodnot, proto tyto ztráty nelze vzájemně porovnat. Výpočet celkové hrubé nepřímé účinnosti se opět velmi liší. U normy ČSN se od celku odečítají jednotlivé ztráty. U normy ČSN EN spočívá ve výpočtu několik ztrát a do toho stejného výpočtu se zahrnují i ztrátová tepla. Je to z důvodu, že nelze vyjádřit tyto ztrátová tepla poměrnou ztrátou bez znalosti výsledné účinnosti. Přepočet byl proveden a je uveden u jednotlivých norem jako přepočet na poměrnou ztrátu, aby bylo možné ztráty vzájemně porovnat. I přes rozdíly ve způsobu výpočtu vyšla účinnost podle ČSN ,59 % a podle ČSN EN ,11 %. Která hodnota je blíže skutečné účinnosti, je diskutabilní. Jak norma ČSN , tak norma ČSN EN obsahují vlastní statistický výpočet pro zjištění intervalu, v jakém se hodnota účinnosti nachází a zároveň se v normě dá uvažovat i vliv odsíření. Potom by ovšem rozsah takové práce značně překročil úroveň bakalářské práce. 52

53 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 13 Seznam použitých zdrojů [1] ČSN PŘEJÍMACÍ ZKOUŠKY PARNÍCH KOTLŮ. Praha: Český normalizační institut, Říjen [2] ČSN EN Vodotrubné kotle a pomocné zařízení: Část 15: Přejímací zkoušky. Český normalizační institut, Květen [3] BALÁŠ, Marek. KOTLE A VÝMĚNÍKY TEPLA. Brno: AKADEMICKÉ NAKLADATELSTVÍ CERM, s.r.o. Brno, Říjen ISBN [4] KLÍMA, Michal. Elektrárna Opatovice. In: Ekonomika.idnes.cz [online]. 7. června 2012 [cit ]. Obrázek ve formátu JPG. Dostupné z: 3.JPG 53

54 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 14 Seznam obrázků Obrázek 1 - Fotografie elektrárny Opatovice Obrázek 2 - Řez parním kotlem PG Obrázek 9 - Ztráta hořlavinou ve spalinách a ztráta chemickým nedopalem.45 Obrázek 10 - Ztráta hořlavinou v tuhých zbytcích a ztráta v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku Obrázek 11 - Ztráta fyzickým teplem spalin (komínová ztráta) Obrázek 12 - Ztráta fyzickým teplem tuhých zbytků a poměrná část ztráty v důsledku entalpie a nespálených prchavých složek v popelu a popílku Obrázek 13 - Ztráty sdílením tepla do okolí a sáláním a konvekcí Obrázek 14 - Graf porovnání celkových účinností Seznam tabulek Tabulka 1 - Koeficienty A (I), B (I), C (I) složek spalin a vzduchu Tabulka 2 - Součinitele pro stanovení celkové hodnoty měrného tepla Tabulka 3 - Přehled číselných výsledků

55 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 16 Seznam použitých zkratek Seznam použitých zkratek by byl v případě této bakalářské práce nesmírně dlouhý a prodloužilo by to práci i o více než 30 stránek. Po dohodě s vedoucím bakalářské práce se všechny důležité zkratky oskenovaly z použitých norem. 55

56 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie ČSN

57 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 57

58 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 58

59 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně ČSN EN

60 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 60

61 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 61

62 Vysoké učení technické v Brně Energetika, procesy a ekologie 62

63 Energetika, procesy a ekologie Vysoké učení technické v Brně 17 Seznam příloh Příloha 1 -Výpočet v programu Maple dle normy ČSN Příloha 2 -Výpočet v programu Maple dle normy ČSN EN