Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
|
|
- Štefan Jelínek
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle. Příklad ahrnuje pružnou analýu konstrukce podle teorie prvního řádu a všechna posouení prvků aložená na eektivních vlastnostech průřeů (třída 4). 5,988 α 7,0 7,0 7,00 0,00 [m] Základní údaje elková délka : b 7,00 m Vdálenost rámů: s 7,0 m Ropětí: d 0,00 m Výška (max): h 7,0 m Sklon střech: α 5,0,00,00,00,00,00,99,00 : Zajištění vpěrami
2 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Zatížení Stálá atížení Vlastní tíha nosníku Střešní plášť s vanicemi G 0,0 k/m Pro vnitřní rám: G 0,0 7,0,6 k/m E 99-- Zatížení sněhem harakteristické hodnot atížení sněhem na střeše v k/m S 0,8,0,0 0,77 0,68 k/m² pro vnitřní rám: S 0,68 7,0 4,45 k/m s 4,45 k/m E 99-- α 7,0 0,00 [m]
3 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Zatížení větrem harakteristické hodnot atížení větrem v k/m pro vnitřní rám E G: w 9,8 H: w 5,5 J: w 5,5 I: w 5,5 D: w 4,59 E: w,8 7,0 e/,46,46 0,00 [m] Kombinace atížení E990 Parciální součinitele spolehlivosti Gmax,5 (stálá atížení) Gmin,0 (stálá atížení) Q,50 (nahodilá atížení) ψ 0 0,50 (sníh) ψ 0 0,60 (vítr) 0,0,0 E 990 Tabulka A. Kombinavce SÚ Kombinace : Kombinace : Kombinace : Kombinace 4 : Kombinace 5 : Kombinace 6 : Kombinace SP Kombinace 0 Kombinace 0 Gmax G + Q S Gmin G + Q W Gmax G + Q S + Q ψ 0 W Gmin G + Q S + Q ψ 0 W Gmax G + Q ψ 0 S + Q W Gmin G + Q ψ 0 S + Q W G + S G + W E 990 E 990
4 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 4 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben Průře t Sloup Svařovaný průře Třída oceli S55 (ε 0,8) t w Šířka pásnice Tloušťka pásnice b 50 mm t mm h Výška stěn h w 800 mm h w Tloušťka stěn t w 6 mm elková výška h 84 mm Koutový svar Hmotnost a mm 84,8 kg/m b Plocha průřeu A 8 cm oment setrvačnosti / I 4500 cm 4 oment setrvačnosti / I 6 cm 4 oment tuhosti v prostém kroucení I t 4,56 cm 4 Výsečový moment setrvačnosti I w 5,5 6 cm 6 Elastický modul průřeu / W el, 0 cm Plastický modul průřeu / W pl, 96 cm Elastický modul průřeu / W el, 50, cm Plastický modul průřeu / W pl, 8, cm Příčel Svařovaný průře Třída oceli S55 (ε 0,8) Výška h 84mm Výška stěn h w 800 mm Šířka b 40 mm Tloušťka stěn t w 6 mm Tloušťka pásnice t mm Svar a mm Hmotnost 8,9 kg/m
5 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 5 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Plocha průřeu A 5,6 cm oment setrvačnosti / I 550 cm 4 oment setrvačnosti / I 766 cm 4 oment tuhosti v prostém kroucení I t,4 cm 4 Výsečový moment setrvačnosti I w 4,557 6 cm 6 Elastický modul průřeu / W el, 96,0 cm Plastický modul průřeu / W pl, 99 cm Elastický modul průřeu / W el, 0,5 cm Plastický modul průřeu / W pl, 5,8 cm 5 Globální analýa Patk sloupů jsou uvažován kloubové. Přípoje příčle na sloup jsou uvažován dokonale tuhé. 5. Rámová konstrukce bla modelována v programu EFFEL. Součinitel α cr Ab bla ověřena citlivost rámové konstrukce na účink. řádu, je provedena analýa posuvnosti stčníků pro výpočet součinitele α cr, který vjadřuje výšení návrhového atížení při dosažení trát stabilit v pružném stavu, pro kombinaci s největším svislým atížením: Kombinace : Gmax G + Q Q S Pro tuto kombinaci je součinitel α cr 9,98 Tvar deormace je náorněn dále. 5.. Takže : α cr 9,98 > ůže být proveden výpočet podle teorie. řádu. 5.. ()
6 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 6 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Vodorovné imperekce mohou být anedbán, pokud H 0,5 V. Účinek počátečních vodorovných imperekcí může být nahraen ekvivalentními vodorovnými silami: H eq φ V v kombinaci, kde H < 0,5 V 5.. (4) Komb. SÚ Levý sloup Pravý sloup elkem H, V, H, V, H V k k k k k k 0,5 V -,8-67,,8-67, 0,00-4,4 50,4 89,9 8,80-9,6 6,8 69,9 45,6,84-9,6-87,06 8, -0,6 4,96-87, 8, 4-8, -69,69 70,0-8,89 4,97-5,58,89 5 4,70 6,7 6, -5,6 69,9,75,6 6 54,5,74 5,4,74 69,9 45,48 6,8 Účink imperekcí Globální počáteční vodorovné imperekce mohou být určen e vtahu φ φ 0 α h α m, 5.. () kde φ 0 /00 α h 0, 74 h 7,0 α m 0,5( + ) 0, 866 (m počet sloupů) m Takže : φ 0,740 0,866, / 00
7 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Vodorovné imperekce je třeba vít v úvahu poue v kombinaci : V H eq φ.v k k 5.. (7) 67, 0,55 H eq je ekvivalentní vodorovná síla působící ve vrcholu každého sloupu. 6 Výsledk pružné analý 6. ení stav použitelnosti aximální svislý průhb V kombinaci 0 (G + S): w 74 mm L/405 Pro atížení poue sněhem (S): w 44 mm L/68 7 a E 990 Vodorovné deormace ve vrcholu sloupu: Pro atížení poue větrem (W): w x 6 mm h/74 6. ení stav únosnosti Jsou uveden průběh momentů v km pro všechn kombinace. Kombinace Kombinace
8 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 8 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Kombinace Kombinace 4 Kombinace 5 Kombinace 6:
9 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 9 7 áev 7 Posouení sloupu Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Posouení prvku je provedeno pro nejnepřínivější kombinaci v SÚ: kombinaci. 67,4 k (předpokládána konstantní po délce sloupu) V,,0 k (předpokládána konstantní po délce sloupu), 670,6 km (ve vrcholu sloupu) 7. Klasiikace průřeu Stěna: h w 800 mm a t w 6 mm c 800,44 79,5 mm Štíhlost stěn: c / t w,9 Stěna je namáhána ohbem a tlakem. Poměr napětí v SÚ je dán vtahem: 67, 4 ψ 0,9 < 0 A (Tabulka 5.) 4 ε 4 0,8 Omeení pro třídu je: 9, 0,67 + 0, ψ 0,67 0, 0,9 Potom: c / t w,9 > 9, Stěna je tříd 4. Pásnice: b 50 mm and t mm c mm Štíhlost pásnice: c / t 9,8 Pásnice je namáhána konstantním tlakem. Omeení pro třídu je: 4 ε 4 0,8, Potom: c / t 9,8 <, Pásnice je tříd. 5.5 (Table 5.) Průře je ted tříd 4. Posouení prvku bude aloženo na pružné únosnosti eektivního průřeu.
10 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben harakteristik eektivního průřeu Eektivní plocha Eektivní plocha průřeu A e je určena pro konstantní tlak. Pásnice: Pásnice není tříd 4. Je plně apočítána. Stěna: Stěna je ovlivněna lokálním boulením: ψ Součinitel boulení: k σ 4 Štíhlost: c / tw 79,5/ 6 λp,87 > 0,67 8,4ε k 8,4 0,8 4 σ () E (Tabulka 4.) λ p - 0,055 ( + ψ ) Redukční součinitel: ρ, ale ρ λ p ρ,87-0,055 ( + ),87 0, Eektivní šířka: b e ρc 0, 79,5 55 mm A e 75,86 cm Eektivní modul průřeu Eektivní modul průřeu je stanoven pro čistý ohb. Pásnice: Pásnice není tříd 4. Je plně apočítána. Stěna: Stěna je ovlivněna lokálním boulením: ψ - Součinitel boulení: k σ, 9 Štíhlost: c / tw 79,5/ 6 λ p,7 > 0,67 8,4ε k 8,4 0,8,9 λ p - 0,055 ( + ψ ) Redukční součinitel: ρ but ρ λ p ρ,7-0,055 (,7 σ ) 0,77 Eektivní šířka: b e ρc 0,77 79,5 6 mm
11 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 b e 0,4 b e 44 mm b e 0,6 b e 67 mm b t 0,5 c 96 mm Le vpočítat vlastnosti eektivního průřeu: I,e 54 cm 4 W e,,min 867,4 cm Ponámka: U smetrického průřeu nedocháí k posunu těžiště eektivní ploch A e vhledem k těžišti plného průřeu. Takže, e e 0 7. Posouení průřeu namáhaného ohbem a osovou silou η, + e + Ae / 0 We,,min / , η + 0,7 VYHOVÍ /, /,0 7.4 Posouení únosnosti sloupu ve smku s vlivem boulení hw ε > 7 t η w 58,, kde η,0 Stěna be meilehlých výtuh b ted měla být posouena s vlivem boulení ve smku. Smková únosnost s vlivem boulení se počítá e vtahu: V b,rd V bw,rd + V b,rd, χ w hwt kde V bw,rd je příspěvek stěn: V bw,rd a V b,rd je příspěvek pásnic. w E () E () Štíhlost: λ w 0, 76, τ cr E
12 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 kde τ k σ a cr τ E σ t w E h w Sloup není opatřen meilehlými příčnými výtuhami, potom: k τ 5,4 σ E,7 /mm Potom, τ cr 5,4,7 57,4 /mm 55 a λ w 0,76,894,08 57,4 Předpokládejme netuhé koncové výtuh: χ 0,8/ λ w 0,48 Takže, V w bw,rd 0, ,0 40,9 k Příspěvek pásnice může být anedbán: V b,rd 0 V,0 Potom: η η 0,6 < V 40,9 bw, Rd Ponamenejme, že protože η < 0, 5, můžeme anedbat vliv smkové únosnosti na ohbovou únosnost. E Příloha A E Tabulka 5. E () E () 7.5 Vpěr a klopení Únosnost sloupu se posuuje pomocí následujících podmínek (sloup není ohýbán v rovině menší tuhosti,, 0): χ Rk + k, χ,rk, a + k χrk,rk χ T Součinitele k a k se vpočítají podle Příloh A. Ponámka: Δ, Δ, 0 protože e e 0 6..
13 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Rámová konstrukce není citlivá na účink druhého řádu (α cr 9,98 > ). Potom se vpěrná délka pro vbočení v rovině rámu může uvažovat rovna sstémové délce. 5.. (7) L cr, 5,99 m o se týče vbočení rovin sloupu, prvk jsou ajištěn jen uprostřed a na obou koncích. Potom L cr,,00 m a L cr,,00 m Únosnost sloupu Vbočení kolmo k ose (L cr, 5,99 m) EI cr, π π 790 k L 5990 cr, Ae λ 0,95 < 0, cr, 790 Vliv vpěru může být anedbán, takže, χ, 0 Vpěrná únosnost pro vbočení v rovině rámu je ted rovna únosnosti příčného řeu v tlaku: 6... () 6... (4) b,rd A e / 0 ( /,0) k Vbočení kolmo k ose (L cr,,00 m) EI cr, π π 799 k L 000 λ A cr, cr, e 0,66 Křivka vpěrné pevnosti: c (α 0,49) [ + α ( λ 0, ) λ ] [ + 0,49 ( 0,66 0,) 0, ] φ + 0,5 φ 0, ,7879 χ 0,778 φ + φ λ 0, ,7879 0,66 Vpěrná únosnost pro vbočení rovin rámu je: 6... () Tabulka () b,rd χ A e / 0 (0, /,0) k
14 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 4 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Klopení (L cr,,00 m) Je uvažována horní část sloupu. Kritický moment je vpočítán e vtahu: cr π EI L cr, I I w Lcr,GI + π EI t I S00 Součinitel ávisí na poměru momentů, který je: ψ 5, / 670,6 0,5 Takže:,,00 m 670,6 km 5, km cr π 000 6, cr 87 km π Štíhlost pro klopení obdržíme e vtahu: λ W 867, e, cr 0,57 Redukční součinitel se potom vpočítá pro křivku vpěrné pevnosti d a se součinitelem imperekce: α 0,76. [ + α ( λ - ) ] [ + 0,76 ( 0,57-0,) + 0,57 ] 0, 750 φ 0,5 0, + λ φ 0,5 χ φ - 0, ,750-0,57 + φ λ 0, Tabulka 6. Tabulka 6.4 a 6... We, a b, Rd χ 0, , km,0
15 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 5 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Součinitele k a k jsou vpočítán podle Příloh A cr, μ χ cr, 67, ,4,0 790,0 Příloha A cr, μ χ cr, 67, ,4 0, ,995 Kritická normálová síla pro klopení cr,t A I π EI w ( GIt + 0 h ) I S00 Pro dvojose smetrický průře, I I + I cm 4 cr,t ( ,56. + π cr,t 76 k Štíhlost při klopení se vpočítá a předpokladu konstantního ohbového momentu podél prvku. 6 ) cr,0 L GI π EI I w cr, t +, kde,0 Lcr, I π EI I S00 cr,0 cr,0 π 000 6, km π W 867,4 55 e, λ 0 0,587 cr,o 957 Příloha A
16 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 6 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 λ, 0 lim 0, 4 ( )( ) cr, cr,t kde cr,tf cr,t (dvojose smetrický průře) 67, ,4 76 λ 0 lim 0,, 4 (- )(- ) 0,7 λ λ 0 > 0lim m ε a m,0 + ( m,0), + ε a kde:, Ae 670,6 75,86 ε 0,60 (třída 4) W 67,4 867,4 e, a t,0 I a I Výpočet součinitele ekvivalentního konstantního momentu m,0 m,0 0,79 + 0,ψ + 0,6( ψ 0,) 67,4 Pro ψ 0 m,0 0,79 + 0, 0 + 0,6 (0 0,) 0, cr, Příloha A Tabulka A Výpočet součinitelů m a m, :,60,0 0,790 + ( 0,790) +,60,0 m 0,95 m m ( a cr, )( cr,t ) Příloha A,0 m 0,95 0,9< Ted m 67,4 67,4 ( )( )
17 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Výpočet součinitelů k a k : k μ cr,,0 0,95 67,4 790 m m 0,95 Příloha A k μ cr, 0,995 0,95 67,4 790 m m 0,948 Posouení podle vorce pro interakci χ A e + k, W χ e, 67,4 670,6 + 0,95 0,877 < VYHOVÍ , 6.. χ A e + k, W χ e, 67,4 670,6 + 0,948 0,890 < VYHOVÍ , Sloup namáhaný kombinací vpěrného tlaku a ohbu ted vhoví. 8 Posouení příčle Posouení prvku je provedeno pro kombinaci. aximální ohbový moment a maximální posouvající síla jsou v rámovém rohu: 4,9 k (předpokládá se konstantní po délce příčle) V, 50,4 k (v rámovém rohu), 670,6 km (v rámovém rohu)
18 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 8 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben Klasiikace příčného řeu Stěna: h w 800 mm a t w 6 mm c ,5 mm Štíhlost stěn: c / t w,9 Stěna je namáhána ohbem a tlakem. Poměr napětí v SÚ je dán vtahem: 4,9 ψ 0,9 < 0 A (Tabulka 5.) 4ε Omeení pro třídu je: 0,67 + 0,ψ 4 0,8 9,9 0,67 0, 0,9 Potom: c / t w,9 > 9,9 Stěna je tříd 4. Pásnice: b 40 mm a t mm 40 6 c mm Štíhlost pásnice je c / t 9,4 Omeení pro třídu je: 4 ε 4 0,8, Potom: c / t 9,4 <, Pásnice je tříd. 5.5 (Tabulka 5.) Průře je ted tříd 4. Posouení prvku bude aloženo na pružné únosnosti eektivního průřeu. 8. harakteristik eektivního průřeu Eektivní plocha Eektivní plocha průřeu A e je určena pro konstantní tlak () Pásnice: Stěna: Pásnice není tříd 4. Je plně apočtena. Eektivní plocha stěn je stejná jako u sloupu. Eektivní šířka je: b e 55 mm A e 7,46 cm
19 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 9 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Eektivní modul průřeu Eektivní modul průřeu je stanoven pro čistý ohb. Pásnice: Pásnice není tříd 4. Je plně apočítána. Stěna: Eektivní plocha stěn je stejná jako u sloupu. Eektivní šířka je: b e 6 mm () b e 0,4 b e 44 mm b e 0,6 b e 67 mm b t 0,5 c 96 mm ohou být vpočten charakteristik eektivního průřeu: I,e 758 cm 4 W e,,min 77, cm Ponámka: U smetrického průřeu nedocháí k posunu těžiště eektivní ploch A e vhledem k těžišti plného průřeu. Takže, e e 0 8. Posouení průřeu namáhaného ohbovým momentem a normálovou silou η, + e + Ae / 0 We,,min / , η + 0,79 VYHOVÍ /, /,0 8.4 Posouení smkové únosnosti příčle s vlivem boulení h t w ε 0,8 > 7 7 η,0 w 58, with η,0 ěla b ted být posouena smková únosnost stěn be meilehlých výtuh E ()
20 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 0 7 áev Únosnost ve smku se vpočítá e vtahu: Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 V b,rd V bw,rd + V b,rd, Kde V bw,rd je příspěvek stěn: a V b,rd je příspěvek pásnic. Štíhlost: λ w 0, 76, τ cr χ w hwt V bw,rd w E () E kde τ k σ a cr τ E σ t w E hw a příčli nejsou meilehlé příčné výtuh, takže: k τ 5,4 σ E,7 /mm Potom, τ cr 5,4,7 57,4 /mm 55 a λ w 0,76,894,08 57,4 Předpokládejme netuhé koncové výtuh: χ 0,8/ λ w 0,48 Potom, V w b, w, Rd 0, ,0 40,9 k E Příloha A E Tabulka 5. Příspěvek pásnic může být anedbán: V b,rd 0 V 50,4 Potom: η η 0,49 < E Vbw,Rd 40,9 5.5 () Ponamenejme, že protože η < 0, 5, můžeme anedbat vliv smkové únosnosti na ohbovou únosnost. E ()
21 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev 8.5 Vpěr a klopení Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Posouení příčle se provede podle následujících podmínek (prvek není namáhán ohbem k měkké ose,, 0): χ Rk + k, χ,rk, a + k χrk,rk χ 6.. Součinitele k a k se vpočítají podle Příloh A. Ponámka: Δ, Δ, 0, protože e e 0 Určení vpěrné délk pro vbočení kolmo k ose : Vpěrná délka pro vbočení v rovině rámu se určí e stabilitní analý a předpokladu, že konstrukce je ajištěna proti vbočení s e své rovin. První vlastní tvar (na obráku dále) je určen pro: α cr 76,4 Kritická osová síla pro vbočení v rovině je odvoena tohoto součinitele: cr, α cr 76,4 4, k Ponamenejme, že vpěrná délka může být určena také tímto výpočtem: EI L cr, π π 9546 cr mm
22 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 o se týče vbočení rovin, prvek je příčně ajištěn po m. Potom: L cr,,00 m a L cr,,00 m Únosnost příčle Vbočení kolmo k ose (L cr, 6,8 m) Ae λ 0, cr, Křivka vpěrné pevnosti : b (α 0,4) [ + α ( λ 0, ) ] [ + 0,4 ( 0,58 0,) 0,58 ] φ 0 + λ,5 φ 0,5 + 0,695 χ φ 0, ,695 0,58 + φ λ 0, () 6... (4) Tabulka () Vpěrná únosnost pro vbočení v rovině rámu je: b,rd χ A e / 0 (0, /,0) k Vbočení kolmo k ose (L cr,,00 m) EI cr, π π 670 k L 000 λ A cr, cr, e 0,698 Křivka vpěrné pevnosti : c (α 0,49) [ + α ( λ 0, ) λ ] [ + 0,49 ( 0,698 0,) 0, ] φ + 0,5 φ 0, ,84 χ φ 0,84 + 0,84 0,698 + φ λ 0, () Tabulka () Vpěrná únosnost pro vbočení rovin rámu: b,rd χ A e / 0 (0, /,0) k
23 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Klopení (L cr,,00 m) Kritický moment se vpočítá e vtahu: cr π EI L cr, I I w Lcr,GI + π EI t I S00 670,0 km 66 km,00 m Součinitel je odvoen poměru momentů, který je: ψ 66 / 670,6 0,40 Takže:,9 cr π , cr 640 km π Štíhlost v klopení se vpočítá e vtahu: λ W 77, e, cr 0,50 Redukční součinitel se potom vpočítá pro křivku vpěrné pevnosti d, součinitel imperekce je: α 0,76. [ + α ( λ - ) ] [ + 0,76 ( 0,50 0,) + 0,50 ] 0, 7568 φ 0,5 0, + λ φ 0,5 χ φ + φ λ 0, ,7568 0,50 0, Tabulka 6. Tabulka 6.4 a 6... Takže, b,rd χ W e, 77, 55 0,765,0 75, km Součinitele k a k jsou vpočítán podle Příloh A
24 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 4 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 cr, μ χ cr, 4, ,9 0, ,998 Annex A cr, μ χ cr, 4, ,9 0, ,995 Kritická normálová síla pro vbočení kroucením je cr,t A I π EI w ( GIt + 0 h ) I S00 Pro dvojose smetrický průře, I I + I cm cr,t (80770,4. + π cr,t 99 k Štíhlost v klopení se vpočítá a předpokladu konstantního ohbového momentu podél prvku. 6 ) cr,0 L GI π EI I w cr, t +, kde,0 Lcr, I π EI I S00 cr,0 cr,0 π , km π W 77, 55 e, λ 0 0,6 cr,0 69
25 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 5 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 λ, 0 lim 0, 4 ( )( ) cr, cr,t kde cr,tf cr,t ( dvojose smetrický průře) 4, ,9 99 λ 0 lim 0,,9 4 ( )( ) 0,8 λ λ 0 > 0lim m ε a m,0 + ( m,0), + ε a kde: a:, Ae 670,6 7,46 ε 0 4, (Třída 4) W 4,9 77, I a I e, t,0 Výpočet součinitele m,0 Průběh momentu na příčli: 0m π EI δ x m,0 + L,, největší moment na příčli 670,6 km δ x největší průhb na příčli 6 mm 4 π ,9 m, , , cr, Příloha A Tabulka A
26 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 6 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 4,,0 0,997 + (- 0,997) + 4,,0 m 0,9985 m m ( a cr, )( cr,t ) Příloha A m 0,9985,0 4,9 4,9 (- )(- ) ,04 Výpočet součinitelů k a k : k μ - cr, 0,998 0,9985,04 4, m m,04 Příloha A k μ - cr, 0,995 0,9985,04 4, mm,0 Posouení podle vorce pro interakci χ A e + k, W χ e, 4,9 670,6 +,04 0,967 < VYHOVÍ 79 75, 6..
27 Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 χ A e + k, W χ e, 4,9 670,6 +,0 0,97 < VYHOVÍ , Únosnost prvku je ted dostatečná.
28 Příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce e svařovaných prvků SX00a-Z-EU Qualit Record RESOURE TITLE Example: Elastic design o a single ba portal rame made o abricated proiles Reerence(s) ORIGIAL DOUET ame ompan Date reated b Arnaud LEAIRE TI 9//06 Technical content checked b Alain BUREAU TI 9//06 itorial content checked b Technical content endorsed b the ollowing STEEL Partners:. UK G W Owens SI /5/06. France A Bureau TI /5/06. Sweden B Uppeldt SBI /5/06 4. German üller RWTH /5/06 5. Spain J hica Labein /5/06 Resource approved b Technical oordinator G W Owens SI /9/06 TRASLATED DOUET This Translation made and checked b: J. Dolejs TU in Prague 9/6/07 Translated resource approved b: T. Vraný TU in Prague 8/8/07 ational technical contact: F. Wald TU in Prague Strana 8
Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního
VíceŘešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami
3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller
VíceŘešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
VíceŘešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky
VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově
VíceŘešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
VíceŘešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků
Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní
VíceŘešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z Eurokód Vpracoval Mladen Lukic Datum Leden 006 Kontroloval Alain Bureau Datum Leden 006 Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Tento příklad se zabývá podrobným
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VícePŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
VíceNCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah
Tento NCCI dokument podává informace o modelování portálových rámů pro pružnou globální analýzu. Modelování zatížení zde není zahrnuto. Obsah. Modelování geometrie rámů 2 2. Modelování spojů 4 Strana .
VíceŘešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově
Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana z 7 ázev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Tento příklad se zabývá spojitými sloupy průřezu H nebo RHS
VíceSLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM
SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceNCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů
CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů S032a-CZ-EU CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů Tento CCI dokument vysvětluje obecnou metodu presentovanou v 6.3.4 z E1993-1-1
VíceŘešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy
Dokument č. SX016a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód EN 1991-1-3, Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Řešený příklad objasňuje postup výpočtu atížení budovy s
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce
VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V
VíceOcelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceTabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot
Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených
VíceQ ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli
Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít
VíceŘešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu
Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.
VíceUvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.
NCCI: Předběžný návrh nespřažených nosníků Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) Obsah 1. Všeobecně 2 2. Hlavní předpoklady.
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník.
5. Ohýbané nosník Únosnost ve smku, momentová únosnost, klopení, P, hospodárný nosník. Únosnost ve smku stojina pásnice poue pro válcované V d h t w Posouení na smk: V pružně: τ = ( τ pl, Rd) I V V t w
VíceŘešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu
VÝPOČET Dokument č. SX020a-CZ-EU Strana 1 z 5 Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu Je nezbytné, aby se v případě lokální poruchy nezřítila celá, popř. významná část budovy.k zabránění
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu
Dokument: SX039a-CZ-EU Strana 1 z 8 ázev Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Daum Leden 006 Kontroloval J Chica & F Morente, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného
VíceŘešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN
Dokument: SX037a-CZ-EU Strana z 8 podle EN 994-- Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Datum Leden 006 Kontroloval J Chica, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky
Více1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil
OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceNCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce
Tento NCCI poskytuje informace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj ve vrcholu rámu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VíceNCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,
VíceNormálová napětí při ohybu - opakování
Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové
VíceVývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy
Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Tento vývojový diagram představuje zjednodušeně komplexní stanovení zatížení větrem pro jednopodlažní (průmyslové) budovy. 4.2 Mapy rychlostí
VíceNCCI: Jednoose symetrické pruty konstantního průřezu namáhané ohybem a osovým tlakem
CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem S00a-CZ-EU CC: Jednoose smetrické prut konstantního průřeu namáhané ohbem a osovým tlakem Tento CC dokument se abývá metodou
VíceTabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty
Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tento dokument obsahuje tabulky s redukčními součiniteli mechanických vlastností
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
Vícepříklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016
příklad - Drat vere pajcu VUT FAST KDK Pešek 0 VZPĚR SOŽEÉHO PRUTU A KŘÍŽOVÉHO PRUTU ZE DVOU ÚHEÍKŮ Vpočítejte návrhovou vpěrnou únosnost prutu délk 84 milimetrů kloubově uloženého na obou koncí pro všen
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceNormálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
VíceNCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku
NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie
VíceŘešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce
Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce
VíceTabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách
Tento doument obsahuje tabuly pro lasifiaci průřezů při vysoých teplotách. V tabulách jsou obsaženy běžné válcované průřezy. Obsah 1. Úvod 2 2. Tabuly 3 3. Doplňující informace 11 4. Literatura 12 Strana
VíceTabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků
Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tento dokument slouží jako pomůcka pro určení teploty nechráněných ocelových prvků. Obsahuje také tabulky pro určení součinitele průřezu včetně vlivu
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce
Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce
VíceNCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy
NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - Tento NCCI předkládá hodnoty týkající se součinitele k účinné délky a destabilizujícího součinitele D pro nosníky a konzoly
VíceObsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1
Postup řešení: Stěnová diafragmata v plášťovém chování Tento dokument informuje o důležitých okolnostech, které je nutné uvažovat při použití stěnových diafragmat. Rovněž jsou uvedeny hlavní kroky při
VíceŘešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem
VÝPOČET Dokument: SX040a-CZ-EU Strana 1 z 8 Vypracoval Björn Uppfeldt Datum Leden 006 Kontroloval Emma Unosson Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného Tento příklad ukazuje návrh
VíceObsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2
Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α
VíceNCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov
NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov Doporučení a směrnice pro vodorovné a svislé průhyby jednopodlažních budov Obsah 1. Úvod. Vodorovné průhyby portálových rámů 3. Svislé průhyby portálových
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VícePostup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově
Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Jsou popsány různé typy otvorů v nosnících vícepodlažních budov, které se využívají pro instalace v prostoru o výšce nosné
VíceNCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou
NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou Tento NCCI popisuje postupy návrhu styku prutů obdélníkových i kruhových uzavřených průřezů čelní deskou s použitím nepředpjatých šroubů.
VíceNCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah
Tento NCCI uvádí pravidla pro předběžný návrh součástí přípoje čelní deskou v "kloubovém spoji". V tomto NCCI se referuje o čelních deskách jak na plnou výšku, tak na část výšky nosníku. Pravidla se týkají
Vícestudentská kopie 7. Hala návrh sloupu
7. Hala návrh sloupu Va s vetnutými sloup a louově připojenými vaní představují stati neurčitou soustavu. Při výpočtu le použít ja jednodušený, ta i podroný model, terý osahuje všehn prut vaníu i sloupu.
VíceSmyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita, 2.ročník kominovaného studia Smková napětí v ohýaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení ýpočet smkového napětí odélníkového průřeu Dimenování nosníků namáhaných na smk
Více4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.
4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu
VícePostup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah
Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů Dokument inforuje o počátečním návrhu rámových konstrukcí ze svařovaných profilů pro obvyklé průmyslové nebo komerční budovy. Obsah 1. Běžné
VíceV příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.
Dokument č. Strana 1 z 4 V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v, kapitola 4. Hlavní data Oel patní desky S35: f yp 35 N/mm² Třída betonu
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého nosníku
Dokument: SX038-CZ-EU Strn 1 8 Vyprcovli P Schumnn & T Trutmnn Dtum Leden 006 Kontrolovl J Chic, Lbein Dtum Leden 006 Řešený příkld: Požární odolnost částečně obetonovného Řešený příkld ukuje výpočet momentové
Více1. Návrhový model Geometrie Možná únosnost části v tahu Ověření části styčníku v tlaku Panel stěny sloupu ve smyku 13
Tento NCCI poskytuje inormace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj v rámovém rohu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VícePopisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.
SS9a-CZ-EU Postup řešení: Přenos vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné
VíceNCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu
CCI: ávrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu Tento CCI uvádí pravidla pro posouzení nekontaktního styku sloupu pro sloupy netuhých vazeb. Dále uvádí pravidla pro určení tahové vazebné únosnosti
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VícePostup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách
Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových Popisuje typy sloupů a prvků svislého ztužení používaného pro vícepodlažní budovy a poskytuje informace pro úvodní návrh těchto
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Více1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4
Postup řešení: Konstrukce z tenkostěnných a z válcovaných profilů Postup řešení uvádí koncepci užití za tepla válcovaných ocelových profilů, které zvýší únosnost lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení.
VíceNCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)
NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) Tento NCCI dává návod na přípravu modelu konstrukce při návrhu rámu plastickou analýzou. Obsah 1. Obecně 2 2. Idealizace rámu
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceIVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ
IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.
VíceTento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.
Postup řešení: Koncepční návrh konstrukcí s příhradovými vazníky a sloupy Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních
VíceTabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE
Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tento NCCI obsahuje tabulky s klasifikací průřezů profilů IPE a HE podle evropských pravidel. Klasifikace je stanovena pro čistý ohyb k oběma osám
VíceTento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.
NCCI: Výběr styku sloupu s příložkami Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. Obsah 1. Obecně
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
VícePřípadová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg
Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Pozoruhodná osmipodlažní komerční budova, u které bylo díky aktivní požární ochraně a provedení požárně-bezpečnostního návrhu eliminováno
VícePostup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru
Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Tento document obsahuje informace o možnostech, výhodách a omezení vyplývajících z použití nechráněných ocelových konstrukcí v případě požáru. Kapitola
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VícePostup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky
Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a Tento dokument definuje a představuje základní koncepty uspořádání nosných konstrukcí vícepodlažních ocelových a kompozitních budov.
VícePostup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu
Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou Popisují se zde různé typy integrovaných nosníků, které umožňují, aby průvlak nesnižoval světlou výšku a nezvyšoval tloušťku
VíceTéma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 7 Smková napětí v ohýbaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet smkového napětí vbraných průřeů Dimenování nosníků namáhaných na smk
VíceStatika 2. Smyk za ohybu a prostý smyk. Miroslav Vokáč 12. listopadu ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
4. přednáška a prostý smyk Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, Fakulta architektury 12. listopadu 2018 Věta o vájemnosti tečných napětí x B τ x (B) x B τ x (B) Věta o vájemnosti tečných napětí:
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VícePřípadová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam
Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam SMART House je název soustavy pro obytné budovy, která využívá uzavřené průřezy na sloupy a nosníky a lehké ocelové výplňové stěny a stropní konstrukce.
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceTento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.
NCCI: Styk sloupu s kontaktem Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. Obsah 1. Použití styku sloupu s kontaktem.
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VícePostup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách
Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Přehled nejdůležitějších kritérií pro ekonomický návrh nosníků ve vícepodlažních budovách. Uvádí se podklady pro počáteční návrh.
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceNCCI: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda. Obsah
CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda Tento CC informuje o stanovení vzpěrnýh délek sloupů k posouzení vzpěrné únosnosti s použitím poměrné štíhlosti.
VícePřípadová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France
Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France Tyto montážní haly byly vybudovány pro výrobu největšího dopravního letadla Airbusu A380. Montážní halu tvoří sedm objektů s rámovou konstrukcí
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VícePřípadová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn
Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn Budova nazvaná Palestra a postavená v londýnské čtvrti Southwark má 28 000 čtverečních metrů pronajimatelných ploch a je postavena inovativním
VíceTento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.
Postup řešení: Detaily rámových konstrukcí z válcovaných profilů Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. Obsah. Úvod. Náběh
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceBO002 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO00 PRVKY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČEÍ VYPRACOVAL: Ing. ARTI HORÁČEK, Ph.D. AKADEICKÝ ROK: 07/08 Podklad do cvičení předmětu BO00 Prvk kovových konstrukcí Vpracoval: Ing. artin Horáček, Ph.D.
Více