MOŽNOSTI VYUŽITÍ KORUNDO-BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU PŘI VÝROBĚ OCELI. Ivo Husar a Oldřich Salva b Zdeněk Bůžek c

Transkript

1 MOŽNOSTI VYUŽITÍ KORUNDO-BADDELEYITOVÉHO MATERIÁLU PŘI VÝROBĚ OCELI. Ivo Husar a Oldřich Salva b Zdeněk Bůžek c a VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava - Poruba, ČR, ivo.husar@vsb.cz b VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava - Poruba, ČR, oldrich.salva@vsb.cz c VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava - Poruba, ČR, zdenek.buzek@vsb.cz Abstrakt Článek uvádí základní informace o korundo-baddeleyitovém materiálu (KBM) včetně pórovitosti. Dále popisuje pokusy zaměřené na zjištění odolnosti této keramiky vůči působení roztavené oceli a strusek. Na základě těchto pokusů se doporučuje, při výrobě jakých jakostí oceli a při použití jakého druhu strusky se jeví využití KBM jako perspektivní. Úspěšně se vyřešilo zavedení výroby laboratorních kelímků z KBM, které se již běžně při zkoumání metalurgických problémů na katedře metalurgie používají namísto drahých zahraničních korundových kelímků. Abstract The paper shows basic informations about corundum-baddeleyit material (CBM) including its porosity. Then it describes experiments aimed on detection of resistance of this ceramics against molten steel and slags effect. It is recommended following these experiments, at production of which qualities of steel and at utilisation of which type of slag CBM utilise appears as perspective. Introduction of production of laboratory crucibles from CBM was solved successfully and the crucibles are normally used on department of metallurgy at research of metallurgical problems instead of expensive foreign corundum crucibles. 1. ÚVOD Materiály používané v ocelářství na vyzdívání metalurgických agregátů a nádob jsou vystaveny přímému působení roztavené oceli, popřípadě strusky. Převážná většina dnes používaných vyzdívek je zásaditých, zpravidla na bázi magnezitu a chrommagnezitu. Tyto vyzdívky dobře odolávají vysokým teplotám, ale špatně snášejí ochlazení pod 700 C. Z cenového hlediska jsou zásadité vyzdívky dražší než kyselé. Bylo by tedy výhodné najít vyzdívkový materiál, který bude dobře snášet působení ocelové lázně se struskou na její hladině a bude levnější než běžně užívaný magnezit. Takovým materiálem by mohl být korundo-baddeleyit, a to na základě jeho vlastností popsaných níže a díky tomu, že surovinou k jeho výrobě je vyzdívka z vybouraných sklářských pecí, tedy odpadní materiál. 2. ZÁKLADNÍ ÚDAJE O KBM 2.1 Výroba a vlastnosti KBM Korundo-baddeleyitový materiál vyrábí v ČR pod označením EUCOR firma EUTIT, s.r.o. [1]. Ve světě se KBM vyrábí v několika závodech převážně ve třech typech lišících se hlavně obsahem ZrO 2. KBM je litý keramický materiál, který se vyrábí tavením v elektrických obloukových pecích. Teplota tavení přesahuje 2000 C. Tavenina je odlévána převážně do pískových forem běžným slévárenským způsobem. Dělení a opracování je prováděno 1

2 výlučně diamantovými nástroji. Tento postup dovoluje pro svou prakticky neomezenou tvarovou variabilitu uspokojovat téměř jakékoliv požadavky zákazníků na tvar výrobků. EUCOR má odolnost vůči deformaci v žáru při zatížení 0,2 MPa 1700 C. Má dobrou odolnost vůči teplotním šokům a jako otěruvzdorného materiálu jej lze bez nebezpečí použít do 1000 C. EUCOR zcela odolává všem organickým rozpouštědlům, ropným produktům i kyselinám. Je rovněž dobře odolný vůči alkalickým roztokům včetně anorganických a velmi dobře odolává všem anorganickým kyselinám kromě kyseliny fluorovodíkové, která reaguje, zejména za vysokých teplot, s přítomným oxidem křemičitým. Při nízkých, několika procentních koncentracích kyseliny fluorovodíkové za normální teploty, lze však EUCOR použít i v tomto prostředí. 2.2 Chemické a fázové složení KBM Chemické složení KBM vyráběného v závodě EUTIT, s.r.o. je následující [1]: hm. % SiO 2, hm. % Al 2 O 3, hm. % ZrO 2, cca 0,1 hm.% TiO 2, cca 0,2 hm.% CaO, cca 0,2 % Fe 2 O 3, 1-2 hm.% (K 2 O + Na 2 O). Mineralogické, tj. fázové složení KBM vyráběného v závodě EUTIT, s.r.o. je [1]: hm.% korund, hm.% baddeleyit, hm.% skelná fáze. 2.3 Možnosti použití výrobků z KBM Pro svou vysokou tvrdost (podle Mohse 9. stupeň) se uplatňují v podmínkách extrémně silného abrasivního namáhání, jako je pneudoprava křemičitého písku, sintru, a to především v ohybech potrubí. Dalšími příklady jsou vyložení odlučovačů, spirálových skluzů, redlerů apod. Odolnost proti vysokým teplotám umožňuje použití na vyzdívky sklářských pecí nad úrovní taveniny, speciální tvarovky hořákových stěn a vlastních hořáků, tvarovky regeneračních komor, koksárenské rampy. Zajímavou možností je použití v odlučovačích popílků s vysokou vstupní teplotou, kde lze využít uvedené vlastnosti včetně chemické odolnosti. Díky své vysoké pevnosti a odolnosti vůči otěru a působení okují a strusky, lze EUCOR uplatnit úspěšně i v některých metalurgických pecích. Jsou to především skluznice narážecích pecí, po nichž jsou posunovány ohřívané bramy. Tyto skluznice jsou značně namáhány otěrem, nárazy a teplotou. Další výhodou tohoto materiálu vzhledem k jeho chemickému složení a vysoké hutnosti je to, že lístkové okuje se na skluznice z EUCORU nelepí. Materiál EUCOR lze však použít i na vyzdívky pecí hlubinných, ohřívacích, kalicích, a také na rekuperátory sklářských pecí [2]. 2.4 Údaje o pórovitosti KBM [3] Na VŠB-TU Ostrava, katedře materiálového inženýrství, byla zkoumána pórovitost KBM. Z dosažených výsledků vyplývá, že průměrná velikost pórů je 250 µm, objemový podíl těchto pórů je 14 % a průměrný počet pórů na cm 2 je 209, což jsou hodnoty, které se odlišují od údajů výrobce [1]. V současnosti se posuzují možnosti úpravy pórovitosti vyráběného KBM, neboť je to faktor mimo jiné ovlivňující životnost KBM při styku s taveninou železa. 2.5 Použití filtrů z KBM k filtraci oceli Při laboratorním studiu filtrace oceli různými typy keramických filtrů bylo zjištěno, že cedítkový KBM filtr se jeví ze všech zkoušených filtrů (mullit, Al 2 O 3, ZrSiO 4, Cr 2 O 3, KBM, ZrO 2 ) jako nejstabilnější vůči působení roztavené středně uhlíkové oceli na odlitky i reoxidačních produktů. Mezi proudícím tekutým kovem a keramikou nedochází k chemickým reakcím. S výjimkou zřetelného snížení koncentrace Na 2 O v okrajových oblastech původní keramiky již u ní nebyly zjištěny žádné změny chemického složení. Tímto chováním rozhraní keramiky a kovu během filtrace i tuhnutí a chladnutí se korundo-baddeleyitový filtr zřetelně odlišuje od všech ostatních filtrů, u kterých dochází k fyzikálně-chemickým reakcím mezi 2

3 materiálem keramiky a vlastním tekutým kovem. Na stěnách filtru bylo zachyceno větší množství globulárních vměstků, které vznikly reoxidací [4]. Výše uvedené chování předurčuje filtry z KBM spíše k filtraci litiny než oceli. Uvedené výsledky vyvolaly zákonitě potřebu ověřit chování KBM při interakci s roztavenými kovy a struskami. 3. ZKOUMÁNÍ ODOLNOSTI HRANOLKŮ Z KBM VŮČI PŮSOBENÍ ROZTAVENÉ OCELI A STRUSEK 3.1 Podmínky pokusů Laboratorní pokusy byly prováděny v laboratoři katedry metalurgie na VŠB TU Ostrava. Jako vlastní tavicí agregát byla použita indukční pec připojená na vysokofrekvenční generátor typu GV 22 s výkonem 50 kw, o frekvenci max. 450 khz. V ochranné trubici z SiO 2 byl umístěn grafitový blok, sloužící k nepřímému ohřevu vsázky. Mezera mezi ochrannou trubicí a grafitovým blokem, byla zasypána ochranným zásypem z prachového Al 2 O 3. Ochranná trubice byla utěsněna žárovzdornou vatou TERMOVIT, a byla umístěna uvnitř vodou chlazeného měděného induktoru. Kov o požadovaném chemickém složení se tavil v kelímku z Al 2 O 3 a do taveniny byly ponořovány hranolky z KBM o rozměrech 10 x 10 x 100 mm upevněné na molybdenovém drátu. Během se přiváděl argon z tlakové láhve přes redukční ventil konstantním průtokem 0,5 l.min -1. Měření teploty se provádělo platinovým termočlánkem PtRh6 - PtRh30 s ochranou z Al 2 O Kovová vsázka - ocel Základními typy studované oceli byla nízkouhlíková ocel AREMA a vysoce legovaná korozivzdorná ocel. Pokusy byly dále prováděny se středně uhlíkovou ocelí a vysokouhlíkovou ocelí, které byly získány z oceli nízkouhlíkové a to tak, že byly nalegovány uhlíkem. Pracovalo se tedy se čtyřmi typy ocelí. Jejich chemické složení je uvedeno v tabulce 1. Tabulka 1. Složení použitých ocelí Druh oceli C Mn Si P S Cr Ni [hm. %] Nízkouhlíková 0,04 0,27 0,16 0,015 0,021 0,07 0,02 Středně uhlíková 0,45 0,27 0,16 0,015 0,021 0,07 0,02 Vysokouhlíková 0,90 0,27 0,16 0,015 0,021 0,07 0,02 Korozivzdorná 0,05 * * * * 19,2 8,7 * hodnota nebyla stanovena, ocel kromě Cr a Ni neobsahuje legující prvky 3.3 Použitý materiál - struska Druhy použitých strusek a jejich složení je uvedeno v tabulce 2. Byly užity tři redukční strusky a jedna oxidační. 3

4 Tabulka 2. Složení použitých strusek Druh strusky FeO CaO Al 2 O 3 SiO 2 MgO MnO [hm. %] LF - konečná, NH I 1,3 57,3 19,2 12,6 5,3 0,7 LF - konečná, NH II 1,0 54,4 24,1 4,7 7,4 0,5 LF - konečná, VÍTKOVICE 2,6 53,8 26,6 6,4 6,7 2,8 Konec oxidace na EOP 20,3 49,1 12,9 7,0 6,0 3,1 3.4 Zkoumaný materiál - KBM Pro vlastní pokusy byl použit materiál z KBM, který je vyráběn zpracováním odpadů z vybouraných vyzdívek sklářských pecí v závodě EUTIT, s.r.o. ve Staré Vodě s obchodním označením EUCOR. Byly použity speciálně pro naše zkoumání vyrobené hranolky o rozměrech 10 x 10 x 100 mm. Chemické a mineralogické složení použitého KBM podle katalogového listu udávaného výrobcem je uvedeno v úvodu článku Výsledky taveb studia metalurgické odolnosti hranolků V tabulce 3 jsou u jednotlivých taveb uvedeny doby, po kterých došlo k odtavení hranolku, resp. 45 minut, jestliže se do této doby hranolek neodtavil. S hvězdičkou jsou uvedeny časy u těch taveb, kdy se hranolek neodtavil, ale struska protekla stěnou kelímku. Tyto časy tedy vyjadřují, jak dlouho odolával kelímek z Al 2 O 3 působení roztavené oceli a strusky (což nebylo cílem pokusů), ale také čas, ve kterém ještě nedošlo za daných podmínek k odtavení hranolku. V tabulce nejsou uvedeny, u kterých došlo k protavení stěny kelímku ještě před ponořením hranolku do taveniny, a, u kterých došlo k přilepení hranolku ke stěně kelímku. Tabulka 3. Přehled o tavbách s užitím hranolků z KBM Použitá ocel Použitá struska První tavba První opakování Druhé opakování Nízkouhlíková Žádná 1a 6 1b 13 * Středně uhlíková Žádná 2a 15 2b Vysokouhlíková Žádná Korozivzdorná Žádná Nízkouhlíková LF - konečná, NH II 8 45 Středně uhlíková LF - konečná, NH II Vysokouhlíková LF - konečná, NH II Korozivzdorná LF - konečná, NH II * Nízkouhlíková LF - konečná, NH I 7 15 * Středně uhlíková LF - konečná, NH I Nízkouhlíková LF - konečná, VÍTKOVICE 6 25 * Středně uhlíková LF - konečná, VÍTKOVICE Nízkouhlíková Konec oxidace na EOP 9 2 * * Středně uhlíková Konec oxidace na EOP 18 2 *

5 U taveb 1a a 2a, kdy se do oceli ponořovaly nepředehřáté hranolky, došlo k ulomení hranolků bez viditelného opotřebení struskou. Proto byly v následujících tavbách používány výhradně předehřáté hranolky, kdy již k tomuto problému nedocházelo. Ač byly hranolky váženy před i po pokusu, hodnoty hmotnostních úbytků jsou problematické. Na úrovni struskové čáry totiž vždy zůstalo na hranolku určité množství kovu a strusky (ale ne konstantní). Proto nejsou hodnoty hmotnostních úbytků v tabulce uvedeny. Chemická složení použitých ocelí a strusek lze nalézt v tabulkách 1 a 2.Tabulka je řazena podle obsahu FeO ve strusce (není-li na ocel přidávána struska, je zjednodušeně uvažován nulový obsah FeO). U taveb bez použití strusky se až na tři případy hranolky za 45 minut neprotavily. Tyto tři případy lze snadno vysvětlit, neboť ve dvou ( 1a, 2a) se jednalo o příliš rychlou změnu teploty hranolku, a ve třetím se protavil kelímek z Al 2 O 3. Z rozdělení taveb podle druhu použité strusky nelze z tabulky jednoznačně určit, zda na KBM působí negativněji struska s nižším nebo vyšším obsahem FeO. To je způsobeno následujícími skutečnostmi: v 6 pokusech ze 14 došlo k protavení kelímku z Al 2 O 3 ještě před odtavením hranolku při nauhličování oceli na požadovaný obsah uhlíku reagoval uhlík s FeO ze strusky, a tím ovlivňoval aktivitu kyslíku ve strusce k největšímu opotřebení trámečků docházelo na rozhraní struska-kov. Trámeček se postupně odtavoval, ale při vytažení hranolku pro vizuální posouzení jeho opotřebení se na toto nejvíce odtavené místo nalepovala struska; než se tato struska opět roztavila, nedocházelo v nejužším místě hranolku k jeho opotřebení. ač byla snaha ponořovat hranolek pokaždé stejně hluboko, vždy se to přesně nepodařilo; tím působilo rozhraní struska-kov na více míst na hranolku, a tak vydržel hranolek déle než při působení jen na jednom místě. Zajímavé skutečnosti vyplynou, rozdělí-li se, u kterých byla užita struska, na bez nauhličování grafitem a s nauhličováním grafitem. Nebyl-li přidáván grafit, tak v pěti případech došlo k protavení korundového kelímku a v jednom případě vydržel kelímek i hranolek po celých 45 minut (síla stěny korundového kelímku byla 2 mm). Vůči působení strusky je tedy KBM o síle stěny 5 mm odolnější než korund o síle stěny 2 mm. Byl-li přidáván grafit, tak v jediném případě došlo k protavení korundového kelímku a v sedmi případech k odtavení hranolku. Časy, kdy došlo k odtavení hranolku, se pohybují od šesti do třiceti minut, bez ohledu na typ užité strusky. To je dáno především náhodným nalepováním strusky na hranolek z KBM, ještě umocněným vytahováním hranolku z kelímku kvůli vizuální kontrole úbytku hranolku. Uhlík tedy ve spojitosti se struskou působí mnohem více na opotřebení KBM než na opotřebení korundu. Zvětšení množství přidaného uhlíku by mělo působit negativně, je však k dispozici jediná tavba s vysokouhlíkovou ocelí. Snímky typického opotřebení hranolků jsou k dispozici v práci [5]. Vzhledem k obtížnému hodnocení interakce hranolků z KBM s taveninami, rozhodli jsme se zkoumat interakci kovů a strusek s KBM v kelímcích vyrobených z této keramiky. Tento výzkum byl perspektivní i s ohledem na potřebu nahradit drahé dovážené korundové kelímky dostupnou levnější keramikou. 5

6 4. ZKOUMÁNÍ ODOLNOSTI KELÍMKŮ Z KBM VŮČI PŮSOBENÍ ROZTAVENÉ OCELI A STRUSEK 4.1 Podmínky pokusů Laboratorní pokusy byly prováděny v laboratoři katedry metalurgie na VŠB TU Ostrava. Jako vlastní tavicí agregát byla opět použita indukční pec připojená na vysokofrekvenční generátor typu GV 22 s výkonem 50 kw, o frekvenci max. 450 khz. V ochranné trubici z SiO 2 byl umístěn grafitový blok, sloužící k nepřímému ohřevu vsázky. Mezera mezi ochrannou trubicí a grafitovým blokem, byla zasypána ochranným zásypem z prachového Al 2 O 3. Ochranná trubice byla utěsněna žárovzdornou vatou TERMOVIT, a byla umístěna uvnitř vodou chlazeného měděného induktoru. Kov o požadovaném chemickém složení se tavil v kelímku z KBM. Během se přiváděl argon z tlakové láhve přes redukční ventil konstantním průtokem 0,5 l.min -1. Měření teploty se provádělo termočlánkem PtRh6 - PtRh30 s ochranou z Al 2 O Kovová vsázka - ocel Základními typy ocelí byla nízkouhlíková ocel AREMA a vysoce legovaná korozivzdorná ocel. Pokusy byly dále prováděny se středně uhlíkovou ocelí a vysokouhlíkovou ocelí, které byly získány z oceli nízkouhlíkové a to tak, že byly nalegovány uhlíkem. Pracovalo se tedy se čtyřmi typy ocelí. Jejich chemické složení je uvedeno v tabulce 4. Tabulka 4. Složení použitých ocelí Druh oceli C Mn Si P S Cr Ni [hm. %] Nízkouhlíková 0,04 0,32 0,11 0,018 0,017 0,07 0,02 Středně uhlíková 0,45 0,32 0,11 0,018 0,017 0,07 0,02 Vysokouhlíková 0,90 0,32 0,11 0,018 0,017 0,07 0,02 Korozivzdorná 0,04 * * * * 18,1 8,3 * hodnota nebyla stanovena, ocel kromě Cr a Ni neobsahuje legující prvky 4.3 Použitý materiál - struska Druhy použitých strusek a jejich složení je uvedeno v tabulce 5. Šlo o strusky odebrané v různých fází zpracování jedné typické provedené ve VÍTKOVICÍCH, a.s. Tabulka 5. Složení použitých strusek Druh strusky FeO CaO Al 2 O 3 SiO 2 MgO MnO [hm. %] Po vakuování na zařízení VD 0,6 51,4 26,8 8,8 10,5 0,1 Odpichová z EOP 3,4 42,2 4,5 30,7 13,7 21,0 Konec oxidace na EOP 14,6 37,6 5,8 16,0 7,0 6,4 4.4 Použité kelímky z KBM Pro vlastní pokusy byly použity kelímky z KBM. Pro potřeby našeho zkoumání byly v závodě EUTIT, s.r.o. vyrobeny kelímky o výšce 83 mm, vnějším průměru 46 mm, tloušťce stěny 5 mm a tloušťce dna 9 mm. Od šesté byly používány kelímky o tloušťce dna 5 mm. Průměrná hmotnost kelímků byla 180 g a maximální možná hmotnost ocelové vsázky 500 g. 6

7 4.4.1 Výsledky taveb interakce kelímků z KBM s roztaveným kovem a struskou V tabulce 6 jsou u jednotlivých taveb uvedeny doby, po kterých došlo k protavení kelímku, resp. 45 minut, jestliže se do této doby kelímek neprotavil. Chemická složení použitých ocelí a strusek lze nalézt v tabulkách 4 a 5. Tabulka 6. Přehled o tavbách s užitím kelímků z KBM Použitá ocel Použitá struska První tavba První opakování Druhé opakování Nízkouhlíková Žádná Korozivzdorná Žádná Středně uhlíková Po vakuování na VD Vysokouhlíková Po vakuování na VD Korozivzdorná Po vakuování na VD Nízkouhlíková Odpichová z EOP Vysokouhlíková Odpichová z EOP Nízkouhlíková Středně uhlíková Konec oxidace na EOP Konec oxidace na EOP U taveb s ocelovou vsázkou bez strusky nedošlo během 45 minut k protavení kelímku. Samotný kov ( byly provedeny s nízkouhlíkovou a korozivzdornou ocelí) tedy působí na kelímky z KBM relativně málo. Byla provedena též tavba s litinou obsahující 3 % C a 2 % Si, aby se zjistilo, jak působí na KBM uhlík rozpuštěný v kovu. Ani v tomto případě nedošlo během 45 minut k protavení kelímku. Největší opotřebení bylo ve všech třech případech na hranici kov - atmosféra, kde i přes dmýchání argonu vzniklo malé množství strusky. Při užití strusky odebrané po vakuování na VD byly zřejmě nejagresivnější složky strusky vůči KBM MgO a CaO. Doba protavení kelímku závisela na typu použité oceli. Největší opotřebení kelímku bylo stejně jako v dalších případech na hranici kov - struska. U středněuhlíkové oceli nedošlo během 45 minut k protavení kelímku. U vysokouhlíkové oceli vydržela stěna kelímku průměrně 23 minut (kombinované působení uhlíku a oxidů ze strusky na KBM) a u legované 30 minut (působení chrómu a oxidů ze strusky na KBM). Při použití odpichové strusky z EOP bylo zřejmě nejagresivnější složkou strusky vůči KBM FeO, vliv zřejmě měly i MgO a CaO. U nízkouhlíkové oceli, kde nedošlo během 45 minut k protavení kelímku, se tento výsledek dal očekávat (množství agresivních oxidů ve strusce je relativně malé, ocel je tvořena prakticky čistým železem). U vysokouhlíkové došlo k protavení kelímku po průměrně 36 minutách, což lze vysvětlit pravděpodobnou reakcí mezi uhlíkem z kovu a FeO ze strusky, a tedy snížením obsahu obou těchto složek agresivních vůči KBM v kelímku. Při použití strusky z konce oxidace na EOP bylo zřejmě nejagresivnější částí strusky vůči KBM FeO. Při použití nízkouhlíkové oceli došlo k protavení kelímku po průměrně 13 minutách (zde zřejmě působil hlavně FeO), při použití středně uhlíkové oceli po 45 minutách (opět zřejmě reakce mezi uhlíkem a FeO prodloužila životnost kelímku z KBM). 7

8 Obdobně jako u pokusů s hranolky z KBM je nutné rozdělení taveb s užitím strusky na ty, kdy byl a kdy nebyl přidáván grafit. Nebyl-li do oceli přidáván uhlík, jednoznačně nejagresivnější struskou vůči KBM se jevila struska z konce oxidace na EOP, tedy s vysokým obsahem FeO. Byl-li do oceli přidáván uhlík, tento velmi ochotně reagoval se struskou či kelímkem. Podle časů, po které vydržel kelímek do protavení, lze vyvodit, s čím uhlík reagoval. Byla-li použita struska po vakuování na VD, reagoval přednostně s KBM. Byla-li použita odpichová struska z EOP, reagoval uhlík jak se struskou, tak s KBM. Byla-li použita struska z konce oxidace, reagoval uhlík přednostně s FeO ze strusky. Nalegování čistým uhlíkem na požadovaný obsah uhlíku se ukázalo jako nevhodné, protože rozpouštějící se uhlík reagoval s KBM a s FeO ze strusky, a tím ještě před svým rozpuštěním v oceli ovlivňoval podmínky pokusů. 5. ZÁVĚR Článek uvádí základní informace o korundo-baddeleyitovém materiálu EUCOR a dále popisuje pokusy zaměřené na zjištění odolnosti EUCORu vůči roztavené oceli a struskám. Na základě výsledků výše uvedených pokusů lze konstatovat: filtry z KBM mají velkou odolnost vůči filtrovanému kovu, ale menší účinnost zachycování vměstků, takže se jeví jako vhodná cedítka pro litinu. na základě pokusů s hranolky z KBM lze konstatovat, že KBM je odolný vůči roztavenému kovu, ale mnohem méně vůči roztaveným struskám obsahujícím FeO pokusy s kelímky z KBM prokázaly, že KBM je odolný vůči působení roztavené oceli; působí-li na KBM roztavená struska, je při teplotě roztavené oceli 1600 C nejdůležitějším faktorem způsobujícím opotřebení KBM obsah FeO ve strusce a s jeho rostoucím obsahem ve strusce životnost kelímků z KBM klesá. KBM lze doporučit jako vyzdívkový materiál těch míst ocelářských agregátů a nádob, která nepřicházejí do styku s oxidační struskou. KBM se mimo jiné jeví jako perspektivní materiál pro výrobu laboratorních kelímků k tavení kovů na železné bázi, přičemž pro realizaci je rozhodující cena v porovnání s jinými použitelnými kelímky; v článku uvedené kelímky se již s výhodou používají na katedře metalurgie VŠB-TU Ostrava. LITERATURA [1] Prospekt: Žáruvzdorný a otěruvzdorný korundo-baddeleytový materiál EUCOR. EUTIT, s.r.o., Stará Voda, [2] Internetové stránky firmy EUTIT, s.r.o., Stará Voda. [3] Melková, L. - Mazanec, K. - Salva, O. - Husar, I. - Bůžek, Z.: Studium vlastností korundo-baddeleyitické keramiky - předpoklad jejího dalšího uplatnění v laboratorních i provozních podmínkách. In: Teorie a praxe zpracování oceli, Rožnov pod Radhoštěm, , s [4] Stránský, K. - Bažan, J. - Rek, A - Bužek, R. - Lev, P. - Bůžek, Z.: Příspěvek k mechanismům filtrace tekuté oceli. In: Teorie a praxe výroby a zpracování oceli, Rožnov pod Radhoštěm, , s [5] Salva, O. - Bůžek, Z. - Husar, I.: K možnosti aplikací korundo-baddeleyitové keramiky v metalurgii. In: Teorie a praxe výroby a zpracování oceli, Rožnov pod Radhoštěm, , s Práce byla řešena v rámci Výzkumného záměru MSM za finanční podpory MŠMT. 8