POSOUZENÍ A ZVÝŠENÍ BEZPEČNOSTI SKLÁDACÍCH STROPNÍCH SCHODŮ APLIKACE METODY SBRA
|
|
- Vítězslav Bláha
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie až Dům techniky Ostrava ISBN POSOUZENÍ A ZVÝŠENÍ BEZPEČNOSTI SKLÁDACÍCH STROPNÍCH SCHODŮ APLIKACE METODY SBRA Abstract Milan Růžička The computational analysis of the loading parameters on the folding staircase arm was made. It was verified using static and dynamic experimental strain-gauge measurement. The shape optimisation using of FEM-analysis was performed. The Simulation Based Reliability Assessment (SBRA) of the loading cases and material parametrers was applied. It showed, that safety factor of the staircase arm grew up and that the reliability is sufficient. 1. Úvod Při používání výrobků (různých prvků strojních a stavebních konstrukcí) se občas vyskytnou případy jejich porušení. Pokud má takové selhání vážné důsledky (ekonomické a zejména újmy na zdraví uživatele) je potřebné provést analýzu a posouzení příčin, aby bylo možno event. zabránit dalším podobným případům. Pro posuzování bezpečnosti a spolehlivosti provozování stavebních prvků i strojních částí je však důležité získat dostatečně věrohodné vstupní podklady. Jsou to jednak informace o mezních hodnotách, které limitují únosnost dílů vůči všem v provozu možným a kontrolovaným mezním stavům konstrukce, a dále informace o provozních podmínkách, zejména o velikosti statických i dynamických namáhání. Protože zcela konkrétní data tohoto typu nejsou obvykle k dispozici, nezbývá, než provádět jejich kvalifikované odhady. Míra přesnosti jejich odhadu, resp. skutečný rozptyl mezních hodnot a provozních podmínek díla, potom bude určující pro výsledné posouzení a jeho skutečnou spolehlivost. V tomto smyslu lze chápat bezpečnost provozování konstrukce jako pravděpodobnostní veličinu, jejíž hodnota nesmí překročit únosnou míru rizika selhání konstrukce. Jedním z nástrojů takového posouzení je metoda SBRA (Simulation Based Reliability Assessment) [1]. Foto 1. Pohled na rozložené schody 2. Popis problematiky určování bezpečnosti prvků konstrukcí (skládacích schodů) Při určování mezních hodnot únosnosti konstrukcí se ve fázi návrhů (event. výroby prototypů) nejčastěji vychází z dostupných informací o vlastnostech použitých materiálů. Tato materiálová data musí být přizpůsobena reálné konstrukci, resp. uvažovanému kritickému místu. Pokud takový postup nestanoví konkrétní norma, měla by být zohledněna technologie a stav materiálu, vliv absolutní velikosti dílu vůči zkušebnímu Milan Růžička, Doc. Ing. CSc., ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav mechaniky, Technická 4, Praha 6, tel.: (+420) , ruzicka@fsid.cvut.cz.
2 60 tělesu, odlišnost ve způsobech zatížení (vliv gradientu napětí), případně další vlivy. Podobně by měly být známy kritické oblasti špiček namáhání reálných dílů a vliv provozních podmínek na jejich velikost a změny. I přes rychlý a značný pokrok výpočtových a simulačních metod se ověřování správnosti jejich výsledků neobejde bez praktických zkoušek a experimentálního ověřování únosnosti. Lze však s jistou nadsázkou říci, že (i když abstrahujeme ekonomickou stránku věci) nikdy nezískáme dostatečný počet výsledků zkoušek, aby byla dána absolutní záruka, že nemůže dojít k selhání konstrukce. Proto každé takové posouzení může mít jen pravděpodobnostní charakter. Využití metod SBRA lze demonstrovat na problematice posouzení a zvýšení bezpečnosti skládacích stropních schodů vyrobených z hliníkové slitiny, které bylo prováděno na Ústavu mechaniky strojní fakulty ČVUT v Praze. Součástí komplexního řešení byl analytický výpočet napětí v pákách bočnic schodů, které tvoří základní stavební prvek rozkládacího mechanismu. Dále byla provedena detailní kontrola namáhání páky pomocí metody konečných prvků (MKP) za účelem optimalizace tvaru páky (pro návrh nové licí formy) a zvýšení její bezpečnosti. Ta se u původního výrobku ukázala jako nedostatečná. K ověření a zpřesnění výpočtových modelů a k získání informací o možném rozptylu provozních statických i dynamických účinků byla provedena rozsáhlá experimentální analýza deformací prvků schodů a materiálové zkoušky. Schody se skládaly ze 13 schodnic, horního rámu s víkem a zábradlí (stahovací tyč). Výška montáže do stropu místnosti byla předepsána na H=3200 mm a roztažení schodů v horizontálním směru na délku B=146 cm. Pro dokumentaci slouží pohled na Foto 1.1. Stavební prvky původní varianty schodů (páky) byly vyrobeny z hliníkové slitiny GD- AlSi9Cu3 s mezí pevnosti R m =275 MPa a mezí kluzu R e =190 MPa. Pro početní a experimentální kontrolu byly vybrány dva kritické řezy (A-A 12 mm a B-B 62 mm od středu páky, viz obr. 1). Obr. 1: Schéma umístění tenzometrů a zavedení souřadného systému a veličin 3. Experimentální analýza namáhání pák schodů B Statická měření A Na nejexponovanější páky bylo do kritických řezů instalováno 26 tenzometrů. Z naměřených poměrných deformací ε 1, ε 2, ε 3 a ε 4 na čtyřech tenzometrech instalovaných do daného řezu profilu páky lze spočítat složku napětí σ x od tahové vnitřní síly i ohybové složky napětí σ y a σ z od ohybových momentů M oz a M oy. Měření smykového napětí τ bylo prováděno pomocí dvou tenzometrických křížů zapojených do celého mostu. Měření byla prováděna při různých polohách zatížení i roztažení schodů. Tím bylo možno stanovit možný rozptyl hodnot namáhání, která mohou při užívání schodů (v provozu) nastávat. Ukázalo se, že zejména vnější páky jsou namáhány kombinovaným ohybovým napětím vůči oběma hlavním osám průřezu, podíl napětí od krutu je malý. Stření hodnota redukovaného napětí v kritickém místě byla určena na páce č. XI to 67,6 MPa (vztaženo k max. zatížení schodů 100 kg). Dynamická měření
3 61 Statická měření nepodchycují dynamický účinek. Proto byla realizována měření, kdy je snímán časový záznam při zatěžování, jenž umožní vyhodnotit největší špičky působícího zatížení při chůzi pokusné osoby po schodech. Vzorkovací frekvence všech dynamických měření byla zvolena 300 Hz, což je dostatečné pro zaznamenání lokálních špiček napětí, které se mohou vyskytnout během chůze po schodech i vlastních frekvencí soustavy. Zatěžování realizovala testovací osoba s hmotností dokalibrovanou na m=100 kg. Bylo měřeno několik režimů (normální chůze, razantní došlapování, poskoky), příklad průběhů ukazuje obr. 2. Z výsledků měření vyplynulo, že dynamický součinitel násobku nominálního napětí činí k dyn =1,2. Při razantní chůzi je tento součinitel k dyn =1,6 při chůzi nahoru a 1,9 až 2,1 při chůzi dolů. Ještě vyššího dynamického koeficientu k dyn =2,3 bylo dosaženo při chůzi směrem dolů s razantním dupnutím, kdy spolupůsobí k silovému účinku nohy i složka vlastní tíhy a navíc se schody dostávaly do rezonance s kroky. Největší dynamický účinek s koeficientem překračujícím hodnotu k dyn =2,9 byl vybuzen skoky na schodnici, viz obr. 2. Při značně extrémních skocích byl namě k dyn 3,9 až 4,1. Pro účely statistické simulace dynamického účinku byl navržen model exponenciálního rozdělení se střední hodnotou 1,2 a hodnotou maxima 5,0. dynamický násobek [1] ohybové napětí [MPa] Poskoky na 6 schodnici (m=100 kg) čas [s] Razantní chůze (m=100 kg) X LS X PS XI XII čas [s] Obr. 2: Časový záznam napětí na měřených pákách v řezu B-B, detail dynamického násobku 4. Analytické výpočty namáhání pák schodů Pro posouzení namáhání pák bočnic schodů byl vypracován počítačový program pro určování silových a momentových účinků, které na ně v místě každého spojení působí. Kromě podmínek globální rovnováhy, z nichž lze určit reakce v uložení schodů, je třeba řešit systém n-lineárních rovnic. Počet rovnic vyplývá z počtu polí schodů, které jsou uvažovány až do místa řezu určování vnitřních silových účinků. Např. pro řez vedený za šestým schodem, je uvažováno 12 pák, na které působí celkem 18 neznámých reakcí. Pro každou páku lze napsat dvě složkové rovnice rovnováhy a jednu rovnici momentovou. Dostáváme tak 36 lineárních rovnic, jejichž řešením určíme hledané silové účinky a napětí v kritických řezech. Z analytických výpočtů vyplývá, že pro původní provedení pák bočnic schodů je namáhání v řezu A-A přibližně stejné jako v řezu B-B. Porovnáme-li naměřené hodnoty s výpočty, vychází výpočet mírně nekonzervativní. Např. z naměřených hodnot vychází redukované napětí v řezu B-B u nejnamáhanější páky č. XI pro počítanou variantu zatížení 52,8 MPa, zatímco výpočet dává 47,4 MPa. Provedeme-li výpočet pro nově navržený tvar páky (viz dále), vychází v
4 62 analogických řezech pokles napětí na 92 % původní hodnoty v řezu A-A a na 85 % v řezu B-B. 5. Analýza napětí metodou konečných prvků Analýza napětí MKP byla provedena za účelem určení možných lokálních koncentrací v radiusech profilu páky bočnice a pro posouzení stavu napjatosti při kombinovaném namáhání páky v jejím reálném tvaru. Zadavatelem byl dodán výkres upraveného tvaru páky, který byl modelován metodou konečných prvků (MKP), pod označením design 1. Během řešení se ukázalo, že bude potřebné dále upravit příčný průřez páky tak, aby se zvýšila odolnost vůči příčnému zatížení (ohyb kolem osy z). Při tvarové optimalizaci byly generovány další modely MKP označené jako design 2 a design 3. Návrh dalších variant spočíval v optimalizaci tloušťky pásnic a ve vložení žeber, které vyztužují páky proti ohybu v příčné rovině schodů. Pro výpočet byl použit program ABAQUS. Materiál byl uvažován jako ideálně elastický. Model páky byl uložen v otáčivém čepu uprostřed délky páky. Na jednom konci byly zaváděny silové účinky, druhý konec páky byl opřen o pevnou podporu. Model obsahoval cca elementů. Obr. 3: Výsledky MKP pro upravenou variantu tvaru páky DESIGN 3 Byly počítány tři zatěžovací stavy, které simulovaly ohyb v obou rovinách i kombinované namáhání s vlivem krutu. Výsledky ukázaly, že tvarovou úpravou profilu páky (bez podstatné změny její hmotnosti) se výrazně zvýšila tuhost v příčném ohybu páky, což vedlo k poklesu složky napětí v ose x a to až o 42 %. Pro kombinovaný zatěžovací stav 3 to představuje pokles redukovaného napětí asi o 27 %. 6. Analýza pravděpodobnosti poruchy metodou SBRA Aby bylo možno odhadnout bezpečnost proti lomu páky skládacích schodů a zvýšení bezpečnosti provedenou úpravou tvaru, byla simulována metodou Monte Carlo pravděpodobnostní analýza vzniku takového lomu. K výpočtu bylo použito programu AntHill for Windows TM [1]. Při modelování se vycházelo z generování náhodných případů chůze po schodech osoby různé (náhodné) hmotnosti při různém (náhodném) ustavení schodů. Dále byly náhodně vybírány možné režimy chůze po schodech, jimž byl přiřazen
5 63 dynamický součinitel. Podle výsledků statických zkoušek výrobce byly náhodně generovány konkrétní pevnostní vlastnosti použitého materiálu stávající páky a předpokládané vlastnosti materiálu pro nový návrh páky. Pro všechny generované veličiny byla předpokládána platnost Normálního (Gaussova) rozložení pravděpodobnosti, pro dynamický součinitel bylo použito exponenciálního rozložení. Generované veličiny a odpovídající napětí v kritickém místě pro dvě varianty výpočtu: pro původní páku a pro upravenou páku design 3, udává tab. I. Tab. I: Přehled uvažovaných statistických parametrů náhodné simulace původní výrobek upravený návrh (design 3) veličina střední hodnota směr. odch. střední hodnota směr. odch. hmotnost osoby 80 17, ,2 pevnost materiálu napětí krit řezu 68,6 21,4 45,5 17,5 dynam.součinitel 1,3 0,3 1,3 0,3 Z náhodně generovaných hodnot pevnosti a okamžitého provozního napětí daného případu použití schodů byl vypočten součinitel bezpečnosti vůči statickému lomu. Bylo vygenerováno celkem 10 6 případů simulací zatížení schodů a tedy stejný počet těchto možných součinitelů. Pro takto získaná data velikosti součinitele pevnosti byla vykreslena absolutní a relativní kumulativní četnost výskytu součinitele dané velikosti. Řešení bylo provedeno pro původní a nově navrženou variantu páky. Toto srovnání ukazuje distribuce zobrazená na obr. 5. Je odtud patrné, že pro původní variantu je medián součinitele bezpečnosti (s pravděpodobností poruchy 50 %) roven k p =2,02. Pro upravený návrh design 3 se součinitel bezpečnosti zvýšil na k p =3,12. Pro pravděpodobnost lomu 1% jsou součinitelé k p =0,84 a k p =1,33. Jedním z výsledků simulace je též možnost určení pravděpodobnost překročení kritéria lomu pro náhodný případ zatížení, viz obr. 6. Obrázek ukazuje v dvojrozměrném grafu mraveniště (ant hill) simulovaných provozních stavů a jejich polohu vůči mezní přímce porušení (definované pro hodnotu součinitele bezpečnosti k p =1). Výpočty ukázaly, že zatímco pro původní řešení páky schodů je hodnota překročení mezní čáry rovna P=4,5 %, klesá pro upravený tvar (design 3) na hodnotu 0,02 %. Znamená to tedy, že pouze u 2 případů z 10 tisícové série výrobků hrozí možnost překročení meze pevnosti při některém režimu provozování takto upravené páky. Tuto pravděpodobnost lze považovat za dostatečně nízkou zejména s ohledem na fakt, že byly uvažovány i extrémní podmínky zatěžování.
6 64 Obr. 5: Výsledky simulace součinitele bezpečnosti proti porušení pro původní a novou variantu design 3 páky bočnic schodů 7. Závěr Integrace klasických analytických metod výpočtu s aplikací MKP a experimentální analýzou namáhání vedla k efektivnímu vytvoření návrhu nového tvaru páky skládacích stropních schodů, podle něhož bude vyráběna nová forma pro přesné lití. Analytické propočítání řady variant bylo podpořeno určením lokálních napětí na modelech MKP, jež bylo experimentálně verifikováno. Pro experimentálně určené zatěžovací podmínky při různém způsobu zatěžování schodů a s uvážením rozptylů pevnostních vlastností materiálu byly analyzována bezpečnost proti porušení. Došlo k jejímu potřebnému navýšení oproti původní variantě výrobku. Metoda SBRA umožnila navíc kvantifikovat pravděpodobností náplň součinitele tohoto bezpečnosti a tím riziko porušení. Obr. 6: Výsledky simulace pracovních bodů programem AntHill TM a jejich porovnání s mezní čarou pro původní a novou variantu páky bočnic schodů
7 65 Oznámení Příspěvek byl vypracován v rámci výzkumného záměru Rozvoj metod a prostředků integrovaného strojního inženýrství J04/ Literatura [1] MAREK,P.-BROZZETTI,J.-GUŠTAR,M: Probalistic Assessment of Structures using MonteCarlo Simulation. Inst. of Theoret. and. Appl. Mech. AV ČR, Praha 2001, ISBN [2] MAREK,P.-GUŠTAR,M.,-ANAGNOS,T.: Simulation-Based Reliability Assessment for Structural Engineers, CRC Press, Inc., Boca Raton, Florida, [3] VALENTA,F.-RŮŽIČKA,M.-DOUBRAVA,K.: Experimentální a výpočtová analýza namáhání skládacích stropních schodů. [Výzkumná zpráva FS ČVUT 2051/01/10]. Praha: ČVUT, Fakulta strojní, 2001, 66 s. [4] PAPUGA,J. - RŮŽIČKA,M. - ŠPANIEL,M.: Software Solution of Fatigue Damaging Based on the FE Analysis Results Utilization. In: Abstracts of 8th Inter. Conference on Numerical Methods in Continuum Mechanics. Žilina: University of Žilina, Mechanical Engineering Faculty p , ISBN
EXPERIMENTAL AND COMPUTATION ANALYSIS OF THE LOADING ON THE FOLDING STAIRCASE EXPERIMENTÁLNÍ A VÝPOČTOVÁ ANALÝZA NAMÁHÁNÍ SKLÁDACÍCH STROPNÍCH SCHODŮ
. MEZINÁRODNÍ KONFERENCE EXPERIMENTÁLNÍ ANALÝZY NAPĚTÍ th INTERNATIONAL CONFERENCE EXPERIMENTAL STRESS ANALYSIS 3. 6. VI. 02, PRAHA/PRAGUE, CZECH REPUBLIC EXPERIMENTAL AND COMPUTATION ANALYSIS OF THE LOADING
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
VíceANALÝZA SPOLEHLIVOSTI STATICKY NEURČITÉHO OCELOVÉHO RÁMU PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODOU SBRA
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ 51 Téma: Cesty k uplatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KONSTRUKCE
UERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KOSTRUKCE Doc. Ing. Petr Janas, CSc. a Ing. artin Krejsa, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka
Více23.až Dům techniky Ostrava ISBN
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 5 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 REÁLNÉ PEVNOSTNÍ HODNOTY KONSTRUKČNÍCH OCELÍ A ROZMĚROVÉ
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceZadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 29.10.2013 1 Jakub Fišer 2 1 Obsah
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, Nýrsko Česká republika
KONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST 2009 Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, 340 22 Nýrsko Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje pevnostní kontrolu rámu lisu CKW 630 provedenou analytickou
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza modelu s vrubem
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu součásti s kruhovým vrubem v místě
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VícePosouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule
Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Vypracoval: Martin Hloucal Vedoucí práce: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. 1 Co to je Formula Student/SAE Soutěž pro studenty technických vysokých škol,
VíceOHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Miloš RIEGER 1 POSOUZENÍ SPOLEHLIVOSTI SPŘAŢENÝCH MOSTŮ NAVRŢENÝCH PODLE EC Abstract
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceNespojitá vlákna. Nanokompozity
Nespojitá vlákna Nanokompozity Pro 5. ročník nanomateriály Fakulta mechatroniky Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Vliv nespojitých vláken Uspořádaná
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 33 Petr KONEČNÝ PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY Abstrakt Článek
VíceNespojitá vlákna. Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008
Nespojitá vlákna Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008 Vliv nespojitých vláken Zabývejme se nyní uspořádanými nespojitými vlákny ( 1D systém) s tahovým
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceProvozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu
Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Spolehlivost nosné konstrukce Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí ezní stav únosnosti,
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceZtráta stability tenkých přímých prutů - vzpěr
Ztráta stability tenkých přímých prutů - vzpěr Motivace štíhlé pruty namáhané tlakem mohou vybočit ze svého původně přímého tvaru a může dojít ke ztrátě stability a zhroucení konstrukce dříve, než je dosaženo
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceSTUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008
STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 20 Zadání: Proveďte
VíceSpecializovaný MKP model lomu trámce
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Specializovaný MKP model lomu trámce Tomáš Pail, Petr Frantík, Michal Štafa Technical University of Brno Faculty of Civil Engineering, Institute
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceKONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY
KONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY Petr TOMEK, Petr PAŠČENKO, Doubravka STŘEDOVÁ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice,
VíceCvičení 1. Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti
Cvičení 1 Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti Napjatost v bodě tělesa Napjatost (napěťový stav) v bodě tělesa je množinou obecných napětí ve všech řezech, které lze
VíceMECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
Více29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20 Jakub VALIHRACH 1, Petr KONEČNÝ 2 PODMÍNKA UKONČENÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO
VíceMatematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje
Matematická a experimentální analýza namáhání rotujícího prstence ovinovacího balicího stroje Bc. Josef Kamenický Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D.; Ing. František Starý Abstrakt Tématem této práce
VíceVYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ
VYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ Michal Kořenář 1 Abstrakt Rozvoj výpočetní techniky v poslední době umožnil také rozvoj výpočetních metod, které nejsou založeny na bázi
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceCvičení 8. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 8 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceMartin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017
Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceAnalýza komplexní spolehlivosti transtibiální protézy
Analýza komplexní spolehlivosti transtibiální protézy Prezentace k disertační práci Ing. David Paloušek doc. Ing. Pavel Mazal, CSc. Obsah prezentace 1. Úvod do problematiky a motivace 2. Formulace problému
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceSPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 163 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 SPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
VícePevnost kompozitů obecné zatížení
Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní
VíceJednoosá tahová zkouška betonářské oceli
Přednáška 06 Nepružné chování materiálu Ideálně pružnoplastický model Plastická analýza průřezu ohýbaného prutu Mezní plastický stav konstrukce Plastický kloub Interakční diagram N, M Příklady Copyright
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceCvičení 5. Posudek metodou POPV. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 5 Posudek metodou POPV Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební,
VíceVY_32_INOVACE_C 07 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
Více