1. Úvod Legenda Případ 1: Návrh kotvení patní deskou pro dané zatížení a průřez sloupu 8
|
|
- Veronika Pospíšilová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NCCI: Návrh vetknuté patky Tento NCCI poskytuje pravidla pro návrh vetknutýh patek. Pravidla jsou omeena pro symetriké nevytužené patky sloupů průřeu I namáhané normálovou silou, smykovou silou a momentem okolo osy největší tuhosti sloupu. Je-li třeba smyková arážka, je její návrh pokryt NCCI SN01. Uvedená pravidla le snadno rošířit na patky sloupů jinýh průřeů. Obsah 1. Úvod. Legenda 4 3. Návrhový model a mee jeho použití 5 4. Případ 1: Návrh kotvení patní deskou pro dané atížení a průře sloupu 8 5. Případ : Výpočet návrhové únosnosti daného kotvení patní deskou 1 Strana 1
2 1. Úvod Tento NCCI popisuje návrh kotvení patní deskou sloupu průřeu I, které přenáší normálovou sílu, posouvajíí sílu a ohybový moment. Obdélníková patní deska je přivařena symetriky tak, že patní deska přesahuje průře sloupu na všeh stranáh, vi obráek 1.1. Kotevní sloupy, které se obvykle umísťují tak, aby vdorovaly momentu k tužší ose průřeu sloupu, jsou umístěny symetriky kolem měkčí osy sloupu. Patní deska je umístěna ve středu ákladu. V praxi se le setkat s těmito dvěma návrhovými situaemi: 1. Jsou námy průře sloupu a návrhová normálová síla, smyková síla a moment. Je třeba stanovit požadované roměry patní desky kotevníh šroubů.. Jsou námy průře sloupu, roměry patní desky a ákladu. Je třeba stanovit únosnost patní desky při růnýh kombinaíh normálové síly, smyková síly a momentu. Postup návrhu při těhto dvou situaíh je ukáán v kapitováh 5 a 6 tohoto NCCI. Poměr ohybového momentu a osovýh sil je třeba nát, aby bylo možno navrhnout příslušné komponenty, tj. únosnost betonu/malty v tlaku, velikost a tloušťku patní desky, roměr a polohu kotevníh šroubů. Jejih posouení se ale provádí obvykle odděleně pro jednotlivé kombinae atížení, které působí na konstruki. Únosnost při působení smykové síly je uvedeny v NCCI SN037 a pro případ dostatečné únosnosti ve tření v SN043. Smykové síly nemají vliv na únosnost jinýh komponent, které jsou namáhány kombinaí normálové síly ohybového momentu. Ověření tuhosti kotvení patní deskou le ískat v NCCI SN045. Strana
3 d f b p b f h p h f Legenda : 1. Sloup průřeu I. Patní deska 3. alta 4. Betonový áklad 5. Kotevní šroub Obráek 1.1 Příklad vetknuté patky Strana 3
4 . Legenda Tabulka.1 Legenda Definie Defininie b eff Účinná šířka T profilu patky v tlaku A s Ploha kotevního šroubu účinná v tahu Přesah kontaktní plohy (vně roměru sloupu) F t, Návrhová únosnost průřeu kotevního šroubu v tahu e N Účinná exentriita normálové síly vyjadřujíí poměr Ed /N Ed působíího momentu a Ed a normálové síly N Ed F t,bond, Návrhová únosnost kotevního šroubu v soudržnosti b f, h f, d f Šířka, délka a hloubka ákladu F t,anhor, Návrhová únosnost kotevního šroubu v tahu = min (F t, : F t,bond, ) f yb e kluu kotevního šroubu F T,l, Návrhová únosnost levého náhradního T profilu v tahu, s jednou řadou šroubů f yp e kluu patní desky F T,r, Návrhová únosnost pravého náhradního T profilu v tahu, s jednou řadou šroubů f jd Návrhová únosnost betonu v uložení v pate F C,l, Návrhová únosnost levého náhradního T profilu pod pásnií sloupu v tlaku f d Návrhová pevnost betonu v tlaku podle EN F C,r, Návrhová únosnost pravého náhradního T profilu pod pásnií sloupu v tlaku b f, t f, t w, h Šířka a tloušťka pásnie a tloušťka stěny a výška průřeu sloupu L B Délka kotevního šroubu, která se protahuje. b p, h p, t p Šířka, délka a tloušťka patní desky Ed j,ed Návrhový moment ve sloupu v místě patní desky, kladný ve směru hodinovýh ručiček, onačení při působení N Ed. b eff, l eff Účinná délka náhradního T profilu v tahu j, Návrhová momentová únosnost kotvení patní deskou pro danou exentriitu e N = Ed /N Ed normálové síly N Ed = N j, m, n, e Geometrie náhradního T profilu N Ed N j,ed Návrhová síla, kladná v tahu, ve sloupu vmístě patní desky onačení při působení Ed. γ 0 Dílčí součinitel spolehlivosti pro parní desku v ohybu N j, Návrhová únosnost při působení osové síly kotvení patní deskou pro danou exentriitu e N = Ed /N Ed = j, /N j, Rameno vnitřníh sil v patní dese T,r Vdálenost pravého kotevního šroubu od osy sloupu T,l Vdálenost levého kotevního šroubu od osy sloupu C,l Vdálenost levého T profilu v tlaku od osy sloupu C,r Vdálenost pravého T profilu v tlaku od osy sloupu Strana 4
5 3. Návrhový model a mee jeho použití 3.1 Návrhový model Návrhový model patní desky namáhané kombinaí normálové síly a momentu je popsán v 6..8 normy EN Nejčastější rodělení sil, které je náorněno na obráku 3.1a), b) a ), le rodělit do Od převažujíí normálové síly je na obou stranáh patky tlak - při působení momentu ve směru hodinovýh ručiček - nebo při působení momentu proti směru hodinovýh ručiček. Od převažujíího momentu je v levé části patky tah a v pravé tlak - při působení tlakové osové síly - nebo při působení tahové osové síly. Od převažujíího momentu je v levé části patky tlak a v pravé tah - při působení tlakové osové síly - nebo při působení tahové osové síly. V návrhovém vtahu v tabule 6.7 normy EN se rolišují dva případy, které umožňují návrh nesymetrikýh patníh desek namáhanýh kombinaím. Dále je uveden případ tahu v obou částeh patky, vi obráek 3.1d, kde rohoduje tah. Poue tah pro vetknuté kotvení patní deskou není obvyklý, ale při kotvení tužidel a pláště, např. v pro tužidla těžkýh jeřábovýh drah nebo při seismikém namáhání. Dále je uveden jednodušený model, který předpokládá, že síly v pate působí v tahu v kotevníh šroubeh a v tlaku v ve středu tlačené pásnie. Návrhové únosnosti hlavníh komponent, náhradníh T profilů v tahu a v tlaku, určují návrhovou únosnost kotvení patní deskou při namáhání návrhovým mementem a danou normálovou silou. Výray v tabule 6.7 normy EN jsou odvoeny rovnováhy působíí kombinae momentu a normálové síly a vnitřníh sil v patní dese. Zahrnují čtyři možné případy, které jsou pro ákladní konfigurai detailu ukáány na obráku 3.1. Strana 5
6 N N a) b) N N ) d) Legenda: a) Tlak na obou stranáh patky b) Tlak na pravé straně a tah na levé straně patky ) Tlak na levé straně a tah na pravé straně patky d) Tah a obou stranáh patky Obráek 3.1 Kombinae atížení 3. Únosnost v uložení V tlačené části patky se ověřuje, že není pod patní deskou překročena únosnost betonu v kontaktu a že patní deka se deformuje pružně. Návrhový model předpokládá, že únosnost v kontaktu betonu pod náhradním T profilem v tlaku pod jednou nebo oběma pásniemi, vi obráek 3.1, podle míry roložení tlaku pod patní deskou. Pod náhradním T profilem v tlaku se předpokládá rovnoměrné napětí v tlaku, vi obráek 3.. Ve jednodušeném modelu podle EN se nepředpokládá, že jsou přenášeny tlakové síly náhradním T profilem na stěně sloupu. Výpočet únosnosti náhradního T profilu v tlaku je popsán v NCCI SN Únosnost řady kotevníh šroubů v tahu Návrhový model pro řadu kotevníh šroubů v tahu vyháí návrhového modelu řady šroubů v tahu v čelní dese namáhané ohybovým momentem. Proto se posuuje, že síly v řadě šroubu nepřekročí Strana 6
7 Návrhovou únosnost T profilu patní desky v tahu. Posouení ahrnuje při možné působy porušení T profilu patní desky podle tabulky 6. normy EN Tvary porušení 1 a le nahradit jedním tvarem porušení, vi tabulka 6. normy EN ). Při rátě kontaktu díky protažení kotevníh šroubů nenastane páčení šroubů. Návrhovou únosnost stěny sloupu v tahu, tj. pro kotevní šrouby mei pásniemi stěny sloupu. Postup návrhu únosnosti řady šroubů v tahu by měl též ahrnout únosnost kotevního šroubu v soudržnosti, která může rohodovat. Ve jednoduhém mehaniké modelu se přepokládá, že v tahu působí jedna řada šroubů. Pro výpočet momentové únosnosti se při atížení momentem a normálovou silou doporučuje uvažovat jen řady šroubů kolem pásnie sloupu. 3.4 ee použití Postup návrhu dále je omeen poue na nevytuženou patní desku, vi obráek 1.1, namáhanou kombinaí normálové siy a momentu. Postup ahrnuje případ dvou kotevníh šroubů v řadě. EN neuvádí únosnost hladkáh tyčí v únosnosti. Nepředpokládá se, že le použít pravidla pro ohyby a pro háky. Norma neuvádí únosnost kotevníh šroubů s kotevní hlavou nebo deskou, které mohou být poskytnuty v národní příloe. V této NCCI se uvažuje s kotevní délkou jako pro výtuž s žebírky se součinitelem,5. Hodnota součinitele odpovídá hodnotám publikovaným pro návrh Eurokódu. Kotevní šroub s hákem by neměl mít podle EN (5) me kluu vyšší než 300 N/mm². Strana 7
8 1 N Ed Ed 3 l a F T,l F C,r T,l C,r 4 t f t f b eff, b eff, 3 T,l C,r 6 T,l 3 C,r Legenda: 1 Kladné směry působíího ohybového momentu a normálové síly podle EN , tj. kladné jsou tahové síly a mementy ve směru hodinovýh ručiček T profil patní desky a kotevníh štroubů v tahu pro pravou stranu kotvení patní deskou v tahu 3 Ohyb kolem středu tlačené pásnie sloupu pro pravou stranu kotvení patní deskou v tlaku 4 Rameno sil tažené síly v kotevníh šroubeh a tlačené síly v čísti patky v tlaku 5 Kotevní šroub 6 Ploha náhradního T profilu v tlaku Obráek 3. Tah a tlak v kotvení patní deskou od působí normálové síly a momentu 4. Případ 1: Návrh kotvení patní deskou pro dané atížení a průře sloupu 4.1 Volba patní desky Doporučuje se, aby patní deska dostatečně přesahovala průře sloupu na všehny strany a umožnila dostatečný kontakt s betonovým ákladem a umístění šroubů vně sloupu. Tato úprava vede na dostatečnou únosnost v tlaku a rameno vnitřníh sil redukuje tah ve šroubeh. Řešení je na obráku 4.1 ukááno pro jednu řadu šroubů v přesahu patní desky Strana 8
9 dvě řady šroubů, jedna každé strany pásnie. Každá řada má dva šrouby symetriky kolem měkké osy sloupu. h 1 w b p m x e x 3 t f 1 e m m 3 e m b p m m x e x 3 e m m e Legenda: 1. Pásnie sloupu. Stěna Sloupu 3. Patní deska Obráek 4.1 Geometrie náhradníh T profilů v tahu 4. Volba materiálu Volí se třída betonu, oele patní desky a šroubů. V některýh emíh se volí šrouby třídy 4.6, někde jsou běžnější 8.8. Patní deska nemusí být navržena e třídy oeli jako sloup. 4.3 Odhad největší tlakové a tahové síly v ákladu Pro všehny možné kombinae působíí osové N Ed síly a momentu Ed v pate le největší tahové a tlakové síly v ákladu předběžně odhadnout jako Ed NEd - největší tlaková síla F C,Ed = h t Ed N - největší tahová síla F T,Ed = + h t f f Ed Ponámka: Když výray dávají absolutní hodnotu sil N Ed, je třeba dosaovat pro tah kladné hodnoty a pro tah áporné hodnoty.značení je jednodušeno na N Ed, Ed, N a místo N j,ed, j,ed, N j, a j,. Strana 9
10 4.4 Velikost a tloušťka patní desky pro předběžně stanovenou největší tlakovou sílu Pro výpočet roměru patní desky se použije postupu v Kapitole 4 v NCCI SN037 pro sosovou tlakovou sílu N j,ed = max(f C, Ed.) Zvolí se patní deska s přesahem roměreh b p, h p a tloušťe t p. 4.5 Tloušťka patní desky a kotevní šrouby pro předběžně stanovenou největší tahovou sílu Únosnost kotevního šroubu v tahu Únosnost kotevního šroubu v soudržnosti a průřeu kotevního šroubu v tahu Únosnost kotevního šroubu v tahu se pro výpočet náhradního T profilu v tahu bere jako menší hodnota pro dvě možná porušení: Únosnost v soudržnosti (předpokládá se dobrá soudržnost): 1 o pro průměr šroubu φ 3 mm: Ft, bond, = ( πφlb fbd ),,5 (13 φ) /100 o pro průměr šroubu φ > 3 mm: Ft, bond, = ( πφ lb fbd ).,5 kde l b je kotevní délka kotevního šroubu, dolu do betonu od dolního povrhu malty a f bd me pevnosti betonu v soudržnosti 8.4.() of EN Ponámka: EN uvádí návrhovou me pevnosti betonu v soudržnosti pro výtuž s žebírky. V této NCCI se pro hladké pruty hodnota v 8.4 of EN dělí součinitelem,5. Národní přílohy mohou uvádět hodnotu mee pevnosti betonu v soudržnosti přímo. Návrhová únosnost průřeu kotevního šroubu 0,9 f F t, = γ ub A s b,tration Příloha A této NCCI uvádí únosnosti kotevníh šroubů v soudržnosti pro šrouby třídy 4.6 a 4.5 pro áklady betonu růné třídě v ávislosti na jejih déle. Pro kotevní šrouby s háky nebo ohyby le kotevní délku redukovat. Norma EN , ale reduki délek neobsahuje a je proto třeba použít doporučení obsažená v národníh normáh nebo v meinárodníh doporučeníh. Pro konečný výběr kotevního šroubu je třeba nát hloubku ákladu. Únosnost jednoho kotevního šroubu F t, anhor, se počítá jako F = min t, anhor, Velikost kotevního šroubu [ F ; F ] t,bond, t, Strana 10
11 Předpokládá se, že stačí jedna řada kotevníh šroubů. Únosnost kotevního šroubu při působu porušení 3 by měla splňovat podmínku F t,anhor, max(f T,Ed ) Pro odhad se předpokládá, že le brát nosnost jako 0,9 f F t,anhor, = γ ub a požadovaná ploha účinná v tahu le stanovit jako γ A s FT,Ed( ) 1,8 f ub A s plohy účinné v tahu le ískat průměr kotevního šroubu v tabulkáh. Dvě řady kotevníh šroubů Jestliže jedna řada kotevníh šroubů nestačí, volí se dvě řady kotevníh šroubů, tj. čtyři kotevní šrouby s plohou účinnou v tahu A s, pro kterou platí γ A s FT,Ed ( ) 3,6 f ub Po konečném návrhu kotevní délky je třeba prověřit po výpočtu únosnosti v soudržnosti. Ověřené a často normované konstrukční řešení kotevníh šroubů, která se v jednotlivýh oblasteh Evropy liší, umožňují vybrat vhodné kotevní šrouby Návrhová únosnost náhradního T profilu v tahu Tloušťka patní desky Tloušťka patní desky t p návrhu náhradního T profilu v tlaku nemusí v tahu vyhovovat. Při působu porušení 1, plná plastifikae patní desky, le tloušťku patní desky odhadnout jako, geometrie vi obráek 4.1, pro jednu řadu šroubů t p F γ T,Ed 0 fypπ pro dvě řady šroubů t p F γ T,Ed 0 fyp4π 4.6 Ověření únosnosti Předběžně navržená patka se ověří postupem popsaným v kapitole 5 tohoto NCCI. V případě, že ověření nevyhoví upraví se velikost patní desky a/nebo kotevníh šroubů. Strana 11
12 5. Případ : Výpočet návrhové únosnosti daného kotvení patní deskou 5.1 Typ patky Dále se předpokládá, že je patka symetriká s jednou nebo dvěmi řadami kotevníh šroubů, dva pro řadu, na každé straně patky, vi obráek 5.1. Ponámka: Pro symetrikou patku jsou vdálenosti s T,l = T,r = T a C,l = C,r = C. t f t f b eff, b eff, T,l C,r T,l C,r Obráek 5.1 Tlak a tah v pate vyvoený působíí normálovou silou a momentem 5. Posouení únosnosti kotevníh šroubů Návrhová únosnost kotevního šroubu v tahu F t,anhor, se stanoví podle kapitoly výše jako F = min t, anhor, [ F ; F ] t,bond, t, 5.3 Stanovení únosnosti při entrikém tlaku Únosnost patky se spočítá podle kapitoly 5 NCCI SN037. Je to případ, kdy je nulový působíí moment. Udává na jednu hodnot interakčního diagramu při kombinai N Ed a Ed v pate. V případě, že je část osového tlaku přenášena náhradním T profilem na stojině, bude únosnost větší než při použití poue náhradníh T průřeů pod pásniemi. Pro jednodušený model podle EN , který uvažuje poue s náhradními T průřey pod pásniemi, je v tomto případě únosnost nižší. Zjednodušený model se proto hodí poue pro výranější hodnoty ohybového momentu. Únosnost každého náhradního T profilu v tlaku je de onačena jako F C,. Únosnost v osovém tlaku je dána jako N C, = -( F C, ), áporné naménko indikuje atížení tlakem. Strana 1
13 5.4 Stanovení únosnosti v tahu Únosnost je dána únosností kotevníh šroubů v řadáh na obou stranáh patky. Náhradní délky T profilu ožné působy porušení náhradního T profilu v tahu jsou ukáány na obráku 5.. Náhradní délka, vi obráek 4.1, kde je popsána geometrie patky, se stanoví Pro šrouby vně průřeu sloupu o Kruhové porušení l = min[( π m);( π m + w),( π m + e)] eff, p x x o Jiné porušení l = min[ 0,5b ;(4m + 1,5e );( e + m + 0,65e );(0,5w + m + 0,65e )] eff, n p x x x x x pro působ porušení 1 je náhradní délka T profilu l = min( l : l ) eff,1 eff,p eff, n pro působ porušení je náhradní délka T profilu l eff, = l eff, n Pro šrouby uvnitř průřeu sloupu o Kruhové porušení l = π m eff, p o Jiné porušení l = (4m 1,5 ) eff, n + e pro působ porušení 1 je náhradní délka T profilu l = min( l : l ) pro působ porušení je náhradní délka T profilu eff,1 l eff, = l eff, n Pro vláštní tvar, jak je ukááno na obráku 5.e), se náhradní délka T profilu stanoví jako pro tvar porušení 1. eff,p eff, n Strana 13
14 F t F t δ m e m e F t δ a) n b) n F t F t e) δ ) d) Legenda: a) Plastiké porušení desky, působ porušení 1, b) Plastiké porušení desky a přetržení kotevníh šroubů, působ porušení, ) Přetržení kotevníh šroubů, působ porušení 3, d) Porušení stěny sloupu v tahu, e) Zvláštní plastiké porušení desky při oddálení desky od ákladu vlivem protažení šroubů, nevniknou páčíí síly, působ porušení 1 a Obráek 5. ožná porušení náhradního T průřeu v tahu Zvláštní plastiké porušení desky při oddálení desky od ákladu vlivem protažení šroubů, které nahradí porušení 1 a nastane poue v případě, že je délka kotevního šroubu 8,8 A m > s Lb Lb = l t eff,1 p 3 kde m je obraeno na obráku 5.. a náhradní délka T profilu je stanovena výše. Únosnost náhradního T profilu v tahu Dále je stanovena únosnost náhradního T profilu v tahu pro jednu řadu šroubů. Návrhová únosnost v tahu je nejmenší hodnot pro působy porušení podle obráku 5.. Návrhová únosnost kotevního šroubu v tahu se uvažuje se načí F t, anhor,. tp fy Plastiká únosnost kotevního plehu v ohybu pl, = leff mpl, = leff. 4γ Pro působ porušení 1 se počítá s l eff,1 a pro působ porušení s l eff,. Únosnost je dána nejmenší únosností 0 - pro působ porušení 1 F t,1, = 4 pl,,1 m Strana 14
15 - pro působ porušení pl,, + nft,anhor, Ft,, = m + n, n = min(e;1,5m) - pro působ porušení 1-, je-li splněna podmínka pro délku šroubu, nahradí se působy porušení 1 a porušením 1- o při splnění podmínky pro délku šroubu se nahradí působy porušení 1 a porušením 1- pl,,1 Ft,1/, =. m - pro působ porušení 3 F t,3, = Ft,anhor, - pro působ porušení 4 F = b t,w, t eff,t,w w Vypočtou se únosnosti pro všehny řady šroubů. Únosnost v tahu se uvažuje jako F T, = F t, Symbol načí, že se uvažuje s jednou řadou šroubů na každé straně patky nebo se dvěma řadami na každé straně patky. Únosnost patky v tahu Únosnost symetriké patky v tahu je N T, = F T, ož platí jen v případě nulového momentu. 5.5 omentová únosnost V případě nulové normálové síly je momentová únosnost symetriké patky dána menší e dvou hodnot 0, = min ( F T, : F C, ), kde rameno sil = T + C 5.6 Případě, že je dána kombinae atížení V případě, že se posuuje da patka přenese danou kombinai atížení Ed a N Ed, le postupovat v následujííh kroíh: a) Rodělení sil ve sloupu jasně ukáže namáhání části patky. Namáhání umožní identifikovat o jaký případ v tabule 6.7 normy EN se jedná. b) Stanoví se účinná exentriita osové síly f γ y,w 0 Ed e N = pro danou kombinai působíího NEd momentu Ed a osové síly N Ed. Je třeba dát poor na to, že hodnota exentriity je podle naménka u momentu a osové síly kladná nebo áporná. ) Únosnost náhradního průřeu v tahu F T, se stanoví podle kapitoly 5.3 výše. Únosnosti obou stran symetriké patky jsou stejné. Tato část výpočtu není pro elou patku v tlaku třeba. Strana 15
16 d) Únosnost náhradního T profilu v tlaku F C, se stanoví podle kapitoly 5. výše, bere se hodnota poue pro jeden T profil. Únosnost v tlaku obou konů patky je stejná, protože patka je symetriká. Tato část výpočtu není pro elou patku v tahu třeba. e) Geometrie, vláště ramena vnitřníh sil, se uvažuje podle obráku 5.1. Vhledem k symetrii T,l = T,r = T a C,l = C,r = C. f) Z rodělení sil ve sloupu se určí případy, které je třeba posoudit. omentová únosnost j, při působení osového N Ed se íská přímo použitím příslušného vtahu v tabule 5.1, vi tabulka 6.7 normy EN ). g) Posoudí se, že momenty Ed a mají stejná naménka a že Ed. V tomto případě, patka přenese danou kombinai atížení. Vtahy v tabule 5.1 jsou poue pro symetriké patky a vnikly úpravou tabulky 6.7 v nomě EN Tabulka 5.1 Posouení momentové únosnosti vetknuté patky Zatížení Rameno sil omentová únosnost Levá strana v tahu = T,l + C,r N Ed > 0 a e > T,l N Ed 0 a e - C,r Pravá strana v tlaku = T + C menší F C T, / e + 1 a F T C, / e + 1 Levá strana v tahu = T,l + T,r N Ed > 0 a 0 < e < T,l N Ed > 0 a - T,r < e 0 Pravá strana v tahu = T + T menší F T T, / e + 1 a F T T, / e 1 Levá strana v tlaku = C,l + T,r N Ed > 0 a e - T,r N Ed 0 a e > C,l Pravá strana v tahu = C + T menší F T C, / e + 1 a F C T, / e 1 Levá strana v tlaku = C,l + C,r N Ed 0 a 0 < e < C,l N Ed 0 a - C,r < e 0 Pravá strana v tlaku = C + C menší F C C, / e + 1 Ed > 0 je ve směru hodinovýh ručiček, N Ed > 0 je tah, e = N a Ed Ed F C C, / e 1 Vtahy výše platí pro symetrikou patku, proto T,l = T,r = T a C,l = C,r = C Pro patky vyhoví. Ed 5.7 Interakční diagram Návrhová únosnost patky je pro kombinai Ed a N Ed dána Ed = N Ed = N Strana 16
17 e = Ed = NEd N Proměnné mohou nabývat kladnýh i ápornýh hodnot. Při měně exentriity pro danou kombinai atížení, vi obráek 3.1, tabulka 5.1 a tabulka 5. le na grafu určit výrané body, např. osovým tlak N na svislé ose a moment na vodorovné ose, vi obráek 5.3. Interakční diagram le vyjádřit přímkami mei výranými body a N, které se vypočítají podle tabulky 5.. Na obráku 5.3 je uvedeno řešení jedné konkrétní symetriké patky se dvěma řadami šroubů na každé straně patky, pro kterou se předpokládala stejná vdálenost osy tlačené části v ose tlačené pásnie C a tažené části ve šroubeh T. Pro nestejné vdálenosti je obrae ke svislé mírně symetriký. Získaný interakční diagram umožňuje ryhlé posouení všeh kombinaí atížení, které v pate působí. Všehny přijatelné kombinae jsou uvnitř interakčního diagramu. (1) : +N T. N Ed (3) : + 0, (4) : - 0, Ed (5) () : -N C, Legenda: 1) Únosnost v osovém tahu ) Únosnost v osovém tlaku 3) Kladná momentová únosnost 4) Záporná momentová únosnost 5) Kombinae a N Obráek 5.3 Interake - N Strana 17
18 Tabulka 5. Interake návrhové únosnosti N a Zatížení Levá strana v tahu Pravá strana v tahu Rohodujíí je kladný moment s tahem nebo tlakem, vi obráek 5.1 Obě strany v tahu Rameno sil = T + C Návrhová momentová únosnost odpovídajíí N 0 N a e > T N 0 a e - C Rohoduje tlačená část = NC, + N Rohoduje tažená část = N T, N C T Rohoduje tlačená část = NC, + N Rohoduje tažená část = NT, + N N > 0 a 0 < e < T N > 0 a T < e 0 C T Rohodujíí je osový tah s kladným nebo áporným momentem = T = N N ( T, ) = N N ( T, ) Levá strana je v tlaku Pravá strana je v tahu Rohodujíí je áporný moment s kladnou nebo ápornou osovou silou Obě strany v tlaku Rohodujíí je osový tlak (áporný) s kladným nebo áporným momentem = C + T = C 0 N a e - T N 0 a e > C Rohoduje tlačená část Rohoduje tlačená část = NC, N Rohoduje tažená část = NT, + N T C = NC, N Rohoduje tažená část = NT, + N N 0 a 0 < e < C N 0 a - C < e 0 = N N ( C, ) = N N ( C, ) T C Ed > 0 je ve směru hodinovýh ručiček, N Ed > 0 je tah, e = Hodnoty N C, a N T, je ískají podle 5.3 a podle 5.4. Ed. N Ed Vtahy jsou pro symetrikou patku, a proto T,l = T,r = T a C,l = C,r = C Strana 18
19 Příloha A: Únosnost kotevníh šroubů Norma pro betonové konstruke EN přináší návrhové únosnosti v soudržnosti poue pro žebrovanou výtuž. Hladké kotevní šrouby, které se v současnosti nejčastěji používají, nejsou uvedeny. V této NCCI se návrhová hodnota v 8.4 of EN pro žebrovanou výtuž redukuje pro kotevní šrouby,5; tj. pro kotevní šrouby se uvažuje žebrovaná výtuž stejného průměru, stejné třídy betonu a stejné okrajové podmínky. Národní přílohy mohou uvést hodnoty pro hladkou výtuž. Grafy dále jsou vypraovány pro kotevní šrouby třídy 4.6 a 5.6, pro typiké průměry a třídy betonu ákladu. 110,0 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30, ,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.4 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 4.6 pro beton C0/5 Strana 19
20 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40, ,0 0,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.5 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 4.6 pro beton C30/37 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 180,0 170,0 160,0 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 0,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.6 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 4.6 pro beton C40/50 Strana 0
21 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30, ,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.7 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 5.6 pro beton C0/5 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40, ,0 0,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.8 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 5.6 pro beton C40/50 Strana 1
22 Únosnost v tahu, F t,anhor, (kn) 180,0 170,0 160,0 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 0,0 10,0 0, Nejmenší délka v soudržnosti (mm) Obráek 5.9 Únosnost v soudržnosti a v tahu kotevního šroubu třídy 5.6 pro beton C40/50 Strana
23 Quality Reord RESOURCE TITLE NCCI: Design of fixed olumn base joints Referene(s) ORIGINAL DOCUENT Name Company Date Created by Ivor Ryan CTIC 06/1/06 Tehnial ontent heked by Alain Bureau CTIC 06//06 Editorial ontent heked by Tehnial ontent endorsed by the following STEEL Partners: 1. UK G W Owens SCI 7/4/06. Frane A Bureau CTIC 7/4/06 3. Sweden B Uppfeldt SBI 7/4/06 4. Germany C üller RWTH 7/4/06 5. Spain J Chia Labein 7/4/06 Resoure approved by Tehnial Coordinator G W Owens SCI 18/8/06 TRANSLATED DOCUENT This translation made and heked by: F. Wald CTU in Prague 11/5/06 Translated resoure approved by: T. Vraný CTU in Prague 8/7/07 National tehnial ontat F. Wald CTU in Prague Strana 3
V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.
Dokument č. Strana 1 z 4 V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v, kapitola 4. Hlavní data Oel patní desky S35: f yp 35 N/mm² Třída betonu
VíceNCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce
Tento NCCI poskytuje informace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj ve vrcholu rámu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VíceŘešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
VíceŘešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu
Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.
VíceŘešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami
3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller
VíceŘešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky
VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově
VíceNCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou
NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou Tento NCCI popisuje postupy návrhu styku prutů obdélníkových i kruhových uzavřených průřezů čelní deskou s použitím nepředpjatých šroubů.
VíceTento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.
NCCI: Styk sloupu s kontaktem Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. Obsah 1. Použití styku sloupu s kontaktem.
VíceČást 5.7 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový nosník
Část 5.7 Částečně obetonovaný spřažený oelobetonový nosník P. Shaumann T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení tehniké v Prae ZADÁNÍ Řešený příklad ukauje posouení spřaženého nosníku
VíceTento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.
NCCI: Výběr styku sloupu s příložkami Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. Obsah 1. Obecně
VíceŘešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu
VÝPOČET Dokument č. SX020a-CZ-EU Strana 1 z 5 Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu Je nezbytné, aby se v případě lokální poruchy nezřítila celá, popř. významná část budovy.k zabránění
VíceNCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku
NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie
VíceNCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah
Tento NCCI uvádí pravidla pro předběžný návrh součástí přípoje čelní deskou v "kloubovém spoji". V tomto NCCI se referuje o čelních deskách jak na plnou výšku, tak na část výšky nosníku. Pravidla se týkají
VíceUvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.
NCCI: Předběžný návrh nespřažených nosníků Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) Obsah 1. Všeobecně 2 2. Hlavní předpoklady.
VíceNCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,
VíceTabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách
Tento doument obsahuje tabuly pro lasifiaci průřezů při vysoých teplotách. V tabulách jsou obsaženy běžné válcované průřezy. Obsah 1. Úvod 2 2. Tabuly 3 3. Doplňující informace 11 4. Literatura 12 Strana
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VíceTabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot
Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených
VíceNCCI: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda. Obsah
CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda Tento CC informuje o stanovení vzpěrnýh délek sloupů k posouzení vzpěrné únosnosti s použitím poměrné štíhlosti.
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceTabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků
Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tento dokument slouží jako pomůcka pro určení teploty nechráněných ocelových prvků. Obsahuje také tabulky pro určení součinitele průřezu včetně vlivu
VíceVývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy
Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Tento vývojový diagram představuje zjednodušeně komplexní stanovení zatížení větrem pro jednopodlažní (průmyslové) budovy. 4.2 Mapy rychlostí
VíceŘešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy
Dokument č. SX016a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód EN 1991-1-3, Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Řešený příklad objasňuje postup výpočtu atížení budovy s
VíceNCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah
Tento NCCI dokument podává informace o modelování portálových rámů pro pružnou globální analýzu. Modelování zatížení zde není zahrnuto. Obsah. Modelování geometrie rámů 2 2. Modelování spojů 4 Strana .
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceTabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty
Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tento dokument obsahuje tabulky s redukčními součiniteli mechanických vlastností
VíceŘešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN
Dokument: SX037a-CZ-EU Strana z 8 podle EN 994-- Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Datum Leden 006 Kontroloval J Chica, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky
VícePostup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách
Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových Popisuje typy sloupů a prvků svislého ztužení používaného pro vícepodlažní budovy a poskytuje informace pro úvodní návrh těchto
VícePopisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.
SS9a-CZ-EU Postup řešení: Přenos vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné
VíceNCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy
NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - Tento NCCI předkládá hodnoty týkající se součinitele k účinné délky a destabilizujícího součinitele D pro nosníky a konzoly
VíceTabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE
Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tento NCCI obsahuje tabulky s klasifikací průřezů profilů IPE a HE podle evropských pravidel. Klasifikace je stanovena pro čistý ohyb k oběma osám
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceŘešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem
VÝPOČET Dokument: SX040a-CZ-EU Strana 1 z 8 Vypracoval Björn Uppfeldt Datum Leden 006 Kontroloval Emma Unosson Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného Tento příklad ukazuje návrh
VíceŘešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků
Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní
VícePostup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově
Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Jsou popsány různé typy otvorů v nosnících vícepodlažních budov, které se využívají pro instalace v prostoru o výšce nosné
VíceSLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM
SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro
Více1. Úvod Parametry Návrhový model Návrhová situace 2: Stanovení návrhové únosnosti patky centricky tlačeného sloupu 10
NCCI: Návrhový model kloubové patky osově zatíženého sloupu průřezu I Tento NCCI poskytue pravidla pro určení buď návrhové únosnosti nebo požadovanýh rozměrů patníh desek sloupů zatíženýh převážně entrikým
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
Více1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4
Postup řešení: Konstrukce z tenkostěnných a z válcovaných profilů Postup řešení uvádí koncepci užití za tepla válcovaných ocelových profilů, které zvýší únosnost lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení.
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceŘešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce
Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce
VícePŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
VícePostup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru
Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Tento document obsahuje informace o možnostech, výhodách a omezení vyplývajících z použití nechráněných ocelových konstrukcí v případě požáru. Kapitola
VícePostup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu
Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou Popisují se zde různé typy integrovaných nosníků, které umožňují, aby průvlak nesnižoval světlou výšku a nezvyšoval tloušťku
Vícestudentská kopie 7. Hala návrh sloupu
7. Hala návrh sloupu Va s vetnutými sloup a louově připojenými vaní představují stati neurčitou soustavu. Při výpočtu le použít ja jednodušený, ta i podroný model, terý osahuje všehn prut vaníu i sloupu.
VíceŘešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově
Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana z 7 ázev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Tento příklad se zabývá spojitými sloupy průřezu H nebo RHS
VícePřípadová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn
Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn Budova nazvaná Palestra a postavená v londýnské čtvrti Southwark má 28 000 čtverečních metrů pronajimatelných ploch a je postavena inovativním
VíceŘešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.
VíceNCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů
CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů S032a-CZ-EU CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů Tento CCI dokument vysvětluje obecnou metodu presentovanou v 6.3.4 z E1993-1-1
VícePostup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách
Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Přehled nejdůležitějších kritérií pro ekonomický návrh nosníků ve vícepodlažních budovách. Uvádí se podklady pro počáteční návrh.
VíceObsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1
Postup řešení: Stěnová diafragmata v plášťovém chování Tento dokument informuje o důležitých okolnostech, které je nutné uvažovat při použití stěnových diafragmat. Rovněž jsou uvedeny hlavní kroky při
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
VíceStatika 2. Excentrický tlak za. Miroslav Vokáč 6. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 2. M.
6. přednáška Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, akulta architektury 6. prosince 2018 Průběh σ x od tlakové síly v průřeu ávisí na její excentricitě k těžišti: e = 0 e < j e = j e > j x x
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VíceVývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov
Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných Popisují se zde praktické způsoby zajištění dostatečně účinných akustických parametrů obytných s nosnou konstrukcí z tenkostěnných
VíceNCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov
NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov Doporučení a směrnice pro vodorovné a svislé průhyby jednopodlažních budov Obsah 1. Úvod. Vodorovné průhyby portálových rámů 3. Svislé průhyby portálových
VícePřípadová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam
Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam SMART House je název soustavy pro obytné budovy, která využívá uzavřené průřezy na sloupy a nosníky a lehké ocelové výplňové stěny a stropní konstrukce.
VíceTento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.
Postup řešení: Detaily rámových konstrukcí z válcovaných profilů Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. Obsah. Úvod. Náběh
VíceŘešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z Eurokód Vpracoval Mladen Lukic Datum Leden 006 Kontroloval Alain Bureau Datum Leden 006 Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Tento příklad se zabývá podrobným
VícePostup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce
Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce Uvádí se užití lehkých ocelových sloupků pro nosné stěny a pro nenosné části. Jsou shrnuta doporučení pro předběžný návrh rozměrů. Obsah
VíceNázev Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního
VíceŘešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
VíceNCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu
CCI: ávrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu Tento CCI uvádí pravidla pro posouzení nekontaktního styku sloupu pro sloupy netuhých vazeb. Dále uvádí pravidla pro určení tahové vazebné únosnosti
VíceObsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2
Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α
Víceφ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
VíceNCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)
NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) Tento NCCI dává návod na přípravu modelu konstrukce při návrhu rámu plastickou analýzou. Obsah 1. Obecně 2 2. Idealizace rámu
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VícePostup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal
Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal Tento dokument obsahuje přehled návrhových metod pro posuzování požární odolnosti halových staveb. Obsah 1. Přehled metod pro posuzování požární spolehlivosti
VíceTento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.
Postup řešení: Koncepční návrh konstrukcí s příhradovými vazníky a sloupy Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceStatika 2. Smyk za ohybu a prostý smyk. Miroslav Vokáč 12. listopadu ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
4. přednáška a prostý smyk Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, Fakulta architektury 12. listopadu 2018 Věta o vájemnosti tečných napětí x B τ x (B) x B τ x (B) Věta o vájemnosti tečných napětí:
Více1. Návrhový model Geometrie Možná únosnost části v tahu Ověření části styčníku v tlaku Panel stěny sloupu ve smyku 13
Tento NCCI poskytuje inormace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj v rámovém rohu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu
Dokument: SX039a-CZ-EU Strana 1 z 8 ázev Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Daum Leden 006 Kontroloval J Chica & F Morente, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VícePřípadová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg
Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Pozoruhodná osmipodlažní komerční budova, u které bylo díky aktivní požární ochraně a provedení požárně-bezpečnostního návrhu eliminováno
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého nosníku
Dokument: SX038-CZ-EU Strn 1 8 Vyprcovli P Schumnn & T Trutmnn Dtum Leden 006 Kontrolovl J Chic, Lbein Dtum Leden 006 Řešený příkld: Požární odolnost částečně obetonovného Řešený příkld ukuje výpočet momentové
VícePružnost a pevnost. 2. přednáška, 10. října 2016
Pružnost a pevnost 2. přednáška, 10. října 2016 Prut namáhaný jednoduchým ohybem: rovnoměrně ohýbaný prut nerovnoměrně ohýbaný prut příklad výpočet napětí a ohybu vliv teplotních měn příklad nerovnoměrné
VícePřípadová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France
Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France Tyto montážní haly byly vybudovány pro výrobu největšího dopravního letadla Airbusu A380. Montážní halu tvoří sedm objektů s rámovou konstrukcí
VíceNormálová napětí při ohybu - opakování
Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceNormálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceQ ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli
Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít
VícePostup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a bytových budov
Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a Tento dokument obsahuje přehled návrhových metod pro posuzování požární odolnosti vícepodlažních administrativních nebo obytných
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePostup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků. Obsah
Postup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků Je uvedeno užití ocelových průřezů na stropy lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení. Obsah. Úvod. Stropní konstrukce. Uložení. Doporučení
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VícePřípadová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo
Případová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo Je ukázána optimalizace požární ochrany devatenáctipodlažní budovy, která se skládá ze dvou věží spojených dalšími třemi podlažími. Budova byla navržena
VíceNCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov
NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov Doporučení a směrnice pro mezní hodnoty svislých a vodorovných deformací komerčních a obytných budov. Obsah 1. Úvod 2 2. Zatížení
VícePostup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí
Postup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou Uvádějí se hlavní kategorie umístění stavby a jejich vliv na výstavbu a návrh vícepodlažních budov. Obsah 1. Důležitost
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VícePostup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah
Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů Dokument inforuje o počátečním návrhu rámových konstrukcí ze svařovaných profilů pro obvyklé průmyslové nebo komerční budovy. Obsah 1. Běžné
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VícePostup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky
Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a Tento dokument definuje a představuje základní koncepty uspořádání nosných konstrukcí vícepodlažních ocelových a kompozitních budov.
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce
VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V
Více