FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TÌLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY
|
|
- Karla Konečná
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UÈENÍ TECHNICKÉ V BRNÌ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TÌLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS, MECHATRONICS AND BIOMECHANICS NÁVRH STOŽÁRU SATELITNÍHO VYSÍLAÈE DESIGN OF SATELLITE TRANSMISTTER PYLON BAKALÁØSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR PAVEL KOVÁØ ING. RADEK VLACH, PH.D. BRNO 2008
2
3 Abstrakt / Klíèová slova Abstrakt Zadáním bakaláøské práce je návrh stožáru pro satelitní vysílaè. Stožár je navržen pro výšku 24 metrù, ve které je satelit umístìn. Dle tohoto pøedpokladu je navržen typ konstrukce, pro kterou je jediným požadavkem konstantní trojúhelníkovitý pøíèný prùøez stožáru. V práci je uveden konstrukèní návrh a výpoèet stožáru. Abstract There is solved a task Design of satellite transmitter pylon in this bachelor s thesis. Type of the satellite transmitter pylon structure is designed for application level 24 meters it is location of satellite transmitter. There is one limitation only, constant trianguloid cross-section of the pylon. This thesis presents engineering design and evalution of the pylon. Klíèová slova konstrukce stožáru, metoda koneèných prvkù Key words Structure of pylon, Finite Element Method Návrh stožáru satelitního vysílaèe 5
4 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 6
5 Bibliografická citace Bibliografická citace mé práce: KOVÁØ, P. Návrh stožáru satelitního vysílaèe. Brno: Vysoké uèení technické v Brnì, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakaláøské práce Ing. Radek Vlach, Ph.D. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 7
6 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 8
7 Èestné prohlášení Èestné prohlášení Prohlašuji, že jsem bakaláøskou práci vypracoval samostatnì pod odborným vedením pana Ing. Radka Vlacha Ph.D. a za pomocí uvedené literatury. V Brnì dne Pavel Kováø Návrh stožáru satelitního vysílaèe 9
8 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 10
9 Podìkování Podìkování Tímto bych rád podìkoval mému vedoucímu bakaláøské práce panu Ing. Radku Vlachovi Ph.D. za odbornou pomoc pøi øešení problémù na dané téma a dále také panu Ing. Tomáši Návratovi, Ph.D. za potøebné získání znalostí pro øešení výpoètového modelu v programu ANSYS. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 11
10 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 12
11 Obsah Obsah Abstrakt...5 Abstract...5 Klíèová slova...5 Key words...5 Bibliografická citace mé práce:...7 Èestné prohlášení...9 Podìkování...11 Obsah...13 Úvod Konstrukce stožáru Výbìr prvkù nosných sloupù Výbìr prvkù pro vzpìry Návrh výpoètového postupu Výpoèet namáhání od síly vìtru Rozlišení zastínìných a nezastínìných prvkù Síla pùsobící na nezastínìné prvky stožáru Síla pùsobící na zastínìné prvky stožáru Výsledná síla vìtru pùsobící na stožár Výsledné velikosti zatìžujících sil od síly vìtru Výpoèet a optimalizace konstrukce Metoda koneèných prvkù Tvorba výpoètového modelu v programu ANSYS Použité prvky pøi tvorbì modelu Prvek Beam Prvek Link Okrajové podmínky Vazby pro ukotvení stožáru Zatìžující síla Výsledná zatìžující síla Použitý materiál Charakteristické vlastnosti použitého materiálu: Výsledky výpoètù z programu ANSYS Výsledky a analýza statického výpoètu Urèení nebezpeèného místa Výpoèet koeficientu bezpeènosti Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Zhodnocení výsledkù...35 Závìr...37 Seznam literatury...38 Elektronické zdroje informací...38 Seznam použitých zkratek symbolù a velièin...39 Seznam obrázkù a grafù...41 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 13
12 Úvod Úvod Cílem bakaláøské práce je konstrukèní návrh stožáru satelitního vysílaèe a jeho výpoèet. Stožár by mìl sloužit k umístìní satelitního vysílaèe a soustavy antén sloužících pro vysílání a pøíjem radiových vln. Hlavním požadavkem na tvar konstrukce je konstantní trojúhelníkovitý pøíèný prùøez. Konstantní prùøez je volen s ohledem na umístìní pohyblivého vozíku pro satelit, který bude vykonávat pohyb po dvou hlavních nosnících stožáru. Volba trojúhelníkovitého prùøezu byla zvolena s ohledem na maximální natoèení satelitního pøijímaèe, který je umístìn na tøetím nosném prvku konstrukce. Pro výpoèet konstrukce a její optimalizaci bude užito Metody koneèných prvkù (MKP). Vstupním parametrem pro tento výpoèet bude pøedevším celková výška stožáru a plocha systémù antén, které jsou umístìny na vrchu stožáru. Cíle bakaláøské práce - zvolit konstrukci stožáru; - navrhnout výpoètový postup; - provést optimalizaci konstrukce. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 14
13 Konstrukce stožáru 1 Konstrukce stožáru Konstrukce stožáru je øešena jako svaøovaná pøíhradová konstrukce. Dle zadání je zvolen trojúhelníkovitý prùøez v pùdorysu, kde strana trojúhelníku je dlouhá 840 mm a výška mezi jednotlivými vzpìrami je 400mm. Hlavním nosným prvkem bude trubka a vzpìry mezi tìmito prvky budou realizovány L profilem. 1.2 Výbìr prvkù nosných sloupù Jako prvky nosných sloupù byly vybrány trubky z ocelí tøíd 11 a 12. Jedním z hlavních dùvodù výbìru je ten, že tyto prvky mají hutní osvìdèení s provedením zkoušky na tah /tlak a tudíž jsou pro pøípad dané konstrukce vhodné. Máme dále na výbìr mezi trubkami bezešvými tváøenými za tepla a trubkami podélnì svaøovanými hladkými. Pro daný pøípad byly vybrány právì trubky podélnì svaøované hladké, tøídy 12 a to pøedevším s ohledem na cenu, která je u zmínìných trubek nižší. 1.3 Výbìr prvkù pro vzpìry Pro vzpìry mezi hlavní nosné prvky byly vybrány L profily s ohledem vhodnosti jejich tvaru(prùøezu) vùèi vzpìrné stabilitì, napøíklad oproti plochým tyèím, které by byly vhodnìjší pøedevším, co se týká ceny. Dalším, neménì dùležitým faktorem je jejich vhodný tvar pro výrobu a také cena, která je nižší než u další uvažované varianty, kterou byly I profily. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 15
14 Obecný návrh konstrukce Pozn.: Obecná volba konstrukce byla zvolena dle požadavkù zadání Obr.1-1 Obecný návrh konstrukce stožáru [6] Návrh stožáru satelitního vysílaèe 16
15 Návrh výpoètového postupu 2 Návrh výpoètového postupu 2.1 Výpoèet namáhání od síly vìtru Pøi návrhu stožáru je dùležitým faktorem typ namáhání na danou konstrukci. Základním pøedpokladem je, že stožár bude umístìn mimo zastavìnou oblast a tudíž na nìj budou pùsobit povìtrnostní podmínky, z tohoto dùvodu je nutné uvažovat jako hlavní zátìžný prvk sílu vìtru. Pro výpoèet namáhání od síly vìtru byla využita norma ÈSN Navrhování ocelových konstrukcí. Koncepce této normy neslouží pøímo k øešení stožárových konstrukcí, ale je urèena pro ocelové konstrukce jeøábù. Pro øešení toho problému bylo využito podobnosti mezi normou a daným konstrukèním návrhem. Pro urèení namáhání konstrukce proto bylo z normy využito pouze nìkolik úsekù a to tìch, které nezahrnují parametry pøi pohybu a pracovních namáhání za provozu. Pøi výpoètu namáhání vìtrem se postupuje tak, že je spoèítána zátìžná síla na každý profil z kterých je konstrukce svaøena a výsledek celkové zátìžné síly je dán souètem jednotlivých sil v jednom smìru. Pøi výpoètu byly uvažovány dva smìry namáhání od vìtru. První, je pùsobení vìtru na stìnu stožáru a druhý je pùsobení vìtru ve smìru výšky trojúhelníku. Síla vìtru podle druhého zpùsobu namáhání je menší, než síla vìtru pùsobící na stìnu stožáru a proto nebude ve výpoètu uvedena. Uvedené zpùsoby namáhání jsou zobrazeny na Obr Návrh stožáru satelitního vysílaèe 17
16 Výpoètový postup Obr.è.2-1 Smìry zatìžující síly na konstrukci stožáru Uvažujeme-li pùsobení síly vìtru na stìnu stožáru F 1, zahrneme do výpoètu dva nosné prvky konstrukce a výztuhy mezi tìmito prvky, ale také tøetí nosný prvek s jeho výztuhami, které nejsou stínìny výztuhami na pøední stranì stožáru. 2.2 Rozlišení zastínìných a nezastínìných prvkù Jako nezastínìný prvek je uvažován prvek, který je vystaven pøímému pùsobení toku vìtru. Zastínìný prvek je ten, který není vystaven pøímému pùsobení toku vìtru, tj. takový prvek, pøed kterým leží tìleso ve smìru pùsobení toku vìtru. Tok vìtru, který obtéká nezastínìný prvek je narušen a vzniká tak turbulentní proudìní, které pùsobí na zastínìný prvek. Síla toku vìtru je nìkolikrát menší oproti síle laminárního proudìní, avšak není zanedbatelná. [2] Návrh stožáru satelitního vysílaèe 18
17 Výpoètový postup 2.3 Síla pùsobící na nezastínìné prvky stožáru Výpoèet zátìžné síly jednoho nezastínìného prvku je realizován dle vzorce: kde: F 1 1 A [2] F 1 [N] - normová síla vìtru na nezastínìný prvek 1 [Pa] - normový tlak vìtru na ocelovou konstrukci [-] - tvarový souèinitel A [m 2 ] - plocha vytvoøená prùmìtem profilu do roviny kolmé na tok vìtru Tvarový souèinitel je volen dle normy ÈSN Tento souèinitel zohledòuje obtékání profilù proudem vzduchu. Napøíklad obtékání prvku kruhového prùøezu je snadnìjší než obtékání prvku napøíklad L profilu. Pro zvolení souèinitele je nutné vypoèítat hodnotu souèinitele b : kde: b L H [2] b [-] - souèinitel pomìru obtékané výšky a délky profilu L H [mm] - délka profilu, která je vystavena pùsobení vìtru [mm] - výška profilu, která je vystavena pùsobení vìtru Návrh stožáru satelitního vysílaèe 19
18 Výpoètový postup Obr. è.2-2 Smìr pùsobení vìtru na urèitý prùøez profilu [1] Dalším krokem je výpoèet plochy kolmé k toku vìtru: kde: A L H 6 10 [2] A [m 2 ] - plocha vytvoøená prùmìtem profilu do roviny kolmé na tok vìtru L [mm] - délka profilu, která je vystavena pùsobení vìtru H [mm] - výška profilu, která je vystavena pùsobení vìtru Poslední krokem je výpoèet velikosti normového tlaku 1 na stožár. Tuto hodnotu odeèteme z tabulky v již zmínìné normì. K urèení 1 je nutné znát maximální výšku, ve které bude zátìžná síla pùsobit. Tato výška je dle zadání 24 metrù a k ní pøíslušná hodnota normového tlaku je Pa. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 20
19 Výpoètový postup Po dosazení do vzorce F 1 zjistíme zátìžnou sílu na jeden prvek stožáru a následným souètem všech tìchto sil dostaneme výslednou zatìžující sílu pùsobící na nezastínìné prvky. 2.4 Síla pùsobící na zastínìné prvky stožáru Síla zátìžného vìtru na zastínìný prvek je poèítána jako násobek síly na nezastínìný prvek a souèinitele zastínìní. Tento souèinitel je dále závislý na, což je souèinitel vyplnìní pøedešlého prvku, a dále na pomìru v / a, kde v je výška trojúhelníku a a je jeho strana. Výpoèet zátìžné síly jednoho zastínìného prvku je realizován dle vzorce: kde: F2 1 A [2] F 2 [N] - normová síla vìtru na nezastínìný prvek 1 [Pa] - normový tlak vìtru na ocelovou konstrukci [-] - tvarový souèinitel A [m 2 ] - plocha vytvoøená prùmìtem profilu do roviny kolmé na tok vìtru [-] - souèinitel zastínìní Pro zjištìní tabulkové hodnoty souèinitele zastínìní je nutno vypoèítat souèinitel vyplnìní a hodnotu v / a kde: A A 0 [2] [-] - souèinitel vyplnìní A [m 2 - souèet ploch prùmìtù všech nezastínìných prvkù ve smìru pùsobení ] vìtru [m 2 ] - celková plocha stožáru dána jeho obrysem A 0 Z výše uvedených výpoètù,byla odeètena tabulková hodnota souèinitele zatížení 0,25. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 21
20 Výpoètový postup Po dosazení do vzorce F2 zjistíme zátìžnou sílu na jeden prvek stožáru a následným souètem všech tìchto sil dostaneme výslednou zatìžující sílu pùsobící na zastínìné prvky. 2.5 Výsledná síla vìtru pùsobící na stožár Výsledná síla, která pùsobí na konstrukci stožáru je urèena tak, že seèteme jednotlivé síly pùsobící ve stejném smìru na zastínìné i nezastínìné prvky stožáru. 2.6 Výsledné velikosti zatìžujících sil od síly vìtru F F F F F 83 F. p. Fz. p ,4 4242,5 n 16498, 9 Fn. p. Fz. p ,4 4169, , 3N F. p. Fz. p ,6 4295,5 n 17312, 1 F. p. Fz. p ,2 4441,5 n 17901, 7 Fn. p. Fz. p ,1 4641, N 114 N N N kde: F n. p. [N] - síla vìtru pùsobící na nezastínìné prvky F z. p. [N] - síla vìtru pùsobící na zastínìné prvky F [N] síla vìtru pùsobící na celou konstrukci stožáru pro rùzné prùmìry nosného potrubí Protože pøedpoklad, že nejvíce namáhaným prvky budou nosné trubky, byly vypoèteny síly pro ètyøi rùzné prùmìry potrubí dle normy ÈSN Tyto hodnoty budou vstupními velièinami pøi výpoètu namáhání konstrukce. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 22
21 Výpoèet a optimalizace konstrukce 3 Výpoèet a optimalizace konstrukce 3.1 Metoda koneèných prvkù Pøí návrhu stožáru satelitního vysílaèe, tvorbu výpoètového modelu a kontrolního výpoètu bylo k jeho øešení využito znalosti Metody koneèných prvkù. Mezi moderními metodami napì ovì-deformaèní analýzy dnes jednoznaènì dominuje Metoda koneèných prvkù (dále jen MKP), používaná i v jiných oblastech inženýrských výpoètù (vedení tepla, proudìní kapalin, elektøina a magnetismus). V oblasti mechaniky tìles MKP umožòuje øešit tyto základní typy úloh: Napì ovì-deformaèní analýza pøi statickém, cyklickém i dynamickém zatìžování, vèetnì nejrùznìjších nelineárních úloh. Vlastní i vynucené kmitání soustav s tlumením i bez tlumení Kontaktní úloha pružnosti (rozložení stykového tlaku) Stabilitní problémy (ztráta tvarové stability konstrukcí) Analýza stacionárního i nestacionárního vedení tepla a urèení teplotní napjatosti (vèetnì zbytkové). MKP je založena na zcela jiném principu než analytické metody pružnosti. Zatímco analytické metody jsou založeny na diferenciálním a integrálním poètu, MKP je založena na obecnì ménì známém poètu variaèním, hledá minimum nìjakého funkcionálu. Pozn.: Funkce zobrazení mezi množinami èísel. Je to tedy matematický termín pro pravidlo, kterým jednoznaènì pøiøadíme nìjaké èíselné hodnotì (z definièního oboru funkce) jinou èíselnou hodnotu (z oboru funkèních hodnot). Funkcionál zobrazení z množiny funkcí do množiny èísel. Je to tedy pravidlo, podle nìhož pøiøadíme funkci na jejím definièním oboru (nebo jeho èásti) nìjakou èíselnou hodnotu. Pøíkladem je urèitý integrál funkce. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 23
22 Výpoèet a optimalizace konstrukce Základním funkcionálem v deformaènì-napì ové analýze pružných tìles je jejich energie napjatosti. Je to práce spotøebovaná na deformaci tìlesa, která je v pøípadì pružné deformace vratná, tj. dá se z tìlesa pøi návratu do pùvodního nedeformovaného tvaru zpìtnì získat (pružiny). V souladu s definicí funkcionálu je to èíselná hodnota, pøiøazená napø. funkcím popisujícím deformaèní posuvy jednotlivých bodù tìlesa (jsou-li posuvy základními neznámými funkcemi, jedná se o nejbìžnìjší, tzv. deformaèní variantu MKP). Pro libovolný deformovaný tvar tìlesa je možné tuto energii napjatosti urèit z pøetvoøení a napìtí ve všech bodech tìlesa. Pøi daném zatížení a vazbách k okolí nemùže v praxi tìleso zaujmout libovolný tvar, nýbrž jeho deformovaný tvar je jednoznaènì definován (s výjimkou nìkterých stabilitních problémù). Z rùzných možných deformovaných tvarù tìlesa je to ten energeticky nejménì nároèný, což matematicky vyjadøuje tzv. vìta o minimu kvadratického funkcionálu. Formuluje obecný pøírodní princip, že z možných dìjù probìhne ve skuteènosti vždy ten, k jehož uskuteènìní je zapotøebí minimální energie (napø. ostøí nože nebo sekery projde materiálem vždy cestou nejmenšího odporu). Z možných deformovaných tvarù tìlesa, odpovídajících definovaným okrajovým podmínkám (zatížení, vazby), se proto realizuje ten, jenž je energeticky nejménì nároèný. Pøíslušným energetickým funkcionálem, jehož minimum urèí skuteèný deformovaný tvar tìlesa, je celková potenciální energie tìlesa, definovaná jako rozdíl energie napjatosti tìlesa W a potenciálu vnìjšího zatížení P. = W - P Celková potenciální energie tìlesa je samozøejmì funkcí posuvù jeho jednotlivých bodù. Variaèní metody matematiky pak umožòují najít minimum funkcionálu, tedy nalézt takový tvar, v nìmž bude pøi daných okrajových podmínkách funkcionál nejmenší a který se proto ve skuteènosti jako jediný realizuje. Z deformaèních posuvù jednotlivých bodù v tomto stavu tìlesa je možno urèit složky tenzoru pøetvoøení a z nich pomocí konstitutivních vztahù (pøi známých materiálových charakteristikách) následnì složky tenzoru napìtí. [9] Návrh stožáru satelitního vysílaèe 24
23 Tvorba modelu 4 Tvorba výpoètového modelu v programu ANSYS Tvorba koneènoprvkového modelu byla provedena v klasickém prostøedí programu ANSYS. Prvním krokem pøi tvorbì modelu bylo zadání klíèových bodù (Key points), které následnì vytvoøily sí, což bylo základním prvkem celého modelu. Tyto prvky byly spojeny úseèkami (Lines) mezi sebou tak, aby byl vytvoøen pøesný model celé konstrukce dle návrhu. Jako vhodným prutovým prvkem tìchto úseèek byl vybrán prvek Beam 188, kterému lze v odkazu Section pøiøadit prùøez dle zvolených velikostí. Dalším krokem ve zhotovení modelu byla tvora sítì (Mesh). Pøi tvorbì sítì se dle potøeby prvkùm pøidìlí materiál a typ prvku. Na modelu byly vytvoøeny dva druhy sítì. První typ sítì byl vytvoøen pro nosné prvky, tato varianta mìla vìtší dìlení prvkù, které bylo zvoleno tak, že každý prvek modelu se rozdìlil na 20 elementární dílkù. V druhém typu sítì, pro vzpìry, bylo použito dìlení prvkù menší a to deset elementárních dílkù na jeden prvek, z dùvodu ulehèení výpoètového procesu, protože vzpìrné prvky konstrukce, jsou namáhány ménì než nosné. Po vytvoøení koneènoprvkového modelu byly zadány okrajové podmínky, v položce Loads, kterými bylo zatížení od síly vìtru na vrcholu modelu a úplné vetknutí na spodní èásti nosných prvkù. Po vytvoøení úplného modelu stožáru následuje výpoèet (Solution) a zhodnocení výsledkù (Postprocesing). 4.1 Použité prvky pøi tvorbì modelu Prvek Beam 188 Jedná se o 3-D lineární kvadratický prvek, který je vhodný pro tvorbu pøíhradových konstrukcí a je schopen zahrnout ohybové namáhání. Prvek má dva uzly, na zaèátku a na konci. Beam 188 mùže mít šest, nebo sedm stupòù volnosti pro každý uzel. Pøi hodnotì Keypoint(1) = 0 má prvek šest stupòù volnosti, kterými jsou posuvy ve všech smìrech, tj. v v osách x, y, z a rotace okolo tìchto os. Pokud je hodnota Keypoint(1) = 1 mùžeme sedmým stupnìm volnosti uvažovat velièinu zkroucení prutu. Pro prvek Beam 188 lze pøiøadit prùøez, který lze dále definovat. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 25
24 Tvorba modelu Obr. 4-1 prvek Beam 188 [5] Prvek Link 10 Jedná se o lineární 3-D prutový prvek s unikátní vlastností bilineární matice tuhosti, která dovoluje prvek zatížit pouze ve smìru jeho osy. Link10 má tudíž dva stupnì volnosti a to posuvy ve smìru os x a y. Prvek nezahrnuje ohybové namáhání, což bylo pøi jeho výbìru hlavním parametrem. Tento prvek byl v modelu použit pouze pro umístìní bodu, který pøedstavuje pùsobištì vektoru silového namáhání. Obr. 4-2 prvek Link 10 [5] Návrh stožáru satelitního vysílaèe 26
25 Tvorba modelu 4.2 Okrajové podmínky Vazby pro ukotvení stožáru Konstrukce stožáru pro satelitní vysílaè bude ukotvena v zemi pomocí betonových patek, do kterých budou zabetonovány tøi hlavní nosné prvky konstrukce, jejichž délka bude delší, než výška stožáru uvedená v zadání, právì o velikost zabetonované èásti. Z tohoto dùvodu je pøi tvorbì modelu uvažováno úplné vetknutí, které zamezuje posuvùm ve všech smìrech (ux, uy, uz) a také všem rotacím okolo os (rotx, roty, rotz). 4.3 Zatìžující síla Hlavním zátìžným prvkem, pùsobícím na konstrukci stožáru je síla vìtru. Pøi výpoètu uvedené síly postupujeme dle èásti normy ÈSN Navrhování ocelových konstrukcí, dle které je realizováno zatížení modelu. Podrobný popis výpoètu je uveden v bodu 2 (Výpoètový postup). Dále musíme ještì uvažovat zatížení stožáru vlastní vahou, která je také dùležitým zatìžujícím prvkem. K zahrnutí vlastní tíhy použijeme formulaci 2. Newtonova zákona pro tíhové pole Zemì: F m g [2] kde: F [N] - zatìžující síly m [kg] - hmotnost celé konstrukce g [m/s 2 ] - tíhové zrychlení Zemì Návrh stožáru satelitního vysílaèe 27
26 Tvorba modelu Výsledná zatìžující síla S uvažováním vlastní tíhy konstrukce se celková síla zvýší na hodnotu: F N F N F N F N F N Pozn.: Hodnoty tìchto sil budou vstupními parametry pøi zatížení výpoètového modelu 4.4 Použitý materiál Pro nosné i vzpìrné prvky v modelu byl použit shodný materiál oznaèený v modelu jako mat1. Tento materiál byl pøiøazen jednotlivým prvkùm pøi tvorbì sítì modelu Charakteristické vlastnosti použitého materiálu: E [MPa] 5 2, Yongùv modul pružnosti [-] 0, 3 - Poissonovo èíslo [kg/m 3 ] hustota materiálu Návrh stožáru satelitního vysílaèe 28
27 Výsledky výpoètù 5 Výsledky výpoètù z programu ANSYS Pro statický výpoèet redukovaného napìtí RED byla v programu ANSYS použita podmínka HMH. Oznaèení podmínky HMH je v již zmínìném programu von Mises stress. Pro názorné vyobrazení bylo v programu užito zobrazení uzlového výpoètu RED (Nodal solution). 5.1 Výsledky a analýza statického výpoètu Urèení nebezpeèného místa Z výsledkù je patrno, že nejvìtší napìtí je dle pøedpokladu na hlavním nosném prvku v místì ukotvení v betonové patce a nejvíce zatíženým prvek je vždy ten, který není pøímo namáhaný vìtrem, tj.zadní nosný prvek Výpoèet koeficientu bezpeènosti Volba materiálu konstrukèních prvkù stožáru byla urèena dle normy ÈSN Navrhování ocelových konstrukcí, která doporuèuje materiál 11523, jehož mez kluzu je R m MPa. Hodnota meze kluzu pro výpoèet je R m 550MPa, což je støední hodnota uvedeného rozsahu. k k R m RED kde: k k [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti R m [MPa] - mez pevnosti v kluzu RED [MPa] - maximální redukované napìtí Návrh stožáru satelitního vysílaèe 29
28 Výsledky výpoètù 5.2 Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Tr. 83 x 3 Obr. 5-1Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru Pozn.: hodnoty RED v obrázku jsou Pascalech [Pa]. Hodnota maximálního redukovaného napìtí je MPa. Výsledná bezpeènost: k R m k1 RED1 1,58 RED 346 Nedojde k meznímu stavu pružnosti. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 30
29 Výsledky výpoètù 5.3 Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Tr. 89 x 4 Obr. 5-2Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru Pozn.: hodnoty RED v obrázku jsou Pascalech [Pa]. Hodnota maximálního redukovaného napìtí je MPa. Výsledná bezpeènost: k R m k 2 RED2 1,95 RED 282 Nedojde k meznímu stavu pružnosti. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 31
30 Výsledky výpoètù 5.4 Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Tr. 95 x 4 Obr. 5-3Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru Pozn.: hodnoty RED v obrázku jsou Pascalech [Pa]. Hodnota maximálního redukovaného napìtí je MPa. Výsledná bezpeènost: k R m k 3 RED3 2,60 RED 211 Nedojde k meznímu stavu pružnosti. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 32
31 Výsledky výpoètù 5.5 Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Tr. 102 x 5 Obr. 5-4Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru Pozn.: hodnoty RED v obrázku jsou Pascalech [Pa]. Hodnota maximálního redukovaného napìtí je MPa. Výsledná bezpeènost: k R m k 4 RED4 2,68 RED 205 Nedojde k meznímu stavu pružnosti. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 33
32 Výsledky výpoètù 5.6 Rozložení napìtí na konstrukci a hodnota bezpeènosti pro: Tr. 114 x 6,5 Obr. 5-5Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru Pozn.: hodnoty RED v obrázku jsou Pascalech [Pa]. Hodnota maximálního redukovaného napìtí je MPa. Výsledná bezpeènost: k R m k 5 RED5 5,0 RED 110 Nedojde k meznímu stavu pružnosti. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 34
33 Výsledky výpoètù 5.7 Zhodnocení výsledkù Dle uvedené závislosti (Graf 5-1) je patrné, že s rostoucí velikostí hlavního nosného prvku roste i zátìžná síla na konstrukci, která je závislá na hmotnosti stožáru a tudíž i na velikosti prvku stojny. Závislost zatìžující síly na ploše prùøezu nosného prvku F[N] S[mm 2 ] Graf 5-1 Závislost zatìžující síly na prùøezu nosného prvku Druhá závislost zobrazuje, že s rostoucí velikostí nosného prvku klesá napìtí na konstrukci a zároveò se tedy zvyšuje celková bezpeènost stožáru. Závislost velikosti redukovaného napìtí na ploše prùøezu nosného prvku ó[mpa] S[mm 2 ] Graf 5-2 Závislost redukovaného napìtí na prùøezu nosného prvku Návrh stožáru satelitního vysílaèe 35
34 Výsledky výpoètù Nejvyšší bezpeènosti bylo dosaženo u konstrukce navržené pro stojnu zhotovenou z trubky 114 x 6,5. Bezpeènost byla definována hodnotou 5. Tato hodnota je dostaèující i pøesto, že pro ocelové konstrukce podobného typu je doporuèená bezpeènost 6 10 s uvážením, zda-li je stožár umístìn v zastavìné, èi nezastavìné oblasti. Dùvodem, proè mùžeme hodnotu brát jako dostaèující je fakt, že pøi výpoètu síly, byla použita hodnota normového tlaku vìtru ( Pa ) pro pásmo metrù nad zemí, což je hodnota pro uvedený stožár o výšce 24 metù znaènì pøedimenzovaná. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 36
35 Závìr Závìr Cílem bakaláøské práce byl návrh konstrukce stožáru pro satelitní vysílaè. Vstupními parametry zadání byly celková výška vìže, konstantní pøíèný prùøez po celé délce stožáru a vzdálenost mezi jednotlivými hlavními nosnými prvky. Návrh stožáru byl øešen jako svaøovaná pøíhradová konstrukce. Prvky, z kterých je stožár navržen, jsou zvoleny z bìžné konstrukèní oceli , která je doporuèována normou (ÈSN ). Jako hlavní nosný prvek byly zvoleny podélné svaøované trubky hladké (ÈSN ), které jsou propojeny výztuhami z L profilu válcovaného za tepla (ÈSN ). Pøi návrhu konstrukce byl brán také zøetel na celkovou výrobní cenu a na snížení odporových ploch pøi pùsobení vìtru. Pro výpoètový postup bylo použito nìkolika pasáží z normy (ÈSN Navrhování ocelových konstrukcí ), které zahrnují výpoèet ocelových konstrukcí namáhaných pùsobením okolního vìtru. Výpoèet byl koncipován tak, že se v úvahu vzal pøípad nejvìtšího pùsobení vìtru na danou konstrukci, tj. pùsobení zátìžné síly na stìnu stožáru ve smìru výšky trojúhelníka pøíèného prùøezu. Dle uvedené normy byla spoèítána zátìžná síla vìtru, která však není jedinou pùsobící silou na konstrukci. Dalším nezanedbatelným silovým pùsobením je tíha vlastního stožáru. Výsledná celková síla byla použita jako vstupní parametr u výpoètového modelu v programu ANSYS. Výsledná bezpeènost stožáru byla urèena pomocí Metody koneèných prvkù v programu ANSYS, kde byl proveden výpoèet redukovaného napìtí v nebezpeèném místì konstrukce. Bezpeènost stožáru byla vypoèítána jako pomìr materiálové charakteristiky meze pevnosti a zmínìného redukovaného napìtí. Návrh stožáru satelitního vysílaèe 37
36 Seznam literatury / Elektronické zdroje informací Seznam literatury [1] ZIMMERMAN, MARTIN. Návrh mobilní vìže pro Savoniùv vìtrný generátor o malém výkonu, Diplomová práce, VUT Brno, 2006 [2] ÈSN Navrhování ocelových konstrukcí jeøábù, Praha: Vydavatelství norem, [3] ONDRÁÈEK, VRBKA, JANÍÈEK, BURŠA. Mechanika tìles Pružnost a pevnost II, VUT Brno, 2006 [4] VÁVRA, ØASA, LEINVEBER. Strojnické tabulky, Scientia, Praha, 1999 Elektronické zdroje informací [5] SAS IP, Inc. Nápovìda programového systému Ansys [6] MOLEMBUS. Anténní stožáry [online]. < [7] Ferona. [online]. < [8] WIKIPEDIA. Metoda Koneèných Prvkù [online]. < C5%AF> [9] BURŠA, JIØÍ. MKP [online]. [cit ]. [10] NÁVRAT, PETRUŠKA, IVÁN. Øešené úlohy metodou koneèných prvkù [online]. < Návrh stožáru satelitního vysílaèe 38
37 Seznam použitých zkratek symbolù a velièin Seznam použitých zkratek symbolù a velièin A [m 2 ] - plocha vytvoøená prùmìtem profilu do roviny kolmé na tok vìtru A0 [m 2 ] - celková plocha vìže daná jejím obrysem ÓA [m 2 ] - souèet ploch všech nezastínìných prvkù v daném smìru E [Pa] - Yongùv modul pružnosti F [N] - vektor síly pùsobící na vìž v daném smìru F 1 ù [N] - normová síla vìtru na nezastínìný prvek F 2 ù [N] - normová síla vìtru na zastínìný prvek F [N] - zátìžná síla na konstrukci stožáru pro trubku 83 mm 83 F [N] - zátìžná síla na konstrukci stožáru pro trubku 89 mm 89 F [N] - zátìžná síla na konstrukci stožáru pro trubku 95 mm 95 F [N] - zátìžná síla na konstrukci stožáru pro trubku 102 mm 102 F [N] - zátìžná síla na konstrukci stožáru pro trubku 114 mm 114 H [mm] - výška profilu vystavená pùsobení vìtru L [mm] - délka profilu vystavená pùsobení vìtru P [J] - potenciál vnìjšího zatížení Rm [MPa] - mez pevnosti v kluzu W [J] - energie napjatosti tìlesa a [mm] - strana trojúhelníka pøíèného prùøezu bî [-] - souèinitel pomìru obtékané výšky a délky profilu g [m/s 2 ] - tíhové zrychlení Zemì kk1 [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti pro trubku 83 x 3 mm kk2 [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti pro trubku 89 x 4 mm kk3 [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti pro trubku 93 x 4 mm kk4 [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti pro trubku 102 x 5 mm kk5 [-] - prostá bezpeènost vzhledem k meznímu stavu pružnosti pro trubku 114 x 6,5 mm m [kg] - hmotnost konstrukce ux [mm] - posuv v ose x uy [mm] - posuv v ose y Návrh stožáru satelitního vysílaèe 39
38 Seznam použitých zkratek symbolù a velièin uz [mm] - posuv v ose z rotx [rad] - rotace okolo osy x roty [rad] - rotace okolo osy y rotz [rad] - rotace okolo osy z v [mm] - výška trojúhelníka pøíèného prùøezu [-] - souèinitel vyplnìní [-] - Poissonovo èíslo îù [-] - tvarový souèinitel [J] - celková potenciální energie [kg/m 3 ] - hustota óred [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH óred1 [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH óred2 [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH óred3 [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH óred4 [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH óred5 [Pa] - redukovaného napìtí dle podmínky HMH [-] - souèinitel zastínìní ù1 [Pa] - normový tlak vìtru na ocelovou konstrukci Návrh stožáru satelitního vysílaèe 40
39 Seznam obrázkù a grafù Seznam obrázkù a grafù Obr. 1-1 Obecný návrh konstrukce stožáru [6]... str.9 Obr. 2-1 Smìr zatìžující síly na konstrukci stožáru... str.11 Obr. 2-2 Smìry pùsobení vìtru na urèitý prùøez profilu [1]... str.13 Obr. 4-1 Prvek Baem str.19 Obr. 4-2 Prvek Link str.19 Obr. 5-1 Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru... str.23 Obr. 5-2 Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru... str.24 Obr. 5-3 Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru... str.25 Obr. 5-4 Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru... str.26 Obr. 5-5 Detail rozložení redukovaného napìtí na konstrukci stožáru... str.27 Graf 5-1 Závislost zatìžující síly na prùøezu nosného prvku... str.28 Graf 5-2 Závislost redukovaného napìtí na prùøezu nosného prvku... str.28 Návrh stožáru satelitního vysílaèe 41
Základní návod na montáž venkovního schodištì
Obsah 1) Názvosloví... 2 2) Technické parametry betonové smìsi... 2 3) Povrchové úpravy... 2 4) Cena schodištì... 2 5) Rozmìry schodištì... 2 6) Pokyny pro montáž schodištì... 3 6. a) Usazení schodnice...
VíceZpráva è Výmìna lehkého obvodového pláštì tìlocvièny (objektu F) ZŠ Šumava, Na Šumavì 2300/43, k.ú., èást obce a obec Jablonec nad Nisou
Ing. Aleš Vacek autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb znalec v oboru stavebnictví, odvìtví stavby obytné a prùmyslové znalec v oboru ekonomika, odvìtví ceny a odhady, zvl. specializace oceòování
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceMartin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017
Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceVZDUCHOVODY PRAVOÚHLÉHO PRÙØEZU
1.01 Materiál Pro výrobu vzduchovodù pravoúhlého prùøezu pou íváme následující materiály: standardní materiál: PLECH DIN EN 10142-1.0226 povrch: DIN EN 10147 + Z275-N-A-CO (Pozinkovaný) alternativní materiál
Více41.400,- BESKYDY 130. ZÁRUKA NA NOSNOU KONSTRUKCI 10let
BESKYDY 130 Stavebnicové vøetenové schodištì vyšší tøídy. Masivní konstrukce pro bìžné každodenní používání. Montáž svépomocí nebo na objednávku. vèetnì DPH ZÁRUKA NA NOSNOU KONSTRUKCI 10let Pøi výbìru
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceRÁM P ÍV SU SE SKLÁP CÍ NÁSTAVBOU
VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVentil E Z. pro jedno- a dvoutrubkové otopné soustavy
Ventil E Z pro jedno- a dvoutrubkové otopné soustavy Popis Ventil E-Z firmy HEIMEIER pro jednobodové pøipojení otopných tìles je zhotoven z korozivzdorného poniklovaného bronzu. Vyrábí se v rohovém i pøímém
VíceMatematika II Urèitý integrál
Matematika II Urèitý integrál RNDr. Renata Klufová, Ph. D. Jihoèeská univerzita v Èeských Budìjovicích EF Katedra aplikované matematiky a informatiky Motivace Je dána funkce f(x) = 2 + x2 x 4. Urèete co
VíceTurnaj HALAS ligy v logických úlohách Brno
ŠRešitel Šas ody celkem Turnaj HLS ligy v logických úlohách rno Èas øešení ) Iso tykadla ) Iso tykadla ) Iso tykadla SUOKUUP.OM ) omina ) omina ) omina ) Pyramida 8) Pyramida ) Pyramida ) asy as ) asy
VíceVážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího
VíceZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR TLAKU ZSG3
ZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR TLAKU ZSG3 ZSG 3 Obsah Popis, použití a charakteristika...3 Technické informace...4 Zásady návrhu regulátoru...7 Znaèení regulátoru a jeho specifikace...8 2 Popis, použití
VíceZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR DIFERENÈNÍHO TLAKU ZSG5
ZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR DIFERENÈNÍHO TLAKU ZSG5 ZSG 5 Obsah Popis, použití a charakteristika...3 Technické informace...4 Zásady návrhu regulátoru...7 Znaèení regulátoru a jeho specifikace...8 2 Popis,
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Metoda konečných prvků MKP I (Návody do cvičení) Autoři: Martin Fusek, Radim Halama, Jaroslav Rojíček Verze: 0 Ostrava
VícePevnostní analýza plastového držáku
Pevnostní analýza plastového držáku Zpracoval: Petr Žabka Jaroslav Beran Pracoviště: Katedra textilních a jednoúčelových strojů TUL In-TECH 2, označuje společný projekt Technické univerzity v Liberci a
Více3.1 Útlum atmosférickými plyny Rezonance molekul nekondenzovaných plynù obsažených v atmosféøe zpùsobuje útlum šíøících se elektromagnetických vln. Ab
Vážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceAntonín Kamarýt Opakujeme si MATEMATIKU 3 doplnìné vydání Pøíprava k pøijímacím zkouškám na støední školy Pøíruèka má za úkol pomoci ètenáøùm pøipravit se k pøijímacím zkouškám na støední školu Pøíruèka
VícePosouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule
Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Vypracoval: Martin Hloucal Vedoucí práce: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. 1 Co to je Formula Student/SAE Soutěž pro studenty technických vysokých škol,
VíceVážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Deformační analýza stojanu na kuželky
VŠB- Technická univerzita Ostrava akulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do KP Autor: ichal Šofer Verze Ostrava Úvod do KP Zadání: Určete horizontální a vertikální posun volného konce stojanu
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NÁVRH NOSNÉ OCELOVÉ
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceZSG 8. Obsah. Popis, použití a charakteristika...3. Technické informace...4. Zásady návrhu regulátoru...7. Znaèení regulátoru a jeho specifikace...
ZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR PRÙTOKU ZSG8 ZSG 8 Obsah Popis, použití a charakteristika...3 Technické informace...4 Zásady návrhu regulátoru...7 Znaèení regulátoru a jeho specifikace...8 2 Popis, použití
VíceSPOJKY EPJM - 1C 12. EPJMe - 1C 14. RTJMe - 1C 16. EPJMt - 1C 18. EPJMp - 1C 20. EPJMt - 1C/3C 22. EPJMp - 3C 24
0 elaspeed SPOJKY EPJM - C EPJMe - C RTJMe - C 6 EPJMt - C 8 EPJMp - C 0 EPJMt - C/3C EPJMp - 3C PØÍMÁ PRUŽNÁ SPOJKA elaspeed EPJM-C pro jednožilové kabely s izolací ze zesítìného polyetylenu (XPE) nebo
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza modelu s vrubem
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu součásti s kruhovým vrubem v místě
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ODSTRANĚNÍ PILÍŘE V NOSNÉ STĚNĚ REMOVING OF MASONRY PILLAR FROM LOAD BEARING WALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ODSTRANĚNÍ PILÍŘE
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza maticového klíče
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza maticového klíče Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 2011 Zadání: Proveďte napěťovou analýzu
VíceCvičení 1. Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti
Cvičení 1 Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti Napjatost v bodě tělesa Napjatost (napěťový stav) v bodě tělesa je množinou obecných napětí ve všech řezech, které lze
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VícePružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, Nýrsko Česká republika
KONSTRUKČNÍ NÁVRH RÁMU LISU CKW 630 SVOČ FST 2009 Bc. Martin Konvalinka, Jiráskova 745, 340 22 Nýrsko Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje pevnostní kontrolu rámu lisu CKW 630 provedenou analytickou
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceDIFERENÈNÍHO TLAKU A PRÙTOKU ZSG9
ZÁVITOVÝ SAMOÈINNÝ REGULÁTOR DIFERENÈNÍHO TLAKU A PRÙTOKU ZSG9 ZSG 9 Obsah Popis, použití a charakteristika...3 Technické informace...4 Zásady návrhu regulátoru...7 Znaèení regulátoru a jeho specifikace...8
VíceMILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
VíceCvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návody do cvičení) Cvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS ANALÝZA TAHOVÉ ZKOUŠKY SPOJOVACÍHO OCELOVÉHO
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SESTAVA OCELOVÝCH
VíceBIOMECHANIKA DYNAMIKA NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY, VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ SÍLY ČASOVÝ A DRÁHOVÝ ÚČINEK SÍLY
BIOMECHANIKA DYNAMIKA NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY, VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ SÍLY ČASOVÝ A DRÁHOVÝ ÚČINEK SÍLY ROTAČNÍ POHYB TĚLESA, MOMENT SÍLY, MOMENT SETRVAČNOSTI DYNAMIKA Na rozdíl od kinematiky, která se zabývala
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŢENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceZákladní výměry a kvantifikace
Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceVážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
Více10. Elasto-plastická lomová mechanika
(J-integrál) Únava a lomová mechanika J-integrál je zobecněním hnací síly trhliny a umožňuje použití i v případech plastické deformace většího rozsahu: d J = A U da ( ) A práce vnějších sil působících
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
Víceskupina PASPORTAPROJEKT OBECPLANÁ
PASPORTAPROJEKT DOPRAVNÍHOZNAČ ENÍ ISO 9001:2009 ISO 14001:2005 OHSAS 18001:2008 OBECPLANÁ Vypracoval: Michal Šustek Datum: Srpen 2011 Pasport a projekt dopravního znaèení obce Planá 1. ÚVOD K PASPORTU
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceA Průvodní dokument VŠKP
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A Průvodní dokument
VíceVzpùsobeno pøedevším zdravotními pomùckami, které tyto osoby používají. U vozíèkáøù
7. Základní parametry a rozmìrové požadavky na pohyb a orientaci v prostoru Základním problémem pohybu jakkoliv handicapovaného v daném prostøedí je potøeba prostoru a možnosti dobré orientace v nìm. Filipiová,
VíceMezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty
Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
VíceDeformace nosníků při ohybu.
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Deformace nosníků při ohybu Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Deformace nosníků při ohybu. Příklad č.2 Zalomený
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
VícePOJISTNÉ VENTILY. P26 217 616 VP pružinový normální plynotìsný X X X X X X
POJISTNÉ VENTILY SEVEROÈESKÁ ARMATURKA, a. s. POJISTNÉ VENTILY evidenèní èíslo název jmenovitá svìtlost 10 15 5 40 50 65 80 100 15 150 00 P1 17 040 VP pružinový nízkozdvižný nerezový X X X X P1 17 040C
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTI-FUNCTION SPORTS HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VícePØÍMOÈARÝ ŠOUPÁTKOVÝ ROZVÁDÌÈ
PØÍMOÈARÝ ŠOUPÁTKOVÝ ROZVÁDÌÈ RSE 4-10 D n 10 p max 32 MPa Q max 100 dm 3 /min KT 2019 05/02 nahrazuje 07/97 Hydraulické pøímoèaré šoupátkové rozvádìèe RSE 4-10 s elektromagnetickým ovládáním na stejnosmìrné
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku
VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti Úvod do MKP Napěťová analýza tenzometrického snímače ve tvaru háku Autor: Michal Šofer Verze 0 Ostrava 20 Zadání: Proveďte
VíceREALPLAST ÈESKÝ BROD SPOLEÈNOST S RUÈENÍM OMEZENÝM
12 ŽUMPY KRUHOVÉ A OVÁLNÉ ŽEBROVANÉ KR + OR POPIS - CHARAKTERISTIKA Kruhová a oválná žumpa typu KR a OR slouží k zachycení splaškových a ostatních vodobsahujícíchškodlivé látky z menších zdrojù. (rodinné
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
Víceskupina PASPORTAPROJEKT OBECSTVOLÍNKY
skupina PASPORTAPROJEKT DOPRAVNÍHOZNAČ ENÍ ISO 9001:2009 ISO 14001:2005 OHSAS 18001:2008 OBESTVOLÍNKY Vypracoval: Michal Šustek Datum: Øíjen 2011 Pasport a projekt dopravního znaèení obce Stvolínky 1.
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ
Vícev trojúhelníku P QC sestrojíme vý¹ky na základnu a jedno rameno, patu vý¹ky na rameno oznaèíme R a patu na základnu S
Øe¹ení 5. série IV. roèníku kategorie JUNIOR RS-IV-5-1 Pro na¹e úvahy bude vhodné upravit si na¹í rovnici do tvaru 3 jx 1 4 j+2 = 5 + 4 sin 2x: Budeme uva¾ovat o funkci na pravé stranì na¹í rovnice, tj.
VíceMKP v Inženýrských výpočtech
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte
VíceKlíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník
Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ ANTÉNNÍHO STOŽÁRU Z PROSTOROVÉ PŘÍHRADOVÉ KONSTRUKCE
Ing. Roan Doležal, Březinova 67, 58601, Jihlava IČ: 71913297 e-ail: roandolezal@centru.cz tel.: 775148786 Zak.číslo : 01-06 12 Objednatel : Štěpán ška WFetal, s.r.o. - kovovýroba, záečnictví STATICKÉ POSOUZENÍ
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceVážení zákazníci, dovolujeme si Vás upozornit, že na tuto ukázku knihy se vztahují autorská práva, tzv. copyright. To znamená, že ukázka má sloužit výhradnì pro osobní potøebu potenciálního kupujícího
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VícePøipojovací sady. pro jednotrubkové otopné soustavy
Pøipojovací sady pro jednotrubkové otopné soustavy E-Z System Popis HEIMEIER E-Z system je univerzálnì použitelná sada pro pøipojení otopných tìles s dvoubodovým pøipojením k jednotrubkovým a dvoutrubkovým
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 1/4 Vytvořil: Ing. Oldřich Ševeček & Ing. Tomáš Profant, Ph.D.
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceTermostatické smìšovací ventily
Termostatické smìšovací ventily Opaøení horkou vodou je èastou pøíèinou opaøení dìtí v pøedškolním vìku. Aby byla voda ochránìna pøed bakteriemi rodu Legionella, musí být ohøáta nejménì na 60 C. V mnoha
VíceExperimentální hodnocení bezpečnosti mobilní fotbalové brány
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Odbor mechaniky a mechatroniky Název zprávy Experimentální hodnocení bezpečnosti mobilní fotbalové brány
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
Více