ÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A ÚNAVOVÝ LOM LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 792-5A PŘI POKOJOVÉ TEPLOTĚ A PŘI ZVÝŠENÝCH TEPLOTÁCH
|
|
- Anežka Dušková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A ÚNAVOVÝ LOM LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 792-5A PŘI POKOJOVÉ TEPLOTĚ A PŘI ZVÝŠENÝCH TEPLOTÁCH FATIGUE LIFE AND FATIGUE FRACTURE OF NICKEL-BASED SUPERALLOY INCONEL 792-5A AT ROOM AND AT ELEVATED TEMPERATURES Miroslav Šmíd a Karel Obrtlík a Martin Petrenec a Jaroslav Polák a Karel Hrbáček b a Ústav fyziky materiálů, Akademie věd České republiky, v.v.i., Žižkova 22, Brno b PBS Velká Bíteš a.s., Vlkovská 279, Velká Bíteš Abstrakt Cílem této práce je studium vlivu teploty na únavovou životnost a charakter únavového lomu lité polykrystalické superslitiny Inconel 792-5A (In792-5A). Pozorování povrchového reliéfu a lomových ploch pomocí SEM umožňuje objasnit mechanismy únavového poškozování v tomto materiálu užívaném na výrobu kritických částí plynových turbín. Válcové zkušební tyče byly cyklicky zatěžovány v režimu řizené deformace s konstantní hodnotou amplitudy celkové deformace. Zkoušky byly provedeny na servohydraulickém pulsátoru MTS při konstantní rychlosti deformace. Ohřev byl zajištěn třízónovou odporovou pecí a řízen tříkanálovým regulátorem. Zkušební tyče byly zatěžovány při pokojové teplotě a při zvýšených teplotách. Výchozí licí struktura materiálu je tvořena hrubými dendrity, karbidy a licími defekty. Při pozorování pomocí SEM byly v dendritických zrnech zjištěny dva morfologicky rozdílné typy precipitátů γ. Křivky únavové životnosti byly získány v reprezentaci amplitudy napětí a amplitudy plastické deformace v závislosti na počtu cyklů do lomu pro všechny teploty. Experimentální body křivek životnosti vyhovují Mansonovu-Coffinovu a Basquinovu zákonu. U vybraných zkušebních tyčí byl po únavovém zatěžování sledován povrchový reliéf pomocí SEM s důrazem na místa lokalizace cyklické plastické deformace. Pro fraktografické studium byly použity tyče zatěžované různými amplitudami deformace při všech teplotách. Komplexní informace o iniciaci únavových trhlin byly získány jak pozorováním povrchového reliéfu, tak lomové plochy. Bylo provedeno detailní studium morfologie lomových ploch při různých teplotách a různých amplitudách deformace a charakteristické lomové útvary byly dokumentovány. Mechanismy únavového porušování v závislosti na teplotě, amplitudě deformace a délce únavové trhliny jsou diskutovány. 1
2 1.Předmluva Inconel 792-5A (IN 792-5A) patří mezi lité polykrystalické niklové superslitiny. Jedná se o materiál vytvrzený precipitáty γ (Ni 3 Al), který díky tomu získává mimořádné mechanické vlastnosti za zvýšených teplot. Jeho další výbornou vlastností je odolnost proti vysokoteplotní korozi. Díky tomu se využívá pro výrobu teplotně a mechanicky nejvíce namáhaných součástek například disků a lopatek turbín letadel a dalších energetických zařízení. Během provozu v kritických místech těchto součástek dochází k cyklické elasticko-plastické deformaci a to především při ohřevu a ochlazování v průběhu startovacích a odstavovacích cyklů [1]. Proto je velmi důležité studovat chování tohoto materiálu při nízkocyklové únavě v širokém intervalu teplot. Další cenné informace (o místech iniciace únavových trhlin, o mechanismech lomu atd.) může přinést studium lomových ploch a povrchového reliéfu. Cílem této práce je získat odpovídající kvalitativní a kvantitativní údaje pro cyklickou deformaci při teplotách 23 C, 700 C a 900 C. Pro matrici γ je typická kubická plošně středěná mřížka (FCC) a precipitáty γ krystalizují v uspořádané struktuře L1 2. Deformace probíhá u obou fází podél nejhustěji obsazených rovin {111}. Při cyklickém zatěžování dochází k lokalizaci cyklické plastické deformace do persistentních skluzových pásů (PSP), které leží v rovinách {111}. PSP protínají i precipitáty γ a tvoří oblasti intenzivní plastické deformace vhodné pro následnou iniciaci únavových trhlin [2,3,4]. 2.Experiment Polykrystalická superslitina IN 792-5A byla dodána společností PBS Velká Bíteš a.s. ve formě odlitých tyčí. Chemické složení materiálu je uvedeno v tabulce 1. Z těchto tyčí byly vyrobeny zkušební vzorky se zesílenými konci pro upnutí do hydraulických čelistí pulsátoru. Délka měrné části vzorku byla 15 mm a průměr 6 mm. Povrch měrné délky byl pro následné pozorování na SEM u vybraných vzorků broušen a mechanicky a elektrolyticky leštěn. Tabulka 1. Chemické složení superslitiny IN 792-5A ( hm. %) Table 1. Chemical composition of IN 792-5A superalloy (wt. %) Cr Co Ti Al Ta W Mo Nb Fe Zr C B Ni 12,28 8,87 3,98 3,36 4,12 4,1 1,81 0,1 0,16 0,031 0,078 0,015 zb. 2
3 METAL 2009 Obr. 1. Mikrostruktura superslititny IN 792-5A hrubá denritická struktura, eutektikum γ/γ, karbidy a precipitáty γ vyskytující se ve struktuře. Fig. 1. Microstructure of IN 792-5A superalloy coarse dendritic structure, eutectic γ/γ, carbides and precipitates γ found in microstrukture. Mikrostruktura (viz obr.1 se vyznačuje hrubými dendritickými zrny o průměrné velikosti 3mm určené lineární průsečíkovou metodou. Především v mezidendritických prostorech se vyskytují četné karbidy, eutektika γ /γ (obr.1 a také slévarenské vady a to především řediny až o rozměrech 500 µm [3,4]. Únavové zkoušky byly provedeny na elektro-hydraulickém pulsátoru MTS 810 za podmínek konstantní amplitudy celkové deformace a stálé rychlosti deformace s-1. Ohřev během únavových zkoušek za zvýšených teplot byl zajištěn třízónovou odporovou pecí řízenou tříkanálovým regulátorem. Aktuální teplota byla měřena třemi termočlánky. Deformace byla měřena a řízena pomocí citlivého extenzometru s měrnou délkou 12 mm. Mikrostruktura výbrusu byla pozorována na metalografickém mikroskopu NEOPHOT. Pozorování lomových ploch a povrchu zkušebních tyčí bylo provedeno na SEM JEOL JSM Výsledky a diskuze 3.1 Únavová životnost Bylo provedeno únavové zatěžování zkušebních vzorků při teplotách 23 C, 700 C a 900 C až do lomu. Z nam ěřených hodnot byly konstruovány křivky únavové životnosti. Na obr. 2 je uvedena závislost amplitudy napětí σa na počtu cyklů do lomu Nf stanovená pro teploty 23 C, 700 C a 900 C v biloga ritmické reprezentaci. Experimentálně zjištěnými body byla proložena Basquinova křivka životnosti daná vztahem σ a = σ,f (2 N f ) b σa [MPa] 1000 (1) Parametry σf (koeficient únavové pevnosti) a b (exponent únavové pevnosti) byly vypočítány pomocí regresní analýzy a jsou uvedeny v tabulce 2. Z obr.2 je vidět, že Basquinovy křivky silně závisí na teplotě. Pro danou hodnotu amplitudy napětí s rostoucí teplotou klesá počet cyklů do lomu. Exponent 23 C 700 C 900 C Nf [cykly] Obr. 2. Basquinovy křivky životnosti. Fig. 2. Basquin fatigue life curves. 3
4 únavové pevnosti b závisí u materiálu IN792-5A značně na teplotě. S rostoucí teplotou se hodnota parametru b výrazně zvyšuje viz. tab. 2. K experimentálnímu rozptylu přispívá hrubá polykrystalická struktura materiálu (obr.1). Měrná část použitých vzorků obsahuje pouze několik zrn. Proto je modul pružnosti testovaných vzorků velice závislý na orientaci zrn vzhledem k ose zatěžování. Použité zkušební tyče proto vykazovaly velký rozptyl v hodnotách modulu. Průměrné hodnoty modulů stanovené jako aritmetický průměr hodnot naměřených na všech použitých vzorcích pro danou teplotu jsou také uvedeny v tabulce 2. Tabulka 2. Parametry Basquinových a Manson-Coffinových křivek. Table 2. Parameters of Basquin and Manson-Coffin curves., σ f Teplota 23 C 700 C 900 C [MPa] b [-] -0,076-0,118-0,163, ε f [-] 0,025 0,048 4,579 c [-] -0,643-0,779-1,224 E av [GPa] 205,3 176,4 155, C C εa, εae, εap εa, εae, εap E-005 ε ap ε ae 1E-005 ε ap ε ae ε a ε a 1E E Nf [cykly] C 2Nf [cykly] εa, εae, εap E-005 ε ap ε ae ε a 1E c) 2Nf [cykly] Obr. 3. Závislost amplitudy celkové, plastické a elastické deformace na počtu cyklů do lomu při teplotách 23 C, 700 C, c) 900 C. Fig. 3. Total strain, plastic strain and elastic strain amplitude vs. number of cycles to fracture 23 C, 700 C, c) 900 C.. 4
5 METAL 2009 Na obr. 3 jsou vyneseny únavové křivky životnosti v reprezentaci amplitudy deformace (celkové, elastické i plastické) v závislosti na počtu cyklů do lomu. Experimentální hodnoty amplitudy plastické deformace v závislosti na počtu cyklů do lomu byly aproximovány Manson-Coffinovým zákonem ε ap = ε,f (2 N f ) c (2) kde parametr εf je koeficient únavové tažnosti a c je exponent únavové tažnosti. Jejich hodnoty stanovené regresní analýzou jsou uvedeny v tabulce 2. Amplituda celkové deformace může být vyjádřena jako součet amplitudy elastické a plastické deformace, tj. εa=εae + εap=σa /E + εap, kde E je Youngův modul pružnosti materiálu. Pokud do toho vztahu dosadíme rovnice (1) a (2) dostaneme závislost εa na 2Nf σ,f ε a = E (2 N f ) b + ε,f (2 N f ) c (3) Tento vztah může být použit na predikci počtu cyklů do lomu pro příslušnou hodnotu amplitudy celkové deformace. Z grafů lze usoudit, že nejvýznamnější složkou amplitudy celkové deformace je elastická složka. Pro danou životnost při 700 C je podíl amplitudy plastické deformace a ampl itudy elastické deformace přibližně stejný. Avšak s dalším růstem teploty do 900 C tento podíl roste v oblasti nízkého počtu cyklů do lomu. 3.2 Lomové plochy Lomové plochy vzorků cyklovaných do konce únavového života byly pozorovány v SEM. Na obr. 4a je zachyceno místo iniciace únavové trhliny zkušební tyče cyklované na vysoké amplitudě celkové deformace (εa = 0,48%) při pokojové teplotě. Přítomnost velké řediny těsně pod povrchem vedla ke koncentraci napětí a iniciaci únavové trhliny. Rovinné fazety v okolí tohoto defektu svědčí o charakteru šíření únavové trhliny podél krystalových rovin. Na obr. 4b je uvedena lomová plocha ve vzdálenosti asi 1mm od povrchu vzorku. Řada drobných i velkých fazet ukazuje, že šíření únavové trhliny podél krystalových rovin je dominantním mechanismem při této délce trhliny. Jedná se pravděpodobně o systém rovin {111}, které jsou skluzovými rovinami v této struktuře a podél kterých probíhá intenzivní plastická deformace a vznikají persistentní skluzové pásy. Obr. 4. Fig. 4. Lomová plocha vzorku cyklovaného při 23 C (εa=0,48%) místo iniciace únavové trhliny fazety podél krystalových rovin přibližně 1mm pod povrchem vzorku. Fracture surface of specimen cycled at 23 C (εa=0.48%) fatigue crack initiation area facetes parallel to crystal planes at a distance of 1mm from the surface. 5
6 c) Obr. 5. Morfologie lomové plochy v závislosti na délce únavové trhliny. Vzorek byl cyklován při 23 C (ε a = 0,48%) 300µm od místa iniciace únavové trhliny 1,5mm c) 3,2 mm. Fig. 5. Fracture surface morphology for different crack lengths (23 C, ε a =0.48%) 300µm distance from crack iniciation.1.5mm c) 3.2 mm. Morfologii lomové plochy v závislosti na délce únavové trhliny lze pozorovat na obr. 5 pořízených na vzorku cyklicky deformovaném při ε a = 0,48%. Charakter lomu je převážně transkrystalický. Šíření únavové trhliny podél krystalových fazet je dominantní při malých délkách trhliny (obr.5, ale objevuje se i u dlouhých trhlin (viz. obr. 5b a 5c). Lomová plocha v blízkosti povrchu vzorku cyklovaného s vysokou amplitudou deformace při 700 C je uvedena na obr. 6. Únavová trhlina inici uje v oblasti licího defektu bezprostředně pod povrchem (obr. 6. Také při této teplotě lze pozorovat při následném šíření trhliny rovinné fazety podél krystalových rovin. V oblastech těsně před dolomem byla pozorována četná pole striací (obr. 6. Příklad morfologie lomové plochy vzorku cyklicky zatěžovaného při teplotě 900 C je na obr. 7a a 7b. Trhlina iniciovala v oblasti řediny v blízkosti povrchu a počáteční šíření je charakterizováno rovinnými ploškami svírajícími s osou vzorku ostrý úhel (obr. 7. Charakter lomu je převážně transkrystalický s občasným výskytem polí striací (obr. 7. Striací přibývá s růstem délky únavové trhliny. Na lomové ploše lze pozorovat sekundární trhliny, jejichž četnost se zvyšuje s růstem amplitudy deformace. Rovinné fazety skluzových rovin jsou pozorovány sporadicky. 6
7 METAL 2009 Obr. 6. Fig. 6. Obr. 7. Fig. 7. Lomová plocha vzorku cyklovaného při 700 C (εa=0,38%). iniciace únavové trhliny v oblasti řediny ležící těsně pod povrchem striace nalezené při délce trhliny 1,5mm. Fracture surface of specimen cycled at 700 C (εa=0.38%) fatigue crack initiation from a shrinkage pore under the surface striations found at crack length 1.5mm. Lomová plocha zkušebního vzorku cyklovaného při 900 C (εa=0,6%). iniciace únavové trhliny v oblasti slévárenského defektu ležícího těsně pod povrchem pole striací a sekundární trhliny v oblasti šíření dlouhé trhliny. Fracture surface of specimen cycled at 900 C (εa=0.6%) fatige crack iniciation from a casting defect close to the surface striations and secondary cracks in the domain of a long crack growth. 3.3 Povrchový reliéf Byl také studován povrchový reliéf vybraných zkušebních tyčí cyklovaných do lomu při třech různých teplotách. Obr. 8a ukazuje povrch vzorku zatěžovaného při 23 C. Bylo možné pozorovat persistentní skluzové st opy (PSS), které svědčí o lokalizaci plastické deformace do persistentních skluzových pásů. Na obr. 8a lze pozorovat únavové trhliny iniciované uvnitř PSS. Na obr. 8b je vidět trhlinu šířící se po hranici mezi dvěma dendritickými zrny u vzorku zatěžovaného na teplotě 700 C. V každém z obou zrn lze pozorovat PSS odpovídající jedné skluzové rovině. Při této teplotě trhliny iniciovaly převážně na hranici zrn. Iniciace a počáteční šíření jsou urychleny licími defekty přítomnými v blízkosti povrchu. Obr. 8c ukazuje povrch vzorku po zkoušce při 900 C. Charakter iniciace a počátečního šíření trhliny je podobný jako u 700 C. Únavové trhlin y iniciují a šíří se převážně po hranici zrn. PSS nejsou tak přímé jako u teplot 23 C a 700 C, ale mají vlnitý charakter, což byla popsáno už dříve např. v práci [7]. Tedy změna teploty ze 700 C na 900 C má za následek zm ěnu v charakteru skluzu z planárního na vlnitý. 7
8 Obr. 8. Fig. 8. c) Povrchový reliéf cyklicky zatěžovaných zkušebních vzorků při teplotách 23 C (ε a =0,6%) : iniciované trhliny se šíří podél persistentních skluzových stop 700 C (ε a =0,75%) : únavová trhlina šířící se podél hranice dendritických zrn c) 900 C (ε a =1,2%) : šíření trhliny po hranici dendritických zrn. Surface relief of cyclically strained specimen at temperatures 23 C (ε a =0.6%) : fatigue cracks propagate along persistent slip markings 700 C (ε a =0.75%) : fatigue crack propagation at a dendritic grain boundary c) 900 C (ε a =1.2%) : fatigue crack propagation at a boundery between dendritic grains. 4.Závěr Studium únavové životnosti, povrchového reliéfu a topografie lomových ploch lité superslitiny IN 792-5A za pokojových teplot a zvýšených teplot vede k následujícím závěrům: (i) Basquinovy křivky životnosti závisí výrazně na teplotě. Vliv teploty na Masonovy-Coffinovy křivky životnosti je malý. (ii) Persistentní skluzové stopy byly pozorovány při všech teplotách. (iii) Trhliny iniciují při pokojové teplotě jak v oblasti PSS, tak na hranicích zrn. Za teplot 700 C a 900 C p řevládá iniciace na hranicích zrn. (iv) Iniciace a počáteční šíření jsou urychleny přítomnými defekty. Únavový lom je převážně transkrystalický. Tato práce byla podporována granty AV ČR č.1qs a GA ČR č.106/07/1507 a č.106/08/
9 Literatura [1] DONACHIE, M.J., DONACHIE, S.J., Superalloys. A Technical Guide, Mater. Park OH : ASM Int., [2] PETRENEC M, OBRTLÍK K, POLÁK J, MAN J, HRBÁČEK K: Fatigue behaviour of cast nickel based superalloy INCONEL 792-5A at room temperature. Materials Engineering 12 (2005) (in Czech). [3] LUKÁŠ, P. et al.: High cycle fatigue of superalloy single crystals at high mean stress. Material science and Engineering A (2004) [4] KUNZ, L. et al.: Effect of mean stress on high-cycle fatigue strength of IN 713LC superalloy. Kovove Mater. 44 (2006) [5] PETRENEC, M., MAN, J., OBRTLÍK, K., POLÁK, J. Cyclic localization in cast nickel based superalloy Inconel 792-5A at room temperature. Zeszyty Naukowe Politechniki Opolskiej, 2005, Vol. 308, No. 86, pp [6] PETRENEC, M., aj. Fatigue behaviour of cast nickel based superalloy Inconel 792-5A at 700 C. Materials and Technology, 2006, Vol. 40, No. 5, pp [7] OBRTLÍK, K., PETRENEC, M., MAN, J., POLÁK, J., HRBÁČEK, K. Low cycle fatigue of superalloy Inconel 792-5A at 23 and 900 C. In Fatigue 2006 : 9 th Inter. Fatigue Congress : Atlanta, Georgia Inst. of Technology, US [CD- ROM]. London : Elsevier, 2006, paper No. FT307. 9
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE Martin Juliš a, Karel Obrtlík b, Martin Petrenec b,
VícePOROVNÁNÍ CHARAKTERISTIK NÍZKOCYKLOVÉ ÚNAVY LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN INCONEL 713LC A INCONEL 792-5A
POROVNÁNÍ CHARAKTERISTIK NÍZKOCYKLOVÉ ÚNAVY LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN INCONEL 713LC A INCONEL 792-5A COMPARISON OF LOW CYCLE FATIGUE CHARACTERISTICS OF CAST NICKEL BASE SUPERALLOYS INCONEL 713LC AND
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY. Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d
STRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d a VUT FSI Brno, Technická 2, 616 69 Brno, ČR b PBS Velká Bíteš, a.s., Vlkovská 279, 595 12
VíceÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OCELI EUROFER VYVÍJENÉ PRO FÚZNÍ ENERGETIKU FATIGUE PROPERTIES OF EUROFER STEEL DEVELOPED FOR FUSION APPLICATION
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OCELI EUROFER VYVÍJENÉ PRO FÚZNÍ ENERGETIKU FATIGUE PROPERTIES OF EUROFER STEEL DEVELOPED FOR FUSION APPLICATION Ivo Kuběna, Tomáš Kruml, Pavel Hutař, Luboš Náhlík, Stanislav Seitl,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY. Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c
ANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 15600, Praha 5 Zbraslav,
VíceHana Tesaová a Martin Petrenec b Bohumil Pacal a.
NÍZKOCYKLOVÁ ÚNAVOVÁ ODOLNOST FERITICKÉ LITINY S KULIKOVÝM GRAFITEM LEGOVANÉ NIKLEM LOW CYCLE FATIGUE OF FERRITIC DUCTILE CAST IRON WITH ALLOYING NICKEL Hana Tesaová a Martin Petrenec b Bohumil Pacal a
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství. Ing. Pavel Gejdoš
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství Ing. Pavel Gejdoš ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN AZ31 A AZ61 FATIGUE BEHAVIOUR OF AZ31 AND AZ61 MAGNESIUM
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceVLIV PODMÍNEK ZATĚŽOVÁNÍ NA SUBSTRUKTURU LITÉ SLITINY INCONEL 713 LC. Tomáš Podrábský a Martin Petrenec b Karel Němec a Karel Hrbáček a
VLIV PODMÍNEK ZATĚŽOVÁNÍ NA SUBSTRUKTURU LITÉ SLITINY INCONEL 713 LC Tomáš Podrábský a Martin Petrenec b Karel Němec a Karel Hrbáček a a VUT FSI Brno, Technická 2, 616 69 Brno, ČR, e-mail: podrabsky@umi.fme.vutbr.cz
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceÚvod do únavového poškozování
4. Historie 1923 Palmgren Kumulativní poškození 1949 Irwin 1957 Irwin K-koncepce Historie r. 1843 Rankine hovoří o krystalizaci materiálu během opakovaného zatěžování, díky níž se materiál stává křehkým.
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceDoc. Ing. Jiří Kunz, CSc., Prof. Ing. Ivan Nedbal, CSc., Ing. Jan Siegl, CSc. Katedra materiálů FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2
KUNZ, J. - NEDBAL, I. - SIEGL, J.: Vliv vodního prostředí a zvýšené teploty na únavové porušování austenitické oceli. In: Degradácia vlastností konštrukčných materiálov (VIII. celoštátna konferencia so
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceVyužítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR
Konference JuveMatter 2011 Využítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR Klepnutím lze upravit styl předlohy podnadpisů. Jiří ZÝKA UJP PRAHA, a. s. Úvod Niklové superslitiny zvláštní třída
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceVLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
VLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU EFFECT OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE FATIGUE BEHAVIOUR OF SAND-CAST Mg ALLOY AZ91 Hnilica František a), Ocenášek Vladivoj b) UJP PRAHA
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING
STRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND AND SQUEEZE CAST MAGNESIUM ALLOY AZ91 Ocenášek Vladivoj a) Hnilica František
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES
METAL 2004 Hradec nad Moravicí VÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES Karel Hrbácek a Božena Podhorná b Antonín Joch a
VíceOVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
OVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU INFLUENCE OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE CREEP BEHAVIOUR OF A SAND-CAST ALLOY AZ91 František Hnilica a Vladivoj Očenášek
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
Více, Hradec nad Moravicí ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 2007 A AA2015
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 7 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF AL ALLOYS AA2017, AA7 AND AA2015 Jiří Faltus a), Eva Bendíková a), Jan Siegl b) a) VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Panenské Břežany
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceDoba žíhání [h]
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ŽÁROVÝCH ČÁSTÍ NOVĚ VYVUTÉHO TURBÍNOVÉHO MOTORU TJ 100 DEVELOPMENT OF PRECISION CASTG PROCESS FOR REFRACTORY PARTS OF A NEWLY DEVELOPED TJ 100 TURBOJET ENGE Karel Hrbáček
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceCREEPOVÉ PORUŠOVÁNÍ SLITINY MgY3Nd2Zn1Mn1 LITÉ METODOU SQUEEZE CASTING. CREEP FAILURE OF SQUEEZE CASTING ALLOY MgY3Nd2Zn1Mn1
CREEPOVÉ PORUŠOVÁNÍ SLITINY MgY3Nd2Zn1Mn1 LITÉ METODOU SQUEEZE CASTING CREEP FAILURE OF SQUEEZE CASTING ALLOY MgY3Nd2Zn1Mn1 Hnilica, F. a), Janík, V. a), Očenášek, V. b), Smola, B. c), Stulíková, I. c)
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceMECHANISMY ÚNAVOVÉHO POŠKOZENÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA TEPLOTY 800 C FATIGUE FAILURE MECHANISM OF NICKEL-BASED SUPERALLOY INCONEL 713LC
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ
Sborník str. 363-370 VLIV MIKROSTRUKTURY SLINUTÝCH KARBIDŮ NA ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ A STROJNÍCH SOUČÁSTÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita, Univerzitní 22, 306 14, Prášková metalurgie - progresivní technologie
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN AZ31 A AZ61
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceMinule vazebné síly v látkách
MTP-2-kovy Minule vazebné síly v látkách Kuličkový model polykrystalu kovu 1. Vakance 2. Když se povede divakance, je vidět, oč je pohyblivější než jednovakance 3. Nejzávažnější je ovšem prezentování zrn
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceSlitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně
Slitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně Josef Stráský a spol. Katedra fyziky materiálů MFF UK Obsah Vývoj slitin Ti pro použití v ortopedii Spolupráce: Beznoska s.r.o., Kladno Ultrajemnozrnné slitiny
VíceÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A LOM LITÉ GAMA TIAL INTERMETALICKÉ SLITINY PŘI POKOJOVÉ A ZVÝŠENÉ TEPLOTĚ
ÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A LOM LITÉ GAMA TIAL INTERMETALICKÉ SLITINY PŘI POKOJOVÉ A ZVÝŠENÉ TEPLOTĚ FATIGUE LIFE AND FRACTURE OF CAST GAMMA TIAL INTERMETALLIC ALLOY AT ROOM AND ELEVATED TEMPERATURES Martin PETRENEC,
VíceNEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA6082
METAL 007 NEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA608 FATIGUE PROPERTIES HETEROGENEITY AND ANISOTRPY OF EXTRUSIONS FROM AA608 ALLOY Vladivoj Očenášek*, Petr Sedláček**,
VíceKapitola 3.6 Charakterizace keramiky a skla POVRCHOVÉ VLASTNOSTI. Jaroslav Krucký, PMB 22
Kapitola 3.6 Charakterizace keramiky a skla POVRCHOVÉ VLASTNOSTI Jaroslav Krucký, PMB 22 SYMBOLY Řecká písmena θ: kontaktní úhel. σ: napětí. ε: zatížení. ν: Poissonův koeficient. λ: vlnová délka. γ: povrchová
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIAL SCIENCES AND ENGENEERING
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceMetody modifikace topografie strojních prvků
Metody modifikace topografie strojních prvků, M.Omasta Ústav konstruování Odbor metodiky konstruování Fakulta strojního inženýrství Vysoké učení technické v Brně, vytvořeno v rámci projektu FRVŠ 2452/2010
VíceStruktura a vlastnosti kovů I.
Struktura a vlastnosti kovů I. Vlastnosti fyzikální (teplota tání, měrný objem, moduly pružnosti) Vlastnosti elektrické (vodivost,polovodivost, supravodivost) Vlastnosti magnetické (feromagnetika, antiferomagnetika)
VíceInstitute of Physics of Materials
Institute of Physics of Materials Academy of Sciences of the Czech Republic www.ipm.cz Žižkova 22, 616 62 Brno Vybrané projekty na kterých se ÚFM podílí: Projekty: www.ceitec.eu Vybrané projekty na kterých
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceLOGO. Struktura a vlastnosti pevných látek
Struktura a vlastnosti pevných látek Rozdělení pevných látek (PL): monokrystalické krystalické Pevné látky polykrystalické amorfní Pevné látky Krystalické látky jsou charakterizovány pravidelným uspořádáním
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2014, Roztoky -
WP14: Vývoj pokročilých metod hodnocení nízkocyklové únavy při teplotním zatěžování. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku FS ČVUT v Praze, zodpov. osoba Doc. Ing. Miroslav Španiel, CSc.
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
Více2. Mezní stavy. MS porušení
p02 1 2. Mezní stavy V kapitole 6. Zatížení tělesa jsou mezi různými zatěžovacími stavy zavedeny stavy přechodové a mezní jako stavy, v nichž je částečně nebo úplně a dočasně nebo trvale znemožněna funkce
VíceOPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC
OPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC B. Podhorná a J. Kudrman a K. Hrbáček b a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA,a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav, ČR b) PBS VELKÁ BÍTEŠ, a.s., Vlkovská
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceKumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování
Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky
VíceSTUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS
VíceK CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY
K CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY Jana Dobrovská a Věra Dobrovská a Karel Stránský b a VŠB-TU, 7.listopadu 5, 708 33 Ostrava - Poruba,
VíceX-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU
X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU J.Fiala *, P.Mazal **, M.Kolega *, P.Liškutín ** * University of West Bohemia Plzeň CZ ** Brno University of Technology
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství. Ing. Libor Pantělejev
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Libor Pantělejev CYKLICKÁ PLASTICITA ZA VYSOKÝCH STŘEDNÍCH NAPĚTÍ CYCLIC PLASTICITY AT HIGH MEAN STRESSES
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 3 Koncentrace napětí a její
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Dynamická pevnost a životnost - Jur V. Dynamická pevnost a životnost. Jur V
1/46 Dynamická pevnost a životnost Jur V Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VíceCYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý
CYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Ivan Jeřábek Ústav letadlové techniky FS ČVUT v Praze 1 Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních materiálů Definice zkoušky definice vstupu a výstupu:
Více