POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
|
|
- Růžena Pospíšilová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM Doc. Ing. Petr Janas, CSc. 1, Ing. Martin Krejsa, Ph.D. 2 1 Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TU Ostrava, Ludvíka Podéště 1875, Ostrava Poruba,tel.: (+420) , petr.janas@vsb.cz 2 Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TU Ostrava, Ludvíka Podéště 1875, Ostrava Poruba,tel.: (+420) , martin.krejsa@vsb.cz Abstract: The paper briefly reviews one of the proposed methods of solution of a statically indeterminate steel arches, used in mining industry [1]. SBRA method was used in series of problems. In application of this method are input random variables (load, geometric and material properties, imperfections etc.) expressed by histograms. A transformation model derived from the analyses was employed to determine the response of the structure to the load. This transformation model and Monte Carlo were used to calculate the probability of defects in the support structures. The final reliability resulted from the comparison of such defect and designed value of the defect probability. This paper is based on the alternative solution using direct determined probabilistic calculation. The procedure of the calculation above was published first in [2] and more developed in [3] and is based on probability theory methods. 1. Úvod Ocelová oblouková výztuž je stále nejpoužívanějším typem výztuže v hornictví při zajišťování dlouhých důlních děl. Deterministický výpočet její únosnosti dle teorie II. řádu byl prezentován např. v [1]. Předložený příspěvek poukazuje na možnost pravděpodobnostního přístupu k posudku spolehlivosti této výztuže, při němž se předpokládá, že veličiny vstupující do výpočtu mají náhodný charakter vyjádřený histogramy. Posudek spolehlivosti je proveden v případě nepoddajné i poddajné výztuže s předpokládaným odporem proti prokluzu mezi kruhovými segmenty analýzou funkce spolehlivosti, ve které figurují dvě veličiny účinek zatížení a odpor konstrukce. Jestliže účinek zatížení nezávisí na použití poddajné či nepoddajné ocelové obloukové výztuže při stejných geometrických rozměrech, pak odolnost konstrukce, kterou je v daném případě únosnost výztuže, je dána dosažením mezního stavu ve výztuži, ale v případě poddajné výztuže také odporem proti prokluzu, který její únosnost limituje. Úroveň spolehlivosti ocelové obloukové výztuže je přímo vyjádřena pravděpodobností poruchy Pf, která je získána výpočtem s využitím metody SBRA s alternativním nahrazením simulační techniky Monte Carlo přímým determinovaným pravděpodobnostním výpočtem. Uvedený postup výpočtu byl poprvé publikován v [2] a dále rozpracován v několika dalších publikacích např. [3].
2 Součástí příspěvku je ukázka posudku spolehlivosti konkrétní poddajné a nepoddajné obloukové výztuže. 2. Pravděpodobnostní posudek spolehlivosti nepoddajné ocelové obloukové výztuže Posudek spolehlivosti je založen na analýze funkcí spolehlivosti. SF = R Q (1) kde R... je odolnost konstrukce únosnost ocelové obloukové výztuže Q... je účinek zatížení důlního díla Kritérium spolehlivosti je vyjádřeno P f < P d, kde P f je pravděpodobnost poruchy a P d je návrhová pravděpodobnost, obsažená např. v [5]. Posudek spolehlivosti dle mezního stavu únosnosti, založený na analýze funkce spolehlivosti, byl proveden aplikačním programem, vytvořeném v programovacím prostředí Borland Delphi v kritickém průřezu ocelového oblouku. 2.1 Účinek zatížení důlního díla Do výpočtu vstupují veličiny variabilní a veličiny deterministické vyjádřené konstantní hodnotou. Charakteristická hodnota zatížení q n se určí dle vztahu: q n 0,033. σ 0,6 0,715.( e R 1) ( 19,83 A 0,7932. C) [1 e ] = ρ. (2) kde šířka díla A [m] se měří ve výšce 1,7 m nad úrovní upravené počvy. Hodnota C je empiricky součinitel popisující soudržnost horniny po porušení, příp. samonosnost nadloží. σ R [MPa] je redukována pevnost nadložních hornin a je dána pevnostními vlastnostmi hornin v nadloží a počtem vrstev. Je dána vztahem: σ Di M i σ R i= 1 = β 2 A (3) kde β je součinitel vlivu vrstevnatosti, σ Di je pevnost v tlaku i-té vrstvy [MPa] M i je mocnost i-té vrstvy Pro výpočet se uvažují vrstvy v nadloží kolmo k vrstevnatosti do vzdálenosti 2.A. H ef je efektivní hloubka pod povrchem je dána vztahem: H ef = 2 Hef k1 k H (4) H je přitom skutečná geometrická hloubka daného díla pod povrchem. Součinitel k 2 je závislý na úklonu vrstev. Lze jej volit v souladu s citovanou směrnicí. Poněkud složitější je určení součinitele k 1. Charakterizuje ovlivnění díla dobývacími pracemi. Určuje se jako poměr skutečného svislého napětí v daném místě ke svislému napětí odpovídajícímu hloubce daného místa pod povrchem. Nejvhodnější je stanovit jeho hodnotu dle výsledků matematického modelování. K tomuto účelu lze např. využít modelování tzv. triparametrickou metodou. Pro výpočet účinku zatížení důlního díla určovaného dle vztahu (2) vstupují do výpočtu deterministické hodnoty: mocnost jednotlivých vrstev hornin, šířka světlého profilu důlního
3 díla A ve výšce 1,7 m nad počvou, efektivní hloubka pod povrchem H ef a typ nadloží. K variabilním hodnotám patří: a) pevnosti jednotlivých hornin v prostém tlaku v nadloží důlního díla Maximální počet vrstev je 10. Pokud nejsou k dispozici přesnější údaje, lze k výpočtu použít dále uvedené histogramy petrografických typů hornin, které byly zpracovány z podkladů uvedených v [8] a [9]. Jednotlivé pevnosti jsou udány v MPa. Jedná se o následující petrografické typy hornin: jílovec, prachovec, pískovec jemnozrný, pískovec střednězrný, pískovec hrubozrný, slepenec, uhlí s obsahem popela do 10%, uhlí s obsahem popela od 10 do 20%. b) objemová hmotnost horniny Udává se v [t.m -3 ] a je pro všechny typy hornin uváděna jediným histogramem. 2.2 Odolnost nepoddajné ocelové obloukové výztuže Pro výpočet odolnosti ocelové obloukové výztuže vstupují do výpočtu deterministicky zadané hodnoty: parametry charakterizující geometrii oblouku, typ průřezu, vzdálenost mezi výztužními ocelovými oblouky a velikost vnitřních sil v kritickém průřezu, které jsou importovány z programu Výpočet únosnosti ocelové obloukové výztuže (viz např. [1]). K proměnlivým veličinám, vstupujících do výpočtu, patří: a) průřezové charakteristiky Veškeré průřezové charakteristiky - průřezová plocha, moment setrvačnosti, průřezový modul atd. jsou přesnou funkcí geometrických rozměrů. Jsou funkčně závislé na geometrických rozměrech. Průřezové charakteristiky mají tedy náhodný charakter odpovídající náhodnému charakteru geometrických rozměrů, vzájemně jsou však závislé. Pravděpodobnosti geometrických rozměrů profilu odpovídají pravděpodobnosti pro plochu, moment setrvačnosti a průřezový modul. Takovéto náhodné veličiny by do pravděpodobnostního výpočtu měly vstupovat vzájemně vázaně a ne jako nezávislé vzájemně izolované náhodné veličiny. Lze-li nepřesnost profilu charakterizovat jedinou relativní délkovou chybou profilu ε (viz [4]), pak přibližně platí: l var = l N (1- ε), A var = A N (1- ε) 2 = A N (1-2 ε), (5) a (6) W var = W N (1-3 ε), I var = I N (1-4 ε) (7) a (8) kde l var, A var, W var, I var jsou proměnné variabilní hodnoty délkového rozměru, průřezové plochy, průřezového modulu a momentu setrvačnosti, l N, A N, W N, a I N jsou charakteristické hodnoty těchto veličin. Má-li každá v úvahu přicházející hodnota ε svou pravděpodobnost, mají stejnou pravděpodobnost hodnoty l varo, A var, W var, I var určené s touto relativní chybou. Vstupují-li do pravděpodobnostního výpočtu všechny tyto hodnoty, pak se (odpovídající vzájemně funkčně závislé hodnoty) volí se stejnou pravděpodobností. Tento postup je správný a přitom snižuje počet operací při pravděpodobnostním výpočtu, neboť funkčně závislé hodnoty se volí vždy současně. Tento postup se volil i v dané úloze. b) pevnostní charakteristiky oceli Pevnostní charakteristiky oceli tj. mez kluzu a mez pevnosti jsou vyjádřeny v histogramech. Opírají se o výsledky analýzy vlastnosti oceli, ze kterých byla v létech 2002 a 2003 vyráběna ocelová výztuž z profilů K24 a P28 (ocel 11500) a výztuž TH 29 (ocel 31Mn4). Použité histogramy byly zpracovány z podkladů uvedených v [6] a [7].
4 2.3 Algoritmus výpočtu Vlastní výpočet se opírá o vztahy (2) a (3) pro určení zatížení důlní výztuže a (9) pro určení únosnosti výztuže. 2 M pl N c1i 2 1+ ( ) 1 M c1i A f yd κ i = (9) 2 M pl Nc 1i 2 ( ) M A f c1i kde κ charakterizuje únosnost výztuže. Výpočetní modul pro pravděpodobnostní posudek spolehlivosti důlního díla Posudek výztuže byl vytvořen v prostředí Borland Delphi a navazuje na program pro výpočet vnitřních sil v programech Výpočet únosnosti ocelové obloukové výztuže, který pracuje v prostředí Microsoft Excel s využitím programovacího jazyka Visual Basic (viz např.[1]). Programem Posudek výztuže lze získat useknuté histogramy tří výsledných veličin - Zatížení důlního dílo, Únosnost výztuže a Funkce spolehlivosti SF Výstupní veličiny, vyjádřené useknutým histogramem - velikost zatížení Pravděpodobnostní výpočet zatížení byl proveden pro následující horninové poměry nad důlním dílem: Vrstva č. Hornina Mocnost vrstvy 1 Prachovec 0,530 m 2 Jílovec 6 m 3 Uhlí s obsahem popela do 10% 0,7 m 4 Pískovec hrubozrný 2,5 m 5 Pískovec jemnozrný 2 m 6 Jílovec 1 m Tabulka č.1 Efektivní hloubka pod povrchem H ef byla zvolena 800 m, typ nadloží pravidelně zavalující (C=38.00). Výsledný histogram zatížení q n [kn.m -2 ] je zobrazen na obr.1. yd Obr.1: Histogram zatížení důlní Obr.2: Analýza histogramu únosnosti výztuže q n [kn.m -2 ] oblouku pro ε = 0
5 Hodnota variabilního zatížení q n se v daném případě pohybuje v rozmezí od 63,37 do 131,64 kn.m Výstupní veličiny, vyjádřené useknutým histogramem únosnost nepoddajné výztuže Výpočet ukázkového příkladu byl proveden na obloukové výztuži v nepoddajném provedení, složené ze 4 kruhových segmentů s přeplátováním 400 mm (výztuž ). Oblouková výztuž je symetrická s délkami jednotlivých segmentů l 1 = 3890 mm, l 2 = 2880 mm, l 3 = 2880 mm a l 4 = 3890 mm a s poloměry r 1 = 3450 mm, r 2 = 3080 mm, r 3 = 3080 mm a r 4 = 3450 mm. Šířka světlého profilu ve výšce 1,7 m nad počvou A je m. U příkladu byl použit válcovaný profil HK-24. Poměr bočního a svislého zatížení ε byl zvolen 0.0 a 1.0. Vzdálenost mezi oblouky je 1.0 m Funkce spolehlivosti, pravděpodobnost poruchy, úroveň spolehlivosti S uvažováním analýzy funkce spolehlivosti SF ze vztahu (1) byly posouzeny veškeré kombinace posuzovaného příkladu. Jednotlivé výsledné histogramy funkce spolehlivosti, pravděpodobnosti poruchy a úroveň spolehlivosti pro jednotlivé případy je na následujících obrázcích. Na obr.4 je funkce spolehlivosti pro výztuž v nepoddajném provedení z profilu K24 při poměru bočního a svislého zatížení ε = 0. Obr.3: Analýza histogramu únosnosti Obr.4: Funkce spolehlivosti, profil K-24, oblouku pro ε = 1 ε = 0, mez kluzu oceli f y. Výztuž pro dané zatížení nevyhovuje. Stejná výztuž pro ε = 1 vyhoví pro úroveň spolehlivosti zvýšenou (viz obr.5). 3. Pravděpodobnostní posudek spolehlivosti poddajné ocelové obloukové výztuže Posudek spolehlivosti poddajné ocelové výztuže je založen opět na analýze funkce spolehlivosti (1). Jestliže účinek zatížení Q nezávisí na použití poddajné či nepoddajné ocelové obloukové výztuže, pokud má stejné geometrické rozměry, pak odolnost konstrukce, kterou je v daném případě únosnost výztuže, se musí určovat poněkud jinak. Je totiž dána
6 nejen dosažením mezního stavu ve výztuži, ale také odporem proti prokluzu, který její únosnost limituje. Ve srovnání s pravděpodobnostním výpočtem nepoddajné výztuže je nutno v případě výztuže poddajné zadat některé další vstupní veličiny charakterizující únosnost výztuže při dané hodnotě odporu proti prokluzu. Je-li hodnota odporu proti prokluzu, kterou musíme zadat, T [kn], pak jí odpovídající únosnost q v [kn.m -2 ] při vzdálenosti výztužních oblouků V o [m] je dána výrazem: q100 1 q = T.. (10) 100 V o kde q 100 je únosnost obloukové poddajné výztuže v [kn.m -1 ] s odporem proti prokluzu T = 100 kn (tato hodnota je importována z programu Únosnost ocelové obloukové výztuže). Obr.5: Funkce spolehlivosti, profil K-24, Obr.6: Histogram zatížení důlní ocelové ε = 1, mez kluzu oceli f y. obloukové výztuže /K24 q n [kn.m -2 ]. 3.1 Příklad aplikace programu Posudek spolehlivosti výztuže pro poddajnou výztuž. Ocelová oblouková výztuž , je složená ze 3 kruhových segmentů s přeplátováním 400 mm, je symetrická s délkami jednotlivých segmentů l 1 = 3522 mm, l 2 = 4330 mm a l 3 = 3522 mm a s poloměry r 1 = 3050 mm, r 2 = 2480 mm a r 3 = 3050 mm. Šířka světlého profilu ve výšce 1,7 m nad počvou je A = 5,070 m. Byl použit válcovaný profil K- 24, poměr bočního a svislého zatížení ε = 0.5 a pevnost oceli zadaná napětím na mezi kluzu f y. Vzdálenost mezi oblouky je 0.5 m. Příklad byl pro srovnání zpracován pro odpor proti prokluzu ve spojích kruhových segmentů T = 100 kn, T = 150 kn a T = 200 kn a pro případ nepoddajné výztuže. Pravděpodobnostní výpočet zatížení byl proveden pro následující horninové poměry nad důlním dílem: Vrstva č. Hornina Mocnost vrstvy 1 Prachovec 1,450 m 2 Jílovec 2,5 m 3 Uhlí s obsahem popela do 10% 0,7 m 4 Pískovec hrubozrný 2,5 m 5 Pískovec jemnozrný 2 m 6 Jílovec 1 m Tabulka č.2
7 Efektivní hloubka pod povrchem H ef byla zvolena 800 m, typ nadloží pravidelně zavalující (C=38.00). Výsledný histogram zatížení q n [kn.m -2 ] je zobrazen na obr.6. Obr.7: Histogram únosnosti poddajné ocelové obloukové výztuže /K24 s odporem proti prokluzu T = 200 kn. Obr. 8: Funkce spolehlivosti a pravděpodobnost poruchy P f poddajné ocelové obloukové výztuže /K24 s odporem proti prokluzu T = 200 kn.
8 Bylo zjištěno, že pro odpor proti prokluzu T = 100 kn únosnost výztuže nevyhovuje pro úroveň spolehlivosti požadovanou [5]. Pravděpodobnost poruchy je P f = 9, , když požadovaná pravděpodobnost poruchy pro sníženou úroveň spolehlivosti je P f = Je jistě diskutabilní, je-li uvedená úroveň pravděpodobnosti poruchy oprávněná uvědomíme-li si, že při počtu 1300 smrtelných úrazů na silnicích ČR v roce 2002 a v roce 2003 a při počtu obyvatel 10 7 je pravděpodobnost smrtelného úrazu obyvatele ČR na silnici za rok 1, , což je podstatně více, než se požaduje pro stavení konstrukce. Tyto mají jistě životnost delší- cca 50 let, a pak by byla úroveň přibližně srovnatelná. Nicméně důlní díla mají životnost podstatně kratší a ukazuje se tedy, že by bylo velmi vhodné se úrovní požadované spolehlivosti nejen stavebních a důlních konstrukcí ale i jiných zařízení a činností permanentně zabývat. Únosnost výztuže je při odporu proti prokluzu determinována čistě odporem proti prokluzu. Je tomu tak i při odporu proti prokluzu T = 150 kn. V tomto případě je však již únosnost výztuže dostatečná. Pro hodnotu T = 200 kn již není únosnost výztuže limitována jen odporem proti prokluzu, ale také již mezním stavem průřezu (obr.7). Mění se také histogram funkce spolehlivosti důlního díla (obr.8). Pro nepoddajnou výztuž je únosnost výztuže limitována pouze dosažením mezního stavu výztuže v určitém průřezu. Této skutečnosti pak odpovídá také funkce spolehlivosti a pravděpodobnost poruchy, která je zcela vyloučená. Oznámení Příspěvek byl vypracován v rámci řešení projektu 105/04/0458 realizovaných za finanční podpory ze státních prostředků prostřednictvím GA ČR. Reference [1] Janas, P., Krejsa, M., Janas, K.: Výpočet únosnosti ocelové obloukové výztuže podle teorie II.řádu, sborník IV. konference se zahraniční účastí: Staticko-konštrukčné a stavebnofyzikálne problémy stavebných konštrukcií, Vysoké Tatry, [2] Janas-P, Krejsa-M: Numerický výpočet pravděpodobnosti užitím useknutých histogramů, III. ročník celostátní konference Spolehlivost konstrukcí. 2002; str.33-38, ISBN [3] Janas-P; Krejsa-M, Numerický výpočet pravděpodobnosti užitím useknutých histogramů při posuzování spolehlivosti konstrukcí, Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava. 2002; II.(1): str.47-58, ISBN: , ISSN [4] Vokoun, S., Rozptyl geometrických parametrů otevřených válcovaných profilů, VŠB-TU Ostrava, Sborník studentských prací 2002, sekce IV - Stavební mechanika, str , ISBN [5] ČSN , Navrhování ocelových konstrukcí, Český normalizační institut, Praha,1998. [6] Zkušební protokoly INH Ostrava, 2000, 2001, [7] VVUÚ Ostrava-Radvanice: Odborné posudky a zkušební protokoly. [8] Aldorf, J.a kol., Výzkum stochastických metod určování zatížení a únosnosti výztuže, Závěrečná zpráva grantu 103/99/1494 VŠB TU Ostrava, leden [9] Fialová, V., Kožušníková, A., Základní fyzikálně-mechanické vlastnosti sedimentů hornoslezské pánve s ohledem na jejich vznik a vývoj, Hornický ústav ČSAV Ostrava, [10] Janas, P., Krejsa, M.: Pravděpodobnostní posudek spolehlivosti obloukové výztuže dlouhých důlních děl, sborník příspěvků mezinárodní konference Modelování v mechanice 2004, 28. ledna 2004, Fast VŠB TU Ostrava, ISBN
VYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VícePRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ
ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ DEFORAČNÍ ENERGIE DŮLNÍ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE PROBABILISTIC SOLUTION OF ARCH SUPORTS CARRYING-CAPACITY AND ELASTIC STRAIN
VíceANALÝZA SPOLEHLIVOSTI STATICKY NEURČITÉHO OCELOVÉHO RÁMU PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODOU SBRA
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ 51 Téma: Cesty k uplatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KOSTRUKCÍ 33 Téma: Cesty k uatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KONSTRUKCE
UERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KOSTRUKCE Doc. Ing. Petr Janas, CSc. a Ing. artin Krejsa, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceVYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 2002
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 22 Vypracoval: Stanislav Vokoun Konzultant: Doc. Ing. Petr Janas CSc.
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ
Petr Janas, Martin Krejsa 2 NUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ Abstract The paper reviews briefly one of the proposed probabilistic
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceOPTIMALIZACE VÝPOČTU OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC. Abstract. 1 Úvod V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC
OPTIMALIZACE VÝPOČTU V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Vlastimil Krejsa 3 Abstract The paper briefly reviews the proposed
VíceTéma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
VíceVÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
VI. KONFERENCE SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ TÉMA: Od deterministického k pravděpodobnostnímu pojetí inženýrského posudku spolehlivosti konstrukcí 6.4.2005, Dům techniky Ostrava ABSTRACT VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceSOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV)
SOFTWAROVÁ APLIKACE PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU (PDPV) Doc. Ing. Petr Janas, CSc.; Ing. Martin Krejsa, Ph.D. VŠB - Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Ludvíka Podéště
VíceCvičení 8. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 8 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA 3 SOUČASNÉ MOŽNOSTI PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO
VíceTéma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 5: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ METODY LHS PŘI NUMERICKÉM MODELOVÁNÍ STABILITY TUNELU
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 173 3.až..3 Dům techniky Ostrava ISBN 8--1551-7 MOŽNOSTI VYUŽITÍ METODY LHS PŘI NUMERICKÉM MODELOVÁNÍ STABILITY
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ
VYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ Michal Kořenář 1 Abstrakt Rozvoj výpočetní techniky v poslední době umožnil také rozvoj výpočetních metod, které nejsou založeny na bázi
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VíceMetoda POPV, programový systém
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 4 Metoda POPV, programový systém ProbCalc Princip metody Přímého optimalizovaného pravděpodobnost- ního výpočtu (POPV) Přehled optimalizačních
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
VíceCvičení 2. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 2 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky Fakulta
VíceCvičení 5. Posudek metodou POPV. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 5 Posudek metodou POPV Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník X1, řada stavební článek č. 16 Karel VOJTASÍK 1, Eva HRUBEŠOVÁ 2, Marek MOHYLA 3, Jana STAŇKOVÁ 4 ZÁVISLOST
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
Více23.až Dům techniky Ostrava ISBN
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 5 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 REÁLNÉ PEVNOSTNÍ HODNOTY KONSTRUKČNÍCH OCELÍ A ROZMĚROVÉ
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Miloš RIEGER 1 POSOUZENÍ SPOLEHLIVOSTI SPŘAŢENÝCH MOSTŮ NAVRŢENÝCH PODLE EC Abstract
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceSOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV
SOFTWAROVÉ PROSTŘEDKY PRO APLIKACI PDPV Petr JANAS, Doc., Ing., CSc., VŠB-TUO, L. Podéště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba, tel.: (+420)597321308, fax : (+420)597321358, petr.janas@vsb.cz Martin KREJSA, Ing.,
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceVÝVOJ METODY PDPV A JEJÍ UPLATNĚNÍ V PRAVDĚPODOBNOSTNÍCH ÚLOHÁCH
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 32 Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA VÝVOJ METODY PDPV A
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceSOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV
International Conference 70 Years of FCE STU, December 4-5, 2008 Bratislava, Slovakia SOUČASNÉ MOŽNOSTI METODY PDPV P. Janas 1, M. Krejsa 2 a V. Krejsa 3 Abstract The Direct Determined Fully Probabilistic
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceTéma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet Parametrická rozdělení Metoda Latin Hypercube Sampling (LHS) aplikovaná v programu Freet
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Stochastické modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceS HORNINOVÝM MASIVEM Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Karel Janas 3
MODELOVÁNÍ SOUČINNOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE S HORNINOVÝM MASIVEM Petr Janas 1, Martin Krejsa, Karel Janas 3 Abstrakt The passive loading is a deformational loading caused by active force loading of
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceSPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 163 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 SPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceCvičení 4. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu projektu
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 4 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Aplikace PDPV programem ProbCalc Prosté zadání Efektivní zadání Informace k semestrálnímu
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceVzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu
Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Řešený příklad se zabývá předem předpjatým vazníkem T průřezu. Důraz je kladen na pochopení specifik předpjatého betonu. Kurzivou jsou
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Spolehlivost nosné konstrukce Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí ezní stav únosnosti,
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 33 Petr KONEČNÝ PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY Abstrakt Článek
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.23 Petr KONEČNÝ 1 VLIV POČTU PROMĚNNÝCH NA PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 4 Antonín LOKAJ 1, Kristýna VAVRUŠOVÁ 2 DESTRUKTIVNÍ TESTOVÁNÍ VYBRANÝCH
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceTéma 2 Simulační metody typu Monte Carlo
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 2 Simulační metody typu Monte Carlo Princip simulačních metod typu Monte Carlo Metoda Simulation Based Reliability Assessment (SBRA)
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceVLIV STATISTICKÉ ZÁVISLOSTI NÁHODNÝCH VELIČIN NA SPOLEHLIVOST KONSTRUKCE
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 25 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-055-7 VLIV STATISTICKÉ ZÁVISLOSTI NÁHODNÝCH VELIČIN NA SPOLEHLIVOST
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
Vícebezpečnosti stavebních konstrukcí
Téma 3: Úvod do bezpečnosti stavebních konstrukcí Přednáška z předmětu: Základy stavebního inženýrství 1. ročník bakalářského studia Ing. Petr Konečný, Ph.D. Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20 Jakub VALIHRACH 1, Petr KONEČNÝ 2 PODMÍNKA UKONČENÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceBETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
VíceNávrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VíceTéma 4: Stratifikované a pokročilé simulační metody
0.007 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 0.001 Dlouhodobé nahodilé Std Distribution: Gumbel Min. EV I Mean Requested: 140 Obtained: 141 Std Requested: 75.5 Obtained: 73.2-100 0 100 200 300 Mean Std Téma 4:
Více