Vybrané kapitoly z geotechniky

Transkript

1 Vybrané kapitoly z geotechniky Nenasycené zeminy Literatura: [1] Fredlund, D. and Rahardjo, H. (1993) Soil mechanics for unsaturated soils. John Wiley. [2] Lu, N. and Likos, W.J. (2004) Unsaturated soil mechanics. John Wiley. [3] Fredlund, D.G. (2006) Unsaturated soil mechanics in engineering practice. JGGE ASCE, Vol. 132, No. 3,

2 Úvod Vadozní ( nenasycená ) zóna Kapilární zóna je ale nasycená [3] 2

3 Úvod...vadózní zóna stavové charakteristiky [2] 3

4 Úvod Proč je to důležité historicky zájem o expanzivní zeminy Cyklické změny objemu podle Sr [2] 4

5 Úvod Proč je to důležité hutněné zemní konstrukce z definice nenasycené (Sr < 1) 5

6 Úvod Proč je to důležité reziduální zeminy jsou zpravidla od počátku nenasycené (Sr < 1) Podobně výsypky z počátku nenasycené 6

7 Úvod Proč je to důležité - interpretace UU zkoušek nasycených zemin Koncepce neodvodněné pevnosti su = konst. neplatí Na rozdíl od nasycených zemin w se může měnit při e = konst. a objem (e) se může měnit i při rychlé změně totálního napětí (zatížení) [nejmenovaná zpráva o geotechnickém průzkumu] 7

8 Sání Celkové sání v pórové vodě vyjadřuje celkový termodynamický potenciál pórové vody vzhledem k vodě volné Celkový potenciál určuje: kapilarita interakce pevné a kapalné fáze (síly krátkého dosahu) chemické (osmotické) vlivy (teplota zanedbána) Při zanedbání sil krátkého dosahu Ψt = Ψm+Ψo Ψm sání matricové (kapilární) zahrnuje interakci fází Ψo osmotické sání 8

9 Sání... kapilární síly, sání Rozhraní kapalina vs plyn (voda vs vzduch) povrchové napětí voda vs vzduch: T s 70mN/m (závisí na teplotě) ua>uw ua<uw [2] 9

10 Sání... kapilární síly, sání Vypařování postupný rozdíl tlaků Δu postupné zakřivování povrchu rozhraní voda-vzduch Laplaceova rovnice pro rozdíl tlaků: Δu = ua- uw= Ts(1/r1-1/r2) kde r1 a r2 jsou poloměry menisku, nikoliv zrn Δu kapilární sání Ploché částice r2>>r1, 1/r2 lze zanedbat [Santamarina, 2001] 10

11 Sání Kapilarita v zeminách kapilární elevace retence retenční čára (SWCC) [2] 11

12 Sání...retenční čára (SWCC) [2] 12

13 Sání Retenční čára (pf čára, SWCC) Kapilární zóna Trojfázová Suchá Dvojfázová zemina zemina zemina [3] 13

14 Napjatost a pevnost saturované vs nesaturované zeminy...napjatost v nenasycené zemině (pokud platí efektivní napětí...) [2] 14

15 Efektivní napětí Nasycené zeminy σ'=σ-u všechny měřitelné projevy změny napětí, tj. změna rozměrů, tvaru, pevnosti, jsou spojeny výhradně se změnami efektivního napětí... Efektivní napětí je stavová proměnná, která jednoznačně určuje chování nasycené zeminy. 15

16 Efektivní napětí Nasycené zeminy σ'=σ-u všechny měřitelné projevy změny napětí, tj. změna rozměrů, tvaru, pevnosti, jsou spojeny výhradně se změnami efektivního napětí... Efektivní napětí je stavová proměnná, která jednoznačně určuje chování nasycené zeminy. Částečně nasycené = nenasycené zeminy Zatím nebyla nalezena plně vyhovující formulace efektivního napětí Bishopova rovnice σ' = σ-ua+χ(ua-uw) = σnet+χ s vážený průměr pórových tlaků σ' = σ-(χuw+(1-χ)ua) σnet s Χ je redukované napětí (totální napětí) je kapilární sání (Laplace) je materiálový parametr, neplatí Χ=Sr, ale Χ=Χ(Sr) 16

17 Efektivní napětí... Bishopova rovnice, Χ 17

18 Efektivní napětí Snaha o zdůvodnění platnosti efektivních napětí (Khalili et al, 2004) 18

19 Efektivní napětí V současné době se používají buď dvě nezávislé proměnné pro napětí p - ua (=p) redukované napětí (net stress) ua - u w (=s) (kapilární) sání nebo rovnice pro efektivní napětí podle Bishopa σ' = σ-(χuw+(1-χ)ua) kde ale Χ Sr 19

20 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí zdvojení parametrů (Fredlund and Rahardjo, 1993) 20

21 Efektivní napětí τf = c + (σ - ua)f tgφ + (ua - uw)f tgφb 21

22 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost nenasycená zemina τf, unsat = c + (σ ua+χ (ua- uw) tgφ nasycená zemina: ua= uw τf, sat = c + (σ ua) tgφ rozdíl pevností nenasycené a nasycené zeminy τf, unsat- τf, sat = Χ (ua- uw) tgφ Χ= (τf, unsat- τf, sat ) / ((ua- uw) tgφ ) 22

23 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost (Khalili and Khabaz, 1998) nenasycená zemina τf, unsat = c + (σ ua+χ (ua- uw) tgφ nasycená zemina: ua= uw τf, sat = c + (σ ua) tgφ rozdíl pevností nenasycené a nasycené zeminy τf, unsat- τf, sat = Χ (ua- uw) tgφ Χ= (τf, unsat- τf, sat ) / ((ua- uw) tgφ ) 23

24 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost (Khalili and Khabaz, 1998) nenasycená zemina τf, unsat = c + (σ ua+χ (ua- uw) tgφ nasycená zemina: ua= uw τf, sat = c + (σ ua) tgφ rozdíl pevností nenasycené a nasycené zeminy τf, unsat- τf, sat = Χ (ua- uw) tgφ Χ= (τf, unsat- τf, sat ) / ((ua- uw) tgφ ) Vyhodnocení pevnosti 14 různých zemin.empirický vztah pro Χ pro pevnost: X= ( (vstupní hodnota vzduchu) / (sání) )

25 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost CID rekonstituované výsypkové zeminy 25

26 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost CID rekonstituované výsypkové zeminy 26

27 Efektivní napětí Dvě nezávislé proměnné pro napětí vs efektivní napětí pevnost neporušené vzorky reziduální zeminy 27

28 Měření sání, stanovení retenční čáry Hystereze RČ (Fredlund, 2006) 28

29 Měření sání, stanovení retenční čáry Přímá metoda určení RČ objem vody vytlačené tlakem vzduchu pro zabránění kavitace proporční zvýšení tlaků ( axis translation ) pressure plate 29

30 Měření sání, stanovení retenční čáry Hrubozrnná zemina (Havlíček a Myslivec, 1965) 30

31 Měření sání, stanovení retenční čáry Přímé měření sání snímačem (bez proporčního zvýšení napětí) (Fredlund, 2006) 31

32 Měření sání, stanovení retenční čáry Přímá metoda určení RČ: přímé měření sání (Boso et al, 2005) 32

33 Měření sání, stanovení retenční čáry Nepřímé metody měření sání Filtrační papír (ASTM D ) 33

34 Měření sání, stanovení retenční čáry Nepřímé metody měření sání Teplotní čidla Shuai et al, 2003, GTJ 34

35 Měření parametrů v laboratoři Obálka nelineární vzhledem k sání (Kořán, 2004) Pro měření objemových změn vzorků komora s dvojitou stěnou 35

36 Měření parametrů v laboratoři Komora s dvojitou stěnou 36

37 Modely pro nenasycené zeminy Barcelonský model zplastizování, plocha plasticity v (p,v) (Alonso et al, 1990) 37

38 Modely pro nenasycené zeminy Barcelonský model 3D zobrazení plochy plasticity v (p,q,s) (Alonso et al, 1990) 38

39 ...interpretace UU zkoušek nasycených zemin UU Obálky nenasycených zemin B<1 Δu < Δσ; různé Δ(ua-uw) pro různá σ3 různé počáteční stavy A-A3 původně identických vzorků; při smyku další Δu větší MK pro vyšší reduk. napětí ( φb<φ') [1] 39

40 ...interpretace UU zkoušek nasycených zemin UU Obálky - pokrač. Při zkoušce při nižších napětích kavitace [1] 40

41 ...interpretace UU zkoušek nasycených zemin UU trojosé zkoušky na jemnozrnné zemině: MV(F7), IP=39, wl=75, Sr=0,98 (nejmenovaná zpráva o geotechnickém průzkumu) 41

42 STABILITA NÁSYPU 42

43 STABILITA NÁSYPU 43

44 STABILITA NÁSYPU ρd Sr=70% Sr=85% Sr=100% w 44

45 STABILITA NÁSYPU Tenzometr keramika 45

46 STABILITA NÁSYPU Měření sání v násypu in situ 46

47 Příklady chování Stabilita svahů násypu τf = c + (σ - ua)f tgφ + (ua - uw)f tgφb ckapilární= (ua - uw)f tgφb =.= fce (qf,(p-ua)f, φ ) 47

48 Příklady chování Kapilární koheze (linearita obálky?) [1] 48

49 STABILITA NÁSYPU c = 0; φ = 28 Nenasycená zemina τf= cc + (σ - ua)f tgφ = cc + 0,53 σ FS = 3 sání 35 kpa cc 20 kpa sání 150 kpa cc 40 kpa Nasycená zemina τf= c + σ tgφ = 0,53 σ FS = 0,9 Stabilitní výpočty metodou mezní rovnováhy 49

50 STABILITA NÁSYPU 1. Sání cca 35 kpa lze pro danou zeminu uvažovat jako kapilární kohezi cc = 20 kpa (40 kpa pro sání kpa). 2. V zimním období sání klesá na nulu. 3. V klimatických podmínkách ČR nelze dlouhodobě uvažovatzvýšení pevnosti a stability vlivem sání. 4. Sesuvy pozorované na obou hutněných násypech souvisí se sezónním poklesem sání ( dlouhodobá - odvodněná stabilita). 50

51 Citovaná literatura Alonso, E.E., Gens, A. and Josa, A. (1990) A constitutive model for partially saturated soils. Géotechnique 40, No 3, Bishop, A.W. (1961) The measurements of pore pressure in the triaxial test. Proc. Pore Pressure and Suction in Soils, Butterworths, London, Boso, M., Tarantino, A. and Mongiovi, L. (2005) Shear strength behaviour of a reconstituted clayey silt. Proc. Unsaturated soils, Mancuso & Tarantino (eds), Taylor and Francis, London, Fredlund, D.G. (2006) Unsaturated soil mechanics in engineering practice. JGGE ASCE, Vol. 132, No. 3, Fredlund, D.G. and Morgenstern, N.R. (1977) Stress state variables for unsaturated soils. JGEDiv ASCE, 103, No 5, Havlíček, J. and Myslivec, A. (1965) The influence of saturation and stratification on the shearing properties of certain soil. Proc 6ICSMFE, Vol 1, Karube, D. (1988) New concept of effective stress in unsaturated soil and rock. ASTM STP977, Khalili, N., Geiser, F. and Blight, G.E: (2004) Effective stress in unsaturated soils: Review with new evidence. International Journal of Geomechanics ASCE, 4, 2, Kořán, P. (2004) Smyková pevnost nenasycené jílovité zeminy a kaolinu. Doktorská dizertace. PřF UK, Praha. Li, X.S. (2003) Effective stress in unsaturated soil: a microstructural analysis. Géotechnique 53, No 2, Rahardjo, H. and Leong, E.C. (2006) Suction measurements. ASCE Geot. Spec. Publ. No 147 (Proc 4th Int Conf Unsat Soils), Vol 1, Shuai, F, Fredlund, D.G. and Samarakesera, L. (2003) Numerical simulation of water movement in the suction equalization of a thermal conductivity sensor. Geot. Testing. J. Vol. 26, No. 2, 1-9. Terzaghi, K. (1936) The shearing resistance of saturated soils and the angle between the planes of shear. Proc. ICSMFE, Vol. 1, Cambridge, Mass.,