STATICKÝ VÝPOČ ET. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú.

Transkript

1 OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, 198 Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ KONSTRUKČ NĚ STATICKÁ Č ÁST STATICKÝ VÝPOČ ET Investor: By Design Šítkova1 11 Praha Projektant: Ing. Barbora Pilcová Bohušovická Č eská Lípa Autor: Ing. Jan Hora HHStatika s.r.o. Č erč anská 8/ Praha 4 - Krč

2 2/2 OBSAH strana 1. ÚVOD OBSAH 2 PRŮ VODNÍ ZPRÁVA 3 2. ZATÍŽENÍ STÁLÉ 5 NAHODILÉ 7 3. VNITŘ NÍ SÍLY STROPNICE 9 PRŮ VLAKY (+ REAKCE DO SLOUPŮ ) 1 5. POSOUZENÍ STROPNICE 13 PRŮ VLAKY 14 SLOUPY ZÁVĚR 19

3 3/2 ÚVOD Statická č ást projektu řeší návrh a posouzení převážně vodorovných a svislých nosných konstrukcí vestavěného mezipatra do squashových kurtů za účelem nově vzniklého fitness centra. Nový strop bude tvořen z železobetonové desky vybetonované do skrytého bednění z trapézových plechů. Trapézové plechy budou podepřeny pomocí ocelových stropnic a ocelových průvlaků, které budou kotveny na stávající konstrukce nebo uloženy na nové ocelové sloupy. Nové ocelové sloupy budou uloženy na nové základové patky. Podklady Statický výpoč et této č ásti projektu vychází z výsledků celkových statických výpoč tů, dále z ruč ních posouzení jednotlivých konstrukcí a v této č ásti sumarizuje zatížení a únosnosti jednotlivých prvků. Dokumentace pro stavební povolení je vypracována na základě dokumentace nového řešení od Ing. Barbory Pilcové z 2-4/216 a dokumentace stávajícího stavu od Ing. arch. Jana Kleinera z 11/1995. Výpoč et je proveden podle platných norem: Č SN EN 199 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí Č SN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Č ást 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb Č SN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Č ást 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem, ZMĚNA Z1 Č SN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Č ást 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem Č SN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Č ást 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Popis nových konstrukcí Jedná se o novou nosnou konstrukci stropu vestavby mezipatra v místech stávajících squashových kurtů. Celkový půdorysný rozměr prostoru je cca 9,92 x 13,35 m. Jedná se o jednoduchou konstrukci tvořenou ocelovými stropnicemi a průvlaky na sebe kolmými. Samotné řešení stropu je tvořeno trapézovým plechem výšky vlny 5 mm ukládaným na ocelové stropnice IPN24 v rastru,8m. Stropnice jsou uloženy na ocelové průvlaky IPN32, IPN36 a IPN4 pomocí styč níkových plechů, které jsou přivařeny na stojiny průvlaků. Jednotlivé průvlaky jsou kloubově kotveny ke stávajícím rámům IPE 3 a novým ocelovým sloupům 2xUPN26 a IPE3. Pod novými sloupy je nutné zbudovat nové základové patky z prostého betonu nebo rozšířit stávající základové pasy. V pravé (západní) č ásti půdorysu bude nutné vybourat stávající nosnou stěnu ze zdiva Ytong

4 4/2 tl.365mm. Do této stěny jsou z její západní strany kotveny stávající stropnice IPE27. Tyto budou po rekonstrukci nově kotveny k navrženému průvlaku IPN36. Před zač átkem demolice stěny musí být nejprve dostateč ně montážně podepřeny. Dále je nezbytné před zač átkem demolice stěny zjistit způsob podepření střechy. V případě, že je střešní konstrukce podpírána stěnou, která má být zbourána, je nezbytné provést návrh a posouzení nového podepření střešní konstrukce. Tento projekt se zabývá pouze návrhem a posouzením nového ocelového vestavěného patra. Nově navržené sloupy jsou dimenzovány pouze na zatížení od konstrukce patra, nikoliv na zatížení od střešní konstrukce. Toto platí i pro návrh nových základových konstrukcí. Výpoč etní modely, metody a použitý software Statické výpoč ty vnitřních sil v nosných konstrukcích byly prováděny na výsecích konstrukcí modelovaných jako jednotlivé modely programem RENEX 3D a dále také ruč ními výpoč ty. Takto získané vnitřní síly v jednotlivých řezech konstrukce byly posuzovány dle platných Č SN. Modely jsou složeny z prutových prvků, kde je aplikováno liniové zatížení. Konstrukce byly posouzeny dle 1. skupiny mezních stavů - mezního stavu únosnosti, porovnáním únosnosti nejvíce namáhaných průřezů s vnitřními silami. Dále byla konstrukce posuzována dle 2. skupiny mezních stavů - mezního stavu přetvoření. Pružná deformace žádné konstrukce nepřekrač uje dovolené normové hodnoty. Nosná konstrukce, tak jak byla navržena, posouzena a je vykreslena ve výkresové č ásti dokumentace, vyhoví všem příslušným ustanovením relevantních Č SN. Materiál: Trapézový plech: firma Ocel vodorovných a svislých prvků: Spojovací prostředky ocelových prvků: 8.8 TR5/25 tl. 1, mm výrobce například Dektrade S235 ochranný protipožární nátěr, fy = 235 MPa Beton: Základové pasy: C16/2 XC CL.4 Dmax (prostý beton) Podlahová deska: C25/3 XC2 CL.4 Dmax. 22

5 5/2 STÁLÉ - SKLADBY KONSTRUKCÍ Typ skladby Podlaha Materiál Materiál Tlouštka Objemová Zatížení název popis vrstvy hmotnost charakter. [mm] [kg/m 3 ] [kn/m 2 ] PODLAHA S ROŠTEM Sportovní palubová 8-1, BET. MAZANINA + Betonová mazanina se sítí ,25 TR 5/25/1, + ŽB Trapézový pl. + ŽB deska 5-1,15 CELKEM 18 3,4

6 6/2 STÁLÉ - STŘ ECHY Typ skladby Střecha Materiál Materiál Tlouštka Objemová Zatížení název popis vrstvy hmotnost charakter. [mm] [kg/m 3 ] [kn/m 2 ] LEHKÁ STŘ ECHA - -,5 CELKEM,5

7 7/2 NAHODILÉ - UŽITNÉ Kategorie dle Č SN EN Popis q k [kn/m 2 ] C4 NAHODILÉ - SNÍH Plochy určené k pohybovým aktivitám např. taneční sály, tě locvičny, jeviště 5, Zatížení název popis charakter. [kn/m 2 ] SNÍH II Sně hová oblast II. 1, sklon střechy: 1 µ 1,8 s k 1, kn/m 2 s,8 kn/m 2,8

8 8/2 Výpoč et zatížení větrem Dle Č SN EN Větrná oblast Kategorie terénu II III Výška nad terénem z 7,2 m Parametr drsnosti terénu z,3 m Minimální výška z min 5, m Výchozí základní rychlost vě tru v b 25m/s Hustota vzduchu r 1,25 kg/m3 Součinitel drsnosti terénu c r (z),685 Součinitel terénu k r,215 z,ii,5 m Součinitel ortografie c 1 Součinitel turbulence k l 1 Intenzita turbulence l v,315 Střední rychlost vě tru v m 17,11 m/s Základní dynamický tlak q b 39,63 N/m 2 Maximální dynamický tlak q p 586,18 N/m 2 Součinitel expozice c e 1,5

9 9/2

10 1/2 Výpoč et vnitřních sil na prostém nosníku - obdélníkový průřez Ocelová stropnice Fyzikální vlastnosti Uložení Šířka - b 2 mm r 785 kg/m3 Šířka 16 mm Výška - h 24 mm Vl. tíha,3768 kn/m Délka 14 mm Délka 7m Zatížení Plošné Liniové Výsledné liniové Popis kn/m 2 g kn/m g Charakteristické Výpoč tové Stálé stropní konstrukce 3,4 1,35 2,72 3,672 kn/m kn/m kn/m Nahodilé Užitné 5 1,5 4 6 Zatě žovací šíře b =,8 m kn/m g Vlastní tíha f g,3768 1,15,3768,43332 kn/m Suma liniového zatížení 7,968 1,1532 kn/m Č ásteč né liniové zatížení a 1 b 1 c 1 kn/m g f č ást,1 7 kn/m f č ást,2 7 kn/m f č ást,3 7 kn/m Osamě lé břemeno L 1 L 2 kn g F k1 7 kn F k2 7 kn F k3 7 kn a 1 F ki b 1 c 1 Vnitřní síly Reakce Charakteristické Výpoč tové Napětí v uložení R A 24,84 35,37 kn 2383,33 kpa R B 24,84 35,37 kn 2383,33 kpa Maximální hodnoty vnitřních sil Vzdálenost od podpory R A M -61,9 knm 3,5 m Q 35,37 kn 7m Průbě hy ohybových moment ů R A f d L 1 L 2 L F d R B [knm] ,28,56,84 1,12 1,4 1,68 1,96 2,24 2,52 2,8 3,8 3,36 3,64 3,92 4,2 4,48 4,76 5,4 5,32 5,6 5,88 6,16 6,44 6,72 7 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení Průbě hy posouvajících sil [knm] ,,35,7 1,5 1,4 1,75 2,1 2,45 2,8 3,15 3,5 3,85 4,2 4,55 4,9 5,25 5,6 5,95 6,3 6,65 7, Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení [m] [m]

11 11/2 Výpoč et vnitřních sil na prostém nosníku - obdélníkový průřez Ocelový vnitřní prů vlak Fyzikální vlastnosti Uložení Šířka - b 3 mm r 785 kg/m3 Šířka 155 mm Výška - h 4 mm Vl. tíha,942 kn/m Délka 14 mm Délka 5,1 m Zatížení Plošné Liniové Výsledné liniové Popis kn/m 2 g kn/m g Charakteristické Výpoč tové Stálé stropní konstrukce 3,4 1,35 23,8 32,13 kn/m kn/m kn/m Nahodilé Užitné 5 1, ,5 Zatě žovací šíře b = 7 m kn/m g Vlastní tíha f g,942 1,15,942 1,833 kn/m Suma liniového zatížení 59,742 85,7133 kn/m Č ásteč né liniové zatížení a 1 b 1 c 1 kn/m g f č ást,1 5,1 kn/m f č ást,2 5,1 kn/m f č ást,3 5,1 kn/m Osamě lé břemeno L 1 L 2 kn g F k1 5,1 kn F k2 5,1 kn F k3 5,1 kn a 1 F ki b 1 c 1 Vnitřní síly Reakce Charakteristické Výpoč tové Napětí v uložení R A 152,34 218,57 kn 172,3 kpa R B 152,34 218,57 kn 172,3 kpa Maximální hodnoty vnitřních sil Vzdálenost od podpory R A M -278,68 knm 2,55 m Q 218,57 kn 5,1 m Průbě hy ohybových moment ů R A f d L 1 L 2 L F d R B [knm] ,2,41,61,82 1,2 1,22 1,43 1,63 1,84 2,4 2,24 2,45 2,65 2,86 3,6 3,26 3,47 3,67 3,88 4,8 4,28 4,49 4,69 4,9 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení Průbě hy posouvajících sil [knm] ,,26,51,77 1,2 1,28 1,53 1,79 2,4 2,3 2,55 2,81 3,6 3,32 3,57 3,83 4,8 4,34 4,59 4,85 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení [m] [m]

12 12/2 Výpoč et vnitřních sil na prostém nosníku - obdélníkový průřez Ocelový krajní prů vlak na levé (východní) straně Fyzikální vlastnosti Uložení Šířka - b 25 mm r 785 kg/m3 Šířka 131 mm Výška - h 32 mm Vl. tíha,628 kn/m Délka 14 mm Délka 5,1 m Zatížení Plošné Liniové Výsledné liniové Popis kn/m 2 g kn/m g Charakteristické Výpoč tové Stálé stropní konstrukce 3,4 1,35 11,22 15,147 kn/m kn/m kn/m Nahodilé Užitné 5 1,5 16,5 24,75 Zatě žovací šíře b = 3,3 m kn/m g Vlastní tíha f g,628 1,15,628,7222 kn/m Suma liniového zatížení 28,348 4,6192 kn/m Č ásteč né liniové zatížení a 1 b 1 c 1 kn/m g f č ást,1 5,1 kn/m f č ást,2 5,1 kn/m f č ást,3 5,1 kn/m Osamě lé břemeno L 1 L 2 kn g F k1 5,1 kn F k2 5,1 kn F k3 5,1 kn a 1 F ki b 1 c 1 Vnitřní síly Reakce Charakteristické Výpoč tové Napětí v uložení R A 72,29 13,58 kn 5647,71 kpa R B 72,29 13,58 kn 5647,71 kpa Maximální hodnoty vnitřních sil Vzdálenost od podpory R A M -132,6 knm 2,55 m Q 13,58 kn 5,1 m Průbě hy ohybových moment ů R A f d L 1 L 2 L F d R B [knm] ,2,41,61,82 1,2 1,22 1,43 1,63 1,84 2,4 2,24 2,45 2,65 2,86 3,6 3,26 3,47 3,67 3,88 4,8 4,28 4,49 4,69 4,9 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení Průbě hy posouvajících sil [knm] ,,26,51,77 1,2 1,28 1,53 1,79 2,4 2,3 2,55 2,81 3,6 3,32 3,57 3,83 4,8 4,34 4,59 4,85 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení [m] [m]

13 13/2 Výpoč et vnitřních sil na prostém nosníku - obdélníkový průřez Ocelový krajní prů vlak na pravé (západní) straně Fyzikální vlastnosti Uložení Šířka - b 27 mm r 785 kg/m3 Šířka 12 mm Výška - h 36 mm Vl. tíha,7632 kn/m Délka 14 mm Délka 5,1 m Zatížení Plošné Liniové Výsledné liniové Popis kn/m 2 g kn/m g Charakteristické Výpoč tové Stálé Stropní konstrukce 3,4 1,35 11,9 16,65 kn/m Stálé Stávající sousední stropní konstrukce 5,5 1,35 5,5 7,425 kn/m kn/m Nahodilé Užitné 5 1,5 17,5 26,25 Nahodilé Užitné na stávající sousední stropní konstrukci 6,875 1,5 6,875 1,3125 Zatě žovací šíře b = 3,5 m kn/m g Vlastní tíha f g,7632 1,15,7632, kn/m Suma liniového zatížení 42,5382 6, kn/m Č ásteč né liniové zatížení a 1 b 1 c 1 kn/m g f č ást,1 5,1 kn/m f č ást,2 5,1 kn/m f č ást,3 5,1 kn/m Osamě lé břemeno L 1 L 2 kn g F k1 5,1 kn F k2 5,1 kn F k3 5,1 kn a 1 F ki b 1 c 1 Vnitřní síly Reakce Charakteristické Výpoč tové Napětí v uložení R A 18,47 155,37 kn 924,83 kpa R B 18,47 155,37 kn 924,83 kpa Maximální hodnoty vnitřních sil Vzdálenost od podpory R A M -198,1 knm 2,55 m Q 155,37 kn 5,1 m Průbě hy ohybových moment ů R A f d L 1 L 2 L F d R B [knm] ,2,41,61,82 1,2 1,22 1,43 1,63 1,84 2,4 2,24 2,45 2,65 2,86 3,6 3,26 3,47 3,67 3,88 4,8 4,28 4,49 4,69 4,9 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení Průbě hy posouvajících sil [knm] ,,26,51,77 1,2 1,28 1,53 1,79 2,4 2,3 2,55 2,81 3,6 3,32 3,57 3,83 4,8 4,34 4,59 4,85 5,1 Obalová křivka Vlastní tíha Bodové síly Částeč ná zatížení Spojitá zatížení [m] [m]

14 14/2 OCELOVÁ STROPNICE N Sd 1 kn M y,sd 62 knm M z,sd,5 knm IPN24 VYHOVUJE IPN24 G h b t w t f r 36, ,7 13,1 8,7 kg/m mm mm mm mm mm třída 1 f y 235 MPa γ m1 1,15 α y,21 α z,34 L y,cr 7 mm L z,cr 7 mm k 1 α LT,21 k w 1 L LT 15 mm C 1 1,132 β My 1,3 C 2,459 β Mz 1,3 z g -12 mm β M.LT 1,3 A 472 mm 2 β A 1 I y 43,6 1 6 *mm 4 I z 2, *mm 4 W el,y 363,2 1 3 *mm 3 W el,z 49,3 1 3 *mm 3 W pl,y 421,3 1 3 *mm 3 W pl,z 78,5 1 3 *mm 3 i y 96,3 mm i z 23,6 mm I t 227,6 1 3 *mm 4 I w 33, *mm 6 λ y 72,7 λ z 296,9 λ 1 93,9 λ 1 93,9 λ y,rel,774 λ z,rel 3,161 φ y,86 φ z 6, χ y,81 χ z,9 β W,y 1, β W,z 1, M cr 568 knm λ LT,rel,418 φ LT,61 µ z -3,844 χ LT,948 k z 1,386 µ y -,924 µ LT,466 k y 1,1 k LT,953 N pl,rd 961 kn N b,rd 87kN M c,y,rd 86kNm M c,z,rd 16kNm 82kNm M b,y,rd,116,728,43,887 < 1 [N] [M y ] [M z ] VYHOVUJE,116,724,43,883 < 1 VYHOVUJE

15 15/2 OCELOVÝ VNITŘ NÍ PRŮ VLAK N Sd 1 kn M y,sd 279 knm M z,sd,5 knm IPN4 VYHOVUJE IPN4 G h b t w t f r 92, ,4 21,6 14,4 kg/m mm mm mm mm mm třída 1 f y 235 MPa γ m1 1,15 α y,21 α z,34 L y,cr 51 mm L z,cr 51 mm k 1 α LT,21 k w 1 L LT 8 mm C 1 1,132 β My 1,3 C 2,459 β Mz 1,3 z g -2 mm β M.LT 1,3 A 1212 mm 2 β A 1 I y 299,9 1 6 *mm 4 I z 13, *mm 4 W el,y 1499,6 1 3 *mm 3 W el,z 174,4 1 3 *mm 3 W pl,y 1756,4 1 3 *mm 3 W pl,z 279, *mm 3 i y 158, mm i z 33,5 mm I t 156,9 1 3 *mm 4 I w 479, *mm 6 λ y 32,3 λ z 152, λ 1 93,9 λ 1 93,9 λ y,rel,344 λ z,rel 1,619 φ y,574 φ z 2,52 χ y,967 χ z,32 β W,y 1, β W,z 1, M cr knm λ LT,rel,164 φ LT,51 µ z -1,662 χ LT 1, k z 1,2 µ y -,31 µ LT,166 k y 1,1 k LT,998 N pl,rd 2455 kn N b,rd 741 kn M c,y,rd 359 knm M c,z,rd 57kNm 359 knm M b,y,rd,13,778,9,81 < 1 [N] [M y ] [M z ] VYHOVUJE,13,776,9,798 < 1 VYHOVUJE

16 16/2 OCELOVÝ KRAJNÍ PRŮ VLAK NA LEVÉ STRANĚ N Sd 1 kn M y,sd 133 knm M z,sd,5 knm IPN32 VYHOVUJE IPN32 G h b t w t f r 61, ,5 17,3 11,5 kg/m mm mm mm mm mm třída 1 f y 235 MPa γ m1 1,15 α y,21 α z,34 L y,cr 51 mm L z,cr 51 mm k 1 α LT,21 k w 1 L LT 8 mm C 1 1,132 β My 1,3 C 2,459 β Mz 1,3 z g -2 mm β M.LT 1,3 A 7928 mm 2 β A 1 I y 128,4 1 6 *mm 4 I z 6, *mm 4 W el,y 82,8 1 3 *mm 3 W el,z 99,6 1 3 *mm 3 W pl,y 936,1 1 3 *mm 3 W pl,z 158, *mm 3 i y 127,3 mm i z 28,7 mm I t 663,6 1 3 *mm 4 I w 148, *mm 6 λ y 4,1 λ z 177,8 λ 1 93,9 λ 1 93,9 λ y,rel,427 λ z,rel 1,893 φ y,615 φ z 2,58 χ y,946 χ z,231 β W,y 1, β W,z 1, M cr 6589 knm λ LT,rel,183 φ LT,515 µ z -2,56 χ LT 1, k z 1,48 µ y -,431 µ LT,219 k y 1,2 k LT,995 N pl,rd 162 kn N b,rd 374 kn M c,y,rd 191 knm M c,z,rd 32kNm 191 knm M b,y,rd,27,697,16,74 < 1 [N] [M y ] [M z ] VYHOVUJE,27,692,16,735 < 1 VYHOVUJE

17 17/2 OCELOVÝ KRAJNÍ PRŮ VLAK NA PRAVÉ STRANĚ N Sd 1 kn M y,sd 199 knm M z,sd,5 knm IPN36 VYHOVUJE IPN36 G h b t w t f r 76, ,5 13 kg/m mm mm mm mm mm třída 1 f y 235 MPa γ m1 1,15 α y,21 α z,34 L y,cr 51 mm L z,cr 51 mm k 1 α LT,21 k w 1 L LT 8 mm C 1 1,132 β My 1,3 C 2,459 β Mz 1,3 z g -2 mm β M.LT 1,3 A 9895 mm 2 β A 1 I y 21,3 1 6 *mm 4 I z 9, *mm 4 W el,y 1118,1 1 3 *mm 3 W el,z 133,9 1 3 *mm 3 W pl,y 137,2 1 3 *mm 3 W pl,z 214,3 1 3 *mm 3 i y 142,6 mm i z 31,1 mm I t 151,2 1 3 *mm 4 I w 275, *mm 6 λ y 35,8 λ z 163,9 λ 1 93,9 λ 1 93,9 λ y,rel,381 λ z,rel 1,746 φ y,592 φ z 2,287 χ y,958 χ z,266 β W,y 1, β W,z 1, M cr 1237 knm λ LT,rel,173 φ LT,512 µ z -1,844 χ LT 1, k z 1,3 µ y -,364 µ LT,19 k y 1,2 k LT,997 N pl,rd 222 kn N b,rd 537 kn M c,y,rd 267 knm M c,z,rd 44kNm 267 knm M b,y,rd,19,746,12,777 < 1 [N] [M y ] [M z ] VYHOVUJE,19,743,12,773 < 1 VYHOVUJE

18 18/2 OCELOVÝ SLOUP 12 U26 profil U26 f y = 235 MPa L y,cr = 33 mm b My = 1,3 g m1 = 1,1 L z,cr = 33 mm b Mz = 1,3 f yd = 214 MPa i y = 99,9 mm m y = -,3 A = 4,83E-3 m 2 i z = 25,6 mm k y = 1,6 I y = 4,82E-5 m 4 l y = 33, m z = -1,4 I z = 3,17E-6 m 4 l z = 128,8 k z = 1,5 W y,el = 3,71E-4 m 3 c y =,92 l 1 = 93,9 W y,pl = 4,42E-4 m 3 c z =,36 l y,rel =,35 W z,el = 4,77E-5 m 3 M y,pl, Rd = 94,43 knm f y =,6 W z,pl = 8,96E-5 m 3 M z,pl, Rd = 19,14 knm l z,rel = 1,37 N pl, Rd = 131,9 kn N b, Rd = 371,3 kn f z = 1,73 N Sd = 22 kn M y, Sd = 5kNm M z, Sd = 2kNm,59 +,6 +,16 =,81 < 1 VYHOVUJE

19 19/2 OCELOVÝ SLOUP ROHOVÝ N Sd 156 kn M y,sd 1 knm M z,sd 5 knm IPE3 VYHOVUJE IPE3 G h b t w t f r 42, ,1 1,7 15 kg/m mm mm mm mm mm třída 1 f y 235 MPa γ m1 1,15 α y,21 α z,34 L y,cr 33 mm L z,cr 33 mm k 1 α LT,21 k w 1 L LT 33 mm C 1 1,132 β My 1,3 C 2,459 β Mz 1,3 z g -12 mm β M.LT 1,3 A 5381 mm 2 β A 1 I y 83,6 1 6 *mm 4 I z 6,4 1 6 *mm 4 W el,y 557,1 1 3 *mm 3 W el,z 8,5 1 3 *mm 3 W pl,y 628,4 1 3 *mm 3 W pl,z 125, *mm 3 i y 124,6 mm i z 33,5 mm I t 21,2 1 3 *mm 4 I w 125, *mm 6 λ y 26,5 λ z 98,5 λ 1 93,9 λ 1 93,9 λ y,rel,282 λ z,rel 1,49 φ y,548 φ z 1,195 χ y,982 χ z,566 β W,y 1, β W,z 1, M cr 325 knm λ LT,rel,674 φ LT,777 µ z -,913 χ LT,86 k z 1,199 µ y -,267 µ LT,55 k y 1,34 k LT,988 N pl,rd 11 kn N b,rd 622 kn M c,y,rd 128 knm M c,z,rd 26kNm 11 knm M b,y,rd,251,8,234,565 < 1 [N] [M y ] [M z ] VYHOVUJE,251,9,234,574 < 1 VYHOVUJE

20 2/2 ZÁVĚ R Navržené konstrukce byly posouzeny podle mezního stavu únosnosti porovnáním únosností jednotlivých průř ezů s vnitřními silami. Dále byly konstrukce posouzeny podle mezního stavu použitelnosti výpočtem přetvoření. Konstrukce vyhovují požadavků m na únosnost a prů hyb. Projekt prokazuje, že stavba je navržena tak, aby zatížení na ní působící v prů bě hu výstavby a užívání nemě lo za následek: a) zřícení stavby nebo její části b) vě tší stupeň nepřípustného přetvoření c) poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v dů sledku vě tšího přetvoření nosné konstrukce d) poškození v případě, kdy je rozsah neúmě rný pů vodní příčině Konstrukce, tak jak jsou navrženy a posouzeny, vyhovují podle platných ČSN. V Praze Ing. Jan Hora