Přílohy k závěrečné zprávě
|
|
- Vilém Valenta
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Program výzkumu a vývoje Českého báňského úřadu Zvýšení úrovně bezpečnosti práce v dolech a eliminace nebezpečí od unikajícího metanu z uzavřených důlních prostor PROJEKT č. 23/2003 Využití důlní degazace pro předcházení neřízených výstupů metanu na povrch po likvidaci dolu. Přílohy k závěrečné zprávě Zodpovědný řešitel: Ing. Pavel Mitka Schválil : Ing. Jaroslav Němec, DrSc generální ředitel společnosti, předseda představenstva. OSTRAVA, LISTOPAD 2006
2 barometrický tlak [hpa] metan [%], objemové množství [m 3.h -1 ], teplota ve vrtu [ C], teplota okolí [ C] :00 barometrický tlak [hpa] CH4 [%] Klouzavý průměr/3 (objemové množství [m3/h]) : : : : : : :00 dny, hodiny : : : : : : Příloha č. 1. Odplyňovací vrt MVE - 1, Hladnov
3 barometrický tlak [hpa] metan [%], objemové množství [m3/h] :00 barometrický tlak [hpa] CH4 [%] Klouzavý průměr/3 (Objemové množství [m3.h-1]) : : : : : : :00 dny, hodiny : : : : : : Příloha č. 2. Odplyňovací vrt OV - 24a, Orlová
4 barometrický tlak [hpa] metan [%], objemové množství [m 3.h-1] barometrický tlak [hpa] CH4 [%] Klouzavý průměr/3 (Objemová množství (m3.h-1)) Příloha č : : : : : : : :00 dny, hodiny : : : : : :00 Odplyňovací vrt HD-201, Hrušov
5 barometrický tlak [hpa] :00 barometrický tlak [hpa] CH4 [%] teplota ve vrtu [ C] teplota okolí [ C] Klouzavý průměr/3 (objemové množství [m3/h]) : : : : : : :00 dny, hodiny : : : : : : teplota okolí [ C] metan [%], objemové množství [m 3.h-1], teplota ve vrtu [ C], Příloha č. 4 Odplyňovací vrt MV 39, Petřkovice
6 Příloha č. 5. Způsoby stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů. 1
7 Obsah: Úvod Využitím poznatků a vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů a predikce metanu na povrch navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD Shrnutí dosavadních poznatků v ČR potřebných pro stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů...6 Přírodní a zbytková plynonosnost uhelných slojí...7 Odplyňovací prostor, stupeň odplynění nadloží a podloží dobývané sloje...7 Stanovení časového faktoru snižování plynodajnosti...8 Matematické popis časového průběhu poklesu plynodajnosti uzavřeného dolu...10 Vliv postupu zatápění uhelných slojí na plynodajnost uzavřeného dolu...14 Vliv stupně utěsnění dolu a komunikace s okolím (např. odsávání metanu, migrace plynu na povrch-neřízené výstupy) na zbytkovou plynodajnost uzavřeného dolu...14 Predikce nebezpečí výstupů plynů na povrch...15 Dlouhodobé biologické procesy probíhající v uzavřeném dole Výsledky vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů Shrnutí vstupních poznatků pro vypracování metodiky zbytkové plynodajnosti dolu po ukončení dobývání Metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu Ověření vypracovaných metodik stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu na příkladu uzavřeného Dolu František...24 Časový sled odrubávání spodních sušských slojí...28 Časový sled odrubávání sedlových slojí...28 Postup zatápění ložiska...29 Časový sled odrubávání porubských slojí uzavřeného Dolu František, včetně jejich postupného zatápění...30 Shrnutí výsledků řešení etapy č
8 4.1.6 Navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD Stanovení rozsahu ponechaného degazačního systému v dole, kapacity a způsobu provozu degazační stanice Analyzovat současný stav likvidace hlavních důlních děl, zejména jámových stvolů, se zaměřením na zachování degazačního systému pro následní ovlivnění nebezpečí neřízeného výstupu metanu po likvidaci dolu Vypracovat návrh novely vyhlášky ČBÚ č.52/1997 Sb., kterou se stanoví požadavky k zajištění bezpečnosti a ochrany zdraví při práci a bezpečnosti provozu při likvidaci hlavních důlních děl Závěr...44 Podetapa 4.1 Využitím poznatků a vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů a predikce metanu na povrch navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD...44 Podetapa 4.2 Navrhnout využití a rozsah degazace při likvidaci dolu pro zpracování technického plánu likvidace...46 Podetapa 4.3 Analyzovat současný stav likvidace hlavních důlních děl, zejména jámových stvolů, se zaměřením na zachování degazačního systému pro následní ovlivnění nebezpečí neřízeného výstupu metanu po likvidaci dolu...47 Podetapa 4.4 Vypracovat návrh novely vyhlášky ČBÚ č.52/1997 Sb., kterou se stanoví požadavky k zajištění bezpečnosti a ochrany zdraví při práci a bezpečnosti provozu při likvidaci hlavních důlních děl...47 Seznam literatury použité při řešení Etapy Příloha č. 4.1.Metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů
9 Výsledky a závěry Etapy č. 4 Etapa č. 4 Na základě dosavadních poznatků a vlastního výzkumu vypracovat způsob řešení a metodiku stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů a predikci výstupu metanu na povrch. Pro eliminaci výstupu metanu na povrch navrhnout využití důlní degazace při likvidaci dolu a po ukončení hornické činnosti se stanovením potřebné kapacity degazační stanice a způsob jejího provozu. Hlavní náplň a zaměření řešení: a) Využitím poznatků a vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů a predikce metanu na povrch, navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD. b) Navrhnout využití a rozsah degazace při likvidaci dolu pro zpracování technického plánu likvidace. c) Analyzovat současný stav likvidace hlavních důlních děl, zejména jámových stvolů, se zaměřením na zachování degazačního systému pro následní ovlivnění nebezpečí neřízeného výstupu metanu po likvidaci dolu. d) Vypracovat návrh novely vyhlášky ČBÚ č.52/1997 Sb., kterou se stanoví požadavky k zajištění bezpečnosti a ochrany zdraví při práci a bezpečnosti provozu při likvidaci hlavních důlních děl. Řešení bylo dále strukturováno do subkapitol, které byly v průběhu řešení upřesňovány a doplňovány na základě požadavků kontrolních dnů s cílem dosažení optimálních výsledků. 4
10 Úvod Při řešení projektu byly použity pojmy uvedené v návrhu oborové normy ON Hornické názvosloví a značky Praha 1976, pojmy používané v odborné literatuře a dále pojmy nově navržené. Jedná se zejména o následující pojmy: Přírodní plynonosnost (PN) množství plynných složek (vázaných nebo volných) přítomných v uhelných slojích a kolektorských horninách neovlivněných dobýváním (uhelné sloje, průvodní karbonské horniny, sedimenty pokryvného útvaru) nebo rozpuštěných v hlubinných vodách. Vyjadřuje se zpravidla v objemových jednotkách plynu na jednu tunu kolektorské horniny nebo 1 m 3 hlubinné vody, tj. [m 3.t -1 ] nebo [m 3.m -3 ]. Stanoví se měřením nebo výpočtem. Zbytková plynonosnost (PN zb ) plynonosnost uhelných slojí nebo kolektorských hornin po jejich částečném odplynění v důsledku ovlivnění horninového masívu dobýváním nadložní nebo podložní sloje. Stanoví se výpočtem pomocí koeficientu ovlivnění v [m 3.t -1 ]. Důlní exhalace (Ex) je stálé a pozvolné uvolňování plynových složek z kolektorských hornin, případně důlních vod do důlního ovzduší a odváděných hlavními důlními ventilátory. Rovněž se tak zkráceně nazývá množství uvolňovaného plynu, udává se v [m 3.d -1 ]. Důlní degazace (Dg) preventivní odplyňování horninového masívu degazačním systémem, zkráceně se tak také nazývá množství degazovaného plynu, udává se v [m 3.d -1 ]. Absolutní plynodajnost celková (dolu, závodu, sloje, porubu atd.) (PD c ) součet množství exhalovaných plynových složek odváděné hlavními důlními ventilátory a degazací, udává se v [m 3.d -1 ]. Relativní plynodajnost dolu, závodu, porubu, sloje atd.) PD r Absolutní plynodajnost vztažená na 1 t průměrné těžby (dolu, závodu, sloje, porubu atd.), uvádí se v [m3.t-1.d-1]. Zbytková plynodajnost činného dolu (PD zbc ) je součet plynodajnosti všech neproduktivních důlních děl, tj. těch děl, ve kterých se netěží ani nerazí čelby. Její číselná hodnota představuje to množství metanu, které se bude nadále z ovlivňované části horninového masívu uvolňovat, v případě, že by došlo k zastavení hornických prací, uvádí se v [m 3.d -1 ]. 5
11 Zbytková plynodajnost uzavřeného dolu (PD zb ) představuje plynodajnost uhelných slojí a kolektorských hornin dolu po ukončení těžby a po případném uzavření jam, uvádí se v [m 3 CH 4.d -1 ] 4.1 Využitím poznatků a vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavíraných dolů a predikce metanu na povrch navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD. Problematika zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů je nová v ČR i v zahraničí a začala být v ČR (i v Polsku) aktuální od poloviny 90tých let 20. století, kdy bylo zahájeno uzavírání dolů v ostravské části OKR a Hornoslezské pánvi v Polsku a začaly být řešeny problémy související s neřízenými výstupy metanu na povrch. Podobná situace existuje ve Velké Británii, Německu a ve Francii, kde byly podobné problémy řešeny poněkud dříve [4.2],[4.5], [4.6], [7],[4.33], [4.38]. Zatímco problematika stanovení plynodajnosti provozovaných dolů, porubů a přípravných důlních děl je rozpracována detailně a existuje několik metodik pro stanovení plynodajnosti jak provozovaných porubů tak přípravných důlních děl [4.19], [4.26], [4.30], [48] stanovení plynodajnosti uzavřených dolů je problematika v ČR nová a zahraniční literatuře zmiňovaná pouze ojediněle (např. ve spojitosti s hodnocením emisí metanu z uzavřených dolů jako skleníkového plynu v USA [4.44, 4.45] a Británii [4.2]). Poněvadž procesy řídící plynodajnost uzavřených a činných dolů jsou podobné a přesto poněkud odlišné, byly před vypracováním metodiky stanovení zbytkové plynodajnosti shrnuty výchozí poznatky jak v ČR tak v zahraničí a byl proveden vlastní výzkum časového poklesu plynodajnosti porubu, kde bylo ukončeno dobývání Shrnutí dosavadních poznatků v ČR potřebných pro stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů Základními faktory ovlivňující zbytkovou plynodajnost dolu po ukončení těžby jsou: - přírodní a zbytková plynonosnost uhlí ponechaného v dole, 6
12 - velikost odplyňovacího prostoru (prostorový rozsah horninového masivu ovlivněného dobývacími pracemi), stupeň odplynění nadloží a podloží, - časový pokles plynodajnosti uzavřeného dolu, - vliv zatápění uhelných slojí na plynodajnost dolu, - stupeň utěsnění dolu a komunikace s okolím (např. odsávání metanu), migrace důlního plynu na povrch - dlouhodobé biologické procesy probíhající v uzavřeném dole Přírodní a zbytková plynonosnost uhelných slojí V uhelné hmotě v přírodním stavu se nachází plyn volný a vázaný (sorbovaný) v rovnováze. Tlak plynu ve sloji se pohybuje v rozmezí 0,5-5 MPa, s ohledem na vysokou sorpční schopnost uhlí je poměr plynu volného a vázaného cca 1:10. Maximální objem plynu v uhlí (stav nasycení) při různém tlaku udává tzv. Langmuirova sorpční izoterma, což je křivka ve tvaru paraboly. Uhelné sloje OKR jsou charakteristické nenasyceností plynem, což znamená, že při daném tlaku bude plynonosnost menší než maximálně možná, kterou udává sorpční izoterma. Sloje nacházející se v nadloží nebo podloží dobývané sloje jsou odplyněny pouze částečně (podle stupně odplynění dané sloje v závislosti na vzdálenosti od dobývané sloje) a jejich plynonosnost je menší než přírodní a nazývá se zbytková plynonosnost. Odplyňovací prostor, stupeň odplynění nadloží a podloží dobývané sloje Oblast porušeného horninového masivu, kde dochází k desorpci a proudění plynů se nazývá odplyňovací prostor. V odplyňovacím prostoru dochází k porušení rovnováhy tlaku a koncentrace plynů, které mají za následek desorpci plynu z uhelné hmoty a jeho migraci ve směru tlakového spádu, tj. do aktivních důlních děl nebo volných prostor. Poměrné množství plynu (z celkové hodnoty přírodní plynonosnosti) uvolněné z uhelných slojí v nadloží a podloží je dáno křivkou odplynění, která je buď vyjádřena graficky, nebo matematickým vzorcem, což je vhodnější pro výpočet na počítači. V případě víceslojového dobývání, jak je tomu v ODP, PDP a KDP je situace složitější. V důsledku vzájemného ovlivňování jednotlivých odplyňovacích prostorů ( částečně odplyněné podloží vyšší sloje je dále odplyňováno jako nadloží níže uložené sloje). Odplyňovací prostory jednotlivých důlních děl se navzájem překrývají a stupně odplynění nadloží a podloží se navzájem kombinují. 7
13 Příklad křivek stupně odplynění pro nadloží a podloží dobývané sloje podle [4.30] je uvedena na Obr.č. 4.1, kde na vodorovné ose je znázorněna vzdálenost od dobývané sloje do nadloží a do podloží a na vodorovné ose je znázorněn stupeň odplynění slojí v nadloží nebo podloží v dané vzdálenosti. Křivky stupně odplynění nadloží a podloží porubu NADLOŽÍ Vzdálenost od dobývané sloje [m] PODLOŽÍ Stupeň odplynění [%] Obr.č.4.1 Křivky stupně ovlivnění nadloží a podloží podle [4.30] Stanovení časového faktoru snižování plynodajnosti Po ukončení dobývacích prací se metan dále uvolňuje z uhelných slojí ponechaných v dole a ovlivněných dobývacími pracemi. Jak bude uvedeno dále, předpokládá se, že plynodajnost zatopených slojí je nulová, jednak z důvodu změn fyzikálních vlastností uhlí (bobtnání) a jednak z důvodu působení vodního sloupce. Intenzita uvolňování metanu 8
14 s narůstajícím časem klesá a po určité době nastane rovnováha, kdy se tlak plynu v uhlí vyrovná tlaku okolí a uvolňování metanu ustane. Časový průběh snižování plynodajnosti v čase je zřejmý z matematického modelu kinetiky desorpce metanu z kulové uhelné částice, který je popsán ve [4.33] ve tvaru: 2 () t 4. π. D. t = 1 exp 2 ( ) d q q [-] (4.1) kde: q( ) objem plynu uvolněný při poklesu tlaku v uhlí z p 1 na p 0 za nekonečně dlouhou dobu (celkový objem plynu v uhlí) [m 3 ], q(t) objem plynu uvolněný po čase t od skokové změny tlaku okolí z p 1 na p 0 [m 3 ], p 1 tlak plynu ve sloji (uhelné částici) [Pa], p 0 tlak okolí-barometrický tlak [Pa], t čas [s], d ekvivalentní průměr částice [m], D součinitel difuse [m 2.s -1 ]. Výpočet byl proveden pro hodnotu D/d 2 = 10-8 m podle [4.25]. Časový průběh rychlosti emise metanu z kulové částice, tj. výraz podle rovnice (4.1) dělený časem, na Obr.č.4.2. Svislá osa y je znázorněna v logaritmických souřadnicích. Časový průběh rychlosti emise metanu z kulové částice 1 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 0,1 0,01 0,001 log [(q/q max )/t] 0,0001 0, , , , Obr.č.4.2 čas [d] rychlost emise Časový průběh rychlosti emise metanu z kulové částice 9
15 Ze vzorce (4.1) a z grafického znázornění uvedeného na Obr.č.4. 2 vyplývá, že, že emise metanu z uhelné částice s narůstajícím časem klesá. Zpočátku je pokles prudký a posléze je strmost křivky menší. Lze oprávněně předpokládat, že rovněž pokles plynodajnosti uzavřeného dolu v čase bude mít podobný časový průběh daný exponenciální závislostí a tento poznatek bude aplikován v dalším řešení. Výsledky měření časového poklesu plynodajnosti uzavřených dolů (zbytkové plynodajnosti) provedených na amerických dolech jsou uvedeny ve [4.44] a [4.45]. Výsledky měření jsou znázorněny na Obr.č. 4.3, kde na vodorovné časové ose je znázorněna doba od uzavření dolu (ve dnech) a na svislé ose je uvedena plynodajnost dolu (miliony krychlových stop za den). Tato křivka je tvarově podobná křivce rychlosti desorpce metanu znázorněné na Obr. č.4.2, což potvrzuje správnost teoretických předpokladů, což znamená, že po ukončení dobývání bude klesat plynodajnost podle exponenciální nebo hyperbolické funkce CH 4 Emission Rate, mcfd Measured Emission Rate Hyperbolic Curve Fit Days from Abandonment Obr. č. 4.3 Časový průběh plynodajnosti uzavřeného dolu Matematické popis časového průběhu poklesu plynodajnosti uzavřeného dolu Pro provedení prognózy zbytkové plynodajnosti je rozhodující znalost časový průběh plynodajnosti uzavřeného dolu, která se používá k prognóze zbytkové plynodajnosti, je 10
16 uvedena v řadě publikací v různých tvarech, jak je uvedeno v následujícím přehledu. Některé rovnice zahrnují vliv zatápění ložiska, jiné jej neberou v úvahu. a) V literatuře [4.23] je plynodajnost dolu po ukončení dobývání rozdělena na dvě etapy, jejichž matematický popis je odlišný. 1. Etapa trvá od 4 do 14 měsíců po ukončení dobývání, aproximační křivka poklesu plynodajnosti v čase má tvar: PD z = A*ln( t) + B [m 3 CH 4.d -1 ] (4.2) kde: PD z zbytková plynodajnost dolu [m 3 CH 4.d -1 ] A koeficient závislý na: umístění zdrojů plynu, permeabilitě uhlí a prouhelněných hornin, hloubce dobývání, změnách barometrického tlaku B koeficient definující počáteční plynodajnost a propustnost vrstev a je závislý na: objemu vyrubaných prostor a odplyňovacího prostoru, plynonosnosti uhlí, těsnosti uzavření dolu. t doba od ukončení dobývání [měs.] 2. Etapa v této etapě plynové poměry v dole dosahují stabilizovaného stavu a plynodajnost závisí na charakteru vyrubaných prostor a změnách barometrického tlaku. Tato etapa trvá od 14 měsíců do 25 let po ukončení dobývání. Pro popis poklesu zbytkové plynodajnosti v této etapě byla navržena následující aproximační křivka: 11
17 PD = C * exp( D * t) [m 3 CH 4.d -1 ] (4.3) kde: C, D koeficienty definující vlastnosti plynového kolektoru, t čas od ukončení dobývání [rok] K této metodice je nutno poznamenat, že zde není zahrnut vliv postupu zatápění dolu vodou, zároveň se uvádí, že plynodajnost zatopených uhelných slojí je nulová. b) V literatuře [4.44] se uvádí matematický popis plynodajnosti opuštěného dolu se zahrnutím vlivu zatápění dolu ve tvaru: PD zb ( 1 S) * A*exp[ K( t t )] = [m 3 CH 4.d -1 ] (4.4) 0 kde: PD zb plynodajnost uzavřeného dolu v čase t [m 3 CH 4.d -1 ], S stupeň zatopení dolu [-], uvádí se buď jako konstanta nebo logaritmická funkce času, což lépe proces zatápění, tj. ve tvaru: popisuje ( t ) S = B * ln t 0 kde: B koeficient, který je funkcí intenzity přítoků vody do opuštěného dolu a geometrické prostorové dispozice ložiska A plynodajnost dolu v době ukončení těžby [m 3 CH 4.d -1 ], K poklesová konstanta [-] t čas v době stanovení PD zb [rok] t 0 čas v době uzavření dolu [rok] 12
18 Problémem při provádění prognóz plynodajnosti uzavřených dolů podle této metodiky je skutečnost, že obsahuje koeficienty S, B a K, které nejsou spolehlivě známy a proto prognóza zpracovaná tímto způsobem představuje odhad plynodajnosti uzavřeného dolu. c) V literatuře [4.1] Je uveden vztah navržený British National Coal Board ověřený na dolech v Británii ve tvaru: A F = t + k [%] (4.5) kde: F plynodajnost uzavřeného dolu v čase t, vyjádřená jako provcentuální podíl plynopdajnosti v době ukončení dobývání [%], A konstanta (65%) [%], t čas měřený od ukončení dobývání [rok], k konstanta (1.5) [rok] d) V literatuře [4.35] Se uvádí vztah pro výpočet plynodajnosti závalů; porubů,kde bylo ukončeno dobývání ve tvaru: q = q * a 0 t (4.6) kde: q exhalované množství plynu v čase t [m 3.min. -1 ], q 0 exhalované množství v době ukončení dobývání [m 3.min. -1 ], t čas od ukončení dobývání [měs.], a koeficient (podrobnosti nejsou udány) [-]. Bližší podrobnosti nejsou uvedeny. 13
19 Vliv postupu zatápění uhelných slojí na plynodajnost uzavřeného dolu Po ukončení dobývání a uzavření dolu je ukončení rovněž čerpání vod z dolu a dochází k postupnému zatápění ložiska. Problematika zatápění dolů v OKR byla řešena např. v [4.3]. Po zatopení uhelných slojí dojde ke změně jejich fyzikálních parametrů (bobtnání uhelné hmoty), čímž se zvýší difusní odpor a zvýšený tlak vodního sloupce rovněž způsobí snížení tlakového rozdílu mezi tlakem plynů v uhelné hmotě a okolím. Experimentální výzkum týkající se plynodajnosti zatopených slojí nebyl proveden a proto je v dalším řešení přijata hypotéza zformulovaná ve [4.23], že v důsledku výše uvedených vlivů zatopením plynodajnost uhelných slojí ustane. Vliv stupně utěsnění dolu a komunikace s okolím (např. odsávání metanu, migrace plynu na povrch-neřízené výstupy) na zbytkovou plynodajnost uzavřeného dolu V rámci měření emisí metanu z opuštěných dolů USA byl zkoumán rovněž vliv stupně komunikace uzavřeného dolu s povrchem na jeho plynodajnost. Grafické zpracování výsledků měření je uvedeno na Obr.č.4.4. Na vodorovné ose je znázorněn počet dnů od uzavření dolu a na svislé ose je znázorněn poměr plynodajnosti dolu v daném okamžiku a při jeho uzavření. Jednotlivé křivky představují různé stupně utěsnění podzemí vůči povrchu. No seal důl není vůči povrchu utěsněný % seal % utěsnění Z diagramu je patrné, že vyšší stupeň utěsnění dolu má za následek jeho nižší plynodajnost, což odpovídá teoretickým předpokladům (při utěsněném dole je v podzemí vyšší tlak a koncentrace plynu z čehož vyplývá nižší tlakový a koncentrační spád mezi uhelnou hmotou a důlním prostředím a tím i nižší intenzita desorpce plynu z uhlí. Tento poznatek je důležitý při konstrukci úvah výpočtu zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu. Vplývá z něj, že tato zbytková plynodajnost bude záviset na stupni utěsnění dolu a jeho komunikaci s povrchem. Pokud bude plyn z dolu odsáván bude komunikace uzavřeného dolu s povrchem největší (bude docházet k tzv. stimulaci) a pokud bude důl neprodyšně uzavřen dojde k vyrovnání tlaků a koncentrací plynů v uhelné hmotě a důlním prostředí a plynodajnost dolu ustane (do doby vytvoření komunikace s okolním prostředím nebo zahájení odsávání). 14
20 1.00 Fraction of Mine Emission Rate At Closure No Seal 50% Sealed 70% Sealed 80% Sealed 90% Sealed 95% Sealed ,000 2,000 3,000 4,000 5,000 6,000 7,000 8,000 9,000 10,000 Days from Abandonment Obr.č. 4.4 Vliv stupně utěsnění uzavřeného dolu na jeho plynodajnost Predikce nebezpečí výstupů plynů na povrch Rozhodujícím faktorem ovlivňujícím nebezpečí výstupů plynů na povrch je kromě zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu také vlastnosti pokryvu ložiska, kde bylo ukončeno dobývání. Hodnocením nebezpečí výstupů plynů z uzavřených dolů a návrh metodiky hodnocení (kategorizace) území z hlediska nebezpečí výstupů plynů bylo provedeno v rámci řešení projektu ČBÚ č. 01/1999 [4.9] Práce byly zaměřeny především na lokalizaci stařin vydobytých porubních bloků a byla provedena kategorizace na území nebezpečné výstupy důlních plynů, území ohrožené a území bez nebezpečí. Definice těchto území se postupně upřesňovaly a její aktuální znění je uvedeno v dalším textu. Oprávněnost těchto zařazení, respektive ověření věrohodnosti zařazení jednotlivých lokalit nebo parcel do globálně stanovených kategorií předmětných území lze potvrdit nebo naopak vyvrátit jen přímým měřením výskytu metanu in situ obvyklým, všeobecně uznávaným 15
21 způsobem. V současné době je tímto způsobem metanscreening monitorující přítomnost a koncentraci metanu v půdním ovzduší. Kontury území, na němž je ohrožena povrchová zástavba nekontrolovatelnými výstupy důlních plynů byly v souladu se stávající úrovní poznání dané problematiky konstruovány podle těchto základních kritérií a předpokladů: padesátimetrová vrstva miocénních usazenin a kvartérních hornin pokrývající karbonské pohoří je v současné době smluvní hodnotou považovanou za dostatečně bezpečnou pro zabránění nekontrolovanému výstupu plynů z uzavřených dolů na povrch, výchozy na povrch tektonicky, hornicky nebo zvětráním narušených hornin, tzv. karbonská okna byla objektivně zařazena mezi plochy potenciálně nejvíce nebezpečné nekontrolovanými výstupy metanu, možnost průniku metanu na povrch mechanismem jeho laterální filtrace není vyloučena ani přes hydrogeologické izolátory, které jsou prokázány existencí zvodní a plní zároveň i funkci plynových izolátorů, pro stařinnou atmosféru o tlacích řádově desítek až tisíců Pa jsou prakticky nepropustné neporušené vrstvy karbonu a miocenních jílů již v mocnostech jednotek metrů, z kvartérních sedimentů jsou dobrými izolátory pouze sprašové hlíny, nenarušené vrstvy karbonu a pokryvu se mohou vyskytovat pouze v oblastech, kde se neprovozovaly dobývací práce, z čehož dále vyplývá: o nad dobýváním porušeným karbonem nelze s jistotou předpokládat neporušený miocén, o ve stejném prostoru nelze předpokládat stálé zvodnění ať již karbonu nebo kvartéru, nelze tudíž s jistotou vyloučit nekontrolovaný výstup důlních plynů přes tyto v neporušeném pohoří pro vodu i plyny nepropustné vrstvy, o pro vytyčení kontury nebezpečného území nekontrolovatelnými výstupy důlních plynů z uzavřených dolů byl zvolen kolmý průmět stařin situovaných nad úrovní štolových pater až do maximální hloubky cca 100 m pod povrchem, zvětšený o 16
22 padesátimetrové bezpečnostní pásmo. O toto bezpečnostní pásmo byly zvětšeny i obrysy karbonských oken. Výstupy metanu na povrch terénu jsou dlouhodobým jevem neboť i po uzavření dolů zůstalo v podzemí značné množství uhlí, které nebylo vytěženo. Výstupy plynů jsou ovlivněny řadou faktorů, z nichž nejvýznamnější je vývoj barometrického tlaku a rozdílem teplot mezi podzemím a povrchem. Na povrchu OKR, jehož integrované dobývací prostory dolů, kde se dobývalo uhlí od roku 1946 mají rozlohu cca 319 km 2, byla vymezena formou tzv. kategorizace území OKR v pořadí od nejmenšího nebezpečí nekontrolovatelných výstupů plynů uzavřených prostor po největší následujícím způsobem: 1) Území s možnými náhodnými nekontrolovatelnými výstupy metanu na povrch Jsou ohraničena nulovou izolínií vlivů dobývacích prací, tzv. hranicí poklesových kotlin, které představují celkovou plochu cca 240,8 km 2, tj. cca 75,5 % plochy integrovaných dobývacích prostorů OKR. 2) Území nebezpečná nekontrolovatelnými výstupy metanu Jsou ohraničena 50 m izolínií souvrství pokryvného útvaru, nacházející se uvnitř území s možnými náhodnými nekontrolovatelnými výstupy metanu na povrch, představují celkovou plochu cca 15,8 km 2, což je cca 6.6 % z této plochy a cca 5 % z plochy integrovaných dobývacích prostorů OKR. 3) Území ohrožená nekontrolovatelnými výstupy metanu na povrch Jsou ohraničena konturami ploch vydobytých porubů do hloubky 100 m pod povrchem zvětšenými o 50 m široké bezpečnostní pásmo. Jsou situována uvnitř území ohrožených nekontrolovanými výstupy metanu na povrch, představují celkovou plochu cca 13,5 km 2, což je cca 85 %z této plochy a cca 4,3 % z plochy integrovaných dobývacích prostorů OKR. 17
23 Do celkové plochy území nebezpečných nejsou zahrnuta hlavní důlní díla s bezpečnostními pásmy situovaná mimo území nebezpečná, která jsou však klasifikovaná rovněž jako území nebezpečná nekontrolovatelnými výstupy metanu na povrch. 4) Území s prokázanými nekontrolovatelnými výstupy metanu na povrch Jsou ohraničena izolínií 1000 ppm CH 4, která je dvojnásobkem hodnoty přirozeného pozadí naměřenou metodami atmogeochemie. Plocha těchto území je proměnná, s rostoucím počtem atmogeochemických měření se zvětšuje, avšak tvoří ve srovnání s ostatními kategorizovanými územími nejmenší plochu. Dlouhodobé biologické procesy probíhající v uzavřeném dole Výsledky analýzy metanu s rozdělením na termogenní vzniklý v průběhu prouhelňovacího procesu a biologický vzniklý činností mikroorganismů, tj. biologickou konverzí uhlí ponechaného v dole ukončení dobývání na metan v uzavřených dolech v Porůří jsou uvedeny ve [4.42]. Z provedených analýz vyplývá, že biologický metan může za určitých podmínek tvořit významnou část metanu produkovaného v uzavřeném dole a tento důl se tak stane tzv. bioreaktorem a praktickým výsledkem tohoto jevu je, hodnota plynodajnosti uzavřeného dolu neklesá dle předpokladů a důl produkuje metan i po 30 letech po jeho uzavření [4.2]. Zhodnocení geochemického typu plynu na specializovaném pracovišti (v ČR Český geologický ústav v Praze) hmotnostním spektrofotometrem na základě izotopického složení uhlíku metanu. Vhledem k tomu, že uvedená problematika je v současné době ve stádiu základního výzkumu, nebyla produkce metanu v důsledku biologických procesů při vypracování metodiky stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu, brána v úvahu Výsledky vlastního výzkumu stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů Vlastní výzkum časového průběhu poklesu přídatné plynodajnosti porubu po ukončení dobývání byl proveden vyhodnocením plynodajnosti porubu č na Dole Lazy. 18
24 Přídatná plynodajnost PD př porubu č (tj. plynodajnost horninového masívu a nadložních a podložních slojí) v průběhu dobývání a po jeho ukončení byla stanovena ze vzorce: PD = PD PN * t [m 3 CH 4.d -1 ] (4.7) př c p kde: PD c celková plynodajnost porubu [m 3 CH 4.d -1 ], PN přírodní plynonosnost sloje (= 2,16) [m 3 CH 4.d -1 ]. t p denní těžba porubu [t.d -1 ]. Celková plynodajnost porubu byla stanovena podle vzorce: PD c = Q ( c 2 c )*864 [m 3 CH 4.d -1 ] (4.8) v * 1 kde: Q v objemový průtok větrů proudící porubem (kontinuálně stanovovaný na výdušné chodbě) porubu [m 3.s -1 ], c 2 koncentrace CH 4 měřená kontinuálně na výdušné chodbě [%], c 1 koncentrace CH 4 úvodní chodbě ( není měřena, ve výpočtech je použita hodnota =0,05%) [%]. Přídatná plynodajnost porubu ve fázi dokopávání a po ukončení dobývání je graficky znázorněna na Obr.4.5. Z grafu vyplývá, že po ukončení dobývání dochází k prudkému poklesu přídatné plynodajnosti porubu a po cca 3 měsících se tato plynodajnost ustálí na cca % hodnoty přídatné plynodajnosti existující bezprostředně po ukončení dobývání. 19
25 PLYNODAJNOST PORUBU PŘÍDATNÁ UKONČENO DOBÝVÁNÍ PD př [m 3 CH 4.d -1 ] : : : : : : : : : : : : : datum,čas Obr.č.4.5 PDpř Klouzavý průměr/6 (PDpř) Přídatná plynodajnost porubu v době dobývání a po jejím ukončení Regresní analýzou byly stanoveny křivky poklesu plynodajnosti po ukončení dobývání ke kterému došlo dne ve tvaru: a) PD = 4093,9 *exp( 0,024 * t) [m 3 CH 4.d -1 ] (4.9) s koeficientem spolehlivosti R 2 = 0,4999 nebo b) PD = 1340,3* ln(24 * t) [m 3 CH 4.d -1 ] (4.10) s koeficientem spolehlivosti R 2 = 0,5321 kde: t doba od ukončení dobývání [d]. Regresní křivky jsou znázorněny na Obr.č
26 STANOVENÍ POKLESOVÉ KŘIVKY PLYNODAJNOSTI PORUBU PO UKONČENÍ DOBÝVÁNÍ PD př [m 3 CH 4.d -1 ] y = 4093,9e -0,001x R 2 = 0,4999 y = -1340,3Ln(x) R2 = 0, : : : : : : :00 datum,čas PDpř Logaritmický (PDpř) Exponenciální (PDpř) Obr.č. 4.6 Stanovení poklesové křivky přídatné plynodajnosti po ukončení dobývání Výsledky vlastního výzkumu potvrdily teoretické poznatky publikované v zahraniční literatuře týkající se časového poklesu plynodajnosti v čase, který bude v dalším uvažován v exponenciálním tvaru, tj. tvaru rovnice (4.8), poněvadž tento exponenciální tvar lépe vystihuje fyzikální podstatu daného jevu Shrnutí vstupních poznatků pro vypracování metodiky zbytkové plynodajnosti dolu po ukončení dobývání Byly analyzovány základní faktory ovlivňující zbytkovou plynodajnost dolu po ukončení těžby a následnou predikci plošných výstupů plynů na povrch. Bylo zjištěno, že základními parametrem pro stanovení nebezpečí výstupů plynů na povrch jsou vlastnosti pokryvu dobývaného ložiska dané kategorizací území provedené na základě analýzy geologické a důlněměřičské dokumentace. Nejspolehlivějším způsobem stanovení nebezpečí výstupů plynů je provedení atmogeochemického měření, která je však možno provést až po uzavření dolu a stabilizaci plynových poměrů nikoli ve fázi projektování likvidace dolu. Provedení kategorizace povrchu uzavíraného dolu (dobývacího prostoru) musí být prvním krokem v hodnocení nebezpečí od vystupujících plynů metanu z dolu po jeho uzavření. 21
27 Dalším krokem při hodnocení nebezpečí od vystupujících plynů je stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu a rozhodnutí o způsobu likvidace jámy a rozsahu ponechaného degazačního systému v dole s ohledem na snížení nebezpečí výstupů plynů. Zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu závisí na následujících parametrech: - přírodní a zbytková plynonosnosti uhlí ponechaného v dole v oblasti ovlivnění, - velikosti odplyňovacího prostoru (prostorový rozsah horninového masivu ovlivněného dobývacími pracemi), stupeň odplynění nadloží a podloží, - časovém poklesu plynodajnosti uzavřeného dolu, - časovém postupu zatápění uhelných slojí, - stupni utěsnění dolu a komunikaci s okolím (např. odsávání metanu), migraci důlního plynu na povrch, - dlouhodobých biologických procesech probíhající v uzavřeném dole Metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu Metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu byla vypracovány ve dvou variantách a to: a) Časová extrapolace hodnot zbytkové plynodajnosti dolu v době provozu, plynodajnosti dolu po ukončení těžby a po jeho uzavření b) Výpočet na základě stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masivu v odplyňovacím prostoru Metodika v obou variantách je založena na následujících výchozích předpokladech: 1. Výpočtem podle varianty a) je jednodušší, není v něm však možno zohlednit časový postup zatápění uhelných slojí. Časový postup zatápění je zohledněn ve výpočtu podle varianty b). 2. Výpočet podle obou variant vychází z plynodajnosti dolu ve fázi dobývání respektive těsně po jeho ukončení. Není proto zde zohledněn stupeň utěsnění dolu vzhledem k okolí případně odsávání metanu. Obecně lze říci, že plynodajnost dolu stanovena podle navržených metodik 22
28 bude vyšší než plynodajnost uzavřeného dolu bez komunikací s povrchem a bude se blížit hodnotě plynodajnosti dolu v případě, že veškerý uvolněný metan je odsáván. odsávací stanicí. 3. Plynodajnost uzavřeného dolu v důsledku dlouhodobých biologických procesů není brána v úvahu z důvodů nedostatečné znalosti podstaty uvedeného jevu. ad a) Časová extrapolace hodnot zbytkové plynodajnosti dolu v době provozu Tato metoda spočívá ve statistickém vyhodnocení zbytkové plynodajnosti dolu v době provozu, po ukončení těžby a po jeho uzavření s časovou extrapolací takto zjištěných hodnot plynodajnosti. Výhody: -jednoduchost a rychlost stanovení, Nevýhody: -nezahrnuje pokles plynodajnosti dolu po jeho uzavření v důsledku zatápění uhelných slojí, kdy jsou zatápěny nejdříve nejhlubší partie ložiska, kde bylo dobývání ukončeno jako poslední, b) Výpočet na základě stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masivu v odplyňovacím prostoru Tento způsob stanovení zbytkové plynodajnosti vychází z metodik prognózy přídatné plynodajnosti porubů (tj. uhelných slojí v nadloží ovlivněných dobýváním v závislosti na vzdálenosti od dobývané sloje), tj. [4.19], [4.26], [4.30], [48]. Tvar křivky časového průběhu poklesu přídatné plynodajnosti byl stanoven vlastním výzkumem na základě vyhodnocení plynodajnosti porubu č na dole Lazy po ukončení dobývání v tomto porubu, jak bylo uvedeno výše. Výhody: - je zohledněn časový postup zatápění ložiska, 23
29 Nevýhody: - vyšší pracnost než v předchozím případě, potřeba využití mapových podkladů jednotlivých dobývaných slojí 20 let zpětně od ukončení dobývání. Metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu podle obou variant je uvedena v Příloze č Ověření vypracovaných metodik stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu na příkladu uzavřeného Dolu František Pro ověření vypracovaných metodik stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu byl vybrán Důl František. Důvody pro výběr tohoto dolu byly následující: - v předmětné lokalitě je provozováno odsávání metanu z uzavřeného dolu a je možno proto provést ověření výsledků stanovení zbytkové plynodajnosti, - jsou k dispozici mapové, geologické a další podklady [4.50], - je k dispozici časová posloupnost zatápění ložiska [4.50], - jsou k dispozici údaje o plynodajnosti, množství degazovaného plynu [4.50]. a) Stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu František na základě extrapolace hodnot jeho zbytkové plynodajnosti v době provozu Stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu František na základě extrapolace hodnot jeho zbytkové plynodajnosti v době provozu bylo provedeno podle metodiky uvedené v Příloze č. 4.1 Hodnoty exhalace, degazace a absolutní plynodajnosti Dolu František v době provozu dolu byla převzaty z [4.50], po ukončení provozu dolu byly hodnoty o odsávaném množství metanu poskytnuty OKD, DPB a.s. v rámci řešení projektu. Uvedené hodnoty jsou graficky znázorněny na Obr.č.4.7. Zbytková plynodajnost bývalého Dolu František za provozu byla stanovena na základě celkové plynodajnosti graficky znázorněné na Obr.č.1, plynonosnosti slojí jednotlivých souvrství 24
30 uvedené v Tabulce č. 4.1 a podílu těžeb z karvinského a ostravského souvrství znázorněného na Obr.č.4.8 postupem uvedeným v Příloze č Důl František exhalace, degazace, celková a zbytková plynodajnost dolu v době těžby m 3 CH 4.d Ex Dg PD PDzb rok Obr.č.4.7 Exhalace, degazace, celková a zbytková plynodajnost bývalého Dolu František v době těžby kde: Ex exhalace metanu odvedená z dolu větráním [m 3 CH 4.d -1 ], Dg degazované množství metanu (degazačním systémem v době těžby nebo odsávacím systémem po jejím ukončení [m 3 CH 4.d -1 ], PD plynodajnost dolu, je součtem exhalace a degazovaného množství plynu PD = Ex+Dg [m 3 CH 4.d -1 ]. PD zb zbytková plynodajnost dolu v době provozu [m 3 CH 4.d -1 ]. Výsledky měření s stanovení přírodní plynonosnosti slojí Dolu František byly shromážděny v [4.1]. Jedná se o výsledky měření desorbometrickou metodou a stanovení báňsko-statistickou metodou. Průměrné hodnoty přírodní plynonosnosti slojí bývalého Dolu František jsou uvedeny v Tabulce č
31 Tabulka č. 4.1 Průměrná plynonosnost slojí bývalého Dolu František PN [m 3 CH 4.m -3 ] sloje karvinského souvrství 4 sloje ostravského souvrství 8 Těžba uhlí na Dole František s členěním na těžbu ze slojí ze sedlového a ostravského souvrství je uvedena na Obr.č. 2 Struktura těžeb na Dole František 1,4 1,2 1 mil.t/rok 0,8 0,6 Celk.těžba Sedlové Porubské Zakládáno 0,4 0, rok Obr.č. 4.8 Podíl těžeb z karvinského a ostravského souvrství na bývalém Dole František Zbytková plynodajnost uzavřeného dolu František se stanoví postupem uvedeným v Příloze č.4.1, tj. z rovnice: ( 0,15 ) PD zb = 15586*exp *t (4.11) kde: t doba od ukončení těžby na Dole František [rok] 26
32 a je graficky znázorněná na Obr.č V Obr.č.4.9 jsou rovněž vyneseny hodnoty plynodajnosti dolu po ukončení těžby a po jeho uzavření na základě údajů poskytnutých OKD, DPB a.s. Z porovnání vypočtených (prognózovaných) hodnot zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu František a hodnot měřené plynodajnosti dolu po ukončení dobývání vyplývá, že překládaná metodika poskytuje dostatečně přesné údaje o zbytkové plynodajnosti dolu. Důl František stanovení zbytkové plynodajnosti po uzavření dolu na základě extrapolace hodnot zbytkové plynodajnosti za provozu dolu, porovnání s měřenými hodnotami m 3 CH 4.d PDvyp PDskut Obr.č rok y=15 586*exp(-0,15*t) Stanovení zbytkové plynodajnost uzavřeného Dolu František b) Stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu František na základě stanovení stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masívu ba) Vypracování seznamu slojí dobývaných 20 let zpětně před předpokládaným ukončením dobývání podle jednotlivých slojí včetně příslušných slojových map a geologických profilů. Pro analýzy byla využita mapová dokumentace, která je součástí Závěrečného výpočtu zásob [4.50]. Na Dole František byly dobývány sloje spodních sušských, sedlových a porubských vrstev, jejich mapy jsou součástí této dokumentace.. 27
33 Sloje spodních sušských vrstev jsou reprezentovány slojemi č.27 (676) až 33b (605) a byly dobývány na dole František od roku 1912 do roku 1976 a do výpočtu zbytkové plynodajnosti nejsou proto zahrnuty. Sloje sedlových vrstev dobývané na Dole František v letech , jsou charakteristické značně proměnlivou mocností, nestálostí plošného vývoje, převládajícím podílem pískovců a slepenců v průvodních horninách a nejintenzivnějším rozšířením pestrých vrstev. S dobýváním slojí sedlových vrstev bylo na Dole František započato v roce 1956, první porub byl ve sloji 34 (565) v 1. kře. Poslední zásoby sedlových vrstev byly vydobyty 24. ledna 1994 ve sloji Prokop (č. 504) ve 3. kře v rubání Sloje porubských vrstev byly dobývány od do ukončení těžby na Dole František tj. do V posledních šesti letech, kdy Důl František dobýval jen sloje porubských vrstev, se čistá dobývaná mocnost pohybovala v rozmezí 94 až 106 cm. Sloje jakloveckých vrstev jsou známy jen z vrtného průzkumu. Oproti slojím porubských vrstev jsou stálejší, dosahují větších průměrných mocností. Časový sled odrubávání spodních sušských slojí Jak již bylo uvedeno, dobývání slojí spodních sušských bylo ukončeno v roce 1976 a do výpočtu zbytkové plynodajnosti tedy nejsou zahrnuty. Časový sled odrubávání sedlových slojí Sedlové sloje dolu František byly odrubávány v následujícím sledu (tučně jsou označeny sloje zahrnuty do výpočtu, tj sloje dobývané po r. 1980, uvedeném v Tabulce č
34 Tabulka č. 4.2 Časový sled odrubávání sedlových slojí Sloj Rok dobývání Sloj sloj Sloj sloj Sloj a sloj Sloj b sloj Sloj b sloj Sloj c1 sloj Sloj c2 sloj Sloj a sloj Sloj b sloj Sloj sloj Sloj sloj Prokop Sloj sloj - Prokop - sp. l Slojové mapy těchto slojí jsou uvedeny v Mapových přílohách k základní zprávě. Porubské vrstvy budou po ukončení dobývání postupně zatápěny a proto časový sled jejich dobývání byl proveden po vyhodnocení zatápění ložiska. Postup zatápění ložiska Postup zatápění ložiska byl podrobně rozveden v předchozích dílčích zprávách, kde byly uvedeny i vertikální řezy ložiskem se zakreslenými hladinami vod v letech 1999, 2005, 2011, 2017, Jednotlivé kóty zatápění jsou uvedeny v Tabulce č.4.3, podle [4.50]. Tabulka č. 4.3 Postup zatápění ložiska bývalého Dolu František Hladina vody-kóta Hladina vodyhloubka Rok [m] [m] , , , , , Kóta povrchu je 282,27 Jelikož se počva nejspodnější sloje Prokop nachází v hloubce cca 555 m pod povrchem, jak je patrné z geologických řezů jámami F 1, F 2 a F 4 uvedených v Mapových přílohách uvedených v základní zprávě neovlivní zatápění ložiska zbytkovou plynodajnost sedlových slojí. 29
35 Časový sled odrubávání porubských slojí uzavřeného Dolu František, včetně jejich postupného zatápění Jak již bylo uvedeno, dobývání slojí porubských slojí byl o zahájeno v roce 1973 a ukončeno v roce Podle uvedené metodiky se zahrnují do výpočtu sloje, kde bylo dobývání ukončeno 20 let a později před uzavřením dolu, tj. po roce Jelikož časový horizont dobývání nebyl u všech slojí podrobně uveden v mapových podkladech byly časové horizonty v těchto případech odhadnuty. Údaje o časovém horizontu dobývání jednotlivých slojí, včetně průměrné koty pod povrchem a předpokládaným rokem, kdy dojde k zatopení sloje, jsou uvedeny v Tabulce č.4.4. Tabulka č. 4.4 Časový sled odrubávání porubských slojí, kóta pod povrchem (průmětná) a předpokládaný rok zatopení sloje Sloj Roky dobývání kóta pod povrchem [m] Rok zatopení Sloj č. 497, (Bulfric), nedobývaná -313 není Sloj č. 491,(Otakar), nedobývaná -380 není Sloj č. 483, (Natan), není Sloj č. 479, (Max 1), není Sloj č. 478, nedobývaná -403 není Sloj č.477, (Max 2) nedobývaná -408 není Sloj č.471, (Lotar 1) Sloj č.463, (Lotar 4-5) Sloj č.444, (Konrád vrch. l.) nedobývaná Sloj č.436, (Justin sp.l.) Sloj č.432, (Ivan) Sloj 428, (Heřman) Sloj č.412, (František) Sloj č.409, (Gustav 1) nedobývaná Sloj č.408, (Gustav 2) nedobývaná Sloj č.403, (Filip) Mapy těchto slojí jsou uvedeny v Mapových přílohách k dílčím zprávám, včetně řezů ložiskem. Vybraný řez ložiskem včetně hladiny vody v jednotlivých letech je uveden na Obr.č
36 Obr.č Vybraný řez ložiskem bývalého Dolu František 31
37 Postup stanovení zbytkové plynodajnosti podle metodiky uvedené v příloze 4.1, výsledky jsou uvedeny na Obr.č včetně porovnání výsledků stanovení zbytkové plynodajnosti oběma metodami. Důl František porovnání stanovení zbytkové plynodajnosti oběma metodami PD zb [m 3 CH 4.d -1 ] METODA 1 METODA rok Obr.č Výsledky stanovení zbytkové plynodajnosti bývalého Dolu František po jeho uzavření Shrnutí výsledků řešení etapy č. 4.1 Na základě analýzy teoretických a praktických poznatků z ČR a ze zahraničí a vlastního výzkumu byla vypracovaná metodika stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřených dolů ve dvou variantách a to: a) Časová extrapolace hodnot zbytkové plynodajnosti dolu v době provozu Tato metoda spočívá ve statistickém vyhodnocení zbytkové plynodajnosti dolu v době provozu, po ukončení těžby a po jeho uzavření s časovou extrapolací takto zjištěných hodnot plynodajnosti. 32
38 Výhody: -jednoduchost a rychlost stanovení, Nevýhody: -nezahrnuje pokles plynodajnosti dolu po jeho uzavření v důsledku zatápění uhelných slojí, kdy jsou zatápěny nejdříve nejhlubší partie ložiska, kde bylo dobývání ukončeno jako poslední, b) Výpočet na základě stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masivu v odplyňovacím prostoru Výhody: - je zohledněn časový postup zatápění ložiska, Nevýhody: - vyšší pracnost než v předchozím případě, potřeba využití mapových podkladů jednotlivých dobývaných slojí 20 let zpětně od ukončení dobývání. Z porovnání výsledků stanovení zbytkové oběma metodami je patrné, že METODA 2, tj výpočet na základě stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masivu v odplyňovacím prostoru dává výsledky zpočátku vyšší než METODA 1. Příčinou může být skutečnost, že veškerý metan, který se uvolní (nebo může uvolnit) v dole z ukončených porubů není odveden do větrního proudu a případně odsát na povrch. S rostoucím časovým úsekem od uzavření dolu se výsledky stanovení oběma metodami vyrovnávají. Je tomu tak v důsledku skutečnosti, že METODA 1 nebere v úvahu zatápění ložiska a následný pokles zbytkové plynodajnosti, přítoky vod jsou však na Dole František relativně nízké. Při praktickém stanovení zbytkové plynodajnosti se doporučuje nejdříve vyhodnotit hydrogeologické poměry na ložisku. Pokud bude přítok vod nízký je možno použít metodu 1, v opačném případě se doporučuje použít i metodu 2. V případech, že se provádí rozhodnutí o možném komerčním provozu odsávání metanu a investicích do plynová zátky v jámě a odsávání metanu (včetně modernizace odsávací stanice) se doporučuje věnovat stanovení zbytkové plynodajnosti více pozornosti a provést její výpočet oběma metodami a výsledek porovnat. 33
39 Vypracovaná metodika stanovení zbytkové plynodajnosti oběma metodami byla ověřena na příkladu výpočtu zbytkové plynodajnosti uzavřeného Dolu František, kde s ohledem na mocnost mezislojového pásma mezi vrstvami sedlovými a porubskými bylo možné provést tento výpočet samostatně pro každé souvrství. Pro výpočet zbytkové plynodajnosti byly využity výsledky a podklady uvedené v Závěrečném výpočtu zásob černého uhlí OKD, a.s., Dolu Odra, o.z. závod František, zpracované OKD a.s., DPB Paskov [4.50]. Bylo provedeno porovnání výsledků stanovení zbytkové plynodajnosti uzavřeného dolu metodami jednak časové extrapolace hodnot plynodajnosti stanovené na základě vyhodnocení měření odsávaného metanu (METODA 1) a jednak metodou výpočtu na základě stupně odplynění uhelných slojí a hornin a plynové bilance horninového masivu v odplyňovacím prostoru (METODA 2). Provedené ověřovací výpočty a následné porovnání prognózovaných hodnot zbytkové plynodajnosti a s hodnotami měřenými na odsávací stanici plně prokázaly spolehlivost vypracovaných metodik a jejich použitelnost v praxi Navrhnout uplatnění aktivních prvků pro uzavíraní dolů v karvinské a jižní části OKD. Uplatněním aktivních prvků po uzavírání dolů v karvinské a jižní části OKD se rozumí odsávání metanu z uzavřených dolů ať již pomocí ponechaného degazačního systému nebo jeho částí nebo odsávání metanu z prostoru pod zátkou. Pří návrhu uplatnění aktivních prvků bylo vycházeno z následujících pokladů: 1. Popis degazačních systémů dolů Lazy, Darkov, ČSA a ČSM a Paskov provedených v rámci řešení Etap č. 1 a č.5, jakožto i provozovaných odsávacích stanic na dolech: Paskov 3 jámy (úvodní, výdušná, Řepiště) Heřmanice 2 jámy Vrbice, Koblov Rychvald 2 jámy František 2. Mapa kategorizace území OKR (zpracovaná v rámci řešení projektu ČBÚ č. 1/1999) 34
EUROGAS a.s. Program VaV ČBÚ Zvýšení úrovně bezpečnosti práce v dolech a eliminace nebezpečí od unikajícího metanu z uzavřených důlních prostor.
EUROGAS a.s. Program VaV ČBÚ Zvýšení úrovně bezpečnosti práce v dolech a eliminace nebezpečí od unikajícího metanu z uzavřených důlních prostor. Projekt č. 23/2003 : Využití důlní degazace pro předcházení
VíceRizika po ukončení aktivní těžby černého uhlí Průmyslová krajina 9. diskusní panel,
Rizika po ukončení aktivní těžby černého uhlí Průmyslová krajina 9. diskusní panel, 24. 11. 2016 Clean energy and climate change mitigation globally Green Gas DPB, a.s. Region ovlivněný důsledky hornické
VícePohled na investiční záměr využití ploch postižených důlní činností ve vztahu k zajištění starých důlních děl
Pohled na investiční záměr využití ploch postižených důlní činností ve vztahu k zajištění starých důlních děl Příklad: Rozvojová zóna Hrušov, Ostrava Pohled na investiční záměr využití ploch postižených
VíceSANACE ŠTOL V BLÍZKOSTI POVRCHU PROJEKT A REALIZACE ZAJIŠŤOVACÍCH PRACÍ
SANACE ŠTOL V BLÍZKOSTI POVRCHU PROJEKT A REALIZACE ZAJIŠŤOVACÍCH PRACÍ SANACE ŠTOL V BLÍZKOSTI POVRCHU PROJEKT A REALIZACE ZAJIŠŤOVACÍCH PRACÍ Ing. Alena Orlíková technik bezpečnosti hornické krajiny
VíceProblematika metanu - dílčí výsledky realizovaného projektu 35/AKT
DIAMO, státní podnik ředitelství s. p. Máchova 201 471 27 Stráž pod Ralskem Stráž pod Ralskem, 2016-12-09 Problematika metanu - dílčí výsledky realizovaného projektu 35/AKT Vydáno v Občasníku DIAMO č.
VíceIng. Alena Orlíková Z 7 OPATŘENÍ PROTI VÝSTUPŮM DŮLNÍCH PLYNŮ OCHRANA NEBO PŘÍTĚŽ?
Ing. Alena Orlíková Z 7 OPATŘENÍ PROTI VÝSTUPŮM DŮLNÍCH PLYNŮ OCHRANA NEBO PŘÍTĚŽ? Úvod Průvodním jevem ukončené těžby uhlí v ostravské části ostravsko-karvinského revíru je uvolňování důlních plynů. V
VíceShrnutí dosažených výsledků řešení P. č. 44-06
Shrnutí dosažených výsledků řešení P. č. 44-06 Výsledky v oblasti vyztužování a strategie vedení důlních děl Matematické modelování účinnosti doplňující svorníkové výztuže při dynamickém zatěžování výztuže
VícePŘÍPRAVA PORUBU NA DOLE LAZY VE SLOJI Č. 39 (512) V OBLASTI 9. DOBÝVACÍ KRY
Ing. Jiří Chlebík, Ing. Věslav Galuszka OKD, a.s. vnitřní organizační složka nezapsaná v obchodním rejstříku: Důl Lazy, se sídlem Orlová Lazy, č.p. 605, PSČ 735 12 Telefon: 00420/596511755-8 Fax: 00420/596511144,
VícePodkladové materiály:
Objednatel : HUITNÍ PROJEKT OSTRAVA, a. s. 28. října 1142/168, 709 00 Ostrava Stavba : Kanalizace Petřkovice, stoka T část B (II. a III. etapa) Stupeň : DSP Zakázka : G 4509 Datum : 11/2009 ATMOGEOCHEMICKÝ
VíceLožisková hydrogeologie. V. Odvodnění a zatápění ložisek
Ložisková hydrogeologie V. Odvodnění a zatápění ložisek Lokalizace jam z hlediska odvodňování Projekt výstavby (rozšíření, rekonstrukce) výhledová studie střet zájmů, ekonomická těžitelnost, vliv na HG
VíceSledování vertikálních pohybů hydrogeologických vrtů vlivem dobývání Dolu ČSM v oblasti Stonava
ročník 65107, 2019, číslo 5 105 Sledování vertikálních pohybů hydrogeologických vrtů vlivem dobývání Dolu ČSM v oblasti Stonava Ing. Kateřina Prokešová, Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava,
VíceATMOGEOCHEMICKÝ PRŮZKUM ZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA
Objednatel: Hutní projekt Ostrava, a.s. Stavba: Město Ostrava Plošná kanalizace Michálkovice Objekt: Posouzení trasy z hlediska nebezpečí výstupu důlních plynů Stupeň: DSP Zakázka: G-3403 Datum: 06/2003
VíceTvorba počítačového geologického modelu pomocí SW Geologický model
XXVI. ASR '2001 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 26-27, 2001 Paper 54 Tvorba počítačového geologického modelu pomocí SW Geologický model OSTREZY, Josef Ing., VŠB - TU Ostrava, Istitut ekonomiky
VíceModelování proudění metanu
Modelování proudění metanu GOTTFRIED, Jan 1 1 Ing., Institut ekonomiky a systémů řízení, VŠB-Technická univerzita Ostrava, Třída 17.listopadu 708 33 Ostrava Poruba, jgottfried@iol.cz, http://www.vsb.cz/~vg98015
VíceGeotechnický průzkum hlavní úkoly
Geotechnický průzkum hlavní úkoly * optimální vedení trasy z hlediska inženýrskogeologických poměrů * stávající stabilitu území, resp. změny stabilitních poměrů v souvislosti s výstavbou * polohu, velikost
VíceVŠB-TU OSTRAVA, FAKULTA HORNICKO-GEOLOGICKÁ. Program výzkumu a vývoje Českého báňského úřadu:
VŠB-TU OSTRAVA, FAKULTA HORNICKO-GEOLOGICKÁ Program výzkumu a vývoje Českého báňského úřadu: Zvýšení úrovně bezpečnosti práce v dolech a eliminace nebezpečí od unikajícího metanu z uzavřených prostor Projekt
VíceProjekt č. 3/1999 Snížení rizika vzniku samovznícení uhelné hmoty se zaměřením na indikační a prevenční metody
Projekt č. 3/1999 Snížení rizika vzniku samovznícení uhelné hmoty se zaměřením na indikační a prevenční metody Obsah 1. NÁVRH NOVELIZACE VYHLÁŠKY ČBÚ 22/1989 SB. 2 2. SOUHRN TECHNICKÝCH PODMÍNEK PRO ROZHODOVÁNÍ
VícePREVENCE NEKONTROLOVATELNÝCH VÝSTUPŮ DŮLNÍCH PLYNŮ V PLOCHÁCH OPUŠTĚNÝCH UHELNÝCH DOLŮ ČESKÉ ČÁSTI HORNOSLEZSKÉ PÁNVE
The International Journal of TRANSPORT & LOGISTICS Medzinárodný časopis DOPRAVA A LOGISTIKA ISSN 1451-107X PREVENCE NEKONTROLOVATELNÝCH VÝSTUPŮ DŮLNÍCH PLYNŮ V PLOCHÁCH OPUŠTĚNÝCH UHELNÝCH DOLŮ ČESKÉ ČÁSTI
VíceÚVOD DO PROBLEMATIKY ukládání odpadů na povrchu terénu a do podzemí, definice hodnocení rizik a souvisejících požadavků
UKLÁDÁNÍ ODPADŮ NA POVRCHU TERÉNU A DO PODZEMÍ ÚVOD DO PROBLEMATIKY ukládání odpadů na povrchu terénu a do podzemí, definice hodnocení rizik a souvisejících požadavků Ing. Radim Ptáček, Ph.D GEOoffice,
VíceVliv těžby uhlí na hydrogeologické poměry v centrální části severočeské hnědouhelné pánve
Vliv těžby uhlí na hydrogeologické poměry v centrální části severočeské hnědouhelné pánve workshop Environmentální dopady důlní činnosti projekt TESEUS, www.teseus.org Liberec 20.6.2018 Palivový kombinát
VíceKompromisy při zpracování a hodnocení výsledků hydraulických modelů na příkladu hodnocení vodního zdroje Bzenec komplex
Kompromisy při zpracování a hodnocení výsledků hydraulických modelů na příkladu hodnocení vodního zdroje Bzenec komplex 29.3.2017 Jablonné nad Orlicí Matematické modelování (obecně hydrogeologie) ve svých
VíceMODEL ZATÁPĚNÍ STAŘIN DŮLNÍCH DĚL OSTRAVSKÉ ČÁSTI OKR
1/33 MODEL ZATÁPĚNÍ STAŘIN DŮLNÍCH DĚL OSTRAVSKÉ ČÁSTI OKR Grycz David Malucha Pavel Rapantová Naďa Osnova prezentace Úvod geologické a hydrogeologické poměry české části hornoslezské pánve (HSP) Zdroje
VíceIng.Petr Urban, Ph.D., Ing.Vítězslav Mošnovský V 12 Bc.Iveta Nemethová
Ing.Petr Urban, Ph.D., Ing.Vítězslav Mošnovský V 12 Bc.Iveta Nemethová POROVNÁNÍ ZPŮSOBŮ VĚTRÁNÍ,DEGAZACE U DOBÝVANÝCH PORUBŮ DOLU PASKOV-OKD,a.s. VĚTRANÝCH POMOCÍ SYSTÉMŮ DO U A DO Y Anotace: Příspěvek
VíceIng. Lukáš Snopek,Ing. Václav Dorazil V 6 PODPATROVÉ DOBÝVÁNÍ V OSTRAVSKO-KARVINSKÉM REVÍRU
Ing. Lukáš Snopek,Ing. Václav Dorazil V PODPATROVÉ DOBÝVÁNÍ V OSTRAVSKOKARVINSKÉM REVÍRU Anotace Příspěvek přibližuje užití podpatrového dobývání v Ostravskokarvinském revíru (OKR), zejména jeho výhody
VíceIng. Petr Šelešovský, Ing. Robert Pilař V 6. VÝSLEDKY PROJEKTŮ VaV ČBÚ UPLATNĚNÉ V PRAXI
Ing. Petr Šelešovský, Ing. Robert Pilař V 6 VVUÚ, a.s. Ostrava - Radvanice VÝSLEDKY PROJEKTŮ VaV ČBÚ UPLATNĚNÉ V PRAXI Abstrakt Jsou prezentovány poznatky z řešení projektů VaV ČBÚ P.č. 48-06 s názvem
VíceComputing model SIT verification by the measurement results on the Hrušov mine
XXVI. ASR '2001 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 26-27, 2001 Paper 66 Computing model SIT verification by the measurement results on the Hrušov mine ŠENOVSKÝ, Pavel Ing., Institut 545,
VíceSOUČASNÉ TRENDY PROGNÓZY A ŘEŠENÍ GEOMECHANICKÝCH JEVŮ V OBLASTI PRŮTRŽÍ HORNIN A PLYNŮ
Ing. Petr Urban, Ph.D., prof. Ing. Vlastimil Hudeček, CSc., VŠB-TU Ostrava, Institut hornického inženýrství a bezpečnosti, E-mail:petr.urban@vsb.cz, tel.596993357, vlastimil.hudecek@vsb.cz,tel.596993150
VíceDůlní vody rosicko-oslavanské uhelné pánve
Důlní vody rosicko-oslavanské uhelné pánve Co ukázalo 22 let sledování vývoje? Josef Zeman Masarykova univerzita, Brno Rosicko-oslavanská pánev Dobývací prostor Historie modrá 1. sloj červená 2. sloj Grycz
VíceStudium vlivu pokračováním těžby hnědého uhlí v dole Turów na podzemní a povrchové vody v ČR. Mgr. Zdeněk Venera, Ph.D. a kol.
Studium vlivu pokračováním těžby hnědého uhlí v dole Turów na podzemní a povrchové vody v ČR Mgr. Zdeněk Venera, Ph.D. a kol. 1 Záměr rozšíření a prohloubení těžby na dole Turów o cca 100 m a do těsné
VíceMĚSTO RALSKO NÁHLOV OVĚŘOVACÍ VRT PODKLAD PRO VÝBĚROVÉ ŘÍZENÍ
MĚSTO RALSKO NÁHLOV OVĚŘOVACÍ VRT PODKLAD PRO VÝBĚROVÉ ŘÍZENÍ ÚNOR 2015 1. Technický projekt hydrogeologického opěrného a ověřovacího vrtu pro vrtanou studnu PIC 1 Náhlov Po odvrtání ověřovacího vrtu bude
VíceIng. Eva Jiránková, Ph.D., Ing. Marek Mikoláš, Ing. V 11 Petr Waclawik, Ph.D.
Ing. Eva Jiránková, Ph.D., Ing. Marek Mikoláš, Ing. V 11 Petr Waclawik, Ph.D. UTVÁŘENÍ POKLESOVÉ KOTLINY A HODNOCENÍ PORUŠOVÁNÍ PEVNÉHO NADLOŽÍ V PRŮBĚHU DOBÝVÁNÍ SLOJÍ 38, 39 A 40 V 9. KŘE DOLU KARVINÁ,
VíceVýzkum a vývoj zpráva za rok 2006
Výzkum a vývoj zpráva za rok 2006 V roce 2006 zabezpečoval Český báňský úřad V. odbor () v oblasti výzkumu a vývoje řešení 14 projektů s náklady 28,917 mil. Kč. Všechny tyto projekty byly zaměřeny na oblast
VíceIng. Libor Jalůvka Datum: 10.10.2013. Regenerace brownfields z pohledu státního podniku DIAMO
Ing. Libor Jalůvka Datum: 10.10.2013 Obsah prezentace 1. Úloha, odštěpného závodu ODRA v Moravskoslezském kraji 2. Přehled lokalit utlumených dolů (areálů) 3. Postup při vypořádání areálů a nemovitého
VíceNÁVRH A REALIZACE ZPEVNĚNÍ HORNIN PŘI PŘECHODU ALBRECHTICKÉ PORUCHY PŘI RAŽBĚ PŘEKOPU Č NA DOLE DARKOV, O. Z.
Ing. Boleslav Kowalczyk OKD, a. s. Důl Darkov, odštěpný závod 735 02 Karviná-Doly, č. p. 2179 Telefon: 069/646 9521 Fax: 069/642 2286 E-mail: kowalczyk@okd.cz NÁVRH A REALIZACE ZPEVNĚNÍ HORNIN PŘI PŘECHODU
VíceSTABILIZACE TERÉNU V OKOLÍ STARÝCH DŮLNÍCH DĚL
Ing. Jiří Koníček Email: jiri.konicek@dpb.cz STABILIZACE TERÉNU V OKOLÍ STARÝCH DŮLNÍCH DĚL 1 Úvod do problematiky Pozůstatkem historické i novodobé těžby černého uhlí v Ostravsko Karvinském regionu je
VíceHYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. V I M P E R K 02
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K 02 h y d r o g e o l o g i c k é p o s o u z e n í m o ž n
VíceBc. Petr Bunček (GSP), Ing. Petr Halfar (GSP), Ing. Aleš Poláček CSc. (VŠB-TUO), Ing. Jan Šmolka (GSP)
Metodika měření k dohledávání horizontálních a úklonných důlních děl, komor, kaveren apod. metodou elektrické rezistivitní tomografie ERT v malých hloubkách Bc. Petr Bunček (GSP), Ing. Petr Halfar (GSP),
VíceVýzkum potenciálu a možností komplexního využití hlubinných dolů po ukončení těžební činnosti, včetně tzv. aktivní konzervace důlních jam
Návrh výzkumné potřeby státní správy pro zadání veřejné zakázky A. Předkladatel garant výzkumné potřeby Název organizace Český báňský úřad Adresa Kozí 4/ Kontaktní osoba Ing. Jan Macura Telefon 596 100
VíceHydrogeologický posudek. Louka u Litvínova - k.ú st.p.č.157
Hydrogeologický posudek Louka u Litvínova - k.ú. 687219 st.p.č.157 Prosinec 2013 Výstup : Zadavatel : Investor : hydrogeologický posudek příčiny průniku a podmáčení budovy OÚ Ing. Křesák - SDP Litvínov
VíceModelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s.
Modelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s. 5. a 6. prosince, Litomyšl PROGEO s.r.o. : Ing. Jan Uhlík, Ph.D. Témata prezentace:
VíceVýstup důlního plynu v návaznosti na dopravní stavitelství
Seminář dne 12.12.2011 Lektor: doc. Ing. Miloslav Řezáč, Ph.D. Ing. Leopold Hudeček, Ph.D. SPŠ stavební Havířov, Kollárova 2 Popularizace a zvýšení kvality výuky dřevozpracujících a stavebních oborů v
VíceZhodnocení výsledků řešení projektu
Zhodnocení výsledků řešení projektu 1. Specifikace projektu č. 33/2003 Název projektu: Zpracování kriteriální analýzy endogenních požárů, stvení metodiky projektové dokumentace a realizačních opatření
VíceObr. 1 3 Prosakující ostění průzkumných štol.
VYUŽITÍ CHEMICKÝCH INJEKTÁŽÍ PRO RAŽBU KRÁLOVOPOLSKÉHO TUNELU JIŘÍ MATĚJÍČEK AMBERG Engineering Brno, a.s. Úvod Hlavní důvody pro provádění injektáží v Královopolském tunelu byly dva. V první řadě měly
VíceMOŽNOSTI KOMBINOVANÉHO SLEDOVÁNÍ POKLESŮ TECHNOLOGIÍ GNSS A PŘESNOU NIVELACÍ V PODDOLOVANÝCH ÚZEMÍCH
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Hornicko-geologická fakulta Institut geodézie a důlního měřictví MOŽNOSTI KOMBINOVANÉHO SLEDOVÁNÍ POKLESŮ TECHNOLOGIÍ GNSS A PŘESNOU NIVELACÍ V PODDOLOVANÝCH
VíceAnalýza rizik po hlubinné těžbě uranu Bytíz. DIAMO, státní podnik odštěpný závod Správa uranových ložisek Příbram
Analýza rizik po hlubinné těžbě uranu Bytíz. DIAMO, státní podnik odštěpný závod Správa uranových ložisek Příbram Projekt Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií Fondem soudržnosti a Státním rozpočtem
VíceROZLIŠENÍ KONTAMINOVANÉ VRSTVY NIVNÍHO SEDIMENTU OD PŘÍRODNÍHO POZADÍ
E M ROZLIŠENÍ KONTAMINOVANÉ VRSTVY NIVNÍHO SEDIMENTU OD PŘÍRODNÍHO POZADÍ Tento materiál byl vytvořen v rámci projektu OPVK Modernizace výuky technických a přírodovědných oborů na UJEP se zaměřením na
VíceMěření obsahu metanu v ovzduší při těžbě uhlí v OKD
Měření koncentrace metanu v ovzduší při těžbě černého uhlí v OKD, a. s. a simulační modely proudění metanu na povrchu na území s ukončenou těžbou černého uhlí Ing. Jan Pravňanský DIAMO, státní podnik odštěpný
VíceHYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. V I M P E R K N A D T R A T Í
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K N A D T R A T Í h y d r o g e o l o g i c k é p o s o u z e
VíceModel proudění důlního plynu v oblasti Hrušovského dolu s využitím programu Fluent 5.4
XXVI. ASR '2001 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 26-27, 2001 Paper 67 Model proudění důlního plynu v oblasti Hrušovského dolu s využitím programu Fluent 5.4 ŠIŠKA, David 1 & HUMMEL, Martin
VíceVýzkum a vývoj zpráva za rok 2009
Výzkum a vývoj zpráva za rok 2009 V roce 2009 zabezpečoval Český báňský úřad V. odbor () v oblasti výzkumu a vývoje řešení 9 projektů prostřednictvím veřejných zakázek s náklady 22 mil. Kč. Všechny tyto
VíceVýsledky modelování vlivu resuspenze z povrchu odvalů a průmyslových areálů na území Moravskoslezského kraje (ČR)
Výsledky modelování vlivu resuspenze z povrchu odvalů a průmyslových areálů na území Moravskoslezského kraje (ČR) Faktory větrné eroze povrchu hald Nízké rychlosti větru špatné rozptylové podmínky, ale
VíceTeorie měření a regulace
Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb CW01 Teorie měření a regulace Praxe názvy 1. ZS 2015/2016 2015 - Ing. Václav Rada, CSc. OBECNÝ ÚVOD - praxe Elektrotechnická měření mohou probíhat pouze při
VíceLIMITY VYUŽITÍ ÚZEMÍ CHRÁNĚNÁ LOŽISKOVÁ ÚZEMÍ. Objekt limitování. Důvody limitování. Vyjádření limitu. Právní předpisy
Ústav územního rozvoje, Jakubské nám. 3, 658 34 Brno Tel.: +420542423111, www.uur.cz, e-mail: sekretariat@uur.cz LIMITY VYUŽITÍ ÚZEMÍ Dostupnost: http://www.uur.cz/default.asp?id=2591 5.4.101 CHRÁNĚNÁ
VíceHYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ
HYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ CHARAKTERIZUJÍ FILTRACI PROSTÉ PODZEMNÍ VODY O URČITÉ KINEMATICKÉ VISKOZITĚ Předpoklad pro stanovení : Filtrační (laminární proudění) Znalost homogenity x heterogenity
VíceSystém pro výpočet prostorové polohy kolesa rýpadel na Severočeských dolech a.s. v reálném čase a jeho aplikace v praxi Lom Bílina
Systém pro výpočet prostorové polohy kolesa rýpadel na Severočeských dolech a.s. v reálném čase a jeho aplikace v praxi Lom Bílina Doc. Ing. Dana Vrublová, Ph.D. Ing. Martin Vrubel, Ph.D. 1. Úvod 2. Základní
VíceIng. Petr Němec, Ing. Georges Takla, CSc. V 7 Energie stavební a báňská a.s., Kladno
Ing. Petr Němec, Ing. Georges Takla, CSc. V 7 Energie stavební a báňská a.s., Kladno PROJEKT VAV ČBÚ Č. 56 07 ZAJIŠTĚNÍ BEZPEČNOSTI PRÁCE A PROVOZU PŘI TĚŽBĚ ZEMNÍHO PLYNU Z UZAVŘENÝCH ČERNOUHELNÝCH DOLŮ
VíceHORNICKO-GEOLOGICKÁ FAKULTA
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA HORNICKO-GEOLOGICKÁ FAKULTA Institut hornického inženýrství a bezpečnosti ŘEŠENÍ ZPŮSOBŮ SEPARÁTNÍHO VĚTRÁNÍ S POUŽITÍM CHLADICÍCH ZAŘÍZENÍ S ELIMINACÍ
VíceGeologické průzkumy v praxi ověřování hydrogeologických poměrů a provádění polních testů pro posouzení možností vsakování vod do půdních vrstev
Seminář na aktuální téma v oboru hydrogeologie - Ostrava, 11112010 Geologické průzkumy v praxi ověřování hydrogeologických poměrů a provádění polních testů pro posouzení možností vsakování vod do půdních
VíceZAJEČÍ - prameniště. projekt hloubkového odvodnění
ZAJEČÍ - prameniště projekt hloubkového odvodnění Brno, září 2013 2 Obsah 1. Úvod... 4 2. Hydrogeologické podmínky pro realizaci hloubkového odvodnění... 4 3. Návrh technického řešení hloubkového odvodnění...
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
Více10. Předpovídání - aplikace regresní úlohy
10. Předpovídání - aplikace regresní úlohy Regresní úloha (analýza) je označení pro statistickou metodu, pomocí nichž odhadujeme hodnotu náhodné veličiny (tzv. závislé proměnné, cílové proměnné, regresandu
VíceOCHRANA ZAMĚSTNANCŮ PŘED DŮSLEDKY PRŮTRŽÍ HORNIN A PLYNŮ (PROJEKT Č. 57-07)
V 8 prof. Ing.Vlastimil Hudeček,CSc., prof. Ing. Vladimír Slivka, CSc.,dr.h. c., prof. Ing. Jaroslav Dvořáček, CSc., Ing. Petr Urban, Ph.D., Ing. Petr Michalčík 1), Ing. Milan Stoniš, Ing. Radislav Sojka,
VíceZHODNOCENÍ DLOUHODOBÉHO VÝVOJE KVALITY VODY VE ZBYTKOVÝCH JEZERECH SHP
ZHODNOCENÍ DLOUHODOBÉHO VÝVOJE KVALITY VODY VE ZBYTKOVÝCH JEZERECH SHP I. PŘIKRYL ENKI O.P.S. TŘEBOŇ PROJEKT VITA-MIN 18.06.2019, Most UMÍSTĚNÍ JEZER 2 BARBORA A MALÉ LOMY V SEVEROČESKÉ PÁNVI JSOU DESÍTKY
VíceProjekt Rebilance zásob podzemních vod a jeho význam
Projekt Rebilance zásob podzemních vod a jeho význam Česká geologická služba 2010 2016 Renáta Kadlecová a kol. OPŽP - Prioritní osa 6, oblast podpory 6.6. SPOLUPRÁCE vědecké instituce: Geofyzikální ústav
VíceRešerše a analýza dat v oblasti kvartérních a křídových HGR. Tomáš Hroch, Michal Rajchl a kol.
Rešerše a analýza dat v oblasti kvartérních a křídových HGR Tomáš Hroch, Michal Rajchl a kol. Cíle 1. vytvoření funkční vrtné databáze potřebné pro další aktivity projektu 2. vymezení hranic geologických
VíceIng. Pavel Zapletal, Ph.D., prof.ing. Pavel Prokop, CSc. V 22 RNDr. Eva Vavříková, Ing. Rudolf Ceniga
Ing. Pavel Zapletal, Ph.D., prof.ing. Pavel Prokop, CSc. V 22 RNDr. Eva Vavříková, Ing. Rudolf Ceniga POSOUZENÍ VĚTRÁNÍ V 9. KŘE ČSA NA DOLE DARKOV K PRŮŘEZOVÉMU ROKU 7/2013 Abstrakt Článek se zabývá posouzením
Víceč.j. 1881/2003, 565/04, 2515/04, 092/06, 0902/06 Kód projektu: AACBU 2403
Zhodnocení výsledku řešení projektu 1.Specifikace projektu č. 24/2003 Název projektu: Řešení způsobů separátního větrání s použitím chladících zařízení s eliminací bezpečí od vystupujícího metanu Programový
VíceMožnosti využití slojového metanu v České republice
Možnosti využití slojového metanu v České republice XIX. ročník mezinárodní konference ENERGETIKA A ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ 2015 Rožnov pod Radhoštěm 9.-10. září 2015 Využití zemního plynu v palivoenergetickém
VíceOHGS s.r.o. Ústí nad Orlicí RNDr. Svatopluk Šeda, GE-TRA s.r.o. Imrich Drapák Blok 3. Stavební povolení a stavba studní
2. 7. 2013 1 Blok 3 Stavební povolení a stavba studní 2. 7. 2013 2 Dle ustanovení 55 vodního zákona je vrtaná studna vodním dílem a ve smyslu 15, odst. (1) vyžaduje stavební povolení. Toto povolení vydává
Více26 NÁVRH NA ODTĚŽENÍ A ULOŽENÍ NAPLAVENIN NA VTOKU DO VODNÍHO DÍLA DALEŠICE
26 NÁVRH NA ODTĚŽENÍ A ULOŽENÍ NAPLAVENIN NA VTOKU DO VODNÍHO DÍLA DALEŠICE Tereza Lévová Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav vodních staveb 1. Problematika splavenin - obecně Problematika
Více5. Hodnocení vlivu povodně na podzemní vody
5. Hodnocení vlivu povodně na podzemní vody Podzemní vody jsou součástí celkového oběhu vody v povodí. Proto extrémní srážky v srpnu 2002 významně ovlivnily jejich režim a objem zásob, které se v horninovém
VíceSLEDOVÁNÍ VÝSTUPU PLYNU V UZAVŘENÉM PODZEMÍ V LOKALITĚ ORLOVÁ NA VRTU OV 24A
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské Technické univerzity Ostrava Řada hornicko-geologická Volume LII (2006), No.2, p. 30-35, ISSN 0474-8476 Pavel ZAPLETAL * SLEDOVÁNÍ VÝSTUPU PLYNU V UZAVŘENÉM
VíceSekundární kontaminace turonské zvodně vlivem chemické těžby uranu ve Stráži pod Ralskem
Sekundární kontaminace turonské zvodně vlivem chemické těžby uranu ve Stráži pod Ralskem Mgr. Vladimír Ekert DIAMO, s. p. o. z. Těžba a úprava uranu Stráž pod Ralskem workshop Environmentální dopady důlní
VíceVYUŽITÍ SYSTÉMU EXPERT PRO ZPRACOVÁNÍ A INTERPRETACI HYDROGEOLOGICKÝCH DAT. RNDr.František Pastuszek VODNÍ ZDROJE, a.s.
VYUŽITÍ SYSTÉMU EXPERT PRO ZPRACOVÁNÍ A INTERPRETACI HYDROGEOLOGICKÝCH DAT RNDr.František Pastuszek VODNÍ ZDROJE, a.s. EXPERT je soustavou kalkulátorů, které zjednodušují práci při zpracovávání hydrogeologických
VíceIng.Petr Urban, Ph.D.,Ing.Vítězslav Mošnovský, V 8 Ing.Pavel Zapletal,Ph.D.
Ing.Petr Urban, Ph.D.,Ing.Vítězslav Mošnovský, V 8 Ing.Pavel Zapletal,Ph.D. ZAJIŠŤOVÁNÍ BEZPEČNOSTI PROVOZU U PORUBŮ S VYSOKOU PLYNODAJNOSTÍ NA DOLE PASKOV, ZÁVOD STAŘÍČ- OKD,a.s. Anotace: Příspěvek řeší
VícePředběžné výsledky technických prací, realizovaných v rámci projektu v Olomouckém kraji
Předběžné výsledky technických prací, realizovaných v rámci projektu v Olomouckém kraji Jiří Michna hydogeologie, GEOtest, a.s. Součástí projektu Rebilance zásob podzemních vod byly v rámci aktivity 4
Vícelního profilu kontaminace
Průzkum vertikáln lního profilu kontaminace zvodněných ných kolektorů Ladislav Gombos DIAMO, s. p., o. z. Těžba a úprava uranu 471 27 Stráž pod Ralskem e-mail: gombos@diamo.cz Úvod Řešení problematiky
VíceT- MaR. Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb. Teorie měření a regulace. Podmínky názvy. 1.c-pod. ZS 2015/ Ing. Václav Rada, CSc.
Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb Teorie měření a regulace Podmínky názvy 1.c-pod. ZS 2015/2016 2015 - Ing. Václav Rada, CSc. MĚŘENÍ praktická část OBECNÝ ÚVOD Veškerá měření mohou probíhat
VíceVliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva)
Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva) Byl sestaven zjednodušený matematický model pro dvojrozměrné (2D) simulace
VíceV I M P E R K P O D H R A B I C E M I - J I H
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K P O D H R A B I C E M I - J I H h y d r o g e o l o g i c k
VíceZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY. Ročník Vyhlásené: Časová verzia predpisu účinná od:
ZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY Ročník 1988 Vyhlásené: 24.05.1988 Časová verzia predpisu účinná od: 01.07.1988 Obsah tohto dokumentu má informatívny charakter. 78 V Y H L Á Š K A Českého báňského
VícePrůzkum z hlediska výstupu důlních plynů Město Ostrava - Plošná kanalizace Michálkovice
UNIGEO a.s. Místecká 329/258, 720 00 Ostrava-Hrabová Průzkum z hlediska výstupu důlních plynů Město Ostrava - Plošná kanalizace Michálkovice Závěrečná zpráva Objednatel : GEOENGINEERING spol. s r.o. Korunní
VíceHodnocení stavu sanace území po těžbě hnědého uhlí se stěžejním zaměřením na sanaci vodních útvarů a budoucí úkoly k řešení
Hodnocení stavu sanace území po těžbě hnědého uhlí se stěžejním zaměřením na sanaci vodních útvarů a budoucí úkoly k řešení V I TA - M I N 0 6. 0 4. 2 0 1 7 M g r. M a r t i n K a b r n a, P h. D. R -
VíceVODNÍ ZDROJE, a.s. HYDROGEOLOGY - REMEDIATION - ENVIRONMENT HYDROGEOLOGIE - SANACE - ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
VODNÍ ZDROJE, a.s. Jindřicha Plachty 535/16, 150 00 Praha 5, Česká republika HYDROGEOLOGY - REMEDIATION - ENVIRONMENT HYDROGEOLOGIE - SANACE - ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ NATIONAL QUALITY AWARD OF THE CZECH REPUBLIC
VíceIng. Václav Zubíček, Ph. D. V 5 FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ STANOVENÍ NÁCHYLNOSTI UHELNÉ HMOTY K SAMOVZNÍCENÍ
Ing. Václav Zubíček, Ph. D. V 5 Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava FAKTORY OVLIVŇUJÍCÍ STANOVENÍ NÁCHYLNOSTI UHELNÉ HMOTY ABSTRAKT K SAMOVZNÍCENÍ Samovznícení uhelné hmoty představuje stále
VícePŘEDPOKLÁDANÉ VLIVY ZATÁPĚNÍ NA POVRCH TERÉNU PO UKONČENÍ TĚŽBY
PŘEDPOKLÁDANÉ VLIVY ZATÁPĚNÍ HORNICKÉHO PODZEMÍ V OKR NA POVRCH TERÉNU PO UKONČENÍ TĚŽBY Zadání studie: odhad postupu zatápění v čase zhodnocení dopadů zatápění podzemí OKR na povrch Ing. Pavel Malucha
VíceProtokol o měření. Popis místa měření: Fotografie z měření:
Protokol o měření Měřící místo: Stadion Bazaly, Slezská Ostrava GPS souřadnice: 49 50' 35" N, 18 18' 0" E Nadmořská výška místa: 250 m Datum měření: 13. března 2014 Čas měření: od 13.00 do 16.00 hod Popis
VíceŽÁDOST O VYDÁNÍ ZÁVAZNÉHO STANOVISKA dle ust. 37 zák. č. 164/2001 Sb.
ŽÁDOST O VYDÁNÍ ZÁVAZNÉHO STANOVISKA dle ust. 37 zák. č. 164/2001 Sb. 1) ŽADATEL: a) Fyzická osoba Jméno:. Bydliště:... Příjmení:.. PSČ: Titul:. Podpis:... b) Fyzická osoba podnikající: Jméno:. Místo podnikání:
VíceMATURITNÍ TÉMATA Z MATEMATIKY
MATURITNÍ TÉMATA Z MATEMATIKY 1. Základní poznatky z logiky a teorie množin Pojem konstanty a proměnné. Obor proměnné. Pojem výroku a jeho pravdivostní hodnota. Operace s výroky, složené výroky, logické
VíceVícefázové reaktory. Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor. Zuzana Tomešová
Vícefázové reaktory Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor Zuzana Tomešová 2008 Probublávaný reaktor plyn - kapalina - katalyzátor Hydrogenace méně těkavých látek za vyššího tlaku Kolony naplněné
Více1. Úvod. 2. Archivní podklady
1. Úvod Na základě požadavku projekční organizace Architekti Headhand s.r.o., U Obecního dvora 7, 110 00 Praha 1 jsem shromáždila dostupné archivní materiály Geofondu Praha a na jejich základě zpracovala
VíceHODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ
HODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ Radim Paluska, Miroslav Kyjovský V tomto příspěvku jsou uvedeny poznatky vyplývající ze zkoušek provedených za účelem vyhodnocení rozdílných režimů při
VíceAnalytické znaky laboratorní metody Interní kontrola kvality Externí kontrola kvality
Analytické znaky laboratorní metody Interní kontrola kvality Externí kontrola kvality RNDr. Alena Mikušková FN Brno Pracoviště dětské medicíny, OKB amikuskova@fnbrno.cz Analytické znaky laboratorní metody
VíceZadání Bohatství Země 2016
Zadání Bohatství Země 2016 Váš tým představuje těžařskou firmu, která vlastní průzkumné území na potenciálním ložisku štěrkopísků u Pohořelic, ve kterém se navíc nacházejí zajímavé obsahy platiny, niobu
VíceSyntetická mapa zranitelnosti podzemních vod
Syntetická mapa zranitelnosti podzemních vod projekt NAZV QH82096 DOBA ŘEŠENÍ 2008 2012 RNDr. Pavel Novák Výzkumný ústav meliorací a ochrany půdy, v.v.i. 5.6. 2014 Brno Projektový tým Výzkumný ústav meliorací
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
Víceprof. Ing. Petr Bujok, CSc. 1, Ing. Martin Klempa, 2 V 2 Ing. Jaroslav Němec, DrSc. 2, Ing. Petr Němec, Ph.D. 3
prof. Ing. Petr Bujok, CSc. 1, Ing. Martin Klempa, 2 V 2 Ing. Jaroslav Němec, DrSc. 2, Ing. Petr Němec, Ph.D. 3 VYUŽITÍ OPUŠTĚNÝCH DŮLNÍCH DĚL A UZAVŘENÝCH HLUBINNÝCH UHELNÝCH DOLŮ PRO GEOSEKVESTRACI CO
VíceStav horského masivu neovlivněný hornickou činností
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Hornicko-geologická fakulta Institut hornického inženýrství a bezpečnosti Stav horského masivu neovlivněný hornickou činností Prof. Ing. Vladimír Petroš,
VíceZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY. Ročník Vyhlásené: Časová verzia predpisu účinná od:
ZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY Ročník 1992 Vyhlásené: 16.04.1992 Časová verzia predpisu účinná od: 16.04.1992 Obsah tohto dokumentu má informatívny charakter. 172 V Y H L Á Š K A Českého báňského
Více