VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM
|
|
- Helena Svobodová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM J.Kudrman a V. Sklenička b J. Čmakal a a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA, a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha-Zbraslav b) ÚSTAV FYZIKY MATERIÁLU AV ČR, Žižkova 22, Brno Properties and microstructure of cast nickel-chromium alloys containing tungsten and carbon as alloying elements NiCr30 based nickel alloys where tungsten and carbon serve as alloying elements exhibit markedly better creep resistance properties than the hitherto used high-temperature corrosion-resistant alloys of this type where carbon does not serve as an alloying element (its content usually does not exceed 0.10 wt.%) and other admixtures are alloying to a limited extent also. It is noteworthy that while possessing improved mechanical properties, the newly developed alloys retain their resistance to high-temperature oxidation. Within the project, a model nickel alloy (designated Ni 41) alloyed with 25 wt.% Cr, 5 wt.% W, and 0.3 wt.% C, was examined. The alloy is reinforced by primary tungsten carbides separated at the boundaries of the casting structure cells. Annealed at 900 C, the alloy is additionally reinforced by secondary tungsten carbides precipitating slowly in the matrix.the alloy exhibits a very good tensile strength at temperatures above 900 C, its notch toughness is low, 20 to 30 J/cm in dependence on the test temperature applied. The alloy possesses very good creep properties, and at 900 C and above, compares favourably with the best nickel superalloys available. 1. ÚVOD Dlouhodobý a rozsáhlý výzkum dvoufázového systému Ni-Cr vedl k postupnému vývoji celé řady užívaných slitin [1, 2]. U těchto slitin je odolnosti proti vysokoteplotní oxidaci dosahováno především přísadou chrómu [3], vynikajících pevnostních a creepových vlastností pak přísadami těžkotavitelných, karbidotvorných kovů a přísadami hliníku a titanu, tvořícími vytvrzující fázi [4]. Obsah uhlíku se u těchto slitin pohybuje okolo 0,1 % hm. Vysoké pevnosti při creepu je dosahováno zpevněním základní hmoty fází γ / - Ni 3 (Ti,Al), případně tvořené niklem a dalšími prvky, jako Nb a Ta. Matrice je dále zpevňována karbidy, stabilními do vysokých teplot a kovy rozpuštěnými v tuhém roztoku. Moderně koncipované žárupevné slitiny dosahují mimořádných mechanických vlastností za vysokých teplot na úkor obsahu chrómu, tedy na úkor odolnosti slitiny proti vysokoteplotní korozi. Součástí vývoje tohoto typu slitin se proto stává i vývoj ochranných povlaků, zajištujících dostatečné antikorozní vlastnosti produktů. Snaha dosáhnout co nejpříznivějších vysokoteplotních vlastností niklových superslitin vede k legování přísadami na samou hranici únosnosti. Kritickou mezí legování těchto slitin je vylučování křehkých, topologicky těsně uspořádaných fází. Proto je běžně u těchto slitin používáno jako kritérium elektronové valenční číslo, µnv, jehož kritická hodnota µnv krit je pro tyto slitiny uváděna a je horní mezí pro sumární koncentrace přísad [2]. Slitiny u nichž je hlavní důraz kladen na odolnost vysokoteplotní korozi, jsou legovány chrómem v koncentracích až 40 %hm, přísady dalších kovů jsou užívány jen v 1
2 omezeném rozsahu. Mechanické vlastnosti za vysokých teplot jsou u těchto slitin obvykle nízké. Vzhledem k vysokému obsahu chrómu není reálné dosáhnou zlepšení mechanických vlastností vytvrzením teplotně stabilní fází Ni 3 (Al,Ti) a možnosti spočívají ve zpevnění tuhého roztoku nebo ve vytvrzení teplotně stabilními karbidy. Nejnovější poznatky ze studia těchto systémů naznačují, že přísady některých karbidotvorných přísad v základu Ni-Cr-Fe, za současného zvýšení obsahu uhlíku, mohou přinést žádoucí efekt. Tento typ slitin se od stávajících slitin liší strukturním stavem i fázovým složením a tím i mechanickými a fyzikálními vlastnostmi za vysokých teplot [6]. Při předpokládaném základním složení tohoto typu slitin Ni, %hm Cr a 0-15 %hm Fe je legování dalších přísad opět omezeno nebezpečím vzniku nežádoucích, topologicky těsně uspořádaných fází. Cestou k optimalizaci chemického složení a zamezení výskytu těchto nežádoucích fází je stanovení kritické hodnoty elektronových vakancí pro slitinu nebo skupinu podobných slitin [2, 5]. 2. EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM Cílem řešení bylo poznat základní mechanické vlastnosti a mikrostrukturu niklové slitiny označené pracovně jako slitina Ni 41. Dále byla sledována mikrostrukturní stabilita během dlouhodobého žíhání za vysokých teplot. Slitina Ni 41 je koncipovaná jako žáruvzdorný materiál odolný vysokoteplotní oxidaci se zlepšenými pevnostními charakteristikami. Chemické složení odlité tavby slitiny Ni 41 je uvedeno v následující tabulce 1 spolu s chemickým složením dalších niklových slitin, se kterými je studovaný materiál porovnáván. Číslo elektronových vakancí slitiny Ni 41 bylo spočteno µn V = 2,156. To je nižší než kritické hodnota, která u tohoto typu slitin byla zjištěna µn V krit = 2,25 [7]. Tabulka 1. Chemické složení slitiny Ni 41 a slitin se kterými je porovnávána v % hm Označení Ni 41 Haynes NiCr28 NiCr15Fe NiCr30 IN738 LC B 1900 slitiny 230 W5 Původ (standard) Modelová slitina USA Haynes DIN DIN DIN USA ASTM USA ASTM Corp. (2.4879) (2.4816) (2.4658) C 0,31 0,10 0,42 0,08 0,06 0,10 0,10 Ni 54,07 zbytek 48,0 72,0 zbytek zbytek zbytek Cr 23,5 22,0 28,5 15,5 30,5 16,0 8,0 Fe zbytek 3,0 zbytek zbytek 3,0 0,3 - Co - 5, ,5 10,0 W 5,13 14,0 4, ,6 - Mo - 2, ,75 6,0 Ta ,75 4,0 Nb ,9 - Zr ,06 0,10 Al - 0,3-0,15 0,15 3,4 6,0 Ti ,15-3,4 - Mn 0,89 0,50 0,80 0,50 0,10 0,10 - Si 1,10 0,40 1,20 0,30 1,20 0,15 - B - 0,015-0,006-0,01 0,015 2
3 V rámci této práce byl realizován následující experimentální program: posouzení mikrostruktury, fázového složení a základních mechanických vlastností slitiny ve stavu po odlití, posouzení změn pevnosti, tažnosti a vrubové houževnatosti slitiny s teplotou, dlouhodobé žíhání vzorků při teplotě 900 C po dobu až 0 h, vyhodnocení mikrostrukturních, fázových změn během dlouhodobého žíhání, sledování změn tvrdosti během vysokoteplotního žíhání, analýza kinetiky strukturních změn během vysokoteplotního žíhání, zkoušky vysokoteplotního creepu při konstantním zatížení za teplot 750, 800, 850, 900, 950 a 0 C 3. MIKROSTRUKTURNÍ ROZBOR A MECHANICKÉ VLASTNOSTI Mikrostruktura ve výchozím stavu po odlití je tvořena buněčnou licí strukturou, kde jsou v základní hmotě po hranicích buněk vyloučeny hrubé částice primárních karbidů. Již po 5 h žíhání při 900 C se struktura významně měnila. Docházelo k částečnému rozpouštění a globularizaci hrubých, primárně vyloučených částic a k intenzivnímu vylučování drobných globulárních karbidů. Tyto drobné karbidy se vylučovaly přednostně podél hranic buněk licí struktury. Během dalšího žíhání pokračovalo rozpouštění primárně vyloučených karbidů a jejich nahrazováním drobnými částicemi v okolí rozhraní buněk licí struktury. Do středu buněk se precipitace rozšiřovala jen pomalu. Výsledky měření tvrdosti potvrdilo metalografické pozorování. Vyloučení sekundárních karbidů na počátku žíhání vede ke zvýšení tvrdosti zhruba o 30 HV. Toto vytvrzení zůstalo zachováno po celou dobu (tj. 0 h) žíhání. To potvrzuje vysokou teplotní stabilitu slitiny. Mikrostruktura žíhaných vzorků byla hodnocena rovněž kvantitativně. Pomocí analyzátoru LUCIE byly měřeny počty sekundárně vyloučených částic v ploše a jejich velikostní rozdělení. Takto naměřené hodnoty byly dále zpracovány prostřednictvím kvantitativní stereologické analýzy a stanoveny strukturní parametry charakterizující velikost, počet, objem a homogennost rozdělení částic. Výsledky tohoto zpracování pro žíhání při 900 C jsou uvedeny na tabulce 2. Tabulka 2. Vypočtené strukturní parametry sekundárně vyloučených částic u vzorků slitiny Ni 41 Doba žíhání [h] Střední velikost částic D V.10 3 [mm] Počet částic v jednotce objemu N V.10-7 [mm -3 ] Střední volná mezičásticová vzdálenost L V.10 3 [mm] Objemový podíl fáze V [%] Nehomogenita velikosti částic v g D Nehomogenita počtu částic v g N Vých.stav 0,86 0,38 8,75 0,10 0,96 0,92 5 0,84 10,54 1,68 2,62 0,97 0, ,98 8,78 1,80 2,93 0,96 0, ,02 6,04 2,01 3,87 0,96 0,84 1,22 4,77 2,07 5,52 0,94 0, ,45 3,30 2,27 5,96 0,94 0,82 5 1,52 3,19 2,27 6,36 0,94 0,86 3
4 Po počáteční precipitaci již k dalšímu vylučování částic nedochází a jejich počet se snižuje, což splňuje podmínky fyzikálního modelu jejich růstu [8, 9]. Změny volné mezičásticové vzdálenosti odpovídají změnám ostatních parametrů. Objemový podíl sekundárně vyloučených částic až do h žíhání výrazně narůstal, což zřejmě souvisí i s částečným rozpouštěním primárně vyloučených fázi a postupným odbouráváním nerovnovážného stavu slitiny po odlití. Při delších dobách žíhání je již možno hovořit o hrubnutí částic vytvrzující fáze. Základem modelu hrubnutí částic jsou práce Lifšice a Sljozova [8] a Wagnera [9]. Model je založen na představě, že v rovnovážných podmínkách probíhá růst částic nadkritického průměru za současného rozpouštění částic podkritických rozměrů. Řídícím mechanizmem je pak difúze od rozpouštějících se částic k rostoucím. Řešení vedlo k obecné rovnici růstu částic: n rp rop = K. t n kde r p je poloměr částice, r op je počáteční poloměr částice, K je růstová konstanta, t je doba izotermického děje. Tato rovnice se stala základem pro všechny další modely tohoto děje. Bylo zjištěno, že exponent n je proměnný a může se měnit v rozmezí 2 5 podle typu řídícího difúzního děje. Další práce věnované kinetice hrubnutí částic byly vesměs zaměřeny na zpřesnění výpočtu růstové konstanty K [10-12]. Růstovou konstantu je možno stanovit i experimentálně ze závislosti střední velikosti částic na době žíhání. Experimentální hodnota růstové konstanty by měla být v relaci z řídícím atomovým děje, tj. s předpoklady teoretického výpočtu růstové konstanty na základě difúzních dat. Oba údaje by měly být srovnatelné. Z teplotní závislosti experimentálně zjištěných růstových konstant pak je možno stanovit aktivační energii. Předchozím postupem byl analyzován růst částic sekundárních fází během žíhání slitiny Ni 41. Při výpočtu růstové konstanty byla využita difúzní data uvedená v přehledových pracích [13, 14]. Kvantitativní stereologickou analýzou byly získány údaje o změnách rozměru částic během žíhání. Exponent n byl vypočten jako exponent přímky závislosti vyjádřené v logaritmických souřadnicích 1 lg r2 lg r1 n = lg t 2 lg t1 Tímto postupem byl stanoven exponent n. Ten byl pak použit při experimentálním stanovení růstové konstanty K n n r2 r1 K = t2 t 1 U slitiny Ni 41 bylo použito předchozího postupu pro výpočet růstové konstanty ze změn struktury během žíhání při 900 C. Exponent n byl při výpočtu volen 3. Byla stanovena experimentální hodnota růstové konstanty a ta byla porovnána z hodnotami vypočtenými na základě difúzních dat. Experimentální a vypočtená data jsou uvedena v tabulce 3. 4
5 Tabulka 3. Porovnání experimentálních a vypočtených hodnot definujících kinetiku růstu sekundárně vyloučených částic u slitiny Ni 41 Experimentální hodnoty Vypočtené hodnoty Exponent n K exp K C K W K váž. 3,40 7, , , , vypočteno z difúze uhlíku Vypočteno z difúze wolframu vypočteno z váženého koeficientu difúze Naměřené hodnoty jsou z vypočtenými v dobré shodě. Mírně vyšší hodnota exponentu n něž 3, (n = 3 je hodnota pro objemovou difúzi jako řídící mechanismus) svědčí o tom, že se pravděpodobně při hrubnutí částic uplatňuje i difúze po rozhraních (n = 4). Z porovnání růstových konstant vyplývá, že limitujícím mechanizmem hrubnutí částic u slitiny Ni 41 je pravděpodobně difúze wolframu. Rm, Rp02 [MPa] Obr. 1. Změny pevnosti slitiny 41 s teplotou Rp02 Rm praxi zcela vyhovující. Ve stavu po odlití byly zjišťovány základní mechanické vlastnosti slitiny Ni 41. Naměřené hodnoty ukazují, že slitina si zachovává velmi dobré pevnostní vlastnosti až do teploty 900 C (obr. 1). Nad touto teplotou již pevnost klesá, nicméně hodnota téměř MPa při 0 C je výrazně vyšší než pevnosti běžně užívaných žáruvzdorných niklových slitin. Vrubová houževnost je relativně nižší, což je dáno charakterem struktury slitiny. Vytvrzení karbidickým skeletem na rozhraní buněk licí struktury snižuje obecně křehkolomové vlastnosti niklových slitin. Nicméně naměřené hodnoty vrubové houževnatosti nad 20 J.cm -2 při 20 C a nad 30 J.cm -2 při vysokých teplotách jsou z hlediska předpokládaných aplikací slitiny v technické Napětí [MPa] 0 Creepové vlastnosti slitiny Ni 41 vyjádřené závislostmi doby do lomu na napětí pro Obr.2. Napěťová závislost doby do lomu jednotlivé zkušební teploty jsou ukázány pro teploty 750 až 0 C na obr. 2. Z hlediska technické praxe je důležité porovnání creepových vlastností slitiny Ni 41 s podobnými, komerčně vyráběnými materiály. Podobné chemické složení, vlastnosti i použití má slitina Haynes 230. Z porovnání na obr. 3 je zřejmé, že vysokoteplotní vlastnosti obou slitin jsou blízké. Při vyšších teplotách se pevnost při tečení slitiny Ni 41 pevnosti Doba do lomu [h] druhé slitiny přibližuje. To velmi dobře vystihuje závislost poměru pevností při 750 C 800 C 850 C tečení obou slitin (Ni 41/Haynes 230) 900 C 950 C 0 C pro dobu do 10 5
6 Napětí [MPa] 0 Obr.3. Porovnání slitin Haynes a Ni 41 pro dobu do lomu 0 h Haynes Ni 41 0,8 0,7 0, Poměr napětí do lomu 0,9 Obr.4. Poměr napětí do lomu slitin 41/Haynes h h 0 h Napětí [MPa] Poměr pevností při tečení Obr. 5. Porovnání pevnosti při tečení (1% def) slitin Ni 41 a NiCr28W Ni 41 NiCr28W Obr.6. Poměr pevnosti při tečení Ni 41 k jiným žárupevným Ni slitinám Haynes 230 NiCr15Fe NiCr30 NiCr28W5 IN 738 LC B1900 lomu 0 h v závislosti na teplotě (obr. 4). Tento poměr se s rostoucí teplotou postupně roste od 0,65 do 0,90. Velmi blízké chemické složení má i slitina NiCr28W5. U této slitiny bylo možnost porovnat napětí potřebná pro dosažení deformace 1 % při době expozice 00 h (obr. 5). I v tomto případě vykazuje slitina Ni 41 lepší žárupevné vlastnosti při vyšších teplotách. Porovnání creepových vlastností pomocí poměru pevnosti při tečení slitiny Ni 41 k pevnostem při tečení ostatních slitin je pro dobu do lomu 0 h na obr. 6. U typické žáruvzdorné slitiny NiCr30 jsou hodnoty creepové pevnosti 4 až 6 x nižší. Srovnatelné vlastnosti mají slitiny vytvrzované karbidickou fází, v daném případě Haynes 230, NiCr28W5 a NiCr15Fe. Poslední dva materiály, se kterými je slitina Ni 41 porovnávána jsou špičkové žárupevné slitiny IN738LC a B1900, vytvrzované fází γ /. Při teplotách nad 900 C u těchto slitin klesá žárupevnost znatelně rychleji. 4. ZÁVĚRY V předložené práci jsou uvedeny výsledky studia strukturní stability nové niklové slitiny, označené Ni 41. Slitina je legována uhlíkem a wolframem a vytvrzena teplotně velmi stabilními karbidy. Dlouhodobé žíhání při teplotě 900 C ukázalo, že u slitiny dochází k dalšímu mírnému vytvrzení karbidy. Studium mechanických vlastností ukázalo, že slitina má velmi dobrou žárupevnost při teplotách 900 a 0 C a že za těchto teplot jsou její creepové vlastnosti srovnatelné s žárupevnými vlastnostmi niklových superslitin slitin vytvrzovaných fází γ /. 5. LITERATURA 6
7 [1] Strength Metals and Alloys. Ed. P. Hansen, V. Gerold, G. Kosterz, Pergamon Press, 1980 [2] SIMS,C., HAGEL, W.C. The Superalloys. Ed. J. Willey. New York, 1979 [3] Proceed. Conf. High Temperature Properties. Koln, BRD, 1987 [4] Proceed. Conf. Strength of Metals and Alloys. Tampere, Finland, [5] WEE, D.M., NOGUCHI, O., OYA, Z., SUZUKI, T. Trans JIM, 21, 1980, 237 [6] RADHAKRISHAN, V.M. Mat. Sci. Eng., A132, 1991, L27 [7] KUDRMAN, J. a spol. Centrum pro vývoj niklových slitin. Průběžná zpráva projektu, Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Praha, 1999 [8] LIFŠIC, I.M., SLJOZOV, V.V. Phys. Chem. Solids, 19, 1961, 35 [9] WAGNER, C. Z. Elektrochem., 65, 1961, 581 [10] ARDEL, A.J. Acta Met., 15, 1967, 1772 [11] PURMENSKÝ, J., FOLDYNA, V., MILLION, B., VŘEŠŤÁL, J. Kovové Materiály, 18, 1980, 171 [12] RAMAKRISHNA, D., GUPTA, S.P. Mater. Sci. Eng., 92, 1987, 179 [13] BROWN, A.M., ASHBY, M.F. Acta Met., 28, 1979, 1055 [14] Handbook of Chemistry and Physics, 62 nd ed., CRC Press, 1986 PODĚKOVÁNÍ V této práci byly využity výsledky experimentálních prací provedených v rámci řešení grantového projektu GA ČR č. 106/99/
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceDoba žíhání [h]
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ŽÁROVÝCH ČÁSTÍ NOVĚ VYVUTÉHO TURBÍNOVÉHO MOTORU TJ 100 DEVELOPMENT OF PRECISION CASTG PROCESS FOR REFRACTORY PARTS OF A NEWLY DEVELOPED TJ 100 TURBOJET ENGE Karel Hrbáček
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceOPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC
OPTIMALIZACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ ODLITKŮ ZE SLITINY IN 738 LC B. Podhorná a J. Kudrman a K. Hrbáček b a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA,a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav, ČR b) PBS VELKÁ BÍTEŠ, a.s., Vlkovská
VíceSOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni
SOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni a Jan Hakl, a Tomáš Vlasák, b Pavel Kovařík, b Pavel Novák a SVÚM a.s., Areál VÚ-Běchovice, 190 11 Praha 9, ČR,
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceVyužítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR
Konference JuveMatter 2011 Využítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR Klepnutím lze upravit styl předlohy podnadpisů. Jiří ZÝKA UJP PRAHA, a. s. Úvod Niklové superslitiny zvláštní třída
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceSuperslitiny (Superalloys)
Superslitiny (Superalloys) slitiny pro použití při teplotách nad 540 C. struktura matrice KPC (fcc) horní mez pro teplotu použití je dána rozpouštění zpevňující fáze a počátkem tavení matrice rozdělení
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES
METAL 2004 Hradec nad Moravicí VÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES Karel Hrbácek a Božena Podhorná b Antonín Joch a
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI. T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner Vysoká škola chemicko technologická v Praze, Technická 5, 166 28, Praha 6, ČR ABSTRAKT Tato práce se zabývá chováním
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceVYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
VícePŘÍSPĚVEK K OPTIMALIZACI MATERIÁLU PRO LOPATKY LETECKÝCH TURBIN. SVÚM a.s., Areál VÚ, Praha 9,
PŘÍSPĚVEK K OPTIMALIZACI MATERIÁLU PRO LOPATKY LETECKÝCH TURBIN Tomáš Vlasák, Jan Hakl, Pavel Kovařík 1, Pavel Novák 1, Radovan Pech 2, SVÚM a.s., Areál VÚ, 190 11 Praha 9, svum@mbox.vol.cz 1 WALTER, a.s.,
VíceSlitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně
Slitiny titanu pro použití (nejen) v medicíně Josef Stráský a spol. Katedra fyziky materiálů MFF UK Obsah Vývoj slitin Ti pro použití v ortopedii Spolupráce: Beznoska s.r.o., Kladno Ultrajemnozrnné slitiny
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VícePŘÍSPĚVEK K TERMODYNAMICKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFICIENTŮM A JEJICH VZÁJEMNÉMU VZTAHU
PŘÍSPĚEK K TERMODYNAMIKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFIIENTŮM A JEJIH ZÁJEMNÉMU ZTAHU Lenka Řeháčková 1) Bořivo Million 2) Jana Dobrovská 1) Karel Stránský 3) 1) ŠB - TU FMMI Ostrava, 17. listopadu, 708
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Více- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceVYHODNOCENÍ STRUKTURY ODLITKŮ PŘIPRAVENÝCH METODOU VYTAVITELNÉHO MODELU S VYUŽITÍM NUMERICKÉ SIMULACE
VYHODNOCENÍ STRUKTURY ODLITKŮ PŘIPRAVENÝCH METODOU VYTAVITELNÉHO MODELU S VYUŽITÍM NUMERICKÉ SIMULACE EVALUATION OF CASTING STRUCTURES PREPARED BY LOST WAX METHOD COMPARED TO THE NUMERICAL SIMULATIONS
VíceVLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al. THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.
VLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.% Al V. Vodičková *1, P. Kratochvíl 1 1 Technical university of Liberec, Faculty
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY. Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c
ANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 15600, Praha 5 Zbraslav,
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VíceKOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV
KOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV Přednáška č. 04: Druhy koroze podle vzhledu Autor přednášky: Ing. Vladimír NOSEK Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu Koroze podle vzhledu (habitus koroze) 2 Přehled
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceIdentifikace zkušebního postupu/metody PP 621 1.01 (ČSN ISO 9556, ČSN ISO 4935) PP 621 1.02 (ČSN EN 10276-2, ČSN 42 0525)
List 1 z 9 Pracoviště zkušební laboratoře: Odd. 621 Laboratoř chemická, fázová a korozní Protokoly o zkouškách podepisuje: Ing. Karel Malaník, CSc. ředitel Laboratoří a zkušeben Ing. Vít Michenka zástupce
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY
STRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY Peter SLÁMA a, Pavel PODANÝ a, Kateřina MACHÁČKOVÁ b, Miroslava SVĚTLÁ b,
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceVLASTNOSTI KOMPOZITNÍCH POVLAKŮ S KATODICKY VYLUČOVANOU MATRICÍ
VLASTNOSTI KOMPOZITNÍCH POVLAKŮ S KATODICKY VYLUČOVANOU MATRICÍ Pavel Adamiš Miroslav Mohyla Vysoká škola báňská -Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33, Ostrava - Poruba, ČR Abstract In
VíceCREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P91 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P91
METAL 8... 8, Hradec nad Moravicí CREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P9 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P9 Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Jiří Kudrman SVÚM a.s., areál VÚ, Podnikatelská, 9 Praha 9
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceOXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ
OXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ OXIDATION RESISTANCE AND THERMAL STABILITY OF Ti-Al-Si ALLOYS PRODUCED BY REACTIVE SINTERING Pavel Novák Filip Průša
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceVlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě
12. 14. května 2015 Vlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě Karel Vokurka Technická univerzita v Liberci, katedra fyziky, Studentská 2, 461 17 Liberec karel.vokurka@tul.cz
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
Vícea VUT v Brně, Fakulta strojního inženýrství, Technická 2896/2,Brno , ČR,
VLIV ALITOSILITACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN INFLUENCE OF Al-Si LAYER TO STRUCTURE AND PROPERTIES OF CAST Ni-BASED SUPERALLOYS Simona Pospíšilová a Tomáš Podrábský a Drahomíra
VíceŽÁUPEVNÉ VLASTNOSTI VYBRANÝCH SUPERSLITIN NA BÁZI Ni. HIGH TEMPERATURE PROPERTIES OF SELECTED Ni BASE SUPERALLOYS. Jan Hakl Tomáš Vlasák
METAL 5-55 Hradec nad Moravicí ŽÁUPEVNÉ VLASTNOSTI VYBRANÝCH SUPERSLITIN NA BÁZI Ni HIGH TEMPERATURE PROPERTIES OF SELECTED Ni BASE SUPERALLOYS Jan Hakl Tomáš Vlasák SVÚM as, Areál VÚ Běchovice, 19 11
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, 742 65, jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, 703 00 Ostrava-Hrabůvka,
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceK CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY
K CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY Jana Dobrovská a Věra Dobrovská a Karel Stránský b a VŠB-TU, 7.listopadu 5, 708 33 Ostrava - Poruba,
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN
STRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN Al-Fe-Cr-Si-Ti-B B.Bártová, M. Paulovič, D. Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická 5, Praha 6, 166 28 Abstract Mechanical
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceVLIV CREEPU NA STRUKTURU A VLASTNOSTI POVRCHOVÝCH VRSTEV U NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
VLIV CREEPU NA STRUKTURU A VLASTNOSTI POVRCHOVÝCH VRSTEV U NIKLOVÝCH SUPERSLITIN INFLUENCE OF Al-Si LAYER TO STRUCTURE AND PROPERTIES ON CAST Ni-BASED SUPERALLOYS Simona Pospíšilová a, Tomáš Podrábský
VíceStruktura a vlastnosti kovů I.
Struktura a vlastnosti kovů I. Vlastnosti fyzikální (teplota tání, měrný objem, moduly pružnosti) Vlastnosti elektrické (vodivost,polovodivost, supravodivost) Vlastnosti magnetické (feromagnetika, antiferomagnetika)
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
Vícei. Vliv zvýšených teplot na vlastnosti ocelí
Creep (kríp) tečení i. Vliv zvýšených teplot na vlastnosti ocelí ii. Zkoušení creepového chování iii. Charakteristiky odolnosti materiálu vůči creepu iv. Deformace a lom při creepu v. Parametry ekvivalence
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství odbor slévárenství. Ing. Antonín Joch
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství odbor slévárenství Ing. Antonín Joch VÝVOJ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ SE ZVÝŠENOU ŽIVOTNOSTÍ PRO SKLÁŘSKÉ NÁSTROJE THE
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
VíceHliník a slitiny hliníku
Hliník a slitiny hliníku Slitiny hliníku patří kromě ocelí nejpoužívanějším kovovým konstrukčním materiálům. Surovinou pro výrobu hliníku je minerál bauxit, v čistém stavu oxid hlinitý. Z taveniny tohoto
VíceKOROZNĚ MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI SAF 2205 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF SAF 2205 STEEL. Radka Míková
METAL 5 24.-26.5.5, Hradec nad Moravicí KOROZNĚ MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI SAF 2205 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF SAF 2205 STEEL Radka Míková UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav,
Více