MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
|
|
- Miloslav Martin Němec
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav modelování a řízení tvářecích procesů, VŠB TU Ostrava, ČR Abstract Hot rolled sheets of three different grades (for a deep drawing, with a high strenght, a conventional structural) have been rolled at the laboratory rolling mill TANDEM in VŠB TU Ostrava. Three different thicknesses of a hot rolled sheet have been rolled and a rolling of each of them have been realized at three different thermal conditions. Mechanical properties have been determined as well metalographical analyses have been performed at a finished hot rolled sheet. These results have been compared with the same properties that have been found out at a hot rolled sheet of the same grade, of the same thickness, rolled at the same conditions that has been rolled at the rolling mill P 1500 in NOVÁ HUŤ, a. s. 1. ÚVOD Ústavem modelování a řízení tvářecích procesů na VŠB TU Ostravě byla v roce 1999 vyvinuta a plně zprovozněna laboratorní válcovací trať Tandem (obr. 1). Představuje unikátní experimentální zařízení sloužící především k fyzikálnímu modelování a optimalizaci reálných procesů tváření a termomechanického zpracování plochých vývalků (plechů a pásů) [1]. Díky své originální a moderní koncepci založené na součinnosti dvou vratných stolic, řídicího počítače a dalších zařízení je schopna plnit mimořádně širokou škálu úkolů, spojených se zaváděním nejnovějších technologií objemového tváření, s výzkumem fyzikálněmetalurgických dějů a deformačního chování ocelí i progresivních méně tradičních materiálů při jejich objemovém tváření. Dané zařízení nemá ve Střední Evropě obdobu a i z pohledu špičkových světových výzkumných center je vysoce konkurenceschopné, Obr. 1: Celkový pohled na laboratorní válcovací trať Tandem
2 protože oproti běžnější aplikaci plastometrů nebo počítačového modelování (na základě metody konečných prvků) je schopno poskytovat mnohem širší paletu věrohodných výsledků a podkladů pro další studia. Zásadní roli při tom hraje maximální příbuznost procesu laboratorního modelování a simulovaných tvářecích procesů, rovnoměrnost deformace a také velikost výsledných vzorků usnadňující následná metalografická studia, mechanické zkoušení apod. Při vhodném využití dovoluje trať Tandem optimalizaci stávajících technologií válcování za tepla z hlediska získání produktů s přesně definovanými špičkovými vlastnostmi [2-5]. 2. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST Pro modelové válcování byly vytipovány tři běžně vyráběné značky oceli. Byly to jakosti 11305, a dle ČSN (tabulka 1). Z plynule litých bram uvedených jakostí byly řezáním připraveny vzorky o rozměrech 100x40x15 mm a tyto byly použity jako vsázka laboratorní válcovací tratě. Úkolem experimentu bylo vyválcovat tyto tři typy vzorků do pásů tloušťky pod 2 mm, cca 3 mm a cca 5 mm při doválcovacích teplotách 800, 850 a C. Tím mělo být simulováno tváření na dvoustolicové trati typu Steckel (trať P 1500 v NOVÉ HUTI, a. s.). Hotové vývalky, volně ochlazované na vzduchu, byly použity k hodnocení vlivu doválcovací teploty na mikrostrukturní charakteristiky a výsledné mechanické vlastnosti. Tabulka 1: Chemické složení odebraných vzorků (v %) C Mn Si P S Cu Ni Cr Sn Al ,06 0,17 0,009 0,012 0,007 0,09 0,04 0,03 0,006 0, ,08 0,43 0,041 0,007 0,004 0,17 0,03 0,03 0,024 0, ,18 1,31 0,495 0,012 0,011 0,12 0,04 0,05 0,012 0,037 Vlastní válcování bylo prováděno vždy dvojicemi rychle za sebou jdoucích úběrů na obou stolicích trati Tandem. Jednotný úběrový plán (tabulka 2) počítal s relativními výškovými úběry %. Vzhledem k rozdílným charakteristikám obou stolic došlo k odchylkám v úběrech, a to zejména při nízkoteplotním válcování pásu jakosti Tabulka 2: Úběrový plán při laboratorním válcování úběr [pořadové číslo] velikost úběru [%] tloušťka provalku [mm] 12,8 11,1 9,4 7,7 6,3 5,2 4,2 3,1 2,4 1,9 Teplota ohřevu byla 1230 C (u jakostí a 11378), resp C (jakost 11523). Vzorky pro válcování pásu tloušťky 5 mm byly ohřívány pouze na 1200 C, a to z důvodu jejich příliš pomalého chladnutí vzhledem k požadované doválcovací teplotě Rychlost otáčení válců o průměru 150, resp. 180 mm byla stanovena na 300 min -1. Při doválcování pásů tlouštěk kolem 5 mm a ve všech případech doválcování pásu jakosti musely být v závěrečných dvou průchodech zvýšeny otáčky válců až na 500 min -1 z důvodu přílišného zpomalování provalku během úběru (z hlediska laboratorní tratě byly vyvozeny příliš vysoké válcovací síly, a to výrazně přes 100 kn na každém stavěcím šroubu). Pásy tloušťky 5 mm byly válcovány třemi dvojicemi úběrů bez meziohřevů (simulace pecních navíječek tratě P 1500), naopak s menšími mezioperačními prodlevami na chladicích roštech tak, aby došlo k požadovanému zchladnutí vývalku a k dosažení příslušné doválcovací teploty. Za doválcovací teplotu byla brána povrchová teplota provalku, jež byla měřena v klidu na vysunutém roštu asi 2 sekundy před poslední dvojicí úběrů.
3 Pásy tloušťky 3 mm byly válcovány čtyřmi dvojicemi úběrů. Vždy po 1. a 3. dvojici úběrů byl zařazen ohřev v elevátorové odporové peci s výjezdnou nístějí, jež byla vyhřáta na 1030 C (5 až 20 s výdrž). Při válcování pásů tloušťky pod 2 mm byly zařazeny dva meziohřevy (po 2. a 4. dvojici úběrů), které trvaly do 1 minuty. Válcování bylo provedeno deseti úběry. 3. ROZBOR VÝSLEDKŮ Z hotového teplého pásu byly připraveny vzorky pro provedení trhací zkoušky a byly stanoveny mechanické a technologické vlastnosti teplého pásu (tabulka 3). Tabulka 3: Přehled mechanických a technologických vlastností teplého pásu jakost tloušťka doválcovací teplota R eh R m R eh /R m A 80 A 5 r n [mm] [ C] [MPa] [MPa] [1] [%] [%] [1] [1] ,3 352,1 0, ,68 0,595 0, ,2 360,7 0, ,04 0,611 0,232 1, ,5 371,1 0, ,86 0,668 0, ,0 384,2 0, ,75 0,650 0, ,4 375,2 0, ,49 0,811 0, ,5 378,8 0, ,84 0,784 0, ,2 350,8 0, ,04 0,554 0, ,1 357,8 0, ,23 0,650 0,227 3, ,1 376,7 0, ,72 0,725 0, ,7 379,1 0, ,47 0,750 0, ,0 372,9 0, ,93 0,761 0, ,3 370,2 0, ,22 0,997 0, ,8 395,6 0, ,92 0,572 0, ,8 393,4 0, ,61 0,712 0, ,9 315,1 388,9 0, ,46 0,613 0, ,5 376,7 0, ,52 0,660 0, ,8 367,3 0, ,25 0,765 0, ,6 385,0 0, ,37 0,790 0,201 5, ,2 381,6 0, ,91 0,818 0, ,7 365,5 0, ,98 0,911 0, ,6 388,8 0, ,58 0,640 0, ,8 398,5 0, ,17 0,659 0,212 3, ,5 381,8 0, ,48 0,655 0, ,9 390,7 0, ,46 0,755 0, ,9 379,0 0, ,48 0,844 0, ,1 382,0 0, ,11 1,007 0, ,0 572,3 0, ,78 0,878 0,165 5, ,3 578,7 0, ,81 0,849 0, ,2 586,3 0, ,48 0,870 0, ,0 568,4 0, ,86 1,341 0, ,2 571,9 0, ,07 0,853 0, ,5 567,2 0, ,67 0,843 0, ,1 404,6 579,3 0, ,12 0,800 0, ,9 582,4 0, ,99 0,919 0, ,8 575,2 0, ,38 0,882 0,163
4 Rozborem konečných vlastností teplého pásu bylo zjištěno, že jsou ovlivňovány doválcovací teplotou velmi podobným způsobem jako je tomu v provozních podmínkách [6]. Nejvýznamněji ovlivňovala doválcovací teplota součinitel normálové anizotropie u teplého pásu jakosti (obr. 2). Dále byl zjištěn významný vliv rostoucí doválcovací teploty na součinitel normálové anizotropie r [1] 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 r = 0,0441e 0,0033t R 2 = 0,7464 0, doválcovací teplota [ C] Obr. 2: Vliv doválcovací teploty na hodnotu součinitele normálové anizotropie růst tažnosti (u jakostí a 11378), pokles meze pevnosti a meze kluzu (u jakostí a 11523). Konečné vlastnosti teplého pásu jakosti 11378, tloušťky 5 mm, s doválcovací teplotou 850 C, válcovaného na laboratorní trati Tandem byly srovnávány s vlastnostmi teplého pásu stejné jakosti, tloušťky a se stejnou doválcovací teplotou, který byl válcován na trati P 1500 v NOVÉ HUTI, a. s. Ze srovnání výsledků laboratorního a provozního válcování (tabulka 4) vyplývá, že v konečných vlastnostech existuje poměrně dobrá shoda, především pak u poměru R eh /R m a součinitele normálové anizotropie. Tabulka 4: Srovnání vlastností teplého pásu vyrobeného na trati Tandem a na trati P 1500 R eh R m R eh /R m A 5 A gt r n [MPa] [MPa] [1] [%] [%] [1] [1] Tandem 292,2 381,6 0, ,91 20,62 0,818 0,219 P ,7 409,8 0, ,41 17,67 0,840 0,188 22,5 28,2 0,0022 4,50 2,95 0,022 0,031 [%] 7,15 6,88 0,29 14,33 16,70 2,62 16,49 Odebrané vzorky teplého pásu byly podrobeny metalografickému rozboru. Byla stanovována velikost feritického zrna v příčném i podélném řezu, v povrchové i okrajové části vzorku. Dále byl hodnocen způsob vyloučení strukturně volného cementitu, řádkovitost a čistota materiálu. Z výsledku provedeného rozboru vyplynulo, že: u jakosti nejsou výrazné rozdíly ve velikosti feritického zrna v příčném a podélném řezu. Mírně hrubší zrno bylo zjištěno v povrchových částech vzorků. Zajímavá je skutečnost, že za vyšších doválcovacích teplot ( C) bylo zjištěno jemnější zrno než za teplot nižších (800 C), přičemž v provozních podmínkách je tomu naopak. u jakosti rovněž nebyly zjištěny rozdíly ve velikosti feritického zrna po průřezu a toto bylo jemnější než u jakosti (obr. 3). Stejně jako v provozních podmínkách se za vyšších doválcovacích teplot vylučovalo hrubší zrno než za teplot nižších. u jakosti bylo feritické zrno, především u vzorků s nižší doválcovací teplotou, v povrchové části vyloučeno velmi nerovnoměrně. Byla zjištěna místa, kde byla velikost feritického zrna hodnocena stupni 7 12 (obr. 4). Nebyl zjištěn vliv doválcovací teploty na velikost feritického zrna. u jakosti byl způsob vyloučení strukturně volného cementitu hodnocen stupni 1/1A až 2/1A, u jakosti stupni 0/1A až 1/1A. Nebyl zjištěn vliv doválcovací teploty na
5 Obr. 3: Vzhled mikrostruktury teplého pásu jakosti Obr. 4: Vzhled mikrostruktury teplého pásu jakosti s hrubšími zrny v povrchové části způsob vyloučení cementitu. U jakosti toto hodnocení s ohledem na obsah uhlíku nebylo prováděno. u jakostí a nebyla řádkovitost zjištěna vůbec nebo pouze jako slabě se projevující. U jakosti byla zjištěna výrazná řádkovitost, hodnocená stupni 2 3/2B (obr. 3). čistota materiálu byla u všech jakostí srovnatelná. Byl zjištěn výskyt komplexních globulárních oxidů (SVČ 0,6 1,6, MVČ 1 2), ojediněle se vyskytující sulfidy (SVČ 0,1 0,3, MVČ 1) a hlinitany (SVČ 0,1, MVČ 1). Stejně jako u mechanických vlastností bylo provedeno detailní srovnání mikrostruktury dvou vzorků teplého pásu stejné jakosti (11378), tloušťky (5 mm), doválcovací teploty (850 C), z nichž jeden byl válcován laboratorně na trati Tandem a druhý v provozních podmínkách na trati P 1500 v NOVÉ HUTI, a. s. Z provedeného srovnání (tabulka 5) je patrná dobrá shoda ve velikosti feritického zrna v příčném i podélném řezu. V teplém pásu válcovaném laboratorně nebyl zjištěn strukturně volný cementit, v pásu válcovaném v provozních podmínkách byl jeho výskyt hodnocen stupněm 1/1A (ojedinělý výskyt globulárních útvarů volného cementitu o průměru maximálně 1,5 µm). Řádkovitost v provozně válcovaném teplém pásu nebyla zjištěna, v pásu válcovaném laboratorně byla hodnocena stupněm 1/2A (slabě se projevující řádková struktura v podobě několika přerušovaných proužků feritu a perlitu). Z vměstků byly v obou případech zjištěny pouze komplexní oxidy, které se vyskytovaly v prakticky stejném rozsahu a velikostech. Tabulka 5: Výsledky metalografického rozboru teplého pásu vyrobeného na trati Tandem a na trati P 1500 velikost feritického zrna příčný řez podélný řez cementit řádkovitost mikročistota (oxidy) povrch střed povrch střed SVČ MVČ Tandem 9/8 9/8 9/8 9/8 0/1A 1/2A 1,4 2 P /10 9/10 8/10 8/10 1/1A 0/2A 0,8 1,1 1 2 Lze tedy konstatovat, že zjištěné rozdíly mezi oběma vzorky jsou nevýznamné a že se tedy výsledky metalografického rozboru teplého pásu válcovaného laboratorně od teplého pásu válcovaného v běžných provozních podmínkách příliš neliší.
6 4. ZÁVĚRY Studiem získaných výsledků bylo zjištěno, že mechanické vlastnosti teplého pásu vyrobeného laboratorně na modelové válcovací trati Tandem poměrně dobře odpovídají mechanickým vlastnostem teplého pásu stejné jakosti a tloušťky válcovaného za týchž podmínek provozně na trati P 1500 v NOVÉ HUTI, a. s. Vzájemné vztahy mezi doválcovací teplotou a mechanickými vlastnosti teplého pásu rovněž vykazovaly podobnost. Byly zjištěny jisté odlišnosti mezi teplým pásem válcovaným laboratorně a provozně ve velikosti feritického zrna a ve vlivu doválcovací teploty na jeho růst, a to především u teplého pásu jakosti a částečně i U jakosti byla již velikost feritického zrna i její růst s rostoucí doválcovací teplotou u obou způsobů válcování teplého pásu prakticky totožné. Mikročistota, řádkovitost i způsob vyloučení strukturně volného cementitu byly u teplého pásu válcovaného laboratorně i provozně téměř shodné u všech tří zkoušených jakostí. Zjištěné strukturní rozdíly lze zdůvodnit především odlišným teplotním režimem při válcování a ochlazování pásu. Laboratorně je funkce vyhřívaných navíječek simulována elevátorovou pecí s výjezdnou nístějí, kdy rozhodující jsou manipulační časy a rychlosti poklesu, resp. ohřevu pásu. V tomto případě jde na trati Tandem o náhřev rychle chladnoucího tenkého polotovaru (což je provázeno hrubnutím zrna především v povrchových oblastech), nikoliv o udržování a zrovnoměrnění jeho teploty v celém svitku (trať P 1500). Jednoduché nízkouhlíkové oceli blížící se svými vlastnostmi čistému železu s jeho vysokou difúzní schopností budou na tyto odlišnosti teplotního režimu pravděpodobně citlivější než jakost Zatímco tento problém je při stávající koncepci laboratorní válcovny bez navíječek jen dílčím způsobem řešitelný, další významný faktor už je snáze ovlivnitelný. Je totiž zřejmé, že rychlost chladnutí a fázových transformací ve volně ochlazovaném rozvinutém pásu (Tandem) a ve svitku (P 1500) musí být výrazně odlišné, což se odrazí v charakteru výsledné struktury. Tato problematika bude při následujících experimentech řešena řízeným ochlazováním laboratorně získaného provalku v další žíhací peci. Při vědomí toho, jak zjednodušené byly podmínky prvních simulací válcování pásu za tepla na dvoustolicové trati a jak se lišily časové, teplotní i úběrové režimy v provozu a v laboratoři, lze konstatovat dobrou reprodukovatelnost experimentálních výsledků a jejich využití v praxi, především při predikci mechanických vlastností pásů válcovaných na nové trati P 1500 v NOVÉ HUTI, a. s. Práce vznikla v rámci grantového projektu MPO FB C2/10. LITERATURA [1] SCHINDLER, I.: Modelová válcovací trať Tandem představena na veletrhu METAL 98. Hutnické listy, 53, 1998, č. 7-8, s [2] SCHINDLER, I. a kol.: Modelování válcování za tepla a ochlazování plochých vývalků na laboratorní trati Tandem. METAL 99. Tanger. Ostrava 1999, 2. díl, s [3] RADINA, M. SCHINDLER, I. BÍLOVSKÝ, P.: Možnosti počítačového řízení laboratorní válcovací tratě Tandem. TRANSFER 99. VUT Brno. Brno 1999, s. K47-K48. [4] SCHINDLER, I. a kol.: Simulace feritického válcování na laboratorní trati Tandem. FORMING 99. PS Katowice. Zlaté Hory 1999, s [5] SCHINDLER, I. a kol.: Optimization of the hot flat rolling by its modelling at the laboratory mill Tandem. In: 6 th ICTP. Springer-Verlag Berlin. Nürnberg 1999, Vol. 1, s [6] ČERNÝ, L.: Vliv změny vsázky na vlastnosti teplého pásu. METAL 99. Tanger. Ostrava 1999, 1. díl, s
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceVLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI
VLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Němeček b, Martin Radina a, Miloš Marek a, Petr Šimon a, Janusz Dänemark a, Petr Kozelský a, Karel Čmiel c a) VŠB
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Metodika stanovení vlivu deformačního tepla na teplotní změny v intenzivně tvářeném Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceLABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS
LABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS Šárka Pacholková *, Tomáš Kubina **, Ivo Schindler **, Anna Moráfková * * VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VíceIvo Schindler a Marek Spyra b Eugeniusz Hadasik c Stanislav Rusz a Marcel Janošec a
METAL 26 23.-2..26, Hradec nad Moravicí MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ APLIKOVATELNÉ PŘI VÁLCOVÁNÍ PÁSU ZE ZINKOVÉ SLITINY ZA POLOTEPLA MODELS OF MEAN EQUIVALENT STRESS APPLICABLE IN WARM STRIP ROLLING OF
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceMOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA
MOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA Ivo Schindler, Petr Kozelský, Tomáš Kubina, Martin Radina, Janusz Dänemark a Jana Poláchová, Karel
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceTřecí spoje pro žárově zinkované konstrukce?
Třecí spoje pro žárově zinkované konstrukce? Třecí spoje žárově zinkovaných stavebních konstrukcí se ve stavební praxi zatím neužívají. V laboratoři stavební fakulty ČVUT v Praze byly v rámci studentské
VícePetr Bílovský. Katedra elektrických měření, FEI, VŠB Technická univerzita Ostrava 17. listopadu 15, , Ostrava-Poruba
Návrh metody pro efektivní úpravu signálu s cílem snížení nároků na přenosové vlastnosti komunikačních kanálů při distribuci signálů v informačních sítích Petr Bílovský Katedra elektrických měření, FEI,
VíceVýrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací podmínky pro nelegované konstrukční oceli
VÁ LC E P R O VÁ LC OV N Y S T R OJ Í R E N S K É V Ý R O BKY H U T N Í M AT E R I Á L U Š L E C H T I L É O CE LI ČSN EN 100252 Výrobky válcované za tepla z konstrukčních ocelí Část 2: Technické dodací
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VíceMOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s. VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s Šárka Pacholková, Jindřich Peša VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava, ČR Abstract Modern strip steels for cold forming.
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceŘÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ A OCHLAZOVÁNÍ PÁSŮ Z PERLITICKÝCH OCELÍ. Čestmír Lang a Ladislav Jílek b
ŘÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ A OCHLAZOVÁNÍ PÁSŮ Z PERLITICKÝCH OCELÍ Čestmír Lang a Ladislav Jílek b a Braunschweiger Str. 24, D-47 169 Duisburg, SRN, E-mail cestmir.lang@freenet.de b VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol.
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
VíceTEORIE TVÁŘENÍ. Lisování
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Třebešíně 2299 příspěvková organizace zřízená HMP Lisování TEORIE TVÁŘENÍ TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM, STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
Více3. Způsoby výroby normalizovaných polotovarů
3. Způsoby výroby normalizovaných polotovarů Polotovary vyráběné tvářením Tvářením vyrábíme hutní polotovary. Hutní polotovary se vyrábí různých průřezů a v různé rozměrové a geometrické přesnosti. Vyrábí
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceRYCHLOŘEZNÉ NÁSTROJOVÉ OCELI
RYCHLOŘEZNÉ NÁSTROJOVÉ OCELI Významnou složkou nabídky nástrojových ocelí společnosti Bohdan Bolzano s.r.o. jsou nástrojové oceli rychlořezné, vyráběné jak konvenčně, tak i metodou práškové metalurgie.
VíceKoroze pivních korunek I - struktura II - technologie
Koroze pivních korunek I - struktura II - technologie Produkty koroze na hrdle pivní lahve světového výrobce piva Detail hrdla pivní láhve Koroze na vnitřní straně pivní korunky Možné zdroje koroze popř.
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceVYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ. Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b
VYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ Abstrakt Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI, katedra tváření materiálu,
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceVliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti. Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor
Vliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor Abstrakt Při tváření ingotů volným kováním docházelo ke vzniku
VícePoděkování Na tomto místě bych rád poděkoval prof. Ing. Ivu Schindlerovi, CSc. a Ing. Rostislavu Kawulokovi za odborné rady, cenné připomínky a
Poděkování Na tomto místě bych rád poděkoval prof. Ing. Ivu Schindlerovi, CSc. a Ing. Rostislavu Kawulokovi za odborné rady, cenné připomínky a podněty k této diplomové práci. A dále bych chtěl poděkovat
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceVálcování. Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová. Šance pro všechny CZ.1.07/1.2.06/
Válcování Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová Princip Ztuhlé ocelové ingoty o hmotnosti kolem 10 t se prohřívají v hlubinných pecích na teplotu tváření kolem 1100 C a válcují se na předvalky. Z těch se pak
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceNOVÉ VÝROBNÍ TECHNOLOGIE VYBRANÝCH JAKOSTÍ SE ZAMĚŘENÍM NA SNÍŽENÍ VÝROBNÍCH NÁKLADŮ
NOVÉ VÝROBNÍ TECHNOLOGIE VYBRANÝCH JAKOSTÍ SE ZAMĚŘENÍM NA SNÍŽENÍ VÝROBNÍCH NÁKLADŮ a Miloš MASARIK, b Libor ČAMEK, a Jiří DUDA, a Zdeněk ŠÁŇA a EVRAZ VÍTKOVICE STEEL, a. s., Štramberská 2871/47, Czech
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey
VíceVYBRANÉ POZNATKY Z VÝROBY BRAM DYNAMO OCELÍ SELECTED KNOWLEDGE S FROM PRODUCING SLABS OF GRAIN NON ORIENTED STEELS. Ladislav Válek a Luděk Mokroš b
VYBRANÉ POZNATKY Z VÝROBY BRAM DYNAMO OCELÍ SELECTED KNOWLEDGE S FROM PRODUCING SLABS OF GRAIN NON ORIENTED STEELS Ladislav Válek a Luděk Mokroš b Mittal Steel Ostrava a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VíceZáznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o.
Záznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o. Student: Bc. Lukáš Szkandera 2014 Společnost Český svářečský ústav s.r.o. Český svářečský ústav je výzkumná, vývojová, inspekční, certifikační
VícePodle ČSN EN Svařované duté profily tvářené za studena z konstrukčních nelegovaných a jemnozrnných ocelí technické dodací předpisy
Svařované duté profily tvářené za studena z konstrukčních nelegovaných a jemnozrnných ocelí technické dodací předpisy Předmět normy Vstupní materiál pro výrobu dutých profilů Stav dodávky dutých profilů
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
VíceVýroba surového železa, výroba ocelí, výroba litin
Výroba surového železa, výroba ocelí, výroba litin Výroba surového železa surové železo se vyrábí ve vysokých pecích (výška cca 80m, průměr cca 15m) z kyslíkatých rud shora se pec neustále plní železnou
VíceTITANEM STABILIZOVANÉ HLUBOKOTAŽNÉ OCELI
TITANEM STABILIZOVANÉ HLUBOKOTAŽNÉ OCELI Eva SCHMIDOVÁ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice, Studentská 95, 532 10 Pardubice,
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VícePloché výrobky válcované za tepla
ArcelorMittal Ostrava Ploché výrobky válcované za tepla Výrobní program Obsah 4 Popis technologie a použité názvosloví 6 Jakosti ocelí, chemické složení 10 Předvýrobky (plynule lité předlitky) 12 Pásy
Více13.otázka. Tváření za tepla
Tváření za tepla 1. Princip tváření 2. Vliv teploty na deformaci materiálu (textura, zotavení, rekrystalizace, překrystalizace) 3. Tvářecí teplota a ohřev materiálu 4. Způsoby tváření za tepla a. Válcování
VíceTepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.3 Pevnost krystalických materiálů Zpevnění monokrystalu a polykrystalického kovu Monokrystal Atomy jsou pravidelně uspořádány, tvoří trojrozměrné útvary, které
VíceTváření. produktivní metody výroby polotovarů a hotových výrobků, které se dají dobře mechanizovat i automatizovat (velká výkonnost, minimální odpad)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Více