P Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
|
|
- Tomáš Novák
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef Novák Doc. Ing. Jika Vašková, CSc. všichni : Kaedra beonových a zděných konsrukcí, Fakula savební, ČVUT v Praze
2 Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů je proveden návrh a posouzení sropní desky z hlediska ohybového namáhání. Výpoče je následně porovnán s numerickým řešením pomocí meody konečných prvků. Paramery konsrukce : konsrukční výška sropu : h d 40 mm osaní sálé zaížení : ( g g ),0 kn m k kryí ohybové výzuže : c 5 mm užiné zaížení : BETON : C 5/30 OCEL : B 500 B Schéma konsrukce : 0 /, 3,0 kn / m q k q k 5 m,,0 kn / Maeriálové charakerisiky : beon : C 5/30 XC (CZ) - Cl 0, - D max 6 - S ocel : B 500 B E cm 3GPa f ck 5 f ck 5 MPa f cd 6,666 MPa γ,5 E s 00 GPa f yk 500 f yk 500 MPa f yd 434,783 MPa γ,5 c M 0 - -
3 I. Meoda součových momenů (MSM) : podmínky umožňující použií meody součových momenů jsou splněny : o pravoúhlá desková pole s poměrem rozpěí pole max. : o zaížení pouze saická (ne dynamická a únavová) o dosaečná uhos obvodových zužujících rámů o sloupy přenášejí pouze účinky svislého zaížení o poměr rozpěí pole max. : o v obou směrech alespoň 3 desková pole o rozpěí následných deskových polí se neliší o více než /3 krašího rozpěí o sloupy nejsou vychýleny z modulových os více než 0% daného rozpěí o konsrukce zaížená pouze svislým zaížením, rovnoměrně rozděleným po celém deskovém poli o užiné zaížení qk, g k o loušťka desky hs h s, lim Výpoče zaížení sropní desky : sálé zaížení : skladba konsrukce d [m] ρ v char. zaížení g K γ G návrh. zaížení g d železobeon 0,40 x 500 6,000 kn/m x,35 8,00 kn/m osaní sálé zaížení,000 kn/m x,35,350 kn/m celkem g k 7,000 kn/m g d 9,450 kn/m proměnné zaížení : užiné zaížení q q k 3,000 kn/m x,5 q d 4,500 kn/m užiné zaížení q q k 5,000 kn/m x,5 q d 7,500 kn/m Celkem (g+q),k 0,000 kn/m (g+q),d 3,950kN/m (g+q),k,000 kn/m (g+q),d 6,950 kn/m - 3 -
4 Součiniel zužení α : pro sloupový pruh se zužujícím rámem plaí : α E E cb cs I I b s o E cb je modul pružnosi beonu zužujícího rámu : 3GPa o E cs je modul pružnosi beonu desky : 3GPa E cs E cb o o I b je momen servačnosi účinného průřezu zužujícího rámu I s je momen servačnosi desky o šířce rovné šířce řešeného pruhu následující výpoče proveden pro pruh A : b s ( h ;4 h ) min( 000;4 40) 960 mm min v f I I 4 b, I y, 0,0634 m... spočeno v AuoCadu 3 s, ba h f,7 0,4 0,003m 4 součiniel zužení : Ecb I b, 3 0,0634 α A 34, 93 E I 3 0,003 cs s, v pruzích B, C, D,, 3, 4 je součiniel α 0 v pruhu je součiniel : a) v mísě sěny α b) v mísě bez sěny α 0 Součiniel kroucení β : pro krajní pole vyšeřovaných pruhů s možnosí kroucení plaí : o o o G β E G cb je smykový modul pružnosi beonu okrajového krouceného prvku G 0, 5 E E 3GPa cb E cb cb I je momen uhosi průřezu v kroucení okrajového krouceného prvku cs cb cs I I s I I I s je momen servačnosi průřezu desky o šířce rovné rozpěí okrajového krouceného prvku ležícího kolmo k rovině vyšeřovaných momenů s - 4 -
5 následující výpoče proveden pro pruh : I srana a a i vždy delší srana i-ého obdélníku n i i 0,63 a i 3 i a 3 i, kde i je vždy kraší I a I b ,63 + 0,63 5,56 0 mm ,63 + 0,63 + 0, , mm 4 I I s max a b 9 4 ( I ; I ) 5,56 0 mm b h 3 f , mm 4 součiniel kroucení : Gcb I I β E I I cs s s 9 5,56 0 6, ,4 pruhy, 3, 4 se řeší analogicky v pruzích A a D je součiniel β 0 v pruzích B a C je součiniel : a) v mísě sěny Rekapiulace součinielů : β b) v mísě bez sěny β 0 pruh souč. zužení α souč. kroucení β v mísě sěny mimo sěnu 0,48 0,4 3 0,8 4 0,8 A 34,93 0 B mimo sěnu 0 0 v mísě sěny C v mísě sěny 0 mimo sěnu 0 D 0 0 na sraně okrajového žebra
6 Celkové součové momeny : d y n, x výpoče momenů ve směru osy x : M ( g + q) l l [ kn m] o 8 d x n, y výpoče momenů ve směru osy y : M ( g + q) l l [ kn m] o 8 momen na konzole : m m K,, d n, K m 6,950 0,85 ( g + q) L 3,950 0,85 5,039 kn m / K,, d n, K m ( g + q) L 6,3 kn m / - 6 -
7 Rozdělení celkových součových momenů na kladné a záporné : celkové součové momeny se na základě polohy v konsrukci rozdělí pomocí součinielů γ na celkové záporné a kladné momeny : M γ M vniřní pole : a) celkový záporný momen : γ 0, M 0, 65 M o b) celkový kladný momen : γ 0, M 0, 35 M o krajní pole : o Celkový záporný momen u krajní podpory Celkový kladný momen v krajním poli Celkový záporný momen u první vniřní podpory okraj desky prosě uložen Hodnoy γ pro krajní pole deskového pásu, pokud deska má zužující deska nemá vniřní zužující rámy ve všech rámy sloupových pruzích bez okrajového zužujícího rámu s okrajovým zužujícím rámem okraj desky je veknu 0 0,6 0,6 0,30 0,65 0,63 0,57 0,5 0,50 0,35 0,75 0,70 0,70 0,70 0,65 ve směru x : ve směru y : přehled součinielů γ pro jednolivé pruhy a pozice : poloha ve směru x ve směru y A B C D 3 4 I 0,6 0,6 0,65 0,65 0,6 0,6 0,30 II 0,5 0,5 0,35 0,35 0,5 0,5 0,50 III 0,70 0,70 0,65 0,65 0,70 0,70 0,70 IV 0,65 0,65 V 0,35 0,35 VI 0,65 0,65 VII 0,70 0,70 VIII 0,5 0,5 IX 0,6 0,6-7 -
8 rozdělené celkové součové momeny : poloha ve směru x ve směru y A B C D 3 4 souč. m I 8,3 30, 07,3 07,3 30, 4,9 34,5 3,7 4,7 4,7 34,5 36,3 II 56,7 60,3 57,8 57,8 60,3 83,7 57,5 54,5 69,5 69,5 57,5 60,5 III 76,3 8, 07,3 07,3 8,,7 80,5 76,3 97,3 97,3 80,5 84,7 souč. m IV 96,9 0,7 98,8 98,8 0,7 4,4 4, 0,9 04,7 05,3 7,4 34,6 V 5, 55,3 53, 53, 55,3 76,65 66,9 65, 56,4 56,7 68,6 7,5 VI 96,9 0,7 98,8 98,8 0,7 4,4 4, 0,9 04,7 05,3 7,4 34,6 souč. m VII 85,4 9,0 9,5 9,5 9,0 6,7 80,5 76,3 97,3 97,3 80,5 84,7 VIII 63,4 67,6 96, 96, 67,6 94, 59,8 56,7 7,3 7,3 59,8 6,9 IX 3,7 33,8 48, 48, 33,8 47, 9,9 8,3 36, 36, 9,9 3,5 K - 4,4 3,6 7,5 7,5 4,4 5, IX - upr. - 39,6 47,5 60,6 60,6 50, 5,8 hodnoy momenů u krajní podpory s vyložením (IX - směr y), budou upraveny na základě velikosi konzolového momenu (K) - inerpolace mezi krajní (IX) a vniřní (VII) podporou MVII M IX M IX opr M IX + M K 0,65 M o Hodnoy mezipodporových momenů (II, V a VIII) polí s užiným zaížením q, d 7,5 kn / m by měly bý zvěšeny součinielem δ, zohledňujícím vliv sřídavého užiného zaížení, neboť : g d,450 kn / m < q, d 7,5 9 5,0 kn / m Jelikož se však jedná o výpoče srovnání dvou výpočeních meod a vliv sřídavého užiného zaížení je již simulován v zadání, nebude eno krok proveden ani v jedné z použiých meod (meoda součových momenů a MKP)
9 Rozdělení celkových momenů do sloupového a sředních pruhů : celkové kladné a záporné momeny se přerozdělí pomocí součinielů ω do sloupových a sředních pruhů : ω M M sloup M sřř ( ) M ω obecné hodnoy součinielů ω : ω pro L / L Momen Průřez α L / L 0,5,0,0 β 0,00,00,00 α L / L 0 v krajní β,5 0,75 0,75 0,75 podpoře β 0,00,00,00 Záporný α L / L,0 β,5 0,90 0,75 0,45 Kladný ve sřední α L / L 0 0,75 0,75 0,75 podpoře α L L, 0 0,90 0,75 0,45 v poli / L / L L / L šířky sloupových a sředních pruhů parné z obrázků α 0 0,60 0,60 0,60 α,0 0,90 0,75 0,45 výpoče momenů ve směru osy x : výpoče momenů ve směru osy y : - 9 -
10 součiniele ω pro jednolivé pruhy a polohy : poloha ve směru x ve směru y A B C D 3 4 I,00,00 rovnoměrně,00,00 0,875 0,879 0,88 0,88 II 0,767 0,60 0,60 0,60 0,60 III 0,767 0,75 0,75 0,75 0,75 IV 0,78 0,75 0,75 0,75 V 0,78 0,60 0,60 0,60 VI 0,78 0,75 0,75 0,75 VII 0,78 0,75 0,75 0,75 0,75 VIII 0,78 0,60 0,60 0,60 0,60 IX,00,00,00 0,95 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 K -,00 V případě krajní podpory vyložením (IX - směr y), byly hodnoy součiniele ω inerpolovány mezi sřední podporou ( ω 0, 75 ) a krajní podporou ( ω, 00 ) : 0,75,0 ω IX,0 + ( M IX opr M IX ) M M VII IX Jelikož pro vyložení konzoly plaí 0,5 LCD 765 mm LK 000 mm bsloup, D 700 mm, 3 budou celkové kladné a záporné momeny M rozděleny na čás vniřní M in a čás vnější M ex, a vniřní čás M následně rozdělena pomocí součiniele ω do sloupového a sředního pruhu : M M ex in in M L + 4 b M M ex K Pro sřední podpory a pole v pruhu A byly při α L / L, 0 hodnoy součiniele ω inerpolovány dle poměru vzájemně kolmých rozpěí přilehlého pole L / L mezi hodnoou ω 0,90 pro L L 0, 5 a hodnoou ω 0, 75 pro L L, 0. / / Pro krajní podpory pruhu A jsou při α L L, 0 a β 0 hodnoy součiniele ω,00. / Pro krajní podpory pruzích,, 3 a 4 byly při α L / L 0 hodnoy součiniele ω inerpolovány dle velikosi součiniele kroucení β mezi hodnoou ω, 00 pro β 0 a hodnoou ω 0, 75 pro β, 5. Jelikož v pruhu A plaí α L / L, 0, 85% momenu příslušejícího sloupovému pruhu přenese zužující rám a pouze 5% momenu bude rovnoměrně rozděleno po šířce vlasního sloupového pruhu. Vzhledem k příomnosi ŽB sěny nebudou momeny v pruhu přerozdělovány pomocí součiniele ω, nýbrž následovně : ) sloupový pruh bude vyzužen pouze konsrukčně - veškeré zaížení přebírá sěna ) sřední pruh bude vyzužen obdobně jako přilehlý sřední pruh, příslušející sloupové řadě - 0 -
11 momeny ve sloupových a sředních pruzích [kn. m] : poloha ve směru x ve směru y A B C D ex D in 3 4 sloupový 4, 30, 30, 6,4 5,5 30, 8,7 36,7 36,8 30,4 3,0 I rovnoměrně sřední 0,0 0,0 0,0-0,0 4,3 4,0 5,0 4,9 4, 4,3 II sloupový 6,5 36, 34,7 34,7 36, 3,7 30,6 34,5 3,7 4,7 4,7 34,5 36,3 sřední 3, 4, 3, 3, 4, - 0,4 3,0,8 7,8 7,8 3,0 4, III sloupový 8,8 60,9 80,5 80,5 60,9 44,0 5,5 60,4 57, 73,0 73,0 60,4 63,5 sřední 7,8 0,3 6,8 6,8 0,3-7, 0, 9, 4,3 4,3 0,, IV sloupový,4 77,0 74, 74, 77,0 55,7 65, 90,7 78,5 79,0 95,6 0,0 sřední, 5,7 4,7 4,7 5,7 -,7 30, 6, 6,3 3,9 33,7 V sloupový 6, 33, 3,9 3,9 33, 30,0 8,0 39, 33,8 34,0 4, 43,5 sřední,4,,3,3, - 8,7 6,0,6,7 7,4 9,0 VI sloupový,4 77,0 74, 74, 77,0 55,7 65, 90,7 78,5 79,0 95,6 0,0 sřední, 5,7 4,7 4,7 5,7 -,7 30, 6, 6,3 3,9 33,7 VII sloupový 0,0 68,3 97, 97, 68,3 49,5 57,9 60,4 57, 73,0 73,0 60,4 63,5 sřední 8,6,8 3,4 3,4,8-9,3 0, 9, 4,3 4,3 0,, VIII sloupový 7,4 40,6 57,7 57,7 40,6 36,8 34,4 35,9 34,0 43,4 43,4 35,9 37,7 sřední 3,8 7,0 38,5 38,5 7,0 -,9 3,9,7 8,9 8,9 3,9 5, IX sloupový 4,8 33,8 48, 48, 33,8 8,4 8,7 37,6 4,8 54,5 54,5 45, 47,5 sřední 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0-0,0,0 4,8 6, 6, 5,0 5,3 K sloupový - 4,4 3,6 7,5 7,5 4,4 5, sřední - 4,7 4,7 6,3 6,3 5, 5, Sřední pruh vykonzolované čási je dimenzován na momen,65 m b [ kn m] 0,. Přepoče momenů na běžný mer desky : šířky sloupových a sředních pruhů v úrovni jednolivých řezů [m] : ve směru x ve směru y poloha A B C D ex D in 3 4 I II III IV V VI VII VIII IX K sloupový,5,75,350,350,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,650,650,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový,5,75,350,350,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,650,650,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový,5,75,350,350,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,650,650,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,300,350,45,45,45,575 sřední,75,75,575,575,75 -,75,350,350,45,45,45,45 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,300,350,45,45,45,575 sřední,75,75,575,575,75 -,75,350,350,45,45,45,45 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,300,350,45,45,45,575 sřední,75,75,575,575,75 -,75,350,350,45,45,45,45 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,575,575,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,575,575,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový,5,75,45,45,75,000,75,45,75,75,75,75,45 sřední,75,75,575,575,75 -,75,45,45,575,575,575,575 sloupový -,45,75,75,75,75,45 sřední -,45,45,575,575,575,575 K i i - -
12 momeny ve sloupových a sředních pruzích dimenzační momeny [kn. m/m ] : poloha ve směru x ve směru y A B C D ex D in 3 4 I sloupový 3,8 3,7 3,7 6,4 0,0,,5 8,7 8,8 3,9,5 35,8 sřední 0,0 0,0 0,0-0,0 3,0,8 3, 3,,6,7 II sloupový 5,8 8,4 5,7 5,7 8,4 3,7 4,0 4, 5,6 3,7 3,7 7, 5,5 sřední 0,4 8,9 4,0 4,0 8,9-6,0 6, 5,3 7,7 7,7 4,6 5,4 III sloupový 7,8 47,8 59,6 59,6 47,8 44,0 40,4 4,4 44,9 57, 57, 47,4 44,6 sřední 3,9 5,9 6,3 6,3 5,9-3,5 4, 3,4 5,4 5,4,8 3,4 IV sloupový 0, 60,4 5,0 5,0 60,4 55,7 5,0 0,0 67, 55, 55,4 67, 64, sřední 6,6 0, 5,7 5,7 0, - 7,0,4,4 8,4 8,5,4 3,6 V sloupový 5,4 6,0,4,4 6,0 30,0,0 0,0 8,9 3,7 3,9 8,9 7,6 sřední 8,9 7,3 3,5 3,5 7,3-4,6 9,3 9,3 5,8 5,9 9,3 0,4 VI sloupový 0, 60,4 5,0 5,0 60,4 55,7 5,0 0,0 67, 55, 55,4 67, 64, sřední 6,6 0, 5,7 5,7 0, - 7,0,4,4 8,4 8,5,4 3,6 VII sloupový 8,9 53,5 68, 68, 53,5 49,5 45,4 4,4 44,9 57, 57, 47,4 44,6 sřední 4,6 7,8 0,6 0,6 7,8-5, 4, 3,4 5,4 5,4,8 3,4 VIII sloupový 6,6 3,8 40,5 40,5 3,8 36,8 7,0 5, 6,7 34,0 34,0 8, 6,5 sřední 0,8, 4,4 4,4, - 8,0 6,8 5,9 8,4 8,4 5, 6,0 IX sloupový 4, 6,5 33,8 33,8 6,5 8,4,5 6,4 33,5 4,8 4,8 35,4 33,3 sřední 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0-0,0,4 3,3 3,8 3,8 3, 3,4 K sloupový - 0, 0,7 3,7 3,7,3 0,6 sřední - 3,3 3,3 4,0 4,0 3,3 3,3 Dimenzování - ohybová výzuž : h d 40mm, c d 5mm předpoklad vyzužení desky : d,x mm mm d,y mm d x d y mm základní výpočení vzorce : poměrný ohybový momen : µ m Ed b d f cd abulky : poměrná výška lačené oblasi : ξ abulky : poměrné rameno dvojice sil : ς pořebná plocha výzuže : a 0,8 b d ξ f cd s, req nebo f yd as f yd skuečná výška lačené oblasi : x 0, 8 b f cd x skuečná poměrná výška lačené oblasi : ξ d max. poměrná výška lačené oblasi : max 45 rameno vniřních sil : z d 0, 4 x momen únosnosi : m a f z Rd s yd a s, req ς m Ed d f yd - -
13 minimální plocha výzuže : a 0,005 b d 0, s, min y 33,5 mm / m` f b d, nedojde ke křehkému lomu cm y as, min 0,6 0,6 8,6 mm / m` f yk 500 k k f A c c, eff c 0,4,0, as, min 49,6 mm / m` σ s omezení šířky rhlin o vliv rozdělení napěí před vznikem rhliny : k c 0, 4.. ohyb o vliv nerovnoměrného rozdělení vlasních napěí : k, 0.. h 300 mm o f f,6 MPa c, eff cm hd 40 o plocha aženého beonu před vznikem rhlin : A b 000 o max. napěí ve výzuži po vzniku rhliny : σ max 500 MPa c c f yk 0000 mm konsrukční vyzužení : 4 0mm podmínky únosnosi : m m Rd Ed ξ ξ 0, max 45 a a s, min s a s, kons 34 mm as, min Vyzužení pásu A : pás A m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 3,8 0,006 0,007 44,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje II sloup. 5,8 0,009 0,0 68,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 0,4 0,06 0,00,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje III sloup. 7,8 0,0 0,05 9,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 3,9 0,0 0,07 64, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IV sloup. 0, 0,06 0,00 8,9 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 6,6 0,06 0,033 96,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje V sloup. 5,4 0,008 0,00 63,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 8,9 0,04 0,07 04,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VI sloup. 0, 0,06 0,00 8,9 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 6,6 0,06 0,033 96,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VII sloup. 8,9 0,04 0,07 04,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 4,6 0,03 0,09 7,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VIII sloup. 6,6 0,00 0,03 77,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 0,8 0,07 0,0 7, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup. 4, 0,006 0,008 49, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje - 3 -
14 Vyzužení čási pásu B, přiléhající k pásu A : pás B-A m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 3,7 0,037 0,047 8,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje II sloup. 8,4 0,044 0, , 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (D) sřed. 8,9 0,09 0,037 4,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje III sloup. 47,8 0,074 0, ,4 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 5,9 0,05 0,03 88,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IV sloup. 60,4 0,093 0,3 74,6 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 0, 0,03 0,039 38,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje V sloup. 6,0 0,040 0,05 309,9 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 7,3 0,07 0,034 04,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VI sloup. 60,4 0,093 0,3 74,6 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 0, 0,03 0,039 38,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VII sloup. 53,5 0,083 0,08 65,8 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 7,8 0,08 0,035 0,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VIII sloup. 3,8 0,049 0, ,9 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (D) sřed., 0,033 0,04 5,7 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup. 6,5 0,04 0,05 36,0 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje Vyzužení čási pásu B, přiléhající k pásu C : pás B-C m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 35,8 0,055 0,07 430, 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 35,8 0,055 0,07 430, 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje II sloup. 5,7 0,040 0,05 306,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 4,0 0,0 0,07 65,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje III sloup. 59,6 0,09 0, 73, 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 6,3 0,05 0,03 9,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IV sloup. 5,0 0,080 0,05 633,7 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 5,7 0,04 0,03 85,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje V sloup.,4 0,035 0,044 66, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 3,5 0,0 0,06 59,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VI sloup. 5,0 0,080 0,05 633,7 8 x φ 904,8 9,5 0,50 85, 7,9 vyhovuje (H) sřed. 5,7 0,04 0,03 85,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VII sloup. 68, 0,05 0,40 843,3 8 x φ 904,8 9,5 0,50 85, 7,9 vyhovuje (H) sřed. 0,6 0,03 0,040 44,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VIII sloup. 40,5 0,063 0,08 488,7 5 x φ 565,5 8,4 0,094 89,6 46,6 vyhovuje (D) sřed. 4,4 0,038 0,048 90,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup. 33,8 0,05 0, ,5 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje - 4 -
15 Vyzužení čási pásu C, přiléhající k pásu B : pás C-B m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 35,8 0,055 0,07 430, 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 35,8 0,055 0,07 430, 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje II sloup. 5,7 0,040 0,05 306,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 4,0 0,0 0,07 65,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje III sloup. 59,6 0,09 0, 73, 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 6,3 0,05 0,03 9,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IV sloup. 5,0 0,080 0,05 633,7 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 5,7 0,04 0,03 85,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje V sloup.,4 0,035 0,044 66, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 3,5 0,0 0,06 59,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VI sloup. 5,0 0,080 0,05 633,7 8 x φ 904,8 9,5 0,50 85, 7,9 vyhovuje (H) sřed. 5,7 0,04 0,03 85,6 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VII sloup. 68, 0,05 0,40 843,3 8 x φ 904,8 9,5 0,50 85, 7,9 vyhovuje (H) sřed. 0,6 0,03 0,040 44,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VIII sloup. 40,5 0,063 0,08 488,7 5 x φ 565,5 8,4 0,094 89,6 46,6 vyhovuje (D) sřed. 4,4 0,038 0,048 90,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup. 33,8 0,05 0, ,5 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje Vyzužení čási pásu C, přiléhající k pásu D : pás C-D m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 3,7 0,037 0,047 8,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje II sloup. 8,4 0,044 0, , 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (D) sřed. 8,9 0,09 0,037 4,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje III sloup. 47,8 0,074 0, ,4 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 5,9 0,05 0,03 88,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IV sloup. 60,4 0,093 0,3 74,6 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 0, 0,03 0,039 38,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje V sloup. 6,0 0,040 0,05 309,9 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 7,3 0,07 0,034 04,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VI sloup. 60,4 0,093 0,3 74,6 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 0, 0,03 0,039 38,4 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VII sloup. 53,5 0,083 0,08 65,8 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje (H) sřed. 7,8 0,08 0,035 0,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje VIII sloup. 3,8 0,049 0, ,9 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (D) sřed., 0,033 0,04 5,7 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup. 6,5 0,04 0,05 36,0 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje - 5 -
16 Vyzužení pásu D : pás D m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd m [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm Rd > m Ed /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] ex. 6,4 0,05 0,03 93,7 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje I sloup. 0,0 0,03 0,039 37,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 3,7 0,05 0,065 39, 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje II sloup. 4,0 0,037 0,047 85,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 6,0 0,05 0,03 89, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 44,0 0,068 0, , 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje III sloup. 40,4 0,06 0,08 487, 6 x φ 678,6, 0, 88, 55,5 vyhovuje (H) sřed. 3,5 0,0 0,06 58,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 55,7 0,086 0,3 680,5 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje IV sloup. 5,0 0,079 0,03 6,3 6 x φ 678,6, 0, 88, 55,5 vyhovuje (H) sřed. 7,0 0,06 0,033 0,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 30,0 0,046 0, ,3 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje V sloup.,0 0,034 0,043 6,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (D) sřed. 4,6 0,03 0,09 73,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 55,7 0,086 0,3 680,5 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje VI sloup. 5,0 0,079 0,03 6,3 6 x φ 678,6, 0, 88, 55,5 vyhovuje (H) sřed. 7,0 0,06 0,033 0,3 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 49,5 0,077 0,00 60, 7 x φ 79,7 5,8 0,3 86,7 64,3 vyhovuje VII sloup. 45,4 0,070 0,09 550, 6 x φ 678,6, 0, 88, 55,5 vyhovuje (H) sřed. 5, 0,03 0,030 78,8 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 36,8 0,057 0,073 44,3 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje VIII sloup. 7,0 0,04 0,053 3,8 4 x φ 45,4 4,8 0,075 9, 37,6 vyhovuje (D) sřed. 8,0 0,08 0,035 3,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje ex. 8,4 0,08 0,036 8, 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje IX sloup.,5 0,035 0,044 67,5 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje (H) sřed. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,05 9,9 6,3 vyhovuje Vyzužení pásu : pás m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup., 0,09 0,037 36,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed. 3,0 0,004 0,005 33, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 4, 0,033 0,04 70,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 6, 0,0 0,08 79, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 4,4 0,058 0,075 48,0 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 4, 0,09 0,04 56,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 0,0 0,000 0,000 0,0 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 0,0 0,000 0,000 0,0 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 9,3 0,07 0,034 5,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 0,0 0,000 0,000 0,0 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 4,4 0,058 0,075 48,0 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 4, 0,09 0,04 56,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 5, 0,035 0,044 8,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 6,8 0,03 0,09 87, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 6,4 0,036 0,046 96,0 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed.,4 0,00 0,00 5,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup. 0, 0,04 0,07,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed. 3,3 0,005 0,006 36,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje - 6 -
17 Vyzužení čási pásu, přiléhající k pásu : pás - m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup.,5 0,03 0,039 5,6 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed.,8 0,004 0,005 30,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 5,6 0,035 0,045 86,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 5,3 0,0 0,07 70, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 44,9 0,06 0,080 50,4 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,4 0,08 0,03 48,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 67, 0,09 0, 777, 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 8,9 0,040 0,05 34,6 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 9,3 0,07 0,034 5,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 67, 0,09 0, 777, 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 44,9 0,06 0,080 50,4 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,4 0,08 0,03 48,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 6,7 0,037 0,047 99,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 5,9 0,0 0,08 76,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 33,5 0,046 0, ,6 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3,3 0,005 0,006 36,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup. 0,7 0,05 0,09 8,6 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3,3 0,005 0,006 36,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje Vyzužení čási pásu, přiléhající k pásu 3 : pás -3 m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 8,7 0,039 0,050 3,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3, 0,004 0,006 35,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 3,7 0,045 0, ,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 7,7 0,04 0,03 97, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 57, 0,079 0,0 656,4 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 5,4 0,0 0,07 7,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 55, 0,076 0,098 63, 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 8,4 0,05 0,03 05, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 3,7 0,033 0,04 65, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 5,8 0,0 0,07 75,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 55, 0,076 0,098 63, 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 8,4 0,05 0,03 05, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 57, 0,079 0,0 656,4 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 5,4 0,0 0,07 7,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 34,0 0,047 0, ,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 8,4 0,05 0,03 05, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 4,8 0,059 0, ,7 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 3,8 0,005 0,007 4,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup. 3,7 0,09 0,04 5, 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 4,0 0,005 0,007 44, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje - 7 -
18 Vyzužení čási pásu 3, přiléhající k pásu : pás 3- m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 8,8 0,040 0,050 33,5 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3, 0,004 0,005 34, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 3,7 0,045 0, ,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 7,7 0,04 0,03 97, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 57, 0,079 0,0 656,4 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 5,4 0,0 0,07 7,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 55,4 0,076 0, ,8 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 8,5 0,05 0,03 06, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 3,9 0,033 0,04 67,5 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 5,9 0,0 0,08 76,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 55,4 0,076 0, ,8 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 8,5 0,05 0,03 06, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 57, 0,079 0,0 656,4 6 x φ 678,6, 0,06 00, 59, vyhovuje (H) sřed. 5,4 0,0 0,07 7,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 34,0 0,047 0, ,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 8,4 0,05 0,03 05, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 4,8 0,059 0, ,7 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 3,8 0,005 0,007 4,9 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup. 3,7 0,09 0,04 5, 5 x φ 565,5 8,4 0,088 0,6 49,6 vyhovuje (H) sřed. 4,0 0,005 0,007 44, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje Vyzužení čási pásu 3, přiléhající k pásu 4 : pás 3-4 m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup. 3,9 0,033 0,04 67,5 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed.,6 0,004 0,004 8,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 7, 0,037 0, ,0 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 4,6 0,00 0,05 6,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 47,4 0,065 0, ,8 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,8 0,08 0,0 4, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 67, 0,09 0, 776,0 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 8,9 0,040 0,05 34,6 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 9,3 0,07 0,034 5,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 67, 0,09 0, 776,0 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,4 0,03 0,039 50,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 47,4 0,065 0, ,8 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed.,8 0,08 0,0 4, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 8, 0,039 0,049 35,4 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (D) sřed. 5, 0,0 0,06 69, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 35,4 0,049 0,06 399,5 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3, 0,004 0,006 35,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup.,3 0,06 0,00 5,3 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3,3 0,005 0,006 36,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje - 8 -
19 Vyzužení pásu 4 : pás 4 m Ed µ ξ a s,req NÁVRH a s x x/d z m Rd [kn.m/m ] [-] [-] [mm /m ] [mm /m ] [mm] <0,45 [mm] [kn.m/m ] m Rd > m Ed I sloup.,5 0,03 0,039 5,6 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (H) sřed.,7 0,004 0,005 9,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje II sloup. 5,5 0,035 0,045 85,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 5,4 0,0 0,07 7,3 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje III sloup. 44,6 0,06 0, ,8 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,4 0,08 0,03 48,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IV sloup. 64, 0,088 0,5 739,5 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,6 0,03 0,04 64, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje V sloup. 7,6 0,038 0, ,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 0,4 0,08 0,036 7,7 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VI sloup. 64, 0,088 0,5 739,5 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,6 0,03 0,04 64, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VII sloup. 44,6 0,06 0, ,8 7 x φ 79,7 5,8 0,4 98,7 68,4 vyhovuje (H) sřed. 3,4 0,08 0,03 48,8 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje VIII sloup. 6,5 0,036 0,046 97, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje (D) sřed. 6,0 0,0 0,08 78, 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje IX sloup. 33,3 0,046 0, , 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3,4 0,005 0,006 37,5 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje K sloup. 0,6 0,05 0,08 7,5 4 x φ 45,4 4,8 0,07 03, 39,9 vyhovuje (H) sřed. 3,3 0,005 0,006 36,4 4 x φ 0 34, 0, 0,049 04,9 8,0 vyhovuje - 9 -
20 II. Numerické řešení meodou konečných prvků (MKP) : Jako výpočení model pro meodu konečných prvků byl zvolen parový výsek konsrukce. Teno model zohledňuje vliv uhosi svislých nosných konsrukcí nad i pod vyšeřovanou rovinou. Výpočení model konsrukce : Posup : ) vyvoření prosorového modelu konsrukce - parový výsek ) numerický výpoče - lineární výpoče 3) rozdělení konsrukce na průměrovací pásy - pásy kopírují rozdělení na sloupové a sřední pruhy, užívané ve zjednodušených meodách 4) definování řezů na konsrukci - každým průměrovacím pásem proložený jeden řez 5) vykreslení ohybových momenů na řezu - předsavují rovnoměrné rozdělení momenu po šířce pruhu - 0 -
21 Výsledný průběh ohybových momenů na desce : ohybové momeny ve směru osy m x : bez redisribuce momenů po šířce vyšeřovaných pruhů : s redisribucí momenů po šířce vyšeřovaných pruhů : - -
22 ohybové momeny ve směru osy m y : bez redisribuce momenů po šířce vyšeřovaných pruhů : s redisribucí momenů po šířce vyšeřovaných pruhů : - -
23 Momeny MKP ve sloupových a sředních pruzích dimenzační momeny [kn. m/m ] : poloha ve směru x ve směru y A B C D ex D in 3 4 I sloupový 0, 3,0 0,8,8 3,0,9 3,3 7,,4,3,,3 3,8 sřední 0, 0, 9,3 9,3 0,0-0,0 0,6 8,0 8,6 7,9 0,3, II sloupový 4,5 4,9 6,6 7,6 7, 9,3 6,8 6,3 7, 7,9 7,4 5,9,8 sřední 0,9 7,6 3,0 3,3,9 -,7 3,5 3,9 5,4 5,3, 9,8 III sloupový,4 59,8 60,9 58,0 6,5 5,0 4,4 6,8 60,6 6,3 68,7 7,8 50,0 sřední 0,9 3,3 0, 9,4 6,9 -,8 4,3,6 4,6 6,4 3,8 7, IV sloupový,4 59,8 60,9 58,0 6,5 5,0 4,4 4,3 60,6 6,3 68,7 7,8 50,0 sřední 0,9 3,3 0, 9,4 6,9 -,8 4,3,6 4,6 6,4 3,8 7, V sloupový 4,7 3,7,0, 3,8 5,,5 0,0 4,7 4,8 8,8 3,8 36, sřední,8 7,3 4,5 4,3 9,3-8,6 7, 6, 9,4 0,5 7,7 8, VI sloupový 3,3 74,9 7,8 7,5 78, 54,9 47,9 6,6 6,3 6,6 70,5 75,6 53,3 sřední,8 8,5 7,7 7,5,9-6, 6, 3,5 6,5 8,4 6,4 9,7 VII sloupový 3,3 74,9 7,8 7,5 78, 54,9 47,9 30,0 6,3 6,6 70,5 75,6 53,3 sřední,8 8,5 7,7 7,5,9-6, 6, 3,5 6,5 8,4 6,4 9,7 VIII sloupový 5, 35,3 38, 39,8 38,7 33,0 30,6 7,0 7,6 8,0 7,6 6,6 4,0 sřední 4, 4,0 3,9 33,3 3, - 8,3,8,,5,4 9,4 8,0 IX sloupový 0,7 9, 0,4 6,4 9,8 3,7 4,9 4,4 3,,, 5,0 5,0 sřední,5, 0, 0,0 0,5-0,0 4,0,4 3,4 3,,9 3,8 K sloupový - 4,4 3,,, 5,0 5,0 sřední - 4,0,4 3,4 3,,9 3,8-3 -
24 III. Srovnání výsledků řešení MSM a MKP : Srovnání dimenzačních momenů m x [kn. m/m ] : A B-A B-C C-B C-D D in D ex poloha MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP I II III IV V VI VII VIII IX sloup. 3,8 0, 3,7 3,0 0,8,8 3,7 3,0 0,0 3,3 6,4,9 35,8 35,8 sřed. 0,0 0, 0,0 0, 9,3 9,3 0,0 0, 0,0 0, - - sloup. 5,8 4,5 8,4 4,9 5,7 6,6 5,7 7,6 8,4 7, 4,0 6,8 3,7 9,3 sřed. 0,4 0,9 8,9 7,6 4,0 3,0 4,0 3,3 8,9,9 6,0,7 - - sloup. 7,8,4 47,8 59,8 59,6 60,9 59,6 58,0 47,8 6,5 40,4 4,4 44,0 5,0 sřed. 3,9 0,9 5,9 3,3 6,3 0, 6,3 9,4 5,9 6,9 3,5,8 - - sloup. 0,,4 60,4 59,8 5,0 60,9 5,0 58,0 60,4 6,5 5,0 4,4 55,7 5,0 sřed. 6,6 0,9 0, 3,3 5,7 0, 5,7 9,4 0, 6,9 7,0,8 - - sloup. 5,4 4,7 6,0 3,7,4,0,4, 6,0 3,8,0,5 30,0 5, sřed. 8,9,8 7,3 7,4 3,5 4,5 3,5 4,3 7,3 9,3 4,6 8,6 - - sloup. 0, 3,3 60,4 74,9 5,0 7,8 5,0 7,5 60,4 78, 5,0 47,9 55,7 54,9 sřed. 6,6,8 0, 8,5 5,7 7,7 5,7 7,5 0,,9 7,0 6, - - sloup. 8,9 3,3 53,5 74,9 68, 7,8 68, 7,5 53,5 78, 45,4 47,9 49,5 54,9 sřed. 4,6,8 7,8 8,5 0,6 7,7 0,6 7,5 7,8,9 5, 6, - - sloup. 6,6 5, 3,8 35,3 40,5 38, 40,5 39,8 3,8 38,7 7,0 30,6 36,8 33,0 sřed. 0,8 4,, 4,0 4,4 3,9 4,4 33,3, 3, 8,0 8,3 - - sloup. 4, 0,7 6,5 9, 33,8 0,4 33,8 6,4 6,5 9,8,5 4,9 8,4 3,7 sřed. 0,0,5 0,0, 0,0 0, 0,0 0, 0,0 0,5 0,0 0, - - dimenzování : poloha A B-A B-C C-B C-D D in D ex MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP sloup. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ sloup. 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ 4φ 4φ0 4φ 4φ 4φ (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 - - sloup. 4φ0 4φ0 7φ 7φ 7φ 7φ 7φ 7φ 7φ 7φ 6φ 5φ 7φ 6φ (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ sloup. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ sloup. 4φ0 4φ0 7φ 9φ 8φ 8φ 8φ 8φ 7φ 9φ 6φ 6φ 7φ 6φ (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ sloup. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 5φ 4φ0 5φ 4φ0 5φ 4φ 4φ 4φ 4φ (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ sloup. 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 - - věší hodnoy v případě MKP věší hodnoy v případě meody součových momenů - 4 -
25 Srovnání dimenzačních momenů m y [kn. m/m ] : I II III IV V VI VII VIII IX K poloha dimenzování : poloha MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP sloup., 7,,5,4 8,7,3 8,8, 3,9,3,5 3,8 sřed. 3,0 0,6,8 8,0 3, 8,6 3, 7,9,6 0,3,7, sloup. 4, 6,3 5,6 7, 3,7 7,9 3,7 7,4 7, 5,9 5,5,8 sřed. 6, 3,5 5,3 3,9 7,7 5,4 7,7 5,3 4,6, 5,4 9,8 sloup. 4,4 6,8 44,9 60,6 57, 6,3 57, 68,7 47,4 7,8 44,6 50,0 sřed. 4, 4,3 3,4,6 5,4 4,6 5,4 6,4,8 3,8 3,4 7, sloup. 0,0 4,3 67, 60,6 55, 6,3 55,4 68,7 67, 7,8 64, 50,0 sřed.,4 4,3,4,6 8,4 4,6 8,5 6,4,4 3,8 3,6 7, sloup. 0,0 0,0 8,9 4,7 3,7 4,8 3,9 8,8 8,9 3,8 7,6 36, sřed. 9,3 7, 9,3 6, 5,8 9,4 5,9 0,5 9,3 7,7 0,4 8, sloup. 0,0 6,6 67, 6,3 55, 6,6 55,4 70,5 67, 75,6 64, 53,3 sřed.,4 6,,4 3,5 8,4 6,5 8,5 8,4,4 6,4 3,6 9,7 sloup. 4,4 30,0 44,9 6,3 57, 6,6 57, 70,5 47,4 75,6 44,6 53,3 sřed. 4, 6, 3,4 3,5 5,4 6,5 5,4 8,4,8 6,4 3,4 9,7 sloup. 5, 7,0 6,7 7,6 34,0 8,0 34,0 7,6 8, 6,6 6,5 4,0 sřed. 6,8,8 5,9, 8,4,5 8,4,4 5, 9,4 6,0 8,0 sloup. 6,4 4,4 33,5 3, 4,8, 4,8, 35,4 5,0 33,3 5,0 sřed.,4 4,0 3,3,4 3,8 3,4 3,8 3, 3,,9 3,4 3,8 sloup. 0, 4,4 0,7 3, 3,7, 3,7,,3 5,0 0,6 5,0 sřed. 3,3 4,0 3,3,4 4,0 3,4 4,0 3, 3,3,9 3,3 3, MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP MSM MKP sloup. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 A (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 A-B sloup. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 B sloup. 5φ 4φ 7φ 7φ 6φ 7φ 6φ 8φ 7φ 8φ 7φ 6φ (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 B-C sloup. 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ 4φ 4φ 4φ0 4φ (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 C sloup. 5φ 4φ 7φ 7φ 6φ 7φ 6φ 8φ 7φ 8φ 7φ 6φ (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 C-D sloup. 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ 4φ 4φ 4φ 4φ 4φ 4φ0 4φ0 (D) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 D sloup. 4φ0 4φ0 4φ 4φ0 5φ 4φ0 5φ 4φ0 4φ 4φ0 4φ 4φ0 (H) sřed. 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 4φ0 věší hodnoy v případě MKP věší hodnoy v případě meody součových momenů - 5 -
26 Vyhodnocení : Při srovnání výsledků obou meod byla vyipována kriická mísa konsrukce a v nich analyzovány odchylky řešení : volný okraj : MSM nadhodnocuje momeny ve sloupových pruzích kolmých k volnému okraji desky a podceňuje momeny v pruzích sředních. Predikce nulového momenu na konci sředního pruhu je meodou konečných prvků zpochybněna. Čás desky mezi krajními sloupy (předsavující volný okraj desky) vykazuje určiou orzní uhos, čímž zde vznikají záporné ohybové momeny, kolmé na volný okraj. Jejich hodnoa však není příliš velká, pro jejich zachycení posačí konsrukční vyzužení desky. Momeny rovnoběžné s volným okrajem jsou u obou meod přibližně sejné a nevyvolávají výraznější rozdíly v dimenzování. konzola : MSM predikuje věší momeny na vniřní hraně krajní řady podpor opařených vyložení ve srovnání s MKP a naopak menší momeny ve sředních pruzích prvního vniřního pole. Momeny na vykonzolované čási desky, kolmé na směr vykonzolování, jsou u obou meod řádově sejné. okrajová ŽB sěna : MKP odhaluje, že momeny v mísě veknuí sropní desky do sěny jsou i při pružném řešení éměř menší, než při řešení MSM. Následkem oho se naopak zvěšují momeny v poli. V krajním sloupovém pruhu rovnoběžném se sěnou vznikají při MKP u konců sěny nezanedbaelné momeny, keré jsou důsledkem napjaosi sousedního pole. Tyo momeny směrem ke sředu sěny klesají k nule. Naopak sřední pruh krajního pásu, rovnoběžný s okrajovou sěnou je při MSM z hlediska ohybového dimenzování značně nadhodnocen
27 krajní průvlak : Ve směru kolmém na okrajový průvlak nadhodnocuje MSM momeny ve sloupových pruzích a podceňuje momeny v pruzích sředních. Ve směru rovnoběžném s osou průvlaku MKP signalizuje, že průvlak přenáší více než 85% momenů přilehlého sloupového pruhu, jak uvádí meoda součových momenů. vniřní sloup : I při redisribuci momenů po šířce pruhu vychází při MKP ve sloupových pruzích přiléhajících vniřním sloupům věší podporové momeny a ím i dimenze. Důvodem je fak, že meoda součových momenů uvažuje momen v rovině líce sloupu v celé šířce pruhu, zaímco MKP zohledňuje momeny v okolí sloupu v rovině procházející spojnicí sloupů. Popsané odchylky v predikci chování plynoucí z obou meod vedou k drobným odlišnosem ve vyzužení konsrukce. Spolehlivos konsrukce ím však není příliš ovlivněna, neboť rozdíly v rozmísění výzuže jsou kompenzovány v rámci redisribuce vniřních sil po konsrukci. Závěr : V případě jednoduché a pravidelné konsrukce dosahují obě meody srovnaelných výsledků. Neparné odchylky se objevují v blízkosi podpor a okrajových čásí desek, y však nemají výraznější dopad na způsob dimenzování konsrukce. Lze předpokláda, že s rosoucí složiosí a nepravidelnosí konsrukce (ovory, změny průřezů, vychýlení sloupů z modulové osnovy) by se obě řešení začala rozcháze a v jisých případech predikovala zcela odlišné chování. Zůsává ak na posouzení projekana, kerá z varian řešení je v konkréním případě při konfronaci náročnosi a přesnosi návrhu přijaelnější. Přes dosupnos výpočení echniky nelze ani v současnosi zjednodušené meody výpoču opomíje. Poděkování : Tao srovnávací sudie byla zpracována za finanční podpory projeku FRVŠ 905/0/G
OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceTéma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité
Pružnos a plasicia, 2.ročník bakalářského sudia Téma 5 Kroucení Základní principy a vzahy Smykové napěí a převoření Úlohy saicky určié a saicky neurčié Kaedra savební mechaniky Fakula savební, VŠB - Technická
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
Více= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
Vícepro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)
Schöck Isokorb Moduly pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konsrukci (s více než dvěma moduly) 190 Schöck Isokorb yp (= 1 ZST Modul + 1 QST Modul) pro napojení volně vyložených ocelových
Více4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.
4. Kroucení pruů Oevřené a uzavřené průřezy, prosé a vázané kroucení, inerakce, přísup podle Eurokódu. Obvyklé je pružné řešení (plasické nelineární řešení - např. Srelbická) Podle Eurokódu lze kombinova
VíceHodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.
5. Vazník posuek pruů 5. Vzpěrné élky Tab.: Vzpěrné élky pruů příhraových vazníků Úhelníkový vazník v rovině vzálenos uzlů Horní pás z roviny vzálenos vaznic vzálenos svislého zužení Dolní pás z roviny
VíceEI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =
NB.3 NB.3.1 Rosah planosi Pružný kriický momen π I µ cr 1 + κ w + ζ k 诲诲쩎睃睅 睅 a s 5 s ( + ) I A 1 ψ f )I (hf / ) (1) Posup uvedený v éo příloe je vhodný pro výpoče kriického momenu nosníků konsanního dvojose
VíceStatika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
2. přednáška N + M + M Jádro průřeu Šikmý ohb M + N M + N M + M + N Jádro průřeu Ecenrický lak a vloučeného ahu Konrolní oák Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 19. října
VíceŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů
Dokumen: SX07a-E-EU Srana ázev: z 3 Eurokód: E 993--, E 993--8 & E 990 ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z V řešeném příkladu je navržena konsrukce sedlové konsrukce sřechy s malým
VíceX 3U U U. Skutečné hodnoty zkratových parametrů v pojmenovaných veličinách pak jsou: Průběh zkratového proudu: SKS =
11. Výpoče poměrů při zkraeh ve vlasní spořebě elekrárny Zkra má v obvodeh shémau smysl pouze v čáseh provozovanýh s účinně uzemněným sředem zdroje, čili mimo alernáor, vyvedení výkonu a přilehlá vinuí
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceStatika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.
Saika 1 Saika 1 2. přednáška ové veličin Saický momen Těžišě Momen servačnosi Hlavní ěžiš ové os a hlavní cenrální momen servačnosi Elipsa servačnosi Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvu.cz Konrolní
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM
P Ř Í K L A D Č. 6 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM Projekt : FRVŠ 011 - Analýza meto výpočtu železobetonovýh lokálně poepřenýh esek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin Tipka
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
Více900 - Připojení na konstrukci
Součási pro připojení na konsrukci Slouží k přenosu sil z áhla závěsu na nosnou konsrukci profily nebo sropy. Typy 95x, 96x a 971 slouží k podložení a uchycení podpěr porubí. Připojení podle ypů pomocí
VíceŘešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku
Dokuen: SX06a-CZ-EU Lis 1 z 7 Řešený příklad: Návrh za sudena varovaného ocelového Teno příklad se zabývá návrhe prosě uloženého sropního C proilu. Předpokládá se že horní i dolní pásnice je spojiě příčně
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceTento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5
NCC: Kroucení Teno NCC dokumen poskyuje návod pro posouzení pruů namáhaných kroucením. Obsah 1. Obecně. Anlýza prvků namáhaných kroucením. Uzavřený průřez v kroucení 5 4. Oevřený průřez v kroucení 6 5.
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VícePříklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu
Příklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu Uvažujte železobetonový sloup ztužené rámové konstrukce o průřezu b = 400 mm h = 400 mm a účinné délce l 0 = 2,1 m (Obr. 1). Na sloup působí
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Doc. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc. PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO0-M06 ÚNOSNOST ŠTÍHLÝCH STĚN STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
Víceecosyn -plast Šroub pro termoplasty
ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Bossard ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Velká únosnos Velká procesní únosnos Vysoká bezpečnos při spojování I v rámci každodenního živoa: Všude je zapořebí závi vhodný
VíceProtipožární obklad ocelových konstrukcí
Technický průvoce Proipožární obkla ocelových konsrukcí Úvo Ocel je anorganický maeriál a lze jí ey bez zvlášních zkoušek zařai mezi nehořlavé maeriály. Při přímém působení ohně vlivem vysokých eplo (nárůs
VíceŘešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka
Dokumen: SX04a-CZ-EU Srana 1 z 5 Řešený příklad: Paramerická křivka eploní křivka Eurokód EN 1991-1-:00 Vypracoval Z Sokol Daum Leden 006 Konroloval F Wald Daum Leden 006 Řešený příklad: Paramerická křivka
VícePři distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.
. Diorzní vzpěr Při iorzím vzpěru ochází k převoření příčného řezu (viz obr..). Problém e převáí na výpoče výzuh a) okrajových, b) vniřních. Obr.. Příklay iorzního vyboulení. Kriické namáhání a poměrná
VíceNCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu
NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku Teno NCCI uvádí zjednodušený návod k předběžnému návrhu komponen nekonakního syku sloupu pomocí příložek na pásnicích
VícePříklad 19 Střed smyku
Příklad 19 řed smku Zadání Určee polohu sředu smku průřezu na obrázku. Posup: 1) Určí se průběh smkových napěí po sřednici enkosěnného průřezu podle V I ) Inegrací napěí po ploše se určí smkové síl v jednolivých
VícePředběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
VíceŔᶑPř. 10 Ohyb nosníku se ztrátou stability. studentská kopie
Navrhněe sropní průvla průřeu IPE oceli S35, aížený podle obráu reacemi e sropnic. Nosní je ajišěn proi ráě příčné a orní sabili (lopení) v podporách a v působiších osamělých břemen. haraerisicá hodnoa
VíceSmykové trny Schöck typ SLD
Smykové trny Schöck typ Smykový trn Schöck typ Obsah strana Popis výrobku 10 Varianty napojení 11 Rozměry 12-13 Dimenzování dilatačních spar 14 Únosnost oceli 15 Minimální rozměry stavebních konstrukcí
VíceZpracování výsledků dotvarovací zkoušky
Zpracování výsledků dovarovací zkoušky 1 6 vývoj deformace za konsanního napěí 5,66 MPa ˆ J doba zaížení [dny] počáek zaížení čas [dny] Naměřené hodnoy funkce poddajnosi J 12 1 / Pa 75 6 45 3 15 doba zaížení
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceR-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ
R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ únor 2014 Ing. P. Milek Obsah : 1. Průvodní zpráva ke statickému výpočtu... 3 1.1. Úvod... 3 1.2. Identifikační údaje stavby... 3 1.3.
VícePříloha B: Návrh založení objektu na základové desce Administrativní budova
Příloha B: Návrh založení objektu na základové desce Administrativní budova Diplomová práce Vypracoval: Bc. Petr Janouch Datum: 27.04.2018 Konzultant: Ing. Jan Salák, CSc. Obsah 1 Úvod... 3 2 Geologie...
VíceSchöck Dorn typ LD, LD-Q
, -Q Slouží k přenosu posouvajících sil v dilatačních sparách mezi betonovými konstrukcemi a umožňuje přitom posun ve směru své podélné osy. -Q Slouží k přenosu posouvajících sil v dilatačních sparách
VíceNCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů
Teno N předládá meodu pro určení beroměrné šíhlosi při ohbu be určení riicého momenu M cr. Záladní onervaivní meodu le přesni a, že se uváží eomerie průřeu a var momenového obrace. Obsah. Zjednodušená
VíceIMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,
IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA, STABILITA. Jednokový impuls (Diracův impuls, Diracova funkce, funkce dela) někdy éž disribuce dela z maemaického hlediska nejde o pravou funkci (přesný popis eorie
Více9 Viskoelastické modely
9 Viskoelasické modely Polymerní maeriály se chovají viskoelasicky, j. pod vlivem mechanického namáhání reagují současně jako pevné hookovské láky i jako viskózní newonské kapaliny. Viskoelasické maeriály
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY
Kaedra obecné elekroechniky Fakula elekroechniky a inormaiky, VŠB - T Osrava. TOJFÁZOVÉ OBVODY.1 Úvod. Trojázová sousava. Spojení ází do hvězdy. Spojení ází do rojúhelníka.5 Výkon v rojázových souměrných
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceMěrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K
1. KAPITOLA TEPELNÉ VLASTNOSTI Tepelné vlasnosi maeriálů jsou charakerizovány pomocí epelných konsan jako měrné eplo, eploní a epelná vodivos, lineární a objemová rozažnos. U polymerních maeriálů má eploa
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
Více15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
VíceP Ř Í K L A D Č. 1 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA - UKÁZKA ŘEŠENÍ METODOU SOUČTOVÝCH MOMENTŮ
P Ř Í K L A D Č. LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA - UKÁZKA ŘEŠENÍ ETODOU SOUČTOVÝCH OENTŮ Prjek : FRVŠ 0 - Analýza e výpču železbenvýh lkálně pepřenýh eek Řešielký klekiv : n. arin Tipka n. Jef Nvák
VíceElektromagnetické stínění. Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně
Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně Teoreické řešení neomezeně rozlehlá sínicí přepážka z dobře vodivého kovu kolmý dopad rovinné elekromagneické vlny (nejhorší případ) Koeficien sínění K S E E i nebo
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceProstý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
Více73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KOMENTÁŘ 1. OBECNĚ 2. ZOHLEDNĚNÍ SKLADBY DOPRAVNÍHO PROUDU KŘIŽOVATKY
PŘÍLOHA 73-01 73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KŘIŽOVATKY Auor: Ing. Luděk Baroš KOMENTÁŘ Konečný návrh meodiky je zpracován ormou kapioly Technických podmínek a bude upřesněn
VíceSTATICKÝ VÝPOČ ET. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú.
OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, 198 Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ KONSTRUKČ NĚ STATICKÁ Č ÁST STATICKÝ VÝPOČ ET Investor:
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceMatematika v automatizaci - pro řešení regulačních obvodů:
. Komplexní čísla Inegrovaná sřední škola, Kumburská 846, Nová Paka Auomaizace maemaika v auomaizaci Maemaika v auomaizaci - pro řešení regulačních obvodů: Komplexní číslo je bod v rovině komplexních čísel.
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VícePasivní tvarovací obvody RC
Sřední průmyslová škola elekroechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKTRONIKY Pasivní varovací obvody RC Příjmení : Česák Číslo úlohy : 3 Jméno : Per Daum zadání : 7.0.97 Školní rok : 997/98 Daum odevzdání :
VíceNELINEÁRNÍ NUMERICKÁ ANALÝZA VLÁKNOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ NON-LINEAR NUMERICAL ANALYSIS OF FIBRE CONCRETE STRUCTURES
NELINEÁRNÍ NUMERICKÁ ANALÝZA VLÁKNOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ NON-LINEAR NUMERICAL ANALYSIS OF FIBRE CONCRETE STRUCTURES Vojěch Peřík, Iva Broukalová, Vladimír Křísek Moderní výpočení programy založené na meodě
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016 Pavlína Matečková, LP-A-303 pavlina.mateckova@vsb.cz http://homel.vsb.cz/~zid75/ Zkouška:
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VÝZTUŽE ZÁKLADOVÉHO PASU
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VÝZTUŽE ZÁKLADOVÉHO PASU Projekt: Dílčí část: Vypracovali: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh výztuže základové
VíceMěření výkonnosti údržby prostřednictvím ukazatelů efektivnosti
Měření výkonnosi údržby prosřednicvím ukazaelů efekivnosi Zdeněk Aleš, Václav Legá, Vladimír Jurča 1. Sledování efekiviy ve výrobní organizaci S rozvojem vědy a echniky je spojena řada požadavků kladených
VíceNosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceÚloha V.E... Vypař se!
Úloha V.E... Vypař se! 8 bodů; průměr 4,86; řešilo 28 sudenů Určee, jak závisí rychlos vypařování vody na povrchu, kerý ao kapalina zaujímá. Experimen proveďe alespoň pro pě různých vhodných nádob. Zamyslee
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceCO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II
CO00 KOVOVÉ KONSTRUKCE II PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah TRAPÉZOVÉ PLECHY...
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VíceI. Soustavy s jedním stupněm volnosti
Jiří Máca - aedra mechaniy - B325 - el. 2 2435 45 maca@fsv.cvu.cz 1. Záladní úlohy dynamiy 2. Dynamicá zaížení 3. Pohybová rovnice 4. Volné nelumené miání 5. Vynucené nelumené miání 6. Přílady 7. Oáčivé
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceSchöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u ových desek pronikajících do stropních polí. Prvek přenáší kladné i záporné ohybové momenty a posouvající síly. 105 Schöck Isokorb
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceNKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA
NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA Přednáška 3 letní semestr 2016 17 Výpočtový model musí vystihnout chování konstrukce s odpovídající přesností vlastnosti materiálu
VíceSchöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u ových desek pronikajících do stropních polí. Prvek přenáší kladné i záporné ohybové momenty a posouvající síly. 97 Schöck Isokorb typ
VíceD STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 04. VYZTUŽOVÁNÍ - TRÁMY DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284
VíceProjekční podklady Vybrané technické parametry
Projekční podklady Vybrané echnické paramery Projekční podklady Vydání 07/2005 Horkovodní kole Logano S825M a S825M LN a plynové kondenzační kole Logano plus SB825M a SB825M LN Teplo je náš živel Obsah
VíceSchöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ (konzola) Používá se u volně vyložených ů. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Prvek Schöck Isokorb typ třídy únosnosti ve smyku VV přenáší
Víceþÿ D e s k y z v r s t v e n é h o k o n s t r u k n í Numerická a experimentální analýza
DSpace VSB-TUO hp://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s a v e b n í. 0 1 4, r o. 1 4 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ D e s k y z v r
VíceStudie proveditelnosti (Osnova)
Sudie provedielnosi (Osnova) 1 Idenifikační údaje žadaele o podporu 1.1 Obchodní jméno Sídlo IČ/DIČ 1.2 Konakní osoba 1.3 Definice a popis projeku (max. 100 slov) 1.4 Sručná charakerisika předkladaele
Více7 Příklady výpočtu prvků z nevyztuženého zdiva
7 Příklady výpoču prvků z nevyzuženéo zdiva 7.1 Pilíř ve vniřní sěně Zadání Navrněe průřez exrémně zaíženéo nosnéo pilíře z lícovéo zdiva z plnýc Klinker lícovek českéo formáu 290/140/65 mm (minimální
VíceMechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové střechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé. Světová novinka SOL-R
Mechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové sřechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé Svěová novinka SOL-R SOL-R nejpřizpůsobivější upevňovací sysém pro monáž solárních zařízení na průmyslové sřechy
Víceφ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
Více