Rozměr síta , , , , , ,
|
|
- Dalibor Kopecký
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Příklad 1 Při geotechnickém průzkumu byl z hloubky 10,0m pod terénem z vrtného jádra průzkumné vrtné soupravy odebrán vzorek plně nasycené jílové zeminy do ocelového odběrného válce. Odebraný vzorek byl ihned zavoskován a odeslán do laboratoře, takže nedošlo ke změně jeho přirozené vlhkosti a objemu. Z odběrného válce byl v laboratoři vyříznut menší válcový vzorek o průměru podstavy 38mm a výšce 76mm. Váha vzorku byla 166,3g ihned po vyříznutí a 128,7g po 24 hod sušení při teplotě 105 C. Ze stejné vrstvy zeminy byl při průzkumu odebrán technologický vzorek o hmotnosti 2800g. Celý tento vzorek byl v laboratoři podroben sítovému rozboru a testu rychlosti sedimentace pro určení zrnitosti. Výsledky měření zrnitosti analýzy jsou zobrazeny v následující tabulce: Rozměr síta (mm) Hmotnost suché zachycené zeminy (g) , , , , , , Na zbytku zeminy v odběrném válci byly zkoušeny konzistenční meze. Vlhkost na mezi plasticity byla stanovena válením válečků zeminy na velikost 27,9%. Při zkoumání meze tekutosti pomocí Cassagrandeho misky bylo dosaženo následujících výsledků: Počet úderů misky ( - ) Vlhkost (%) 70,0 55,2 49,8 46,5 35,2 Na základě obdržených informací proveďte následující: 1. Spočítejte objemovou tíhu zeminy v přirozeném uložení, objemovou tíhu zcela suché zeminy v odpovídajícím stavu, efektivní (nadlehčovanou vztlakem) objemovou tíhu zeminy pro stav přirozeného uložení, přirozenou vlhkost zeminy, číslo pórovitosti, specifický objem a pórovitost zeminy v přirozeném uložení a specifický objem (nebo hustotu) pevné fáze (tj. zrn) zeminy. 2. Na základě vyhodnocení měření zrnitosti vynesete křivku zrnitosti zeminy. Na základě informací o zrnitosti zeminu předběžně zatřiďte dle ČSN Vyhodnocení zkoušky Cassagrandeho miskou (tj. Pomocí grafu vlhkosti x počet úderů v log měřítku) určete vlhkost na mezi tekutosti zeminy. Následně spočítejte index plasticity zeminy a dále index konzistence pro přirozené uložení. Pokud je třeba, upřesněte zatřídění vzorku. 4. Určete index aktivity (koloidní aktivity jílu) zeminy. Ukazuje zjištěný index aktivity na převážnou přítomnost některého z jílových minerálů (kaolonit, ilit, montmorilonit)? 1
2 Ad 1) objemová tíha zeminy v přirozeném uložení: m 1 = 0,1663kg, d = 0,038m, h = 0,076m = m V = m 1 d 2 /4 h = 0,1663 = 1929,40kg 0,038 2 /m3 /4 0,076 objemová tíha zeminy zcela suché zeminy: m 2 = 0,1287kg, d = 0,038m, h = 0,076m d = m V = m 2 d 2 /4 h = 0,1287 = 1493,17 0,038 2 kg/m3 / 4 0,076 efektivní objemová tíha zeminy pro stav přirozeného uložení: ρ = ρ SAT = 1929,40kg/m 3, ρ W = 1000kg/m 3 su = sat w = 1929, = 929,40kg /m 3 přirozená vlhkost zeminy: m 3 = m 1 m 2 = 0,0376kg, ρ = 1929,40kg/m 3, ρ d = 1493,17kg/m 3, w = m 3 100[ ], w = d 100[ ], w = 0, = 29,22 m 2 d 0,1287 pórovitost: sat = d n w n = sat d w 100 = 1929, , = 43, číslo pórovitosti: e = n 100 n = 43, ,62 = 0,7737 specifický objem (nebo hustota) pevné fáze (tj. zrn): e = s d 1 s = e 1 d = 0, ,17 = 2648,44 kg/m 3 specifický objem zeminy v přirozeném uložení: = V V s = d 2 / 4 h m 2 / s = 0,0382 /4 0,076 0,1287/2648,44 = 1,7737 = 1 e Ad 2) vzorek o hmotnosti : 2800 g Velikost Zůstalo na sítu Propad sítem [mm] [g] [%] [%] ,00 100, ,00 98, ,14 91, ,86 84, ,00 78,00 0, ,79 72,21 0, ,21 60,00 0, ,00 48,00 0, ,64 36,36 0, ,29 28,07 0, ,00 20,07 2
3 f 48% SF (písek hlinitý, nebo jílovitý) s 30% g 22% Ad 3) V grafu použita lineární regrese metodou nejmenších čtverců. w p = 27,9, z grafu w l = 47,7, I p = w l w p = 19,8, I c = w w l = 0,93 tuhá čára A: I p = 0,73 w l 20 = 20,22 MI hlína se střední plasticitou MS Hlína písčitá I p 3
4 Ad 4) nejílové minerály: křemen I A = 0, vápenec I A = 0,18, slída (muskovit) I A = 0,23 jílové minerály: kaolinit I A = 0,33 0,46, illit I A = 0,90, montmorillonit Na I A = 7,2 I A = I p podíl zrn 0,002 mm = 19,8 = 0,99 Ilit 20,
5 Příklad 2 Podloží se skládá ze tří metrů suchého ulehlého písku objemové tíhy γ = 17,5kN/m 3 situovaného na saturovaném jílu objemové tíhy 19,7kN/m 3. Hladina vody v piezometru zavedeného do různých hloubek v jílové vrstvě vždy vystoupila na rozhraní písek-jíl. Hodnota koeficientu zemního tlaku v klidu je K 0 = 0,3 pro písek a K 0 = 0,5 pro jíl. Dle zadaných informací určete: 1. Svislé totální a svislé efektivní normálové geostatické napětí a tlak vody v pórech zeminy v hloubce 2,0m a 6,0m pod úrovní terénu. 2. Vodorovné totální a vodorovné efektivní geostatické napětí ve stejných hloubkách. 3. Připusťte, že díky stavebním pracím došlo k velmi rychlému odtěžení 2,0m písku na rozsáhlé ploše lokality. Jaké budou hodnoty svislého a vodorovného efektivního geostatického napětí v zemině v hloubce 6,0m ihned po odtížení a po velmi dlouhé době od odtěžení písku. 5
6 Ad 1), 2) Ad 3) 2m tot = 2 17,5 = 35,0 kpa, tot = ef u = 0 6m tot = 3 17,5 3 19,7 = 111,6 kpa, ef = 111, = 81,6 kpa 2m toth = 2 17,5 0,3 = 10,5kPa, toth = efh u = 0 6m toth = 3 17,5 0,5 3 19, , = 70,8 kpa efh = 70, = 40,8 kpa tot = 1 17,5 3 19,7 = 76,6 kpa toth = 1 17,5 0,5 3 19, , = 53,3kPa ef = 111, = 81,6 kpa efh = 70, = 40,8 kpa 6
7 tot = 1 17,5 3 19,7 = 76,6 kpa toth = 1 17,5 0,5 3 19, , = 53,3kPa ef = 76, = 46,6 kpa efh = 53, = 23,3 kpa
8 Příklad 3 Na technologickém vzorku jílovitého písku byly v laboratoři vykonány dvě zkoušky. Pomocí pyknometrické zkoušky byla určena specifická hmotnost pevné fáze zeminy ve výši G S = 2,650 ( neboli ρ S = 2650kg/m 3 ). Při standardní proctorově zkoušce byla naměřena následující data: Vlhkost (%) Objemová hmotnost (kg/m 3 ) Na základě obdržených informací proveďte následující: 1. Vykreslete proctorovu křivku (graf suchá objemová hmotnost x vlhkost). 2. Z proctorovy křivky odečtěte hodnotu maximální suché objemové hmotnosti a odpovídající hodnotu tzv. optimální vlhkosti. 3. Z proctorovy křivky určete suchou objemovou hmotnost a vlhkost odpovídající zhutnění na 95% Proctor Standard. 4. Určete stupeň saturace pórů zeminy vodou při zhutnění na 100% Proctor Standard. 5. Do grafu s proctorovou křivkou vyneste křivku odpovídající plnému nasycení pórů S r= 1,0. 6. jaká vlhkost odpovídá zhutnění dané zeminy na číslo pórovitosti e = 0, Ze zkoumané zeminy se bude provádět m 3 dopravního násypu hutněného na 100% PS. V přirozeném uložení v zemníku má však zemina objemovou hmotnost 1945kg/m 3 a vlhkost 17%. Kolik m 3 zeminy v přirozeném uložení bude nutné vytěžit a převézt, aby bylo možné nahutnit násyp daného objemu. 8
9 Ad 1), 2), 5) d = 1 0,01w Vlhkost (%) Objemová hmotnost (kg/m 3 ) Objemová hmotnost sušiny (kg/m 3 ) 1800,9 1882,9 1876,1 1808,7 1672,3 Ad 3) ρ d = 1894 % zhutnění na 100% PS ρ d = X % zhutnění na 95% PS x = = 1799kg/ m3 w = 7,96 a 15,29 odečteno z grafu Ad 4) zhutnění na 100% PS S r = w opt w d w s 11,96 = = 79,
10 Ad 5) d = w w S r w s S r Stupeň nasycení (%) 100 Objemová hmotnost vody ρ w (kg/m 3 ) 1000 Hustota pevných částic ρ s (kg/m 3 ) 2650 Vlhkost w (%) Objemová hmotnost suché zeminy ρ d (kg/m 3 ) Vlhká větev vykreslena do obrázku proctorovy křivky. Ad 6) s e = s 1 d = d e 1 = 2650 = 1815kg /m3 0,46 1 w = 8,5 a 14,8 odečteno z grafu Ad 7) d zemníku = 1 0,01w = 1945 = 1662kg/ m3 1 0, % PS w = 11,96% V * ρ d= * 1894 = [kg] zemník w = 17,00% V X * ρ d = V X * 1662 [kg] V x = = m Speciálně pro Suchánka. Důkaz místo slibů. S r = w w d w s w d w s = w S r w d = w S r w s d = w w S r w s
11 Příklad 4 V oedometrickém přístroji vnitřního průměru 100mm byl zkoušen vzorek plně nasycené jílovité zeminy o startovní tloušťce 20mm. Před započetím zkoušky byla pyknometricky stanovena specifická hmotnost pevné fáze zeminy na G S = 2,70. po skončení zkoušky byla změřena finální vlhkost vzorku w = 46,30%. Předmětem zkoušky bylo zkoumání parametrů stlačitelnosti, ne však zkoumání parametrů rychlosti konsolidace. Výsledky zkoušky (konečné sednutí pro jednotlivé zatěžovací stupně) shrnuje následující tabulka: Svislé napětí (kpa) Celkové sednutí (mm) 0,10 0,11 0,21 1,13 2,17 3,15 Z výsledků měření: 1. Spočtěte oedometrický modul pružnosti pro každý zatěžovací stupeň (tj. 5Honot). 2. Naměřená data vyneste do grafu s číslem pórovitosti na svislé ose a dekadickým logaritmem svislého napětí na vodorovné ose. Data přibližně formují dvě přímky. První z nich představuje zpětné přitížení na minulé maximální napětí a má směrnici C s druhá představuje čáru pórovitosti a má směrnici C c. Určete číselné hodnoty C s a C c. 11
12 Ad 1) E oed = ef h h h = 20 mm Svislé napětí (kpa) σ (MPa) 0,015 0,030 0,060 0,120 0,240 Celkové sednutí (mm) 0,10 0,11 0,21 1,13 2,17 3,15 h (mm) 0,010 0,100 0,920 1,040 0,980 Eoed (MPa) 30,000 6,000 1,304 2,308 4,898 Ad 2) G s = 2,70 s = 2700 kg /m 3, w = 46,30, h = 0,020 m, d = 0,100 m w = m w 100 = 1000 V vody 100, m m d = 1000 V 100 vody d w s = m d V s m d m d = s V s 1000 V vody 100 = w s V s V celkové sednutí = d 2 h 0,00315 = V 4 vody V s 1000 V vody ,30 = 2700 V s V vody = 2700 V s 46, , ,020 0,00315 = V vody V s 4 = 1,2501V s 0, ,020 0,00315 = 1,2501V s V s = 2,2501V s 4 V s = 5, m 3 V vody = 7, m 3 V vody = V póru U plně nasycené zeminy vodou je objem vody roven objemu pórů. e = V póru V pevné fáze = 1,2501 Výsledné číslo pórovitosti pro celkové sednutí 3,15mm. 12
13 Celkové sednutí (mm) 0,10 0,11 0,21 1,13 2,17 3,15 Rozdíl od konečného sednutí (mm) 3,05 3,04 2,94 2,02 0,98 0 V (m 3 ) 2,40E-5 2,39E-5 2,31E-5 1,59E-5 7,70E-6 0 V vody (pórů) při sednutí 3,15mm (m 3 ) 7,35E-5 V vody (pórů) při jednotlivých sednutích (m 3 ) 9,75E-5 9,74E-5 9,66E-5 8,94E-5 8,12E-5 7,35E-5 Číslo pórovitosti e 1,6574 1,6561 1,6427 1,5198 1,3810 1,2501 Svislé napětí σ (kpa) log (svislé napětí) 1,1761 1,4771 1,7782 2,0792 2,3802 2,6812 V grafu použita lineární regrese metodou nejmenších čtverců. C s = e log = 0,0244 C c = e log = 0,
14 Příklad 5 Do laboratoře byly převezeny dva vzorky (vzorek A a vzorek B) zcela stejné zeminy (myšleno stejná mineralogie a zrnitost ), každý vzorek se však nacházel v odlišném stavu. Vzorek a byl relativně kyprý, zato vzorek B byl relativně hutný. Oba vzorky byly zkoušeny ve smykovém krabicovém přístroji ( s dostatečně pomalým řízeným posunem krabice, aby bylo možné podmínky zkoušky považovat za odvodněné ) za několika různých svislých zatíženích. Žádný z pracovních diagramů zkoušek na vzorku A nevykázal tzv. vrchol a povrcholový pokles. Naopak všechny pracovní diagramy zkoušek na vzorku B vykázaly tzv. vrcholové chování, každý v různé míře. Výsledky zkoušek jsou zobrazeny v tabulce níže. Při vyhodnocení bylo pro jednoduchost zanedbáno, že v průběhu zkoušky s posunem krabice mění velikost styčné smykové plochy výsledky jsou tak zobrazeny ve formě maximální vodorovná síla pro danou svislou sílu, i když rigorózní vyhodnocení by mělo formu maximální smykové napětí pro dané normálové svislé efektivní napětí. Zemina A B Test číslo Svislá síla N Max. Vodorovná síla T ( N ) ( N ) A A A B B B B Vyhodnoťte výsledky následujícím způsobem: 1. Výsledky vyneste v grafu vodorovná síla (svislá osa) x svislá síla (vodorovná osa). Body zkoušek na pevnost A tvoří přibližně přímku obálka pevnosti, nedojde-li k vrcholovému chování nebo je-li pevnost zkoumána až po poklesu pracovního diagramu za vrchol, je lineární a prochází počátkem souřadnic, definuje tak tzv. kritický úhel vnitřního tření φ cs, který je pro danou zeminu konstantní. Body zkoušek vzorku B tvoří křivku začínající v počátku souřadnic a u vysokých hodnot svislého zatížení se přibližují k přímkové křivce kritické - obálka vrcholových pevností není lineární, vrcholový úhel vnitřního tření φ p není konstantní pro danou zeminu, pro každé podmínky zkoušky je třeba určit odpovídající vrcholový úhel. 2. Z testů na vzorku A určete kritický úhel vnitřního tření zkoumané zeminy. Z testů na vzorku B určete jednotlivé vrcholové úhly vnitřního tření. 3. Všimněte si, jak se velikost vrcholového úhlu vnitřního tření snižuje s rostoucím svislým zatížením směrem ke kritické hodnotě. Velikost vrcholového chování zeminy totiž závisí na její hutnosti relativně vůči normálovému zatížení dané zkoušky jinak řečeno její míře překonsolidace. OCR = Minulé, Max.Norm.Zatížení Norm.Zatížení, Nyní 14
15 Ad 1), 2)
16 Příklad 6 Mějme element zeminy, jejíž pevnost je charakterizována úhlem vnitřního tření φ' = 30. Tento element je za podmínek rovinné deformace zatížen největším hlavním efektivním napětím σ' 1 a nejmenším hlavním efektivním napětím σ' 3. Element si představme jako čtverec na nějž obě napětí působí v na sobě kolmých směrech. 1. Víte-li, že došlo k porušení vzorku zeminy při σ' 1 = 250kPa, spočítejte velikost současně působícího napětí σ' 3. Pro řešení použíjte Mohrovu kružnici. 2. Proveďte výpočet pro zadání dle bodu 1. za podmínek, že pevnost zeminy je charakterizována nejen úhlem vnitřního tření φ' = 30 ale také průsečíkem koheze c' = 10kPa. 16
17 Ad 1) ' 1 = ' 3 tg 2 45 ' 2, ' 3 = ' 1 tg 2 45 ' 2 ' 3 =250 tg = 83,33 kpa Ad 2) ' 1 = ' 3 tg 2 45 ' 2 2c tg 45 ' 2, ' 3 = ' 1 tg 2 45 ' ' 2c tg ' 3 =250 tg tg = 71,79 kpa
18 Příklad 7 Tabulky níže uvádějí naměřená data smykové fáze odvodněné (tabulky vlevo) a neodvodněné (tabulky vpravo) konvenční triaxiální zkoušky v tlaku na vzorcích stejné zeminy. Obě zkoušky proběhly za konstantního komorového tlaku σ 3 = 300kPa. U odvodněné zkoušky byl udržován konstantní sytící tlak velikosti u 0 = 100kPa. U neodvodněné zkoušky byl startovní tlak ve vodě v pórech před uzavřením drenážních kohoutů také u 0 = 100kPa. Na začátku smykové fáze obou zkoušek měly oba standardní malé vzorky rozměry 38mm v průměru a výšku 76mm. Osová síla Změna výšky Objem vody Osová síla Změna výšky Pórový v pístu vzorku vytlačené z pórů v pístu vzorku tlak F (N) h (mm) V (mm 3 ) F (N) h (mm) u (kpa) 0 0, , , , , , , , , , , , Proveďte následující vyhodnocení zkoušky: 1. U odvodněné zkoušky vykreslete pracovní diagramy deviátorové napětí x osové přetvoření a objemové přetvoření x osové přetvoření. 2. U neodvodněné zkoušky vykreslete pracovní diagramy deviátorové napětí x osové přetvoření a pórový tlak x osové přetvoření 3. Vykreslete totální i efektivní dráhu napětí v rovině deviátorového napětí x střední napětí. Obě zkoušky vykreslete v jednom grafu, tj. celkem 4 dráhy napětí v jednom grafu. 4. Pro koncový stav každého testu vykreslete Mohrovu kružnici v totálních i efektivních napětích, nejlépe všechny kružnice do jediného obrázku. 18
19 Trocha teorie: Odvození průřezové plochy po deformaci (A) na jednotkovém elementu válcového vzorku v triaxiální komoře: V 0 V = A h 0 h, V 0 = A 0 h 0 V 0 V V 0 = A h h 0 A = V V h 0 0 A 0 h 0 A 0 V 0 h 0 h v = V V 0 a = h h 0 19
20 Triaxiální zkouška odvodněná : V 0 A = V V 0 h 0 A 0 h 0 h V 0 A = A 0 1 v 1 a A A 0 = 1 V V h h 0 A 1 = 1 A v 0 1 a Triaxiální zkouška neodvodněná : V = 0 A = V 0 0 h 0 A 0 h 0 h V 0 A = A 0 1 a A A 0 = 1 1 h h 0 A 1 A 0 = 1 a Odvození osového přetvoření (ε s): v = V V 0 = a 2 r r = V V 0 2 a [ V s = 2 3 = 2 a r s 3 V a a 0 2 ] Triaxiální zkouška odvodněná : V 0 [ V s = 2 3 V a ] 0 a 2 s = 2 3 a [ v a 2 ] s = a v 2 s = a v Triaxiální zkouška neodvodněná : V = 0 s = 2 3 a [ 0 a 2 ] s = a 2 s = a 20
21 Ad 1) Triaxiální zkouška odvodněná A 0 = d V 0 = d 0 h Výška vzorku h 0 (mm): 76 Průměr vzorku d 0 (mm): 38 Plocha vzorku A 0 (mm 2 ): 1134 Objem vzorku V 0 (mm 3 ): Komorový tlak σ 3 (MPa): 0,300 Svislá Poměrná Objemová Poměrná Průměrná Osová Napětí Poměrná Pórový Plášťové Napětí Plášťové Napětí deformace deformace deformace objemová průřezová síla svislá tlak napětí v tlaku napětí v tlaku deformace plocha deformace (tot.) (tot.) (ef.) (ef.) h ε a = h/h 0 V ε V = V/V 0 A=A 0 *(1-ε v )/(1-ε a ) P σ 1 -σ 3 = P/A ε S = (ε a 1/3*ε v ) u σ 3 σ 1 = P/A+σ 3 σ ef3 = σ 3 u σ ef1 = σ 1 u (mm) ( - ) (mm 3 ) ( - ) (mm 2 ) (N) (MPa) ( - ) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 0,00 0, , ,000 0,000 0,300 0,200-1,95 0, , ,100 0,022 0,400 0,300-5,85 0, , ,200 0,063 0,500 0,400 0,100 0,300 0,200-11,70 0, , ,264 0,127 0,564 0,464-19,11 0, , ,288 0,219 0,588 0,488-27,30 0, , ,287 0,327 0,587 0,487 q = 1 3 deviátorové napětí 21
22 Ad 2) Triaxiální zkouška neodvodněná A 0 = d V 0 = d 0 4 h 0 2 Výška vzorku h 0 (mm): 76 Průměr vzorku d 0 (mm): 38 Plocha vzorku A 0 (mm 2 ): 1134 Objem vzorku V 0 (mm 3 ): Komorový tlak σ 3 (MPa): 0,300 Svislá Poměrná Průměrná Osová Napětí Pórový Plášťové Napětí Plášťové Napětí deformace (svislá) průřezová síla tlak napětí v tlaku napětí v tlaku deformace plocha (tot.) (tot.) (ef.) (ef.) h ε a = h/h 0 = ε S A = A 0 /(1-ε a ) P σ 1 -σ 3 = P/A u σ 3 σ 1 = P/A+σ 3 σ ef3 = σ 3 u σ ef1 = σ 1 u (mm) ( - ) (mm 2 ) (N) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 0,00 0, ,000 0,100 0,300 0,200 0,200-1,95 0, ,050 0,165 0,350 0,135 0,185-4,29 0, ,080 0,200 0,380 0,100 0,180 0,300-9,36 0, ,096 0,224 0,396 0,076 0,172-14,04 0, ,098 0,232 0,398 0,068 0,166-19,50 0, ,097 0,232 0,397 0,068 0,165 q = 1 3 deviátorové napětí 22
23 Ad 3) q = 1 3 deviátorové napětí, p = střední napětí bod q (tot) p (tot) q (ef) p (ef) q (tot) p (tot) q (ef) p (ef) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 1 0,000 0,300 0,000 0,200 0,000 0,300 0,000 0, ,100 0,333 0,100 0,233 0,050 0,317 0,050 0, ,200 0,367 0,200 0,267 0,080 0,327 0,080 0, ,264 0,388 0,264 0,288 0,096 0,332 0,096 0, ,288 0,396 0,288 0,296 0,098 0,333 0,098 0, ,287 0,396 0,287 0,296 0,097 0,332 0,097 0,100 23
24 Ad 4)
Smyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceMechanika hornin a zemin Cvičení. Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 ( ) homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.
Mechanika hornin a zemin Cvičení Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 (59 732 1362) marek.mohyla@vsb.cz homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.cz Podmínky udělení zápočtu: docházka do cvičení 75% (3 neúčasti), docházka
VíceProgram cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb
Stavební fakulta ČVUT Praha Katedra geotechniky Rok 2004/2005 Obor, ročník: Posluchač/ka: Stud.skupina: Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Příklad 1 30g vysušené zeminy bylo podrobeno
VícePříklady ke cvičení Mechanika zemin a zakládání staveb
Stavební fakulta ČVUT Praha Program, ročník: S+A, 3. Katedra geotechniky K135 Posluchač/ka: Akademický rok 2018/2019 LS Stud. skupina: Příklady ke cvičení Mechanika zemin a zakládání staveb Příklad 1 30
VíceZÁKLADNÍ ZKOUŠKY PRO ZATŘÍDĚNÍ, POJMENOVÁNÍ A POPIS ZEMIN. Stanovení vlhkosti zemin
ZÁKLADNÍ ZKOUŠKY PRO ZATŘÍDĚNÍ, POJMENOVÁNÍ A POPIS ZEMIN Stanovení vlhkosti zemin ČSN ISO/TS 17892-1 Vlhkost zeminy Základní zkouška pro zatřídění, pojmenování a popis Příklady dalšího použití: stanovení
VícePodklady WWW. ge_id=302
Podklady WWW http://departments.fsv.cvut.cz/k135/cms/?pa ge_id=302 Smyková pevnost zemin Se smykovou pevností zemin to není až tak jednoduché, zemina je třífázová, smykovou pevnost má pouze pevná fáze.
VíceProgram cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb ČÍSLO STUDENTA/KY. Příklad 1. Příklad 2
Stavební fakulta ČVUT Praha Obor, ročník: A2 Katedra geotechniky Posluchač/ka: Rok 2007/08 Stud.skupina: 9 Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Příklad 1 ČÍSLO STUDENTA/KY 30g vysušené
VíceZHUTŇOVÁNÍ ZEMIN vlhkosti. Způsob zhutňování je ovlivněn těmito faktory:
ZHUTŇOVÁNÍ ZEMIN Zhutnitelnost zeminy závisí na granulometrickém složení, na tvaru zrn, na podílu a vlastnostech výplně z jemných částic, ale zejména na vlhkosti. Způsob zhutňování je ovlivněn těmito faktory:
VíceZakládání staveb Cvičení. Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 ( ) homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.cz
Zakládání staveb Cvičení Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 (59 732 1362) marek.mohyla@vsb.cz homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.cz Podmínky udělení zápočtu: docházka do cvičení 75% (3 neúčasti), včasné odevzdání
VíceSylabus 16. Smyková pevnost zemin
Sylabus 16 se určuje pomocí krabicové zkoušky. Schema krabicové zkoušky dle [1] Krabicová zkouška slouží ke stanovení parametrů zemin, které se projeví při usmyknutí zeminy (např. při vzniku sesuvu po
VícePopis zeminy. 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy)
Klasifikace zemin Popis zeminy 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy) kyprá, hutná 2. Struktura (laminární) 3. Barva 4. Velikost částic frakc 5. Geologická
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Zakládání staveb Vlastnosti zemin při zatěžování doc. Dr. Ing. Hynek Lahuta CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin Pevnost materiálu je dána největším napětím, který materiál vydrží. Proto se napětí a pevnost udává ve stejných jednotkách nejčastěji kpa). Zeminy se nejčastěji porušují snykem. Se
VíceMECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů)
MECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů) Pozn.: Směrné normové charakteristiky (tab. 1.1, 1.2, 1.3) noste s sebou na všechna cvičení. 1. Odběr a příprava vzorků. Fyzikálně-indexové
Více135MZA - Mechanika zemin a zakládání staveb. Příklad 1 a 2 Stanovení zrnitosti, parametry zeminy a zatřídění
ČUT v Praze - Fakulta stavební Centrum experimentální geotechniky (K220) 135MZA - Mechanika zemin a zakládání staveb Příklad 1 a 2 Stanovení zrnitosti, parametry zeminy a zatřídění Jde o obecné studijní
VíceZakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceRÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník
RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník Zemina jako trojfázové prostedí Pevná fáze zeminy 1. Vznik zemin (zvtrávání, transport, sedimentace) 2. Zeminy normáln konsolidované a pekonsolidované
VíceS = VODA V ZEMINĚ. w = m. Obsah vody v zemině. Zinženýrského hlediska voda při 105 o C. m w. hmotnost vody m d. hmotnost sušiny. V w.
VODA V ZEMINĚ Obsah vody v zemině Zinženýrského hlediska voda při 105 o C vlhkost w = m m w d.100[%] m w hmotnost vody m d hmotnost sušiny stupeň nasycení S = r V V w p V w objem vody V p objem pórů Druhy
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceNávrh a posouzení směsí recyklátů a vedlejších energetických produktů upravených pojivy Dušan Stehlík
Návrh a posouzení směsí recyklátů a vedlejších energetických produktů upravených pojivy Dušan Stehlík 15.11.2016 STAVBA FULL-SCALE MODELU A JEHO VYUŽITÍ PŘI SIMULACI UŽITNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKCE VOZOVKY
VíceZdroje. Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel
Zdroje www.fsv.cvut.cz Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel Fáze v zemině Pevná fáze (zrna) Kapalná a plynná (voda a vzduch v pórech) Vzájemné poměry fází
VíceVlastnosti zemin Zatřídění zemin (vyhodnocení křivky zrnitosti, trojúhelníkový diagram).
2.cvičení Vlastnosti zemin Zatřídění zemin (vyhodnocení křivky zrnitosti, trojúhelníkový diagram). Složení zemin a hornin Fyzikální a popisné vlastnosti Porovitost Číslo pórovitosti V n V V e V p p s.100
VíceKonsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy
Sedání Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy vytěsnění vody z pórů přemístění zrn zeminy deformace zrn zeminy Zakládání
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Konsolidace zemin
VíceIMOS Brno, a.s. divize silniční vývoj Olomoucká 174, Brno
IMOS Brno, a.s. divize silniční vývoj Olomoucká 174, 627 00 Brno výzkum, vývoj, poradenství, průzkumy a diagnostika, akreditovaná zkušební laboratoř tel: 548129331, 724333094, fax: 548129285 E-mail: kresaj@imosbrno.eu,
VíceVěc: IG průzkum pro akci Velká Bíteš - rekonstrukce náměstí
Sídlo: Kainarova 54 616 00 BRNO Kancelář: Gromešova 3 621 00 BRNO Tel.: 541218478 Mobil: 603 427413 E-mail: dbalun@balun.cz Internet: www.balun.cz Město Velká Bíteš V Brně dne 9. ledna 2012 Věc: IG průzkum
Více5. Cvičení. Napětí v základové půdě
5. Cvičení Napětí v základové půdě Napětí v základové půdě - geostatické (původní) napětí - σ or - napětí od zatížení (od základu) - σz h σor σz Průběh napětí v zemině Na svislé ose: z h Pa Objemová tíha
VíceSTABILITA SVAHŮ staveb. inženýr optimální návrh sklonu
IG staveb. inženýr STABILITA SVAHŮ - přirozené svahy - rotační, translační, creepové - svahy vzniklé inženýrskou činností (násypy, zemní hráze, sklon stavební jámy) Cílem stability svahů je řešit optimální
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
VíceSTANOVENÍ PARAMETRŮ PRO NUMERICKÉ MODELY POMOCÍ KONVENČNÍCH LABORATORNÍCH ZKOUŠEK. Vybrané kapitoly z geotechniky (VKG)
STANOVENÍ PARAMETRŮ PRO NUMERICKÉ MODELY POMOCÍ KONVENČNÍCH LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Vybrané kapitoly z geotechniky (VKG) VKG: Parametry konvenční laboratorní zkoušky 080325 1 NASYCENÉ ZEMINY VKG: Parametry
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceMechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního
VíceVýpočet sedání terénu od pásového přitížení
Inženýrský manuál č. 21 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání terénu od pásového přitížení Program: Soubor: MKP Demo_manual_21.gmk V tomto příkladu je řešeno sednutí terénu pod přitížením pomocí metody konečných
VíceSylabus 5. Základní vlastnosti zemin
Sylabus 5 Základní vlastnosti zemin zeminy jsou složeny ze 3 fází: zrna, voda a vzduch geotechnické vlastnosti ovlivňuje: - velikost zrn - cementace zrn (koheze) - kapilarita základní fyzikální vlastnosti
VíceMechanika zemin II 2 Chování zemin in situ; parametry pro praxi
Mechanika zemin II 2 Chování zemin in situ; parametry pro praxi 1. Chování zemin in situ vs. rekonstituovaná zemina 2. Parametry pro praktické úlohy MZ MZ2 1 Chování přirozených zemin Rekonstituovaná zemina
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
VíceVýpočet sedání osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 14 Aktualizace: 06/2018 Výpočet sedání osamělé piloty Program: Pilota Soubor: Demo_manual_14.gpi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO 5 PILOTA pro výpočet
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VíceSylabus 19. Zlepšování zemin proctorova zkouška
Sylabus 19 Zlepšování zemin proctorova zkouška Zlepšováním zemin se rozumí především: - zvýšení smykové pevnosti - zmenšení deformací (zvýšení parametrů stlačitelnosti) - zmenšení propustnosti Zlepšováním
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceMechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce
Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce 1. Vliv vody na stabilitu 2. Zemní tlaky horizontální napětí v mezním stavu 3. Síly na opěrné konstrukce v mezním stavu 4. Parametry MZ2 1 (Horizontální)
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VíceZkoušení zemin a materiálů v podloží pozemní komunikace -zhutnitelnost a únosnost
Zkoušení zemin a materiálů v podloží pozemní komunikace -zhutnitelnost a únosnost Dušan Stehlík Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební, ústav pozemních komunikací e-mail.stehlik.d@fce.vutbr.cz
VíceDruhy plošných základů
Plošné základy Druhy plošných základů Ovlivnění se základů Hloubka vlivu plošných základů Příčné profily plošných základů Obecně výpočtové Zatížení Extrémní většinou 1 MS Provozní 2 MS Co znamená součinitel
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Napětí v základové
VíceNamáhání ostění kolektoru
Inženýrský manuál č. 23 Aktualizace 06/2016 Namáhání ostění kolektoru Program: MKP Soubor: Demo_manual_23.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat namáhání ostění raženého kolektoru pomocí metody konečných
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Přetvárné (deformační)
VíceKONSOLIDACE ZEMIN. Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení.
KONSOLIDACE ZEMIN Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení. Konsolidace je reologický proces postupného zmenšování objemu póru zeminy a změny struktury zeminy
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceZrnitost zemin se zjišťuje zkouškou zrnitosti, která se provádí 2 způsoby:
racovní list č.2: lastnosti zein Zrnitost zein Zrnitost zein se zjišťuje zkouškou zrnitosti, která se provádí 2 způsoby: 1 Zrna většího průěru než 0,06 lze získat prosévání na řadě sít různé velikosti
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VícePŘÍKLADY 1. P1.4 Určete hmotnostní a objemovou nasákavost lehkého kameniva z příkladu P1.2
PŘÍKLADY 1 Objemová hmotnost, hydrostatické váhy P1.1 V odměrném válci je předloženo 1000 cm 3 vody. Po přisypání 500 g nasákavého lehčeného kameniva bylo kamenivo přitíženo hliníkovým závažím o hmotnosti
VíceMechanika zemin II 6 Plošné základy
Mechanika zemin II 6 Plošné základy 1. Definice 2. Vliv vody na stabilitu a sedání 3. Únosnost 4. Sedání Výpočet okamžitého, konsolidačního a konečného sedání Výpočet podle teorie pružnosti Výpočet podle
VíceNÁVRH NETRADIČNÍHO POSTUPU ZPEVNĚNÍ NÁSYPOVÉHO TĚLESA ŽELEZNIČNÍ TRATI
Prof.Ing. Josef Aldorf, DrSc. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, katedra geotechniky e-mail: josef.aldorf@vsb.cz Ing. Jaroslav Ryšávka UNIGEO a.s. Ostrava e-mail: rysavka.jaroslav@unigeo.cz NÁVRH NETRADIČNÍHO
Víceef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším
VíceProudění podzemní vody
Podpovrchová voda krystalická a strukturní voda vázaná fyzikálně-chemicky adsorpční vázaná molekulárními silami na povrchu částic hygroskopická (pevně vázaná) obalová (volně vázaná) volná voda kapilární
Víceef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.. 0.6. 0.6. -0.80. 6-0.80. 7-0.7. 8-0.7 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu
Více4+5. Cvičení. Voda v zeminách Napětí v základové půdě
4+5. Cvičení Voda v zeminách Napětí v základové půdě DRUHY VODY Gravitační (volná, kapilární) Vázaná (pevně vázaná - absorbovaná, kapilární - osmotická) Strukturní (chemicky vázaná, krystalická) Vodní
VíceCENÍK ZÁKLADNÍCH PRACÍ GEMATEST s.r.o. Laboratoř geomechaniky Praha Zkušební laboratoř akreditovaná ČIA pod číslem 1291 (platný od 1.11.
CENÍK ZÁKLADNÍCH PRACÍ GEMATEST s.r.o. Laboratoř geomechaniky Praha Zkušební laboratoř akreditovaná ČIA pod číslem 1291 (platný od 1.11. 2009) ZÁKLADNÍ KLASIFIKAČNÍ SOUBORY Základní klasifikační rozbor
VíceZákladem klasifikace zemin je mezinárodní klasifikační systém, ze kterého vychází i ČSN:
Klasifikace podle ČSN Klasifikací nazýváme zatřiďování zemin do skupin, tříd apod. Toto seskupení se užívá především proto, abychom si pod určitým symbolem zeminy mohli představit přesně definované skupiny
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VícePŘEHRÁŽKY. Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže.
PŘEHRÁŽKY Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže. KONSOLIDAČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zamezit dalšímu prohlubování koryta.
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceZákladním kvalitativním znakem zemin je zrnitostní složení, které je určeno zrnitostní křivkou.
KLASIFIKACE A CHARAKTERISTIKY STAVU ZEMIN podle ČSN 731001 a ČSN 73 6133 Základním kvalitativním znakem zemin je zrnitostní složení, které je určeno zrnitostní křivkou. Zrnitostní křivka je součtová čára,
VíceVzorový příklad - BF002 př. 2: Zrnitost zemin a klasifikace zemin
Vzorový příklad - BF002 př. 2: Zrnitost zemin a klasifikace zemin Individuální zadání pro n = 28: 28A a 28B V následujícím textu je zpracováno zadání č. 28A pro jemnozrnnou zeminu a zadání 28B pro hrubozrnnou
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
VíceEvidenční číslo ČGS Geofondu Praha : Krmelín. poruchy v komunikaci. závěrečná zpráva
Evidenční číslo ČGS Geofondu Praha : Krmelín poruchy v komunikaci závěrečná zpráva Číslo úkolu : 2006 037 Účel : inženýrsko - geologický průzkum Etapa : jednoetapový Odběratel : Ing. I. Sauer - INGPLAN
VíceVýpočtová únosnost U vd. Cvičení 4
Výpočtová únosnost U vd Cvičení 4 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
VíceVýpočtová únosnost pilot. Cvičení 8
Výpočtová únosnost pilot Cvičení 8 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
VíceLaboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Identifikace zkušebního postupu/metody
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. pracoviště Hradec Králové 2. pracoviště Kolín Veltrubská 1527, 280 00 Kolín 5 3. pracoviště Plačice Kutnohorská 227, 500 04 Hradec Králové 4. pracoviště semimobilní laboratorní
VíceMechanika zemin I 4 Stlačitelnost
Mechanika zemin I 4 Stlačitelnost 1. Izotropní stlačení 2. Nelinearita 3. Překonsolidace OC; OC vs. creep 4. Jednoosé stlačení - parametry 5. Výpočet sedání za předpokladu jednoosé stlačitelnosti 6. Součinitel
VíceBH1. Projekt: Měřítko: jedna stránka HPV ustálená: 15,80 m Souřadnice Z: 209,05 m
Závěrka 12,Praha 6,169 Geologická dokumentace vrtu BH1 Číslo projektu: 8_A- Příloha č.: 3 Vrtná souprava: Hütte 22 TF Místo/Okres: Jihlava Celková hloubka: 2 m Poloha vrtu: Datum zač.: 22.11.2 Vrtmistr:
VícePŘÍKLADY 1. P1.4 Určete hmotnostní a objemovou nasákavost lehkého kameniva z příkladu P1.2 21,3 %, 18,8 %
Objemová hmotnost, hydrostatické váhy PŘÍKLADY 1 P1.1 V odměrném válci je předloženo 1000 cm 3 vody. Po přisypání 500 g nasákavého lehčeného kameniva bylo kamenivo přitíženo hliníkovým závažím o hmotnosti
Více1. LM 1 Zlín Zádveřice 392, Vizovice 2. LM 3 Brno Areál Obalovny Česká, Česká 3. LM 4 Ostrava Frýdlantská 3207, Ostrava
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. LM 1 Zlín 2. LM 3 Brno Areál Obalovny Česká, 664 31 Česká 3. LM 4 Ostrava Frýdlantská 3207, 702 00 Ostrava Laboratoři je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební
VíceNávrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
VíceInženýrskémanuály. Díl2
Inženýrskémanuály Díl2 Inženýrské manuály pro programy GEO5 Díl 2 Kapitoly 1-12 naleznete v Inženýrském manuálu - Díl 1 Kapitola 13. Pilotové základy úvod... 2 Kapitola 14. Výpočet svislé únosnosti osamělé
VícePro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:
Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních
VíceZdroje. osobní stránky Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel
Zdroje www.fsv.cvut.cz osobní stránky Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel Mechanika zemin 1. Vznik zemin, fáze zeminy, půdně mechanické vlastnosti, obsah
VíceAkreditovaný subjekt podle ČSN EN ISO/IEC 17025:2005: SQZ, s.r.o. Ústřední laboratoř Olomouc U místní dráhy 939/5, Nová Ulice, Olomouc
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Olomouc 2. Chotýšany Chotýšany 86, 257 28 Chotýšany 3. Semimobilní laboratorní kontejnery umístěny na aktuální adrese Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující
VíceMechanika zemin II 1 Kritické stavy CSSM
Mechanika zemin II 1 Kritické stavy CSSM 1. Kritický stav 2. Zobrazení smykových trojosých zkoušek 3. Mezní plocha stavu SBS 1 Definice kritického stavu...při smykové deformaci se zemina nakonec dostane
VíceZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém posouzení
GEOTECHNICKÝ ENGINEERING & SERVICE ZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém posouzení Název úkolu : Horní Lhota, polní cesty Číslo úkolu : 2013-1 - 089 Odběratel : Gepard spol. s r.o., Štefánikova 52,
VíceIdentifikace zkušebního postupu/metody
List 1 z 5 Laboratoř je způsobilá aktualizovat normativní dokumenty identifikující zkušební postupy. Laboratoř poskytuje odborná stanoviska a interpretace výsledků zkoušek. 1. Brno Tuřanka 111, 627 00
VíceZatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
VíceGeostatické (původní) napětí - σ or
Geostatické napětí Geotechnické stavby, 4. ročník bakalářského stdia, Katedra geotechniky a podzemního stavitelství, VŠB - Technická niverzita Ostrava Geostatické (původní) napětí - σ or Vertikální napětí
VíceEUROVIA Services, s.r.o. Laboratoř Morava Zádveřice 392, Vizovice
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. LM 1 Zlín 2. LM 3 Brno Areál Obalovny Česká, 664 31 Česká 3. LM 4 Ostrava Frýdlantská 3207, 702 00 Ostrava Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební
VíceNávrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ
STATICKÉ POSOUZENÍ VYPRACOVAL: SCHVÁLIL: ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: FORMÁT A4: MÍSTO STAVBY: STAVBA - OBJEKT: AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
VíceMateriál zemních konstrukcí
Materiál zemních konstrukcí Kombinace powerpointu a informací na papíře Materiál zemních konstrukcí: zemina kamenitá sypanina druhotné suroviny lehké materiály ostatní materiály Materiál zemních konstrukcí:
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceAnalýza napjatosti PLASTICITA
Analýza napjatosti PLASTICITA TENZOR NAPĚTÍ Teplota v daném bodě je skalár, je to tenzor nultého řádu, který nezávisí na změně souřadného systému Síla je vektor, je to tenzor prvního řádu, v trojrozměrném
VíceSILNIČNÍ A GEOTECHNICKÁ LABORATOŘ
Inovace studijního oboru Geotechnika reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 SILNIČNÍ A GEOTECHNICKÁ LABORATOŘ podklady do cvičení KALIFORNSKÝ POMĚR ÚNOSNOSTI Ing. Marek Mohyla Místnost: C 315 Telefon: 597 321
VíceSypaná hráz výpočet ustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze
VíceTyp výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
Více4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
VíceSTAVEBNÍ HMOTY. Přednáška 2
STAVEBNÍ HMOTY Přednáška 2 Zkušebnictví ke zjištění vlastností materiálu je třeba ho vyzkoušet Materiál se zkouší podle zkušebních norem na vhodném vzorku Principy materiálového zkušebnictví zkoušíme za
Více