Doprava kapalin čerpadly

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Doprava kapalin čerpadly"

Transkript

1 Doprava kapalin čerpadly Opakování CHI I, M. Jahoda Schéma jednoduché potrubní linky se zařazeným čerpadlem je uvedeno na obr. 1, kde čerpáme kapalinu ze zásobníku A do zásobníku B. Vzdálenost h s označujeme jako sací výšku a h v jako výšku výtlačnou. Čerpadlo je v tomto systému aktivním členem, který dodává kapalině energii (koná práci na protékající kapalině), zatímco v potrubním systému a armaturách se energie spotřebovává. Bernoulliova rovnice pro potrubní linku se rozšíří o člen e c, který vyjadřuje měrnou mechanickou energii, kterou tekutina získá při průchodu čerpadlem p 1 ρ + v z 1g + e c = p 2 ρ + v z 2g + e dis, (1) přičemž platí e dis = e dis, s + e dis, v, z 2 p 2 (2) kde členy e dis, s a e dis, v vyjadřují měrnou ztrátu mechanické energie v sací, resp. výtlačné části potrubí. Měrnou ztrátu mechanické energie v potrubí počítáme například ze vzorce e dis = (λ l d + ζ j ) v2 2, (3) kde λ je součinitel tření obecně závislý na Reynoldsově kritériu Re a relativní drsnosti ε/d, l - délka potrubí, d - vnitřní průměr potrubí, ζ j - suma součinitelů místních odporů armatur a v - střední rychlost tekutiny v potrubí, která je počítána z objemového průtoku V a vnitřního průměru potrubí d h v h s z 1 B směr toku čerpadlo p 1 sací část A šoupě výtlačná část sací koš v = 4 V π d 2. (4) Obr. 1: Potrubní linka s čerpadlem 1 Rozdělení čerpadel Volba vhodného čerpadla závisí na provozních podmínkách a dopravované tekutině. Čerpadla obecně rozdělujeme na hydrostatická a hydrodynamická. U hydrostatických čerpadel probíhá přeměna mechanické energie na tlak přímo na pracovním prvku čerpadla. Pracovní prvek je většinou konstrukčně řešen jako píst, zub, lamela nebo membrána. Od pracovního prvku se často odvozuje označení čerpadel: pístové, zubové, lamelové nebo membránové. Tlak kapaliny v činném prostoru čerpadla je hydrostatický a je nezávislý na kinematických hodnotách proudového pole, tj. na rychlosti a poloze. Pracovní prvky se u hydrostatických čerpadel střídají cyklicky, čímž dochází k pulsacím čerpané tekutiny. Pulsaci můžeme zmírnit zvětšením počtu prvků (např. zubů nebo lamel), částečným překrýváním (např. pístů) a v případě dopravy kapalin zapojením vzdušníku do potrubí.vzdušník je tlaková nádoba, kde je uzavřen vzduch, nebo 1

2 jiný plyn. Při krátkodobém zvýšení tlaku (při pulsu) dopravovaná kapalina zaplní spodní část vzdušníku a stlačí přítomný plyn, který následně po poklesu tlaku nahromaděnou kapalinu vytlačuje zpět do potrubí. Hydrostatická čerpadla se užívají pro dopravu kapalin i plynů. V následujícím textu se zaměříme na popisy konstrukcí a principy činností základních typů. a) b) c) Obr. 2: Hydrostatická čerpadla; a) pístové, b) zubové, c) zubové pro víceviskózní kapaliny Pístová čerpadla se užívají pro dosažení vysokých tlaků na výtlačné části ( p až 80 MPa, kde p je tlakový rozdíl mezi sacím a výtlačným hrdlem čerpadla). Mechanická část čerpadla je v klasickém provedení tvořena klikovým mechanismem, který je mazán tlakovým olejem. Aby nedocházelo ke znečištění dopravované tekutiny mazacím olejem, je mechanická a hydraulická část utěsněná, např. těsnícím kroužkem. Úplného hermetického uzavření hydraulické části čerpadla dosáhneme membránou. Pracovním prvkem se místo pístu stává membrána, jejíž pohyb zprostředkuje vnější tlak oleje vytvářený pístovým čerpadlem. Princip pístových čerpadel je znázorněn na obr. 2a. Na vstupu do čerpadla (sací část) a na výstupu z čerpadla (výtlačná část) jsou umístěny ventily. Nejčastěji jsou užívány kuželové ventily, pro větší průtoky ventily talířové a pro víceviskózní kapaliny ventily kulové. Při pohybu pístu (membrány) směrem od ventilů vzniká v pracovním prostoru podtlak, výtlačný ventil se uzavře a přes sací ventil proniká do pracovního prostoru dopravovaná tekutina. Při obráceném pohybu dojde k uzavření ventilu na sání a přes výtlačný ventil odchází kapalina do výtlačného potrubí. Zubová čerpadla (obr. 2b) jsou nejvíce užívána pro čerpání viskózních kapalin, např. mazacích a topných olejů, s rozdílem tlaků na výtlaku do p = 2, 5 MPa. Používají se také jako podávací jednotky u vysokotlakých pístových čerpadel. Kapalina se u zubových čerpadel přesouvá v prostoru mezi zuby a skříní od sání do výtlaku, kde je vytlačována tím, že zuby do sebe zapadají. S rostoucí viskozitou obvykle klesá počet zubů (obr. 2c). Lamelová čerpadla mají excentricky umístěnou rotační část, ve které jsou kluzně umístěny lamely (obr. 3a). Lamely jsou pružinami přitlačovány k vnitřní stěně skříně (statoru). Rotací se pracovní prostor mezi lamelami mění a tím dochází k vytěsňování dopravované tekutiny. Lamelová čerpadla slouží k dopravě kapalin i plynů. Rozdíl tlaků na výtlaku je do p = 10 MPa. Existují také konstrukčně jednodušší nízkotlaká ( p do 0,5 MPa) čerpadla s elastickými lamelami z pryže nebo neoprenu, které těsně přiléhají ke statoru. Čerpadla s pružnými lamelami se užívají pro dopravu kapalin a mají samonasávací vlastnosti. Šroubová (vřetenová) čerpadla se užívají pro dopravu viskózních a těstovitých látek, hustých kalů s pevnými příměsemi nebo k čerpání zkapalněných plynů. Jejich hydraulická část je tvořena ze závitového vřetene, které je umístěno bud v polootevřeném krytu (žlabu), nebo je zcela uzavřeno (obr. 3b). Mezi statorem a jednotlivými závity rotujícího vřetena vzniká prostor, do něhož se na sání nabírá kapalina, která postupuje k výtlaku. Čerpadla s pootevřeným závitovým vřetenem jsou rovnotlaká (nízkotlaká). Pro tlaky vyšší ( p do 4 MPa) se užívají jednovřetenová čerpadla s oblým závitem statoru i rotoru (obr. 3c). Vyšších 2

3 tlaků kapaliny ( p do 35 MPa) dosahují čerpadla vícevřetenová. lamela vřeteno ucpávka a) b) c) Obr. 3: Hydrostatická čerpadla; a) lamelové b) šroubové, c) vřetenové U hydrodynamických čerpadel probíhá přeměna mechanické energie na tlak nepřímo prostřednictvím změny kinetické energie tekutiny. Tlak tekutiny je hydrodynamický, funkčně závislý na kinematických hodnotách proudového pole tekutiny (rychlostech a poloze). Pracovním prvkem hydrodynamických čerpadel je oběžné kolo, kde přeměna mechanické energie na tlak začíná na vstupní hraně oběžné lopatky (obr. 4c), bod A, a končí na výstupní hraně této lopatky, bod B. Průtok tekutiny u hydrodynamických čerpadel je kontinuální, nebot kanály oběžného kola jsou trvale propojeny tekutinou se vstupní a výstupní částí čerpadla. Podle konstrukce oběžného kola rozdělujeme hydrodynamická čerpadla na axiální a radiální (odstředivá). Dále je rozdělujeme na nízkotlaká ( p do 2 MPa), středotlaká ( p od 2 MPa do 30 MPa) a vysokotlaká ( p nad 30 MPa). ložisko ucpávka ložisko ucpávka těleso čerpadla difuzor A B oběžné kolo a) b) c) Obr. 4: Hydrodynamická čerpadla; a) axiální čerpadlo, b) radiální (odstředivé) čerpadlo Axiální čerpadla jsou určená pro nízkotlakou dopravu velkých objemů kapalin nebo plynů. Oběžné kolo mají ve tvaru vrtule a jeho rotací se vytváří pohyb tekutiny ve směru shodném s osou hřídele (obr. 4a). Radiální (odstředivá) čerpadla pracují na principu odstředivé síly způsobené rotací oběžného kola, které je umístěné ve stacionární skříni. Sací potrubí je vedeno k ose oběžného kola, které má lopatky různých tvarů. Při otáčení oběžného kola je tekutině udělována kinetická energie a odstředivou silou je vynášená k vnějšímu obvodu kola, kde je umístěno výtlačné potrubí. Při vstupu do výtlačného potrubí se značná část kinetické energie přemění na energii tlakovou (kanály na oběžném kole se rozšiřují, platí rovnice kontinuity a Bernoulliova rovnice). Ve skříni čerpadla může být umístěn stacionární difuzor pro usměrnění proudění tekutiny k výtlaku. Radiální čerpadla se užívají jak pro dopravu nízkoviskózních kapalin (např. voda), tak pro dopravu plynů (radiální ventilátory). Nízkotlaká odstředivá čerpadla jsou jednostupňová, zatímco středotlaká a vysokotlaká jsou obvykle vícestupňová, 3

4 řazením většího počtu oběžných kol za sebou. Vícestupňová čerpadla mohou mít tzv. článkovou konstrukci, kde každý článek obsahuje oběžné kolo s rozvaděči tekutiny. Pro určitou velikost čerpadla, tj. pro konstantní průtok tekutiny, se podle požadovaného tlaku na výstupu řadí potřebný počet článků. Hydrostatická i hydrodynamická čerpadla mají společné některé konstrukční prvky např. spojky hřídelů, ložiska a ucpávky, které zabezpečují pracovní činnost čerpadel. Tyto součásti jsou normalizované a v příslušných obměnách se používají u čerpadel různých tvarů a velikostí. Podrobnější popis těchto částí čerpadel najdeme například v příručce Bláha a Brada (1997). Existují také jiné typy čerpadel např. proudová, řetězová, monžík atd. Jejich popisy a principy činnosti jsou uvedeny v Doplňku. 2 Charakteristika čerpadel a potrubí Při výpočtech charakteristik čerpadel a potrubí se obvykle používá výškový tvar Bernoulliovy rovnice, který získáme dělením rovnice (1) tíhovým zrychlením g. Jednotlivé členy mají rozměr délky (m) p 1 ρ g + v2 1 2 g + z 1 + H c = p 2 ρ g + v2 2 2 g + z 2 + h dis, (5) kde h dis = e dis /g je ztrátová a H c = e c /g pracovní výška. Veličina H c je někdy nazývána dopravní výška, ale toto označení nebudeme užívat, nebot se snadno zamění za čerpací výšku h = h s + h v (obr. 1). Charakteristika čerpadla je závislost měrné energie, resp. pracovní výšky, čerpadla na objemovém průtoku a zjišt uje se experimentálně. Schéma experimentu je ukázáno na obr. 5a. Přivíráním šoupěte měníme objemový průtok tekutiny, který měříme současně s rozdílem tlaků na sání (1) a výtlaku (2) čerpadla. Každé hodnotě objemového průtoku V přiřadíme vypočtenou pracovní výšku H c podle vztahu H c = p ρ g, (6) což je upravená rovnice (5) podle experimentálního uspořádání. Typické charakteristiky hydrodynamického čerpadla pro různé frekvence otáčení n a charakteristika hydrostatického čerpadla jsou znázorněny na obr. 5b. Z obrázku je patrné, že hydrodynamická čerpadla jsou schopna vyvinout jen omezený maximální tlak tekutiny, zatímco hydrostatická čerpadla mají schopnost neomezeného zvýšení tlaku a musí se proto havarijně chránit v tlakové (výtlačné) části systému pojistným ventilem, aby po překročení kritického tlaku nedošlo k destrukci čerpadla. Charakteristiky čerpadel obvykle dodávají výrobci čerpadel. Charakteristika potrubí je závislost mezi potřebou dodat tekutině takovou měrnou energii e c (resp. H c ), aby nastal v daném potrubním řadu objemový průtok tekutiny V. Charakteristiku potrubí počítáme z výškového tvaru Bernoulliovy rovnice (5) H c = p 2 p 1 ρ g + v2 2 v g + z 2 z 1 + e dis g. (7) 4

5 p šoupě směr toku H C HS n 1 n 2 n čerpadlo průtokoměr HD n 3 n 2 a) b) V. n 1 Obr. 5: Charakteristika čerpadla; a) schéma experimentu, b)porovnání charakteristik hydrostatického (HS) a hydrodynamického (HD) čerpadla pro různé frekvence otáčení oběžného kola Po dosazení měrné ztráty mechanické energie e dis z rov. (3) a střední rychlosti tekutiny v z rov. (4) získáme zobecněný vztah H c = p 2 p 1 ρ g + v2 2 v g + z 2 z 1 + (λ l d + ζ j ) 8 V 2 π 2 d 4 g. (8) Když charakteristiku potrubí zakreslíme do stejného grafu jako charakteristiku čerpadla a obě křivky se protnou (obr. 6), získáme průsečík, který se nazývá pracovní bod čerpadla. Pracovní bod nám určí, jaký bude objemový průtok v potrubním řadu se zabudovaným čerpadlem a jaká bude hodnota měrné energie čerpadla e c, resp. pracovní výšky H c. Z této hodnoty můžeme vypočítat teoretický výkon čerpadla N c = e c ṁ, N c = H c g ṁ, N c = H c g V ρ, (9) kde ṁ je hmotnostní průtok tekutiny. Skutečný příkon na hřídeli čerpadla bude větší díky ztrátám energie ve vlastním čerpadle H C charakteristika čerpadla charakteristika potrubí pracovní bod Obr. 6: Společná charakteristika čerpadla a potrubí V. P c = N c η c, kde veličina η c je celková účinnost čerpadla, která zahrnuje všechny ztráty mechanického původu (tj. ztráty třením mechanických částí v ucpávkách, ložiskách a dalších pohybových mechanismech), ztráty třením kapaliny v čerpadle a ztráty místní vznikající změnou průtokového průřezu. Pokud průtok vypočtený z pracovního bodu neodpovídá provozním požadavkům, je nutné změnit bud charakteristiku čerpadla, nebo charakteristiku potrubí. Z ekonomického hlediska je lepší provozní stav čerpacího systému řídit na straně čerpadla, tj. změnou charakteristiky čerpadla. Řízení čerpacího systému změnou charakteristiky čerpadla Změna charakteristiky hydrostatických čerpadel se týká jen objemového průtoku, který je prakticky nezávislý na pracovní výšce čerpadla, viz obr. 5b. Například u pístových čerpadel můžeme ovlivňovat průtok: 5 (10)

6 změnou počtu pístů nebo jejich průměru, změnou délky zdvihu, změnou frekvence otáčení, změnou objemové účinnosti, např. přepouštění tekutiny z činného prostoru čerpadla. U hydrodynamických čerpadel průtoku, tak měrné energie např.: lze ovlivnit charakteristiku změnou jak objemového změnou frekvence otáčení oběžného kola, natáčením lopatek na oběžném kole, ovlivněním rotace tekutiny v sání čerpadla před oběžným kolem. Změnou frekvence otáčení oběžného kola se mění množství dopravované tekutiny V, pracovní výška H c a příkon čerpadla P c. Z teorie podobnosti lze vliv změny frekvence otáčení na charakteristiku čerpadla vyjádřit vztahy V 1 V 2 = n 1 n 2, H c1 H c2 = n2 1 n 2 2, P c1 P c2 = n3 1 n 3 2, (11) kde index 1 značí stav před změnou a index 2 po změně. Vztahy (11) neplatí zcela přesně, ale pro praktické účely zcela vyhovují. Řízení čerpacího systému změnou charakteristiky potrubí Změny charakteristiky potrubí pro regulaci průtoku se dosahuje bud změnou hydrodynamického odporu výtlačného řadu (tzv. škrcením), nebo obtokem. Při řízení škrcením se přivírá regulační prvek (ventil, šoupě, kohout, klapka), který je zabudován ve výtlačné části potrubí. Škrcením se zvyšuje místní odpor v potrubí, tím se změní měrná ztráta mechanické energie ve výtlačné části potrubí a tím i charakteristika potrubí (obr. 7). Řízení průtoku škrcením je vhodné pouze pro hydrodynamická čerpadla, protože hydrostatická čerpadla reagují na změnu charakteristiky potrubí změnou měrné energie (tlaku), přičemž průtok zůstává prakticky stejný. U hydrostatických čerpadel škrcením na výtlaku dochází k nebezpečnému růstu tlaku, který může způsobit zničení čerpadla, a proto se objemový průtok potrubním řadem H C škrcení. V max Obr. 7: Řízení průtoku škrcením na výtlaku odstředivého čerpadla reguluje obtokem. Při strmé charakteristice může být řízení škrcením provozně nehospodárné, nebot nárůst měrné energie čerpadla a tím také jeho příkonu, viz rov. (9) a (10), je větší než pokles objemového průtoku. Technicky je to však nejjednodušší a často užívaná metoda pro regulaci malých čerpadel s občasným provozem. Řízení průtoku obtokem je vhodné pro čerpadla se strmou charakteristikou a je hospodárnější než regulace škrcením ve výtlačném řadu. Schéma řízení průtoku kapaliny obtokem je uvedeno na obr. 8. Při plně otevřeném šoupěti na obtoku, se kapalina vrací obtokem a tím je nulový nebo minimální průtok potrubím. Uzavíráním šoupěte (škrcení obtoku) se zvyšuje průtok potrubím a při zcela uzavřeném obtoku veškerá kapalina vystupující z čerpadla jde do potrubí. 6 šoupě V. Obr. 8: Regulace obtokem

7 Více čerpadel v potrubní lince Do potrubní linky můžeme zařadit i více čerpadel, např. když při užití jednoho čerpadla nedosáhneme požadované pracovní výšky H c (resp. pracovního tlaku p), objemového průtoku V nebo z důvodu zajištění ekonomicky optimálního chodu dopravní linky. U kontinuálních provozů je běžné zdvojování čerpadel, nebot při havárii čerpadla by bylo nutno odstavit celý provoz. Čerpadla řadíme bud sériově, nebo paralelně. Sériové řazení (za sebou) slouží k docílení vyšší pracovní výšky H c (e c, p) nebo objemového průtoku. Výslednou charakteristiku spojených čerpadel (obr. 9a, b) sestrojujeme tak, že pro daný průtok sčítáme pracovní výšky. Paralelní řazení (vedle sebe) užíváme pro dosažení vyššího objemového toku V. Výsledná charakteristika (obr. 9c) je dána součtem objemových toků při stejné pracovní výšce H c. Při paralelním řazení se doporučuje, aby měla čerpadla stejné nebo blízké charakteristiky. H C H C H potrubí C potrubí C 1 + C 2 C 1 + C 2 potrubí C 2 C 1, C 2 C 1, C 2 C 1 + C 2 C 1 a) V. b) V. c) V. Obr. 9: Řazení více čerpadel; a) sériové řazení dvou stejných čerpadel pro zvýšení tlaku b) sériové řazení dvou různých čerpadel pro zvýšení průtoku c) paralelní řazení dvou stejných čerpadel pro zvýšení průtoku 3 Sací a výtlačná výška Čerpadlo rozděluje potrubní linku na část sací a část výtlačnou (obr. 1). U čerpání kapalin se objevuje problematika geodetické sací výšky, nebot při toku tekutin potrubím klesá tlak ve směru toku a nejnižší tlak v potrubí je obvykle v místě, kde sací potrubí ústí do čerpadla. V okolí vstupu do kanálů oběžného kola u hydrodynamických čerpadel a na vstupu do činného prostoru hydrostatických čerpadel mohou pak v důsledku nízkého tlaku vznikat kavitace (kavitační dutiny) v kapalině. Kavitační dutiny jsou především vyplněny nasycenými parami dopravované kapaliny v případě, že je tlak nižší než tlak nasycených par p při dané teplotě (dochází k lokálnímu varu dopravované kapaliny), nebo desorbovaným plynem uvolněným z kapaliny. Kavity jsou unášené proudem kapaliny a dostávají se do oblastí s větším tlakem, kde jsou plyny absorbovány kapalinou a páry rychle kondenzují. Při zanikání kavit se dutiny vysokou rychlostí vyplňují okolní kapalinou (implodují), dochází k rázům a k opotřebení materiálu (např. lopatek rotoru). Vznik kavitací můžeme snížit např.: umístěním čerpadla co nejblíže k hladině čerpané kapaliny, čímž snížíme délku sací části potrubí, resp. e dis, s, co možno největší hodnotou tlaku na hladině p 1, 7

8 použitím sacího potrubí s co největším průměrem, snižujeme tak hodnotu e dis, s, omezením místních odporů na sacím potrubí, a proto nikdy neregulujeme průtok škrcením na straně sání, zajištěním dokonalé těsnosti sacího potrubí, čímž zamezíme přisávání okolního plynu (např. vzduchu) do dopravované kapaliny. Odstředivá čerpadla při větším výskytu kavitačních dutin přestávají pracovat, nebot se přeruší spojitost dopravované kapaliny v pracovní části. Pro každou kapalinu a teplotu existuje maximální přípustná sací výška, při které je čerpadlo v daném potrubí provozuschopné. Teoretická maximální sací výška h s, max se vypočítá ze základní Bernoulliovy rovnice pro úsek mezi hladinou nasávané kapaliny (index 1) a vstupem do čerpadla (index s), pokud za tlak na konci sací části potrubí p s dosadíme hodnotu tlaku nasycených par při teplotě kapaliny p. Teoretická maximální sací výška může být i záporná, což vyžaduje umístění čerpadla pod hladinu nasávané kapaliny h s, max = p 1 p ρ g + v2 1 v 2 s 2 g e dis, s g. (12) V praxi užíváme korekci při výpočtu maximální sací výšky čerpadla pomocí Thomova kavitačního součinitele σ na takovou hodnotu, která zaručí minimální výskyt kavit. V literatuře se uvádějí empirické orientační vztahy pro různé typy hydrodynamických čerpadel. Pro základní výpočty můžeme použít vztah σ = 0, 2936 V 2/3 n 4/3 H c, (13) kde V je objemový průtok kapaliny (m 3 s 1 ), n - frekvence otáčení oběžného kola čerpadla (s 1 ) a H c - pracovní výška čerpadla (m). Redukovaná sací výška h s, max, r je pak dána rovnicí h s, max, r = h s, max σ H c h br = h s, max 0, 2936 V 2/3 n 4/3 h br, (14) kde h br (m) je výšková bezpečnostní rezerva, minimálně 0,5 m. Maximální výtlačná výška čerpadla je ovlivněna frekvencí otáčení oběžného kola a konstrukcí čerpadla, které musí i krátkodobě odolat nejvyššímu tlaku, který se může vyskytnout. Příklad P1: Příkon čerpacího zařízení Voda se čerpá z otevřené studny do uzavřeného zásobníku (obr. 10), ve kterém se udržuje konstantní přetlak 0,02 MPa. Výškový rozdíl mezi hladinou vody ve studni a hladinou vody v zásobníku je 25 m, průřezy studny a zásobníku se prakticky neliší. Voda protéká plastovým potrubím střední rychlostí 1,2 m s 1 a její teplota je 10 C (ρ kg m 3, η = 1, Pa s). Potrubí je 28 m dlouhé, jeho vnitřní průměr je 32 mm a obsahuje sací koš, uzavírací ventil a 2 kolena 90. Vypočtěte příkon na hřídeli čerpadla, příkon elektromotoru a 8 1 Obr. 10: Schéma k příkladu P1 2

9 denní (24 hodin) spotřebu elektrické energie čerpacího zařízení, je-li celková účinnost čerpadla 60% a celková účinnost elektromotoru 74%. Zadáno: Hustota vody ρ = kg m 3, dynamická viskozita vody η = 1, Pa s, tlak na hladině vody ve studni p 1 = p at (p at = Pa), tlak na hladině vody v zásobníku p 1 = p at Pa, vnitřní průměr potrubí d = 0,032 m, délka potrubí l = 28 m, střední rychlost vody v potrubí v = 1,2 m s 1, geode-tický rozdíl hladin (čerpací výška) h = 25 m, účinnost čerpadla η c = 0,6 a účinnost elektromotoru η el = 0,74. Řešení: Z Bernoulliovy rovnice (1) nejprve vypočteme hodnotu měrné energie čerpadla e c, kterou následně dosadíme do spojených rovnic (9) a (10). Nejdříve si indexem 1 označíme veličiny, které příslušejí k hladině vody ve studni a indexem 2 veličiny, které se vztahují k hladině vody v tlakovém zásobníku. Za referenční geodetickou rovinu volíme hladinu vody ve studni: z 1 = 0 a z 2 = 25 m. Průřezy studně S 1 a tlakového zásobníku S 2 jsou prakticky shodné, a proto se budou shodovat i střední rychlosti v rovinách 1 a 2: v 1 v 2. Pro výpočet měrné ztráty mechanické energie kapaliny v potrubí e dis v Bernoulliově rovnici užijeme vztahu (3) obsahující součinitele místních odporů armatur zařazených do potrubí: Armatura ζ sací koš 6 uzavírací ventil 3 2 kolena 90 2 x 1,26 výtok z potrubí 1 ζj = 12,52 Další veličinou je součinitel tření λ, který je funkcí Reynoldsova kritéria Re a relativní drsnosti potrubí ε/d Re = v d ρ η = 1, 2 0, , = Pro výpočet relativní drsnosti potrubí ε/d nalezneme hodnotu absolutní drsnosti pro plasty: ε = 0, m, takže relativní drsnost ε/d = 0, , 032 = 3, Vypočteme velikost součinitele tření pro turbulentní oblast proudění (Re > 2 300) λ = { log [ (6, 81 Re 0, 25 ) 0,9 + ε/d 3, 7 ]} 2 = Rovnice (1) se dle zadání zjednoduší na tvar e c = p 2 p 1 ρ 0, 25 { [ ( ) 0,9 6, 81 log z 2 g + (λ l d + ζ j ) v2 2 = = , 81 + (0, , , 52) 0, ]} 2 = 0, , , 7 = 289, 4 J kg 1.

10 Pro výpočet příkonu na hřídeli čerpadla použijeme spojené rovnice (9) a (10), v níž neznámý hmotnostní průtok čerpané kapaliny ṁ vyjádříme pomocí objemového průtoku (respektive rychlosti) a hustoty vody P c = e c ṁ η c = e c V ρ η c = e c v π d 2 ρ = 289, 4 1, 2 3, 14 0, η c 4 0, 6 = 465, 3 W. Příkon elektromotoru čerpacího zařízení vypočteme z příkonu na hřídeli čerpadla, který dělíme účinností elektromotoru: P z = P c η el = 465, 3 0, 74 = 628, 8 W. Spotřebu elektrické energie čerpacího zařízení vypočteme z hodnoty příkonu elektrického spotřebiče (tj. elektromotoru) v kw, kterou vynásobíme dobou provozu v hodinách: E z = P c τ = 628, = 15, 1 kwh (1 kwh = kws = kj). Výsledek: Při čerpání vody ze studně do tlakového zásobníku bude příkon na hřídeli čerpadla 465,3 W, příkon elektromotoru 628,8 W a denní spotřeba elektrické energie čerpacího zařízení 15,1 kwh. Příklad P2: Společné řešení charakteristiky čerpadla a potrubí m Obr. 11: Schéma k příkladu P2 Máme naplnit otevřený zásobník o objemu 12 m 3 vodou z řeky o teplotě 25 C (ρ = 997 kg m 3, η = 0, Pa s). Řeka je se zásobníkem propojena mírně korodovaným ocelovým potrubím o vnitřním průměru 2,5 cm, do kterého je zapojen jeden sací koš, uzavírací ventil, čtyři kolena 90, pět kolen 45 a odstředivé čerpadlo. Celková délka potrubí je 100 m. Zásobník je umístěn výše než je hladina řeky a svislá vzdálenost mezi hladinou a koncem výtlačné části potrubí je 23 m, viz schéma na obr. 11. Charakteristika čerpadla je zadána tabulkou V / l min H c / m 50 48,3 45,5 41,6 36,5 30 Jak dlouho bude trvat naplnění zásobníku vodou? V případě užití dvou čerpadel se shodnou charakteristikou, které uspořádání z hlediska doby čerpání by bylo výhodnější: vedle sebe, nebo za sebou? 10

11 Zadáno: Hustota vody ρ = 997 kg m 3, dynamická viskozita vody η = 0, Pa s, vnitřní průměr potrubí d = 0,025 m, rozdíl geodetických výšek (čerpací výška) h = 23 m, délka potrubí l = 100 m, tlak v referenční rovině 1 (hladina řeky) p 1 = p at a tlak v referenční rovině 2 (hladina v zásobníku) p 2 = p at. Objem zásobníku 12 m 3 ( litrů). Řešení: Společným grafickým řešením charakteristiky potrubí a charakteristik čerpadel zjistíme objemové průtoky vody v potrubí pro zadaná uspořádání. Do grafu nejdříve vyneseme charakteristiku samostatného čerpadla z dat uvedených v tabulce (křivka 1, obr. 12). Dále zakreslíme společnou charakteristiku dvou čerpadel zapojených vedle sebe (sčítáme hodnoty průtoků příslušející stejné pracovní výšce (křivka 2, obr. 12) a společnou charakteristiku dvou čerpadel zapojených za sebou (sčítáme hodnoty pracovních výšek příslušející stejným hodnotám objemových průtoků (křivka 3, obr. 12). Data pro charakteristiky čerpadel jsou pro větší přehled uvedená v tabulce. V / l min H c / m 50 48,3 45,5 41,6 36,5 30 křivka 1, obr. 12 H c / m 50 48,3 45,5 41,6 36,5 30 křivka 2, obr. 12 H c / m , , křivka 3, obr. 12 Do grafu dále znázorníme charakteristiku potrubí (křivka 4, obr. 12), pro jejíž sestrojení použijeme rovnici (8). Postup při sestrojení charakteristiky potrubí je následující: Indexem 1 označíme veličiny vztahující se k hladině řeky, v jejíž úrovni volíme i referenční rovinu k určování geodetických výšek. Indexem 2 označíme veličiny vztahující se ke konci výtlačné části potrubí. Ze zadání příkladu vyplývá, že z 1 = 0, z 2 = 23 m a p 1 = p 2. Střední rychlost kapaliny v úrovni 1 je zanedbatelná (hladina řeky: v 1 0) a střední rychlost kapaliny v úrovni 2 je rovna střední rychlosti ve spojovacím potrubí (v 2 = v). Vypočteme součet hodnot součinitelů místních odporů armatur zařazených do potrubí Armatura ζ sací koš 6 uzavírací ventil 3 4 kolena 90 4 x 1,26 5 kolen 45 5 x 0,3 výtok z potrubí 1 ζj = 16,54 Rovnice (8) se dle zadání zjednoduší na tvar H c = z V 2 = 23 + π 2 d 4 g + (λ l d + ζ j ) 8 V 2 3, , , 81 8 V 2 π 2 d 4 g = = , V 2 + 8, V 2 λ. + (λ 100 0, , 54) 8 V 2 3, , , 81 = Součinitel tření λ je funkcí Reynoldsova kritéria a relativní drsnosti potrubí ε/d, avšak Reynoldsovo kritérium je funkcí objemového průtoku V. Postupujeme proto tak, že vhodně volíme několik hodnot objemového průtoku V (v rozsahu zadané charakteristiky čerpadla) a vypočítáme hodnoty Reynoldsova kritéria, odpovídající těmto zvoleným průtokům. Po 11

12 vyčíslení relativní drsnosti potrubí ε/d a z hodnot Reynoldsova kritéria získáme hodnoty součinitele tření. Pak vypočteme pracovní výšky H c příslušející zvoleným objemovým průtokům V a zjištěným hodnotám součinitelů tření λ. Výsledky uspořádáme do přehledné tabulky a získanou závislost charakteristiky potrubí znázorníme graficky společně se zadanou charakteristikou čerpadla. Ze získaného pracovního bodu zjistíme hledaný objemový průtok V. Výpočet si ukážeme pro jednu zvolenou hodnotu objemového průtoku, např. V = 40 l min 1, tj. 6, m 3 s 1. Reynoldsovo kritérium Re = v d ρ η = 4 V ρ π d η = 4 6, = , 14 0, 025 0, Pro výpočet relativní drsnosti potrubí ε/d nalezneme absolutní drsnost mírně korodované oceli: ε = 0, m, takže relativní drsnost ε/d = 0, , 025 = 1, Vypočteme velikost součinitele tření pro turbulentní oblast proudění (Re > 2 300) λ = { log [ (6, 81 Re 0, 25 ) 0,9 + ε/d 3, 7 ]} 2 = 0, 25 { [ ( ) 0,9 6, 81 log ]} 2 = 0, , , 7 Po dosazení objemového průtoku a součinitele tření do rovnice charakteristiky potrubí získáme pracovní výšku odpovídající zvolenému objemovému průtoku H c = , (6, ) 2 + 8, (6, ) 2 0, 0421 = 40, 4 m. Tabulka dílčích výsledků charakteristiky potrubí V / l min V / m 3 s 1 0 3, , , , Re - 1, , , , , λ - 0,0436 0,0421 0,0416 0,0413 0,0411 H c / m 23 27,5 40,4 61,7 91,4 129,4 Na obr. 12 nalezneme souřadnice pracovních bodů pro jednotlivá uspořádání. Při zapojení jednoho čerpadla je zjištěný objemový průtok V = 44,7 l min 1 (pracovní bod P1). Doba plnění zásobníku τ = V V = , 7 = 268, 5 min. V případě zapojení dvou čerpadel vedle sebe vzroste objemový průtok na V = 47,9 l min 1 (pracovní bod P2) a při zapojení za sebou dosáhneme objemového průtoku V = 71,3 l min 1 (pracovní bod P3). Z výsledných hodnot je patrné, že v tomto případě bude výhodnější zapojení dvou čerpadel za sebou. Výsledek: Doba čerpání bude 268,5 minut. Při užití dvou shodných čerpadel je v tomto případě výhodnější zapojení za sebou. 12

13 100 4 Hc m P1 P2 P V / l min -3 Obr. 12: Společné řešení charakteristiky čerpadel a potrubí pro příklad P2 Příklad P3: Maximální sací výška Jaká je dovolená geodetická sací výška čerpadla, která vyloučí vznik kavitace, při čerpání vody teplé 20 C (p = 2 313,3 Pa, ρ = 998 kg m 3, η = Pa s) z otevřené nádrže, požaduje-li se průtok 15 litrů za sekundu. Svislé plastové sací potrubí má vnitřní průměr 100 mm a čerpadlo pracuje při frekvenci otáčení min 1. Zadáno: Hustota vody ρ = 998 kg m 3, dynamická viskozita vody η = Pa s, tlak nad hladinou vody p 1 = p at (p at = Pa), tlak nasycených par vody při teplotě 20 C (z Antoineovy rovnice) p = 2 313,3 Pa, objemový průtok V = 0,015 m 3 s 1, vnitřní průměr potrubí d = 0,1 m a frekvence otáčení oběžného kola čerpadla n = min 1, tj. 49,17 s 1. Řešení: Teoretickou sací výšku vypočteme z rovnice (12), do které dosadíme hodnotu měrné ztráty mechanické energie v sacím potrubí e dis, s z rovnice (3). Při výpočtu předpokládáme maximální délku potrubí 10 m. Rychlost kapaliny v rovině 1 (hladina zásobníku) v 1 bude zanedbatelná vzhledem k rychlosti v s, předpokládáme v 1 0. Střední rychlost vody v potrubí bude shodná s rychlostí na vstupu do čerpadla v = v s. Součinitel tření λ vypočteme z hodnoty Reynoldsova kritéria Re a relativní drsnosti potrubí ε/d. Při zanedbání vtoku do potrubí budeme předpokládat, že suma součinitelů místních odporů armatur je nulová. Dovolenou geodetickou sací výšku čerpadla vypočteme z rovnice (14). Rychlost v potrubí v = 4 V 4 0, 015 = πd2 3, 14 0, 1 = 1, 91 m 2 s 1. Reynoldsovo kritérium Re = v d ρ η = 1, 91 0, =

14 Pro výpočet relativní drsnosti potrubí ε/d nalezneme hodnotu absolutní drsnosti pro plasty: ε = 0, m, takže relativní drsnost ε/d = 0, , 1 = Vypočteme velikost součinitele tření pro turbulentní oblast proudění (Re > 2 300) λ = { log [ (6, 81 Re 0, 25 ) 0,9 + ε/d 3, 7 ]} 2 = Teoretická maximální sací výška, rov. (12) doplněná rov. (3) 0, 25 { [ ( ) ]} 0,9 6, 81 log = 0, , 7 h s, max = p 1 p + v2 1 vs 2 (λ l ρ g 2 g d + ζ j ) v2 2 g = , 3 0 1, = + (0, , , 81 0, 1 + 0) 1, 91 2 = 9, 62 m. 2 9, 81 Redukovaná sací výška při zvolené bezpečnostní rezervě h br = 0,5 m z rovnice (14) h s, max, r = h s, max 0, 2936 V 2/3 n 4/3 h br = = 9, 62 0, , 015 2/3 49, 17 4/3 0, 5 = 5, 9 m. Výsledek: Dovolená geodetická sací výška čerpadla, která vyloučí vznik kavitace, bude 5,9 m. Seznam použitých symbolů d e c e dis h H c l n N c p P c v V z ε ζ j η η c η el λ ρ σ průměr potrubí; m měrná mechanická energie, kterou tekutina získá při průchodu čerpadlem; J kg 1 měrná ztráta mechanické energie v potrubí; J kg 1 čerpací výška; m pracovní výška čerpadla; m délka potrubí; m frekvence otáčení oběžného kola čerpadla; s 1 výkon čerpadla; W tlak; Pa příkon čerpadla; W rychlost; m s 1 objemový průtok; m 3 s 1 geodetická výška; m drsnost potrubí; m součinitel místních odporů armatur v potrubí dynamická viskozita tekutiny; Pa s celková účinnost čerpadla celková účinnost elektromotoru součinitel tření hustota tekutiny; kg m 3 Thomův kavitační součinitel 14

15 Literatura Bláha J., Brada K.: Příručka čerpací techniky. Vydavatelství ČVUT, Praha

(elektrickým nebo spalovacím) nebo lidskou #9. pro velké tlaky a menší průtoky

(elektrickým nebo spalovacím) nebo lidskou #9. pro velké tlaky a menší průtoky zapis_hydraulika_cerpadla - Strana 1 z 6 10. Čerpadla (#1 ) v hydraulických zařízeních slouží jako zdroj - také jim říkáme #2 #3 obecně slouží na #4 (čerpání, vytlačování) kapalin z jednoho místa na druhé

Více

Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního programu Fakulty ekonomiky a managementu

Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního programu Fakulty ekonomiky a managementu Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního programu Fakulty ekonomiky a managementu Registrační číslo projektu: CZ.1.07/2.2.00/28.0326 PROJEKT

Více

DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE

DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE OBSAH 1 DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE (V. Kemka).............. 9 1.1 Zdvihadla a jeřáby....................................... 11 1.1.1 Rozdělení a charakteristika zdvihadel......................... 11 1.1.2

Více

2. DOPRAVA KAPALIN. h v. h s. Obr. 2.1 Doprava kapalin čerpadlem h S sací výška čerpadla, h V výtlačná výška čerpadla 2.1 HYDROSTATICKÁ ČERPADLA

2. DOPRAVA KAPALIN. h v. h s. Obr. 2.1 Doprava kapalin čerpadlem h S sací výška čerpadla, h V výtlačná výška čerpadla 2.1 HYDROSTATICKÁ ČERPADLA 2. DOPRAVA KAPALIN Zařízení pro dopravu kapalin dodávají tekutinám energii pro transport kapaliny, pro hrazení ztrát způsobených jejich viskozitou (vnitřním třením), překonání výškových rozdílů, umožnění

Více

VY_32_INOVACE_C 08 19. hřídele na kinetickou a tlakovou energii kapaliny. Poháněny bývají nejčastěji elektromotorem.

VY_32_INOVACE_C 08 19. hřídele na kinetickou a tlakovou energii kapaliny. Poháněny bývají nejčastěji elektromotorem. Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM

CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM Místní ztráty, Tlakové ztráty Příklad č. 1: Jistá část potrubí rozvodného systému vody se skládá ze dvou paralelně uspořádaných větví. Obě potrubí mají průřez

Více

Tento dokument vznikl v rámci projektu Využití e-learningu k rozvoji klíčových kompetencí reg. č.: CZ.1.07/1.1.38/01.0021.

Tento dokument vznikl v rámci projektu Využití e-learningu k rozvoji klíčových kompetencí reg. č.: CZ.1.07/1.1.38/01.0021. Tento dokument vznikl v rámci projektu Využití e-learningu k rozvoji klíčových kompetencí reg. č.: CZ.1.07/1.1.38/01.0021. Stroje na dopravu kapalin Čerpadla jsou stroje, které dopravují kapaliny a kašovité

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST RV, RK VODOKRUŽNÉ VÝVĚVY A KOMPRESORY SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 65, 5 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 5 66, fax: 5 66 e-mail: sigmapumpy@sigmapumpy.com

Více

21. ROTAČNÍ LOPATKOVÉ STROJE 21. ROTARY PADDLE MACHINERIS

21. ROTAČNÍ LOPATKOVÉ STROJE 21. ROTARY PADDLE MACHINERIS 21. ROTAČNÍ LOPATKOVÉ STROJE 21. ROTARY PADDLE MACHINERIS Hydraulické Tepelné vodní motory hydrodynamická čerpadla hydrodynamické spojky a měniče parní a plynové turbiny ventilátory turbodmychadla turbokompresory

Více

PŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -2.

PŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -2. PŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -. Řešené příklady z hydrodynamiky 1) Příklad užití rovnice kontinuity Zadání: Vodorovným

Více

Třecí ztráty při proudění v potrubí

Třecí ztráty při proudění v potrubí Třecí ztráty při proudění v potrubí Vodorovným ocelovým mírně zkorodovaným potrubím o vnitřním průměru 0 mm proudí 6 l s - kapaliny o teplotě C. Určete tlakovou ztrátu vlivem tření je-li délka potrubí

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25 velikost 25 do 10 MPa 25 dm 3 /min WK 102/21025 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

Koncept tryskového odstředivého hydromotoru

Koncept tryskového odstředivého hydromotoru 1 Koncept tryskového odstředivého hydromotoru Ing. Ladislav Kopecký, květen 2017 Obr. 1 Návrh hydromotoru provedeme pro konkrétní typ čerpadla a to Čerpadlo SIGMA 32-CVX-100-6- 6-LC-000-9 komplet s motorem

Více

Ideální kapalina. Tekutiny ve farmaceutickém průmyslu. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. » Kapaliny. » Plyny

Ideální kapalina. Tekutiny ve farmaceutickém průmyslu. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. » Kapaliny. » Plyny Tekutiny Charakteristika, proudění tekutin Tekutiny ve farmaceutickém průmyslu» Kapaliny» rozpouštědla» kapalné API, lékové formy» disperze» Plyny» Vzduchotechnika» Sušení» Fluidní operace Ideální kapalina»

Více

RV, RK SIGMA PUMPY HRANICE A KOMPRESORY 426 2.98 71.01

RV, RK SIGMA PUMPY HRANICE A KOMPRESORY 426 2.98 71.01 SIGMA PUMPY HRANICE VODOKRUŽNÉ VÝVĚVY A KOMPRESORY RV, RK SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 65, 75 Hranice tel.: 6/6, fax: 6/ 57 Email: sigmahra@sigmahra.cz 6.9 7. Použití Vývěvy RV se používají v mnoha

Více

Hydraulické mechanismy

Hydraulické mechanismy Hydraulické mechanismy Plynulá regulace rychlosti, tlumení rázů a možnost vyvinutí velikých sil jsou přednosti hydrauliky. Hydraulické mechanismy jsou typu: hydrostatické (princip -- Pascalův zákon) hydrodynamické

Více

ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D.

ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov Modelování termohydraulických jevů 3.hodina Hydraulika Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Letní semestr 008/009 Pracovní materiály pro výuku předmětu.

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST ZUS ROTAČNÍ OBJEMOVÁ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661 111, fax: 581 661 782 e-mail:

Více

Popis výukového materiálu

Popis výukového materiálu Popis výukového materiálu Číslo šablony III/2 Číslo materiálu VY_52_INOVACE_ SZ_20. 8 Autor: Ing. Luboš Veselý Datum vytvoření: 14. 02. 2013 Předmět, ročník Tematický celek Téma Druh učebního materiálu

Více

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.2 k prezentaci Zdroje tlakového vzduchu

III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.2 k prezentaci Zdroje tlakového vzduchu Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Technologie montáží, vy_32_inovace_ma_21_04 Autor Ing.

Více

Armatury. obecný ventil, obecný kohout slouží k regulaci či zastavení průtoku kapalin či tlakových plynů

Armatury. obecný ventil, obecný kohout slouží k regulaci či zastavení průtoku kapalin či tlakových plynů Armatury obecný ventil, obecný kohout slouží k regulaci či zastavení průtoku kapalin či tlakových plynů kulový kohout provrtaná koule v těsném pouzdře obvykle se používá pouze v polohách plně otevřeno/zavřeno

Více

Popis výukového materiálu

Popis výukového materiálu Popis výukového materiálu Číslo šablony III/2 Číslo materiálu VY_32_INOVACE_ SZ _ 20. 12. Autor: Ing. Luboš Veselý Datum vypracování: 28. 02. 2013 Předmět, ročník Tematický celek Téma Druh učebního materiálu

Více

Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie.

Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie. Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie. 37. Škrcení plynů a par 38. Vznik tlakové ztráty při proudění tekutiny 39. Efekty při proudění vysokými rychlostmi 40.

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST DARLING LIDO 35-2

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST DARLING LIDO 35-2 MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST DARLING LIDO 35-2 SAMOČINNÉ VODÁRNY SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661 214, fax: 581 661 361

Více

LOPATKOVÉ STROJE LOPATKOVÉ STROJE

LOPATKOVÉ STROJE LOPATKOVÉ STROJE Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: STROJÍRENSTVÍ ČTVRTÝ BIROŠČÁKOVÁ I. 22. 11. 2013 Název zpracovaného celku: LOPATKOVÉ STROJE LOPATKOVÉ STROJE Lopatkové stroje jsou taková zařízení, ve kterých dochází

Více

ÚVOD DO PROBLEMATIKY TEKUTINOVÝCH MECHANISMŮ HYDROSTATICKÉ, PNEUMATICKÉ A HYDRODYNAMICKÉ

ÚVOD DO PROBLEMATIKY TEKUTINOVÝCH MECHANISMŮ HYDROSTATICKÉ, PNEUMATICKÉ A HYDRODYNAMICKÉ ÚVOD DO PROBLEMATIKY TEKUTINOVÝCH MECHANISMŮ HYDROSTATICKÉ, PNEUMATICKÉ A HYDRODYNAMICKÉ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice

Více

PFP SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 34.01

PFP SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 34.01 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÉ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÉ ČERPADLO PFP SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 34.01

Více

KATALOGOVÝ LIST KM VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ Vydání: 12/10 RSM 1600 a 2000 Strana: 1 jednostranně sací Stran: 6

KATALOGOVÝ LIST KM VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ Vydání: 12/10 RSM 1600 a 2000 Strana: 1 jednostranně sací Stran: 6 KATALOGOVÝ LIST KM 12 3218 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ Vydání: 12/10 RSM 1600 a 2000 Strana: 1 jednostranně sací Stran: 6 Ventilátory radiální středotlaké RSM 1600 a 2000 jednostranně sací (dále jen

Více

PM23 OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah

PM23 OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah Verze 10/2013 1 Obsah OBSAH ZÁKLADNÍ POPIS... 2 ZÁKLADNÍ DÍLY MOTORU... 2 TABULKA PARAMETRŮ... 3 POUŽITÉ VZORCE PRO VÝPOČET... 5 ÚČINNOSTI MOTORU... 5 PRACOVNÍ KAPALINA... 6 TLAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 6 DALŠÍ

Více

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU Hlavním úkolem mazací soustavy je zásobovat všechna kluzná uložení dostatečným množstvím oleje o příslušné teplotě (viskozitě) a tlaku. Standardní je oběhové tlakové mazání). Potřebné

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST RPP ROTAČNÍ OBJEMOVÁ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 0 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 58 66, fax: 58 66 782 e-mail: sigmapumpy@sigmapumpy.com

Více

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Hydrostatické mechanizmy Ing.

Více

p V = n R T Při stlačování vkládáme do systému práci a tím se podle 1. věty termodynamické zvyšuje vnitřní energie systému U = q + w

p V = n R T Při stlačování vkládáme do systému práci a tím se podle 1. věty termodynamické zvyšuje vnitřní energie systému U = q + w 3. DOPRAVA PLYNŮ Ve výrobních procesech se často dopravují a zpracovávají plyny za tlaků odlišných od tlaku atmosférického. Podle poměru stlačení, tj. poměru tlaků před a po kompresi, jsou stroje na dopravu

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST CVX ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ ČLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661

Více

Proč funguje Clemův motor

Proč funguje Clemův motor - 1 - Proč funguje Clemův motor Princip - výpočet - konstrukce (c) Ing. Ladislav Kopecký, 2004 Tento článek si klade za cíl odhalit podstatu funkce Clemova motoru, provést základní výpočty a navrhnout

Více

Laboratorní úloha Měření charakteristik čerpadla

Laboratorní úloha Měření charakteristik čerpadla Laboratorní úloha Měření charakteristik čerpadla Zpracováno dle [1] Teorie: Čerpadlo je hydraulický stroj, který mění přiváděnou energii (mechanickou) na užitečnou energii (hydraulickou). Hlavní parametry

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST CVX ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ ČLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661

Více

Míchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu.

Míchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu. Míchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu. Účelem mícháním je dosáhnout dokonalé, co nejrovnoměrnější

Více

Základy procesního inženýrství. Stroje na dopravu a stlačování vzdušniny

Základy procesního inženýrství. Stroje na dopravu a stlačování vzdušniny Základy procesního inženýrství Stroje na dopravu a stlačování vzdušniny 28.2.2017 1 Doprava a stlačování vzdušniny Kompresní poměr: tlak na výstupu/tlak na vstupu Ventilátory - kompresní poměr 1.1 Dmychadla

Více

Teoretické otázky z hydromechaniky

Teoretické otázky z hydromechaniky Teoretické otázky z hydromechaniky 1. Napište vztah pro modul pružnosti kapaliny (+ popis jednotlivých členů a 2. Napište vztah pro Newtonův vztah pro tečné napětí (+ popis jednotlivých členů a 3. Jaká

Více

KATALOGOVÝ LIST. Tab. 1 PROVEDENÍ VENTILÁTORU První doplňková číslice

KATALOGOVÝ LIST. Tab. 1 PROVEDENÍ VENTILÁTORU První doplňková číslice KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTOR AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÝ APJ 2800 pro větrání silničních tunelů KM 2063/94 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 5 Ventilátor axiální přetlakový APJ 2800 (dále jen ventilátor) je určen speciálně

Více

KATALOGOVÝ LIST. Tab. 1 PROVEDENÍ VENTILÁTORU První doplňková číslice

KATALOGOVÝ LIST. Tab. 1 PROVEDENÍ VENTILÁTORU První doplňková číslice KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTOR AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÝ APB 2240 pro větrání silničních tunelů KM 2064/94 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 5 Ventilátor axiální přetlakový APB 2240 (dále jen ventilátor) je určen speciálně

Více

ČERPADLA STROJE PRO DOPRAVU KAPALIN. Těmito stroji lze kapalinám dodat tlakovou a kinetickou energii. Základními parametry jsou

ČERPADLA STROJE PRO DOPRAVU KAPALIN. Těmito stroji lze kapalinám dodat tlakovou a kinetickou energii. Základními parametry jsou ČERPADLA STROJE PRO DOPRAVU KAPALIN Těmito stroji lze kapalinám dodat tlakovou a kinetickou energii. Základními parametry jsou dopravní výška H /m/ objemový průtok Q /l.s -1 / Dopravní výška je dána energií

Více

KOMPRESORY F 1 F 2. F 3 V 1 p 1. V 2 p 2 V 3 p 3

KOMPRESORY F 1 F 2. F 3 V 1 p 1. V 2 p 2 V 3 p 3 KOMPRESORY F 1 F 2 F 3 V 1 p 1 V 2 p 2 V 3 p 3 1 KOMPRESORY V kompresorech se mění mechanická nebo kinetická energie v energii tlakovou, při čemž se vyvíjí teplo. Kompresory jsou stroje tepelné, se zřetelem

Více

KATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 jednostranně sací s osovou regulací

KATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 jednostranně sací s osovou regulací KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 jednostranně sací s osovou regulací KM 12 3336 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 7 Ventilátory radiální vysokotlaké RVM 1600 až 2500 jednostranně

Více

Univerzita obrany. Měření součinitele tření potrubí K-216. Laboratorní cvičení z předmětu HYDROMECHANIKA. Protokol obsahuje 14 listů

Univerzita obrany. Měření součinitele tření potrubí K-216. Laboratorní cvičení z předmětu HYDROMECHANIKA. Protokol obsahuje 14 listů Univerzita obrany K-216 Laboratorní cvičení z předmětu HYDROMECHANIKA Měření součinitele tření potrubí Protokol obsahuje 14 listů Vypracoval: Vít Havránek Studijní skupina: 21-3LRT-C Datum zpracování:5.5.2011

Více

Popis výukového materiálu

Popis výukového materiálu Popis výukového materiálu Číslo šablony III/2 Číslo materiálu VY_32_INOVACE_ SZ_20.10. Autor: Ing. Luboš Veselý Datum vytvoření: 15. 02. 2013 Předmět, ročník Tematický celek Téma Druh učebního materiálu

Více

Základy fyziky + opakovaná výuka Fyziky I

Základy fyziky + opakovaná výuka Fyziky I Ústav fyziky a měřicí techniky Pohodlně se usaďte Přednáška co nevidět začne! Základy fyziky + opakovaná výuka Fyziky I Web ústavu: ufmt.vscht.cz : @ufmt444 1 Otázka 8 Rovinná rotace, valení válce po nakloněné

Více

CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE

CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE Výtok z nádoby, Průtok potrubím beze ztrát Příklad č. 1: Určete hmotnostní průtok vody (pokud otvor budeme považovat za malý), která vytéká z válcové nádoby s průměrem

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 velikost 63 do 10 MPa 63 dm 3 /min WK 102/21063 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah OBSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY ČERPADA... 2 TABUKA PARAMETRŮ... 3 VZORCE POUŽITÉ PRO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI ČERPADA... 4 PRACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 SMĚR OTÁČENÍ... 6 REVERZNÍ PROVEDENÍ...

Více

RPS SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.02

RPS SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.02 SIGMA PUMPY HRANICE ROTAČNÍ OBJEMOVÁ ČERPADLA RPS SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 23.02 Použití Rotační

Více

KATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 oboustranně sací

KATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 oboustranně sací KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY RADIÁLNÍ VYSOKOTLAKÉ RVM 1600 až 2500 oboustranně sací KM 12 3335 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 9 Ventilátory radiální vysokotlaké RVM 1600 až 2500 oboustranně sací (dále jen

Více

OKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ

OKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ OKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ 1. Spoje a spojovací součásti rozdělení spojů z hlediska rozebíratelnosti rozdělení spojů z hlediska fyzikální podstaty funkce 2. Spoje se silovým stykem šroubové

Více

účinnosti) Dovolený pracovní tlak 17,00 bar.a Teplota dopravovaného 40,0 C média Viskozita dopravovaného 0,66 mm²/s Výstupní tlak 7,05 bar.

účinnosti) Dovolený pracovní tlak 17,00 bar.a Teplota dopravovaného 40,0 C média Viskozita dopravovaného 0,66 mm²/s Výstupní tlak 7,05 bar. Datový list : Strana: 1 / 6 Provozní údaje Požadované čerpané 12,00 m³/h Aktuální průtok 12,00 m³/h množství Aktuální dopravní výška 62,19 m Požadovaný tlak na výtlaku 7,05 bar.a Účinnost 34,6 % Čerpané

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 velikost 12 do 10 MPa 13 dm 3 /min WK 102/21012 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

6. Mechanika kapalin a plynů

6. Mechanika kapalin a plynů 6. Mechanika kapalin a plynů 1. Definice tekutin 2. Tlak 3. Pascalův zákon 4. Archimedův zákon 5. Rovnice spojitosti (kontinuity) 6. Bernoulliho rovnice 7. Fyzika letu Tekutiny: jejich rozdělení, jejich

Více

3. Výroba stlačeného vzduchu - kompresory

3. Výroba stlačeného vzduchu - kompresory zapis_pneumatika_kompresory - Strana 1 z 6 3. Výroba stlačeného vzduchu - kompresory Kompresory jsou stroje ke stlačování ( #1 ) vzduchu, neboli zvýšení jeho tlaku Mění mechanickou energii motoru (otáčivého

Více

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah OBSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY ČERPADA... 2 TABUKA PARAMETRŮ... 3 VZORCE POUŽITÉ PRO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI ČERPADA... 4 PRACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 SMĚR OTÁČENÍ... 6 REVERZNÍ PROVEDENÍ...

Více

REGULAČNÍ LAMELOVÉ HYDROGENERÁTORY

REGULAČNÍ LAMELOVÉ HYDROGENERÁTORY RAKOVNÍK REGULAČNÍ LAMELOVÉ HYDROGENERÁTORY V3 (série 30 a 40) Jmenovitá velikost 12; 25; 40; 63 do p n 10 MPa V g 8,5; 19; 32; 47 cm 3 /ot KT 1015 07/97 nahrazuje 08/95 Hydrogenerátory typu V3 jsou hydrogenerátory

Více

ZPG SIGMA PUMPY HRANICE NÍZKOTLAKÁ ZUBOVÁ ČERPADLA 21.05 426 3.99

ZPG SIGMA PUMPY HRANICE NÍZKOTLAKÁ ZUBOVÁ ČERPADLA 21.05 426 3.99 SIGMA PUMPY HRANICE NÍZKOTLAKÁ ZUBOVÁ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz ZPG 426 3.99 21.05 Použití Rotační

Více

MXV-B. Vertikální článková monobloková čerpadla

MXV-B. Vertikální článková monobloková čerpadla Vertikální článková monobloková Konstrukce Vertikální, článkové monoblokové čerpadlo se shodným průměrem sacího a výtlačného hrdla na jedné ose (in-line). Všechny součásti v kontaktu s kapalinou, včetně

Více

PAX 3 40 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÁ ČERPADLA 426 2.98 26.25

PAX 3 40 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÁ ČERPADLA 426 2.98 26.25 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÁ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz PAX 3 40 426 2.98

Více

Únik plynu plným průřezem potrubí

Únik plynu plným průřezem potrubí Únik plynu plným průřezem potrubí Studentská vědecká konference 22. 11. 13 Autorka: Angela Mendoza Miranda Vedoucí práce: doc. Ing. Václav Koza, CSc. Roztržení, ocelové potrubí DN 300 http://sana.sy/servers/gallery/201201/20120130-154715_h.jpg

Více

Hydraulické posouzení vzduchospalinové cesty. ustálený a neustálený stav

Hydraulické posouzení vzduchospalinové cesty. ustálený a neustálený stav Hydraulické posouzení vzduchospalinové cesty ustálený a neustálený stav Přednáška č. 8 Komínový tah 1 Princip vytvoření statického tahu - mezní křivky A a B Zobrazení teoretického podtlaku a přetlaku ve

Více

VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI 315 až 630 jednostranně sací

VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI 315 až 630 jednostranně sací Katalogový list KP 12 3340 Strana: 1/8 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI 315 až 630 jednostranně sací Hlavní části: 1. Oběžné kolo 5. Spojka 2. Spirální skříň 6. Elektromotor 3. Hřídel 7. Stolička s rámem 4. Ložisková

Více

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST

MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST SVA SAMONASÁVACÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661 111, fax: 581 661 782 e-mail:

Více

Projection, completation and realisation. MHH Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla

Projection, completation and realisation. MHH Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla Projection, completation and realisation Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla Horizontální kondenzátní čerpadla řady Čerpadla jsou určena k čerpání čistých kondenzátů a horké čisté vody

Více

32 CVX SIGMA PUMPY HRANICE ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ, ČLÁNKOVÁ HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA 426 2.98 12.03

32 CVX SIGMA PUMPY HRANICE ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ, ČLÁNKOVÁ HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA 426 2.98 12.03 SIGMA PUMPY HRANICE ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ, ČLÁNKOVÁ HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA 32 CVX SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz

Více

Zachování hmoty Rovnice kontinuity. Ideální kapalina. Zachování energie Bernoulliho rovnice. Reálná kapalina - viskozita

Zachování hmoty Rovnice kontinuity. Ideální kapalina. Zachování energie Bernoulliho rovnice. Reálná kapalina - viskozita Tektiny ve farmacetickém průmysl Tektiny Charakteristika, prodění tektin» Kapaliny» rozpoštědla» kapalné API, lékové formy» disperze» Plyny» Vzdchotechnika» Sšení» Flidní operace Ideální kapalina» Ideální

Více

Komponenta Vzorce a popis symbol propojení Hydraulický válec jednočinný. d: A: F s: p provoz.: v: Q přítok: s: t: zjednodušeně:

Komponenta Vzorce a popis symbol propojení Hydraulický válec jednočinný. d: A: F s: p provoz.: v: Q přítok: s: t: zjednodušeně: Plánování a projektování hydraulických zařízení se provádí podle nejrůznějších hledisek, přičemž jsou hydraulické elementy voleny podle požadovaných funkčních procesů. Nejdůležitějším předpokladem k tomu

Více

Mechanika tekutin. Tekutiny = plyny a kapaliny

Mechanika tekutin. Tekutiny = plyny a kapaliny Mechanika tekutin Tekutiny = plyny a kapaliny Vlastnosti kapalin Kapaliny mění tvar, ale zachovávají objem jsou velmi málo stlačitelné Ideální kapalina: bez vnitřního tření je zcela nestlačitelná Viskozita

Více

Hydrodynamické mechanismy

Hydrodynamické mechanismy Hydrodynamické mechanismy Pracují s kapalným médiem (hydraulická kapalina na bázi ropného oleje) a využívají silových účinků, které provázejí změny proudění kapaliny. Zařazeny sem jsou pouze mechanismy

Více

8. Komponenty napájecí části a příslušenství

8. Komponenty napájecí části a příslušenství Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast CZ.1.07/1.5.00/34.0556 III / 2 = Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT HYDRAULICKÉ A PNEUMATICKÉ MECHANISMY 8. Komponenty napájecí části

Více

HYDROGENERÁTORY V3 (série 30 a 40)

HYDROGENERÁTORY V3 (série 30 a 40) REGULAČNÍ LAMELOVÉ KT 1015 12/11 Jmem. velikost 12; 25; 40; 63 do pn 10 MPa Vg 8,5; 19; 32; 47 cm3/ot automatické odvzdušnění umožňuje snadné uvedení do provozu nízká hlučnost hydrodynamické mazání zajišťuje

Více

RPP SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.04

RPP SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.04 SIGMA PUMPY HRANICE ROTAČNÍ OBJEMOVÁ ČERPADLA RPP SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 23.04 Použití Rotační

Více

Konstrukce Podle stavebního uspořádání se čerpadla vyrábí v těchto prove deních:

Konstrukce Podle stavebního uspořádání se čerpadla vyrábí v těchto prove deních: oužití Vertikální čerpadla CVFV jsou určena pro dopravu pitné a užit kové vody, případně také mírně znečištěné a zakalené vody s obsahem 5g bahna nebo jiných nečistot na 1l vody o max. zrnitosti 0,5 mm.

Více

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah

OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah OBSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY ČEPADA... 2 TABUKA PAAMETŮ... 3 VZOCE POUŽITÉ PO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI ČEPADA... 4 PACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 SMĚ OTÁČENÍ... 6 DAŠÍ POŽADAVKY... 6 PŘÍPUSTNÝ

Více

OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah

OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah OSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY MOTOU... 2 TAUKA PAAMETŮ... 3 VZOCE POUŽITÉ PO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI MOTOU... 4 PACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 SMĚ OTÁČENÍ... 6 EVEZNÍ POVEDENÍ... 6 PŮTOKOVÉ

Více

38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík

38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík 38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík Laminární proudění viskozita 1 Stanovení ztráty při laminárním proudění 3 Proudění turbulentní Reynoldsovo číslo 5 Stanovení střední rychlosti

Více

3. Výroba stlačeného vzduchu - kompresory

3. Výroba stlačeného vzduchu - kompresory echatronika 02 - Pneumatika 1 z 5 3. Výroba stlačeného - kompresory Kompresory jsou stroje ke stlačování (kompresi), neboli zvýšení jeho tlaku Mění mechanickou energii motoru (otáčivého pohybu) na tlakovou

Více

ČERPADLA Ing. Ondřej ZAVILA, Ph.D.

ČERPADLA Ing. Ondřej ZAVILA, Ph.D. VŠB TU Ostrava, FBI ČERPADLA Ing. Ondřej ZAVILA, Ph.D. OBSAH: 1) DEFINICE a ROZDĚLENÍ čerpadel (obecně) ) DEFINICE a ROZDĚLENÍ čerpadel (v oblasti požární ochrany) 3) Legislativní základ 4) Význam použití

Více

Hydraulické mechanismy 21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují

Hydraulické mechanismy 21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03-TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 ing.jan

Více

UMD OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah

UMD OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah OBSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY MOTOU... 2 TABUKA PAAMETŮ... 3 VZOCE POUŽITÉ PO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI MOTOU... 4 PACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 DAŠÍ POŽADAVKY... 6 HŘÍDEOVÉ TĚSNĚNÍ... 6

Více

PRI-TeO-PO3-05.13F Palivová soustava vznětového motoru - dopravní (podávací) čerpadla 2 / 5

PRI-TeO-PO3-05.13F Palivová soustava vznětového motoru - dopravní (podávací) čerpadla 2 / 5 1 DOPRAVNÍ (PODÁVACÍ) PALIVOVÁ ČERPADLA Zabezpečují dopravu paliva z palivové nádrže do plnicí komory vstřikovacího čerpadla. Druhy dopravních palivových čerpadel : pístová dopravní čerpadla jednočinné

Více

Názvosloví. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ RSB 500 až 1250. Hlavní části ventilátorů - pohon na přímo. 1. Rám ventilátoru. 2.

Názvosloví. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ RSB 500 až 1250. Hlavní části ventilátorů - pohon na přímo. 1. Rám ventilátoru. 2. VENTILÁTORY RADIÁLNÍ STŘEDOTLAKÉ RSB 500 až 1250 Názvosloví Hlavní části ventilátorů - pohon na přímo 1. Rám ventilátoru 2. Spirální skříň 3. Oběžné kolo 4. Sací hrdlo 5. Sací dýza 6. Elektromotor 7. Těsnění

Více

Poloha hrdel. Materiálové provedení. Konstrukce Čerpadla CVN jsou odstředivá, horizontální, článkové konstruk

Poloha hrdel. Materiálové provedení. Konstrukce Čerpadla CVN jsou odstředivá, horizontální, článkové konstruk Použití Čerpadla řady CVN jsou určena pro čerpání čisté užitkové i pitné vody kondenzátu nebo vody částečně znečištěné obsahem bahna a jiných nečistot do 1% objemového množství s největší zrni tostí připadných

Více

Dimenzování vodní otopné soustavy - etážová soustava s nuceným oběhem -

Dimenzování vodní otopné soustavy - etážová soustava s nuceným oběhem - ČVUT v PRAZE, Fakulta stavební - katedra technických zařízení budov Dimenzování vodní otopné soustavy - etážová soustava s nuceným oběhem - Ing. Stanislav Frolík, Ph.D. Ing. Roman Musil, Ph.D. katedra

Více

Příkonové charakteristiky míchadel

Příkonové charakteristiky míchadel Míchání suspenzí Navrhněte míchací zařízení pro rozplavovací nádrž na vápenný hydrát. Požadovaný objem nádrže je 0,8 m 3. Největší částice mají průměr 1 mm a hustotu 2200 kg m -3. Objemová koncentrace

Více

PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 3, 4

PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 3, 4 UNIVERZITA TOMÁŠE ATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE UDOV cvičení 3, 4 část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského

Více

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU Hlavním úkolem mazací soustavy je zásobovat všechna kluzná uložení dostatečným množstvím oleje o příslušné teplotě (viskozitě) a tlaku. Standardní je oběhové tlakové mazání). Potřebné

Více

ODSTŘEDIVÁ ČERPADLA ČERPACÍ TECHNIKA V CHEMICKÝCH PROVOZECH V POTRAVINÁŘSTVÍ V ÚPRAVNÁCH VOD V TEXTILNÍM PRŮMYSLU. číslo 3.0

ODSTŘEDIVÁ ČERPADLA ČERPACÍ TECHNIKA V CHEMICKÝCH PROVOZECH V POTRAVINÁŘSTVÍ V ÚPRAVNÁCH VOD V TEXTILNÍM PRŮMYSLU. číslo 3.0 ČERPACÍ TECHNIKA ODSTŘEDIVÁ ČERPADLA V CHEMICKÝCH PROVOZECH V POTRAVINÁŘSTVÍ V ÚPRAVNÁCH VOD V TEXTILNÍM PRŮMYSLU číslo 3.0 ODSTŘEDIVÁ ČERPADLA OBSAH OBSAH: Odstředivá čerpadla s magnetickou spojkou,

Více

Datový list. Pozice zákazníka č.: Datum objednávky: Číslo: ES Dokument č.: Veolia Přerov Číslo položky: 200. Strana: 1 / 5

Datový list. Pozice zákazníka č.: Datum objednávky: Číslo: ES Dokument č.: Veolia Přerov Číslo položky: 200. Strana: 1 / 5 Datový list Číslo položky: 200 Strana: 1 / 5 Provozní údaje Požadované čerpané množství Požadovaná dopravní výška 35,00 m Čerpané médium voda, topná voda topná voda do max. 100 C, podle VDI 2035 s obsahem

Více

Příkon míchadla při míchání nenewtonské kapaliny

Příkon míchadla při míchání nenewtonské kapaliny Míchání suspenzí Navrhněte míchací zařízení pro rozplavovací nádrž na vápenný hydrát. Požadovaný objem nádrže je 0,8 m 3. Největší částice mají průměr 1 mm a hustotu 2200 kg m -3. Objemová koncentrace

Více

HORIZONTÁLNÍ VÍCESTUPŇOVÁ ČERPADLA

HORIZONTÁLNÍ VÍCESTUPŇOVÁ ČERPADLA E-Tech Franklin Electric HORIZONTÁLNÍ VÍCESTUPŇOVÁ ČERPADLA OBSAH Nerezová horizontální vícestupňová čerpadla EH... 2 Obecné výkonové křivky produktu... 3 Tabulka materiálů... 3 Tabulka hydraulických výkonů

Více

Výsledný tvar obecné B rce je ve žlutém rámečku

Výsledný tvar obecné B rce je ve žlutém rámečku Vychází N-S rovnice, kterou ovšem zjednodušuje zavedením určitých předpokladů omezujících předpokladů. Bernoulliova rovnice v základním tvaru je jednorozměrný model stacionárního proudění nevazké a nestlačitelné

Více

Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.

Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí

Více

Osnova. Vodojemy základní pojmy. Vodojemy základní pojmy, typy a dělení Návrh akumulace vodojemu Stavební část vodojemů

Osnova. Vodojemy základní pojmy. Vodojemy základní pojmy, typy a dělení Návrh akumulace vodojemu Stavební část vodojemů Předmět: BP003 Vodárenství Přednáška č. 8 Vodojemy a čerpací stanice Inovovaná prezentace přenášky v rámci programu OP VaK Projektu OP VaK CZ.1.07/2.2.00/15.0426 Osnova Vodojemy základní pojmy, typy a

Více

Vertikální diagonální čerpadla BQDV, BQTV, BQCV

Vertikální diagonální čerpadla BQDV, BQTV, BQCV Vertikální diagonální čerpadla,, BQCV Použití Vertikální čerpadla,, BQCV jsou určena pro dopravu čisté užitkové vody nebo jen mírně zněčištěné povrchové a říční vody. Maximální teplota čerpané vody...

Více

SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 26.22

SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 26.22 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÁ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÁ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz PAX 3 60 426 2.98

Více