Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava"

Transkript

1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava FS Výpočty a konstrukce strojních dílů cvičení Jiří Havlík, Petr Maršálek Ostrava 04

2 . Cvičení č. - Návrh a konstrukce předlohového hřídele. Zadání Dle obr.. a obr.. a tab.. navrhněte a nakreslete montážní celek předlohového hřídele včetně kusovníku (axiální pojištění ložisek je možno modifikovat). Dále nakreslete výrobní výkresy hřídele (pozice ). Obr.. Schéma uspořádání převodů Obr.. Montážní celek předlohové hřídele

3 Tab.. Zadané parametry Poř. číslo Výkon Otáčky Vzdálenost mezi ložisky Převodové poměry Počty zubů Počáteční hodnoty úhlů sklonu boční křivky P n l i i 4 z z β β 4 [kw] [min - ] [mm] [-] [-] [-] [-] [ ] [ ] 800 4,0, , , , , d,4 d,8 d,0 d,55,00,5,0 4,0,40,55,60,5,80 4,0,80,55,60,5,40 4,0,0,55,80,5,

4 . Příklad výpočtu pro zadání č. 0 Výpočet točivého momentu na vstupním hřídeli: P T,6 Nm. (.) π n π 800 Výpočet výkonu na předlohovém hřídeli: P P η 4 0,98,9 kw, (.) kde η je účinnost soukolí. Výpočet otáček na předlohovém hřídeli: n n ,9 min. (.) i 4, Výpočet točivého momentu na předlohovém hřídeli: P, T 54, 8 Nm. (.4) π n π 68,9 Výpočet počtu zubů z : z z i 4, 94,, (.5) volen počet zubů z 94. Výpočet základního průměru předlohového hřídele dle []: P,9 d H 4, 0 mm, (.6) n 68,9 volen průměr hřídele po přičtení hloubky pera v hřídeli (pro rozsah průměrů (0-8) mm je hloubka drážky pro pero t 4,7 mm) d H 8 mm. Výpočet výkonu na výstupním hřídeli: P P η η4 4 0,98 0,98,84 kw, (.7) kde η je účinnost soukolí 4. 4 Výpočet otáček na výstupním hřídeli: n 800 n 4,9 min. (.8) i i 4,,8 4 Výpočet točivého momentu na výstupním hřídeli: P, T 50,5 Nm. (.9) π n π 4,9 Výpočet počtu zubů z 4 : 4

5 z z i,8 64,4, (.0) 4 4 volen počet zubů z Volba modulu soukolí podle výpočtového programu MODUL (volte součinitel vnějších dynamických sil K, 5, materiál obou kol 00.4) obr... A Obr.. Návrh modulu ozubení Podle normalizované řady volen modul m,5 n mm a šířka ozubení b 0 mm. Volba modulu soukolí 4 podle výpočtového programu MODUL (volit součinitel vnějších dynamických sil K A, 5, materiál obou kol 00.4) obr..4. Obr..4 Návrh modulu ozubení 4 5

6 Podle normalizované řady volen modul m n 4, 00 mm a šířka ozubení b4 0 mm. Výpočet geometrie soukolí podle výpočetního programu GEOMETRIE (vyrovnané měrné skluzy, VN soukolí, úhlem β upravit osovou vzdálenost na nejbližší číslo končící 5 nebo 0, kontrolovat volenou šířku ozubení s minimální šířkou pro měření přes zuby) tab... Tab.. Výběr z geometrického výpočtu soukolí Veličina Označení Rozměr Pastorek Společné rozměry Kolo Typ ozubení [-] vnější vnější Počet zubů z [-],000 94,000 Normálný modul m n [mm],50 Úhel sklonu zubů roztečný β [ ],84 Osová vzdálenost a [mm] 75,000 Jednotková korekce x [-] 0,04-0,04 Hodnota posunutí profilu x mn [mm] 0,80-0,80 Průměr patní kružnice d f [mm] 7, 6,69 Průměr roztečné kružnice d [mm] 9,487 0,54 Průměr hlavové kružnice d [mm],7, a Kontrolní rozměr přes zuby M [mm],608 40,56 Počet měřených zubů z [-] 4,000,000 Minimální šířka kola pro měření b [mm],774 8,697 Výpočet geometrie soukolí 4 podle výpočetního programu GEOMETRIE (vyrovnané měrné skluzy, VN soukolí, úhlem β upravit osovou vzdálenost na nejbližší pětkové číslo, kontrolovat volenou šířku ozubení s minimální šířkou pro měření přes zuby) tab... Tab.. Výběr z geometrického výpočtu soukolí 4 Veličina Označení Rozměr Pastorek Společné rozměry Kolo Typ ozubení [-] vnější vnější Počet zubů z [-],000 64,000 Normálný modul m n [mm],000 Úhel sklonu zubů roztečný β [ ] 4,87 Osová vzdálenost a [mm] 90,000 Jednotková korekce x [-] 0,57-0,57 Hodnota posunutí profilu x m [mm] 0,54-0,54 Průměr patní kružnice f n d [mm] 4,64 6,88 Průměr roztečné kružnice d [mm] 47,587,45 Průměr hlavové kružnice d [mm] 5,6 5, a Kontrolní rozměr přes zuby M [mm],76 45,905 Počet měřených zubů z [-] 4,000 8,000 6

7 Minimální šířka kola pro měření b [mm] 5,0,4 Pro konstrukci montážní skupiny předlohového hřídele je nutno překontrolovat, zda rozměr mezi patní kružnicí pastorku a hlavou pera je větší než: u m mm. (.) k n4 6 Rozměr mezi patní kružnicí pastorku a hlavou pera: d f dh 4,64 8 uk + t +, 0, 49 mm, (.) kde t je výška drážky v náboji. V tomto případě je zřejmé, že průměr patní kružnice pastorku je nevyhovující, proto v našem případě zvětšíme modul soukolí 4 tak, aby vyhovoval naší podmínce (metodicky není cílem konstrukce co nejmenšího ozubeného převodu). Podle normalizované řady volen modul b 4 0 mm. m n, 50 mm a šířka ozubení ponechána na 4 Výpočet nové geometrie soukolí 4 podle výpočetního programu GEOMETRIE (vyrovnané měrné skluzy, VN soukolí, úhlem β upravit osovou vzdálenost na nejbližší pětkové číslo, kontrolovat volenou šířku ozubení s minimální šířkou pro měření přes zuby) tab..4. Tab..4 Výběr z nového geometrického výpočtu soukolí 4 Veličina Označení Rozměr Pastorek Společné rozměry Kolo Typ ozubení [--] vnější vnější Počet zubů z [--],000 64,000 Normálný modul m n [mm],000 Úhel sklonu zubů roztečný β [ ] 4,86 Osová vzdálenost a [mm] 5,000 Jednotková korekce x [--] 0,57-0,57 Hodnota posunutí profilu x m [mm] 0,77-0,77 Průměr patní kružnice f n d [mm] 65,4 89,580 Průměr roztečné kružnice d [mm] 7,80 98,6 Průměr hlavové kružnice d [mm] 78,9 0,0 a Kontrolní rozměr přes zuby M [mm],589 68,858 Počet měřených zubů z [--] 4,000 8,000 Minimální šířka kola pro měření b [mm] 8,0 7,98 Kontrolní rozměr: uk mn4 9, 0 mm. (.) Rozměr mezi patní kružnicí nového pastorku a hlavou pera: d f dh 65,4 8 uk + t +, 0, 4 mm. (.) 7

8 Z výpočtů je zřejmé, že podmínka nejmenšího rozměru mezi patní kružnicí pastorku a hlavou pera je splněna a je možno nakreslit montážní skupinu předlohového hřídele. Na obrázku.5 je výkres montážního celku předlohového hřídele a na obrázku.6 je výrobní výkres hřídele. Pro uložení kola vyhodnoťte, zda lze přenos točivého momentu přenést pomoci uložení s přesahem. V případě, že tímto uložením nebude možné bezpečně přenést dané zatížení nahraďte přesah evolventním drážkováním výpočet viz kapitola 4. Obr.5 Příklad výkresu montážního celku předlohového hřídele 8

9 Obr.6 Příklad výrobního výkrese hřídele. Cvičení č. Zatížení hřídele. Zadání Pro hřídel ze cvičení č. stanovte silové a momentové zatížení a jeho průhyb. Výpočet proveďte pro jmenovité zatížení a pro jeden směr otáčení převodů (při dimenzování skutečné převodovky je nutné provést výpočet pro oba směry otáčení a dimenzovat hřídel pro horší variantu) 9

10 . Příklad výpočtu pro zadání č. 0.. Rozbor působení sil na hřídel a jejich výpočet Na hřídel pozice působí síly podle obrázku.. Obr.. Působení sil na hřídel pozice Výpočet obvodových sil: T,6 0 Ft Ft 9 N, (.) d 9,487 T 54,8 0 Ft 4 Ft 4 56 N. (.) d 7,8 Výpočet radiálních sil Ft tgα n 9,4 tg0 Fr Fr cos β cos,84 Ft 4 tgα n 56,0 tg0 Fr Fr 4 cos β 4 cos4, N, (.) 578 N. (.4) Výpočet axiálních sil: 0

11 Fa Fa Ft tgβ 9,4 tg,84 0 N, (.5) Fa4 Fa 4 Ft 4 tgβ 4 56,0 tg4, N. (.6).. Výpočet a průběh ohybových, točivého momentů a posouvacích sil Na obrázku. je nakresleno působení sil na hřídel v rovině x y a průběhy ohybových, točivých momentů a posouvajících sil. Výpočet reakcí: M B RxyA l + Fr ( b + c) Fa r Fr 4 c Fa 4 r 0, (.7) Fr ( b + c) + Fa r + Fr 4 c + Fa 4 r RxyA l 44, (0,0 +,5) + 0, 60, ,, ,9 5,69 68 N 9,0 (.8) M A RxyB l + Fr 4 ( a + b) Fa 4 r Fr a Fa r 0, (.9) Fr 4 ( a + b) + Fa4 r + Fr a + Fa r RxyB l (.0) 578, (8,5 + 0) + 406,9 5, , 8,5 + 0, 60,6 5 N 9,0 F y RxyA + Fr Fr 4 RxyB 68,5 + 44, 578, 4,5 0, (.) R F F 406,9 0, 97 N. (.) aa a4 a Průběh ohybových a točivých momentů a posouvajících sil v oblasti řezu A-A. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R, (.) oxyx xya x 0 M 68,5 0 a M oxyx 68,5 8,5 x oxyx 0 Nmm, (.4) x 7 65 Nmm. (.5) Rovnice průběhu točivých momentů: T 0 xyx Nmm. (.6) Rovnice průběhu posouvajících sil: F xyx RxyA 69 N. (.7) Průběh ohybových a točivého momentů a posouvajících sil v oblasti řezu B-B. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R x F ( x a + F r, (.8) x oxyx xya r ) a a M oxyx 68,5 8,5 44, (8,5 8,5) + 0, 60, Nmm, (.9)

12 x a + b M oxyx 68,5 (8,5 + 0) 44, (8, ,5) + 0, 60,6 (.0) 64 Nmm Rovnice průběhu točivých momentů: T xyx T Nmm. (.) Rovnice průběhu posouvajících sil: F R F 68,5 44, 6 N. (.) xyx xya r

13 Obr.. Působení sil na hřídel v rovině x y a průběhy ohybových a točivých momentů a posouvajících sil

14 Průběh ohybových, točivých momentů a posouvajících sil v oblasti řezu C-C. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R, (.) oxyx xyb x 0 M 4,5 0 x oxyx 0 Nmm, (.4) x c M oxyx 4,5,5 6 Nmm. (.5) Rovnice průběhu točivého momentů: T xyx 0 Nmm. (.6) Rovnice průběhu posouvajících sil: F xyx RxyB 5 N. (.7) Na obrázku. je nakresleno působení sil na hřídel v rovině x z a průběhy ohybových, točivých momentů a posouvajících sil. Výpočet reakcí: M B RxzA l Ftr ( b + c) Ft 4 c 0, (.8) Ft ( b + c) + Ft 4 c 9,4 (0,0 +,5) + 56,0,5 RxzA 96 N, l 9,0 (.9) M A RxzB l Ft 4 ( a + b) Ft a 0, (.0) Ft 4 ( a + b) + Ft a 56,0 (8,5 + 0) + 9,4 8,5 RxzB 6 N, (.) l 9,0 Fy RxzA Ft Ft 4 + RxzB 96,0 9,4 56,0 + 6,4 0, (.) Průběh ohybových, točivých momentů a posouvajících sil v oblasti řezu A-A. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R, (.) oxzx xza x 0 M oxzx 96,0 0 0 a M oxzx 96,0 8,5 x Nmm, (.4) x Nmm. (.5) Rovnice průběhu točivých momentů: T xzx 0 Nmm. (.6) Rovnice průběhu posouvajících sil: F xzx R xza 96 N. (.7) Průběh ohybových, točivých momentů a posouvajících sil v oblasti řezu B-B. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R x F x ), (.8) x oxzx xza t ( a a + b M oxzx 96,0 (8,5 + 0) 9,4 (8, ,5) Nmm, (.9)

15 Rovnice průběhu točivých momentů: T xzx T Nmm. (.40) Rovnice průběhu posouvajících sil: F R F 96,0 9,4 74 N. (.4) xzx xza t Průběh ohybových, točivých momentů a posouvajících sil v oblasti řezu C-C. Rovnice průběhu ohybových momentů: M R, (.4) oxzx xzb x 0 M oxzx 6,4 0 0 c M oxzx 6,4,5 x Nmm, (.4) x 4 90 Nmm, (.44) Hodnota by měla být stejná, jako u rovnice.9. Malá odchylka vznikla zaokrouhlováním. Rovnice průběhu točivého momentu: T xzx 0 Nmm. (.45) Rovnice průběhu posouvajících sil: F xyx RxzB 6 N. (.46) 5

16 Obr.. Působení sil na hřídel v rovině x z a průběhy ohybových, točivých momentů a posouvajících sil 6

17 Průhyb hřídele a natočení pod ozubenými koly a ložisky se zahrnutím dynamického součinitele K A, 5 je možno stanovit programem INVENTOR a nebo v jiném výpočtovém programu pomocí MKP. (Stanovení průhybu hřídele bude v semestrální práci doloženo obrázkem). V tomto případě byl získán průhyb a natočení pomocí MITCALC a výsledky jsou v tabulce.. Dále je nutno provést porovnání výše uvedených výpočtů. Tab.. Průhyb a natočení hřídele Ložisko A Ložisko B Kolo Pastorek Průhyb [mm] 0, , ,009 0,007 Natočení [ ] 0, , ,0040 0,0074 Dovolený průhyb hřídele v místě uložení ozubeného kola pro čelní soukolí podle []: δ,0 m 0,0,5 0,05 mm. (.47) SD 0 n Dovolený průhyb hřídele v místě uložení ozubeného kola pro čelní soukolí 4 podle []: δ,0 m 0,0,00 0,000 mm. (.48) SD4 0 n Dovolené natočení ozubených kol pro nemodifikovaná soukolí a stupně přesnosti 7 podle []: ϑ 0, 0. (.49) SD Dovolené natočení kuličkových ložisek podle []: ϑ 0, 7. (.50) LD Ze vztahů je zřejmé, že ani jedna z hodnot uvedených v těchto vztazích není menší než hodnoty v tabulce.. V tomto případě lze konstatovat, že navržená hřídel z hlediska deformace vyhovuje. 7

18 . Cvičení č. 4 Bezpečnost hřídele. Zadání Pro hřídel ze cvičení č. stanovte statickou a dynamickou bezpečnost pro dva průřezy.. Příklad výpočtu pro zadání č. 0.. Definování dvou průřezů a stanovení jejich namáhání Běžně se kontrolují průřezy s největší koncentrací ohybového, točivého momentu a průřezy, kde může nastat největší koncentrace napětí. V případě skupiny předlohového hřídele to jsou průřezy uprostřed pastorku a v osazení na čele pastorku. Tyto průřezy jsou nakresleny na obrázku.. Obr.. Definování průřezů pro statickou a dynamickou kontrolu Rovnice průběhu ohybových momentů v oblasti řezů A-A a B-B v rovině x-y podle rovnice.8: x 4,5, (.) 68,5 4,5 44, (4,5 8,5) + 0, 60,6 4 7 Nmm x M oxyx AA a + b M oxyx BB 68,5 (8,5 + 0) 44, (8, ,5) + 0, 60,6 (.) 64 Nmm 8

19 Rovnice průběhu ohybových momentů v oblasti řezů A-A a B-B v rovině x-z podle rovnice.8: x 4,5 M oxzx AA 96,0 4,5 9,4 (4,5 8,5) 8 90 Nmm, (.) x a + b 96,0 (8,5 + 0) 9,4 (8, ,5) 4 94 Nmm. (.4) M oxzx BB Průběh točivého momentu se započtením dynamického součinitele K A, 5 : Txyx AA BB K A T, Nmm. (.5) Výsledný ohybový moment v průřezu A-A se započtením dynamického součinitele K, 5 : M oaa AA ( K A M oxyx AA ) + ( K A M oxzx ). (.6) (,5 ( 4 7,6)) + (,5 8 90,0) 5766 Nmm A Výsledný ohybový moment v průřezu B-B: M obb ( K A M oxyxbb ) + K A M oxzxbb ) (,5 ( 6,6)) + (,5 4 94,0). (.7) 66 5 Nmm.. Statická kontrola hřídele Ohybové napětí v průřezu A-A: M oaa 57 65,7 σ soaa α AA,5 8, MPa σ, π d AA π 7,4 (.8) kde α součinitel vrubu (koncentrace napětí) pro ohyb podle [], str. 7, obr..7 nebo jiné σaa r 0,8 D 48 literatury pro 0, 0 a,. d 7,4 d 7,4 Smykové napětí v průřezu A-A: 6 M kaa BB 6 8 0,0 τ saa α AA, 6, 8 MPa τ, π d AA π 7,4 (.9) kde α součinitel vrubu (koncentrace napětí) pro krut podle [] ], str. 7, obr..7 nebo jiné τaa r 0,8 D 48 literatury pro 0, 0 a,. d 7,4 d 7,4 Redukované napětí v průřezu A-A podle Guesta: σ σ + 4 τ 8, + 4 6,8 4, MPa. (.0) redaa soaa saa 8 Součinitel statické bezpečnosti v průřezu A-A: Re ksaa 7,4. (.) σ 4,8 redaa 9

20 Součinitel statické bezpečnosti by se měl pohybovat při ideálním stavu v intervalu (,5,5). Tohoto stavu bychom dosáhli zmenšením průměrů hřídele. Tato úprava je však závislá také na tuhosti hřídele a také na únosnosti ložisek. Proto se musí v tomto případě postupovat velmi opatrně. V našem případě se jedná o školní příklad a proto ponecháme hřídel dle navržených rozměrů a statická kontrola vyhovuje. Ohybové napětí v průřezu B-B: M obb 66 5,5 σ sobb α BB,0 7, MPa σ, (.) π dbb π 8,0 kde α σbb součinitel vrubu (koncentrace napětí) pro ohyb podle [], str. 4, obr 4.5. Součinitel koncentrace napětí pro hřídel s drážkou pro pero není uváděn v mnoha literaturách. Ve [] je uveden jen pro jednu drážku. Můžeme tedy brát přibližně hodnotu maxima součinitele koncentrace napětí pro tuto drážku. Smykové napětí v průřezu B-B: 6 M kaa BB 6 8 0,0 τ sbb α BB,6 9, 8 MPa τ, π dbb π 8,0 (.) kde α součinitel vrubu (koncentrace napětí) pro krut podle [], str. 4, obr.5 nebo jiné τaa r 0,6 b 0 t 4,7 literatury pro 0, 5 a 0, a 0,, r,b a t jsou rozměry d 8,0 d 8,0 d 8,0 drážky. Redukované napětí v průřezu B-B podle Guesta: σ σ + 4 τ 7, + 4 9,8 5, MPa. (.4) redbb sobb sbb Součinitel statické bezpečnosti v průřezu B-B: Re ksbb 6,. (.5) σ redbb 5, Lze konstatovat, že hřídel vyhovuje statické kontrole... Dynamická kontrola hřídele Mez únavy v ohybu oceli 600. podle [] pro hladký vzorek: σ Co 600 0,49 R m 600 0, MPa, (.6) kde R m600 je mez pevnosti oceli Vrubový součinitel v průřezu A-A podle Neubera []: ασ AA,5 β AA + +,, (.7) A 0,5 + + ρ 0,8 AA kde A je Neuberova konstanta vrubové citlivosti pro materiál 600. podle [], 0

21 ρ AA poloměr vrubu v průřezu A-A podle []. Mez únavy skutečné součásti v průřezu A-A: * ε vaa η paa 0,86 0,8 σ CoAA600 σ Co600 94,0 98, 7 MPa, (.8) β AA, kde ε součinitel velikosti v průřezu A-A podle [], vaa η součinitel jakosti povrchu v průřezu A-A podle []. paa Amplituda napětí v průřezu A-A: σ M oaa 57 65,7 aoaa, MPa π d π 7,4. (.9) AA Součinitel dynamické bezpečnosti v ohybu v průřezu A-A: * σ CoAA600 97,8 k d σ AA 8,7. (.0) σ, aoaa Součinitel statické bezpečnosti ve smyku v průřezu A-A: 0,577 Re 0,577 5 k 600, 6,8 sτ AA. (.) τ saa Výsledná bezpečnost v průřezu A-A: kd σ AA ksτ AA 8,7, kvaa 6,9. (.) k + k 8,7 +, dσaa sτaa Průřez A-A vyhovuje z hlediska dynamické bezpečnosti, protože dovolená dynamická bezpečnost je minimálně,8 při méně výstižném výpočtu. V tomto případě jsou brány dynamická bezpečnost v souměrně střídavém ohybu s tatická bezpečnost ve smyku. V tomto případě je možno s dostatečnou přesností tento výpočet provést. Vrubový součinitel v průřezu B-B podle Neubera []: ασ BB,0 βbb + +,4, (.) A 0,5 + + ρ 0,6 BB kde ρ BB poloměr vrubu v průřezu B-B podle []. Mez únavy skutečné součásti v průřezu B-B podle []: * ε vbb η pbb 0,86 0,78 σ CoBB600 σ Co600 94,0 8, MPa, (.4) βbb,4 kde ε součinitel velikosti v průřezu B-B podle [], vbb η součinitel jakosti povrchu v průřezu B-B podle []. pb B Amplituda napětí v průřezu B-B:

22 σ M obb 66 5,5 aobb, 4 MPa π d π 8,0. (.5) BB Součinitel dynamické bezpečnosti v ohybu v průřezu B-B: * σ CoBB600 8, k d σ BB 6,6. (.6) σ,4 aobb Součinitel statické bezpečnosti ve smyku v průřezu B-B: 0,577 Re 0,577 5 k 600 9,5 9,8 sτ BB. (.7) τ sbb Výsledná bezpečnost v průřezu A-A: kd σ BB ksτ BB 6,6 9,5 kvaa 5,4. (.8) k + k 6,6 + 9,5 dσbb sτbb Průřez B-B vyhovuje z hlediska dynamické bezpečnosti, protože dovolená dynamická bezpečnost je minimálně,8 při méně výstižném výpočtu. V tomto případě jsou brány dynamická bezpečnost v souměrně střídavém ohybu statická bezpečnost ve smyku. V tomto případě je možno s dostatečnou přesností tento výpočet provést.

23 4. Cvičení č. 5 Přenos točivého momentu 4. Zadání Pro hřídel ze cvičení č. zkontrolujte přenos točivého momentu pomocí pera. Nahraďte přenos točivého momentu evolventním drážkováním a modifikujte sestavu předlohového hřídele pro tuto změnu. 4. Příklad výpočtu pro zadání č. 4.. Kontrola přenosu točivého momentu pomocí pera Výpočet síly působící na pero: TAA BB 8 0,0 F P 4 88 N. (4.) d 8,0 BB Výpočet tlaku na pero v náboji: FP 4 87,9 ppn 89 MPa. (4.) t ( l b), (5 0) P Dovolený tlak mezi perem a nábojem se určuje podle materiálu, který má menší pevnost materiálu. V našem případě to bude netvrzený materiál pera z materiálu 600. a dovolený tlak R je podle [] p DP 0 MPa. Přenos točivého momentu je vyhovující. pro m600 Nemá význam kontrolovat tlak mezi perem a hřídelí protože je zde větší styková plocha a materiál hřídele je stejný jako materiál pera. Dále se nekontroluje pero na smyk, protože přenese-li pero točivý moment tlakem je střih vyhovující pro běžný materiál pera ( 600.) 4.. Přenos točivého momentu evolventním drážkováním Pro přenos točivého momentu bylo zvoleno evolventní drážkování d x z x m 4x0x podle ČSN podle obrázku 4.. Obr. 4. Označování rozměrů evolventního drážkování

24 Úprava sestavného výkresu předlohového hřídele je na obrázku 4.. Obr. 4. Úprava sestavného výkresu předlohového hřídele Nejdůležitější rozměry tohoto drážkování pro pevnostní výpočet: d 4,6 mm, D a4x a4x 8,0 mm, z4 x 0. Střední průměr spoje: da4x + Da 4x 4,6 + 8 ds4 x 9, 8 mm. (4.4) Společná výška stykové plochy: da4x Da 4x 4,6 8 h4 x, 8 mm. (4.5) Tlak mezi drážkami: TAA BB 8 0,0 ped 4 x 57 MPa, (4.6) d s4x z4x ϕ h4 x b4 x 9,8 0 0,75,8 5 kde ϕ je relativní funkční počet drážek, b 4x společná šířka stykové plochy. 4 (4.) Dovolený tlak mezi drážkovanou hřídelí a nábojem se určuje podle materiálu, který má menší pevnost materiálu. V našem případě to bude netvrzený materiál drážkované hřídele 600. a dovolený tlak pro R m600 je podle [] p DP 0 MPa. Přenos točivého momentu je vyhovující.

25 5. Cvičení č. 6 Výkres ozubeného kola, výpočet trvanlivosti ložisek 5. Zadání Nakreslete výkres pastorku předlohového hřídele. Tabulku ozubení vyplňte pro rychloběžné převody s požadavky na nízký hluk (měřicí centrum CNC). Vypočítejte trvanlivost ložisek. Minimální trvanlivost je hodin. Uvažujte stupeň přesnosti ozubených kol IT Příklad výpočtu pro zadání č Výpočet geometrie ozubení Tab. 5. Výpočet geometrie ozubení soukolí,4 5

26 Obr. 5. Příklad výkresu pastorku předlohového hřídele 5.. Výpočet trvanlivosti ložisek Výpočet výsledné radiální reakce v podpoře A: R ( K R ) + ( K R ) (,5 68,5) + (,5 96,0) 89 N vra A xya A xza 6. (5.) Výpočet výsledné axiální reakce v podpoře A: R K ( F F ),5 (406,9 0,) 95 N. (5.) vaa A a4 a Výpočet výsledné radiální reakce v podpoře B: R ( K R ) + ( K R ) (,5 4,5) + (,5 6,4) 894 N vrb A xyb A xzb. (5.) Významné tabulkové hodnoty pro ložisko 607 z katalogu SKF jsou uvedeny v tabulce 5.4. Označení Dynamická únosnost C Statická únosnost C 0 Mezní únavové zatížení P u Výpočtový součinitel k r Výpočtový součinitel F 0 [kn] [kn] [kn] [--] [--] 607 7,00 5,0 0,66 0,05 4 Poměr: m f R 94, vaa 0 C0 0,70. (5.4)

27 Výpočet hodnoty e pro ložiska s normální vůlí pomocí lineární interpolace: e e0 0, 0,9 e e0 + m m0 0,9 + 0,70 0,7 0, m m 0,45 0,7 ( ) ( ) 0 Výpočet hodnoty Y pro ložiska s normální vůlí pomocí lineární interpolace: Y Y0,99,0 Y Y0 + m m0,0 + 0,70 0,7, m m 0,45 0,7 ( ) ( ) 0 7. (5.5). (5.5) Podle katalogu SKF je pro všechna ložiska s normální vůlí: X 0,56. (5.6) Poměr: RvaA 94,9 0, 6 < e (5.7) R 88,7 vra Podle rovnice 5.7 a katalogu SKF je ekvivalentní zatížení ložiska v podpoře A: P R 88, N. (5.8) A vra 7 Podle katalogu SKF je ekvivalentní zatížení ložiska v podpoře B: P R 894, N. (5.9) B vrb Protože jsou ložiska v obou podporách stejná bereme pro další výpočet ekvivalentní zatížení v podpoře B. Základní trvanlivost ložiska v miliónech otáček(při 90% spolehlivosti) podle ISO 8:990: p C L 0 895,64 mil.ot. 894,, (5.0) P B kde p exponent rovnice trvanlivosti pro ložiska s bodovým stykem. Trvanlivost v provozních hodinách: L0 h L0 895, hod. (5.) 60 n 60 68,9 Střední průměr ložiska 607: d m 0,5 d + D 0, ,5. (5.) ( ) ( ) mm Z katalogu SKF, str. 6 pro otáčky 68,9 min - byla stanovena minimální viskozita υ 5 mm. s Z katalogu SKF pro provozní teplotu 70 C bylo stanoveno mazivo dle klasifikace ISO VG 00 s viskozitou minimálně υ 00 mm při 40 C dle katalogu SKF. s Pro mazání převodovky bude použit olej PARAMO CLP 00 podle Kinematická viskozita tohoto oleje při 40 C je υ 00 mm s. Viskozní poměr: υ 00 κ. (5.) υ 00

28 Podle tabulky 4, str. 6 katalogu SKF, pro typické znečištění byl stanoven součinitel znečištění η C 0,. Poměr: Pu 660 η C 0, 0,0. (5.4) P 894, B Z diagramu, str. 54 katalogu SKF byl stanoven součinitel a 0, 7. Výpočet základní trvanlivosti podle SKF: L a a L 0,7 895,64 06,950 mil.. (5.5) 0nm SKF 0 ot Trvanlivost v provozních hodinách podle SKF: L0 mnh L0 mn 06, hod. (5.6) 60 n 60 68,9 Obvykle se volí trvanlivost podle typu stroje. Nejběžnější trvanlivost je od hod. SKF 8

29 6. Cvičení č. 7 Návrh planetového převodu 6. Zadání Navrhněte planetový reduktor s převodovým poměrem i U (reduktor s brzděným korunovým kolem) s parametry podle tabulky 6.. Ostatní zadávací hodnoty: přímé zuby, β 0, základní profil podle ČSN, počet satelitů s 4, rozdíl vypočítaného převodového poměru se může lišit o ± 5%, součinitel vnějších dynamických sil K A, 5, materiál centrálního kola a satelitů cementovaný a kalený, korunové kolo zušlechtěné, minimální bezpečnost v dotyku S Hmin, (není v návodech, dopočítat individuálně). Tab. 6. Zadané parametry planetového reduktoru Poř. číslo Výkon Otáčky Převod. poměr Poř. číslo Výkon Otáčky Převod. poměr P n i P U n i U [kw] [min - ] [-] [kw] [min - ] [-] 0 5, , ,5 9 5,0,0 0 6,0 5,0 4,5 86,0 7,5 4, 5,5 5 5, 7,5 6 4,5 5 4, ,5 5 5,0 8 5,0 6, 9 6,0 5,5 7 5, 8,5 0 86,0 8 4,5 5,5 9 4,5 7, ,0 9,0 6,0 4 5,0 65,0 5, 6,5 67,0 9,5 6 5, 4 69,0 7 4,5 5 7,0 6. Příklad výpočtu pro zadání č Výpočet počtu zubů planetového převodu Vypočítaný převodový poměr může být v intervalu 4,75 4, 75. Počet zubů centrálního kola volen z 6. Tento počet zubů volte 8. V tomto případě volen počet zubů centrálního kola i s ohledem na geometrii výpočtu, protože při volbě menší- 9

30 ho počtu zubů vycházeli velké měrné skluzy. Začíná se vždy od nejmenšího počtu zubů centrálního kola a postupně se dostává na optimální počet zubů podle měrných skluzů. Počet zubů korunového kola: ( u ) (4,5 ) 6 9 z U. (6.) z Voleno z 94 vzhledem k podmínce stejných osových vzdáleností a k podmínce smontovatelnosti. Výpočet skutečného převodového poměru: z 94 i U + + 4,6. (6.) z 6 Vypočítaný převodový poměr vyhovuje, protože leží v intervalu 4,75 4, 75. Z podmínky stejných osových vzdáleností z + zs z : z z 94 6 z 4 s. (6.) Vztah 6. platí pouze pro ozubení N, VN. V případě ozubení V je nutno vycházet z podmínky a w,-s a w,s-. Počet zubů satelitu musí vyjít celé číslo a počet zubů satelitu by měl být větší než 7, protože nepřipustíme případné podřezání zubů. Dále by neměly vyjít převody mezi jednotlivými koly celé číslo. Kontrola podmínky smontovatelnosti: z + z K 40 s. (6.4) K musí vyjít celé číslo. Je-li počet satelitů vyšší než, je nezbytné nutné řešit také úlohu kolize a to buď graficky nebo početně. 6.. Výpočet podkladů pro návrhový výpočet a návrh modulu Výpočet točivého momentu na centrálním kole: P 5, T 6, Nm. (6.5) π n π 450 Do pevnostního výpočtu bude dosazen točivý moment na jeden satelit: M k 6, M k s, Nm (6.6) Návrh modulu pro materiál je na obrázku 6.. 0

31 Obr. 6. Návrh modulu planetového soukolí Podle návrhového výpočtu volen modul m n, 5 mm. 6.. Výpočet geometrie soukolí s. Výpočet geometrie s je v tabulce 6..

32 Tab. 6. Geometrie ozubení s z zs

33 Výpočet geometrie s je v tabulce 6.. Tab. 6. Geometrie ozubení s zs z

34 7. Cvičení č. 8 a 9 Identifikace parametrů ozubení 7. Zadání Pomocí posuvného měřidla či talířkového mikrometru a programů GEOMETRIE (PROFIL) identifikujte parametry ozubení přiděleného modelu. Při řešení postupujte např. podle diplomové práce [4]. Při měření realizujte nejméně 5 měření pro každé z minimálně dvou sérii měření rozměru přes zuby. Výsledkem tohoto cvičení bude protokol o měření a výpis z programu GEOMETRIE včetně snímku okna programu PROFIL (použijte změnu barvy pozadí na bílou barvu!). Použitá literatura [] DEJL, Z. Konstrukce strojů a zařízení I. Ostrava : Montanex, 000, 5 s. ISBN [] NĚMČEK, M. Řešené příklady z částí a mechanismů strojů, spoje. Druhé vydání Ostrava : VŠB-TU Ostrava, 008, s. ISBN [] BOHÁČEK, F. Části a mechanismy strojů II - Hřídele, tribologie, ložiska. Brno: VUT Brno, 987, s., ISBN [4] 4

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem

Více

Šnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.

Šnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem. .. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena

Více

VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů

VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Návrh stavební míchačky s užitečným objemem 0 l Design of a Building Mixer with a 0 l Effective Volume Student: Vedoucí

Více

NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka

NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 2010 1 OBSAH Zadání 3 1 Návrh ozubeného

Více

Rekonstrukce převodovky pro retardér vozidla Tatra 815

Rekonstrukce převodovky pro retardér vozidla Tatra 815 VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Rekonstrukce převodovky pro retardér vozidla Tatra 815 Reconstruction of a Gearbox for a Truck Tatra 815 Retarder Student:

Více

STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY

STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY . Rudolf Kfíž STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY Hrídele, ozubenéprevody, retezové. a remenové prevody MONTANEX 1997 TROJNICKÉ TABULKY 3. OBSAH Úvod 8 HRíDELE 9 Klasifikace hi'ídelu 10 Rozdelení hi'ídelu podie

Více

21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky.

21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. 21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. Popis aktivity: Zpracování výsledků rozborů geometrických

Více

Příloha-výpočet motoru

Příloha-výpočet motoru Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ

Více

Obr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče

Obr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.

Více

10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby

10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu

Více

ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III

ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Plán přednášek a cvičení a zadání úkolů z předmětu ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Rozsah... 1+3, klasifikovaný zápočet; Ročník... 1. ročník prezenčního magisterského studia Školní rok... 2015/2016 zimní

Více

Plán přednášek a úkolů z předmětu /01

Plán přednášek a úkolů z předmětu /01 Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341

Více

Organizace a osnova konzultace III-IV

Organizace a osnova konzultace III-IV Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a

Více

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost

Více

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost

Více

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu

Více

Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj

Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými

Více

Kapitola vstupních parametrů

Kapitola vstupních parametrů Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového

Více

14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby

14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu zvedacího mechanismu jezové klapky Design of Driving Mechanism for Weir Shutter Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí

Více

Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených spojitým zatížením.

Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených spojitým zatížením. Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Namáhání součástí na ohyb Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených

Více

Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0

Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet

Více

Příloha č. 1. Pevnostní výpočty

Příloha č. 1. Pevnostní výpočty Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této

Více

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

Pastorek Kolo ii Informace o projektu?

Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kuželové Kuželové ozubení ozubení s přímými, s přímými, šikmými šikmými a zakřivenými a zakřivenými zuby [inch/agma] zuby [inch/agma] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kapitola

Více

Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.

Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav konstruování Návrh 2st převodovky pro vůz metra M1 dle prostorového omezení Design of Two-stage Gearbox for Metro Cars M1 According to Space Limitations

Více

Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny

Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání

Více

Czech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ

Czech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ MODIFIKACE OZUBENÍ Milan Doležal Martin Sychrovský - DŮVODY KE STANOVENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝHODY MODIFIKACÍ - PROVEDENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝPOČET MODIFIKACÍ OZUBENÍ - EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ PARAMETRŮ

Více

Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1

Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním

Více

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011 OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:

Více

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k

Více

Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců

Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců Katedra částí a mechanismů strojů strojní fakulta, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 17.listopadu 15 596993402, 596991236; fax.: 597323090 e-mail : hana.drmolova@vsb.cz Zhodnocení

Více

Ozubené tyče / Ozubená kola / Kuželová soukolí

Ozubené tyče / Ozubená kola / Kuželová soukolí Strana Ozubené tyče.2 Ozubená kola s nábojem.4 Ozubená kola bez náboje. Kuželová soukolí. s přímým ozubením Kuželová soukolí. se spirálním ozubením Zakázkově vyráběná.34 stroj.elementy@haberkorn.cz www.haberkorn.cz.1

Více

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled

Více

Ústav konstruování a částí strojů

Ústav konstruování a částí strojů Ústav konstruování a částí strojů Vertikální zdvih manipulačního zařízení pro přesun kontejneru Vertical Lift of Handling Equipment for Moving Containers BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 017 Jakub PETRÁS Studijní program:

Více

ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů

ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti

Více

OZUBENÁ KUŽELOVÁ KOLA

OZUBENÁ KUŽELOVÁ KOLA Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh rekonstrukce sklepního výtahu The project of reconstruction of basement elevator Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: B34 TEORETICKÝ

Více

Kreslení strojních součástí. 1. Čepy. Rozdělení čepů: a) normalizované kreslení dle norem b) nenormalizované nutno nakreslit výrobní výkres

Kreslení strojních součástí. 1. Čepy. Rozdělení čepů: a) normalizované kreslení dle norem b) nenormalizované nutno nakreslit výrobní výkres Kreslení strojních součástí Obsah: 1) Čepy 2) Kolíky 3) Závlačky 4) Pojistné kroužky 5) Šrouby, matice, podložky 6) Šroubové spoje 7) Hřídele a jejich základní plochy 8) Klíny, pera, drážkování 9) Ložiska

Více

Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST

Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická

Více

Ústav konstruování a částí strojů

Ústav konstruování a částí strojů Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dvouhřídelové drtičky odpadu Design of transmission system for twin shaft shredder BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Milan Radechovský Studijní program: B2342 TEORETICKÝ

Více

1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185

1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování

Více

PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES

PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES OBSAH Příloha 1 Výpočtová zpráva z programu Mathcad. Příloha Výstupní protokoly pro ozubená soukolí z programu Tvarová pevnost ozubených kol společnosti

Více

Tvorba technické dokumentace

Tvorba technické dokumentace Tvorba technické dokumentace Požadavky na ozubená kola Rovnoměrný přenos otáček, požadavek stálosti převodového poměru. Minimalizace ztrát. Volba profilu boku zubu. Materiály ozubených kol Šedá a tvárná

Více

ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD

ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k

Více

Je-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr

Je-li poměr střední Ø pružiny k Ø drátu roven 5 10% od kroutícího momentu. Šroub zvedáku je při zvedání namáhán kombinací tlak, krut, případně vzpěr PRUŽINY Která pružina může být zatížena silou kolmou k ose vinutí zkrutná Výpočet tuhosti trojúhelníkové lisové pružiny k=f/y K čemu se používá šroubová zkrutná pružina kolíček na prádlo Lisová pružina

Více

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 3 PŘEVODY

Více

Návrh a kontrola valivých ložisek

Návrh a kontrola valivých ložisek Návrh a kontrola valivých ložisek 11. cvičení Michal Vaverka, Ústav konstruování FSI VUT Typy valivých ložisek Podle typu valivých tělísek: Podle počtu řad: Podle směru Kuličková Kuličková s kosoúhlým

Více

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním

Více

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup

Více

písemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.

písemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky. POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)

Více

Ústav konstruování a částí strojů

Ústav konstruování a částí strojů Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dehydrátoru písku Design of a Drive Unit for Sand Dehydrator BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Filip DVOŘÁK Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ

Více

VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1

VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1 VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1 K uložení 13 H8/f7 stanovte rovnocenná uložení. Známe úchylky pro f7 : es = -,43, ei = -,83. Naskicujte v měřítku 1:1 a vyznačte číselně. Na čepu hřídele čerpadla 45k6

Více

3. Mechanická převodná ústrojí

3. Mechanická převodná ústrojí 1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů 3.1.1 Optimalizace geometrických parametrů ozubení s prodlouženým

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ČISTÍCÍ ZAŘÍZENÍ PRO SMYKEM ŘÍZENÝ NAKLADAČ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ČISTÍCÍ ZAŘÍZENÍ PRO SMYKEM ŘÍZENÝ NAKLADAČ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují

21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY

Více

Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky

Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu

Více

Namáhání na tah, tlak

Namáhání na tah, tlak Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále

Více

kolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí

kolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí KOLÍKOVÉ SPOJE KOLÍKOVÉ SPOJE Spoje pevné - nepohyblivé (výjimku může tvořit spoj kolíkem s konci pro roznýtování). Lze je považovat za rozebíratelné, i když častější montáž a demontáž snižuje jejich spolehlivost.

Více

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů

Více

Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.

Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh převodového mechanismu pro zkušební stanoviště spalovacích motorů Design of Transmition for Combustion Engines Testing Stand Bakalářská práce

Více

Kuželová ozubená kola

Kuželová ozubená kola Kuželová ozubená kola Standardní provení str. 143 Speciální provení CH str. 147 Kuželová kola DIN 3971 str. 154 Kuželová kola spirálová str. 160 Kuželová kola podle výkresů zákazníka str. 163 Kuželová

Více

14.10 Čelní válcová soukolí s přímými zuby - korigovaná evolventní ozubení, vnitřní ozubení. Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

14.10 Čelní válcová soukolí s přímými zuby - korigovaná evolventní ozubení, vnitřní ozubení. Střední průmyslová škola strojnická Vsetín Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 -

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 - Obecné cíle 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. 3.2 Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek. 3.2 Životnostní zkoušky, metodiky rozboru

Více

Fakulta strojní. Ústav konstruování a částí strojů. Bakalářská práce. Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu Jiří Kašpárek

Fakulta strojní. Ústav konstruování a částí strojů. Bakalářská práce. Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu Jiří Kašpárek Fakulta strojní Ústav konstruování a částí strojů Bakalářská práce Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu 2016 Jiří Kašpárek Prohlášení Prohlašuji, že jsem svou bakalářskou práci vypracoval

Více

Pastorek Kolo ii? 1.0. i Výpočet bez chyb.

Pastorek Kolo ii? 1.0. i Výpočet bez chyb. Čelní ozubení Čelní ozubení s přímými s přímými a šikmými a šikmými zuby [mm/iso] zuby [mm/iso] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii? 1. Informace o projektu Kapitola vstupních parametrů Volba základních

Více

3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov

3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov 3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je

Více

Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)

Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) 1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel

Více

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky) Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo

Více

ČVUT FS. Převodové ústrojí zadní nápravy nákladního automobilu (DP 2015 MV 04) Diplomová práce

ČVUT FS. Převodové ústrojí zadní nápravy nákladního automobilu (DP 2015 MV 04) Diplomová práce ČVUT FS 12120 Ústav automobilů, spalovacích motorů a kolejových vozidel Převodové ústrojí zadní nápravy nákladního automobilu (DP 2015 MV 04) Diplomová práce Vypracoval: Bc. Pavel Novák Studijní obor:

Více

Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny

Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu elevátoru silážní věže Design of Drive Unit for Bucket Elevator Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí práce: B2342

Více

Smykové trny Schöck typ SLD

Smykové trny Schöck typ SLD Smykové trny Schöck typ Smykový trn Schöck typ Obsah strana Popis výrobku 10 Varianty napojení 11 Rozměry 12-13 Dimenzování dilatačních spar 14 Únosnost oceli 15 Minimální rozměry stavebních konstrukcí

Více

KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA

KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převoy Přenáška 7 Kuželová soukolí http://www.gearesteam.com/ The universe is full of magical things patiently waiting for

Více

Podřezání zubů a korekce ozubení

Podřezání zubů a korekce ozubení Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem 2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se

Více

Poděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II -

Poděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II - Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci s názvem: Návrh pohonu a konstrukce vytahovacích schodů pro průmyslovou halu vypracoval samostatně pod vedením Ing. Jaroslava Křičky, Ph.D., s použitím

Více

Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST

Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 2013 Aktualizováno: 2015 Použitá

Více

VY_32_INOVACE_C 07 03

VY_32_INOVACE_C 07 03 Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce

Více

OVMT Mechanické zkoušky

OVMT Mechanické zkoušky Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor

Více

VŠB TU OSTRAVA. Fakulta strojní. Návrh podvozku RC modelu Tatra 4x4 v měřítku 1:10. Design of Car Chassis of RC model Tatra 4x4 on a Scale 1:10

VŠB TU OSTRAVA. Fakulta strojní. Návrh podvozku RC modelu Tatra 4x4 v měřítku 1:10. Design of Car Chassis of RC model Tatra 4x4 on a Scale 1:10 VŠB TU OSTRAVA Fakulta strojní Návrh podvozku RC modelu Tatra 4x4 v měřítku 1:10 Design of Car Chassis of RC model Tatra 4x4 on a Scale 1:10 Autor: Lukáš Gelnar Vedoucí bakalářské práce: Ing. Daniel Pišťáček,

Více

NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT

NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT Φd Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT KRUT KRUHOVÝCH PRŮŘEZŮ Součást je namáhána na krut

Více

Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění

Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění Cvičení číslo: 5 Stud. skupina: Pořadové číslo: Téma cvičení: Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění Vypracoval: Datum: Počet listů: Zadání: - vypočítejte příklady č. 1,, 3, 4, a 5 - uveďte

Více

POJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T

POJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

Osové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů

Osové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů Jedenácté cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Osové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů

Více

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

PROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ

PROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.

Více

trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.

trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem. Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.

Více

Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů

Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Radomír Mendřický Elektrické pohony a servomechanismy 2.6.2015 Obsah prezentace Kinematika polohových servopohonů Zásady pro návrh polohových servopohonů

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 02 Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 02 Anotace: Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Čelní soukolí s vnějšími přímými

Více

Ústav konstruování a částí strojů

Ústav konstruování a částí strojů Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu šroubových přímých česlí Design of a Drive Unit for Screw Screens BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Ondřej FEDOR Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ

Více

Návrh krmného závěsného valníku

Návrh krmného závěsného valníku Česká zemědělská univerzita Technická fakulta Návrh krmného závěsného valníku Semestrální práce Konstruování s podporou počítačů I 1. Úvod... 2 2. Krmný valník... 2 2.1 Popis... 2 2.2 Základní požadavky...

Více

Technologie výroby ozubení I.

Technologie výroby ozubení I. Ústav Strojírenské technologie Speciální technologie Cvičení Technologie výroby ozubení I. č. zadání: Příklad č. 1 (parametry čelního ozubení) Pro zadané čelní ozubené kolo se šikmými zuby vypočtěte základní

Více

APEX DYNAMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PASTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM

APEX DYNAMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PASTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM PEX DYNMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PSTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM PRECIZNÍ HŘEBENY PSTORKY PEX DYNMICS Hřebeny a pastorky HLVNÍ RYSY: Vysoká přesnost Vysoké zatížení Vysoké rychlosti Nízká hlučnost Dlouhá

Více

Sedání piloty. Cvičení č. 5

Sedání piloty. Cvičení č. 5 Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové

Více